95928089 Revision Estructural Chapingo

7/29/2019 95928089 Revision Estructural Chapingo

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V I C T O R A L F O N S O L O P E Z O R T E G A

INGENIERO CIVIL Y ARQUITECTO

REVISION ESTRUCTURAL DE AUDITORIO MULTIFUNCIONAL CHAPINGO Pgina 1

URUZAUNIVERSIDAD AUTNOMA DE CHAPINGO

REVISION ESTRUCTURAL DE LA NAVE EN

CONSTRUCCION DEL PROYECTO DEL

AUDITORIO MULTIFUNCIONAL PARA LAURUZACHAPINGO, UBICADA EN

BERMEJILL0.


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ANTECEDENTES.-

SE HA SOLICITADO SE REVISE ESTRUCTURALMENTE LA CONSTRUCCION DEL

PROYECTO AUDITORIO MULTIFUNCIONAL QUE ACTUALMENTE SE ENCUENTRA

PARCIALMENTE CONSTRUIDO Y/O EN PROCESO DE CONSTRUCCION, EL CUAL FUE

MODIFICADO POR CUESTIONES DE CONVENIENCIA EN ESPACIO, RESPECTO AL

PROYECTO ORIGINAL EN SUS DIMENSIONAMIENTOS EN PLANTA Y ALZADO, ASI COMO

EN LA DISPOSICION DE LA TECHUMBRE, Y NO ASI EN SUS BASAMENTOS, LOS CUALES

CONSERVARON SUS DIMENSIONES DE PROYECTO ASI COMO LAS PROFUNDIDADES DE

DESPLANTE.

PARA EL ALCANCE DEL OBJETIVO SOLICITADO SE EFECTUO UN LEVANTAMIENTO DE

CAMPO DE LA EDIFICACION QUE SE TIENE CONSTRUIDA ACTUALMENTE, TOMANDO

NOTA DE LAS DIMENSIONES EN PLANIMETRIA Y ALTIMETRIA, ASI COMO RECOPILANDO

DATOS DE LA ESTRUCTURACION METALICA DE LA TECHUMBRE EN LO QUE RESPECTA

PERFILES Y CALIBRES DE LOS ELEMENTOS UTILIZADOS EN LA TECHUMBRE DEL

AUDITORIO, CON ESTE LEVANTAMIENTO DE INFORMACION, SE EFECTUO EN FORMA

SIMULTANEA UN ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS DEL AREA DE DESPLANTE DE LA

EDIFICACION.


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DESCRIPCION DEL PROYECTO.-

EL PROYECTO ESTA CONSTITUIDO POR UNA NAVE EN DISPOSICION RADIAL, FORMANDO

UN AREA DE AUDITORIO QUE SE ANGOSTA HACIA EL AREA DE FORO O ESTRADO, LA

ESTRUCTURA PARA LA TECHUMBRE DE LA NAVE ES DE TIPO METALICO CLASIFICADA

COMO LIGERA O MEDIANA, PUES LA FORMAN 6 PUNTALES METALICOS DE LOS CUALES

4 SON DEL TIPO TUBULAR CON ESPECIFICACION (DIAMETRO) 12X1/4 CON UNA

ALTURA TOTAL DE 8.80 MTS., Y 2 SON DE SECCION TIPO IPR ESPECIFICACION12X7X5/16; ESTOS DOS ULTIMOS PUNTALES SE DESPLANTARON SOBRE DADOS O

PEDESTALES DE APOYO DE TIPO PRISMATICO RECTANGULAR EN SECCION DE 50X50

CMS. Y 60 CMS. DE ALTURA DESDE EL NIVEL DE PISO EXISTENTE, ESTOS PEDESTALES

SON DE CONCRETO ARMADO. LAS CABRILLAS O ARMADURAS DE SUSTENTACION DE LA

TECHUMBRE SON DE TIPO ARCO CON ENTRAMADO DE PANELES EN DISPOSICION TIPO

PRATT CON UNA FLECHA DE APROXIMADAMENTE 1.50 O 1.60 MTS., ESTA ARMADURA

TIENE UN PERALTE TOTAL APROXIMADO DE 1.00 MTS. CON TRVESAOS VERTICALES DE

PTR DE 11/2 X 11/2 X 1/8 @ 1.4375 MTS. Y DIAGONALES DEL MISMO PERFIL,

DOBLES EN LOS TRES PRIMEROS PANELES CERCANOS A LOS APOYOS O PUNTALES Y

SENCILLOS EN LA PORCION MEDIA DEL ARCO, LAS CUERDAS TANTO SUPERIOR COMO

INFERIOR DE LA ARMADURA LA CONSTITUYEN DOS PREFILES TIPO PTR DE 2 1/2X 2

1/2 X 1/8, ESTA ARMADURA ES DE UNIONES SOLDADAS Y ESTA SOPORTADA POR

MENSULA DE PLACA DE 1/8, QUE SOPORTA UNA PLACA DE 1/2, SOBRE LA QUE

DESCANSA LA ARMADURA, ESTA MENSULA TAMBIEN VA SOLDADA A LOS TUBOS O

PUNTALES TUBULARES DE APOYO. LA TECHUMBRE SE CONSTRUIRA CON UNA

CUBIERTA DE TIPO MULTIPANEL O DE LAMINA ESPECIAL, QUE SE APOYARA SOBRE

POLINES ESPECIFICACION 8EP14 QUE SE COLOCARAN SOBRE LAS CABRILLAS O

ARMADURAS @ 1.4375 MTS. PARA CERRAR LA NAVE. ESTOS POLINES DE BERAN LLEVAR

TIRANTES COMO SE INDICA EN LA PROPUESTA QUE SE ANEXA COMO SOLUCION DE LA

TECHUMBRE.

LOS MUROS DE LA NAVE SON DE MAMPOSTERIA DE BLOCK HUECO DE CONCRETO,

APAREJADOS CON MORTERO DE CEMENTO-ARENA Y RFORZADOS CON COSTILLEOS DE

CONCRETO ARMADO EN SECCION DE 20X20 CMS. SEGN EL ESPESOR DEL MURO,


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LOS BASAMENTOS SON DE CONCRETO ARMADO EN TIPO ZAPATAS CORRIDAS Y

AISLADAS, DE SPLANTADAS HASTA 2.00 MTS. DE PROFUNDIDAD.

ESTRUCTURA METALICA (TECHUMBRE Y CUBIERTA)REVISION DE LOS POLINES 8EP14

DATOS DEL POLIN: ESPECIFICACION.- 8EP14 (8X 2 3/4)

Seccin del poln.

A

B

Ct

x x

y

y


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DIMENSIONES.

Amm.

Bmm.

Cmm.

Tmm.

Rmm.

Largostd. M.

PesoKg/m.l.

reaCm2.

203.00 69.00 19.00 1.90 3.96 8.00 5.57 6.93PROPIEDADES MECANICAS.

IXcm4.SXcm3.

rxcm.iycm4.

Sycm3.Rycm.

X2cm.Mcm.

432.06 42.53 7.89 43.69 8.68 2.51 1.95 3.01

ESTIMACION DE CARGAS:

EL AREA TRIBUTARIA QUE SOPORTA CARGA MUERTA Y CARGA VIVA DE CADA POLIN ES

LA SEPARACION ENTRE LOS MISMOS POR LA LONGITUD DE POLIN, EN ESTE CASO:

AREA TRIBUTARIA.- 1.4375X8.00=11.50 M2.

CRGA MUERTA (WD).-

PESO PROPIO DEL POLIN 8.0 X 5.57 = 44.5600 KG.

PESO DEL PANEL TRIBUTARIO 11.5X12.00 =138.0000 KG.

PESO DE TIRANTES 2 X 1.4375 X 1.46 = 4.1975 KG.

CARGA MUERTA TOTAL =186.7575 KG.

CRAGA VIVA (WL).-

CONSIDERAREMOS 10 KG/M2. 11.5X10.OO =115.0000 KG.

CARGA LTIMA:

WU = 1.3 WD + 1.6 WL

WU = (1.3X186.7575)+ (1.6X115.0000)=426.78475 KG.

CARGA DISTRIBUIDA:

W=426.78475/8.00=53.34 KG/M.L.

EL MOMENTO LTIMO:

MU = WL2/8=53.34X82/8=426.78 KG-M. =42678.475 KG-CM.


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FUERZA DE TENSION Y/O COMPRESION:

42 678.475/20.3=2102.38 KG.

EL ESFUERZO DE TENSION:

FT = 2 102.38/(6.93/2)=606.75 KG/CM2.

COMO: 606.75< 2 531; LA SECCION RESISTE COMPETENTEMENTE A TENSION.

EL ESFUERZO DE COMPRESION:

FC = 606.75 KG/CM2.

Kl/r = 0.65x800/7.98=65.16

Como: kl/r < CC ; 65.16 < 126.10 :

Aplica: PARA EL ESFUERZO DE COMPRESION PERMISIBLE.

Fa =

=

[ ]

=

=1189.803136

COMO: 606.75< 1 189.80; LA SECCION RESISTE COMPETENTEMENTE A COMPRESION.


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LA FLECHA PERMISIBLE PARA UNA VIGA ES:L/360=800/360=2.22 CMS.

LA FLECHA QUE SE PRESENTA POR LA ACCION DE LAS CARGAS ES:

=0.0504 CMS.

COMO: 0.0504


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PTR 1 X 1 x 1/8

CROQUIS DE LA MITAD DE LA ARMADURA

ANALISIS DE CARGAS Y REACCIONES

b1 5.715

b 6.35

d1 3.175d 3.81

b1 3.175

b 3.81

1/8(0.3175cms.)

A

CM2.

I

CM4.

S

CM3.

r

CM.

4.435475 9.091513 4.772447 2.049738

1.4375

UERZA

FUERZA

4

22.50

845.00

845.00

845.00

845.00

845.00

845.00

845.00

845.00

1.601.60

1.0

1.4375 1.4375 1.4375 1.4375 1.4375 1.4375 1.4375


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ACOTACIONES EN METROS Y KILOGRAMOS.

NOMENCLATURA DE NUDOS

MB=43 728.75 KG-M.

FUERZA=43 728.75/1.60=27 330.46875 KG.

FUERZAS EN LOS NUDOS DEL PATEO=27 330.46875/2=13 665.23438

13 665.23438 KG.

LONGITUD TOTAL DE LAS CUERDAS: 20.7456 MTS.

LONGITUD TOTAL DE LOS TRAVESAOS: 56.875 MTS.

71

82.50

11.50

1.4375

UERZA

FUERZA

7

182.50

422.50

845.00

845.00

845.00

845.00

845.00

845.00

845.00

84

5.00

1.601.60

1.0

11.50

1.4375 1.4375 1.4375 1.4375 1.4375 1.4375 1.4375

AC

G

F

E

DB

H

I

L

K

J

N

M

P

O

R

Q


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OBTENCION DE ESFUERZOS PERMISIBLES PARA LOS PERFILES METALICOS DE LA

ARMADURA. (ACERO A-36)

LONGITUDES MAXIMAS DE LAS BARRAS:

BARRAS DIAGONALES 1.7121 MTS.

BARRAS VERTICALES 1.03 MTS.

BARRA HORIZONTAL 1.4684 MTS.

K=0.65 (PARA RESTRICCION EN AMBOS EXTREMOS).

ESFUERZO PERMISIBLE A TENSION:

Ft 0.6Fy0.5Fu

Ft(0.6x2531)(0.5x4078)

Ft1518.602039.00

ESFUERZO PERMISIBLE A COMPRESION:

Fa =

PARA < Cc: donde:

Cc=

=

=126.10

ESFUERZO PERMISIBLE A COMPRESION PARA EL PTR 11/2X11/2X1/8

PARA SECCION DOBLE.


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=27.27


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PESO DE POLINES 8EP14 7.50X17.00X5.57= 710.75 KG.

PESO DE TIRANTES PTR1X1CAL14 18X 7.50X1.46= 197.10 KG.

PESO DE LAS CUERDAS. 20.74X 4.00X6.17= 512.00 KG.

PESO DE TRVESAOS 56.87X3.91= 222.40 KG.

CARGA MUERTA TOTAL: = 3 712.25 KG.

CARGA VIVA (WL). SE CONSIDERA 10 KG/M2. (MANTENIMIENTO)

CARGA VIVA 10X172.50=1 725.50 KG.

CARGA ACCIDENTAL POR VIENTO: SE CONSIDERA 25 KG/M2.

CARGA DE VIENTO (WV) 25X172.50= 4 312.50 KG.

CARGA LTIMA:

WU= 1.3 WD + 1.5 WL + 1.2 WV

WU= (1.3X3 712.25)+(1.7X1 725.50)+(1.5X4 312.50)

WU=14 228.02514 325.00: SE APROXIMA A MAYOR POR SEGURIDAD.

CARGA POR NUDO:

WNUDO= 14325/17=842.64845.00 KG.

CON ESTAS CONSIDERACIONES LA CARGA TOTAL ES: 14 365 KG.

LA REACCION EN LOS PUNTALES ES: 14 365/2=7 182.50 KG.


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ANALISIS POR NUDOS.

B

NUDO B

.

1953

.320229

13665.23438

20.94O

A

D

POSTE

PUNTAL


14/57




C

NUDO A

.

.

13665.23438

20.94O

50.60O

D

B

APOSTE

0.9339551966AC+0.6347305132AD

-13665.23438=0

0.3573901101AC 0.7727335735AD

-1530.820229=0 X(1.2117419925)

1.137015665AC + 0.7727335738AD

- 16636.32861=0

1.494405775AC 18167.14884=0

AC=12156.77103

AD=3641.474375

B

NUDO D

916.

5732784

11.78O50.60

O

D

C

A

20.94O


15/57




E

NUDO C

.

.

11.78O

26.92O

F

D

C

0.9789387117CE-0.891639548CF

-11353.87948=0

0.2041543502CE 0.45274597778CF

-2583.136458=0 X (1.969403572)

0.4020623065CE + 0.8916395459CF

- 5087.238167=0

1.381001018CE 16441.11765=0

CE=11905.21762

A

20.94O

D

NUDO F

1847.9

49051

5.96O26.92

O

F

E

C

11.78O

D


16/57




G

NUDO E

.

.

5.96O

31.46O

H

F

E

0.9945946276GE+0.8530047294HE

-11654.4784=0

0.1038341306GE 0.5219031823HE

-262.4470836=0 X (1.634411819)

0.1697077303GE - 0.8530047295HE

+ 428.9466153=0

1.164302358GE 11225.53178=0

GE=9641.423216

C

11.78O


17/57




F

NUDO

2713.7

6383

6

5.96O31.46

O

H

E

E

5.96O

J

I

NUDO G

.

.

9.87O

28.48O

J

H

G

0.985199213GI+0.8789836189GJ

-9589.307733=0

0.1714132747GI 0.4768519662GJ

+2557.659039=0 X(1.843305011)

0.3159669482GI - 0.8789836188GJ

+ 4714.53835=0

1.301166161GI 4874.769383=0

GI=3746.46185

E

5.96O


18/57




H

NUDO J

1757.

831416

3.98O28.48

O

J

I

G

9.87O

L

K

NUDO I

.

.

3.98O

32.90O

L

J

I

0.9975883391IK+0.8396198645 IL

-3691.011266=0

0.06940825396IK 0.54317445 IL

+2557.659039=0 X (1.545764652)

0.1072888255IK - 0.8396198647IL

+3030.685104=0

1.104877165IK 660.3261616=0

IK=597.6466731

G

9.87O


19/57




J

NUDO L

2217.4

441

3.98O32.90

O

L

K

I

3.98O

N


20/57




M

NUDO K

.

.

3.98O

32.90O

N

L

K

0.9975883391KM - 0.8396198645 KN

-596.2053519=0

0.06940825396KM + 0.54317445 KN

- 3020.962488=0 X (1.545764652)

0.1072888255KM + 0.8396198647KN

+4669.697029=0

1.104877165KM 5265.902381=0

KM=4766.052325

I

3.98O

L

NUDO

3765.

80035

1.99O32.90

O

N

M

K

3.98O

P


21/57




O

NUDO M

.

.

1.99O

34.28O

P

N

M

0.9993969029MO - 0.8262949519 MP

-4754.558283=0

0.03472506957MO +0.5632376519 MP

- 3251.603729=0 X (1.467044948)

0.50094323788MO + 0.8262949517MP

- 4770.248824=0

1.500340141MO 9924.807047=0

MO=6348.43179

K

3.98O

N

NUDO P

1139.

08968

1.99O34.28

O

P

O

M

1.99O

R


22/57




Q

NUDO O

.

.

1.99O

34.89O

R

P

O

0.9993969029 OQ - 0.8202517217 OR

-6344.603069=0

0.03472506957OQ +0.5720027212 OR

- 514.5394156=0 X (1.433999684)

0.04976570712OQ+ 0.8202517214OR

- 737.8493594=0

1.04916261OQ 7082.452428=0

OQ=6750.57647

M

1.99O

P

NUDO R

2045.8

83925

34.28O

34.28O

R

Q

O

1.99O

1.99


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RESUMEN DE CARGAS OBTENIDAS CON EL CLCULO:

Travesao(BARRA)

CARGA(KGS.)

AREA(CM2.)

ESFUERZO(KG/CM2.)

PERMISIBLE(KG/CM2.)

RESULTADOAB +1953.32 8.870 +220.19 1415.29 CUMPLE.AC +12156.7 15.32 +793.39 1494.75 CUMPLE.AD +3641.47 8.87 +410.49 1415.29 CUMPLE.BD +14631.5 15.32 +954.90 1494.75 CUMPLE.CD -916.57 8.87 -103.32 1518.60 CUMPLE.CE +11905.21 15.32 +766.97 1494.75 CUMPLE.CF -337.13 8.87 -38.00 1518.60 CUMPLE.DF +16320.31 15.32 +1065.11 1494.75 CUMPLE.EF +1847.94 8.87 +208.31 1415.29 CUMPLE.EG +9641.42 15.32 +629.23 1494.75 CUMPLE.EH +2421.05 8.87 +272.91 1415.29 CUMPLE.FH +15761.18 15.32 +1028.62 1494.75 CUMPLE.HG -2713.76 4.43 -611.83 1518.60 CUMPLE.HJ +18007.68 15.32 +1175.24 1494.75 CUMPLE.GI +3746.46 15.32 +424.50 1494.75 CUMPLE.

NUDO Q

.

.

1.99O

R

Q

O

1.99O


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GJ +6710.35 4.43 +1512.88 1261.37 NO PASA.IJ -1757.83 4.43 -396.31 1518.60 CUMPLE.IK +597.64 15.32 +39.00 1494.75 CUMPLE.IL +3685.96 4.43 +831.01 1261.37 CUMPLE.KL -2217.44 4.43 -499.93 1518.60 CUMPLE.LN +26798.89 15.32 +1748.98 1494.75 NO PASA.JL +23696 15.32 +1546.51 1494.75 NO PASA.KN -4952.66 4.43 -1035.43 1518.60 CUMPLE.KM +4766.05 15.32 +311.04 1494.75 CUMPLE.MN +3765.80 4.43 +848.84 1261.37 CUMPLE.MP -1924.30 4.43 -433.84 1518.60 CUMPLE.MO +6348.43 15.32 +414.31 1494.75 CUMPLE.NP +22589.53 15.32 +1474.26 1494.75 CUMPLE.PO +1139.08 4.43 +256.81 1261.37 CUMPLE.PR +20998.52 15.32 +1370.43 1494.75 CUMPLE.OR -489.97 4.43 -110.46 1518.60 CUMPLE.OQ +6750.57 15.32 +440.56 1494.75 CUMPLE.QR +2045.88 4.43 +461.25 1261.37 CUMPLE.

CONCLUSIONES:

SE CONCLUYE QUE LA ESTRUCTURA CUMPLE EN PRACTICAMENTE TODOS SUS

ELEMENTOS, SOLAMENTE ESTAN UN POCO SOBREFATIGADAS LAS BARRAS GJ, LN Y JL.

ES RECOMENDABLE COLOCAR EN SECCION DOBLE LA BARRA GJ.

ES RECOMENDABLE COLOCAR SERCHA DE 21/2X1/8 DEBAJO DE LAS BARRAS LN Y

JL DE LA CUERDA INFERIOR DE LA ARMADURA, COMO ELEMENTO DE REFUERZO,

AUNQUE SERIA PREFERIBLE COLOCAR ESTE REFUERZO EN TODA LA LONGITUD DE LAS

CUERDAS TANTO SUPERIOR COMO INFERIOR Y DUPLICAR TODOS LOS TRAVESAOS,

TANTO DIAGONALES COMO VERTICALES, PARA AUMENTAR LOS FACTORES DE

SEGURIDAD DE LA ARMADURA.

REVISION DE LOS POSTES (PUNTALES):

LOS PUNTALES SE VEN SOMETIDOS EN SUS EXTREMOS A UNA CARGA DE COCEO DEL

ARCO DE 27 330.46 KG. LO QUE GENERA A SU VEZ UN MOMENTO FLEXIONANTE DE 27

330.46X8.30= 226 842.818 KG-M. ADEMAS DE LA CARGA DE COMPRESION QUE SE APLICA

POR LAS CARGAS GRAVITACIONALES DE LA PROPIA TECHUMBRE DE 7 182.50 KGS.

ESTOS POSTES SE CONSTITUYEN DE UN TUBO MECANICO METALICO EN ACERO A-36

DE DIAMETRO DE 12X1/4, CON LAS SIGUIENTES CARACTERISTICAS GEOMETRICAS Y

PROPIEDADES MECANICAS.


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EL PUNTAL SE COMPORTA COMO UNA VIGA EN CANTELEVER (VOLADIZO)

EMPOTRADA EN UN EXTREMO, SOMETIDA A UNA CARGA CONCENTRADA EN EL OTRO

EXTREMO POR LO TANTO:

EL MOMENTO FLEXIONANTE:

M=PXL.

LA FLECHA MAXIMA:

( )LA FLECHA A NIVEL DE LA PARTE CENTRAL DEL PERALTE DE LA ARMADURA:

LA FLECHA PERMISIBLE:

Df=L/SOO=880/500=1.76 CM.

324311

EXTERNO 324.00 MM.

INTERNO 311.00 MM.T ESPESOR 6.30 MM.

PESO 49.70 KG/M.L.

AREA DE SECCION 63.50 CM2.

I MOMENTO DE INERCIA. 8004 CM2.

S MODULO DE SECCION 494 CM3.

r RADIO DE GIRO 11.2 CM.

CEDULA 20

FLECHA MAXIMA DEL PUNTAL POR COCEO


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EL MOMENTO MAXIMO QUE ACTUA SOBRE EL PUNTAL BAJO LA ACCION DE LAS

CARGAS GRAVITACIONALES POR COCEODEL ARCO:

M=226 842.818 KG-M=22 684 281.80 KG-CM.

LA FUERZA DE TENSION Y COMPRESION SOBRE LA SECCION RESISTENTE ES:

22 684 281.80/32.4=700132.1543 KG.

EL ESFUERZO DE TENSION Y COMPRESION EN LA SECCION ES:

700 132.1543/(63.50/2)=22 051 41 KG/CM2. (FUERA DE RANGO).

FUERZAFUERZA

422.50

845.00

.

845.00

.

845.00

845.00

845.00

.

1.601.60

1.0

FLECHA DEL PUNTAL POR EL CENTRO DEL PERALTE DE LA ARMADURA


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LA FLECHA MAXIMA

=414.78: (FUERA DE RANGO).LA FLECHA A NIVEL DEL PERALTE DE LA ARMADURA:

=319.17 CM. (FUERA DE RANGO)SE PRESENTAN FLECHAS FUERA DE ESPECIFICACION EXAGERADAMENTE, POR LO QUE

SE RECOMIENDA MANEJAR AL PUNTAL COMO COLUMNA COMPUESTA, COLANDO

CONCRETO SIMPLE EN SU INTERIOR Fc=200 KG/CM2., PARA AUMENTAR EL MOMENTO

DE INERCIA, LA RESISTENCIA A COMPRESION Y FLEXION, Y DISMINUIR LA FLECHA.

EL MOMENTO DE INERCIA SERIA:

I=d4/62=x32.44/64=54 094.10 cm4.LA FLECHA CON ESTE MOMENTO DE INERCIA SERIA:

(QUE AUN ESTA FUERA DE RANGO).EN SECCIONES TUBULARES DE ACERO RELLENAS DE CONCRETO EL ESPESOR DE LA

PARED, PARA EVITAR EL PANDEO LOCAL DEBE SER:

PARA TUBOS DE SECCION CIRCULAR, POR LO TANTO:

T 32.4 =0.40 cms.COMO: 0.630.40 EL ESPESOR DEL TUBO ES ADECUADO.

POR LO TANTO ES RECOMENDABLE ABATIR EL COCEOQUE PRODUCE EL ARCO

SOBRE LA COLUMNA O PUNTAL POR EFECTO DE LAS CARGAS GRAVITACIONALES DE


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LA TECHUMBRE, COLOCANDO UN TENDON DE REDONDO DE ACERO O CABLE,

TENSADO.

PARA ABATIR LA FUERZA HORIZONTAL EL AREA REQUERIDA DE ACERO POR EL

TENDON SERIA:

A=P/Fy=27 330.50/2531=10.7983 CM2.

EL DIAMETRO REQUERIDO:

0.7854D2=10.7983; D= =3.70 CMS. (11/2).

POR LO TANTO SE REQUIERE UTILIZAR REDONDO DE ACERO CON DIAMETRO = 1 12

EN ACERO A-36, COLOCANDO TIRANTES VERTICALES DE SUSPENSION @ 2 PANELES

ENTRE SI, O BIEN UTILIZAR UN CABLE DE DIAMETRO MINIMO = 1 1/4 DE ALTA

RESISTENCIA (6 000 KG CM2.), ESTO PERMITIRA ELIMINAR TOTALMENTE CUALQUIER

DESPLAZAMIENTO O FELCHA HORIZONTAL POR EFECTO DE COCEODEL ARCO, PARAQUE EL PUNTAL TRABAJE EXCLUSIVAMENTE BAJO CARGA AXIAL. Y SE RIGIDICE LA

ESTRUCTURA CONVENIENTEMENTE.

CARGA PERMISIBLE:

KL/r=2.1X830/11.20=155.625; COMO; KL/r >Cc.

Fa=

= =433.52 kg/cm2.

EL ESFUERZO DE COMPRESION EN EL PUNTAL:


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Fc=7182.50/63.5=113.11 KG/CM2.

COMO: Fc


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-REFUERCESE LAS CUERDAS DE LA ARMADURA CON CERCHA O SOLERA DE 2

1/2X1/8 POR LA PARTE SUPERIOR DE LA CUERDA EN EXTRADOS, Y POR LA PARTE

INFERIOR DE LA CUERDA EN INTRADOS, O COMO MINIMO REFUERCENSE LOS

ELEMENTOS (LN) Y (JL) DE AMBOS LADOS DE LA ARMADURA CON DICHA SOLERA.

-DUPLIQUESE DE PREFERENCIA TODOS LOS TRAVESAOS DE LA RMADURA, TANO LOS

VERTICALES COMO LOS DIAGONALES COLOCANDO COMPLEMENTO PAR DEL

EXISTENTE CON EL MISMO PERFIL, ESTO PERMITIRA AUMENTAR Y RGIDIZAR

VENTAJOSAMENTE LA ARMADURA AUMENTANDO A SU VEZ LOS FACTORES DE

SEGURIDAD SI UN COSTO EXCESIVO, O COMO ACCION MINIMA DUPLIQUESE EL

ELEMENTO (GJ) EN AMBOS LADOS DE LA ARMADURA.

REVISION DE LOS MUROS:

LOS MUROS DE PAREDES LATERALES, FRONTALES Y TRASERA, SON DE MAMPOSTERI

DE BLOCK HUECO DE CONCRETO DE 20X20X40 CMS. ASENTADOS CON MORTEROSCEMENTO-ARENA, ESTOS TIENEN LAS SIGUIENTES ALTURAS APROXIMADAS:

MURO FRONTAL (FACHADA PRINCIPAL) 5.80 MTS.

MURO TRASERO (FACCHAD POSTERIOR) 5.84 MTS.

MUROS LATERALES (FACHADAS LATERALES) 5.60 MTS.

MUROS DE CIERRE DE TECCHUMBRE (AMBAS FACHADAS) 6.90 MTS.


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VISTA DE LA FACHADA PRICIPAL EN OBRA NEGRA ES RECOMENDABLE EVITAR ESTE

QUIEBRE TAN PRONUNCIADO DE LA CUBIERTA, O UTILIZAR TIPO DE LAMINA


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VISTA DE LA FACHADA POSTERIOR O TRASERA DEL AUDITORIO MULTIFUNCIONAL, CON

MEJOR PRESENTACION ESTETICA POR PRESENTAR GRANDES VOLUMENES

PRISMATICOS CON ENTRANTES, ESTA FORMA SE SUGIERE SE ARMONICE CON EL

CONJUNTO EDILICIO EN LAS CUATRO FECHADAS.


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FACHADA LATERAL DERECHA, QUE PRESENTA UN MURO MUY ALTO Y ESBELTO, QUE

SIRVE DE ENVOLVENTE LATERAL DE LA NAVE, OBSERVESE QUE EL MURO NO CIERRA

HASTA LA PARTE SUPERIOR CON LAS ARMADURAS POR LO QUE ES POSIBLE SE

UTILICE VENTANERIA O UN ENTRAMADO METALICO PARA EMPOTRAR VENTANALES.


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SUGERENCIA DE ACABADOS EN EL MURO LATERAL APROVECHANDO CONTRAVENTEOS,

CON ESTA SOLUCION EL MURO SERIA MAS ESTABLE A LA ACCION DE LOS VIENTOS DERACHA Y SE ALCANZARIA MAYOR VALOR ESTETICO, VEASE LA PENDIENTE DE POLINES

REGULARIZADA UNIFORMEMENTE PARA ALOJAR LA CUBIERTA CON MAYOR FACILIDAD.


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SUGERENCIA PARA AUMENTAR EL VALOR ESTETICO DE LA FACHADA PRINCIPAL.


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SUGERENCIA DE ACABADOS Y CAMBIO DE IMAGEN DE LA FACHADA POSTERIOR


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SE ESTA SOLICITANDO SE REVISE ESTRUCTURALMENTE UN MURO MUY ALTO Y DE

GRAN LONGITUD, QUE COMO ESTARA EXPUESTO A LA ACCION DE VIENTOS CRITICOS,

DEBERA SER CAPAZ DE RESISTIR LA ACCION DE ESTAS CARGAS ACCIDENTALES,

ADEMAS DE SU PESO PROPIO, SIENDO SUFICIENTEMENTE ESTABLE, ANTE CUALQUIER

SOLICITACION DE CARGAS.

DATOS:

EL MURO SERA DE 5.60 MTS. DE ALTURA.

TENDRA UN ESPESOR TOTAL DE 20 CMS. PUES SE HARA A ESPESOR DE UNA SOLA

HILADA CON MAMPOSTERIA DE BLOCK.

SERVIRA PARA SOPORTAR PARTE LATERAL DE TECHUMBRE METALICA Y ALOJAR UNA

DREN DE DESCARGA DE AGUAS PLUVIALES.

ESTE MURO SE UBICA EN LAS COLINDANCIAS LATERALES DE LA EDIFICACION.

SOLUCIONES DE ERECCION Y DATOS DE DISEO:

- se construyo un entramado de puntales (castillos) y dalas de seccin

de 20x20 cms. en cuadricula de 3.00x3.00 mts.

- se empotraron los castillos hasta la zapata, a una profundidad de

2.00 mts.

- las fuerzas por analizar es el empuje de viento y para el caso se

considera un viento crtico de 185 km/hr.

- se apoyaron los muros sobre zapatas corridas de 60 Y 80 cms. deancho y 15 O 20 cms. de espesor de concreto armado amarrando los

castillos con el habilitado de acero a fin de que soporte el vuelco

inducido por la carga de viento, adems de propiciar un peso

considerable sobre el rea superior de dicha zapata, por efecto del


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relleno compactado que aparentemente permitir mantener vertical

al muro alto impidiendo que as mismo este tienda a volcar.

Anlisis de la carga accidental por viento.

Velocidad regional del viento.

La zona elica es la zona 3 con una velocidad de viento regional de 125

kg/hr. Para un Tr= 200 aos, pero consideraremos a la zona como si fuera

la 4 que nos da la ms alta velocidad regional de 185 km/hr., para el mismo

periodo.

A

Velocidad bsica (altura 10 mts).

Dnde:

Velocidad del viento a una altura Z= 3.50 mts.

( )


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Parmetros:

Velocidad de diseo.

Como la estructura es sensible a rfagas por su esbeltez se considera tipo

2.

Fuerza debida al viento:

Presin de viento:

Factor de reduccin de densidad de la atmosfera a la altura h en

kilmetros sobre el nivel del mar.

C= coeficiente adimensional de empuje= 0.75

P= 0.0048x0.89x0.75x240.52= 185.32 kg/m2.


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Si consideramos una rea de 3.00 mts x 8.00 mts aproximadamente de

altura total del muro incluyendo el rea de ventanales laterales como

tributaria a un castillo, el empuje de viento sobre el mismo ser:

LA CARGA DISTRIBUIDA:

4 447.68/3=1 482.56 KG.

DETALLE DE MURO Y BASAMENTO


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EL MOMENTO FLEXIONANTE SERIA:

4 447.68 KG

4.00

4.00

2.02

0.15

1.92

8.00

0.80

O


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MOMENTO DE VUELCO 1 482.56 X 5.92=8 776.75 KG-M.

MOMENTO RESISTENTE:

PARA DETERMINAR ESTE MOMENTO, PRIMERO OBTENDREMOS LAS CARGAS

GRAVITACIONALES QUE PRODUCEN LOS DIVERSOS MATERIALES QUE ACTAN SOBRE

LA ZAPATA AISLADA PROPUESTA.

DETERMINACIN DE CARGAS GRAVITACIONALES (PESOS EN KGS.)

PESO DEL RELLENO: 2.00X1.77X0.30X1.00X2200=2336.40

PESO DEL MURO: 0.20X1.00X5.60X2000=2240.00

PESO ZAPATA: 0.80X1.00X0.15X2400= 288.00

PESO CASTILLO: 0.20X0.20X5.60X2400= 537.00

PESO DALAS: 0.20X0.20X1.00X3.00X2400= 288.00

PESO MURO ENRASE: 1.57X0.20X1.00X2000= 628.00.

TOTAL= 6317.40.REVISIN DEL FACTOR DE SEGURIDAD A LA TENDENCIA AL VUELCO.

REVISIN A VUELCO RESPECTO AL PUNTO O.

FUERZAS. KGS. BRAZOS. MOMENTOS.

E VIENTO

W RELLENO

W MURO

W ZAPATA

W CASTILLO

W DALAS

W MURO RAS

1 482.56

2 336.40

2 240.00

288.00

537.00

288.00

628.00

5.92

0.40

0.40

0.40

0.40

0.40

0.40

+ 8 776.75

- 934.56

- 896.00

- 115.20

- 214.80

- 115.20

- 251.20FV = 6 317.40

FH = 4 447.68 MV= 8 776.75 KG-M

MR= 2 526.96 KG-M M=6 249.79


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FACTOR DE SEGURIDAD A VUELCO.

EL MURO VUELCA.A UNA ACCION INICIAL DEL EMPUJE DE UN VIENTO RAFAGA NO SATISFACE LAESTABILIDAD DEL MURO SOBRE TODO EN LA PARTE CENTRAL DE LAS CARAS DEL

MURO, DONDE NO HAY REFUERZOS DE ESQUINAS.

LA ACCION DE LA RESULTANTE SE SALE DE LA BASEGENERANDO LAS SIGUIENTES FUERZAS DE TENSION Y COMPRESION:

6249.79/0.80=7811.84 KG.

ESTA FUERZA SE APLICA CON UN DIAGRAMA TRIANGULAR CUYO VOLUMEN GENERA UN

ESFUERZO DE COMPRESION Y TENSION DE:

(7811.84/40X100)X0.5=0.97648 KG/CM2. ; COMO:

0.97648


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CONSTANTES DE DISEO PARA EL CONCRETO FC= 250 KG/CM2.PB= 0.02550, PMAX= 0.02142, KU= 58.60, W= 0.0506

PERALTE POR FLEXIN.

NO CUMPLE:

CRTANTE PERMISIBLE.

COMO 4 447.68>2 849.21; LA SECCIN NO ES COMPETENTE.

ESTO QUIERE DECIR QUE ES CONVENIENTE QUE SE COLOQUEN CONTRAFUERTES EN EL

MURO PARA DISMINUIR EL MOMENTO DE VUELCO Y EL EFECTO CORTANTE.

REVISION DE LA ZAPATA CORRIDA (zc2).


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MOMENTO FELEXIONANTE ACTUANDO SOBRE LA ZAPATA:

REVISION DE ZAPATAS CORRIDAS TIPO ZC2 PARA EL DESPLANTE DE LOS MUROS DECOLINDANCIA DE LA NAVE, SE DISPENSA LA REVISION DE LA ZAPATA DE 60 CMS. DE

ANCHO, LOS MUROS DE CARGA TENDRAN UN ESPESOR DE 20 CMS.

LA ALTURA PROXIMADA DE ESTOS MUROS ES DE 5.60 MTS. (CONSTRUIDOS

ACTUALMENTE).

FIRME DE CONCRETO


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h= 20 cms.

concreto fc= 200 kg/cm2.

fy= 4 200 kg/cm2.

Ancho = 80 Y 60 cms.

d = 13 cms.

r = 3 cms.

plantilla fc = 100 kg/cm2. De 5 cms. de

espesor.

Muro de enrase de block de

20x20x40 cms.(doble) relleno de

concreto.

DETERMINACION DE CARGAS

DETERMINACIN DE CARGAS GRAVITACIONALES (PESOS EN KGS.)

PESO DEL RELLENO: 2.00X1.77X0.30X1.00X2200=2336.40

PESO DEL MURO: 0.20X1.00X5.60X2000=2240.00

PESO ZAPATA: 0.80X1.00X0.15X2400= 288.00

PESO CASTILLO: 0.20X0.20X5.60X2400= 537.00

PESO DALAS: 0.20X0.20X1.00X3.00X2400= 288.00

PESO MURO ENRASE: 1.57X0.20X1.00X2000= 628.00.

TOTAL= 6317.40.

80

181

5

16


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EL ESFUERZO DE COMPRESION SOBRE EL TERRENO:

c = P/A =6 317.40/ (80X100)=0.789675 kgs/cm2.

COMO; 0.7896752.75 SE ACEPTA EL PROPUESTO.


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PERALTE POR CORTANTE:

dv=1.5 df =1.5x2.75=4.125 cms.

d min = 12 cms. si dejamos r = 3 cms.

h = 12+3=15 cms.; SE ACEPTA EL PERALTE CONSTRUIDO.

REVISION POR CORTANTE:

Vu = c (LX1.00)=7.89675X0.30X1.00=2.369025 TON.= 2369.025 KGS.

EL PERMISIBLE:

Vur=vc0.53 bd= 0.85X0.53X2000.5X100X12=7 645.238518 KGS.COMO: 7 645.238518>2 369.025; LA SECCION ES COMPETENTE

ACERO POR FLEXION:

As = As = = 0.728181 CM2.P min =14/fy = 14/ 4200 = 0.0033

As=pbd=0.0033x100x13=4.29 cm2.

SE ADOPTA As=4.29 cm2.

UTILIZANDO VARS 3/8 CON UN as=0.71 cm2.

EL NODE VARS= 4.29/0.71 = 6.046 VARILLAS.

SEPARACION=100/(6-1)= 20 CMS. SE ADOPTO CONSTRUCTIVAMENTE @ 15 CMS. POR

INDICACION DE PROYECTO, POR LO QUE SE CONSIDERA ADECUADO EL ARMADO

ADOPTADO EN LA CONSTRUCCION.

ACERO POR TEMPERATURA:

Asxtemp=0.0018bt=0.0018X100X15=2.7 CM2.

UTILIZANDO VARS 3/8 CON UN as=0.71 cm2.

EL NO DE VARS=2.70/0.71=3.81 VARS.4 VARS; LA SEPARACION S= 80/(4-1)= 26.66 CMS.

SE ADOPTO @ 37 CMS. EN ESTE CASO SE ADOPTO POR PROYECTO CONSTRUIR


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COLOCANDO 3 VARILLAS 3/8EN LA ZAPATA CORRIDA PARA EL EFECTO DE

TEMPERATURA LO QUE SE CONSIDERA ADECUADO.

LONGITUD DE ANCLAJE:

Ld=0.06 Ab fy / = 0.06X0.71X4200/2000.5=12.65 CMS.Ld=0.006 db fy = 0.006X0.95X4200 = 23.94 CMS.

COMO: 80>23.94; SE CONSIDERA ADECUADA LONGITUD DE ANCLAJE.

CROQUIS DE ARMADOS QUE SE EFECTUARON EN LA CONSTRUCCION DE ACUERDO A

PROYECTO;

80

100 MINIMO MAXIMO 202 CMS.

5

Plantilla de concreto pobre fc= 100 kg/cm2.

Es esor minimo de 5 cms.

As principal vars 3/8 @ 215cms.

SE HIZO DOBLEZ POR NORMA.

Asxtemp. Vars 3/8 @ 37 cms.

MURO DOBLE DE BLOCK HUECO RELLENO DE

CONCRETO 20X20X40

20

VARIABLE

20

DETALLE DE ZAPATA CORRIDA (VISTA EN ALZADO)

30

25 COLUMNA SECCION 25X25 cms.

RELLENO COMPACTADO

COLUMNA SECCION 30X30 CMS..


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ADO SECCION 50X50 CMS.

REVISION DE ZAPATAS AISALADAS (ZA1) (ZA2) Y (ZA3).

EN LAS FIGURAS ANTERIORES APARECEN LAS ZAPATAS AISLADAS QUE SE

CONSTUYERON EN EL AUDITORIO DE USOS MULTIPLES.

215 120

100 120

20

195

5

ZAPATA AISLADA ZA1 ZAPATA AISLADA ZA2

PLANTILLA DE CONCRETO POBRE fc=100 kg/cm2.

210

150

20

190

5

ZAPATA AISLADA ZA3

PLANTILLA DE CONCRETO POBRE fc=100 kg/cm2.

DADO SECCION 50X50

COLUMNA SECCION DIAMETRO 30 CMS..


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SE REVISARA SOLO LA ZAPATA MAS CARGADA QUE DISPENSARA LA REVISION DE LAS

OTRAS DOS, QUE PARA EL CASO ES LA TIPO ZA3. ESTA ZAPATA CORRESPONDE A LA

QUE SOPORTA LOS PUNTALES DE LAS ARMADURAS, COMO SE SUGIERE COLOCAR

TENDON EL EFECTO DE MOMENTO SE ELIMINA EN LA REVISION, PORQUE CON ESTA

ACCION SE TENDRIA LA CARGA EXCLUSIVA DE LA TECHUMBRE METALICA COMO

CARGA DE TIPO AXIAL.

DETERMINACION DE CARGAS:

KGS.

PESO DEL TOTAL DE LA ESTRUCTURA SOBRE UNA COLUMNA = 7 182.50

PESO DE COLUMNA RELLENA DE CONCRETO

(8.8X50)+ (0.7854X0.30482X8.80X2200)= 1 852.62

PESO DEL DADO 0.50X0.50X1.90X2400 = 1 140.00

PESO DE ZAPATA 1.50X1.50X0.20X2400 = 1 080.00

PESO DE LA PLANTILLA 1.50X1.50X0.05X2200 = 247.50

PESO DEL RELLENO DE TIERRA

(1.50X1.50) (0.50X0.50) X 1.90X2000 = 7 600.00

CARGA TOTAL SOBRE EL TERRENO = 19 102 .62

EL ESFUERZO DE COMPRESION SOBRE EL TERRENO ES:

= = 0.8490 kg/cm2.

EL TERRENO TIENE UNA CPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE MINIMA MINIMORUM DE; q

adm.= 1.5 kg/cm2. (PARA HACER EL ANALISIS MAS DESFAVORABLE POR CUESTIONES DE

SEGURIDAD A LOS ASENTAMIENTOS)

COMO: 1.5>0.84.90; EL TERRENO SOPORTA COMPETENTEMENTE SIN POSIBILIDAD DE

ASENTAMIENTOS.


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ZAPATA CON CARGA AXIAL.

DATOS:

CARGAS Pu = 19; fc = 200 kg/cm2.; f y= 4 200 kg/cm2.; t= 1.5 kg/cm2. t= 1 600

kg/m3.

LADO CORTO

Mu = 15x0.50x1.50x0.50/2=2.8125 t-m

Mu = 281 250 kg-cm.

LADO LARGO

Mu = 15x0.50x1.50x0.50/2=2.81 t-m

Mu = 281 250 kg-cm.

PERALTE POR FLEXION.

Df= COMO; 6.324


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PERALTE POR CORTANTE dv = 1.5 df = 1.5X6.324 = 9.486 cms. 10 cms.

SI ADOPTAMOS UN RECUBRIMIENTO DE 5 CMS.

10+5=15 CMS.

COMO EL PERALTE TOTAL PROPUESTO ES

h=20cms. SI ADOPTAMOS r= 7 cms., EL

PERALTE EFECTIVO ES:

d=20-7=13 cms.

REVISION DEL CORTANTE POR FLEXION:

LADO LARGO.

Vuf=19x0.30x1.50=8.55 ton.

LADO CORTO.

Vuf=19x0.30x1.50=8.55 ton = 8550 kgs.

Vufr=0.53 =0.85x0.53x2000.5x150x14Vufr=13 379.16 kgs.

COMO 13 379.16>8550: LA SECCION RESISTE

COMPETENTEMENTE EL CORTANTE ACTUANTE.

REVISION DEL CORTANTE POR PENETRACION.

Vup=x0.27 [2+(4/c)]fc bd.

Vuf=19((1.50x1.50)-(0.70X0.70)=33.44 ton.

c=LLc/LLl=70/70=1.00;

0.27 (2+(4/1.00))=1.62; se toma 1.1.

150

5

30

15050

dv

dv

d/2 d/2

d/2

d/2

8470

84

70

150


54/57




Vupr=0.85x1.1x2000.5x (84+84)x2)14

Vupr=62 200.50659 kgs.

COMO: 62 200.50659>33 440; LA SECCION RESISTE COMPETENTEMENTE EL CORTANTE

POR PENETRACION.

ACERO DE REFUERZO POR FLEXION:

LADO CORTO Y LADO LARGO;

As = As = = 0.05316 cm2.

P MIN=14/FY= 14/4200=0.0033

AS=PBD=0.0033X150X14=6.93 CM2

TOMANDO EL AREA DE ACERO MAYOR Y UTILIZANDO VARS. CON UN AS=1.27 CM2.

LA SEPARACION SERA:

S= AS/ AS =150X1.27/6.93=27.48 CMS.; Y; EN AMBOS SENTIDOS

SEPARACION MAXIMA.

S MAX.= 3T O 45 CMS.


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3X20=60 CMS. O 45 CMS.; ADOPTARIAMOS S= @ 20 CMS. PERO LOS PLANOS INDICAN @

15 CMS, POR LO QUE SE CONSIDERA ADECUADO.

CROQUIS DE LA ZAPATA AISLADA.

50

5

190

20

150

30

50

COLUMNA DE ACERO EN SECCION DE 30 mcs. DE DIAMETRO SOBRE PLACA DE ANCLA DADO DE CONCRETO ARMADO

RELLENO COMPACTADO CON MATERIAL DE BANCO (CALICHE) AL 95% DE LA PRUEBA

PROCTOR ESTANDARD, CON PIZON MECANICO Y EN CAPAS NO MAYORES DE 15 cms.

DADO DE CONCRETO fc= 200 kg/cm2. EN SECCION DE 50X50 cms. CON ALTURA DE 1.90

MTS. ARMADO CON 8 VARS 5/8 ESTRIBOS 3/8 @ 25 cms. c.a.c.

ZAPATA DE CONCRETO fc=200 kg/cm2. ARMADA CON VARS @ 15 cms. c.a.c. EN A

DIRECCIONES, EN DIMENSIONES DE 0.20X1.50X1.50MTS.

PALANTILLA DE CONCRETO POBRE fc=100 kg/cm2. DE 5 CMS. DE ESPESOR MINIMO


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CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES:

CON LA REVISION ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACION Y EL PROYECTO DE SUS BASAMENTOS

PLANTEADOS CON EL PROYECTO ORIGINAL SE CONCLUYE EN CUANTO A LAS SUBESTRUCTURAS DE

APOYO, QUE TODAS LAS CIMENTACIONES O BASAMENTOS SON ADECUADOS EN TANTO SE HAYAN

CONTRUIDO EN LA FORMA QUE SE INDICO EN LOS PLANOS DEL YA MENCIONADO PROYECTO

ORIGINAL, PERO EN CUANTO A LAS SUPERESTRUCTURAS COMO SON MUROS Y TECHUMBRE SE

INDICA RESPECTO A LOS PRIMEROS, QUE ESTOS HAN DE REFORZARSE PREFERIBLEMENTE CON

CONTRAFUERTES PARA GARANTIZAR SU ESTABILIDAD A LA ACCION DE RAFAGAS DE VIENTO

ENRACHADO, DEBIDAMENTE CIMENTADOS,Y LOS PUNTALES DE LA ARMADURA DEBERANRIGIDIZARSE COMO YA SE INDICO EN LAS OBSERVACIONES, ADEMAS DE EFECTUAR ALGUNOS

CAMBIOS RECOMENDABLES TANTO A NIVEL DE ARMADURA COMO DE ACCESORIOS DE LA

CUBIERTA.

EN GENERAL LA OBRA NEGRA SE VISUALIZA CON CALIDAD BUENA, PERO ESTA HA DE MEJORARSE

PARA CUMPLIR CON REQUISITOS DE SUPERVISION Y ASI EXISTA POSIBILIDAD DE COLOCAR LOS

ACABADOS SIN PROBLEMAS DE NINGUN TIPO QUE GENEREN DESBASTES Y/O REMIENDOS.

ES RECOMENDABLE COLOCAR ALRREDEDOR DE LA EDIFICACION ARBOLEDAS AMORTIGUADORAS

DE VENDAVALES FORMANDO BARRERAS, PARA MANTENER LIMPIA LA EDIFICACION.

ES RECOMENDABLE COLOCAR BANQUETAS ALRREDEDOR DE LOS MUROS COLINDANTES Y

ENVOLVENTES DE LA NAVE, A FIN DE EVITAR EN LO MAS POSIBLE HUMEDADES EXCESIVAS

PRODUCIDAS POR LLUVIA BAJO LOS BASAMENTOS O CIMENTACIONES, PARA EVITAR AL MAXIMO

CUALQUIER MINIMO ASENTAMIENTO, QUE AUNQUE NO PONGA EN PELIGRO A LA EDIFICACION SI

PUDIERA GENERAR GRIETAS QUE IRIAN EN DETRIMENTO DE SU VALOR ESTETICO.

PROCURESE MEJORAR LOS PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS, MANTENIENDO SIEMPRE

LIMPIEZA DEL AREA DE TRABAJO, ELIMINANDO EN FORMA MEDIATA LOS ESCOMBROS, PARA

EVITAR ACCIDENTES, Y ASI MISMO MANEJAR UNA BODEGA TEMPORAL DE MATERIALES Y

HERRAMIENTAS O ENSERES DE TRABAJO EN FORMA ORDENADA Y CONTROLADA.

EL AUDITORIO PUEDE EXPLOTAR UNA IMAGEN DE ALTO VALOR ESTETICO, SI SE EJECUTA UN BUEN

PROYECTO ARQUITECTONICO DE FACHADAS Y AJARDINAMIENTOS, APROVECHANDO LAS

ACTUALMENTE FACHADAS EXISTENTES AUN EN OBRA NEGRA.


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LA REVISION ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACION MODIFICADA DEL AUDITORIO MULTIFUNCIONAL

ACTUALMENTE CONSTRUIDO DENTRO DE LAS INSTALACIONES DE LA URUZA PRETENECIENTE A

LA UNIVERSIDAD AUTONOMA DE CHAPINGO, SOLO SE EFECTUO A LOS ELEMENTOS

ESTRUCTURALES MAS CRITICOS, ES DECIR EN LOS QUE PRESENTAN POR SUS DIMENSIONES SER

LOS MAS CARGADOS, POR OVBIAS RAZONES DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL, DISPENSANDOSE LA

REVISION DE ELEMENTOS QUE POR SUS DIMENSIONES ESTAN MUY SOBRADOS

ESTRUCTURALMENTE HABLANDO A LA ACCION DE CARGAS NORMALES Y EXTREMAS, SE INDICA

QUE LA OBRA PRESENTA ALGUNAS DEFICIENCIAS PERO SOBRE TODO DE TIPO CONSTRUCTIVO, Y

SE INDICA QUE DEBERA MEJORARSE LA ESTRUCTURA EN GENERAL DE LA EDIFICACION DE

ACUERDO A LAS RECOMENDACIONES INDICADAS CON ESTE TRABAJO.

ATENTAMENTE.-

EL CONSULTOR.

ARQ.ING. VICTOR ALFONSO LOPEZ ORTEGA.

CED.PROF. 1 734 741

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95928089 Revision Estructural Chapingo