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UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI NAPOLI “FEDERICO II”FACOLTA’ DI INGEGNERIA
DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA AEROSPAZIALE
AERODINAMICA del ROTORELezione 2
A.A. 2011-2012
Paolo CACCAVALE
9 novembre 2011
2
Soluzioni 3D a potenziale ‘semplici’U
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doppietta puntiforme
corrente uniforme
3
Pannelli 3D: campi di moto (versori)U
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FILE TECPLOT
4
Confronto vortone-doppiettaU
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Pannello 3D: sorgente (rif. Katz-Plotkin ‘Low Speed Aerodynamics’)U
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panelPzw
panelPzw
J. L. HESS and A. M. O. SMITH (Douglas Aircraft Company)
CALCULATION OF POTENTIAL FLOW ABOUT ARBITRARY BODIES
6
Pannello 3D: doppietta (rif. Katz-Plotkin ‘Low Speed Aerodynamics’)U
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2
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7
Pannello 3D: doppietta (rif. ‘Program VSAERO Theory Doc.’ NASA CR 4023)U
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Biot-Savart equation:
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SingolaritàU
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CertificazioneU
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Induzione di un segmentoU
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AX = PX-XAAY = PY-YAAZ = PZ-ZAA = SQRT(AX*AX+AY*AY+AZ*AZ)BX = PX-XBBY = PY-YBBZ = PZ-ZBB = SQRT(BX*BX+BY*BY+BZ*BZ)
c vettore S (edge B-A)SX=XB-XASY=YB-YASZ=ZB-ZAS=SQRT(SX*SX+SY*SY+SZ*SZ)
c prodotto vettoriale AxBAVBX = BZ*AY-BY*AZAVBY = AZ*BX-BZ*AXAVBZ = AX*BY-BX*AYAVBS = SQRT(AVBX*AVBX+AVBY*AVBY+AVBZ*AVBZ)
c prodotto scalare A.BADB = AX*BX+AY*BY+AZ*BZ
c vettori S e A lungo gli assi del pannello L e MSM = SX*CMX+SY*CMY+SZ*CMZSL = SX*CLX+SY*CLY+SZ*CLZAM = AX*CMX+AY*CMY+AZ*CMZAL = AX*CLX+AY*CLY+AZ*CLZ
A
B
P
y
x
PA
PB
11
Induzione di un segmentoU
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ore c doppietta unitaria
SCALE=0.
IF (ABS(A*B*(A*B+ADB)).GT.EPS) THENSCALE = (A+B)/(A*B*(A*B+ADB))
END IF
VXD = SCALE*AVBX/(4.*PI)VYD = SCALE*AVBY/(4.*PI)VZD = SCALE*AVBZ/(4.*PI)
c potenziale
IF (ABS(PNN).LT.EPS) CJK1 = 0.0IF ( PNS .LT.EPS) CJK1 = -TWOPIIF ( PNS .LT.EPS) UNS = -TWOPI
DIC = (CJK1 )*/(4.*PI)SIC = (RJ31-PNN*CJK1)*/(4.*PI)
c sorgente unitaria
RJ3=0.IF (ABS(A+B-S).GT.EPS.AND.S.GT.EPS) THEN
RJ3=LOG((A+B+S)/(A+B-S))/SEND IF
ALL = AM*SL-AL*SM
PA = PNN*PNN*SL+ALL*AMPB = PA-ALL*SMRNUM = SM*PNN*(B*PA-A*PB)DNOM = PA*PB+PNN*PNN*A*B*SM*SM
CJK=0.IF (RNUM.NE.0.) CJK =ATAN2(RNUM,DNOM)
CJK1=CJK1+CJK
ULS = RJ3*SM/(4.*PI)UMS = RJ3*SL/(4.*PI)UNS = CJK /(4.*PI)
VXS = ULS*CLX+UMS*CMX+UNS*CNXVYS = ULS*CLY+UMS*CMY+UNS*CNYVZS = ULS*CLZ+UMS*CMZ+UNS*CNZ
12
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Influence coeff. of a rectilinear panel (Katz-Plotkin)U
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Influence coeff. of a rectilinear panel (Katz-Plotkin)U
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Dal filamento vorticoso al vortoneU
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SX=XB-XASY=YB-YASZ=ZB-ZAS=SQRT(SX*SX+SY*SY+SZ*SZ)
c vorticità edge/vortoneGAMMAVOR=GAMMAEDGE*S
c versori edge/vortoneCAX=SX/SCAY=SY/SCAZ=SZ/S
c induzione vortonePX=PXI-PXVPY=PYI-PYVPZ=PZI-PZV
PNS=SQRT(PX*PX+PY*PY+PZ*PZ)
VXV=-(+PY*CAZ-PZ*CAY)/(PNS**3)/4./PIVYV=-(-PX*CAZ+PZ*CAX)/(PNS**3)/4./PIVZV=-(+PX*CAY-PY*CAX)/(PNS**3)/4./PI
A
B
P
y
x
PNS
19
Conversione di un pannello in vortoniU
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FILE TECPLOT
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Sistema lineareU
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Core RadiusU
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FILE TECPLOT
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Riferimenti bibliograficiU
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II”D
ipar
timen
to d
i Ing
egne
ria A
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Aer
odin
amic
a de
l Rot
ore J. Katz, A. Plotkin
‘Low Speed Aerodynamics’
McGraw-Hill
B. Maskew
‘Program VSAERO Theory Document’
NASA Contractor Report 4023
L.E. Browne – D.L. Ashby
‘Study of the Integration of Wind Tunnel and Computational Methods for Aerodynamic Configurations’ (PMARC)
NASA Technical Memorandum 102196
D.J. Willis, J. Peraire, J.K. White (MIT)
A Combined pFFT-Multipole Tree Code, Unsteady Panel Method with Vortex Particle Wakes
43rd AIAA Aerospace Sciences Meeting and Exhibit
FINE LEZIONE 2