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Aula11
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Universidade Federal de ItajubáInstituto de Engenharia de Sistemas e Tecnologias da Informação
Engenharia da Computação
ELT003 – Eletrônica Analógica I
Transistores Bipolares
(Amplificadores a Pequeno Sinal - continuação)
Prof. Paulo César Crepaldi Prof. Leonardo Breseghello Zoccal
Itajubá, Agosto de 2009
Universidade Federal de ItajubáInstituto de Engenharia de Sistemas e Tecnologias da Informação
Engenharia da Computação
Atenção
O material constante destas notas de aula foi preparado com base na bibliografia recomendada e destina-se a servir como um apoio ao
acompanhamento da disciplina.
Em alguns slides são utilizados recursos coletados da INTERNET e considerados de domínio público.
33
Amplificador Coletor Comum ou Seguidor de Emissor (CC)
Um estágio muito importante em aplicações eletrônicas é o Coletor Comum ou Seguidor de Emissor. Apresenta como características: uma alta impedância de
entrada, uma baixa impedância de saída e ganho unitário. É utilizado para “isolar” uma carga de abaixo valor de um equivalente Thèvenin com alta resistência e
também recebe o nome de “buffer” ou isolador.
10mVPP
10K
1K 910mVPP
+
_
+
10mVPP
10K
1K
+
Zin = 100K Zout = 50W
Ganho=1“Buffer”9mVPP
+
_8,57mVPP
+
_
(9,1%)
(87,51%)
No exemplo ao lado, o gerador e o resistor de 10K podem
representar a saída de um estágio amplificador e o resistor de 1K a
entrada do estágio seguinte.O uso do isolador fez com que a transferência do sinal de tensão se alterasse de 9% para 87%.
44
Amplificador Coletor Comum ou Seguidor de Emissor (CC)
RBeq
REeq
vin
+
_
iin
vout
+
_
ioutie
ib
vbe
+
_
-vce
+
_
Zin(CC) Zout(CC)
RBeq
Zin(Base) Zout(Emissor)
vin
+
_
iin
vout
+
_
iout
REeq
Protótipo do Estágio Seguidor de
Emissor.
Protótipo do Estágio Seguidor de Emissor desenhado de forma diferente e
evidenciando as impedâncias a
serem avaliadas.
55
Amplificador CC: Impedâncias
RBeqvin = vb
+
_
iin
vout = ve
+
_
iout
ro
rpgmvbe
ib
REeq
ie
‘
RBeqvin = vb
+
_
iin
vout = ve
+
_
iout
ro
rpgmvbe
ib
REeq
ie
‘
( )( )
( ) ( )
( ) )(//)(
////)(
//)(
//
//
//
baseZRCCZ
RdeefeitoRRrrbaseZ
Rrri
vbaseZ
Rrriv
Rririv
Rririv
vvv
inBEqin
LLEeqoein
Eeqoeb
bin
Eeqoebb
Eeqobebb
Eeqoebb
ebeb
p
Observar que, para não “derrubar” uma das principais características do estágio
CC, o circuito de polarização deve apresentar um projeto que maximize o
valor de RBeq.
Atenção: Se necessário, incluir o efeito do resistor de carga (RL) sobre a
impedância de entrada.
66
Amplificador CC: Impedâncias
( ) ( )
( )
( )
eo
tho
t
tout
ttho
t
BeqStho
tt
th
t
o
ttbb
oebemb
rrth
r
rrr
i
vemissorZ
irrr
v
RRrr
vi
rr
v
r
viii
iivgi
p
p
p
//
11
1)(
11
//1
No cálculo das impedâncias de saída é necessário contabilizar a influência da
resistência da fonte de sinal vS.Observar a aplicação do teorema de
Thèvenin no ramo da base “olhando” em direção à fonte de sinal. Um sinal de teste é aplicado à saída e lembrar que a fonte de sinal deverá estar em repouso.
RBeq
ro
rpgmvbe
ib
ie
‘
vS
RS
Thèvenin
vt
it
ro
rpgmvbe
ib
ie
‘
vS = 0
(repouso)
rth
vt
it
io
)(//)( emissorZRCCZ outEeqout
77
Amplificador CC: Ganho de Tensão em Circuito Aberto
( ) ( )
( )
( )( )( )
( )EeqoeVOC
Eeqoe
Eeqo
in
outVOC
Eeqoe
in
e
Eeqoout
Eeqoe
outinout
e
outin
π
outinb
EeqobEeqoeout
//Rrrpara1(CC)A
//Rrr
//Rr
v
v(CC)A
//Rrr
v
r
//Rr1v
//Rrr
vvv
βr
vv
r
vvi
//Rrβi//Rriv
'
'
'
''
O amplificador CC apresenta, qualitativamente, os seguintes valores: Impedância de entrada –Alta (Dezenas de KW); Impedância de Saída – Baixa (Unidades a Dezenas de W); Ganho de Tensão em Circuito Aberto – Unitário (Aproximado).
Atenção:A ausência do sinal de menos indica que os
sinais de tensão na base e no emissor estão em fase. O fato de serem praticamente iguais (sem carga), indica que o emissor segue a base (daí o
nome seguidor de emissor).
Vin’ é calculado em função de uma impedância de entrada que não considera RL(Zin(base)’).
O processo de obtenção da linha de carga AC é semelhante ao do estágio EC devendo, apenas,
substituir REeq no lugar de RCeq.
88
A Configuração Darlington (Par Darlington)Existe um tipo de configuração, chamada Darlington, que consegue produzir um transistor equivalente com altos valores de hFE. Esta configuração pode ser montada a partir de dois
transistores discretos ou pode vir encapsulada em um único invólucro.Tem aplicações muito importantes em estágios de saída de amplificadores de potência em que a
característica de buffer é essencial.
Sidney Darlington (1906 – 1997)
+
IE
vBE1
Q1
Q2
QD
IC
IB
IC1
IC2
IB1
vBE2
IB2
+_
_≡
+vBED_
hFED = hFE1.hFE2
( )( )
21 BEBEBED
BFE2FE1B1FE1FE2C
C1FE2C1FE2C1C
B2FE2C1C2C1C
VVV
IhhIhh1I
Ih1IhII
IhIIII
O par Darlington apresenta, tipicamente, tensões VBE superiores a 1,2V e ganhos de
corrente (hFE) superiores a 1000.Especialmente recomendados para o
estágio Seguidor de Emissor, pois vão contribuir para aumentar a impedância de entrada e diminuir a impedância de saída.
99
Par Darlington: Circuito Equivalente IncrementalPara as avaliações dos parâmetros AC, em um estágio que utiliza este tipo de configuração, é
preciso ter em mãos um circuito equivalente incremental.
( )
2222
2211
211
21112111
1
222
2)(
eeDeDe1D
11b
bDin
1bb
b1bebb
π21π21e11
π2e22CQ2
2e1
CQ12CQ2
CQ2e2
CQ1e1
rrrβrββr
rβrβri
vbaseZ
rβriv
riβriririv
rβrrβrβ
rrβI
25mVβr
IβI
I
25mVre
I
25mVr
p
ppp
pp
pppp
p
A figura acima ilustra a configuração Darlington com os seus dois transistores substituídos por seus modelos AC. Normalmente, o padrão para os parâmetros incrementais é o transistor Q2
pelo fato da sua corrente de emissor (≈ coletor) ser diretamente acessada ou medida.
ro1rp1ib1
1ib1
ro2rp22ib2
ie1 = ib2
ic
Zin(base)D
vb
+
_
Q1
Q2
1010
Par Darlington: Circuito Equivalente Incremental
( ) o1
c
o1
e1c
o1
c
o1
b2co
o1
e1cb2
o1
c
e1
b2
o1e1o1
b2
o1
c
e1
b2
e1
b2
o1
b2
o1
cb11
o1
b2cb11b1e1
e1
b22
π2
b22e12b22
e1
b21b1
e11b1b2π1b1
r
v
r2
rv
r
v
r
vvi
2r
rvv
r
v
r
v2
r
1
r
1
r
v
r
v
r
v
r
v
r
v
r
viβ
r
vviβii
r
vβ
r
vβiβiβ
r
vβi
rβivri
21
Inicialmente, são estabelecidas as relações para as correntes em função do potencial da base de Q2 e este em função do potencial vc.
ro1rp11ib1
ro2rp22ib2
ic1
Zout(coletor)D
Q1
Q2
ic
vb2
ib1
ie1= ib2
vc
+
_
+
_
io1
Atenção: ib1rp = -vb2 em função do terra presente na base de Q1.
1111
Par Darlington: Circuito Equivalente Incremental
Onde:bD = b1b2
rpD = 2bDre2
reD = 2re2
roD = 2/3ro2
oDo2c
cDout
o2o2cc
o2o1
2
o1
2
o2cc
o1o1
2
o1
2
o2o1cc
o2o1c
o1
c2
o2o1cb2
e1
2c
e1e1
2
o2o1c
e1e1
2b2c
o2
c
e1
b22
o1
c
e1
b2c
o2
cb22o1b11c
rr3
2
i
v(coletor)Z
2r
1
r
1vi
r
1
r
β
2r
β
r
1vi
r
1
2r
β
2r
β
r
1
r
1vi
r
1
r
1v
2r
vβ
r
1
r
1vv
r
βi
r
1
r
β
r
1
r
1v
r
1
r
βvi
r
v
r
vβ
r
v
r
vi
r
viβiiβi
*
roD
rpD
Dib
ib ic
‘ie
* O apêndice ao final deste módulo mostra uma
forma alternativa de calcular ro e a relação
indicada se verifica para o par Darlington.
1212
Estágio CC: Exemplo
( ) ( )
( )
mAV
I
900ΩR//100RR
5V5V5,5V
5VdeVumpara
//RR2R
VV//RRIVv
CQ
EEE
CEQ
LEeqE
CCCEQLEeqCQCEQce(CORTE)
6,5900
5
Utilizando o BJT BC238C, projetar um seguidor de emissor que apresente uma impedância de entrada superior a 10K e uma impedância de saída inferior a 100 .W Uma condição de
contorno exigida é que a Compliance seja por volta de 0,8 a 1VPP. O gerador de sinais é um equivalente Thèvenin de um sensor de alta impedância (10K) e a carga é a entrada de um
segundo estágio amplificador de baixa impedância (100W).
VBE -
+
+
-VCC
RE
R
R
VCC
2
+
-
+VBE
VCC
2-VBE
+
-
O circuito de polarização ao lado é freqüentemente usado em estágios CC. Observar que o coletor está ligado diretamente à
fonte DC o que, para o circuito equivalente DC, representa um terra AC. Economiza-se, portanto, o resistor de coletor.
A resistência REeq é a própria RE e as tensões se dividem, tanto na base quanto no emissor em aproximadamente VCC/2.
Para satisfazer a Compliance:
1313
Estágio CC: Exemplo
Os parâmetros do BC238C indicam que:O VCEQ recomendado é de 5V;
O hFE para uma corrente de ≈5mA é de ≈500;O ganho de corrente incremental (hfe) tem um valor
mínimo de 450 para IC=2mA e não sofre modificação significativa se operando em 5mA;
A admitância de saída (hoe), é cerca de 2,5 maior que o valor para IC=2mA, ou seja, 110mS.2,5=275mS.
1414
Estágio CC: Exemplo
5ΩI
25mVr
86K2RR
43K8605000,1R0,1hR
860Ω5mA
4,3VR
4,3V0,7V5VV2
VV
CQe
TH
E(MIN)FETH
E
BECC
E
xx
Obs: Recomenda-se o uso do projeto firme para que se tenha resistores mais elevados na base;
Os resistores de base não forma feitos exatamente iguais para compensar a diferença de 0,7 (VBE). Para
tanto o resistor inferior é ligeiramente maior (próximo valor comercial).
Os resistores são de 5% e 1/8W em função das potências dissipadas.
BC238BP/ZTXQ3
29.57mW
9.743uA
C
4.157VE
Vcc
10V
R391K257.4uW
R282K324.7uW
RC820
21.08mW
5.070mA
B4.840V
0
BC238CQ1
29.57mW
82K
91K
+10V
100820
10K
vS
Ponto Q (simulação):ICQ ≈ 5mA e VCEQ ≈ 5,85V
R1
R2
RE
15
Estágio CC: Exemplo
( )
( )
( )
( )( ) 0,9926
3,6K//8205
3,6K//820
//Rrr
//RrA
22,2Ω820//22,8(emissor)//ZR(CC)Z
22,8Ω5450
8,1K3,6K//(emissor)Z
8,1K10K//43K//RRr
rh
r//r(emissor)Z
37,7K43K//303K(CC)'Z
21K43K//41K(base)//ZR(CC)Z
303K6685450(base)'Z
43K82K//91KR
41K668//1005450(base)Z
668Ω3,6K//820//Rr820R
3,6K275μ7
1
h
1r
//R//Rrrh(base)Z
Eeqoe
EeqoVOC
outEeqout
out
BeqSth
efe
thoout
in
inBeqin
in
Beq
in
EeqoEeq
oeo
LEeqoefein
vin
+
_
iin
22,2
vout
+
_
iout
21K≈vin’
+
_
100vS
10K
0,45dB)(carga)(dBA
0,95(carga)A
0,949v1,16v0,818'0,818v10022,2
'100vv
R(CC)Z
'RvAv(emissor)v
1,160,68v
0,79v
v
'v
0,79v10K37,7K
37,7Kv've0,68vv
10K21K
21Kv
R(CC)'Z
(CC)'Zv've
R(CC)Z
(CC)Zvv(base)v
V
V
inininin
out
Lout
LinV(OC)out
S
S
in
in
sS
inSSin
Sin
inSin
Sin
inSin
x
16
Estágio CC: Exemplo (simulação)
0.5ms 1.5ms 2.5ms 3.5ms 4.5ms4.0V
4.2V
4.4V
4.6V
4.8V
VDC ≈ 4,8V
vb ≈ 69,5mVPP
VDC ≈ 4,13Vve ≈ 65,1mVPP
A seguir, resultados de simulação em que o gerador de sinais que representa o sensor está ajustado para uma tensão de 100mVPP, resistência interna de 10K e freqüência de 1KHZ.
A carga está representada por um resistor de 100W.
Sinais Totais (DC + AC) na base e no emissor
17
0.5ms 1.5ms 2.5ms 3.5ms 4.5ms5.2V
5.4V
5.6V
5.8V
6.0V
6.2V
6.4V
VCEQ ≈ 5,87V
v ≈ 446mVCompliance = 2v = 892mVPP
Estágio CC: Exemplo (simulação)
Tensão vce para Verificar a Compliance
18
Estágio CC: Exemplo (simulação)
Impedâncias de Entrada e de Saída para o Estágio Seguidor de Emissor
10KHz 100KHz 1.0MHz 10MHz
10K
20K
30K
40K
22,75K @ 1KHZ
10Hz 100Hz 1.0KHz
100
200
300
400
21,26W @ 1KHZ
Zin(CC)
Zout(CC)
19
Apêndice: Avaliação Alternativa de ro
Para os exemplo que foram realizados até o momento, a resistência de saída (ro) foi avaliada como sendo 1/hoe. Contudo, se o projetista não tiver em mãos as folhas de dados do
dispositivo, existe uma forma alternativa de se estimar o valor de ro.Como se sabe, a corrente de coletor na região ativa (ou linear) não é constante mas sofre um aumento com um aumento em VCE. Este efeito (Early) é modelado colocando-se um resistor
em paralelo com a fonte de corrente IC.Existe, entretanto, um equacionamento para a corrente de coletor que leva em consideração a
presença deste efeito. É dado por:
a)(idealizadeIIV
V1eII T
BEQ
T
BE
nU
V
SCQA
CEnU
V
SC
A tensão VA (algumas literaturas trazem como VAF) é chamada de tensão Early e tem um significado físico que será mostrado mais adiante. Se for feita a derivada da equação acima,
no entorno do ponto de operação, tem-se:
CQ
A
QCE
C
oA
CQ
QCE
C
I
V
VI
rV
I
V
I
1
20
Apêndice: Avaliação Alternativa de ro
Tipicamente, VA situa-se entre 20V a 80V o que leva, para correntes quiescentes de coletor na faixa de unidades de mA, a resistências de saída na faixa de unidades a dezenas de KW.
VA representa um ponto de convergência em relação às
inclinações inerentes ao conjunto de curvas (IC=f(vCE)
para VBE= cte).