bags Slide Binder1

bagsProf.dr.ing.Dnu Julean 1

Bazele achierii i generrii suprafeelor

Generarea suprafeelor


Suprafee


Diverse suprafee reale


Generarea suprafeelor teoretice

M(x,y,z)

Curba generatoare G

Curba directoare D

S

S

S (x,z,y)=0

M


Curbe tehnice

a) constante: Dreapta

Cercul

Evolventele

Elicea cilindrica, conic, globoidal i plan

Epicicloidele

Hipocicloidele

b) cu o vitez constant i una variabil

Parabola

Hiperbola

Elipsa

Sinusoida

Spirala logaritmic

Se realizez prin combinarea micrilor de rotaie i translaie efectuate cu viteze:


Suprafee cu generatoare reversibile i nereversibile

G

D

D

G G

GD

D

D

DG

G


Generatoare fixe i variabile

G G

GDD

D


Suprafee nchise - deschise, interioare - exterioare

Suprafa nchis

Suprafa deschis

Suprafee interioare

Suprafee exterioare


Suprafee funcionale -nefuncionale


Generarea suprafeelor reale

Element auxiliar:Curb material (muchia sculei)Punct material (vrful sculei, granul abaraziv, etc.

Suprafaa S de generatpe semifabricat

Scula pentru generat

MIFD

MIFG

MIFG,D - micri de imprimare a formei curbelor generatoare

D

G


Metode de imprimare a formei curbelor generatoare

Micare de poziionare

Micare de generare

scul

El. aux identic cu G

Metoda copieriiMIF = 0

El. aux identic sau nu cu D sau G

D

Metoda rulriiMIF = 1


Metode de imprimare a formei curbelor generatoare

Metoda urmeiMIF = 1

Element aux. = pct.mat

D = Traiectoria

Element aux. = pct.mat

Curb suplimentar

Metoda tangenteiMIF = 2 sau 3

Curb Suplimentar 1

Curb Suplimentar 2


Combinaia copiere-copiere

D

G

Matri

Semifabricat

Micare de poziionare

Poanson

G i D realizate prin metoda copierii El. aux. pt. G i D curbe materializate pe scul (matri)

MIFG=0MIFD=0MIFtot=0


Combinaia copiere-rulare

Semifabricat

Randalina (scul)

Suprafaa iniial

Suprafaa generat

D

G

El. aux. G = curba materializat pe scul

El. aux. D = curba materializata pe scul

MIFG = 0MIFD = 1MIFtot = 1 (rularea randalinei pe suprafaa semifabricatului)


Combinaia copiere-urm

El. aux. G = curba materializat pe scul (profilul sculei)

El. aux. D = punct materializat pe scul (vrful sculei)

MIFG = 0MIFD = 1MIFtot = 1 ( micare complexrealizat cu un mecanism de micri rigid {R,T} )

Scula (cuit defiletat)

Semifabricat

G

D (elice cilindric)

R

T


Combinaia copiere-tangent

El. aux. G = curba materializat pe scul (profilul sculei)


MIFG = 0MIFD = 2MIFtot = 2 ( R1+ o micare complex realizat cu un mecanism de micri rigid {R2,T} )

Scula (frez disc pt. filetat)

Semifabricat

G

D (elice cilindric)

R2

TR1


Combinaia rulare - rulare

D

G

Semifabricat

Scul sferic

El. aux. G = curba materializat pe scul (cerc)

El. aux. D = curba materializat pe scul (cerc)

MIFG = 1 ( Rularea sferei n lungul generatoarei)MIFD = 1 )rularea sferei pe diametrul director)MIFtot = 2


Combinaia rulare - urm

G

D

Scula cuit roat

Semifabricat

Suprafaaevolventicde generat

El. aux. G = curba materializat pe scul (profilul evolventic al dintelui sculei)

El. aux. D = punct materializat pe scul (punctul de tangen al muchiei sculei cu semifabricatul)

MIFG = 1MIFD = 1MIFtot = 2 (o micare de angrenare realizat cu un mecanism de micri rigid {R1,R2,} i micarea T)

R1

R2

T


Combinaia rulare - tangent

Semifabricat

R1

R2 ; R3

T

El. aux. G = curba materializat pe scul (profilul rectiliniu al cremalierei format de dinii sculei)

El. aux. D = punct materializat pe scul (punctul de tangen al muchiei sculei cu semifabricatul)

MIFG = 1MIFD = 2MIFtot = 1+2- 1/2Mcom = 2Mcom= nr. micri suprapuse (comune)(o micare de angrenare realizat cu un mecanism de micri rigid {R1,R2,} i micarea realizat cu R1 si Tpt rd cu dini drepi sau {R2 ,T} pt. dini inclinai)

Scula: frez melc-modulsau melc abraziv

Cremalier materializat dedantura sculei

G

DR1


Combinaia urm - rulare

G

D

Scula cuit roat

Semifabricat

Suprafaaevolventicde generat

El. aux. G = punct materializat pe scul (punctul de tangen al muchiei sculei cu semifabricatul)

El. aux. D = curba materializat pe scul (profilul evolventic al dintelui sculei)

R1

R2,

T

T

MIFG = 1 (T)MIFD = 1 (o micare de rulare realizat cu un mecanism de micri rigid {R1,R2,} MIFtot = 2


Combinaia urm - urm

Semifabricat: frez

Scula: cuit de detalonat

Suprafaa de detalonat:spatele dintelui

G arc din spirala luiArhimede

D arc de elice cilindric

cu pas mare

El. aux. G = punct materializat pe scul (vrful sculei)


MIFG = 1 (o micare complex realizat cu un mecanism de micri rigid {R1,T1}

MIFD = 1 (o micare complex realizat cu un mecanism de micri rigid {R2,T2}

MIFtot = 2

R1 R2

T1

T2


Combinaia urm - tangent

Semifabricatroat dinat

G arc de evolvent

Discuri abrazive taler

R1 R1

T1

El. aux. G = punct materializat pe scul (punctul de tangen disc abrayiv semifabricat)

El. aux. D = punct materializat pe scul (granula abraziv)

MIFG = 1 (o micare complex pentru generarea evolventei prin rostogolirea semifabricatului )

MIFD = 2 ( rotirea discurilor i deplasarea T1 a semifabricatului printre ele)

MIFtot = 3Procedeul de rectificarea roilor dinate MAAG


Combinaia tangent - rulare

T

R1

rulare

El. aux. G = punct materializat pe scul (granula abarziv din punctul de tangen cu semifabricatul)

El. aux. D = curb materializat pe scul (profilul rectiliniu al dintelui cremalierei identic cu profilul disculuiabraziv)

MIFG = 2 (micrile R1 i T1)

MIFD = 1 (o micare complex de rulare realizat de semifabricat )

MIFtot = 3

D

GR1

Curba suplimentar

Suprafaa evolventicde rectificat

Profilul discului = profilul dintelui cremalierei

Procedeul de rectificarea roilor dinate NILES


Combinaia tangent - urm

Disc abraziv

G

D

Semifabricat

Suprafaa profilat de rectificat

MIFD

El. aux. G = punct materializat pe scul (granula abarziv din punctul de tangen cu semifabricatul)

El. aux. D = punct materializat pe scul (granula abarziv) care descrie traiectoria identic cu D

MIFG = 2 (micrile R1 i T1)

MIFD = 1 (o micare complex de imprimare a formei D )

MIFtot = 3

R1

T1


Combinaia tangent - tangent

Suprafa de generat prin frezare

G

D

El. aux. G = punct materializat pe scul (vrful dintelui frezei)

El. aux. D = punct materializat pe scul (vrful dintelui frezei)

Micarea de rotaie R1 care realizeazcurbele suplimentare

MIFG = 2 (micrile R1 i D1)

MIFD = 2 (micrile R1 i D2)

MIFtot = 2+2 1/2Mcom=3

D1D2

Prof.dr.ing.Dnu Julean 1

bags

Micrile mainilor-unelte;parametrii spaiali

1) Parametrii spaiali:

a) Forma traiectoriei

b) Lungimea traiectoriei

c) Viteza

d) Sensul (direcia)

e) Poziia punctului iniial

l

R

A

A

A1

A2

R

T

R T

R

T

f) Poziia geometric relativ a traiectoriilor

g) Poziia geometric absolut a traiectoriilor


bags

Parametrii temporali

a) Momentul nceperii micrii (absolut sau relativ) care caracterizeaz poziia micrii ntr-un ciclu de micri

b) Caracterul micrii n timp n sensulcontinuitii:

- ntrerupt;- nentrerupt (continu)

v

t

Timp de achiere

+

-

Rabotare

Micarea IIintermitent

Micarea Iintermitent

Scul

Semifabricat


bags

Caracteristica parametrilor

a) cantitativb) calitativ

R1

R2

R1

p


bags

Reglarea parametrilor

forma traiectorieilungimea traiectorieivitezsenspunctul iniial

5forma traiectorieivitezsens

3complex

lungimea traiectorieivitezsenspunctul iniial

4vitezsens

2simpl

concretnumericconcretnumeric

Parametri pentru reglarea micrii

deschisnchis

Traiectoria micriiMicarea de execuie


bags

Mecanisme de transfer

it

Xi(t) Xe(t)

)t(x

)t(xi

i

e

i

e

Lx

Lx

Tie

T

i

eT

ie

ixx

ii

1

x

xi

)i,x(fx

Raport de transfer:- dimensional- adimensional

Raport de transmitere

Ecuaie de transfer


bags

Mecanisme

z1 z2xi=n1 xe=ne

n1 n2

1

2

12 n

z

zn

2

1

1

2T

z

z

n

ni

xi=n

xe=v

n

vzmiT pznv

xi=n

xe=v

pnv pn

viT

p


bags

Mecanisme

xi=nxe=v

hnv hn

viT

xe=v

xi=Q

A

Qv

A

1

Q

viT

xi=nxe=Q

n

QiT )n,mz(fQ

zm


bags

Lanul cinematic nchis de filetare

Legtur cinematic rigid

Filetul de generat pe semifabricat

Mecanism urub-piuli

Mecanism fictivscul-pies

R1

R2T


bags

Lan cinematic pentru strunjire longitudinal

Legtur cinematic nerigid

Suprafaa de generat pe semifabricat

Mecanism urub-piuli

R1

R2T

s

pScul

Semifabricat

Obs. Se nlocuiete cu un mecanism pinion-cremalieracionat de bara de avansuri


bags

Lanul cinematic deschis

PO

MR1 I111 2

3

Motor electric asincron trifazat

Mecanism pentru reglarea vitezei de funcionareA mecanismului fictiv scul-pies

Inversor


bags

Lanul cinematic de filetare

Motor electric

PO

MR1

MR2Sanie - ghidaj

Scul

urub conductor

I1

I2

11 2

3

4

5

6

7

Semifabricat


bags

Strungul universal

1. Mecanism de reglare MR2 (cutia de avansuri i filete)

2. Mecanism de reglare MR1 (Cutia de viteze)3. Ppua mobil4. Roat de mn5. Batiu cu ghidaje prismatice6. Sania transversal7. Nonius i urubul transversal8. Sania portcuit9. urubul saniei portcuit10. Roata de acionare a cruciorului port-scul11. Dispozitiv de fixare universal cu 3 bacuri

12. Vrf rotativ13. urub conductor14. uruburi pentru reglarea jocului15. Ghidaj coad de rndunic16. Portcuit17. Suport portcuit cu schimbare rapid


bags

Motor electric

PO

MR1

MR2

Sanie - ghidaj

Scul

urub conductor

I1

I2

11 2

3

4

5

67

Filet conic urubtransversal

R

T1 T2

I3

Lanul cinematic de filetare conic

Semifabricat

MR3


bags

Filetarea cu pas mare i pas mic


bags

Lanul cinematic de detalonareradial


bags

Detalonarea


bags

Lanul cinematic

pentru mortezarea

roilor dinate


bags

Lira cu roi de schimb


bags

Maina de mortezat roi

dinate

MecanismBiel-manivel

Motor electric ME

Cuitroat

Roat dinatsemifabricat

Mecanism de reglare MR1 pt. z

Angrenaj melc roat melcat

Mec. de reglare MR3 is

Angrenaj melc roat melcat

Arboreprincipal

Buc de conducere

pt. danturi nclinate


bags

Lanul cinematic

pentru frezarea cu frez melc-

modul


bags

Maina de frezat

roi dinate a cu frez melc-modul

Motor electric ME

Mec. de reglare avitezei MR1

Diferenial

Frezmelc-modul

Angrenaj melc-roat melcat

urubvertical

R2

R1

T

Mec. de reglareMR4

Mec. de reglareMR2

Mec. de reglareMR3

Rd. Sf.


bags

Maina de

rectificat roi

dinate cu disc taler

MAAG

Cadru

Corzi metalice

Corzi metalice

Tambur

Mecanism de divizare

Disc abraz. taler

Sanie long.

Sanietransv.


Procesul de aschiere

Generalitati


Procesul de aschiere ca sistem


Variabilele independente ale procesului de achiere

Achiabilitatea materialului semifabricatului;

Geometria sculei achietoare

Parametrii regimului de achiere;

Mediul de achiere;

Caracteristicile mainii-unelte;

Caracteristicile dispozitivelor utilizate pentrufixarea semifabricatului i/sau a sculei.


Variabilele dependente

Productivitatea procesului;

Calitatea suprafeei generate prin achiere;

Nivelul forelor de achiere i puterea consumatde proces;

Tipul i forma achiilor detaate;

Temperatura tiurilor sculei, a semifabricatului ia achiilor detaate;

Uzura i deteriorarea tiurilor sculei.

Precizia suprafeei prelucrate;


Interdependente tipice


Clasificarea proceselor de aschiere


Teoria achierii

Mecanica procesului de formare a achiei

Achierea ortogonal


Achieri simple

a1

b1

90a1

vv 90

b1

Scula Scula

Semifabricat Semifabricat


Achieri ortogonale

90

a1b1

v

Scula

Semifabricat

v

vf

90

b1

Semifabricat

Scula


Parametri geometrici ai rdcinii de achie

v

g

Scula

Semifabricat

Suprafaainiial

Urma planului de baz Pr

g

rn

a 1

Suprafaa achiat

Achiadetaat

Achianedetaat

Urma planului muchiei achietoare PT

Plan de msurarePo


Solicitarea adaosului de prelucrarea 1 a 1

F F45A

O

A

BO

Scula

Semifabricat Semifabricat

Scula


Cmpul liniilor de alunecare

C

Scula

O

Cmpul liniilor de alunecaren zona de deformare secundar

Achie

Cmpul liniilor de alunecare n zona de deformare primar

A

B

Semifabricat


Modelul Piispanen

exagereaz neomogenitatea deformaiei;

neglijeaz frecarea pe faa de degajare;

presupune forfecarea ntr-un plan orientat dup un unghi arbitrar;

nu explic curbarea achiei i nici existena unui contact limitat achie-scul.

a2

v

Semifabricatl

a 1

Ag Ag

1

2

3

4

5

678910 3 2 1


Influena gradului de deformare asupra formei achiei

Domeniul achiilordiscontinue

Domeniul achiilorcontinue

Ten

siun

ea d

e fo

rfec

are

Deformaia specific de forfecare

gf'1gf"1 gr1

gf'2gf'2

gf'3gf'3

gr2

gr3

gr4

gf

gf

Achii continue

Achiilamelare

Achii de forfecareAchii de rupere


Modele ale formei zonei de deformare

Semifabricat

Scula

Achie detaatZona subirede deformare

Zona groasde deformare

Scula

a) b)


Modelul planului de forfecare -Merchant

tiul sculei se consider perfect ascuit i se neglijeaz frecarea dintre faa de aezare i suprafaa achiat;

deformarea achiei este bidimensional, neexistnd deformri paralele cu muchia achietoare;

tensiunile tangeniale i normale sunt uniform distribuite n i pe planul de forfecare;

viteza de achiere i grosimea achiei nedetaate sunt constante n timpul procesului de achiere;

procesul de formare a achiei poate fi reprezentat ca i un proces de alunecri succesive ale unor straturi subiri de material, avnd grosimea x de-a lungul planului de forfecare, cu respectarea integritii fiecruia

Scula

Semifabricat

x

F

g



x

sf

g

gFF tgxctgxKNKNs 1

s

FFf

FFfL

M1

M

K

O

N1

N

g

Scula

x

Semifabricat

v

s

xgf

Ff

Ffa)

b)

Fg

gFFg tgctgf


Modelarea deformaiei structurii materialului

Scula

A}chia

Semifabricat

v

vc

F

g


Stabilirea direciei de deformare suplimentar

KD

K'D'DA

KD

KActg

1

1

1

1

F ctg'D'A'DA1

gFgF tgKDctgKDK'D 11 90

x'D'AKD 1C C'

AB B1 A1

D1

g

SculaD

90-Fg

x

x

K

D'

A'

F

Semifabricat

C

x

f

x

tgctgxctg g

gFF


Vitezele n achierea ortogonal

Fvfvc

v

vc

g

g

Scula

Semifabricat

vvv fc

gFg

cos

cos

v

vf

gFF

cos

sin

v

vc

x

v

tx

s ff

g


Tasarea achiei

a2

g

Fg

F

B O

A

a 1

Scula

Semifabricat

A}chie

C

gF

F

cos

a

sin

aOA

21

F

F

sin

cos

1

2 g

a

a

F

gF

sin

coska


Dependene

10 1002

3.5

5

6.5

8

1 100

10

20

30

40

Un

ghiu

l de

forf

ecar

e F

[

]

Coeficientul de ngroare a achiei ka

g = 18

g = 0

g = -6

g = 6

Unghiul de forfecare F [ ]

g = 6

g = 0

g = -6

g =18

Def

orm

aia

spec

ific

de

forf

ecar

e g f


Dependene

0 80 160 240 Viteza de a}chiere v [m/min]

2

4

6

Coef

icie

ntu

l de

ingr

o}a

re a

a}c

hie

i k a

g= -10g= +10

g= +10

OL37

OLC60

g= -10

0 0,2 0,4 0,6 Grosimea a}chiei a1 [mm]

2

4

6

8

Coef

icie

ntu

l de

ingr

o}a

re a

a}c

hie

i k

ag= -10g= +10

g= +10g= -10

OL37

OLC60

a)

b)


Echilibrul forelor n achierea ortogonal

Semifabricat

SculaFP

Fr

FfFnN

F F'R

F

g

FR


Cercul lui Merchant

F

g

g

g

FP

FrFrez

N

F

Fn

Ff

F rco

sgF P

sin

g

Frsing

FPcosg

FPcosF

Fr sinF

Scula

a2

a1

N

Ftg

gg cosFsinFF rP

gg sinFcosFN r

g

g

tgFF

FtgF

rP

rP

FF sinFcosFF rPf

f

f

A

F

1A

sinsinFcosF rP FFF

F sin/baAf 1

f

n

A

F

gF tgFF fn

gF tg


Lucrul mecanic specific

11

ff

lA

sFL

f

f

f

1

ff

A

F

sin

xA

sFL g

F

ffL g

11

2fr

lA

lFL

2A

FLfr

2A

FLLL frf


Determinarea unghiului de forfecare pe baza principiului lucrului mecanic

minim

gF

gg

cos

cosFcosFF

fRP

F sin/AFf 1

gFF

g

cossin

cosAFP

1

gFF

gFg

F 221P

cossin

2coscosA

d

dF

02cos gF

22

gF

gF2

1

4

2

C gF

bags

Formarea achiei discontinue

se formeaz n general la prelucrarea materialelor fragile sau n cazul cnd materiale ductile sunt achiate la viteze joase, cu scule avnd unghiuri de degajare mici.

se datoreaz deformaiilor puternice, mult mai ridicate dect capacitatea de deformare a materialului, precum i frecrii intense dintre achie i faa de degajare a sculei, lucru ce conduce la apariia unor rupturi intermitente n planul de forfecare.

achiile sunt formate din elemente de achie distincte, care ns datorit temperaturilor i apsrilor specifice mari se pot suda pe poriuni mici.


bags

Etapele formrii achiilor discontinue


bags

Etapa 1-a


Seciunea instantanee a achiei nedetaate este:

Grosimea instantanee a achiei nedetaatea1i se poate exprima n funcie de unghiulde forfecare instantaneu Fi

O

B

A

bags

Componenta principal instantanee Componenta principal instantanee a forei de achiere

este:

unde:

b - limea semifabricatului; Fi - unghiul de forfecare instantaneu; Ff - unghiul de forfecare la apariia desprinderii elementului de achie.

Respectiv:

Prof.dr.ing.Dnu Julean

bags

Determinarea unghiului de forfecare instantaneu

Pentru determinarea unghiului de forfecare instantaneu Fi se utilizeaz, similar cazului formrii achiei continue, ipoteza lucrului mecanic minim efectuat de componenta instantanee FPi.

Prin derivarea n funcie de Fi i egalarea cu zero se obine:

Respectiv soluia:


bags

Etapa a 2-a

n etapa a doua a formrii achiei de rupere, planul de forfecare se extinde de la vrful sculei la suprafaa iniial a semifabricatului, unghiul de forfecare Ff meninndu-se aproximativ constant.

Grosimea achiei nedetaate este i ea constant.

Unghiul de forfecare se poate determina la fel ca i la

formarea achiei continue, cu relaia:


bags

Modelul zonei groase de deformare


Limita OA corespunde nfurtoarei liniilor de alunecare pe care tensiunile de forfecare sunt egale cu limita de curgere c .

Zona de deformare este constituit dintr-un fascicul de linii de alunecare, pe fiecare din ele, tensiunea de forfecare fiind egal cu limita de curgere a materialului care ns sufer o ecruisare progresiv, funcie de gradul de ptrundere n zona de deformare.

Limita OB corespunde suprafeei pe care s-a realizat ultima deformaie de alunecare, creia i corespunde tensiunea de curgere la forfecare maxim, materialul fiind ecruisat complet.

bags

Zona de deformare secundar


Este limitat de limita CD i faa de degajare a sculei.

Lungimea ei este aproximativ jumtate din lungimea de contact lc dintre achie i faa de degajare a sculei, iar nlimea ei minim, a2 reprezint n medie 1/10 din grosimea achiei detaate.

Existena deformaiilor de forfecare secundare conduce la neuniformitatea gradului de deformare a achiei pe grosimea ei, explicnd astfel i tendina de curbare a acesteia.

Intensitatea acestor deformaii depinde n mod direct de intensitatea frecrii dintre achie i faa de degajare, de geometria tiului, de grosimea achiei nedetaate i de vitez, precum i de existena mediilor de achiere.

bags

Modelul Hitomi Okushima

Admind cteva ipoteze simplificatoare, Hitomi i Okushima (1961) au realizat o analiz a procesului de formare a achiei bazat exclusiv pe geometria conturului zonei groase de deformare. Ipotezele adoptate sunt:

materialul semifabricatului se consider ideal din punct de vedere plastic;

zona groas de deformare primar se consider mrginit de suprafeele plane OA i OB, fiind cuprins ntre unghiurile F1 i F2achia se consider n echilibru pe faa de degajare a sculei, sub aciunea a dou fore egale, colineare i de sens contrar FR i FR.


bags

Elementele geometrice ale modelului zonei groase


bags



In punctul A:

In punctul B:

Kobayashi i Thomsen:

bags

Aschierea oblic

Achierea oblic reprezint un caz mai general i mai apropiat de situaiile practice ntlnite, n care muchia achietoare nu mai este perpendicular pe direcia de achiere, ci nchide unghiul cu normala la aceast direcie.

Se poate dealtfel considera achierea ortogonal ca i un caz particular al celei oblice, cnd = 0.

Analiza achierii oblice cuprinde aceleai etape ca i la achierea ortogonal, adic determinarea deformaiilor n mrime i direcie, a unghiului de forfecare, a forelor i a lucrului mecanic specific de achiere.


bags

Achierea oblic


In achierea oblic pot fi definite trei unghiuri de degajare, astfel: unghiul de degajare g, definit n planul XOY, normal pe muchia achietoare; unghiul de degajare gv n planul definit de direcia de achiere i axa OZ; unghiul de degajare gc, din planul definit de direcia de achiere i cea de curgere a achiei.

bags

Deformaia achiei


bags

Stabilirea unghiului direciei de deformare din planul de forfecare


bags

Coeficientul de comprimare a achiei


bags

Deformaia specifica de forfecare


bags

Vitezele n achierea oblic


bags

Forele n achierea oblic


bags

Lucrul mecanic specific n achierea oblic


bags

Direcia de curgere a achiei


Relaia empiric Kronenberg:

Relaia Stabler

Relaia dedus experimental

bags

Soluia ideal a unghiului de forfecare

Dac se neglijeaz frecarea dintre achie i faa de degajare, unghiul de forfecare maxim va fi cel care asigur deformarea minim. Prin derivarea relaiei

i egalarea cu zero se obine o prim soluie ideal:

Deformare minim se obine ns i n cazul = 0. nlocuind obinem:

sau:

Pentru stabilirea condiiei este nevoie ca:

Pentru a avea o deformare minim, este necesar a avea coeficieni ka i kb unitari, sau este necesar i suficient ca valoarea coeficientului kl s fie unitar. Prof.dr.ing.Dnu Julean 52

bags

Soluia unghiului de forfecare

n cazul considerrii frecrii dintre achie i scul, i a acceptrii condiiei = , pentru determinarea direciei de curgere a achiei, unghiul de forfecare poate fi determinat cu o relaie similar celei de la achierea ortogonal, adic:

unde n este proiecia n planul XOY a unghiului de frecare .


bags

Achierea complex

achia se formeaz datorit aciunii concomitente a dou sau mai multe tiuri.


bags

Modelul Usui, Hirota, Masuko


Pentru a se asigura o simplitate geometric modelului, s-a considerat c raza la vrful sculei r este nul i c unghiul dintre cele dou muchii achietoare este 90

bags

Elementele geometrice pt.

achierea complex


bags

Astfel se poate interpreta procesul de achiere complex, ca i un proces constituit dintr-o nsumare a unor procese de achiere ortogonal de lime infinitezimal realizate cu acelai unghi de degajare ge.

n aceste procese elementare se realizeaz acelai unghi de forfecare Fe. Pentru aceste procese elementare grosimea achiei nedetaate este constant i egal cu a, n lungul muchiei achietoare principale i descresctoare, a', n lungul muchiei achietoare secundare.


bags

Lucrul mecanic specific n achierea complex

Lucrul mecanic specific consumat pentru realizarea procesului de forfecare se determin cu relaia:

Lucrul mecanic specific consumat pentru nvingerea frecrii dintre achie i faa de degajare, cu relaia:

Lucrul mecanic specific total consumat n procesul de achiere complex, adic:



bags


Geometria constructiv a sculelor achietoare


bags

Cinematica proceselor de achiere

Micarea de achiere

Micarea de avans

Punct considerat pe muchie

Micareaefectiv de

achiere

Micarea de achiere

Punct considerat pe muchie

Micarea de avans

Micareaefectiv de

achiere

Plan de lucru Pf

Plan de lucru Pf

Strunjire Frezare


bags

Elementele prii achietoare

fata de degajare

muchia aschietoare secundara

corpul sculei

fata de asezareprincipal

vrful tisului

fata de asezaresecundara


bags

Geometria prii achietoare

Direcia de avans

Faa de aezare principal

Vrful tiului

Faa de degajare

Muchia de achiereprincipal i tiulprincipal

Faa de aezare secundar Muchia de achiere

principal i tiulprincipal

Direcia de avans

Muchia de achieresecundar i tiulsecundar

Muchia de achieresecundar i tiulsecundar

Faa de degajare Vrful tiului

Faa de aezare secundar


bags

Faete i vrfuri

Faeta de degajare

b

b

Faeta deazare

rrb

N

N

rn


bags

Tiul cu faete

Faeta de degajareFaa de degajare

Faa de aezare

Faeta de aezare


bags

Sistemul de referin constructiv Planul de baz constructiv, Pr este un plan care trece prin

punctul considerat pe muchia de achiere, perpendicular pe direcia micrii de achiere.

La sculele cu coad prismatic (cuite de strung i rabotez), planul de baz constructiv este paralel cu suprafaa de sprijin a sculei;

La sculele care execut micare de rotaie (burghie, freze, alezoare etc.), planul de baz constructiv este un plan ce trece prin punctul de achiere considerat i conine axa sculei.

Planul muchiei de achiere constructiv, PT este planul tangent muchiei tiului n punctul de achiere considerat i perpendicular pe planul de baz al sculei, Pr.

Planul muchiei de achiere cuprinde ntotdeauna tangenta la muchia de achiere i direcia micrii principale de achiere.

Planul de msurare constructiv, Po este un plan perpendicular att pe planul de baz constructiv ct i pe planul muchiei de achiere constructiv i trece prin punctul considerat de pe muchia de achiere.

Direcia de achiere

Direcia de avans

Suprafaa de sprijin

Pr

PT

Pf

Po 90

90


bags

Planul de lucru, Pf, plan ce trece prin punctul considerat al muchiei de achiere perpendicular pe planul de baz constructiv al sculei, perpendicular sau paralel cu un plan, ax sau muchie a sculei ce se pstreaz la poziionarea sau orientarea sculei n vederea ascuirii, execuiei sau msurrii ei. Acest plan este orientat paralel cu direciile micrii de achiere respectiv de avans.

Planul posterior al sculei, Pp, este un plan perpendicular pe planul Pfi perpendicular pe planul de baz constructiv al sculei, n punctul de achiere considerat.

Direcia de achiere

Direcia de avans

Suprafaa de sprijin

Pr

PT

Pf

Po 90

90


bags

180'rrr

90fff

180'rrr p

p

Pr

p

Pr

Punct consideratpe ti

A

PT

Pr

O-O(Po)

f

f

f

Pr

InterseciaPT cu Pf

F-F(Pf)

Direcia de achiere

P-P(Pp)

S

FF

O

O

P

P

S(PT)

Pp

Direcia deavans

PT

r r

' r

InterseciaPT cu Pp

Po

90ooo

90ppp

Unghiurileconstructiveale tiului

unui cuit de strung


bags

Sistemul de referin efectiv sau funcional

Panul de baz efectiv sau funcional, Pre, este un plan ce trece prin punctul considerat pe ti i care este normal pe direcia rezultant (efectiv) de achiere;

Planul muchiei achietoare efectiv, PTe, este planul tangent n punctul considerat la profilul muchiei tiului i perpendicular pe planul de baz efectiv Pre;

Planul de msurare efectiv, Poe, este planul ce trece prin punctul considerat pe tiul sculei i care este perpendicular att pe planul de baz efectiv, Pre, ct i pe cel al muchiei de achiere efectiv, PTe.

Planul de lucru efectiv Pfe conine cele dou direcii, de achiere i de avans i este normal pe planul de baz efectiv Pre,

Planul posterior efectiv Ppe este perpendicular pe planul de lucru efectiv Pfe i pe planul de baz efectiv Pre.


bags

Unghiul i factorii care influeneaz geometria funcional

v este viteza de achiere;

vf - viteza de avans;

- unghiul direciei de avans msurat n planul de lucru ntre direcia de avans i cea de achiere.

cosv

v

sintg

f

Factorii care influeneaz geometria funcional a sculelor sunt: mrimea vitezei de avans; poziia punctului considerat pe tiul sculei; poziia sculei fa de semifabricat.


bags

Unghiurile funcionale ale tiuluicuitului de

strung

F-F(Pfe)

Direcia de achiere

Pre

P-P(Ppe)

InterseciaPTe cu Ppe

S

Pre

pe pe

pe

P

P

O-O(Poe)

S(PTe)


Pre e

O

F

O

F

PTe

PTee

Pre

e

e

A

InterseciaPTe cu Pfe

Direcia deavans

fe

fe

fe

re '

re

Poe

Direcia de rezultant deachiere

Ppe

Pr

180'rerere

90fefefe 90oeoeoe

90pepepe

vve

vf


bags

Materiale de scule


bags

Partea achietoare a sculei


bags

Solicitri i cerine


bags

Variaia raportului duritilor Hsc/Hsf cu temperatura


bags

Duritatea diferitelor materiale de scule


bags

Concluzii

duritate mare rezisten mecanic la ncovoiere i tenacitate adecvat stabilitatea termic conductivitate termic i coeficient de dilatare mic prelucrabilitatea ct mai bun pre de cost sczut


bagsRezistena la rupere

Re

ziste

na

la c

ald

, R

ezi

ste

na

la u

zur

(du

rita

tea)


bags

Proprietile diferitelor materiale de scule


bags

Apariia cronologic a principalelor materiale de scule


bags

Oeluri de scule

Au fost primele materiale de scule utilizate pe scar industrial. Duritatea lor ( 65 HRC) se datoreaz structurii martensitice, obinut prin clire.

oelurile de scule nealiate conin cca. 1,25 % C i cantiti reduse de Si i Mn.

duritatea redus la cald permite temperaturi de achiere pn la maximum 200 C.

la achierea metalelor vitezele de lucru se limiteaz la 10 -15 m/min.

oelurile de scule se utilizeaz pentru confecionarea sculelor destinate prelucrrii materialelor cu regimuri reduse de achiere

(alezare, filetare), costul lor fiind n general mai redus.


bags

Oeluri rapide Au aprut ca material de scul n jurul anilor 1900. Au un coninut de 0,6 - 1,6 % C, i conin ntr-o proporie mare (cca. 35 %)

diferite elemente de aliere: 4 % Cr, 7...18 % W, 4...5 % Mo, 0,9...3 % V, 0.5% Co, (5...7 % carburi mixte).

Posed o stabilitate termic mai bun (aproxativ pn la 600 C), Au o rezisten la uzur i o duritate sporit (60...67 HRC), datorit coninutului

i dispersiei uniforme a carburilor n materialul de baz. Aceast influen o au n special carburile, de V i carburile duble de Mo-W.

Formarea carburilor i clibilitatea sunt favorizate prin alierea cu Cr Datorit unei tenaciti superioare, oelurile rapide sunt nc intens utilizate n

industrie, innd seama c suport bine solicitrile dinamice ce nsoesc procesul de achiere.

Sculele achietoare se confecioneaz din oeluri rapide, aproximativ n proporie de 60 %

Rezistena lor termic ntre 500 - 850 C permite viteze de achiere ntre 25 - 45 m/min, n funcie de procedeu, materialul semifabricatului i condiiile de achiere.


bags

Tipuri de oeluri rapide oeluri cu un coninut ridicat de W (18 %), element care, n special

mpreun cu Co, asigur o bun stabilitate termic. se utilizeaz la degroarea oelurilor i a fontelor.

oeluri rapide cu un coninut ridicat de V. coninut mai redus de W (12 %) i Co, comparativ cu oelurile primei

grupe, posed o termostabilitate mai redus; au aproximativ aceeai rezisten la uzur la un coninut de 4 % V. se utilizeaz pentru confecionarea sculelor pentru finisarea oelului, a

sculelor pentru maini-unelte automate precum i a sculelor pentru prelucrarea materialelor neferoase;

datorit rezistenei superioare a tiului se utilizeaz la fabricarea sculelor profilate, de form complex.

oeluri bogat aliate cu Mo (2 %W i 9 % Mo). posed o foarte bun tenacitate i se utilizeaz pentru confecionarea

sculelor de toate tipurile.


bags

Stelitele au aprut n anul 1914

sunt aliaje turnate care nu conin fier n schimb conin mult cobalt (45...50 % Co), 25...30 % Cr i 15...20 % W, acesta din urm facilitnd formarea de carburi.

coninutul de C este cuprins ntre 1,5...2,5 %.

structura stelitelor se compune din carburi aciculare (n principal de Cr) i o mas de baz austenitic din eutecticele binare i ternare ale tuturor componentelor aliajului, n special ale Co;

stelitele formeaz trecerea la aliajele dure i se folosesc pentru scule simple de strunjit, rabotat i frezat.


bags

Carburi metalice sinterizate

aliajele dure sunt pseudo-aliaje, obinute prin sinterizare

se compun dintr-o faz de legtur cu rol de liant (un metal cu temperatur joas de topire) i carburi metalice (cu temperatur nalt de topire).

rolul liantului este de a lega carburile fragile ntr-o structur relativ rigid, obinndu-se astfel o stabilitate termic nalt (9001000 C), o duritate mare (85 -92 HRA), o rezisten la uzur ridicat, precum i o tenacitate satisfctoare


bags

Carburile mixte sunt de form rotund, carburile de wolfram au forme coluroase, iar spaiul dintre acestea este ocupat de liant.


bags

Plcue din carburi metalice

Plcuele achietoare amovibile, datorit seriei mari de fabricaie i formei lor relativ simple, se realizeaz prin presare la forma final urmat apoi de sinterizare. Pentru presarea la cald se folosesc matrie din grafit, n care pulberile sunt nclzite la temperatura de sinterizare cu ajutorul rezistenelor electrice sau prin inducie.


bags

Procesul fabricrii carburilor metalice


bags

Influena coninutului de Co


bags

Rez

iste

nta

la u

zura

Ten

acit

atea


bags


bags

Cermeturi

conin ntre 60 - 80% TiC, 12% Ni, 12% Mo i, n cantiti mici, WC.

posed o duritate nalt, o tendin redus la difuziune i la adeziune i o rezisten ridicat la uzur.

se caracterizeaz printr-o rezisten redus la rupere prin ncovoiere la temperaturi nalte i deci i de o rezisten mai mic a tiului.

posed o tenacitate bun datorit coninutului ridicat de liant metalic, ceea ce permite utilizarea cermeturilor n condiii similare cu materialele cuprinse n gama P01 - P20, M05 - M15 i K01 -K10.

sunt utilizate avantajos la viteze mari de achiere, combinate cu avansuri i adncimi de achiere reduse, la operaii de finisare, cnd se urmrete n primul rnd precizie, i o calitate superioar a suprafeei generate.


bags

Materiale de scule acoperite cu straturi

Esena acoperirii materialelor de scule const n depunerea, pe suprafeele acestora (oel rapid, aliaje dure), prin intermediul unor procedee fizice sau chimice, a unui strat subire (3 - 15 m), de duritate ridicat i avnd o rezisten nalt la temperatur i la uzur. Acest procedeu nu este deci altceva dect un tratament special aplicat suprafeelor sculei. Materialul stratului depus poate fi format din carburi, (HfC, ZrC), nitruri (TiN, HfN, ZrN), carbo-nitruri (TiCN), oxizi (Al2O3) sau diferite combinaii ale acestora.


bags

Straturi depuse pe carburi

Sursa: Kennametal, Inc., Manufacturing Engineering Magazine, Society of Manufacturing Engineers.


bags

Procedee de depunere


bags

Plcue din carburi acoperite


bags

Performane

0


bags

Materiale mineralo-ceramice sunt extrem de fragile i nu suport solicitrile la oc, caz n care se produce distrugerea

tiului prin fisurare i rupere. domeniul de aplicare al acestor materiale ceramice este limitat i de rezistena lor redus

la rupere prin ncovoiere. se caracterizeaz printr-o deformare plastic nesemnificativ la temperaturi nalte. permit utilizarea unor viteze de achiere mai ridicate dect cele utilizate n cazul folosirii

aliajelor dure. rezistena la compresiune, la temperatur ambiant, este egal cu cea a aliajelor dure, dar

la temperatura de 1100C este egal cu rezistena oelului la temperatur ambiant, aceast comportare nefiind valabil n cazul aliajelor dure.

au rezistena ridicat la uzur, stabilitate chimic i coeficient de frecare redus dintre achie i scul.

oxidul de aluminiu este rezistent la oxidare, la temperaturile uzuale de lucru i datorit afinitii sale reduse fa de materialele metalice, nu favorizeaz apariia uzurii prin adeziune.

uzura craterial, att de caracteristic pentru aliajele dure este nesemnificativ


bags

Materiale oxiceramice

sunt formate, n proporie de peste 90 %, din oxid de aluminiu (A12O3), ceea ce le confer o culoare deschis, alb;

se utilizeaz la degroarea i finisarea fontei cenuii, a fontei cu grafit nodular i a fontei maleabile, pn la duritatea de cca. 400 HB, precum i a oelurilor (de cementare i de mbuntire), pn la o rezisten de 1600 N/mm2 i o duritate de 48 HRC.

datorit sensibilitii ridicate la oc termic, la achierea cu aceste materiale nu se poate rci scula.

datorit fragilitii ridicate, nu se recomand pentru achierea ntrerupt.

datorit afinitii chimice i tendinei pentru formarea depunerilor pe ti, nu se recomand, de asemenea, pentru

achierea aliajelor uoare (aliaje de Al, Mg, Ti)


bags

Materiale ceramice amestecate

conin diferite adaosuri, n primul rnd de TiC i/sau WC pe lng alumin

se deosebesc de cele oxiceramice, prin culoarea lor nchis, printr-o rezisten mai mare la uzura abraziv precum i printr-o sensibilitate redus la ocuri termice.

se utilizeaz la degroarea i finisarea fontei albe, a fontei maleabile, a fontei cu grafit nodular i a fontei cenuii, pn la o duritate de 700 HB precum i a oelurilor (de cementare, de mbuntire, a oelurilor rapide i a celor nalt aliate) pn la o duritate de 64 HRC i o rezisten de 2400 N/mm2


bags

Materiale ceramice pe baz de nitrur de siliciu Si3N4

sunt caracterizate de o duritate ridicat i o rezisten mare la uzur, o mai bun rezisten la ncovoiere i la solicitri variabile, n comparaie cu materialele oxiceramice. n schimb, ele posed o rezisten termic i o stabilitate chimic mai mic.

se utilizeaz la achierea fontei cenuii i

a aliajelor de Ni n special prin frezare.


bags

Diamantul se utilizeaz i ca material de scul datorit duritii sale

extrem de mari, att la confecionarea sculelor abrazive, ct i a sculelor cu geometrie definit;

este caracterizat de o conductivitate termic ridicat, motiv pentru care temperatura de achiere este mai mic;

la utilizarea ca material de scul, datorit coeficientului de frecare redus ( = 0,l5...0,05) nu apare tendina de formare a depunerilor pe ti i suprafeele prelucrate au rugoziti foarte mici;

se utilizeaz att sub form de monocristal ct i sub forma unor corpuri policristaline .


bags

Diamantul natural

se utilizeaz pentru scule cu geometrie definit numai ca monocristal;

proprietatea principal a acestuia este anizotropia proprietilor mecanice (duritate, rezisten, modul de elasticitate) ceea ce impune orientarea lui n suportul port scul, astfel nct fora achietoare s acioneze ntr-o direcie n care duritatea este maxim;

stabilitatea termic a diamantului este sczut deoarece la 700 - 800 C ncepe deja procesul de grafitizare;

se poate uza prin difuzie.


bags

Diamantul sintetic

se obine din grafit pur, n prezena unui catalizator, la temperatura de cca. 3000oC i la presiuni de cca. 56108160108 N/m2. Prin alegerea convenabil a condiiilor de temperatur i de presiune se pot obine cristale avnd dimensiuni de la civa microni pn la civa milimetri.

realizarea cristalelor sintetice de dimensiuni peste 1 mm nu mai este rentabil, pentru acest domeniu de dimensiuni preferndu-se cristalele de diamant natural.

monocristalele se utilizeaz mai ales la confecionarea sculelor de gurit i de alezat.


bags

Nitrura de bor cubic cristalin (CBN)

a aprut ca material de scul la nceputul anilor 70.

are o duritate apropiat cu cea a diamantului;

CBN este un material de scule sintetic obinut prin reacia halogenurii de bor cu amoniacul, la temperaturi de 1500 C -2900 C i presiuni de 50108-90108 N/m2, n prezena unui catalizator, de obicei litiu.

n privina stabilitii termice i chimice, CBN, se situeaz naintea diamantului.

CBN este inert chimic fa de aliajele cu coninut de C, motiv pentru care se poate utiliza mai eficient la achierea oelului i a fontei, dect diamantul.


bags

Plcue din carburi cu CBN


bags

Scule cu CBN

sculele cu geometrie definit din CBN, se utilizeaz i la achierea oelului tratat termic cu duritate mai mare de 45 HRC, a oelului rapid, a oelurilor refractare cu Ni i Co, materiale care sunt greu prelucrabile cu scule din aliaje dure. De asemenea pot fi prelucrate suprafeele pieselor recondiionate prin pulverizarea de pulberi metalice sau prin sudur.

CBN se folosete att la confecionarea cuitelor de strung ct i a capetelor de frezat, acoperind ntreaga gam a prelucrrilor, de la degroare la suprafinisare.

achierea cu scule din CBN a materialelor tratate termic se poate transforma ntr-o alternativ, mai productiv, a rectificrii.

datorit proprietilor i avantajelor acestui material de scule, se prognozeaz pe viitor o lrgire a domeniului lui de aplicare.


bags

Forele n procesul de achiere


bags

n procesul de achiere, scula exercit o for FR asupra semifabricatului, datorit creia adaosul de prelucrare este deformat i ndeprtat sub form de achie, simultan cu nvingerea tuturor rezistenelor de forfecare i de frecare.

conform legilor mecanicii concomitent n semifabricat ia natere o for F'R (reaciunea forei FR), care se numete for achietoare.

pentru ca procesul de achiere s aib loc, lucrul mecanic dezvoltat de maina-unealt, trebuie s fie mai mare dect lucrul mecanic rezistent, aferent tuturor rezistenelor (de forfecare i de frecare) adic:

LMU > LFR


bags

Componentele forei rezultante de achiere

Prezint interes componentele orientate dup direciile sistemului de referincinematic;componenta principal FP, orientat, n direcia micrii principale de achiere, componenta de avans, Ff, avnddirecia micrii de avanscomponenta pasiv (de respingere), Fr orientat dup o direcieperpendicular pe planul de lucru;


bags

Pentru determinarea componentelor forei rezultante de achiere se doresc relaii simple, dependente de mrimile de reglare ale procesului de achiere (t, s, v) eventual de parametri geometrici ai sculei.


bags

Influena unghiului de atac principal asupra formei seciunii achiei


bags

Dependena forei specifice KP de grosimea achiei a

a) liniar b) dublu logaritmic


bags

Influena razei de ascuire rn a tiului

asupra presiunii specifice de achiere


bags

Parametri de model pentru fore

Constanta C se determin considernd cazul cnd a = 1mm i b = 1mm, caz n care ea se noteaz cu kP1,1 i se numete valoarea principal a forei specifice de achiere, (kP1,1 este fora specific pentru o seciune imaginar a achiei A = ab = 11 mm2)

Exponentul P reprezint panta dreptei KP = f(a) n reprezentarea dublu logaritmic


bags

Ecuaiile componentelor

f


bags

Modelarea liniar a dependenei KP = f(a) pe domenii zecimale ale grosimii

achiei la prelucrarea oelului OLC 45


bags

Valori principale i valori de cretere ale forelor specifice de achiere

(v =100m/min, *v =200m/min)

N/mm2 N/mm2 N/mm2


bags

Alte ecuaii de model

xFP, yFP exprim influena adncimii de achiere t i a avansului s asupra forei FP, kFP reprezint un coeficient de corecie, iar CFP o constanta de proporionalitate


bags

Dependena calitativ dintre nivelul forei specifice KP i

factorii de influen importani ai procesului de achiere


bags

Seciunea achiei pentru o scul cu r 0, la degroare i la finisare


bags

Dependena calitativ a nivelului componentelor forei rezultante de achiere n funcie de factori de influen ai

procesului de achiere


bags

Influena geometriei sculei asupra componentelor de achiere


bags

Calculul puterii de achiere

unde CP are semnificaia unei energii specifice de achiere, aferent detarii unui volum unitar de achie, iar Q reprezint productivitatea tehnologic de achiere, adic volumul de achii ndeprtat n unitatea de timp

dac se cunoate momentul de achiere M i turaia n


bags


Fenomene termice


bags

Bilanul energetic al procesului de achiere

E2

Scul

E3

E1

E4

Achie

Semifabricat

E5

E1 - energia necesar separrii celor dou

noi suprafee, suprafaa achiat 1 i suprafaa achiei

2;

E2

- energia necesar realizrii deformaiei plastice din zona de forfecare;E3 - energia necesar nvingerii frecrii dintre achie i faa de degajare a sculei, de-a lungul lungimii de contact lc ;E4 - energia necesar nvingerii frecrii dintre scul i suprafaa achiat pe lungimea de contact l

f;

E5 - energia necesar asigurrii deplasrii achiei detaate (energia cinetic a achiei).Ecuaia de bilan energetic este:

i

5

1i

tot EE


bags

Surse de cldura n achierea ortogonal

coscos

coscosvFQ

PD

vFQ fD

PnFA FvrCQ 1

cosksinvF

Ql

PFD

cvFQFD

Cldura provenita din deformare:

Cldura provenita din frecarea pe faa de degajare:

Cldura provenita din frecarea pe faa de aezare:

f


bags

Frecarea, surs de cldur n procesul de achiere

N

F Semifabricat

Scula

l c1l c2

v

vc

Achie

fr AF

N

F

N

F

FF

Ar


bags

Repartizarea cldurii n achie, scul, semifabricat i mediu

QFD,A

QD,SF

QFD,S

QFA,S

QD,A

QFA,SFS

A,FDA,DA QQQ

S,FAS,FDS QQQ

SF,FASF,DSF QQQ

Qtot

QQQ

Qtot

QQQ SFSAFAFDD


bags

QFD,A

Q'D,SF

QFD,S

QFA,S

QFA,SF

Q"D,A,S

Q"D,SF,S

Q'D,A

Q'D,SF

Q'FD,S

QFA,SF

Q'D,A

Q"D,A

Q"D,SF,S

Q'''D,A,M

Q'''FD,S,M

QFA,SSQ"FD,S,SF

QFD,A

Modificarea repartizrii cldurii n procesul de achiere, n cazul QD,A > QFD,A,respectiv QD,SF > QFA,SF

Modificarea repartizrii cldurii n procesul de achiere n cazul utilizrii unui mediu de achiere


bags

Diagrame privind influena grosimii achiei, respectiv a vitezei de achiere asupra distribuiei cldurii n achiere

0

0.5

1

Grosimea achiei nedetaate [mm]

Ra

po

rtu

l Q

/Qto

t

QFA/Qtot

QFD/Qtot

QD/Qtot

0 1

0

0.5

1

Grosimea achiei nedetaate [mm]

Ra

po

rtu

l Q

/Qto

t

QS/Qtot

QSF/Qtot

QA/Qtot

0 0,5 1

0

0.5

1

Viteza de achiere v [m/min]

Ra

po

rtu

l Q

/Qto

t

QFA/Qtot

QFD/Qtot

QD/Qtot

0 250 500

0

0.5

1

Viteza de achiere [m/min]

Ra

po

rtu

l Q

/Qto

tQS/Qtot

QSF/Qtot

QA/Qtot

0 250 500


bags

Influena materialului semifabricatului

SculPiesAchie

~1.57525150CcontinuAliaj de Al

~1.54949350Cscurt, de forfecare

Font

~1.52070450Clung i continu

Oel

Distribuia cldurii %Temperatura medie de achiere

Tipul achiei

Material


bags

Distribuia temperaturilor n rdcina de achie


bags

Msurarea temperaturii de achiere

1. Metoda termocuplului scul -pies Frecvent utilizat pt. studii experimentale Limitata pentru c nu permite msurarea temperaturii interfeei scul achie Necesit calibrare pentru fiecare pereche de materiale Calibrarea sculei staionare poate da valori diferite pentru cazul achierii


bags

2.Masurrii cu termocuplul artificiali:

i. metoda propus de Nakayama

ii. Metoda pentru msurarea temperaturii tiului

Tribology International 34 (2001) 653682A review of the experimental techniques for the measurement ofheat and temperatures generated in some manufacturing processesand tribologyR. Komanduri, Z.B. Hou


bags

3. Metode bazate pe radiaie infraroieAdecvat pentru determinarea distribuiilor de temperatur

i. Folosind pirometrul cu radiaieii. Prin fotografiere in infrarou iii. Cu camere termo-digitate

4. Alte metode:

i. Metode calorimetriceii. Tehnici metalograficeiii. Vopsele termosensibile


bags


bags

Modele analitice de calcul a temperaturii de achiere

Loewen& Shaw (1954): prognozeaztemperatura medie a interfeei scula achieca suma dintretemperatura planului de forfecare la care se adaug creterea de temperatura produsa de frecarea achiei pe fatade degajare:

FST

(1-R1)q1

R1q1R2q2

(1-R2)q2

s

0

F


bags

Temperatura planului de forfecare

0

11

11

21

7540

Lk

sin

aq)R(

.s

0= temperatura semifabricatuluia = grosimea achiei nedetaate,k1= conductivitatea termica a materialului semifabricatuluiL1=v f a/4K1 o funcie de viteza, deformare specifica f, grosimea achiei si difuzivitatea K1materialului semifabricatuluiq1= fluxul termic generat pe unitatea de suprafaa in unitateade timp de catre planul de forfecare1-R1= proporia din flux termic preluata de semifabricat


bags

Creterea temperaturii datorita frecrii

22

223770

Lk

lqR, cF

lc= lungimea de contact,k2 = conductivitatea termica a achieiL2= o funcie de difuzivitate, viteza de curgere a achiei si lungimea de contactq2= fluxul termic generat de interfaa schie scula pe unitatea de suprafaa in unitatea de timpR2= proporia de flux ce ptrunde in achie

Sursa: Shaw Metal Cutting Principles

Source: Shaw Metal Cutting Principles


bags

Simulare digital


bags

Simularea digital


bags

Lichide de achiere


bags

Efectele lichidelor de achiere


bags

Detalierea aciunilor

Rcirea este eficace cnd lichidul de achiere este capabil sa absoarb i s transporte cldura datorita unei clduri specifice mari, a unei clduri latente de vaporizare mari i a unei conductiviti termice nalte.


bags

Proprietile termice ale lichidelor de achiere

2.550.2131.004Aer

2.460.2130.920O2

2.550.1991.046N2

1.420.1560.837CO2

14.2210.1600.3551.2552.511Ulei organic

12.5212.5113.760Ulei mineral

33.50.4313.641Emulsie de achiere 25%

3.976Emulsie de achiere 10%

62.82.2564.186Apa

Conductivitatea termic

w/mK

Cldura specific de vaporizare

kJ/kg

Cldura specific

kJ/kgK

Lichid

rcire


bags

Detalierea aciunilor

Lubrifierea este eficace cnd se formeaz filmul de fluid ntre suprafee. In achiere acest lucru nu poate fi realizat din cauza apsrilor specificefoarte mari care mpiedic penetrarea fluiduluiprintre microneregularitilorsuprafeelor aflate nfrecare . De obicei se realizeaz o lubrifiere la limit.

Separarea complet a suprafeelor nu este posibil. Aditivii, de tipul celor pentru nalt presiune, folosesc temperaturile nalte i presiunea mare pentru a realiza reacii chimice cu suprafeelemetalice ntre microneregularioti


bags

Coeficieni de frecare

0.050.08Ulei mineral + 2% MoS2

0.10Ulei mineral

0.12Emulsie 110%

0.16Apa

0.39Aer

Coef. de frecareMediu de achiere

Capa

citate

de u

ngere


bags

Inhibitorii de coroziune

Molecule lungi ncrcate electric negativ sunt atrase de suprafaa metalica pentru formarea unui strat subire care s previn procesele electrochimice de coroziune

Pasivizarea prin folosirea nitriilor pentru asigurarea formrii unui film de pasivizare este din ce in ce mai rar utilizata


bags

Proprietile unui lichid de achiere:

Capacitate de rcire

Capacitate de lubrifiere

Capacitate de splare

Rezisten la presiune

Rezisten la mbtrnire

Stabilitate biologic

Protecie anticorosiv

Capacitate de emulsionare

Antispumare

Compatibilitate cu pielea

Capacitate de umectare

Pct. sczut de imflamabilitate

Transparen

Filtrabilitate

Compatibilitate cu cauciucul, etanrile, vopselele, chiturile, etc.

Lipsa mirosului (inodore)

ndeprtarea i eliminare uoar

Prietenoase pentru mediu


bags

Tipuri de medii de achiere

Aplicate manual:

Vaseline sau paste

Lichide aplicate prinpresarea recipientelorelastice

Spray-uri cu aerosoli

Paste cu grafit

Aplicaii:

Alezare

Filetare

gurire, etc


bags

Medii aplicate prin splarea zonei de achiere

Necesit un sistem de recirculare:

Lichide neconcentrate ( nu necesit diluare )conin o cantitate mare de uleiuri minerale siaditivi de extrema presiune (EP)

Asigur o excelent lubrifiere

Asigur o rcire satisfctoare

Nu sunt potrivite pentru viteze mari de achiere

Au costuri mari i riscuri pentru sntate


bags

Emulsii de uleiuri minerale

Lichide frecvent utilizate, cu aspect lptos obinutprin emulsionarea uleiurilor minerale solubile n ap

Conin 40-80% ulei mineral i ageni emulsiani+ inhibitori de coroziune +substanebiocide

Asigur o foarte uoar lubrifiere dar nu asigurprotecie mpotriva depunerilor pe ti

Pot conine i aditivi sau aditivi EP

Au viscozitate mic


bags

Lichide semisintetice (micro-emulsii)

Coninut redus de ulei

Proporie crescut de emulsianifa de ulei

Particule de ulei foarte mici

Translucide sau chiar transparente

Potrivite pentru rectificare

Necesit inhibitori de coroziune, ageni bactericizi, aditivi EP ca i celelalte lichide de achiere


bags

Lichide de achiere sintetice

Nu conin ulei mineral

Conin:inhibitori de coroziune,ageni biocizi,aditivi sintetici de lubrifiere, ageni de splare

Soluii transparente

Au viscozitate foarte mic

Pot reduce filmele uleioase protectoare pe suprafeele m-u deci necesit atenie la lubrifierea ghidajelor, etc.

Pot afecta unele vopsele

Sunt folosite mai ales la rectificare


bags

Structura schematica a lichidelorde achiere

Emulsie Lichid semisintetic pentru achieri grele

Source: Leiseder,Metal working Fluids


bags

Structura schematica a lichidelorde achiere

Lichid semisintetic Lichid sintetic

Source: Leiseder,Metal working Fluids


bags

Aspecte ecologice

Lichidele de achiere sunt deeuri a cror depozitare i/saueliminare trebuie s respecte norme i proceduri specifice

Eliminarea apei recuperate din lichide este i ea reglementat

Incinerarea deeurilor separate din lichide trebuie fcut cu protejarea aerului

Eliminarea i anihilarea lichidelor cost

Aceste costuri precum i pericolul ecologic conduc la achierea uscat (dry machining)


bags

Achierea uscat i beneficiile minimizriicantitii de lichid de achiere

Source: Weinert, CIRP Annals 53/2/2004


bags

Factori

Performanele materialului

Materialul semifabricatelor

Procedeul de achiere

Maina-unealt


bags

Aplicaii:

2003 Prof.dr.ing.Dnu Julean

bags

Uzura sculelor achietoare


bags

Cauzele scoaterii din uz a sculelor achietoare

0

25

50

75

100

Oel rapid Carburimetalice

C

a

z

u

r

i

d

e

d

e

t

e

r

i

o

r

a

r

e

a

s

c

u

l

e

i

%

Uzurnormal

Deteriorriaccidentale


bags

Locul i rolul uzurii n procesul de achiere

EFECTELE UZURII

Uzura prin abraziuneUzura prin adeziuneUzura prin difuzieUzura prin oxidareUzura prin efect termo-electricUzura prin coroziuneUzura prin eroziuneUzura prin oboseal, etc

Mecanismede uzur

UZURA TIULUI

Modificarearugozitii Afectareapreciziei de prelucrare Creterea suplimentar a forelor i momentelor Cretereacosturilor de fabricaie

Incrca-rea termic i mecani-c a tiului

Proprieti-le fizico-chimice ale perechii de material scul i piesRegimul de achiere

FACTORI


bags

Ti de scul uzat dup STAS 14046/1-81

Zona A

VA

A A

B

BUzur decraterUzur sub

form de cresttur

Plan PT

VBBmaxb

C

B

N

VBCUzur prindesprindere

VBB

VBNb

/

4

Z

o

n

a

VA

max

r

a

KLKM

KB

KT

Uzur prin oxidare

A-A

Ti de scul uzat

CoroKey 2006 Practical tips / Tool wear

Faeta uzurii prin desprindere pe faa de aezare

Remedierey Alegerea unei carburi mai rezistente la uzury Reducerea vitezei de achiere


Uzur sub form de crestturOxidarea n zona limitei adncimii de achiere

Remedierey Selectarea unei carburi mai rezistente la uzury Selectarea unui unghi de atac mai micy Modificarea adncimii de achiere


Uzur de craterDifuzia dintre materialul sculei i semifabricat

Remedierey Alegerea unei carburi mai rezistente la uzury Diminuarea vitezei de achiere


Deformarea plastic a tiuluiCldur i apsare specific substanial

Remedierey Selectarea unei carburi mai rezistente

la uzury Reducerea vitezei de achiere sau a

avansuluiCoroKey 2006 Practical tips / Tool wear

Fisurarea termicModificri brute de temperatur, solicitri termice ciclice

Remedierey Stabilizarea temperaturiiy Alegerea unei carburi mai rezistente la

uzur


Sfrmarea tiuluiSolicitare prea mare a tiului pentru materialul de scul ales

Remedierey Alegerea unei plcue cu ti mai rezistenty Alegerea unei carburi mai tenace


Fracturarea tiului

Remedierey Reducerea avansuluiy Reducere vitezei de achierey Alegerea unei carburi mai

tenaceCoroKey 2006 Practical tips / Tool wear


bags

Mecanisme de producere a uzurii Exist numeroase teorii i ipoteze privind uzura sculelor

achietoare, dar ele converg n afirmaia c uzura este consecina aciunii mai multor mecanisme de uzur care acioneaz separat sau se poteneaz unele pe altele.

Mecanismele de uzur puse n eviden n cazul sculelor achietoare sunt: uzura prin abraziune; uzura prin adeziune; uzura prin difuziune; uzura prin oxidare; uzura prin efect termo-electric; uzura prin coroziune.

Depunerea pe tiAderarea materialului semifabricatului pe tiul sculei

Remedierey Creterea vitezei de achierey Alegerea unei geometri mai

pozitive



bags

Influena vitezei asupra uzurii feei de aezare

00.040.080.120.16

0.20.24

1 10 100

Viteza de achiere [m/min]

F

a

e

t

a

d

e

u

z

u

r

V

B

[

m

m

]


bags

Schema procesului de difuziune n cazul tiului din carburi metalice

Fe C Co

Achie: OL50

Scul: P30

Descompunerea WCi formarea Fe3W3C; (FeW)6C; (FeW)23C6

WC

TiC-WC(TaC/NbC)CO-WC-MeC


bags

Zonele tiului expuse uzurii prin oxidare

Zone de oxidare

Depuneri de oxizi

Crater de uzur

Faeta de uzur


bags

Influena mediului de achiere asupra uzurii


bags

Uzura total a tiului de scul

Temperatura de achiere

U

z

u

r

a

t

o

t

a

l

Uzura prindifuziuneUzura mecanicUzura prinoxidareUzura prinadeziune


bags

Evoluia parametrilor de apreciere a uzurii n timp

Timp de achiere,

P

a

r

a

m

e

t

r

u

l

d

e

u

z

u

r

KBSKV

VB

KT

Uzura de rodaj

Uzuranormal

Uzuraavansat


bags

Criterii de uzur i uzura limitDatorit uzurii, tiul sculei i pierde treptat capacitatea de achiere, astfel nct

dup un anumit interval de timp se ajunge n situaia n care scula trebuie schimbat pentru c suprafaa generat nu mai ndeplinete condiiile de precizie dimensional, de form sau de rugozitate impuse. Acest moment se determin cu ajutorul unui indicator care evolueaz corelat cu desfurarea procesului de uzur i care reprezint un criteriu de uzur al sculei.

n practic se folosesc urmtoarele criterii de uzur: nrutirea brusc a rugozitii suprafeei generate prin achiere; modificarea cotei de prelucrare datorit uzurii vrfului sculei; apariia unei emisii acustice de frecven nalt; creterea componentelor forei rezultante de achiere; nclzirea puternic a semifabricatului; apariia vibraiilor; deteriorri vizibile ale tiului achietor;


bags

Evoluia uzurii n timp i definirea uzurii limit

Timpul de achiere,

VB

VBlim0,5


bags

Durabilitatea


bags

DurabilitateaDurabilitatea este timpul de achiere efectiv, n anumite condiii bine

definite, necesar atingerii uzurii limit. La epuizarea durabilitii unei scule achietoare, de regul ea nu i-a pierdut ntreaga capacitate de achiere, dar nu mai asigur satisfacerea cerinelor criteriului de uzur adoptat.

Durabilitatea se exprima prin: timpul de achiere efectiv - T, n minute; drumul de achiere efectiv, n metri, corespunztor durabilitii sculei: suprafaa achiat, n m2, pe perioada durabilitii sculei: numrul de piese executat n timpul corespunztor durabilitii: volumul de achii ndeprtat, n m3, n timpul corespunztor

durabilitii:


bags

Influena vitezei asupra curbelor de uzur

v3 > v2 > v1

T3 T2 T1Timp

VBlim

U

z

u

r

a

V

B

t=ct.s=ct.


bagsv1 vA v2 v3 vB

log Cv

TB

T3

T1TA

T2

logT

logV

l

o

g

C

T

VBlim= ct.t = ct.s = ct.

A

B

Curba lui Taylor

vlogkClogTlog T +=

BA

BA

vlogvlogTlogTlogtgk

==k

T vCT =m

v TCv =k1

Tv CC =k/1m =


bags

Influena exponentului k

l

o

g

T

log v

l

o

g

T

log v

l

o

g

T

log v

T=CT1vk1 T=CT2vk2

v2

v1

1

1

2

T=CT2vk2


bags

Valori ale exponentului kValoarea exponentului kMaterial

semifabricatMaterial de scul

domeniu mediu

Materiale mineralo-ceramice

-4-3 -3

Carburi metalice -5-2,5 -3

Oel rapid -9-5 -7

Font Carburi metalice -3,5 -3,5

Aliaje de Cu Carburi metalice -3,5-3 -3

Aliaje uoare Carburi metalice -2,5 -2,5

Oel i oel turnat


bags

Factori care influeneaz

diagrama T-vlog v

logT

s

log v

logT

t

log v

logT

log v

logT

log v

logT

r (CM)

log v

logT

r (Rp)

log v

logT

HB;Rm

log v

logT

VBlim

log v

logTLichid deachiere


bags

Generarea suprafeelor prin achiere

Strunjirea


bags

Tipuri de strunjire


bags

Strunjirea - cinematica

1000

nDv

snvf

Md

sarctg

o90

Viteza de achiere:

Viteza de avans:

Unghiul direciei rezultante de achiere:

Unghiul direciei de avans:


bags

Seciunea achiei

rsa sin

rsin

tb

b

t

a

s=a

b=t

s

s

r

n nn

vf

vfvf

a) b) c)

r

a

b

t

r =90o

Parametri tehnologici: t i sParametri geometrici: a i b


bags

Rugozitatea suprafeelor strunjite

t

s

rR

max

'rr= 0

s/2 s/2

Rm

ax

r

a) b)

Suprafaa generatrr

max

'ctgctg

sR

cnd r = 0

cnd r 0

r8

sR

2

max


bags

Geometria funcional a

cuitului de strungF-F(Pfe)

Direcia de achiere

Pre

P-P(Ppe)

InterseciaPTe cu Ppe

S

Pre

pe pe

pe

P

P

O-O(Poe)

S(PTe)


Pre e

O

F

O

F

PTe

PTe

e

Pre

e

e

A

InterseciaPTe cu Pfe

Direcia deavans

fe

fe

fe

re '

re

Poe

Direcia rezultant deachiere

Ppe

Pr

ffe ffe

reo 90costgtg

re

M

o sind

sarctg

re

M

ooe sind

sarctg

re

M

ooe sind

sarctg

vve


bags

Influena unghiului de nclinare T

v (h0)

h

v (h0)

v (h=0)

oeP

P-P

Planul axial al piesei

DM

M

pe

p

p

pe

pe

M

P

r

90- r

O-O

O

O

2

2

2h

d

harctg

M

reo costgarctg

re

M

oo

hd

harctg cos

22

2

re

M

oo

hd

harctg cos

22

2


bags

Unghiurile funcionale in planul de msurare funcional Poe

re

M

re

M

ooe

hd

harctg

d

sarctg

cos

2

sin

2

2

re

M

re

M

ooe

hd

harctg

d

sarctg

cos

2

sin

2

2


bags

Geometria funcional la strunjirea transversal

360s

2

D2

sarctgfM

360s

2

D2

sarctgffeM

360s

2

D2

sarctgffeM

rooeM sin

360s

2

D2

sarctg

rooeM sin

360s

2

D2

sarctg

a

feM

fM

Pr

s

a=s/

2

vMveM

veM'vM'

fM

fM'

M' vfvf

ct. fM

Pre

PT PTe

vf=ns

r

DM

feM

f

n

M


bags

Gurirea


bags

Cinematica procesului de gurire

vfve

v

Micarea deachiere

Direcia micriide avans

Direcia micriide achiere

Direcia micriirezultante de achiere

1000

nDv

b

snvf


bags

Geometria constructiva a burghiului elicoidal

unghiul eliceicanalului

principal

2r


bags

Geometria constructiv a

burghiului elicoidal

f

f

D1

b'

Dm

Tiulprincipal

r

r

r

'

F(Pf)

F

S

S (PT)

O(Po)PT

Pr

Pf

Tiultransversal

Tiulsecundar

r' D1

Db

f


bags

Unghiul de degajare

D

M

D

b

pe

fMf

Desfurata elicei tiului secundar

Desfurata elicei ce trece prin punctul M

tgD

Dtg

b

MM

f

b

MfM tg

D

D

rb

MoM

sin

tg

D

Dtg

tg


bags

Seciunea achiei la burghiere

a

t=Db/2

sd

r

rb

2

Dt

b

2

ssd

rd sinsa

rsin

tb


bags

r

H

Fr

FP

Ff

Db

d

Fr

FP

Ff

Fr Fr

Forele de achieredbakdF P11,1PP

2/Db

2/d

br

PP1d1,1PPP

2

d

2

DsinskdFF

2

HF2M Pa )dD(5,0dH b

4

d

4

DsinskM

2b

2

rPP1

d1,1Pa

2

d

2

Dsinsk2F

br

ff1df1,1a

/PPMP amuaa


bags

Geometria funcional la burghiere

fM

f

Pf

v

ve

vf

PrPre

feM

fM

feM

Planul de lucru


bags

Operaii nrudite

a) Gurirea din plinb) Gurirea cu

pregurire

c) Alezarea cu cuit

d) Lrgirea

e) Adancirea

f) Lamarea

g) Alezarea

h) Tarodarea

i) Gurirea adnca


bags

Frezarea


bags

Frezarea frontal si cilindrica


bags

Procedee de frezare - cinematic

t

t1

tt1

t

t1

t

tt1

t1

t

Frez cilindric Frez deget

Frez frontalFrez discFrez cilindro-frontal

Frez frontal

vf vfvf

vf vf

vf

n n

n

n

nn

1000

nDfv

snvf

z

ssd


bags

Frezarea cilindric

semifabricat

semifabricat

Pf

Pf

freza

freza

vf

vft1

n

n


bags

Scule de frezat

1

7

6

5

4

3

2

13

12

11

10

9

8

16

15

14


bags

Seciunea achiei la frezarea cilindric

a

vf

amax

sd

Freza

Semifabricat

nsd

sinsa d

f

1dm

D

tsa

cos/tb


bags

Seciunea achiei la frezarea frontal

a'a

s d

r

rd sinsinsa

Tr cossin

tb


bags

Geometria constructiv a dintelui frezei frontale

P

O

F F

P

O

S

r

o

p

p

T> 0

P-P

O-O

f

f

F-F

Tiulprincipal

Tiulsecundar


bags

Componentele forei rezultante de achiere la frezare

FT

FR

Fa

FrFy

Fx

FRFz

nPr

Pf

Pf

Fx

FR

PfPf

n

FT

FRFp

Fr

FyFz

Fa

Pr

a) b)

a) frontal; b) cilindric


bags

Variaia componentei principale instantanee FTij care ncarc un ti:

FTi FTiFTi

FTimed FTimed FTimed

a) b) c)a) la frezarea frontal simetric; b) la frezarea cilindric contra avansului; c) la frezarea cilindric n sensul avansului


bags

Calculul componentei principale i a momentului de achiere

z

2zsim

f

1

D

t2

iP1

rP

T

P1d1,1P

,i,T sinsincos

stkF

,FF

simz

1i

i,TT2

DFM

fz

1i

,i,Ta

sim


bags

Rectificarea


bags

Caracteristicile sculelor cu geometrie nedefinit

Scule abrazive


bags

Materiale abrazive Electrocorindonul (simbol A dup STAS 10720-84) se obine din

bauxit i carbon, n cuptoare electrice. El se difereniaz, dup gradul de puritate, n electrocorindon normal (11A), seminobil (41A) si nobil (33A). Acest material abraziv se folosete pentru rectificarea metalelor care dau achii lungi, cu rezisten mare la ntindere, precum i pentru oelurile aliate i nealiate, durificate sau nedurificate, oelurile turnate (ne)aliate, bronzuri rezistente (tenace).

Carbura de siliciu, (simbol C dup STAS 10720-84) se obine n cuptoare electrice prin reacia dintre cuarul pur (97 - 99,5 % SiO2) i carbon. Carbura de siliciu se folosete n dou variante cu proprieti specifice, carbura de siliciu neagr (21C) i carbura de siliciu verde (22C). Domeniul de utilizare este rectificarea materialelor cu rezisten mai mic, care dau achii scurte, (fonta cenuie, fonta alb, aliajele dure) i rectificarea aliajelor neferoase, a materialelor nemetalice, (sticla, materialele ceramice, cauciucul i materialele sintetice).


bags

Materiale abrazive Carbura de bor, este mai dur dect carbura de siliciu i se folosete

aproape exclusiv sub forma granulelor nelegate (libere) pentru lepuirea metalelor dure.

Nitrura de bor cubic cristalin (CBN), sub form de granule abrazive are duritatea cea mai mare, dup diamant. Este caracterizat de o stabilitate termic mai mare dect cea a diamantului, deoarece primele semne de oxidare apar la peste 1000 C, (la diamant apar la 700 C). Se deosebete de diamant i prin lipsa afinitii chimice fa de componenii de aliere din oeluri. Discurile cu granule din CBN sunt foarte performante i lucreaz azi la viteze de rectificare de 300 m/s.

Diamantul este cel mai dur material abraziv. El se utilizeaz cel mai frecvent ca o scul auxiliar pentru profilarea suprafeelor active ale corpurilor abrazive, i pentru restabilirea capacitii de achiere a acestora prin ndeprtarea stratului cu granule tocite i mbcsit cu achii.


bags

Liantul Cel mai utilizat liant este cel ceramic (80% din cazuri). Lianii ceramici

permit o bun gradare a duritii, o porozitate bun i asigur rezisten la influenele lichidului de achiere. Sunt puin sensibili la temperatur, dar foarte sensibili la ocuri. Viteza de rectificare admisibil pentru discurile cu liant ceramic este de 35 m/s.

Rinile sintetice utilizate ca liani nu sunt sensibile la ocuri i de aceea se folosesc la discurile abrazive destinate pentru debitri, pentru nlturarea bavurilor, etc.

Lianii minerali (silicai, magnezii), se folosesc la rectificarea uscat a pieselor subiri, sensibile la temperatur (ascuirea sculelor achietoare).

Lianii organici cum sunt cauciucul i rinile organice se folosesc la debitare sau la corpuri abrazive elastice.

Lianii metalici obinui prin sinterizarea pulberilor din oel sau din bronz, se folosesc pentru discurile cu granule din diamant sau CBN.


bags

Fabricaiasculelor abrazive


bags

Scule abrazive


bags

Granulaia

Granulaia este o msur pe

Documents

bags Slide Binder1