Brojni Primer Za Vezbe MK II i Dispozicije

KROVNI POKRIVA POS 1

METALNE KONSTRUKCIJE 2 Hale i skladita METALNE KONSTRUKCIJE 2 Hale i skladita

PRIMER IZRADE DISPOZICIJE I STATIKOG PRORAUNA

KLJUNIH POZICIJA INDUSTRIJSKE HALE

U primeru su razraene dispozicije dve industrijske hale, koje su nazvane HALA 1 i HALA 2.

HALA 1:

opsluuje je mostna dizalica raspona 20,0 m i nosivosti 250 kN

fundirana je na zemljitu slabije nosivosti GI=6,300 m

HALA 2:

opsluuje je mostna dizalica raspona 28,0 m i nosivosti 250 kN

fundirana je na zemljitu relativno dobre nosivosti

GI=8,009 m

Radi lakeg poreenja i uoavanja slinosti i razlika, za obe hale je predviena ista lokacija (Subotica), ista vrsta krovnog pokrivaa i fasadne obloge (jednostruki trapezasti Al lim), ulaz za kamion u kalkanskom zidu, osvetljavanje u obimnim zidovima i svetlim povrinama preko krova. Ni kod jedne od hala nije predvieno produenje hale.Uzevi sve parametre u obzir, odabran je najadekvatniji statiki sistem za glavne nosee ramove i za ronjae. Pri tome je voeno rauna o tome da je za fasadne rigle najadekvatniji statiki sistem proste grede pri max. rasponu rigli 6,0 m i razmaku rigli 3 m. Za razmake ronjaa je ispotovan uslov koji namee krovni pokriva, tj. da njihov razmak bude max. 3 m.

A. HALA 1

Glavni nosei ramovi su dvozglobni okviri na osovinskom razmaku 6,0 m. Ronjae su statikog sistema proste grede raspona 6,0 m. U podunim zidovima nije potreban meustub, te zbog toga nije potreban ni poduni krovni spreg. Radi smanjenja uticaja optereenja u krovnoj ravni na ronjae, ronjae su meusobno povezane zategama. Kranske staze su raspona 6,0 m i proste grede po statikom sistemu. Sile bonih udara se prihvataju spregom protiv bonih udara koji ujedno slui i kao reviziona staza, dok se sile koenja prihvataju spregom protiv koenja koji je smeten u srednjem polju hale. Kalkanska konstrukcija je smetena neposredno uz krajnje nosee ramove i direktno povezana sa njima, te u kalkanskim zidovima nije potreban spreg. Kalkanski stubovi se radi smanjenja vitkosti, pored oslanjanja na temelje i popreni krovni spreg, oslanjaju i na horizontalan spreg do kalkana, koji se nalazi priblino u visini sprega protiv bonih udara. Fasadne rigle u podunim i kalkanskim zidovima su na jednakim visinskim kotama. Popreni krovni spregovi se oslanjaju na vertikalne spregove u podunim zidovima. Fundiranje je na temeljima samcima koji su povezani meusobno AB temeljnom gredom koja se u vidu sokle izdie iznad okolnog terena za 20 cm, ispred stubova, ime titi elinu konstrukciju i fasadne panele od korozije usled spoljanje vlage i nagomilavanja snega uz objekat. Dno temeljne grede je na -0,80 m, ime se spreava prodor mraza ispod poda objekta. Veza izmeu temelja i stubova eline konstrukcije je u nivou poda objekta, ime se obezbeuje pristupanost montanoj demontanoj vezi stuba za temelj i smanjuje opasnost od korozije ovog najvie izloenog dela objekta.B. HALA 2

Glavni nosei ramovi su formirani od reetkastog krovnog nosaa zglobno oslonjenog na ukljetene stubove. Stubovi su stepenasto promenljivog preseka, s tim da je deo stuba iznad konzole kranske staze punog preseka i ui, a deo stuba od mesta oslanjanja kranske staze nanie, reetkast. Glavni nosei ramovi su na meusobnom razmaku 12,0 m, zbog ega je za ronjae odabran tip ''R'' ronjae, kao najadekvatniji. Kako je za fasadne rigle 12 m prevelik raspon, u podunim zidovima je predvien po jedan meustub izmeu glavnih stubova, zbog ega se i namee potreba ugradnje podunog krovnog sprega. Meustubovi se oslanjaju na temelj, spreg protiv bonih udara i poduni krovni spreg. Fasadne rigle su na ovaj nain potpuno iste kao kod HALE 1. Konstrukcija kalkana je ista kao kod HALE 1 direktno oslonjena na krajnje nosee ramove, tako da ni ovde nije potreban spreg u kalkanskom zidu, nego samo popreni krovni spreg, vertikalni spregovi u podunim zidovima i horizontalni spreg do kalkana. Kranska staza je raspona 12,0 m i kao kod HALE 1, prosta greda po svom statikom sistemu. Princip fundiranja je isti kao kod HALE 1, s tim da je ovde veza izmeu glavnih stubova i temelja ukljetena.

Statiki proraun je sproveden tako, da nisu sraunate i dimenzionisane sve pozicije na obe hale, nego samo one koje se principijalno razlikuju. Poto je lokacija ista, a obe hale po svojoj krutosti spadaju u ''malu krutu zgradu'', analiza optereenja usled vetra se podudara za obe hale, s tim da je zbog neto vee visine HALE 2, izvrena samo korekcija Kz.

Proraun fasadne obloge, krovnog pokrivaa, fasadne rigle i ronjae je sproveden za HALU 1. Radi uoavanja vanosti pravilnog odabira statikog sistema ronjaa u zavisnosti od njenog raspona, proraun ''R'' ronjae je sproveden za HALU 1 kao varijantno reenje, poto je kod HALE 2 razmak ronjaa neto vei nego kod HALE 1. Na ovaj nain je pokazano da ronjaa sistema proste grede raspona 6,0 m po teini odgovara ''R'' ronjai raspona 12,0 m, to je i osnovni cilj izbora razliitih statikih sistema ronjaa u zavisnosti od njihovog raspona, poto ronjae po utroku materijala po m2 pokrivene povrine objekta u znaajnoj meri uestvuju u ukupnom utroku materijala, a nepravilnim izborom njihovog statikog sistema, njihova teina moe da dostigne teinu krovnih nosaa, to je veoma neracionalno.

Ostale pozicije: meustub, kranska staza, poduni krovni spreg, spregovi protiv bonih udara i koenja, kao i glavni nosei ram su dimenzionisani za HALU 2, za koju je i izvren proraun veze reetkastog stuba sa temeljem.

Radi prikaza naina konstruisanja i prorauna ukljetene veze stuba punog poprenog preseka sa temeljem i zglobne veze stuba sa temeljem, data su dva nezavisna brojna primera sa zadatim presekom stubova i zadatim reakcijama na spoju elik-beton.

1.STATIKI PRORAUN (HALA 1)1.1. KROVNI POKRIVA POS 1

1.1.2. Stalno optereenje:

-Teina krovnog pokrivaa (Al profilisani lim):..............................

1.1.3. Sneg:

Nagib krova , nadmorska visina H = 102 m < 500 m -Teina snega:.....................................................................................

1.1.4. Optereenje vetrom:

Osnove prorauna graevinskih konstrukcija - optereenje vetrom SRPS U.C7.110. i SRPS U.C7.111. i SRPS U.C7.112.

SRPS U.C7.110.Lokacija Subotica najblia meteoroloka stanica Pali- Osnovni pritisak vetra 5.1.3

- Gustina vazduha

H nadmorska visina H = 102 m 5.2.1tabela 8

- Osnovna brzina vetra

5.3.6. tabela 8

- Faktor vremenskog osrednjavanja t =1h = 3600 s 5.3.2.2

- Faktor povratnog perioda (objekat industrijska zgrada T = 50 god.)

5.3.3

- Osrednjeni aerodinamiki pritisak vetra

5.1

- Faktor topografije terena objekat nije posebno izloen vetru ni iz jednog pravca, teren je ravniarski 5.3.5. slika 8 i 9

- faktor ekspozicije terena 5.3.4.

- Parametri hrapavosti terena a=0,03

5.3.1. tabela 5

- Visina objekta iznad terena

JUS U.C7.111.

- Aerodinamiki pritisak vetra

5.1

- Dinamiki koeficijent5.1. tabela 4

Taka 4.Kriterijum ocene konstrukcije prema krutosti i dinamiki koeficijent (slika 1.- postupak 2 za odreivanje krutosti obloge i konstrukcije)

-visina obloge iznad terena =12 m < 100 m

-visina objekta iznad terena =12 m < 15 mTopografske okolnosti

Sz=1 Sz 1

Ugib vrha objekta

b=23.3 2h=212=24 m(priblino ispunjen uslov b2h)* poto su ispunjeni svi uslovi za objekat i oblogu u celini, dalji postupak se sprovodi po

pojednostavljenom metodu, prema slici 3 JUS U C7. 112 ( mala kruta zgrada ). JUS U.C7.112.

Pritisak vetra (kod male krute zgrade uzima se kombinovani koeficijent )Cp=Cpe-Cpitj.GCp=GCpe-GCpiGCpe-kombinovani koeficijent spoljanjeg pritiska vetra na

oblogu i sekundarnu konstrukcijuGCpi-kombinovani koeficijent unutranjeg pritiska vetra (tabela 1)-Veliina otvora u oblozi zgrade Zgrada sa velikim otvorima:kliznim vratima, ventilatorima ili prozorima koji se mogu razbitiGCpi=1.4

-krov0 < =6 < 10

zona s sleme:

2.3333.68=78.5 m2 > 10 m2

streha:

2.3338.34=89.3 m2 > 10 m2zona c ivice kalkana:

2.3311.714+2.332=32.72 m2 > 10 m2zona r ostali delovi krovne ravni: 11.71443-(78.5+89.3+232.72)=278.462 m2zona sGCpe=-2.0

zona sGCpe = -2.0

zona cGCpe = -2.0

zona rGCpe = -1.5

Optereenje vetrom:qw,p max=0.34(-1.5+1.4) = -0.034 kN/m2 krova (upravno na krov)qw,p min=0.34(-2.0-1.4) = -1.156 kN/m2 krova (upravno na krov)Redukcija optereenja na m2 krovnog pokrivaa (upravno na pokriva)

I sluaj optereenja osnovno optereenje

II sluaj optereenja osnovno + dopunsko optereenje

merodavno i za dimenzionisanje pokrivaa i za vezu sa ronjaom (*dolazi do odizanja krovnog pokrivaa)

odgovara aluminijumski profil TR 60/175 proizvoaa ''Lemind'' Leskovac

d=1,00 mm, g=4,02 kg/m2=0,0402 kN/m2; nosivost qmax=1,25 kN/m2 > 1,116 kN/m2

oslanjanje kontinualno preko 2 polja razmak ronjaa lmax=3,24 m > 2,765 m

1.2. RONJAA POS R1 ( srednja ronjaa) (HALA 1)( varijanta: ronjaa sistema proste grede)

raspon ronjaa: l = 6,0 m, razmak ronjaa: m ( horizontalan)

razmak ronjaa: m ( kosi)

1. ANALIZA OPTEREENJA

1.2.1. Stalno optereenje:

Teina krovnog pokrivaa (Al lim-kose povrine)................

Sopstvena teina ronjae...........................................................

1.2.2. Optereenje snegom:

Teina snega (osnove).........................

1.2.3. Optereenje vetrom:

maksimalano........................................

minimalno.............................................

1.2.4. Optereenje od radnika:

Radnik...........................................................................................

2. STATIKI SISTEM I UTICAJI

Ronjaa je za ravan upravno na ravan krova prosta greda raspona l=6.0 m, a u ravni krova kontinualni nosa na dva polja po l1=3.0 m (srednji oslonac je zatega u krovnoj ravni).

2.1. Redukcija optereenja na m' ronjaeI sluaj optereenja osnovno optereenje

II sluaj optereenja osnovno+dopunsko optereenje

(merodavno za vezu ronjae dolazi do odizanja)R=(-2,446) 0,5 = -7,31 kN

II sluaj optereenja osnovno+koncentrisana sila od radnika

2.2. Proraun presenih sila

(presek nad srednjim osloncem)

(presek u polju)

,

3. DIMENZIONISANJEmaterijal:.0361Pretpostavlja se presek I 160 (g=17,9 kg/m)

3.1. Kontrola nosivosti

3.2. Kontrola deformacija

(ukoliko nema tetnog uticaja na krovni pokriva)

inae je

Usvaja se ronjaa I160.

4. PRORAUN VEZE RONJAE ZA GLAVNI NOSA

pretpostavlja se 2M12 k.. 5.6. neobraeni zavrtanj

N=32,7 kN

Nb=21,96 kN

, usvaja se konstruktivno 2M12

kontrola avova (za 2 reakcije jer je zajedniki oslonac za 2 ronjae)

5. DIMENZIONISANJE ZATEGEsila u zatezi je jednaka reakciji R=1,25qlII2=1,250,2463,0=0,923 kN

za zategu se usvaja okrugli elik

usvaja se 8 Astv=0,50 cm2

* Ukoliko nije simetrino optereenje na levoj i desnoj strani krova, deo zatege koji povezuje slemenjae, treba dimenzionisati na silu (S1-S2)cos (S1-S2), ukoliko je optereenje simetrino, sila u tom delu zatege iznosi S1cosS1 (ovo je merodavna varijanta)RONJAA POS R1 ( srednja ronjaa) (HALA 1, varijanta 2)( varijanta R ronjaa)

raspon ronjaa: l = 12,0 m

razmak ronjaa: m ( horizontalno)

razmak ronjaa: m ( koso)


1.1. Stalno optereenje:

- Teina krovnog pokrivaa (Al lim).......................................................

(kose povrine)

-Sopstvena teina ronjae.......................................................................

1.2. Optereenje snegom:- Teina snega................................................... ......................................

(osnove)1.3. Optereenje vetrom:

- Maksimalano......................................................

- Minimalno...........................................................

1.4. Optereenje od radnika:

- Radnik.................................................................................................................


Ronjaa je za ravan upravno na ravan krova prosta greda reetkasti '' R '' nosa koji je vertikalan, samo mu je gornji pojas nagnut tako da lei u krovnoj ravni, a u ravni krova je gornji pojas kontinualan nosa na 3 polja po 4,0 m (postavljaju se zatege u treinama raspona i to krute zatege zbog smanjenja izvijanja u ravni krova, po potrebi se i donji pojas u treinama raspona razupire krutim razupiraima zbog smanjenja duine na bono izvijanje).

2.1. Redukcija optereenja na m ( vertikalno i horizontalno)I sluaj optereenja osnovno optereenje

II sluaj optereenja onovno+dopunsko optereenje

je merodavno za vezu ronjae sa krovnim nosaem i za kontrolu stabilnosti donjeg pojasa.

- odreivanje merodavnog optereenja

merodavan je I sluaj optereenja2.2. Proraun presenih sila

- visina ronjae do do do

Usvaja se h=600mm

Sile u pojasnim tapovima

Sile u dijagonalama

Lokalno savijanje gornjeg pojasa usled direktnog naleganja krovnog pokrivaa (od upravne komponente i od paralelne komponente optereenja )

(srednja polja i oslonci)

(krajnja polja)

Sila u zatezi

2.3. Dimenzionisanje 2.3.1. Gornji pojas

Pretpostavlja se presek U 100

Kontrola napona

Kontrola ekscentrinog pritiska ( JUS U.E7.096/86)

(2b)

usvaja se =1,0

Sa dodatkom usled uticaja radnika (koncentrisana sila od 1kN) lokalno

Usvaja se presek gornjeg pojasa U 100 ( g=10,6kg/m)2.3.2. Donji pojas

Pretpostavlja se presek L 60x60x6

Usvaja se presek donjeg pojasa L 60x60x6 ( g=10,6kg/m)

2.3.3. Dimenzionisanje ispune

D2=-15.79 kNPretpostavlja se

- duina izvijanja

Usvaja se ispuna

2.3.4. Dimenzionisanje zatege

Iz konstruktivnih razloga se usvaja kruta zatega zbog obezbeivanja duine za bono izvijanje pojasa.L 60x60x6

2.3.5. Kontrola donjeg pojasa ronjae na izvijanje pri siuem dejstvu vetra (izvan ravni reetke) II sluaj optereenja

- donji pojasevi su razuprti u treinama raspona krutim razupiraima L60x60x6

- sila u donjem pojasu

ne odgovara presek donjeg pojasa L 60x60x6Pretpostavlja se presek L 80x80x8

Usvaja se donji pojas L 80x80x8

2.3.6. Kontrola ugiba ronjae

Ronjaa zadovoljava u pogledu ugiba.

2.3.7. Proraun veza

- Kontrola napona u avovima

,

,

,

Odgovaraju ugaoni avovi debljine i duine 60 mm.

FASADNA OBLOGA POS 2 (HALA 1)

-odreivanje kombinovanih koeficijenata pritiska (JUS U.C7.112.)GCpi=1.4 kombinovani koeficijent unutranjeg pritiska (tabela 1)

zona e boni zid (eoni zid): 10.82.4=25.92 m2

streha:

2.3338.34=89.3 m2 > 10 m2zona w boni zid:

38.210.8=412.56 m2zona w eoni zid: 222.48 m2zona eGCpe= +1.4

GCpe= -1.6

zona wGCpe = +1.3

GCpe = -1.5

Optereenje vetrom:

qw,p =qm,t,zGzCpqw,p max=0.34(1.4+1.4) =0.952 kN/m2 qw,p min=0.34(-1.6-1.4) = -1.02 kN/m2 - merodavno i za dimenzionisanje obloge i njene veze za riglu-za zidnu oblogu je optereenje vetrom osnovno optereenjeodgovara aluminijumski profil TR 60/175 proizvoaa ''Lemind'' Leskovac'

d=1,00 mm, g=4,02 kg/m2=0,0402 kN/m2; nosivost qmax=1,25 kN/m2 > 1,02 kN/m2

oslanjanje kontinualno preko 2 ili 3 polja razmak rigli lmax=3,10 m > 3,00 m RIGLA U BONOM ZIDU POS RG1 ( srednja rIGLA) (HALA 1) raspon rigli:

l = 6,0 m

razmak rigli:

m

1. ANALIZA OPTEREENJA1.1. Stalno optereenje:

-teina obloge:...................................go=0,0402 kN/m2 zida

-sopstvena teina:..................................g=0,22 kN/m2 rigle 1.2. Optereenje vetrom:

- Maksimalano...........

- Minimalno.........

merodavno2. STATIKI SISTEM I UTICAJI

Rigla je i u ravni zida i upravno na ravan zida prosta greda raspona l=6.0 m.

2.1. Redukcija optereenja na m' rigle


3. DIMENZIONISANJE

materijal:.0361

I sluaj optereenjaPretpostavlja se profil U 180 (g=22 kg/m)

3.1. Kontrola nosivosti

3.2. Kontrola deformacija

Usvaja se rigla u bonom zidu U1804. PRORAUN VEZE RIGLE ZA STUB

usvajaju se zavrtnji M12 k.. 5.6. neobraeni

N=32,7 kN

Nb=21,96 kN

, usvaja se konstruktivno 2M12

MEUSTUB FASADNI STUB U PODUNOM ZIDU POS S2 (HALA 2)

1. ANALIZA OPTEREENJA1.1. Stalno optereenje:

-sopstvena teina:...................................................................................................gs=0,24 kN/m'

-teina zidne obloge i rigli:.................................................

1.2. Optereenje vetrom:

Kz=1,047

qm,t,z=0,321,021,0472=0,35 kN/m2-kombinovani koeficijenti pritiska (SRPS U.C7.112)

unutranjiGCpi=1,4

1 4

GCpe=+0,75-0,55vetar upravan na sleme

GCpe= 0 0vetar paralelno sa slemenom

spoljanji

optereenje vetrom:

zida

zida - merodavno


Stub je upravno na ravan zida kontinualni nosa. Oslonci su mu temelj i spreg protiv bonih udara i poduni spreg u krovnoj ravni).

2.1. Redukcija optereenja na m' stuba

stuba


3. DIMENZIONISANJE

materijal:.0361

I sluaj optereenja

Pretpostavlja se profil IPE 200A=28,5 cm2g=22,4 kg/mWx=194 cm3ix=8,26 cmiy=2,24 cm*za dimenzionisanje je merodavan totalni napon, pored toga treba kontrolisati vitkost delova stuba

kontrola napona

-upravno na ravan zida

kontrola vitkosti:

lkx=786 cmix=8,26 cm

Napomena:poto je normalna sila mala u odnosu na moment savijanja (), za dimenzionisanje je dovoljna kontrola totalnog napona i ne mora se kontrolisati ekscentrini pritisak-u ravni zida

duinu izvijanja obezbeuju rigle

lky=300 cmiy=2,24 cm

usvaja se presek IPE 200

KRANSKA STAZA POS-KS1 (HALA 2)- statiki sistem - prosta greda- raspon l=12,0 m

- karakteristike dizalice (mostna dizalica nosivosti 250 kN, raspona 28,0 m)

Gabaritne dimenzije

QABCDEFGHIJKb

(kN)(m)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(m)(mm)(mm)(mm)(mm)

2502824418002225160016003701025077093070

Podaci o optereenju

P1(kN)LMP2(kN)N

maxmin(mm)(mm)maxmin(mm)

224765000586022678595

-udarni koeficijent...............................................................................................

-koeficijent poravnanja......................................................................................

- ukruenje vertikalnog lima protiv izboavanja predvideti u desetinama raspona


1.1. Stalno optereenje:

- sopstvena teina sa teinom ina, instalacija i sprega protiv bonih udara

1.2. Korisno optereenje:

- pokretno optereenje od tokova dizalice po emi (merodavni su vei pritisci tokova).


Kranska staza je prosta greda raspona l=12,0 m, popreni presek je zavareni I nosa. Presene sile od stalnog optereenja se mnoe sa koeficijentom poravnanja , a presene sile od pokretnog optereenja udarnim koeficijentom . Ukruenja protiv izboavanja su u desetinama raspona. vorovi sprega protiv bonih udara su takoe u desetinama raspona gornjeg pojasa i obezbeuju prevojne take za njegovo bono izvijanje.


3. DIMENZIONISANJE

- osnovni materijal : 0361

- kombinacija optereenja od stalnog i korisnog predstavlja I sluaj optereenja

3.1. Merodavne presene sile u preseku D

3.2. Oblikovanje poprenog preseka

-visina rebra

-debljina rebra

-potreban otporni momenat:

usvaja se popreni presek u polju

3.3. Kontrola napona

- na mestu maksimalnog momenta

- uporedni napon na spoju noice i rebra

EMBED Equation.3 - na mestu maksimalne transverzalne sile

- kontrola uporednog napona u avovima na spoju noice i rebra

Usvajaju se ugaoni avovi

- kontrola uporednog napona u avovima na spoju donje noice i rebra kod oslonca

- kontrola uporednog napona u avovima na spoju gornje noice i rebra na mestu

Uzima se u obzir i lokalno naprezanje usled rasprostiranja optereenja ispod toka krana ( u avovima n napon ).

Odgovaraju ugaoni avovi debljine

3.4. Kontrola ugiba

Za proraun ugiba se ne uzima u obzir koeficijent udara i koeficijent poravnanja .

usvaja se pretpostavljeni presek nosaa

3.5. Kontrola stabilnosti pritisnute noice nosaa na bono izvijanje

- prevojne take gornjeg pojasa za bono izvijanje su na mestima vorova sprega protiv bonih udara.

- gornja noica

nema opasnosti od bonog izvijanja

3.6. Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izboavanje (JUS UE7.121/86)

Vertikalna ukruenja se postavljaju u desetinama raspona.

*kontrolie se polje do oslonca jer je tu najvei smiui napon i u blizini sredine raspona, jer je tu najvei napon- kontrola stabilnosti u polju 1 ( prvo polje do oslonca )

a = 1200mm

b = 1200mm

( =

Q = 444,81 kN

- koeficijent izboavanja

- Ojlerov napon

- kritini smiui napon

- relativna vitkost ploe

- bezdimenzionalni koeficijent

- granini napon

- korekcioni faktor ostaje

- proseni smiui napon pomnoen sa koeficijentom sigurnosti

Neukrueno polje koje je nepopustljivo zglobno oslonjeno na ivicama mora zadovoljiti uslov:

Polje 1 je sigurno protiv izboavanja.

- kontrola stabilnosti u polju 4 ( polje u kojem se javlja Mmax )

a = 1200mm

b = 1200mm

( =

- presene sileQ = 240 kN

Za normalan napon

- kritini normalan napon

Za ,

- maksimalni ivini napon u vertikalnom limu pomnoen sa koeficijentom sigurnosti

- relativna vitkost ploe

- bezdimenzionalni koeficijent

za za plou vai kriterijum istog izboavanja.

- relativna granina nosivost

- za pojedinano delovanje na plou, granini napon je

pojedinano da zadovolji uslov

uslov zadovoljava

Za smicanje- kritini smiui napon

Poto su dimenzije polja iste kao u polju 1

- proseni smiui napon pomnoen sa koeficijntom sigurnosti

Polje mora da zadovolji uslov

uslov zadovoljen

- za kombinovano naponsko stanje u ploi, ploa mora da zadovolji uslov

polje 4 je sigurno protiv izboavanja

3.7. Dimenzionisanje vertikalnog ukruenja iznad oslonca

Vertikalno ukruenje iznad oslonca je u obliku eone ploe zavarene ugaonim avovima za vertikalni lim nosaa i sa obraenom donjom naleuom povrinom preko koje se prenosi reakcija na stub.

Prijem reakcije nosaa na mestu oslonca se vri ugaonim avovima duine poev od donje pojasne lamele jer je na toj duini ravnomerna raspodela smiueg napona

- kontrola napona u avovima za vezu eone ploe sa rebrom

Usvajaju se ugaoni avovi

PODUNI SPREG U KROVU POS SP-1 (HALA 2)

Napomena:

Gornju reakciju meustuba od vetra prima poduni spreg u krovnoj ravni, poto on lei u krovnoj ravni pod uglom u odnosu na horizontalu, zapravo prima paralelnu komponentu reakcije CII, dok upravnu komponentu C prima ivina ronjaa (CII=CH cos6).1. ANALIZA OPTEREENJA

1.1. Odreivanje merodavnog optereenja sprega:

-od spoljanjeg dejstva vetra pritisak na zid CH

qHP qHmax siue dejstvo na zid

CH

qHS

qHmax

-unutranje dejstvo vetra, podpritisak i nadpritisak

CH

qHV

qHmax

1.2. Odreivanje merodavnog optereenja spregaCIImax=1,541+2,877=+4,418 kN - merodavnoCIImin=-1,13-2,877=-4,007 kN

2. STATIKA EMA I UTICAJI

-analizira se samo ispuna tj. novi tapovi.

3. DIMENZIONISANJE

-poto je za dimenzionisanje merodavan pritisak, a u ovom sluaju je usled CIImax dijagonala D1 upravo pritisnuta, optereenje CIImin se nee ni razmatrati.Dijagonale

pretpostavlja se presek L 70x70x7

A=9,4 cm2i=1,37 cm

lk=0,9362=325,8 cm

usvaja se za sve dijagonale presek L 70x70x7 zbog vitkosti

Vertikale

-usvajaju se konstruktivno sve iste zbog vitkosti iste kao kruta zatega u krovnoj ravni L 60x60x6

lk=0,9301,7=271,5 cmA=6,91 cm2 i=1,17 cm

usvaja se za sve vertikale presek L 60x60x6SPREG PROTIV BONIH UDARA POS SP-2 (HALA 2)

1. ANALIZA OPTEREENJA1.1. Od Bonog udara-za spreg je merodavna maksimalna sila bonog udara

-Poto boni udar deluje u visini GI-a, mora se redukovati na ravan sprega

1.2. Od srednje reakcije meustuba-spoljanje dejstvo vetra BHpritisak na zid

qHP

qHmax

sisue dejstvo na zid

BH

qHS

qHmax

-unutranje dejstvo vetra - podpritisak i nadpritisak BH

qHV

qHmax

merodavno optereenje od vetraBHmax=12,96+24,19=+37,15 kN

BHmin=-9,5-24,19=-33,69 kN

1.3. Korisno optereenje sa poda revizione stazep=1,0 kN/m vertikalno optereenje vri savijanje pojasnog tapa u vertikalnoj ravni (1/2 na svaki pojas)1.4. Stalno optereenje-sopstvena teina sprega (moe se zanemariti)2. STATIKA EMA I UTICAJI

za horizontalno optereenje

za vertikalno optereenje

2.1. Proraun presenih silaDimenzioniu se samo novi tapovi ispuna i pojas do bonog zida dok za unutranji pojas tj. kransku stazu ovo predstavlja samo dopunsko optereenjeza I sluaj optereenja

Boni udar + stalan teretS=(25,63,691+0,17625,3)=98,94 kND=(25,61,258+25,30,714)=50,27 kN

V=25,6 kN merodavan pritisak

za II sluaj optereenja

Boni udar + stalan teret + vetar + korisno

maxS=+98,94+33,693,281=+209,48 kNminS=-98,94-37,153,281=-220,83 kNmerodavno (pritisak)minD=-50,27-33,690,685=-73,35 kNmerodavno (pritisak)

maxD=+50,27+37,150,685=+75,72 kN

maxV=+25,6 kN

minV=-25,6 kN

U tapu S se javlja savijanje od p

MgB=-0,125pl12=-0,1250,56,02=-2,25 kNm

Mg1=0,07pl12=0,070,56,02=1,26 kNm

3. DIMENZIONISANJE

3.1. Pojasni tap (tap S) merodavan je II sluaj optereenjaminS=-220,83 kNMylok=2,25 kNm

-u horizontalnoj ravni isti pritisak, a u vertikalnoj ravni ekscentrini pritisak

Pretpostavlja se presek U 200 A=32,2 cm2Wx=191 cm3

ix=7,7 cmiy=2,14 cmkontrola oko y ose horizontalna ravan

lky=75,0 cm

kontrola oko x ose vertikalna ravan

lky=600 cm

totalni napon:

ekscentrini pritisak:

usvaja se za sve pojasne tapove sprega protiv bonih udara presek U 2003.2. Dijagonala sve dijagonale se usvajaju istog presekaPretpostavlja se presek L 60x60x6

A=6,91 cm2i=1,17 cmlk=0,9109,7=98,73 cm

usvaja se za sve dijagonale sprega protiv bonih udara presek L 60x60x63.3. Vertikale sve vertikale se usvajaju istog presekaPretpostavlja se presek L 45x45x5

A=4,3 cm2i=0,87 cmlk=0,975,0=67,5 cm

usvaja se za sve vertikale sprega protiv bonih udara presek L 45x45x5GLAVNI NOSEI SISTEM

1. ANALIZA OPTEREENJA1. Stalno optereenje:a.) Na krov

-od krovnog pokrivaa:................................................osnove

-od teine ronjaa: ...............................................................................ronjae

-od teine krovnih spregova: .................................................................osnove

-od teine instalacija: .............................................................................osnove

-sopstvena teina stuba uzima se naredbom selfweight pri proraunu statikih uticaja primenom

programa STAAD

_______________________________

osnove krova

vorna optereenja na krovu na mestu oslanjanja ronjaa

-ivine.................................................................

-srednje ..............................................................

b.) Na stub

-od fasadne obloge:......................................................................................zida

-od rigli: ......................................................................................................rigle-sopstvena teina stuba uzima se naredbom selfweight pri proraunu statikih uticaja primenom

programa STAAD

-teina nosaa dizalice (sopstvena teina nosaa dizalice, sprega protiv bonih udara ina,

instalacija....) ................................................................................................staze

vorna optereenja na stubu na mestima oslanjanja rigli

-gornje i donje........................................

-srednje .................................................................

vorna optereenja na mestu oslanjanja kranske staze

2. Sneg-teina snega:..........................................................................................osnovevorna optereenja od snega na krovu

-ivine.......................................................................................

-srednje ....................................................................................

3. Pokretno optereenje od mostne dizalice:

- mostna dizalica je nosivosti 250 kN, raspona 28,0 mMaksimalno optereenje na stubu od dizalice:

-odgovarajue optereenje na drugom stubu glavnog nosaa:

(napomena: optereenja i sa pritisci tokova krana za sluaj kada je kran neoptereen, a mehanizam sa krakom je max. priblien drugom stubu)

Minimalno rastojanje optereenja krana, kada je optereenje primaknuto drugom stubu na rastojanju E

4. Boni udari:

5. Vetar5.1. Spoljanje dejstvo vetra

-Vetar sa leva

vorna optereenja na krov (unose se preko ronjaa)

-leva strana krova

ivine..............................................................

srednje..........................................................

-desna strana krova

ivine............................................................

srednje..........................................................

vorna optereenja na zid (unose se preko rigli)

-levi zid

ivine......................................................

srednje...............................................................

-desni zid

ivine...............................................

srednje..........................................................

Optereenje sa podunog krovnog sprega (od gornje reakcije meustuba)Leva strana stuba

Desna strana stuba

Optereenje od sprega protiv B.U. (od srednje reakcije meustuba)

Leva strana

Desna strana

5.2. Unutranje dejstvo vetra

vorna optereenja na krov (unose se preko ronjaa)

-leva i desna strana krova

ivine......................................................

srednje...................................................

vorna optereenja na zid (unose se preko rigli)

-levi i desni zid

ivine...........................................

srednje.............................................. ..........

Optereenje sa podunog krovnog sprega (od gornje reakcije meustuba)Leva i desna strana stuba

Optereenje od sprega protiv B.U. (od srednje reakcije meustuba)

Leva i desna strana

eme optereenja:

PRETPOSTAVLJENI PRESECI TAPOVA

Spoljanji pojas stuba:U300 (tapovi 1 do 8 i 54 do 61)

Unutranji pojas stuba:

U300

EMBED Equation.3 (tapovi 9 do 15 i 62 do 68)

Gornji deo stuba:

2U300 [ ]


Horizontale stuba:

2L 35x35x4 (tapovi 16 do 21 i 69 do 74)

Gornje horizontale stuba:

2L 150x150x14

EMBED Equation.3 (tapovi 22 i 75)

Dijagonale stuba:

2L 45x45x5 (tapovi 23 do 30 i 76 do 83)

Gornji pojas krovne reetke:

2L 100x100x10 (tapovi 35 do 39 i 88 do 92)

Donji pojas krovne reetke: 2L 100x100x10 (tapovi 41 do 44 i 94 do 97)

Dijagonale krovne reetke:

2L 100x100x10 (tapovi 40 i 93)

2L 80x80x8 (tapovi 45, 46, 98 i 99)

2L 65x65x7 (tapovi 47, 48, 100 i 101)

Vertikale krovne reetke:

2L 65x65x7 (tapovi 49, 51, 53, 102 i 104)

2L 55x55x6 (tapovi 50, 52, 103 i 105) DIMENZIONISANJEOsnovni materijal 0361

1. Krovni nosa

Gornji pojas

II sluaj optereenja (merodavan je pritisak)

(pritisak)

Pretpostavlja se presek 2L 120x120x12

(spojni limovi u estinama duine tapa)

usvaja se za gornji pojas pretpostavljeni presek

Donji pojas

II sluaj optereenja (merodavno je zatezanje, kontrolie se pritisak)

(zatezanje)

(pritisak)

Pretpostavlja se presek 2L 100x100x10

(spojni limovi u estinama duine tapa)

Kontrola napona:

Kontrola izvijanja:

- u ravni reetke

- upravno na ravan reetke (izvijanje oko nematerijalne osovine)

svaka druga ''R'' ronjaa je kosnicima povezana sa donjim pojasem

- razmak spojnih limova u estinama duine tapa

usvaja se za donji pojas pretpostavljeni presek

Vertikale

Vertikale: 49, 51, 53, 104 i 102I sluaj optereenja (tap 105)

(pritisak)I sluaj optereenja (tap 53)

(zatezanje)

II sluaj optereenja (tap 105)

(pritisak)

II sluaj optereenja (tap 53)

(pritisak)

(zatezanje)

merodavan je II sluaj optereenja

pretpostavlja se presek 2L 65x65x7

(spojni limovi su u petinama duine tapa)

Kontrola napona:

Kontrola izvijanja (u ravni reetke)

Usvaja se za navedene vertikale pretpostavljeni presek.Vertikale: 50, 52, 105 i 103

usvaja se konstruktivno presek 2L 55x55x6

(bez spojnih limova)

Dijagonale

Dijagonale: 40 i 93I sluaj optereenja

(zatezanje)

II sluaj optereenja

(zatezanje)

(pritisak)

merodavan je II sluaj optereenjapretpostavlja se presek 2L 100x100x10

(spojni limovi su u estinama duine tapa)

Kontrola napona:


usvaja se za navedene dijagonale pretpostavljeni presek

Dijagonale: 45, 46, 98 i 99 I sluaj optereenja

(pritisak)

II sluaj optereenja

(pritisak)




,


Dijagonale: 47, 48, 100 i 101I sluaj optereenja

(pritisak)

II sluaj optereenja

(pritisak)





2. Stub

2.1. Gornji deo stuba

Deo ''A'' iznad sprega protiv B.U.

- pretpostavlja se presek 2[300

II sluaj optereenja

(pritisak)

* poto se sistemna linija poklapa sa osovinom spoljanjeg pojasa donjeg, reetkastog dela stuba, javlja se momenat ekscentriciteta usled ekcentrinosti normalne sile, koji u ovom sluaju poveava ukupan momenat, te se mora dodati.

(pritisak)

Kontrola napona:

odgovara presek 2[300

Deo ''B'' ispod sprega protiv B.U.

- pretpostavlja se presek 2[300+2280x14

II sluaj optereenja

(pritisak)

* moment ekscentriciteta u ovom sluaju smanjuje ukupan momenat, pa se ne uzima u obzir.

(zatezanje)

Kontrola totalnog napona:

moe se zadrati presek 2[300 bez ojaanja, kao da delu ''A''

Kontrola napona za 2[300

odgovara 2[300

* Stub je ekscentrino pritisnut, te treba proveriti stabilnost.

Napomena: ceo gornji deo stuba e se raunati za presek 2[300,bez ojaanja ispod sprega protiv B.U.Kontrola stabilnosti ( SRPS. UE7.096/86)

a.) ekscentini pritisakOdreivanje duina izvijanja (norme SN i P-23-81-SSSR) (ili JUS.UE7.086)

Normalne sile u stubu

(tabela 1)

Duine izvijanja

- gornji deo stuba

- donji deo stuba

(2b)

Duinu izvijanja odreuju rigle i spreg protiv bonih udara (ovde je provera vrena sa celom duinom gornjeg dela stuba to je na strani sigurnosti).

torziono krut presek (sanduast)

usvaja se

(2b)

treba izvriti samo lokalno ojaanje preseka kod ukljetenja donjeg dela stuba ukoliko to zahteva zavarena veza , inae gornji deo stuba zadovoljava na celoj duini od 2[300.b.) Bono izvijanje (SRPS U.E7.101/86)(Uticaj normalne sile je zanemarljiv u odnosu na moment savijanja)

- pojasevi gornjeg dela stuba su nepokretno bono pridrani riglama i spregom protiv bonih udara

- razmak rigli

nije potreban poseban dokaz stabilnosti na bono izvijanje2.2. Donji deo stuba

Spoljanji pojas reetkastog stuba: pretpostavljeni presek U 300

A=58,8 cm2,ix=2,9 cm,iy=11,7 cm

I sluaj optereenja

(pritisak)

II sluaj optereenja

(pritisak)

merodavan je II sluaj optereenjaduine izvijanja

(razmak rigli)

Unutranji pojas reetkastog stuba: pretpostavljeni presek IPB (HEB)300

A=149 cm2,ix=7,58 cm,iy=13,0 cm

I sluaj optereenja

donji deo

(pritisak) = N1gornji deo

(pritisak) = N0II sluaj optereenja donji deo

(pritisak) = N1gornji deo

(pritisak) = N0merodavan je II sluaj optereenjaduine izvijanja

za donji deo stuba

za linearnu promenu normalne sile du unutranjeg pojasa

usvaja se presek IPB (HEB)300

Provera stabilnosti reetkastog stuba kao celine (SRPS U.E7.096/86)

(ova duina izvijanja je promenljiva, jer zavisi od odnosa optereenja)

Merodavni statiki uticaji:

- kombinacija optereenja 1

optereenje (desni stub)

- kombinacija optereenja 2

optereenje (levi stub)

presek stuba

(povrina viedelnog tapa)

(povrina preseka dijagonale)

(sistemna duina dijagonale)

(razmak vorova reetkaste ispune)

kombinacija optereenja 1

korekcija duine izvijanja

(tabela 1)

- gornji deo stuba

- donji deo stuba

a.) Kontrola za kombinaciju optereenja 1 (desni stub)

kontrola napona

Kontrola ekscentrinog pritiska

za krivu c

moment u glavi reetkastog stuba

Oblik momentnog dijagrama (prema SRPS U.E7.096/86)

* poto je stub sa relativno pomerljivim vorovima, adekvatnije je uvesti

prema AISC iz 1978.

-torziono krut presek

2b)

b.) Kontrola za kombinaciju optereenja 2 (levi stub)

kontrola napona

kontrola ekscentrinog pritiska

korekcije duine izvijanja : kombinacija optereenja 2

usvaja se

(tabela 1)

duine izvijanja

- gornji deo stuba

- donji deo stuba

-torziono krut presek

2b)

presek unutranjeg i spoljanjeg pojasa stuba odgovara i u pogledu stabilnosti.tapovi ispune stuba

Dijagonale

Dodatna sila po teoriji II reda za kombinaciju optereenja 2

dodatna sila u dijagonali

(pritisak)

Sila u najoptereenijoj dijagonali po teroriji I reda

(pritisak)

Ukupna sila

(pritisak)


kontrola izvijanja upravno na materijanu osu x-x

Izvijanje oko nematerijalne osovine

provera opte stabilnosti tapa

spojni limovi su u treinama duine tapa

kontrola nosivosti samostalnog elementa na izvijanje u polju priblino u sredini tapa

Provera nosivosti samostalnog elementa u krajnjem polju

odgovara presek sa razmakom spojnih limova u treinama duine tapa

provera spojnih limova

spojni lim 80x6 odgovara

kontrola avova

Veza je izvedena ugaonim avovima

Vertikale (horizontale)-poto su u svim vertikalama sile male osim gornje vertikale, i duine izvijanja su male, usvaja se pretpostavljeni presek 2L 35x35x4 bez spojnih limova

Gornji deo stuba


U osovini spoljanjeg pojasa reetkastog stuba:

(pritisak)

(zatezanje)Kontrola napona:

presek odgovaraKORIGOVANI PRESECI GLAVNOG NOSEEG RAMASpoljanji pojas stuba [300 (tapovi 1 do 8 i 54 do 61)

* Unutranji pojas stuba IPB (HEB) 300


Gornji deo stuba : -deo A :

2[300 [ ]


-deo B :

2[300 + 2280x14 (tapovi 31 i 84)Horizontale stuba 2L 35x35x4 (tapovi 16 do 21 i 69 do 74)

Gornje horizontale stuba 2L 150x150x14+2300x14

(tapovi 22 i 75)

* Dijagonale stuba 2L 65x65x7 (tapovi 23 do 30 i 76 do 83)

Donji pojas krovne reetke 2L 100x100x10 (tapovi 41 do 44 i 94 do 97)

*Gornji pojas krovne reetke 2L 120x120x12 (tapovi 35 do 39 i 88 do 92)

Dijagonale krovne reetke

2L 100x100x10 (tapovi 40 i 93)

2L 80x80x10 (tapovi 45, 46, 98 i 99)

2L 65x65x7 (tapovi 47, 48, 100 i 101)

Vertikale krovne reetke

2L 65x65x7

(tapovi 49, 51, 53, 102 i 104)

2L 55x55x6

(tapovi 50, 52, 103 i 105)

Kontrola deformacija1. Ugib krovnog nosaa

-kontrolie se ugib od stalnog optereenja i snega

*Nadvienje krovnog nosaa pri izradi i montai se predvia za veliinu ugiba od stalnog optereenja i od polovine optereenja snegom.

2. Otklon vrha objekta-kontrolie se ugib (otklon) vrha objekta usled dejstva vetra

taka 27.

3. Kontrola otklona vrha stuba-kontrolie se horizontalno optereenje od stalnog optereenja, snega i optereenja krana sa bonim udarom

levi stub

desni stub

4. Kontrola razmicanja stubova u nivou sprega protiv bonih udara-stalno optereenje, sneg i optereenje krova sa B.U.

levi stub

desni stub

dimenzije elemenata zadovoljavaju i u pogledu deformacije

Dimenzionisanje stope stuba

1. Anker i anker nosaiU osi oba pojasna tapa su postavljena po dva ankera (ankeri rade na zatezanje)

Maksimalna sila zatezanja u pojasevima:

-spoljanji pojas

(zatezanje) - merodavno

-unutranji pojas (zatezanje)

Potrebna povrina ankera:

(za klasu vrstoe 10.9 )

odgovara anker M 40

usvajaju se ankeri M 40 k..10.9

Raunska duina ankera:

EMBED Equation.3 usvaja se

Detalj donjeg dela ankera

S obzirom da je meusobno rastojanje osa ankera

, za svaki anker se izvodi poseban anker kanal.-irina anker kanala u oba pravca

-dubina anker kanala

Usvajaju se u temeljnoj stopi 4 anker kanala (po dva u osi svakog pojasa stuba) dubine 145 cm kvadratnog poprenog preseka 18,0 x 18,0 cm. Anker kanali se zalivaju cementnim malterom ija je marka minimum od MB 30. Debljina leine spojnice koja se podliva cementnim malterom marke minimum MB 30 iznosi 4,0cm.

Anker nosai

-anker nosai: 2 U preseka Prepusti anker nosaa:

Razmaci [ profila

Momenti savijanja u anker nosau:

usvaja se 2[140

Pritisak na beton iznad anker nosaa

za MB 30

(nearmirani beton)

Prenos horizontalne sile na temelj

Horizontalna sila se prenosi preko ankera unutranjeg pojasa, koji su priblino dva puta manje optereeni nego anker ispod spoljanjeg pojasa, a poto je horizontalna sila mala nije potreban poseban dokaz napona. Ploica ispod navrtke ankera

-rupa za anker u ploici 41 mm-pretpostavlja se irina ploice bpl=200 mm

Momenti savijanja u ploici:

-za spoljanji pojas

-za unutranji pojas

Potrebna debljina ploice ispod navrtke ankera

usvajaju se 2 ploice ispod ankera 2200x22 meusobno spojene po obodu sueonim avom*Veza ploice sa konzolnim limovima se ostvaruje obostranim ugaonim avovima debljine 6,0mm

2. Leine ploe

Povrina leine ploe odreuje se iz uslova da se doe do prekoraenja napona u betonu na pritisak ispod leine ploe.

Maksimalna sila pritiska

-spoljanji pojas stuba

-unutranji pojas stuba

Naponi u betonu ispod leine ploe (MB 30 )-spoljanji

-unutranji

debljina leine ploe

-moment u konzolnim delovima leine ploe (po 1cm irine)

-pretpostavlja se debljina ploe 36 mm

3. Konzolni limovi (merodavan je spoljanji pojas)

-presek

-presek

4. avovi

avovi za vezu pojaseva stuba sa leinom ploom i konzolnim limovima

Spoljanji pojas

Konzolni limovi sa 4 ava debljine 6 mm preuzimaju silu iz pojasnog tapa

ovi avovi preuzimaju celokupnu silu iz pojasa, te su avovi na spoju spoljanje noice i leita ploe konstruktivni.

Unutranji pojas

Konzolni limovi sa 4 ava debljine 6 mm preuzimaju iz pojasa silu

Preostali deo normalne sile: prihvata se ugaonim avovima za rebro i noicu u vezi sa teinom ploom. Nosivost ovih avova je:

PRORAUN VEZE BALANSIR STUBA ZA TEMELJ ( ZGLOBNA VEZA)BROJNI PRIMER 1.N24;dozI=16,0 kN/cm2dozII=18,0 kN/cm2-dozvoljeni napon pritiska na beton

posmatrana ploa moe priblino da se tretira kao ploa

jedinine irine tj. linijski nosa - konzola

kontrola pritiska na beton

F=ab=5030=1500 cm2

odreivanje debljine leine ploe

52 3,44

0,83 cm

usvojeno tp==20 mm

posmatra se da su stranice lx slobodne

napon u drugom pravcu:

-otporni moment leine ploe jedinine irine

-stranice lx su slobodno oslonjene

za lx//ly=0,4k=2,85

treba deblja leina ploa

usvojeno tp==25 mm

leina ploa 500x25x300

proraun ankera

-ankeri nose samo transverzalnu silu na smicanje

2 komada ankera n=2

usvojeni ankeri 2M20

usvojeni anker nosai 2U50

veza stuba za leinu plou

-izvedena je zavarivanjem

-normalna sila se deli na ukupnu povrinu avova, a transverzalnu silu primaju samo poduni avovi na rebru

*merodavan je av na rebru

-stub je zavaren neprekidno po itavom obimu avovima debljine a=10 mm na rebru i 15 mm na noicama

,doz=13,5 kN/cm2F,reb=63,6 cm2F,uk=152,4 cm2

PRORAUN VEZE UKLJETENOG STUBA ZA TEMELJ

BROJNI PRIMER 2.

a.)Mmax=801,70 kNm

b.)Modg=713,1+23,260,17=717,05 kNm

Nodg=172,91 kN

Nmin=23,26 kN

Qodg=83,60 kN

Qodg=78,19 kN

a.) odreivanje sila Z i D

b.) odreivanje sila Z i D

Kontrola pritiska na beton

b,doz=0,4 kN/cm2za MB20,-pritisak se raspodeljuje na a/4

Proraun ankera

-silu Z primaju 2 ankera n=2

dozzat=0,7doz=0,718,0=12,6 kN/cm2

usvajam ankere 2M70

Proraun anker nosaa

usvajam 2 U120

Wx = 134,4 cm3 > 105,3 cm3Glava ankera

po 4 avausvajam a=5 mm

SRPS U.E7. 150/1987

,dop=13,5 kN/cm2

usvajam l=12 cmVeza stuba sa stopom

geometrijske karakteristike stuba:

Fuk=204 cm2

Freb=70,01,2=84,0 cm2Ix,uk=189860,0 cm4

raspodela uticaja

avovi na rebru

-av neprekinuta=8 mm,dop=13,5 kN/cm2

avovi na noicama

Svaka noica je zavarena sa po 4 ava a=8 mm za konzolni lim stope.

Merodavna je pritisnuta noica jer se tu uticaj momenta i normalne sile sabiraju.

Sila koju prihvata jedan av iznosi

usvajam visinu konzol lima 250 mm

Proraun konzol limova

Kontrola prenosa transverzalne sile smicanjem preko ankera

4 kom M70

nije potreban poseban modanik EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.DSMT4

- vrsta obloge Al trapezasti lim

- razmak rigli =3,0 m

1. Analiza optereenja

-merodavno optereenje za dimenzionisanje fasadne obloge je

optereenje vetrom

qm,t,z=0,34 kN/m2

merodavno

P1 i P2 - pritisci tokova (pokretno optereenje)

- od stalnog optereenja

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

- od pokretnog optereenja

* merodavan poloaj para pokretnih koncentrisanih

sila za dobijanje maksimalnog momenta je kada

sredina grede polovi rastojanje izmeu rezultante sila i vee od dveju sila.

R=224+226=450kN

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

* merodavan polaaj para koncentrisanih sila za

dobijanje maksimalne transverzalne sile je kada je

vea od sila neposredno levo od oslonca.

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

* Za dimenzionisanje je merodavan presek D

- maksimalna transverzalna sila u polju

za kontrolu izboavanja

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

Usvaja se b=300mm

-geometrijske karakteristike preseka

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 nema izvijanja

EMBED Equation.3

reakcija krana: EMBED Equation.3

reakcija kranske staze: EMBED Equation.3

reakcija krana: EMBED Equation.3

reakcija kranske staze: EMBED Equation.3

- Konzolni tap

EMBED Equation.3 (pritisak)

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 EMBED Equation.3


EMBED Equation.3






merodavno

(odredie se primenom proporcionalnosti u odnosu na reakciju meustuba CH koja je dobijena usled ukupnog merodavnog optereenja vetrom qHmax

Napomena: u uglastim zagradama su vrednosti koje se prenose sa podunog krovnog sprega i sprega protiv bonih udara, usled reakcije meustuba

Napomena:u uglastim zagradama su vrednosti

koje se prenose sa podunog krovnog sprega i sprega protiv bonih udara, usled reakcije meustuba

Napomena:s desne strane puno optereenje snegom, a sa leve 1/2 optereenja

realno oslanjanje

(odredie se primenom proporcionalnosti u odnosu na reakciju meustuba BH koja je dobijena usled ukupnog merodavnog optereenja vetrom qHmax

Nmin=46,08-30,12-25,92+16+1,412=23,26 kN

Q=-2,88-22,2-7,06-5,29-16,65-37,39+13,28=78,19 kN

Mmax =(+2,88+7,06+5,29+37,39-13,28)12,3+

+(22,2+16,65)5,9+23,260,17=717,05 kNm

st.teret sa

krova

vetar s desna+ + nadpritisak

g.k.s.

g.st.

Vetar s desne+nadpritisak+s.t. sa krova+s.t.k.s.

M

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

q=Z/L=642,35/1,77=505,8 kN/m'

1.1.1. ANALIZA OPTEREENJA

Pretpostavljaju se ugaoni avovi za vezu glave ankera

EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 4 kom

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 usvaja se EMBED Equation.3

- vrsta pokrivaa Al trapezasti lim

- razmak ronjaa

=2,75 m (horizontalni)

-razmak ronjaa

=2,75/cos6=2,765 m (kosi)

________________________________________________________________________________

286 Primeri hale 1 i hale 2 ________________________________________________________________________________

Primeri hale 1 i hale 2 285

_1366618864.unknown

_1367230561.unknown

_1367232471.unknown

_1367297937.unknown

_1369115950.unknown

_1369129198.unknown

_1370084434.unknown

_1370161009.unknown

_1370162216.unknown

_1370241767.unknown

_1375680596.unknown

_1370162693.unknown

_1370164448.unknown

_1370165198.unknown

_1370163115.unknown

_1370162252.unknown

_1370161177.unknown

_1370161466.unknown

_1370161124.unknown

_1370160409.unknown

_1370160919.unknown

_1370160956.unknown

_1370160787.unknown

_1370086097.unknown

_1370159531.unknown

_1370159471.unknown

_1370084540.unknown

_1369129490.unknown

_1369129590.unknown

_1369135150.unknown

_1369136114.unknown

_1369135136.unknown

_1369135142.unknown

_1369129625.unknown

_1369129559.unknown

_1369129565.unknown

_1369129496.unknown

_1369129557.unknown

_1369129328.unknown

_1369129453.unknown

_1369129469.unknown

_1369129361.unknown

_1369129210.unknown

_1369129216.unknown

_1369129326.unknown

_1369129204.unknown

_1369128486.unknown

_1369129078.unknown

_1369129133.unknown

_1369129186.unknown

_1369129192.unknown

_1369129181.unknown

_1369129120.unknown

_1369129127.unknown

_1369129114.unknown

_1369128753.unknown

_1369128827.unknown

_1369128878.unknown

_1369128805.unknown

_1369128554.unknown

_1369128616.unknown

_1369128531.unknown

_1369122624.unknown

_1369126169.unknown

_1369128233.unknown

_1369128466.unknown

_1369126220.unknown

_1369123681.unknown

_1369123905.unknown

_1369123116.unknown

_1369123674.unknown

_1369122758.unknown

_1369118501.unknown

_1369122564.unknown

_1369122600.unknown

_1369118788.unknown

_1369117738.unknown

_1369117801.unknown

_1369117720.unknown

_1367388427.unknown

_1367994081.unknown

_1369115516.unknown

_1369115842.unknown

_1369115873.unknown

_1369115909.unknown

_1369115850.unknown

_1369115748.unknown

_1369115806.unknown

_1369115624.unknown

_1369114128.unknown

_1369114980.unknown

_1369115411.unknown

_1369114644.unknown

_1369112844.unknown

_1369112859.unknown

_1369112800.unknown

_1367929427.unknown

_1367930627.unknown

_1367994062.unknown

_1367994073.unknown

_1367993446.unknown

_1367993459.unknown

_1367930862.unknown

_1367993419.unknown

_1367929847.unknown

_1367929978.unknown

_1367929813.unknown

_1367820962.unknown

_1367928699.unknown

_1367929366.unknown

_1367847556.unknown

_1367395429.unknown

_1367820844.unknown

_1367388529.unknown

_1367299702.unknown

_1367384984.unknown

_1367386110.unknown

_1367388355.unknown

_1367388381.unknown

_1367388414.unknown

_1367388364.unknown

_1367386207.unknown

_1367386340.unknown

_1367386362.unknown

_1367386375.unknown

_1367386350.unknown

_1367386263.unknown

_1367386187.unknown

_1367386199.unknown

_1367386167.unknown

_1367385932.unknown

_1367385962.unknown

_1367386088.unknown

_1367385947.unknown

_1367385203.unknown

_1367385223.unknown

_1367385926.unknown

_1367384997.unknown

_1367384787.unknown

_1367384818.unknown

_1367384913.unknown

_1367384936.unknown

_1367384969.unknown

_1367384926.unknown

_1367384889.unknown

_1367384803.unknown

_1367299746.unknown

_1367299996.unknown

_1367299738.unknown

_1367298478.unknown

_1367299322.unknown

_1367299453.unknown

_1367299674.unknown

_1367299373.unknown

_1367298519.unknown

_1367299295.unknown

_1367298496.unknown

_1367298274.unknown

_1367298425.unknown

_1367298431.unknown

_1367298400.unknown

_1367297993.unknown

_1367298158.unknown

_1367298194.unknown

_1367298067.unknown

_1367298118.unknown

_1367298052.unknown

_1367297967.unknown

_1367297976.unknown

_1367297946.unknown

_1367233635.unknown

_1367234571.unknown

_1367234962.unknown

_1367235236.unknown

_1367297799.unknown

_1367297888.unknown

_1367297791.unknown

_1367235004.unknown

_1367235186.unknown

_1367234986.unknown

_1367234815.unknown

_1367234900.unknown

_1367234919.unknown

_1367234829.unknown

_1367234712.unknown

_1367234747.unknown

_1367234606.unknown

_1367234224.unknown

_1367234479.unknown

_1367234512.unknown

_1367234562.unknown

_1367234499.unknown

_1367234465.unknown

_1367234472.unknown

_1367234241.unknown

_1367234073.unknown

_1367234108.unknown

_1367234132.unknown

_1367234097.unknown

_1367233688.unknown

_1367234028.unknown

_1367233680.unknown

_1367233114.unknown

_1367233414.unknown

_1367233534.unknown

_1367233599.unknown

_1367233618.unknown

_1367233591.unknown

_1367233496.unknown

_1367233508.unknown

_1367233447.unknown

_1367233361.unknown

_1367233373.unknown

_1367233379.unknown

_1367233367.unknown

_1367233183.unknown

_1367233204.unknown

_1367233178.unknown

_1367232619.unknown

_1367232983.unknown

_1367232996.unknown

_1367233107.unknown

_1367232992.unknown

_1367232902.unknown

_1367232916.unknown

_1367232880.unknown

_1367232530.unknown

_1367232568.unknown

_1367232575.unknown

_1367232540.unknown

_1367232494.unknown

_1367232524.unknown

_1367232492.unknown

_1367231692.unknown

_1367232139.unknown

_1367232224.unknown

_1367232425.unknown

_1367232446.unknown

_1367232465.unknown

_1367232436.unknown

_1367232281.unknown

_1367232304.unknown

_1367232251.unknown

_1367232192.unknown

_1367232216.unknown

_1367232220.unknown

_1367232210.unknown

_1367232160.unknown

_1367232185.unknown

_1367232150.unknown

_1367232005.unknown

_1367232048.unknown

_1367232066.unknown

_1367232076.unknown

_1367232055.unknown

_1367232037.unknown

_1367232042.unknown

_1367232031.unknown

_1367231872.unknown

_1367231950.unknown

_1367231977.unknown

_1367231893.unknown

_1367231722.unknown

_1367231857.unknown

_1367231702.unknown

_1367231173.unknown

_1367231349.unknown

_1367231395.unknown

_1367231649.unknown

_1367231677.unknown

_1367231407.unknown

_1367231379.unknown

_1367231388.unknown

_1367231364.unknown

_1367231260.unknown

_1367231279.unknown

_1367231341.unknown

_1367231268.unknown

_1367231218.unknown

_1367231228.unknown

_1367231207.unknown

_1367230806.unknown

_1367231030.unknown

_1367231130.unknown

_1367231148.unknown

_1367231075.unknown

_1367231005.unknown

_1367231019.unknown

_1367230991.unknown

_1367230661.unknown

_1367230713.unknown

_1367230735.unknown

_1367230764.unknown

_1367230744.unknown

_1367230727.unknown

_1367230674.unknown

_1367230592.unknown

_1367230629.unknown

_1367230577.unknown

_1366621690.unknown

_1367229261.unknown

_1367229815.unknown

_1367230381.unknown

_1367230428.unknown

_1367230487.unknown

_1367230511.unknown

_1367230449.unknown

_1367230402.unknown

_1367230409.unknown

_1367230426.unknown

_1367230394.unknown

_1367230253.unknown

_1367230281.unknown

_1367230290.unknown

_1367230260.unknown

_1367230206.unknown

_1367230239.unknown

_1367229843.unknown

_1367229648.unknown

_1367229762.unknown

_1367229782.unknown

_1367229796.unknown

_1367229768.unknown

_1367229742.unknown

_1367229753.unknown

_1367229682.unknown

_1367229729.unknown

_1367229663.unknown

_1367229531.unknown

_1367229595.unknown

_1367229607.unknown

_1367229578.unknown

_1367229390.unknown

_1367229496.unknown

_1367229502.unknown

_1367229397.unknown

_1367229374.unknown

_1367229349.unknown

_1367228411.unknown

_1367229106.unknown

_1367229201.unknown

_1367229213.unknown

_1367229229.unknown

_1367229207.unknown

_1367229138.unknown

_1367229154.unknown

_1367229114.unknown

_1367228743.unknown

_1367228830.unknown

_1367228844.unknown

_1367228767.unknown

_1367228597.unknown

_1367228648.unknown

_1367228546.unknown

_1366622353.unknown

_1367228345.unknown

_1367228368.unknown

_1367228398.unknown

_1367228351.unknown

_1367228223.unknown

_1367228305.unknown

_1366622421.unknown

_1366622214.unknown

_1366622295.unknown

_1366622330.unknown

_1366622228.unknown

_1366622150.unknown

_1366622170.unknown

_1366622070.unknown

_1366622111.unknown

_1366622139.unknown

_1366622096.unknown

_1366621993.unknown

_1366622020.unknown

_1366621980.unknown

_1366619846.unknown

_1366620520.unknown

_1366621225.unknown

_1366621557.unknown

_1366621643.unknown

_1366621666.unknown

_1366621625.unknown

_1366621289.unknown

_1366621455.unknown

_1366621530.unknown

_1366621301.unknown

_1366621312.unknown

_1366621318.unknown

_1366621311.unknown

_1366621295.unknown

_1366621277.unknown

_1366621284.unknown

_1366621245.unknown

_1366620870.unknown

_1366621211.unknown

_1366621218.unknown

_1366620881.unknown

_1366620824.unknown

_1366620831.unknown

_1366620654.unknown

_1366620162.unknown

_1366620230.unknown

_1366620460.unknown

_1366620479.unknown

_1366620493.unknown

_1366620494.unknown

_1366620485.unknown

_1366620466.unknown

_1366620473.unknown

_1366620316.unknown

_1366620453.unknown

_1366620305.unknown

_1366620185.unknown

_1366620199.unknown

_1366620176.unknown

_1366619888.unknown

_1366619907.unknown

_1366620142.unknown

_1366619899.unknown

_1366619870.unknown

_1366619880.unknown

_1366619863.unknown

_1366619357.unknown

_1366619499.unknown

_1366619699.unknown

_1366619762.unknown

_1366619830.unknown

_1366619753.unknown

_1366619671.unknown

_1366619685.unknown

_1366619511.unknown

_1366619428.unknown

_1366619460.unknown

_1366619466.unknown

_1366619434.unknown

_1366619380.unknown

_1366619418.unknown

_1366619363.unknown

_1366619076.unknown

_1366619283.unknown

_1366619309.unknown

_1366619317.unknown

_1366619295.unknown

_1366619085.unknown

_1366619266.unknown

_1366619082.unknown

_1366618927.unknown

_1366618978.unknown

_1366619035.unknown

_1366618953.unknown

_1366618909.unknown

_1366618915.unknown

_1366618881.unknown

_1364899805.unknown

_1366192142.unknown

_1366610043.unknown

_1366618639.unknown

_1366618702.unknown

_1366618755.unknown

_1366618807.unknown

_1366618820.unknown

_1366618774.unknown

_1366618717.unknown

_1366618723.unknown

_1366618711.unknown

_1366618673.unknown

_1366618687.unknown

_1366618693.unknown

_1366618681.unknown

_1366618659.unknown

_1366618665.unknown

_1366618651.unknown

_1366617368.unknown

_1366618619.unknown

_1366618630.unknown

_1366618636.unknown

_1366618625.unknown

_1366617416.unknown

_1366618598.unknown

_1366618612.unknown

_1366618604.unknown

_1366618565.unknown

_1366617394.unknown

_1366617027.unknown

_1366617341.unknown

_1366617355.unknown

_1366617324.unknown

_1366616940.unknown

_1366616975.unknown

_1366616877.unknown

_1366194063.unknown

_1366194628.unknown

_1366195470.unknown

_1366202717.unknown

_1366439710.unknown

_1366441620.unknown

_1366458380.unknown

_1366547955.unknown

_1366462435.unknown

_1366441644.unknown

_1366441318.unknown

_1366441604.unknown

_1366441289.unknown

_1366439395.unknown

_1366439432.unknown

_1366202947.unknown

_1366196423.unknown

_1366201369.unknown

_1366195519.unknown

_1366194713.unknown

_1366194792.unknown

_1366195036.unknown

_1366195404.unknown

_1366195417.unknown

_1366195334.unknown

_1366194917.unknown

_1366194756.unknown

_1366194686.unknown

_1366194701.unknown

_1366194637.unknown

_1366194458.unknown

_1366194509.unknown

_1366194578.unknown

_1366194475.unknown

_1366194272.unknown

_1366194448.unknown

_1366194194.unknown

_1366193093.unknown

_1366193539.unknown

_1366194027.unknown

_1366194046.unknown

_1366193970.unknown

_1366193451.unknown

_1366193469.unknown

_1366193099.unknown

_1366192375.unknown

_1366192818.unknown

_1366193087.unknown

_1366192563.unknown

_1366192170.unknown

_1366192186.unknown

_1366192312.unknown

_1366192151.unknown

_1365592757.unknown

_1366189062.unknown

_1366191895.unknown

_1366192036.unknown

_1366192100.unknown

_1366192108.unknown

_1366192091.unknown

_1366192021.unknown

_1366192029.unknown

_1366191993.unknown

_1366191745.unknown

_1366191765.unknown

_1366191807.unknown

_1366191752.unknown

_1366190009.unknown

_1366191268.unknown

_1366191309.unknown

_1366191317.unknown

_1366191323.unknown

_1366191276.unknown

_1366190052.unknown

_1366190067.unknown

_1366190030.unknown

_1366189895.unknown

_1366189976.unknown

_1366189731.unknown

_1366179566.unknown

_1366180546.unknown

_1366187390.unknown

_1366187456.unknown

_1366187864.unknown

_1366188079.unknown

_1366189055.unknown

_1366188066.unknown

_1366187855.unknown

_1366187402.unknown

_1366186905.unknown

_1366187344.unknown

_1366184733.unknown

_1366186686.unknown

_1366184299.unknown

_1366180315.unknown

_1366180491.unknown

_1366179817.unknown

_1365593275.unknown

_1365596894.unknown

_1366177727.unknown

_1365593486.unknown

_1365592926.unknown

_1365593229.unknown

_1365592859.unknown

_1364900894.unknown

_1365589771.unknown

_1365592710.unknown

_1365592737.unknown

_1365592746.unknown

_1365592726.unknown

_1365590082.unknown

_1365590123.unknown

_1365589829.unknown

_1365588859.unknown

_1365589596.unknown

_1365589678.unknown

_1365589062.unknown

_1364900920.unknown

_1364906946.unknown

_1364900908.unknown

_1364900381.unknown

_1364900709.unknown

_1364900796.unknown

_1364900857.unknown

_1364900725.unknown

_1364900403.unknown

_1364900456.unknown

_1364900388.unknown

_1364900257.unknown

_1364900300.unknown

_1364900350.unknown

_1364900291.unknown

_1364899816.unknown

_1364899818.unknown

_1364899811.unknown

_1364833030.unknown

_1364898087.unknown

_1364898372.unknown

_1364899424.unknown

_1364899532.unknown

_1364899707.unknown

_1364899798.unknown

_1364899570.unknown

_1364899437.unknown

_1364899479.unknown

_1364899501.unknown

_1364899431.unknown

_1364899000.unknown

_1364899285.unknown

_1364899417.unknown

_1364899274.unknown

_1364898647.unknown

_1364898756.unknown

_1364898378.unknown

_1364898193.unknown

_1364898322.unknown

_1364898341.unknown

_1364898347.unknown

_1364898329.unknown

_1364898262.unknown

_1364898298.unknown

_1364898256.unknown

_1364898161.unknown

_1364898174.unknown

_1364898186.unknown

_1364898168.unknown

_1364898142.unknown

_1364898156.unknown

_1364898136.unknown

_1364834486.unknown

_1364897235.unknown

_1364897755.unknown

_1364897954.unknown

_1364898085.unknown

_1364897906.unknown

_1364897279.unknown

_1364897736.unknown

_1364897256.unknown

_1364892060.unknown

_1364893640.unknown

_1364893656.unknown

_1364893623.unknown

_1364893633.unknown

_1364893621.unknown

_1364887069.unknown

_1364887096.unknown

_1364878897.unknown

_1364879129.unknown

_1364834603.unknown

_1364833728.unknown

_1364833916.unknown

_1364834107.unknown

_1364833972.unknown

_1364834018.unknown

_1364833749.unknown

_1364833758.unknown

_1364833739.unknown

_1364833629.unknown

_1364833703.unknown

_1364833717.unknown

_1364833640.unknown

_1364833472.unknown

_1364833618.unknown

_1364833398.unknown

_1213629302.unknown

_1215443795.unknown

_1215698279.unknown

_1217443914.unknown

_1364829527.unknown

_1364832011.unknown

_1364832855.unknown

_1364832917.unknown

_1364832830.unknown

_1364831688.unknown

_1364831955.unknown

_1364829855.unknown

_1364822201.unknown

_1364829480.unknown

_1364829496.unknown

_1364829363.unknown

_1364829430.unknown

_1364822851.unknown

_1217959921.unknown

_1217960062.unknown

_1364822107.unknown

_1217960516.unknown

_1217960036.unknown

_1217958097.unknown

_1216233071.unknown

_1216237449.unknown

_1216298937.unknown

_1216494738.unknown

_1217100603.unknown

_1217442612.unknown

_1217099905.unknown

_1216494731.unknown

_1216238558.unknown

_1216298535.unknown

_1216238452.unknown

_1216234433.unknown

_1216234845.unknown

_1216235219.unknown

_1216234765.unknown

_1216233716.unknown

_1216233523.unknown

_1216233671.unknown

_1215890225.unknown

_1216060353.unknown

_1216232752.unknown

_1215890578.unknown

_1215889130.unknown

_1215889386.unknown

_1215698292.unknown

_1215688483.unknown

_1215695909.unknown

_1215696476.unknown

_1215697280.unknown

_1215698021.unknown

_1215696890.unknown

_1215696159.unknown

_1215696312.unknown

_1215696039.unknown

_1215690377.unknown

_1215695581.unknown

_1215695824.unknown

_1215693970.unknown

_1215695355.unknown

_1215693780.unknown

_1215689470.unknown

_1215690014.unknown

_1215688522.unknown

_1215687096.unknown

_1215687251.unknown

_1215687518.unknown

_1215687154.unknown

_1215687191.unknown

_1215687122.unknown

_1215686018.unknown

_1215686967.unknown

_1215687036.unknown

_1215686881.unknown

_1215446886.unknown

_1215685991.unknown

_1215446529.unknown

_1213714250.unknown

_1215286435.unknown

_1215286498.unknown

_1215287061.unknown

_1215443401.unknown

_1215286572.unknown

_1215286467.unknown

_1215286491.unknown

_1215286442.unknown

_1215284210.unknown

_1215284967.unknown

_1215286421.unknown

_1215286429.unknown

_1215285400.unknown

_1215285440.unknown

_1215285007.unknown

_1215284344.unknown

_1215284890.unknown

_1215284218.unknown

_1215283097.unknown

_1215283202.unknown

_1213714570.unknown

_1213704885.unknown

_1213709637.unknown

_1213710966.unknown

_1213712135.unknown

_1213713562.unknown

_1213713591.unknown

_1213712919.unknown

_1213712957.unknown

_1213713073.unknown

_1213712197.unknown

_1213711412.unknown

_1213711446.unknown

_1213711022.unknown

_1213710749.unknown

_1213710759.unknown

_1213709943.unknown

_1213710266.unknown

_1213709900.unknown

_1213707961.unknown

_1213708192.unknown

_1213708697.unknown

_1213707110.unknown

_1213707350.unknown

_1213705208.unknown

_1213706958.unknown

_1213632239.unknown

_1213632499.unknown

_1213704592.unknown

_1213632482.unknown

_1213630881.unknown

_1213631888.unknown

_1213632065.unknown

_1213630810.unknown

_1213472399.unknown

_1213554866.unknown

_1213556926.unknown

_1213558803.unknown

_1213559209.unknown

_1213559256.unknown

_1213628671.unknown

_1213558816.unknown

_1213557170.unknown

_1213557597.unknown

_1213556970.unknown

_1213556999.unknown

_1213555653.unknown

_1213556650.unknown

_1213555563.unknown

_1213555608.unknown

_1213555287.unknown

_1213473873.unknown

_1213553649.unknown

_1213554725.unknown

_1213554786.unknown

_1213553799.unknown

_1213553444.unknown

_1213553612.unknown

_1213553381.unknown

_1213473021.unknown

_1213473824.unknown

_1213473851.unknown

_1213473773.unknown

_1213472507.unknown

_1213472567.unknown

_1213472442.unknown

_1211564745.unknown

_1212867589.unknown

_1213471882.unknown

_1213472300.unknown

_1213472322.unknown

_1213472243.unknown

_1213471595.unknown

_1213471759.unknown

_1213471426.unknown

_1212866286.unknown

_1212867405.unknown

_1212867588.unknown

_1212867587.unknown

_1212866747.unknown

_1211564759.unknown

_1211566007.unknown

_1212865467.unknown

_1211565964.unknown

_1211564750.unknown

_1203148927.unknown

_1203151137.unknown

_1203152600.unknown

_1203152604.unknown

_1203153212.unknown

_1203151143.unknown

_1203152312.unknown

_1203149209.unknown

_1203149228.unknown

_1203149252.unknown

_1203150697.unknown

_1203149591.unknown

_1203149249.unknown

_1203149213.unknown

_1203149198.unknown

_1203149204.unknown

_1203148933.unknown

_1203148634.unknown

_1203148794.unknown

_1203148917.unknown

_1203148922.unknown

_1203148800.unknown

_1203148774.unknown

_1046510330.unknown

_1046511157.unknown

_1046511761.unknown

_1200301284.unknown

_1200301425.unknown

_1046512994.unknown

_1046511423.unknown

_1046510382.unknown

_1046509993.unknown

_1046510165.unknown

_1046509783.unknown

Documents

Brojni Primer Za Vezbe MK II i Dispozicije