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MEMORIA DE CALCULO PUENTE RECREO
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DISEO DE SUB-ESTRUCTURA PUENTE
1) ESPECIFICACIONES GENERALES :UBICACION : Qda Recreo
LUZ LIBRE : 15.00 m Luz entre los apoyos del puente
Nro de VIAS: 2.00
ancho total de la via 8.40 comprende CARRILES +BERMA
Sobreancho Sa= 0.00 en caso de puentes curvos
Ancho del tablero 8.40 m con sobreancho y sin vereda
Espesor de losa: 0.20 m
long. losa al apoyo 0.40 m longitud losa del extremo al apoyo en cajuela
Numero de vigas princip 4.00 solo para el caso de puentes con vigas
Peralte de la viga 1.20
Ancho de la viga 0.40
Numero de vigas Diafrag 4.00 solo para el caso de puentes con vigas
Ancho del diafragma 0.20 ancho del difragma
Ancho de vereda 0.75 m
Altura de vereda en losa 0.18 m altura de la vereda desde la losa
Long. Volado vereda 0.50 m
Peso baranda metalica 0.10 t/m
Sobrecarga Movil S/C : LRFD Carga del Vehiculo
Sobrecar repart. Vehic: 0.95 t/m2 carga destribuida del vehiculo
Sobrecarga peatonal vereda 0.40 t/m2
Impacto en vereda : 10.00 % Por efecto de aglomeracion de peatones
Resistencia concreto f'c : 210.00 kg/cm Se asume por durabilidad del Co estribos
Fluencia del acero fy G60 : 4200.00 kg/cm Acero corrugado losas y estribo
Pesos especifico del Co: 2.40 ton/m3
Espesor del asfalto 0.05 m
Peso especifico del asfalto 2.20 ton/m3
TIPO DE MURO A ANALIZAR
Muro de gravedad: si 0.00 recomendable alturas max 6 m
Muro voladizo si 1.00 recomendable alturas de 5 a 9 m
Muro contrafuerte: si 0.00 recomendable alturas de 6 a 12m
CARACTERISTICAS DEL TERRENO
Peso especifico del relleno 1.80 ton/m3
Angulo friccion interna f = 35 grados estribo derecho
Angulo friccion interna f = 35 grados estribo izquierdo
Angulo friccion base d = 28 grados angulo de friccion en la base de cimentacion
Resistencia del suelo si: 2.83 kg/cm2
Resistencia del suelo sd: 2.83 kg/cm2
CARACTERISTICAS GEODINAMICA
Zonificacion sismica Z = 2.00 Ubicacion en el mapa
Factor de aceleracion max = 0.30 g La aceleracion maxima permitida
Parametros geotecnicos :
Tipo de suelo = tipo 1 Perfil del suelo
Periodo de vibracion Tp = 0.40 seg Periodo predominante
Factor de suelo S = 1.00
COMBINACIONES DE CARGA Y FACTORES DE CARGA
BR DC DW EH EV IM LL LS FR EQ
Resistencia I 1.75 1.25 1.50 1.50 1.35 1.75 1.75 1.75 1.00 0.00
Resistencia I-a 1.75 0.90 1.50 0.90 1.00 1.75 1.75 1.75 1.00 0.00
Resistencia IV 0.00 1.50 1.50 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00
Servicio I 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00
Servicio II 1.30 1.00 1.00 1.00 1.00 1.30 1.30 0.00 0.00 0.00
Construccion. 0.00 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Evento Extrem I 0.0000 1.2500 1.5000 1.5000 1.3500 0.5000 0.5000 0.0000 0.0000 1.00
Evento Extrem I-a 0.0000 0.9000 1.5000 0.9000 1.0000 0.5000 0.5000 0.0000 0.0000 1.00
DONDE: EH: Empuje horizontal del suelo
BR: Fuerza de frenado de los vehculos
IM: Carga de impacto
LL: Carga vehicular
LS: Sobrecarga viva
FR: Fuerza de friccion en apoyos
EQ: Fuerza de sismo
FACTORES DE RESISTENCIA
I) f = 0.9 Resistencia a flexion
RECUBRIMIENTOS
En losas : 3 cm
En muros : 4 cm
En cimentaciones : 7.5 c m
2) PROPIEDADES DEL CONCRETO Y ACERO
1) Esfuerzo de compresion en el concreto
fc= 0.40 x f'c fc= 84 kgs/cm2
2) Esfuerzo permisible en el acero de refuerzo
fs= 0.40 x fy fs= 1680 kgs/cm2
3) Modulo de elasticidad del acero Es
Es= 2040000 kgs/cm2
4) Modulo de elasticidad del concreto Ec
Ec= 217370.65 kgs/cm2
5) Relacion de Modulo de Elasticidad del Acero y concreto
Combinacin de
carga
Peso propio de los componentes estructurales y accesorios no
estructuralesDC:
EV: Presin vertical de peso propio del suelo de relleno
Peso propio de las superficies de rodamiento e instalaciones para
servicios pblicosDW:
cfEc '*15000
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n= Es/Ec n= 9.385 n= 8
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3) OBTENER LAS REACCION EN LA SUPERESTRUCTURA
3.1) Reaccion debida a la carga muerta: PESOS DE SUPERESTRUCTURA
tipo Base/Area altura/# elem longitud Wespecif./s/c peso
losa 8.90 0.20 15.80 2.40 67.50 Ton
vereda 0.07 2.00 15.80 2.40 4.98 Ton
s/c vereda 0.75 2.00 15.80 0.40 4.74 Ton
baranda 0.10 2.00 15.80 1.00 3.16 Ton
diafragma 0.19 4.00 7.20 2.40 13.13 Ton
vigas princip 0.48 4.00 15.80 2.40 72.81 Ton
TOTAL = 166.31 Ton
Reaccion debida a la carga muerta DL (Ton/m) :
RD =Wtotal/(2*losa) = 9.90 Ton/m
3.2) Reaccion debida a la carga de asfalto: PESO DE ASFALTO DW
tipo Base/Area altura/# elem longitud Wespecif./s/c peso
carp.asfalto 8.40 0.05 15.80 2.20 14.60 Ton
TOTAL = 14.60 Ton
Reaccion debida a la carga de asfalto DW (Ton/m) :
RD =Wtotal/(2*losa) = 0.87 Ton/m
distancia donde actua = 1.45 m
3.3) Reaccion debida a la sobrecarga sin impacto
pesos de la carga viva :
L1= 0.00 P= 3.63 Ton
L2= 4.27 4P= 14.52 Ton SOBRECARGA EQUIVALENTE
L/2= 13.00 4P= 14.52 Ton
e= 0.00
L = 15.00
Efectuando equilibrio de fuerzas con respecto a FY He (m)
RA + RB =9P RA + RB = 32.66 Ton 7.36 1.50 1.20
Determinacion del momento con respecto al apoyo A 3.00 0.90
RB(L)=L2*4P+(L2+L2)P 6.00 0.60
RB= 6.198 Ton-m > 6.00 0.60
RA= 26.463 Ton-m
**Calculo del maximo cortante suponiendo que el tren de carga esta al inicio del puente (a) Interpolando He (m)= 0.60
Ws/c (tn/m2): 1.08Vmax = RA/ancho tablero Vmax= 6.30 Ton/m
distancia donde actua = 1.45 m
Altura del muroAltura
equivalente
H (m)
UBICACION DE LA CARGA PARA CORTANTE MAXIMO
b ca
A B
P(3.64T)4P(14.54T)4P(14.54T)
4.904.90
1.00
1.80
SECCION LONGITUDINALESCALA 1:100
PUENTE RECREO L=15.00m.ESTRIBOEJE DE
ESTRIBOEJE DE
N.C.R.= 3939.03 m. N.C.R.= 3939.03 m.
LOSA DE APROXIMACION LOSA DE APROXIMACION
A Macusani
MOVILIZQUIERDO
FIJODERECHO
Lt (23.85m)
NAME: 3937.37 m.s.n.m.
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3.4) DETERMINACION DEL PESO PROPIO ESTRIBO Y RELLENO NO FACTORADOS
peso especifico concreto = 2.40 ton/m3 peso unitario del concreto
altura de relleno H = 7.36 m altura total del estribo
altura de la Pantalla Hp = 4.88 m altura de la pantalla para diseno
altura de la cajuela Hc= 1.48 altura de la cajuela para diseno
base de la zapata B = 5.80 m largo de la zapata
base de la zapata punta Bp = 1.40 m Punta zapata.
base de la zapata talon Bt = 3.72 m Talon zapata.
ancho de zapata = 10.90 m segun el ancho de tablero mas vereda
ancho de pantalla (1) t = 0.30 m espesor de pantalla
ancho de pantalla (2) t = 0.68 m espesor de pantalla en base.
peralte de zapata h = 1.00 m espesor de zapata
coeficiente sismico horizon 0.30 g
peso especifico relleno = 1.80 ton/m3 peso unitario del relleno
coef. Fricc. Concreto-terren 0.53 para efectos deslizamiento
angulo friccion interna f = 33.00 estribo derecho angulo de inclinacion del rell.
angulo friccion interna f = 33.00 estribo izquierdo angulo de inclinacion del rell.
angulo friccion interna
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4.2) CASO I: fuerzas sin factorar el estribo con rellerno y sin puente ni sobrecargaRESISTENCIA I SIN EL PUENTE
Fuerzas desestabilizantes
TOTAL PANTALLA MEDIA PANT CAJUELA
Empuje relleno: Ea 14.372 10.732 2.683 0.581 Ton
Momento de volteo: Mv=Eh*H/3 = 35.260 22.752 2.844 0.287 Ton-m
Fuerzas estabilizadoras
TIPO Fza VERT. BRAZO MOMENTO
Peso estribo: Dce= 21.52 2.57m 55.31 Ton-m
Peso relleno: DCr= 40.40 4.03m 162.66 Ton-m
TOTAL 61.92 217.97
4.3) CASO II.- fuerzas sin factorar del estribo con sobrecarga y sin el puente:
hs = altura adicional por sobrecarga Ws/c/Peso especifico : 0.60
fuerzas desestabilizantes
TIPO Fza Hor(T) BRAZO(m) MOMENTO(T-m)
Empuje Relleno Ea : 14.372 2.45m 35.26
E.S/C,HL(s/c)=Ka*Ws/c*H: 2.343 3.68m 8.62
TOTAL 16.72 43.88
fuerzas estabilizadoras
TIPO Fza Vert(T) BRAZO(m) MOMENTO(T-m)
Peso estribo: Dce= 21.52 2.57 55.31
Peso relleno: DCr= 40.40 4.03 162.66
Fza S/C:VL(s/c)=g*Bs/c*hs : 3.42 4.22 14.43
TOTAL 65.34 232.41
4.4) CASO III.- Fuerzas sin factorar del estribo con sobrecarga y el puente
0.63 tn/m
a) La fuerza de frenado es 5% de la carga viva BR : 1.361 1.36 tn/m
b) La fuerza de friccion es 5% de la carga muerta FR: 0.495
fuerzas desestabilizantes
TIPO Fza Hor(T) BRAZO(m) MOMENTO(T-m) base pant Hp/2 pant cajuel
Empuje Relleno: Ea 14.372 2.45m 35.26 22.75 2.84 0.29
Emp.S/C:HL(s/c)=Ka*Ws/c: 2.343 3.68m 8.62 6.44 3.22 0.35
FuerzaFrenad:BR= 5%*LL: 1.361 10.16 13.83 8.66 4.33 1.21
Friccion apoyo FR=5%*DL: 0.495 7.16 3.54 2.42 1.21 0.00
TOTAL 18.57 61.25
fuerzas estabilizadoras
TIPO Fza Vert(T) BRAZO(m) MOMENTO(T-m)
Peso estribo: Dce= 21.52 2.57 55.31
Peso relleno: DCr= 40.40 4.03 162.66
Fza S/C: VL(s/c)=g*Bs/c*hs : 3.42 4.22 14.43
fza Reaccion S/C LL = 6.30 1.45 9.14
fza Reaccion SuperEst :DL= 9.90 1.45 14.35
fza Reaccion asfalto DW= 0.87 1.45 1.26
TOTAL 82.41 257.16
5) CARGAS DE DISEO FACTORADAS POR METODO LRFD
I) fuerzas estabilizantes5.1) Fuerzas verticales Vu (t/m)
ITEMS estribo relleno DL DW LL IM VL VU
NOTACION DC EV DC DW LL IM LL T/m
Vi 21.5201 40.3987 9.8996 0.8690 6.3006 2.0792 3.4236 Total
Resistencia I 26.9000 54.5400 12.3700 1.3000 11.0300 3.6400 5.9900 109.982
Resistencia I-a 19.3700 40.4000 8.9100 1.3000 11.0300 3.6400 5.9900 86.108
Servicio II 21.5200 40.4000 9.9000 0.8700 8.1900 2.7000 4.4500 83.629
Construccion. 21.5200 40.4000 9.9000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 68.229
Resistencia IV 32.2800 60.6000 14.8500 1.3000 0.0000 0.0000 0.0000 103.579
Servicio I 21.5200 40.4000 9.9000 0.8700 6.3000 2.0800 3.4200 80.266
Momentos debido a Vu (t-m/m)
ITEMS estribo relleno DL DW LL IM VL MVU
NOTACION DC EV DC DW LL IM LL T/m
MVi 55.3134 162.6612 14.3545 1.2601 9.1359 3.0149 14.4305 Total
Resistencia I 69.1400 219.5900 17.9400 1.8900 15.9900 5.2800 25.2500 337.326
Resistencia I-a 49.7800 162.6600 12.9200 1.8900 15.9900 5.2800 25.2500 260.082
Servicio II 55.3100 162.6600 14.3500 1.2600 11.8800 3.9200 18.7600 254.733
Construccion. 55.3100 162.6600 14.3500 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 220.704
Resistencia IV 82.9700 243.9900 21.5300 1.8900 0.0000 0.0000 0.0000 332.861
Servicio I 55.3100 162.6600 14.3500 1.2600 9.1400 3.0100 14.4300 247.152
AB
Fconc.Frell.
eje estribo
HL(
s/c)
VL(s/c)
DCeDCr
Ea
AB
Fconc.Frell.
eje estribo
HL
(s/c
)
VL(s/c)
DCeDCr
LL
DLFR
BR
frenado
friccion
Ea
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II) fuerzas desestabilizantes5.2) Fuerzas horizontales Vuh (t/m)
ITEMS relleno s/c HL frenado friccion Vuh
NOTACION EH LS BR FR T/m
Hi 14.3723 2.3433 1.3609 0.4950 Total
Resistencia I 21.5600 4.1000 2.3800 0.4900 28.5300
Resistencia I-a 12.9400 4.1000 2.3800 0.4900 19.9100
Servicio II 14.3700 0.0000 1.7700 0.0000 16.1400
Construccion. 14.3700 0.0000 0.0000 0.0000 14.3700
Resistencia IV 21.5600 0.0000 0.0000 0.4900 22.0500
Servicio I 14.3700 2.3400 1.3600 0.4900 18.5600
Momentos debido a fuerza horizontal Vuh (t-m/m)
ITEMS relleno s/c HL frenado friccion Muh
NOTACION EH LS BR FR T/m
MHi 35.2600 8.6234 13.8265 3.5441 total
Resistencia I 52.8900 15.0900 24.2000 3.5400 95.7200
Resistencia I-a 31.7300 15.0900 24.2000 3.5400 74.5600
Servicio II 35.2600 0.0000 17.9700 0.0000 53.2300
Construccion. 35.2600 0.0000 0.0000 0.0000 35.2600
Resistencia IV 52.8900 0.0000 0.0000 3.5400 56.4300
Servicio I 35.2600 8.6200 13.8300 3.5400 61.2500
6) ANALISIS POR SISMO (METODO DE MONONOBE OKABE).
6.1) Empuje activo dinamico por metro de estribo (metodo de Mononobe Okabe) EAESegn la categoria del comportamiento ssmico para estribos en voladizo que puedan desplazarse horizontalmente
sin que exista algn tipo de restriccin a este desplazamiento se recomienda el metodo seudo-estatico de Mononobe
Okabe para la determinacin del empuje activo horizontales, se recomienda el uso de los coeficientes ssmicos a
la mitad del coeficiente de la aceleracion KH=A/2 se desprecia los efectos de aceleracion vertical.
donde :
f = Angulo de friccin del suelo 33
d = Angulo friccin entre suelo y muro 0
i = Angulo del talud 0
b = Angulo del vstago 0
(b)
KH= Coeficiente ssmico horizontal KH = 0.150
KV= Coeficiente ssmico vertical se supone que 0.3KH < KV < 0.5 KH
para el presente caso tenemos: 0.3x0.15 < KV < 0.5x0.15 KV = 0.060
sustituyendo valores en la ecuacion siguiente :
q = 9.066
sustituyendo en la ecuacion (b)
y = 2.170
con los resultado de y determinamos el valor de KAE
KAE = 0.395
Sustituyendo el valor de KAE en EAE : EA= 14.37 5.428
EAE = 18.09 Ton
Como el EAE es considerando los efectos de la dos condiciones tanto del empuje activo dinamico
como del empuje activo estatico, por los que es conveniente separarlo
DEA = 3.72 Ton
Se puede suponer que el empuje activo dinamico adicional actua a 0.6H de la base del estribo
por consiguiente el Momento con respecto al punto "x" es:
MAE = 51.70 Ton-m
MAE = 51.70 Ton-m/m Efecto dinamico y estatico
MAE = 35.26 Ton-m/m Efecto estatico
212
1HKKE AEVAE g
V
H
K
Kar
1tanq
Ea
A
d
gfSW
i
b
V
H
K
Kar
1tanq
AAEA EEE D
)6.0(3
HEH
EM AEAAE D
212
1HKKE AEVAE g
qbdbqyqbf
coscoscos
)(cos2
2
AEK
2
)cos()cos(
)()(1
bqbd
qfdfy
i
isenoseno
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fuerzas desestabilizantes
TIPO Fza Hor(T) BRAZO(m) MOMENTO(T-m)
EH Emp Horiz.Rell=Ea : 14.372 2.45m 35.26
EQ Emp.Sismo:Esis=DEA: 3.722 4.42m 16.44
EQ Sismo superestructura DC : 1.485 6.16m 9.15
EQ Sismo superestructura DW : 0.130 6.16m 0.80
EQ Sismo subestructura DC : 3.228 3.28m 10.58
EQ Sismo subestructura relleno : 6.060 3.28m 19.86
TOTAL 29.00 92.09
fuerzas estabilizadoras
TIPO Fza Vert(T) BRAZO(m) MOMENTO(T-m)
Peso estribo: DC= 21.52 2.57 55.31
Peso relleno: EV= 40.40 4.03 162.66
Carga LL = : 6.30 1.45 9.14
Superestructura DC : 9.90 1.45 14.35
Superestructura DW : 0.87 1.45 1.26
Sismo estribo: DC= 1.29 2.57 3.32
Sismo relleno: EV= 2.42 4.03 9.76
Sismo Superestructura DC : 0.59 1.45 0.86
Sismo Superestructura DW : 0.05 1.45 0.08
TOTAL 83.35 256.74
6.2) Cargas de diseo Factoradas con sismo (Evento Extremo I y II).
I) fuerzas estabilizantes Fuerzas verticales Vu (t/m)
ITEMS estribo relleno Super Super Sobreca. SISMO SISMO SISMO SISMO VU
NOTACION DC EV DC DW LL EQ EQ EQ EQ T/m
Vi 21.5201 40.3987 9.8996 0.8690 6.3006 1.2912 2.4239 0.5940 0.0521 Total
Evento Extrem I 26.9000 54.5400 12.3700 1.3000 3.1500 1.2900 2.4200 0.5900 0.0500 97.4795
Evento Extrem I-a 19.3700 40.4000 8.9100 1.3000 3.1500 1.2900 2.4200 0.5900 0.0500 73.6060
Momentos por Fuerzas verticales Vu (t-m/m)
ITEMS estribo relleno Super Super Sobreca. SISMO SISMO SISMO SISMO Mvu
NOTACION DC EV DC DW LL EQ EQ EQ EQ T/m
Vi 55.3134 162.6612 14.3545 1.2601 9.1359 3.3188 9.7597 0.8613 0.0756 Total
Evento Extrem I 69.1400 219.5900 17.9400 1.8900 4.5700 3.3200 9.7600 0.8600 0.0800 310.7925
Evento Extrem I-a 49.7800 162.6600 12.9200 1.8900 4.5700 3.3200 9.7600 0.8600 0.0800 233.5480
II) fuerzas desestabilizantes Fuerzas horizontales Hu (t/m)
ITEMS relleno SISMO SISMO SISMO SISMO SISMO VU
NOTACION EH EQ EQ EQ EQ EQ T/m
Hi 14.3723 3.7219 1.4849 0.1304 3.2280 6.0598 Total
Evento Extrem I 21.5600 3.7200 1.4800 0.1300 3.2300 6.0600 36.1800
Evento Extrem I-a 12.9400 3.7200 1.4800 0.1300 3.2300 6.0600 27.5600
Momentos por Fuerzas horizontales Hu (t-m/m)
ITEMS relleno SISMO SISMO SISMO SISMO SISMO VU
NOTACION EH EQ EQ EQ EQ EQ T/m
Mi 35.2600 16.4361 9.1473 0.8030 10.5817 19.8646 total
Evento Extrem I 52.8900 16.4400 9.1500 0.8000 10.5800 19.8600 109.7200
Evento Extrem I-a 31.7300 16.4400 9.1500 0.8000 10.5800 19.8600 88.5600
7) CRITERIOS DE ESTABILIDAD POR EL METODO DEL LRFD (AASHTO)
7.1) Excentricidad
FACTORES DE VL HL MV MH Xo e emaxMARGEN
DE DISEO
RESISTENCIA (T) (T) (T-M) (T-M) (Mv-Mh)/VL B/2-Xo B/4 (%)
Resistencia I 109.98 28.53 337.33 95.72 2.197 0.703 1.45 51.5
Resistencia I-a 86.11 19.91 260.08 74.56 2.155 0.745 1.45 48.6
Servicio II 83.63 16.14 254.73 53.23 2.410 0.490 1.45 66.2
Construccion. 68.23 14.37 220.70 35.26 2.718 0.182 1.45 87.4
Resistencia IV 103.58 22.05 332.86 56.43 2.669 0.231 1.45 84.1
Servicio I 80.27 18.56 247.15 61.25 2.316 0.584 1.45 59.7
Evento Extrem I 97.48 36.18 310.79 109.72 2.063 0.837 1.45 42.3
Evento Extrem I-a 73.61 27.56 233.55 88.56 1.970 0.930 1.45 35.9
7.2) Deslizamiento s: 0.9
FACTORES DE VL f=tan(d) Pp Fr=VL*tan(d) s sFr HLRESISTENCIA (T) (T) (T) (%)
Resistencia I 109.98 0.53 0.00 58.48 0.9 52.63 28.53 45.8
Resistencia I-a 86.11 0.53 0.00 45.78 0.9 41.21 19.91 51.7
Servicio II 83.63 0.53 0.00 44.47 0.9 40.02 16.14 59.7
Construccion. 68.23 0.53 0.00 36.28 0.9 32.65 14.37 56.0
Resistencia IV 103.58 0.53 0.00 55.07 0.9 49.57 22.05 55.5
Servicio I 80.27 0.53 0.00 42.68 0.9 38.41 18.56 51.7
Evento Extrem I 97.48 0.53 0.00 51.83 0.9 46.65 36.18 22.4
Evento Extrem I-a 73.61 0.53 0.00 39.14 0.9 35.22 27.56 21.7
MARGEN
DE DISEO
(emax-e)x100%emax
(sFr-HL)x100%sFr
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FRANCISCO TAIPE Ingenieros Estructurales
9 de 13 E.D.=E.I. T4-MC-02-02
MEMORIA DE CALCULO PUENTE RECREO
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FRANCISCO TAIPE Ingenieros Estructurales
10 de 13 E.D.=E.I. T4-MC-02-02
MEMORIA DE CALCULO PUENTE RECREO
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7.3) Capacidad de carga
Factor de resistencia de carga : 0.45
Capacidad ltima HL VL HL/VL qult (*)t/m2 qult qmax(t/m2) qmax(T) (T) trapezoidal rectang
Resistencia I 28.53 109.98 0.26 81.00 36.45 32.75 25.03
Resistencia I-a 19.91 86.11 0.23 78.00 35.10 26.29 19.98
Servicio II 16.14 83.63 0.19 83.00 37.35 21.73 17.35
Construccion. 14.37 68.23 0.21 89.00 40.05 13.98 12.55
Resistencia IV 22.05 103.58 0.21 89.00 40.05 22.13 19.40
Servicio I 18.56 80.27 0.23 83.00 37.35 22.20 17.33
Evento Extrem I 36.18 97.48 0.37 75.00 33.75 31.36 23.63
Evento Extrem I-a 27.56 73.61 0.37 72.00 32.40 24.90 18.68
qult (*) : qult determinado sin considerar factores de inclinacin de carga
7.72
8) DISEO DE LOS ELEMENTOS DE LA SUB ESTRUCTURA EN VOLADIZO
8.1) DISEO DE LA PANTALLA CENTRAL, VASTAGO, CAJUELA Y PANTALLA LATERAL.
MOMENTO MAXIMO SEGUN FACTOR DE CARGA ULTIMA LRFD EN EL ESTRIBO
base estri zapata B talon T-m B punta T-m
Mhu (tn-m/m) qmin qmax 3.72 1.40
Resistencia I 95.7200 5.17 32.75 22.86 26.10
Resistencia I-a 74.5600 3.40 26.29 18.08 20.76
Servicio II 53.2300 7.11 21.73 16.49 18.20
Construccion. 35.2600 9.55 13.98 12.39 12.91
Resistencia IV 56.4300 13.59 22.13 19.07 20.07
Servicio I 61.2500 5.48 22.20 16.20 18.16
Evento Extrem I 109.7200 2.25 31.36 20.92 24.33
Evento Extrem I-a 88.5600 0.48 24.90 16.14 19.01
109.7200 T-m
MOMENTO MAXIMO EN LA BASE, A MEDIA ALTURA Y EN CAJUELA DE ESTRIBO ES:
EL MOMENTO MAXIMO SEGUN LRFD ES:Resistencia I
Momentos debido a fuerza horizontal Vuh (t-m/m)
ITEMS relleno s/c HL frenado friccion sismo Muh
NOTACION EH LS BR FR EQ T/m
22.7520 6.4393 8.6552 2.4155 28.4163 total
34.1300 11.2700 15.1500 3.2600 0.0000 63.8100
34.1300 0.0000 0.0000 0.0000 28.4200 62.5500
2.8440 3.2196 4.3276 1.2078 6.5358 total
4.2700 5.6300 7.5700 1.6300 0.0000 19.1000
4.2700 0.0000 0.0000 0.0000 6.5400 10.8100
0.2867 0.3487 1.2085 0.0000 1.9607 total
0.4300 0.6100 2.1100 0.0000 0.0000 3.1500
0.4300 0.0000 0.0000 0.0000 1.9600 2.3900
DISEO DEL REFUERZO EN LA BASE, A MEDIA ALTURA Y EN CAJUELA DE ESTRIBO ES:
f'c (kg/cm2) 210
Fy (kg/cm2) 4200
b d Mult Ru m Pcuantia Pminima pmax As separacion del refuerzo
(m) (m) (t-m) cm2 s = cm
1.00 0.63 63.81 178.63 23.53 0.0045 0.0015 0.0163 28.29 s con 1" 1" @ 17.5cms con 3/4" 3/4" @ 10cm
REFUERZO EN BASE DE PANTALLA s con 5/8" 5/8" @ 5cms 5/8"+3/4" 5/8" @ 15+ 3/4" @ 15cm
b d Mult Ru m Pcuantia Pminima pmax As separacion del refuerzo
(m) (m) (t-m) cm2 s = cm
1.00 0.44 19.10 109.62 23.53 0.0027 0.0015 0.0163 11.86 s con 1" 1" @ 42.5cms con 3/4" 3/4" @ 22.5cm
REFUERZO EN LA MITAD DE LA PANTALLA s con 5/8" 5/8" @ 15cms con 1/2" 1/2" @ 10cm
b d Mult Ru m Pcuantia Pminima pmax As separacion del refuerzo
(m) (m) (t-m) cm2 s = cm
1.00 0.23 3.15 69.14 23.53 0.0017 0.0015 0.0163 3.78 s con 3/4" 3/4" @ 75cms con 5/8" 5/8" @ 50cm
REFUERZO EN LA CAJUELA s con 1/2" 1/2" @ 32.5cms con 3/8" 3/8" @ 17.5cm
Acero Transversal
Ast < 50% As 7.10 cm2
s con 3/4" 0.30 m
3/4" @ 30cm
% Acero Temperatura 4.73 cm2 Acero minimo: 4.73 cm2
s con 1/2" 0.27 mt. 0.25 s con 1/2"
1/2" @ 25cm o minimo 1/2" @ 25cm En todos los casos donde se aplique.
1/2" @ 20.0 cm ADOPTADO
Momento base pantalla.
Momento 1/2 h pantalla.
Momento alt. Cajuela
Resistencia 01
Evento Extremo 01
Resistencia 01
Evento Extremo 01
Resistencia 01
Evento Extremo 01
B
VLe
B
VLq
..6max
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FRANCISCO TAIPE Ingenieros Estructurales
11 de 13 E.D.=E.I. T4-MC-02-02
MEMORIA DE CALCULO PUENTE RECREO
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FRANCISCO TAIPE Ingenieros Estructurales
12 de 13 E.D.=E.I. T4-MC-02-02
MEMORIA DE CALCULO PUENTE RECREO
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MOMENTO MAXIMO EN LA BASE Y A MEDIA ALTURA DE PAREDES LATERALES.
EL MOMENTO MAXIMO SEGUN LRFD ES:
Momentos debido a fuerza horizontal Vuh (t-m/m)
ITEMS relleno s/c HL frenado friccion sismo Muh
NOTACION EH LS BR FR EQ T/m
22.7520 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 total
34.1300 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 34.1300
2.8440 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 total
4.2700 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 4.2700
DISEO DE PAREDES LATERALES.
f'c (kg/cm2) 210
Fy (kg/cm2) 4200
b d Mult Ru m Pcuantia Pminima pmax As separacin del refuerzo
(m) (m) (t-m) cm2 s = cm
1.00 0.63 34.13 95.55 23.53 0.0023 0.0015 0.0163 14.74 s con 1" 1" @ 32.5cms con 3/4" 3/4" @ 17.5cm
REFUERZO EN BASE DE PANTALLA LATERAL s con 5/8" 5/8" @ 12.5cms 5/8"+3/4" 5/8" @ 30+ 3/4" @ 30cm
b d Mult Ru m Pcuantia Pminima pmax As separacion del refuerzo
(m) (m) (t-m) cm2 s = cm
1.00 0.44 4.27 24.51 23.53 0.0006 0.0015 0.0163 6.60 s con 1" 1" @ 42.5cms con 3/4" 3/4" @ 42.5cm
REFUERZO EN LA MITAD DE LA PANTALLA LATERAL s con 5/8" 5/8" @ 30cms con 1/2" 1/2" @ 17.5cm
% Acero Temperatura
Diseo de la zapata:Refuerzo en la Punta Refuerzo en el talon.
Mu 17.66 Mu 61.34
f'c (kg/cm2) 210 f'c (kg/cm2) 210
Fy (kg/cm2) 4200 Fy (kg/cm2) 4200
b m 1.00 b m 1.00
d m 0.93 d m 0.93
Mul tn-m 17.66 Mul tn-m 61.34
Ru 22.93 Ru 79.66
m 23.53 m 23.53
Pcuantia 0.0005 Pcuantia 0.0019
Pminima 0.0015 Pminima 0.0015
Pmax 0.0163 Pmax 0.0163
As cm2 13.88 As cm2 17.95
s con 3/4" 0.25 s co 5/8"+3/4" 0.27
s con 1" 0.37 s con 3/4" 0.19
s con 1/2" 0.09 Entonces la distribucin del acero ser:
Entonces la distribucin del acero ser: 5/8"+3/4" @ 25cm 3/4" @ 25cm
Acero Transversal Acero Transversal
Ast < 50% As 6.49 cm2 Ast < 50% As 5.15 cm2
s con 3/4" 0.30 m s con 3/4" 0.30 m
3/4" @ 30cm minimo 3/4" @ 30cm o minimo 3/4" @ 30cm
% Acero Temperatura 6.94 cm2
s con 3/4" 0.39 mt.
3/4" @ 37.5cm
DISTRIBUCION FINAL DE ACERO.:
Refuerzo en la Punta Refuerzo en el talon.
As PRINCIPAL As PRINCIPAL
As TRANS. As TRANS.
3/4" @ 25cm 3/4" @ 30cm
5/8"+3/4" @ 25cm 3/4" @ 30cm
1/2" @ 30.0 cm
Momento 1/2 h pantalla.
Resistencia 01
Momento base pantalla.
Resistencia 01
Lmx hasobreckaLnhkaMuc rell .12 .arg.17.2..6169.123g LnHWrell rell **g
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FRANCISCO TAIPE Ingenieros Estructurales
13 de 13 E.D.=E.I. T4-MC-02-02