Upload
hoangdang
View
217
Download
3
Embed Size (px)
Citation preview
1
Bsc
Hő- és áramlástan I.
előadás jegyzet 2007/2008 II. félév
Oktatta: Dr. Perjési István
2
Áramlástan
1. előadás
Matek összefoglaló y=f(x)
Skalár-vektor függvények differenciálhányadosa
skalár függvények: p, T, ρ
𝑑 skalár fgv.
𝑑𝑟 = ∇ skalár fgv. = grad skalár fgv.
grad T =𝜕T
𝜕𝑥𝑖 +
𝜕T
𝜕𝑥𝑗 +
𝜕T
𝜕𝑧𝑘
Vektor függvények: 𝑐 , 𝑎
𝑑𝑐
𝑑𝑟 = D 𝑐 𝑐𝑥 , 𝑐𝑦 , 𝑐𝑧 ; 𝑟 (𝑥, 𝑦, 𝑧)
Ha a vektor-vektor függvény lineáris és homogén, azt úgy hívjuk, hogy derivált tenzor.
𝑑𝑐
𝑑𝑟 = D =
𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑥
𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑦
𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑧
𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑥
𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑦
𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑧𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑥
𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑦
𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑧
Ha a sorokat és oszlopokat felcseréljük, akkor kapjuk a transzponált tenzort.
D = D T T
D ∙ u = u ∙ D T
∇=𝜕
𝜕𝑥𝑖 +
𝜕
𝜕𝑦𝑗 +
𝜕
𝜕𝑧𝑘
grad p
p=áll.
merőleges a felületre és
a nagyobb érték felé
mutat
grad T
T1 < T2
div 𝑐
x
y
z 𝑟 (𝑥, 𝑦, 𝑧)
3
D =1
2∙ D + D T
D def
+1
2∙ D − D T
örvény tenzor ω ×… ;D örv
D def →lineáris nyúlás és romboiddá torzulás (Dilatáció és disztorzió)
D örv →elfordulás
div 𝑐 =𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑥+
𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑦+
𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑧= ∇𝑐
sebbességtér létezésének feltétele 𝜌 = áll, akkor div 𝑐 = 0 ⟹ anyagmegmaradás
elvével függ össze
pl.: szivacs összenyomása
Gauss-Osztrogradszkij tétel
V = 𝑐 𝑑A
A
= div 𝑐 𝑑V
V
div 𝑐 = 𝑐 ∙ A
V
m3
s ∙ m3
Egységnyi idő alatt egységnyi térfogaton mennyi anyag vagy térfogat keletkezik vagy
szűnik meg. 𝜌 = áll, ha div 𝑐 > 0 → forrás vagy div 𝑐 < 0 → nyelő.
Folytonosság törvénye ∂𝜌
∂𝑡+ div ρ ∙ 𝑐 = 0
Derivált tenzor főátlón kívüli tagjai állítják elő a rotációt
x
y z
div 𝑐 =𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑥+
+𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑦+
+𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑧−
A = 𝑑A
A
V = 𝑑V
V
rot 𝑐 = ∇ × 𝑐
−∂𝜌
∂𝑡
div ρ ∙ 𝑐
ha kieresztem a levegőt,akkor így, ha gumit
fújok,akkor meg pont az ellentétes az előjel
Lufi vagy luftballon
𝑑A
𝑑V
∇
𝑐
rot 𝑐 = ∇ × 𝑐 = 2𝜔 1
s
4
rot 𝑐 = ∇ × 𝑐 =
𝑖 𝑗 𝑘
𝜕
𝜕𝑥
𝜕
𝜕𝑦
𝜕
𝜕𝑧𝑐𝑥 𝑐𝑦 𝑐𝑧
= 𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑦−
𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑧 𝑖 −
𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑥−
𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑧 𝑗 +
𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑥−
𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑦 𝑘
Deriváltak kombinációja
div rot 𝑐 örv ényt érbe van −e anyag ?
=∇ ∙ ∇ × 𝑐
cos 90° = 0 = 0 ⟹ anyag nem keletkezik és nem szűnik meg
div grad T = ∇ ∙ ∇ T = ∆ Laplasz
∙ T→ha forrásmentes,akkor 0.
∇
𝑐
∇ × 𝑐 rot grad p = ∇ × ∇p
∇||∇⟹sin 0°=0
= 0
5
2. előadás
ZH IV.04. 16-17 Ka.26
PZH IV.11. 16-17 Ka.26
2.ZH V.08. 16-18
PZH V.15. 16-18 Átnézni:
11. fejezet: nem kell: 1-8,19
12. fejezet: nem kell
13. fejezet: 1,7,12-15,18,21/b,23,40
16-os súrlódásos
14. fejezet:
15. fejezet: nem kell: 1,2,9,12,17,18,19,21
16. fejezet: 1,3,4,5,6,9,10
gázdinamika nem kell
17. fejezet: nem kell: 4,5
18. fejezet: nem kell: 2,5,8,12,13,15
19. fejezet: nem kell
20. fejezet: nem kell
21. fejezet: átnézendő
Integrálási képletek
Stockes tétel
Γ cirkuláció
= 𝑐 d𝑠
L
= rot 𝑐 𝑑A
A
Hangsebesség felett a test a teret „szűkíti”, lökéshullámok válnak le.
𝑐𝑓
𝑐𝑎
Γ Lf
La
Γ = Γf − Γa = cf ∙ Lf − ca ∙ La
F = ρ ∙ c∞ ∙ Γ N
m
Mach szám 1
cwe
V = 𝑐 𝑑A
A
= div 𝑐 𝑑V
V
m3
s ∙ m3
𝑑A
rot 𝑐 = ∇ × 𝑐 = 2𝜔 1
s
M = 𝑐
𝑎 ℎ hangseb .
6
Transzport egyenlet(TE)
- segítségével le tudjuk vezetni egy mozgó térfogat divergenciáját, folytonosság
törvényét, Euler-dinamikai egyenletét és az impulzus tételt, stb.
Változó határon változó térfogati integrálok differenciálási szabálya
𝑑
𝑑𝑡 𝑓 𝑟 , 𝑡 𝑑V
V(t)
= 𝜕𝑓 𝑟 , 𝑡
𝜕𝑡 𝑑V
V instac tag
lokális változás
+ 𝑓 𝑟 , 𝑡 𝑐 𝑑A
A stacionárius tag
térbeli (konvektív )
Gauss −Osztrogradszkij
Lagrange és Euler leírási mód
Lagrange: zárt rendszer, anyagi leírási mód, időtől és tértől is függ
Euler: nyitott rendszer, térbeli
Gauss-Osztrogradszkij tétel
V = v 𝑑A
A
= ∇ v 𝑑V
V
𝑑
𝑑𝑡 𝑓 𝑟 , 𝑡 𝑑V
V(t)
= 𝜕𝑓 𝑟 , 𝑡
𝜕𝑡 𝑑V
V
+ div∇
[𝑓 𝑟 , 𝑡 skalár
∙ 𝑐 ]𝑑V
V
grad∇
[𝑓 𝑟 , 𝑡 vektor
∙ 𝑐 ]𝑑V
V
grad (skalár)=∇ (skalár)
div 𝑣 = ∇𝑣 rot 𝑣 = ∇ × 𝑣
∇=d
d𝑟 =
𝜕
𝜕𝑥𝑖 +
𝜕
𝜕𝑦𝑗 +
𝜕
𝜕𝑧𝑘
Transport egyenlet differenciális alakja híd a két leírási mód között. Sebességtér
𝑐 𝑟 , 𝑡 m
s és gyorsulástér 𝑎 𝑟 , 𝑡
m
s2 közötti kapcsolat::
𝑑𝑐
𝑑𝑡=
𝜕𝑐
𝜕𝑡+
𝜕𝑐
𝜕𝑟 D
𝑐
𝑎 = 𝑎 lok + 𝑎 konvektív ,
𝑓(𝑟 , 𝑡) 𝑓 vektor
𝑓 skalár
V(t) V(t+Δt)
V = 𝑑V
V
Lagrange zárt anyagi
rendszer
Euler nyitott anyagi
rendszer
teljes differenciál, szubsztanciális tag
7
Euler leírása a tér pontjához köti a mozgási jellemzőket, így stacionárius(időálló)
áramlás, ha a lokális gyorsulás egyenlő nullával. Ha az általunk választott koordináta-
rendszerbe a tér egy pontjába a sebesség nagysága vagy iránya változik, akkor az
áramlás instacionárius.
𝑎 lok =𝜕𝑐
𝜕𝑡≠ 0 ⇒ instac
𝑎 konv ≠ 0 ⇒ stac konvektív gyorsulás stacionárius áramlásnál is létezhet!
Ideális és valóságos folyadék jellemzői
Ideális Súrlódásos, valóságos
1.) Homogén continoum 1.) molekuláris szerkezetű
2.) súrlódásmentes 2.) súrlódásos
(ν=0) 𝜈 =
𝜇
𝜌
m2
s Reynolds szám
ν→kinematikai viszkozitás
μ→dinamikai viszkozitás (Pa∙s)
μ≠0
3.) ρ=áll→összenyomhatatlan 3.) összenyomható
Megj.:összenyomhatatlan a levegő, ha a
Mach szám kisebb, mint 0,3; p2
p1< 1,1
Mach szám= 𝑐
𝑐 hang ~
F tehetetlenséi
F rugalmassági
20°-os levegőnél kb 400 km
h
𝑎 hang = 𝜅 ∙ R ∙ T m
s2 (nullfrekvenciás)
ρ μ ν
víz: 4°C; 103
kg
m3 130∙10-5
Pa∙s 1,3∙10-6
m2
s
víz: 0°C; 1,29 kg
m3 1,8∙10-5
Pa∙s 14,4∙10-6
m2
s
víz: 100°C; 953 kg
m3 0,294∙10-6
m2
s
𝑐 1 𝑐 2
1 2
V = áll V = 𝑐𝑖 ∙ A𝑖
𝑎 lok = 0
helyváltoztatás miatt
változik a sebesség, ez a
konvektív gyorsulás
t (°C)
ν
folyadék
gáz
8
Re szám =c∙d
𝜈 Gázoknál: t ↑ 𝜈 ↑ Re ↓ ∆p′ = λ ∙
ℓ
dhidraulikus∙
ρ
2∙ c2
Folyadékoknál: t ↑ 𝜈 ↓ Re ↑ ∆p′ = λ ∙ℓ
d h∙
ρ
2∙ c2
víz T-S diagramm
Tenzió görbe
p +𝜌
2∙ 𝑐2 = áll
Bernoulli: 𝑐 1 < 𝑐 2 > 𝑐 3 p1 > p2 < p3
ha p2 < ps ⇒gőzbuborékok keletkeznek, amelyek p>p3
összenyomódnak az egyensúlyi helyzeten
túl, a feszültség nagyon nagy lesz
összeomlás=implosion⇒1000 bar⇒ mechanikai erózió
pl.: hajócsavar szívott oldalán
ds=(3…5)∙10-10
(m)
Gázok: d≈10∙ds
Folyadékok: d≈ds
F
d (m)
d s folyadék
gáz
taszítás
vonzás
kritikus pont
S
F
folyadék+gőz
foly
adék
gőz p3⇔T3
Gibbs féle fázisszabály
áll.jelző=alk.szám+2-fázisok száma
nedves mező
V 𝑐 1
𝑐 2 𝑐 3
implosion
Ha egy rendszerben, az adott
hőmérséketű folyadék nyomása egy
bizonyos helyen a telítési nyomás
alá csökken (Px<Ps), akkor kavitáció
jelentkezik.
T
p
folyadék
Px
ps
Ts
gőz
9
pössznyomás = p statikus
+𝜌
2∙ 𝑐2 ⇒ m ∙ 𝑐 -vel függ össze
Tö = T + Ta = T +c2
2cp
Lamináris áramlás 𝜏 = 𝜇 ∙𝑑𝑐𝑥
𝑑𝑦
- a rétegek között sebesség különbség↔a súrlódás feltétele!
- súrlódásnál a fal érdes⇒falnál megegyezik a folyadék sebessége a fal
sebességével
Mérték egységek
Műszaki SI
idő s s
távolság m m
tömeg - kg
erő kp -
kps2
m F = m ∙ g N
1 kg tömegű test súlyereje 1 kp ill. 9,81N
1 kp=9,81N
1 kcal=427mkp=75∙9,81 (J=Nm)
1 LE=75mkp
s=75∙9,81 (W)
1000
75 ∙ 9,81→ 1 kW = 1,36 LE
1 atm = 104kp
m2= 98100Pa
g = 9,81N
kg=
m
s2→ térerősség
pstat
pössz
Pitot cső
Prandtl:dinamikus nyomás m ∙c2
2 részecskék kinetikai energiájától függ
fal
10
3.előadás
Hidrosztatika
- a nyugvó folyadék tana
- a nyugalomnak az általunk felvett koordináta-rendszerben kell fennálnia
0 = F g i+ F p
0 = 𝜌g dV
V
− p dA
A
Hidrosztatika kiindulási integrál egyenlet
A felületi normálvektor kifelé, a nyomásból adódó erő befele, tehát negatív.
𝑣 dA
A
= div 𝑣 dV
V
𝑣 = p ∙ n 0
A nyomás skalár mennyiség, ezért hozzárendelhetünk egy egységvektor teret. n 0
0 = 𝜌g dV
V
− grad p dV
V
/: 𝑉 = dV
V
0 = 𝜌g − grad p N
m3
0 = g −1
𝜌 grad p
Hidrosztatika differenciál egyenlete
N
kg g =
N
kg=
m
s2
grad p = 𝜌g
Pascal
A nyomás a folyadéktérbe gyengítetlenül terjed.
grad p = ∇p = 0 → p = áll pl:hidraulikus prés, jármű abroncs
rot 0 = 𝜌g − grad p → rot g = 0 = ∇ × g
nyugalom feltétele:az erőtér rotációja 0
rot g = 0 →örvénymentes, potenciálos erőtér
- gravitációs erőtér mozgás nélkül jelentkezik, föld tömegéből adódik; gyorsulási,
lassulási, centrifugális erőtér
g
grad p g
g = 0
𝑑A
g
F p
F i = 0
nyomás növekedés mindig az eredő térerő
irányába mutat és függ a sűrűségtől
11
Megjegyzés: örvényes erőtér
- nincs nyugalom!!! nem lehetséges!!!
- gépeknél, daruknál, rakétáknál Coriolis erőtér
- egy forgó rendszerbe a forgó tengellyel nem párhuzamosan mozogva jelentkezik
egy erőtér
A térerősséggel szembe nő a munkavégző képesség, a potenciál.
A potenciál a forgástengely irányába nő forgó rendszernél.
pl.:Szeparátor(Laval 1800-as évek):nagyobb sűrűségű anyag távolabb a tengelytől,
centrifugális szűrő; olaj, levegő szűrő; ciklon szűrők
0 = −grad U −1
𝜌 grad p
ρ=áll ρ≠áll
p = −𝜌 ∙ U + K áll
𝑑p
𝜌
2
1
+ dU
2
1
= 0
dU = ±g dz ± a dx − r ∙ ω2dr Példamegoldás menete
- rajz, adat, kérdés
- koordináta rendszer felvétele az objektumra, általába oda, ahol a legtöbb adatot
ismerjük. Forgó rendszernél a forgástengely prioritást élvez.
- potenciálok felírása a felvett koordináta rendszer alapján
𝜔
𝑐
F coriolis
F coriolis = m ∙ 2 ∙ 𝑐 × 𝜔
g coriolis = 𝑐 ′ × 𝜔 Északi félteken kelet fele
Déli félteken nyugat fele
K
grad p
g 0
z
U = ±g ∙ z ± a ∙ x −r2 ∙ ω2
2
r ∙ ω2 dr
2
1
J
kg=
m2
s2 ρ = áll
g = −grad U
↑ z U = g ∙ z
↓ z U = −g ∙ z
Ha a felvett koordináta tengely növekvő potenciál fele mutat,
akkor az alkalmazott előjel pozitív, vagyis a felvett tengely a
térerősséggel ellentétes irányba mutat.
0
𝑎 > 0 ha → x, akkor U = a ∙ xha x ←, akkor U = −a ∙ x
x x
U = −r2 ∙ ω2
2
Centripetális gyorsulás értelmezhető
0 u :kerületi sebesség
a cf r
a cp
x
y
z
12
- behelyettesítünk az alapegyenletbe
- K értékét meghatározzuk
- adatok behelyettesítése és számolás
ρ=áll
1.)
2.)a)Függőlegesen gyorsuló repülőgép üzemanyagtartályában a nyomáseloszlás
meghatározása
b)
3.)
U = g ∙ z
p = −𝜌 ∙ U + K
p = −𝜌 ∙ g ∙ z + K
p0 = −𝜌 ∙ g ∙ 0 + K → p0 = K
p = −𝜌 ∙ g ∙ z−H
+ p0
p0, ρ, g , H pb=?
ha z=0 és p=p0 kezdeti érték feltétel
z
+
-
+
+
-
+
-
-
x
U = g ∙ z + a ∙ z
p = −𝜌 ∙ U + K
p = −𝜌 ∙ (g ∙ z + a ∙ z) + K
z = 0p = pt
K = pt
p = −𝜌 ∙ (−H)(a + g) + pt
pt, ρ, g , H, a>0 pb=?
a t < g p = pt − 𝜌 ∙ z ∙ (g − a)
a t < g
a t = g szabadesés→folyadék súlytalan ha forog
ω
U = g ∙ z + a ∙ x
p = −𝜌 ∙ U + K
p = −𝜌 ∙ (g ∙ z + a ∙ x) + Kx = 0z = 0p = pt
pB = p0 − 𝜌 ∙ g ∙ −H − 𝜌 ∙ a ∙ −L
2
pC = p0 − 𝜌 ∙ g ∙ −H − 𝜌 ∙ a ∙L
2
Az eredő térerőre mindig merőleges az izobár felület.
pt, ρ, g , H, L a>0 pb=?
z
H ρ
pt
g
a t
a x
g er
L
C B
0
pb = p0 + 𝜌 ∙ g ∙ H
z
0
H ρ
p0
B
a
z
0
H ρ
pt
g a t
B
z
0
H ρ
pt
g
a t
a
13
Forgó tartály: szeparátor, centrifugális szűrő, ciklonszűrő
Forgó tartályba a nyomás Euler és Bernoulli egyenletével is fel fogjuk írni.
4.)a)Forgó tartály
b)Forgó tartály+nehézségi erőtér
H0 = H −z0
2
z0 =ω2
2 ∙ gR2 = K ∙ R2 → K =
z0
R2
p = −ρ ∙ g ∙ z +ρ
2∙ r2 ∙ ω2 + K
z = 0r = 0
p = p0
p = p0 − ρ ∙ g ∙ z +ρ
2∙ r2 ∙ ω2
p = p0 + ρ ∙ g ∙ H0 +ρ
2∙ R2 ∙ ω2
U = −r2 ∙ ω2
2
p = −𝜌 ∙ U + K
p = −𝜌 ∙ r2 ∙ ω2
2 + K
r = 0p = p0
K = p0
p − p0 =𝜌
2R2 ∙ ω2
U = g ∙ z −r2 ∙ ω2
2= áll
z =ω2
2 ∙ gr2 + áll = K ∙ r2 + áll
r
0
ρ
p0
B
ω R
z0
z0
2
z0
2
H0
z
r 0
p0
ekvipotenciális felület
ω
R
H
B
z0
Vforg .paraboloid =Vhenger
2
V = z dA
A
= K ∙ r2 ∙ 2 ∙ r ∙ π dr
R
0
= 2 ∙ KR4 ∙ π
4=
z0
R2∙
R4 ∙ π
2
=1
2∙ z0 ∙ R2 ∙ π
Re < 2300
c =cmax
2
Lamináris csőáramlás
áll=0
x
z
0
c → átlag
c max
14
4.előadás
1.)
2.)a)Izotermikus légkör→T0=áll Sűrűség a nyomás függvénye p
𝜌= R ∙ T0 =
p0
𝜌0
Izotermikus légkör mindenféle erőtérben definiálható.
dU = g dz
dp
𝜌
2
1
+ dU
2
1
= 0
p
R ∙ T0= 𝜌
R ∙ T0 dp
p
2
1
+ g dz
H
0
= 0
Kéményhuzat, metacentrum, stb.
Ahány közeg, annyi hidro statika egyenlet
ω, Ri, p0, ρvíz, ρHg p3=?
p = −𝜌 ∙ U + K
U = −r2 ∙ ω2
2
p =𝜌víz
2∙ r2 ∙ ω2 + Kvíz
r = R1
p = p0
→ Kvíz = p0 −𝜌víz
2∙ R1
2 ∙ ω2
p2 = p0 +𝜌víz
2∙ ω2 ∙ R2
2 − R12
p =𝜌Hg
2∙ r2 ∙ ω2 + KHg
r = R2
p = p2
→ KHg = p2 −𝜌Hg
2∙ R2
2 ∙ ω2
p3 = p0 +𝜌víz
2∙ ω2 ∙ R2
2 − R12 +
𝜌Hg
2∙ ω2 ∙ R3
2 − R22 𝜌víz < 𝜌Hg
dp
𝜌
2
1
+ dU
2
1
= 0
dU = ±g dz ± a dx − r ∙ ω2 dr
R1 és R2 között víztér van
Higanytér
Két külünböző anyagra két külön hidrosztatika egyenlet.
ρ≠áll Nincs ilyen a példatárba.
Izotermikus atmoszféra p0, T0, R, H pB=?
A légkör áll, troposzféra 15km, sztratoszféra 50km,
mezoszféra 90km, felette termoszféra ( politrópikus jellegű
a változás a troposzférában).
lnpB
p0= −
g
R ∙ T0∙ H
pB = p0 ∙ e−
gR∙T0
∙H
forgó rendszerbe rω2 dr-rel számolhatunk
z
(m)
P 1
z H
p0,T0
B
z≈0 R1 R2 R3
r
1 2 3 ρvíz ρHg
0
ω
15
b) 𝜌 = 𝑓(𝑟, … )
Kinematika
- folyadékmozgások vizsgálata
- leírási módszerek
- sebesség és gyorsulástér kapcsolata
- folyadékrészecske alap mozgásformái
- folytonosság törvénye
- örvényes, örvénymentes áramlás
- síkáramlások, komplex potenciálok→(nem kell)
Folyadékmozgások leírási módszerei
- Lagrange (1736-1813)
mivel részecskéhez, vagy zárt mozgórendszerhez kötött, ezért ezt anyagi leírási
módnak hívjuk. Itt nem lehet stacionárius áramlás!!!
- Euler (1707-1783)
- A mozgásjellemzőket a tér adott pontjaihoz köti.
- Nyitott rendszer
c (r , t)
- a sebesség lehet állandó→a l =∂c
∂t= 0
- áramvonal: a sebesség vektor burkoló görbéje
- pálya: egy részecske által megtett út
- nyomvonal: a tér egy adott pontján áthaladó részecskék száma
- áram felület: áramvonalak által határolt felület
- áram cső: egy zárt görbére fektetett áramfelület
- állandó keresztmetszetű cső, instac esetben egybeesik az áramvonal a pálya és a
nyomvonal
- stacionárius áramlásnál mindig egybeesik a pálya, nyomvonal és az áramvonal
Sebesség és gyorsulástér kapcsolata
- lásd TE egyenlet értelmezése
- sebességtér: gyorsulástér kapcsolata
r
s 0 c =
∂r
∂t
s 0
; a = ∂2r
∂t2
s 0
zárt rendszer
c × dr = 0
c (r , t) 𝑑𝑐
𝑑𝑡 szubsztanciális
=𝜕𝑐
𝜕𝑡 idő szerint
lokális
+𝜕𝑐
𝜕𝑟∙ 𝑐
helyváltoztatásnál
adódó változáskonvektív
𝑎 = 𝑎 lok + 𝑎 konvektív
𝑎 konvektív =𝜕𝑐
𝜕𝑟∙ 𝑐 = D ∙ 𝑐 =
1
2 D + D T 𝑐 +
1
2 D − D T 𝑐
𝑎 konvektív =𝜕𝑐
𝜕𝑟∙ 𝑐 = grad
𝑐 2
2 − c × rot c
Euler dinamikai egyenletébe
Stacionárius áramlás: 𝑎 lok =𝜕𝑐
𝜕𝑡= 0
ha c r : inhomogén
ha c r , t : instacionárius
ds
c
ψ
16
Folyadékrészecske alap mozgás formája
- egy rögzített időpillanatba a sebességváltozás úgy alakul
𝑑𝑐 =𝜕𝑐
𝜕𝑡∙ 𝑑𝑡
rögzített
időpillanatban
+𝜕𝑐
𝜕𝑟∙ 𝑑𝑟 =
1
2 D + D T 𝑑𝑟
D deformáció
izotróp dilatáció :
lineáris deformációdisztorzió : szögdeformáció
+1
2 D − D T
D örvény
𝑑𝑟
D T T
= D D ∙ u = u ∙ D T
Folytonosság törvénye
- anyagmegmaradás áramlástani megfogalmazása
megmaradási elvek: anyagmegmaradás, energiamegmaradás, impulzus megmaradás,
impulzusnyomaték (Perdület)
- m = áll f r , t = 0
dm
dt= 0 = 𝜌 dV
V(t)
= 𝜕𝑐
𝜕𝑡 dV
V
+ 𝜌
A
𝑐 dA
∂𝜌
∂t+ div 𝜌 ∙ 𝑐 = 0
inhomogén és instacionárius térre vonatkozik
ha az áramlás stacionárius, de függ a helytől, konvektív változás
𝜌 r div ρ𝑐 = 0
𝜌 = áll div 𝑐 = ∇ ∙ 𝑐 = 0 =𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑥+
𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑦+
𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑧
𝜌 = áll div 𝑐 > 0 forrás div 𝑐 < 0 nyelő⟹fiktív tér
ha div 𝑐 ≠ 0 nem létezik a sebességtér, csak fikció
transzláció,
eltolódás
ω
D örvény
örvénytenzor,
rotáció, elfordulás
D deformáció = D dilatációs lineáris deformáció
+ D disztorzió szögdeformáció
rot 𝑐 = 2𝜔
D dil =
𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑥0 0
0𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑦0
0 0𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑧
Derivált tenzor főátlója
𝜌 = áll → div 𝑐 = 0
−∂𝜌
∂𝑡
div ρ ∙ 𝑐
anyag állandóságával, megmaradásával függ össze
17
m = áll d 𝜌 ∙ c ∙ A = 0 dA
A+
dc
c+
d𝜌
𝜌= 0
folytonosság törvény spec alak
m = 𝜌i ∙ ci ∙ Ai kg
s
Örvényes és örvénymentes áramlás
Stokes tétele:
Γ = 𝑐 d𝑠
L
= rot 𝑐 𝑑A
A
m2
s
távolság ↑ c ↓ p ↑ p +𝜌
2∙ c2 = áll
↓ ↑ ↓
Γ = Γf − Γa = c f ∙ Lf − c a ∙ La
F f = ρ ∙ c ∞ ∙ Γ N
m
pl.: szárnyaknál, örvénygépek lapátjainál hat a felhajtó erő, ok-okozati
összefüggés( irányelterelés, a profiltér körül a nyomás és sebességváltozás)
rot 𝑐 𝑑A → 2ω1 ∙ A1 = 2ω2 ∙ A2
ω1 ∙ A1 = ω2 ∙ A2
𝑐 R
Γ = 𝑐 ∙ 2 ∙ R ∙ π = 2 ∙ ω ∙ R2 ∙ π
𝑐𝑓
𝑐𝑎
Γ Lf
La
ω × dr = 0
div rot 𝑐 = ∇ ∇ × 𝑐 cos 90° = 0
= 0
zárt görbére örvényvonalakat állítunk→örvénycső
anyag nem keletkezhet és nem is szűnhet meg
rot 𝑐 2 = 2ω 2 A1
A1
L1
L2
∇
𝑐
rot 𝑐
90°
F
F ellen
F felhh
18
5.előadás
Örvénymentes áramlás
- rot 𝑐 = 0 → Γ = 0
𝑐 = grad 𝜑 𝜑: sebeségi potenciál
- Áramfüggvények
sebességi potenciál és az áramvonalak egymásra merőlegesek
meredekség 𝜑 = −1
meredekség 𝜓
2D-s áramlásnál, ha rot 𝑐 = 0 ⟹ ∆𝜓
∆= ∇2
= 0; ∆𝜑 = 0
síkáramlás
Laplace egyenletek
𝑐 𝑥 =𝜕𝜓
𝜕n; 𝑐 𝑥 = lim
∆n→0
∆𝜓
∆n
p +𝜌
2∙ c2 = áll
∆n ↑ 𝑐 𝑥 ↓ p ↑ ↓ ↑ ↓
Az áramkép szinguláris(eltérő viselkedésű) pontjai.
forrás nyelő Torlópont szívási pont
div 𝑐 > 0 div 𝑐 < 0 sebesség egyenlő 𝑐 𝑥 = limΔs→0
Δ𝜑
Δs= ∞
0-val⟹létezik!
𝑐 = grad 𝜑 = ∇ ∙ 𝜑 =𝜕𝑐𝑥
𝜕𝑥𝑖 +
𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑦𝑗
2D
𝜕𝑐𝑥𝜕𝑧
=0; 𝜕𝑐𝑦
𝜕𝑧=0
+𝜕𝑐𝑧
𝜕𝑧𝑘
c × dr = 0 𝜓 =m3
s ∙ m
matematikai fikció, mert az anyagmegmaradásnak érvényesülnie
kell, 𝜌 = áll → div 𝑐 = 0
Stokes tétel: Γ = 𝑐 d𝑠
L
= rot 𝑐 𝑑A
A
ds
c
ψ
ψ ψ
𝑐 2 𝑐 1 φ2 φ1
∆s = 0
19
Stokes áramlás: lassú áramlás (v≠0), Reynolds szám nagyon kicsi
Szívási pont: értelmezhető a potenciálos örvénynél.
Örvénymentes örvény (potenciálos örvény) sajátossága: a körmozgás ellenére a
középpont kivételével örvénymentes
pl.: ívcsőben áramlás
Valóságban, egy folyó örvényben
ok:nem lehet végtelen sebesség az origóban
rot 𝑐 z =c
r+
dc
dr
Folyadékok dinamikája - Euler dinamikai egyenlete
- Örvénytételek→jegyzet
- Bernoulli egyenlet
- Impulzustétel
- gázdinamika→II. félév
Euler dinamikai egyenlete
- Dinamikába már a mozgás okát is vizsgáljuk
- kiindulás: Newton mozgásmennyiségi törvénye→1 test mozgásmennyiségének
időegység alatti változása egyenlő a rá ható erők eredőjével.
2 torlópont, a 2.-ik a test mögött(T2)
K=c∙r
⇓
perdület(impulzus nyomték)
T1 T2
x
y
0
0
|τ|
𝑐
r
𝑐 =K
r
(ν=0)
0
𝑐
c=K’∙r⟹merev test szerű mozgás
c =K
r⟹egyenlőszárú hiperbola y =
K
x
r
20
d
dt 𝑐 ∙ 𝜌 dV
V(t)
= 𝜌 ∙ g dV
V(t)
− p dA
A(t)
+ F S
d𝑐
dt= g −
1
𝜌 grad p
∂𝑐
∂t+ grad
𝑐 2
2 − 𝑐 × rot 𝑐 = −grad U + g coriolis −
1
𝜌 grad p
Bernoulli = Euler egy ds
2
1
Euler dinamikai egyenlete természetes koordináta rendszerben (kísérő triéder)
r ∙ ω2 =c2
r=
1
𝜌
dp
dr
- következtetés
- párhuzamos áramvonalakhoz
az áramvonalakra merőlegesen a nyomás értéke állandó
- r ∙ ω2 =1
𝜌
dp
dr r↑ p↑
sugár irányába a nyomás nő
Örvény tételek
- Kelvin tétele
- Potenciálos erőtérben ρ=áll vagy barotróp esetbe [ρ(p)] a cirkuláció értéke
az idő függvényében nem változik
dΓ
dt=
d
dt 𝑐 d𝑠
L
= 0
𝑐 = (𝑟 , t)
baloldal megoldására a transzport egyenletet
használjuk úgy, hogy először felcseréljük az
integrálást a deriválással, a jobboldalára meg
alkalmazzuk a Gauss-Osztrogradszkij tételt
Bernoulli az Euler integrálja, három
ismeretlen p, 𝑐 , 𝜌 Folytonosság ,Berno ulli ,𝜌=áll
−r ∙ ω2 = −c2
r= −
∂U
∂r 0
−1
𝜌
∂p
∂r
Euler egyenlet a főnormális irányában stacionárius áramlás
(centripetális gyorsulás)
Coriolis nem értelmezhető
c2
r= 0 =
1
𝜌
dp
dr→ p = áll ψ
r=∞
p0-Δp
p0+Δp
p0 p↑
r↑
rot g = 0
↓𝜌 = áll
(potenciálos erőtér)
ρ=ρ(p)
r
c
ψ o
s
n
b
érintő kör
21
- cirkuláció nem változik, súrlódás nincs, akkor állandó
- álltalába örvénymentes térből jövő áramlás örvénymentes marad
- örvényfelület mindig megtartja örvényfelület jellegét
- Helmoltz
- Helmoltz rezonátor:rugó+rugózott tömeg→rezgőkör, kondenzátorok és
tekercs
- I. örvény tétel
- két örvényfelület metszésvonala mindig ugyanazon részecskékből
áll
- II. örvény tétel
- örvénycső mentén a cirkuláció állandó
Γ = rot 𝑐 1 dA 1
A1
= rot 𝑐 2 dA 2
A2
= áll
- örvényvonal vagy önmagába záródik, vagy faltól falig terjed
- Biot-Savart tétel
- örvénynél (hajócsavar, légcsavar) milyen sebességtér indukálódik
Bernoulli egyenlet és alkalmazása
- energia egyenlet, energia megmaradást fejezi ki
- áramlás terében az áramlás két pontja között
Gép (rövid szívócsöveknél nem kell
foglalkozni a rotációs taggal)
A↓ ω↑
Bernoulli egy = Euler ds
2
1
Γ
−Γ
indulási örvény→szárnyvégi örvény
tornádó
A ha A→0
ω→∞ p0 = p +𝜌
2∙ c2
c=r∙ω
ds 1
2
ψ1
ψ2
22
∂𝑐
∂t∙ ds
2
1 instac
+ 1
𝜌∙ grad p ∙ ds
2
1
+ grad 𝑐 2
2 ∙ ds
2
1
+ grad U ∙ ds
2
1
− 𝑐 × rot 𝑐 ∙ ds
2
1
− 2 𝑐 × 𝜔 g coriolis
∙ ds
2
1
= 0
kiindulási egyenelet
grad skalár = ∇ skalár =d skalár
dr
𝝆 = á𝐥𝐥 d skalár ds
2
1
= grad skalár ds
2
1
= skalár2 − skalár1
∂𝑐
∂t ds
2
1
+p2 − p1
𝜌+
c22 − c1
2
2+ U2 − U1 − 𝑐 × rot 𝑐 ∙ ds
2
1
− 2 𝑐 × 𝜔 g coriolis
∙ ds
2
1
= 0
𝝆 ≠ á𝐥𝐥 dp
𝜌
2
1
+ c ∙ dc
2
1
⟹ kompresszibilis közeg
- 1-es és 2-es pont közötti teljes Bernoulli
p1
𝜌+
c12
2+ U1 =
p2
𝜌+
c22
2+ U2
stacionárius
+ 𝑎 𝑙 ds
2
1
𝑎 𝑙 > 0
𝑎 𝑙 < 0
±𝑎𝑙𝑖∙ 𝐿𝑖
instacionárius
− 𝑐 × rot 𝑐 forgó rendszeről
van ilyen
∙ ds
2
1
− 2 𝑐 × 𝜔 ált=0
∙ ds
2
1
- nem kell számolni az utolsó két taggal:
I.) g coriolis = 0 𝑐 × rot 𝑐 elhagyása, ha
- rot 𝑐 = 0 Kelvin tételének értelmében örvénymentes térből jövő áramlás
örvénymentes marad dΓ
dt= 0
- 𝑐 ||ds ⟹áramvonal mentén integrálunk
- rot 𝑐 ||ds ⟹övényvonal mentén integrálunk
- 𝑐 ||rot 𝑐 ⟹Beltrami áramlás, áram- és örvényvonalak egybe esnek
II.) g coriolis = 2 𝑐 × 𝜔 ≠ 0 - centrifugális járókerék
- Stacionárius
p
𝜌 1
2
+ 𝑤 2
2 1
2
+ U 12 − 𝑤 × rot 𝑤
−2𝜔
ds
2
1
− 2 𝑤 × 𝜔 ds
2
1
= 0
ha van benne Coriolis erőtér, az kiejti a rotációs tagot
mivel a gépek a környezetből,
vagy tartályból szívnak
rot 𝑐 = 𝑢 + 𝑤
rot 𝑐 = rot 𝑢 + rot 𝑤
0 = 2𝜔 + rot 𝑤 rot 𝑤 = −2𝜔
stacionárius áramlás a relatív
áramlás, ráülünk a rendszerre
u 2
w 0
c 2
1
2
ω
w
c
23
6.előadás ρ=áll
1-2
p1
𝜌+
c12
2+ U1 =
p2
𝜌+
c22
2+ U2
stacionárius
+ 𝑎 𝑙 ds
2
1
±𝑎 𝑙𝑖∙ 𝐿𝑖
instacionárius
− 𝑐 × rot 𝑐 ds
2
1
− 2 𝑐 × 𝜔 ds
2
1
ha van Coriolis erőtér, akkor a rotációs taggal kiejtik egymást
örvénymentes térből jövő áramlás örvénymentes marad→ rot 𝑐 = 0 Megoldás menete
- Ábra
- Az origó elhelyezése: kis potenciálú helyre a nehézségi erőtér szempontjából, forgás
esetén a szimmetria tengelyre (lásd hidrosztatika példáknál)
- növekvő potenciál fele kell a tengelynek mutatni
- egyenlet átrendezése
- egyenlet megoldása
1.)
V = c1 ∙ A1 = c2 ∙ A2 → c1 = c2
A2
A1
c2 =
2 ∙ g ∙ H
1 − A2
A1
2 A2 ≪≪ A1 ⟹ A2
A1
2
→ 0
c2 = 2 ∙ g ∙ H → Toricelli 𝑐 1 = 𝑐 tartály = 0 ↔ H = áll
Galilei: m ∙ g ∙ H = m ∙c2
2
Bernoulli: energia megmaradás:helyzeti=mozgási energia, ha nincs súrlódás
2.)
Minden csővégi diffúzor megszívja a rendszert, a megszívás mértéke a valós
nyomásnövekedés értéke, továbbá a kilépési veszteséget csökkenti.
Energia transzformátor: sebességi munkából nyomást állít elő.
A potenciálok értelmezése a hidrosztatikában található.
H = áll → 𝑐 1 ≈ 0
p0p1
𝜌+
c12
2+ U1
g ∙ z1
z1 = H
=
p0p2
𝜌+
c22
2+ U2
g ∙ z0
z0 = 0
Adott: p0, ρ, g = g, A2, H, A1 Kérd: V = c2 ∙ A2 =?c2 =?
rot 𝑐 = 0 vagy 𝑐 ||ds
Bernoulli 1-2 A feladat jelöléseit mindig meg kell tartani!
cx ∙ Ax = c2 ∙ Ad cx > c2 px
𝜌+
cx2
2=
p0
𝜌+
c22
2 px < p0
V = c2 ∙ Ad Ad > A2
αopt csúcsszög
= 8° − 12°
𝑐 1 = 2 ∙ g ∙ H ⟹nem növekszik, mert a potenciáltól függ Ax
Ad
px
𝑐 x
𝑐 2
px=p2
relatív vákum
z
1
H ρ
p0
2
A2
A1
𝑐 2 0
24
3.)
Rotációs taggal számolni kell: forgó tartályban a nyomásváltozás meghatározásához,
tehát a rot tag nem ejthető ki.
Problémát megoldottuk Hidrosztatikában és Euler főnormálisos alakjával.
p2 − p0 = R22 ∙ ω2 −
R2 ∙ ω2
2 𝜌 =
𝜌
2∙ R2
2 ∙ ω2
Összehasonlítani a Hidrosztatikai és Euler 2-s megoldással⟹3 megoldás
Euler leírási mód szerint az áramlás akkor instac, ha az áramlási tér egy pontjában az
áramlás iránya, nagysága vagy mindkettő változik.
Instacionárius példák
- csap kinyitása vagy elzárása, gyorsulás, lassulás az áramlásban.
- 𝑎 𝑙 =∂𝑐
∂t≠ 0
∂𝑐
∂t ds
2
1
= ±𝑎𝑙𝑖∙ 𝐿𝑖
- változó keresztmetszet
lokális gyorsulások és a keresztmetszetek szorzata állandó
c2 = 2 p1 − p0
𝜌+ g ∙ H + a ∙ H
c2 = 2 p1 − p0
𝜌+ a ∙
L
2 + g ∙ H
c2 = 2 p1 − p0
𝜌+ g H −
z0
2 +
R2 ∙ ω2
2
p0
𝜌=
p2
𝜌+
u22
2 R2 ∙ω2
2
− ( u r∙ω
× rot u 2ω
) d s r
−R2
2
2∙ 2ω2 = −R2
2 ∙ ω2
R2
R1
1 2
ω
ω
R2
ω
A1
L1
𝑎 𝑙1
A2
L2
𝑎 𝑙2
A1 ∙ 𝑎 𝑙1= A2 ∙ 𝑎 𝑙2 𝑐𝑖 ∙ A𝑖 = áll
∂𝑐
∂t
𝑖
∙ A𝑖 = áll
1
0 2
a > 0
z
𝑐 2
a > 0
0
2
1 x H
H z
r 0
ω
ω
H
H
1
2
2
𝑐 2
z0
2
1
0
d𝑠
𝑐 = 𝑢
rot 𝑐
2
r
rot 𝑐
25
4.)
p1
𝜌+
c12
2+ U1
g∙H
=p2
𝜌+
c22
2 0→t=0 s
+ U2 ±𝑎𝑙𝑖∙ 𝐿𝑖
+𝑎𝑙 ∙𝐿
gyorsulás csak ott, ahol sebesség létezik
a) 𝑎 𝑙 =
p 1−p 0𝜌
+g∙H
L
b) 𝑎 𝑙 =
p 1−p 0𝜌
+g∙H−c 2
2
2
L
4.)tartálylefejtés esete: szifon hatás
Toricelli képlet
Bernoulli 1-2 t=0 s p0p1
𝜌+
c12
2+ g ∙ Hmax =
p0p2
𝜌+
c22
2 0→t=0 s
+ 𝑎𝑙 L1 + 2L2 + L3 + Hmax → Hmax
Bernoulli S-2→megint két ismeretlen
Bernoulli 1-S→egy ismeretlen: 𝑎𝑙
p1
𝜌+
c12
2 c1=0
+ g ∙ Hmax =pS
𝜌+
cS2
2 0→t=0 s
+ g Hmax + L2 + 𝑎𝑙 L1 + L2 + L3 → 𝑎𝑙
ha változik a keresztmetszet
a) Adott: p0, p1, ρ, g , H, L Kérd: al=?
csap kinyitásának pillanatában (t=0(s))
b) t=12 s 𝑐𝑙 = 5m
s 𝑎𝑙 =?
c2 = 2 ∙ g ∙ Hmax
2-es pontnál kisebb potenciálon megszívjuk a rendszert
Ha Hmax-nál nagyobb a különbség, kavitáció keletkezik ⟹ nem jön több folyadék
Adott: p0, ρ, g , Li Kérd: V = c2 ∙ A2
Hmax =? stac
+𝑎𝑙1∙ L1 + 𝑎𝑙2
∙ L2 és 𝑎𝑙1∙ A1 + 𝑎𝑙2
∙ A2 A1 L1
𝑎 𝑙1
A2 L2
𝑎 𝑙2
z
1
H ρ
p0
2
p1
0 L
z
2
0
L1
L2
L3 p ≥ ps → telítési nyomás
Hmax
1 s
ismeretlen
26
5.) A sebesség változása a csap kinyitásától a stac. áramlás kialakulásáig
Kérd: c2t
c2 stac
=?
dx
a2 − x2=
1
a arth
x
a+ áll
0
dc2t
c22 − c2t
2=
1
2L dt
1
c2∙ arth
c2t
c2=
t
2L
c2t
c2= th
c2
2L konst
∙ t
z
1
H ρ
p0
2
p1
0 L
p1
𝜌+ g ∙ H =
p0
𝜌+
cS2
2+
+L ∙dc2t
dt
∂𝑐
∂t∙ ds
2
1
dc2t
dt=
2 p1 − p0
𝜌 + g ∙ H
c22
− c22
t
2L=
c22 − c2
2t
2L
0,5
1
c2
2Lt
c2t
c2
1
0,5 1,5 2
-1 1 x
y y=arth x
0
27
7.előadás
Impulzus tétel
kiindulás ugyanaz mint, Eulernél
egy test mozgásmennyiségének időegység alatti változása egyenlő a rá ható erők
eredőjével
d
dt m ∙ 𝑐 =
d
dt 𝑐 ∙ 𝜌 dV
V(t)
= ∂ 𝑐 ∙ 𝜌
∂t∙ dV
V instacionárius tag
+ 𝑐 ∙ 𝜌 ∙ 𝑐 dA
A
= 𝜌 ∙ g dV
V
− p dA
A
impulzus tétel integrál formája
− F + F Súrl
pl.:tenyérbe fújás
-F a test részéről a folyadékra ható erő
𝑐 ∙ 𝜌 ∙ 𝑐 dA
A(t)
Általános alak:
±I i = ±F g i± F p i
− F
felvett koordinátatengelytől függ
- külső áramlásnál
±I i = −F pl.: könyökcsőben a folyadék súlyát is számolni kell
𝑐 (𝑟 , t)
V(t) Lásd transzport egyenlet
→külső áramlás
I 1
dA 1 𝑐 1
I 2
dA 2
𝑐 2
felületi normális irányába
külső áramlás
𝑐 2 skalár
F g i= 0 :-elhanyagolás
-pl.: merőleges az x tengelyre x
F g 𝑐 1
𝑐 2
áramlásra merőlegesen kell az
ellenőrző felületet felvenni
𝑐
−F F
p0 = 1bar → a statikus nyomás
𝑐 𝑐
statikus nyomás mérése
28
szabadsugárnál a statikus nyomás p0, nyomásból származó erő nincs.
- belső áramlás
- folytonosság és Bernoulli kiegészítő egyenlet
Szabadsugaras példák
1) felvesszük az ellenőrző felületet
2) koordináta rendszer csak az ellenőrző felületen belül lehet
- vízturbinás példáknál külső álló rendszerhez
- ahol Bernoulli is kell, ott a Bernoulli egyenletnél tanultak szerint
3) x: − I 1 = −F → I 1 = F = m ∙ 𝑐 = 𝜌 ∙ 𝑐 ∙ A ∙ 𝑐 = 𝜌 ∙ A ∙ 𝑐2
y: I 3 − I 2 = 0 = −F y
lapát és folyadéksugár hasznosítása vízturbina segítségével valósul meg
±I i = ±F p − F
nyomásból származó erők befele
mutatnak
Adatok: ρ, c, A Kérdés: testr ható F
m = 𝜌 ∙ A ∙ c − u
relatívsebesség
F = 𝜌 ∙ A ∙ c − u 2
u értékével növekszik időegység alatt a
folyadékoszlop hossza
𝑐 1 u
F = 𝜌 ∙ A ∙ c + u 2
folyadékoszlop rövidül
𝑐 1 u
u = R ∙ ω; A; 𝑐; 𝜌 F =? ; P =? ; P max =? lásd .: AJGT
x: − I 1 + I 2x= −F
F = 𝜌 ∙ 𝑐 ∙ A ∙ c − u
ha ráülünk a rendszerre, akkor instacionárius lesz az
áramlás Euler leírás mód szerint.
I 1 𝑐 1
A
2
A
2
F −F
A
I 2
I 3
p0 = áll
I 2x
I 1
𝑐 1
R
𝑐 2 w
A
u
ω
I 1 I 2
F p 2 F p1
F pal
29
vízturbinával általában generátort hajtunk meg, ezért lendkereket kell használni
pl.: 50Hz-es áram előállítása
P = M ∙ ω = F ∙ u Pmax → max, min keresés szélsőérték számítással
𝜕P
𝜕u= 0
𝜕2P
𝜕u2 < 0 → max> 0 → min
c = áll
u
c=
1
2
Pneumatikus logikai elemeknél Coauda effektus
Adott: ρ, g = g, A, H
Kérd.: G =?
I 1 = m ∙ 𝑐 I 1 = 𝜌 ∙ 𝑐 ∙ A ∙ 𝑐 𝑐2 = 2 ∙ g ∙ H → Torricelli egyenlet
I 2z= −F = G
r ∙ ω2 =c2
r=
1
𝜌∙
dp
dr r ↑ p ↑ Euler dinamikai egyenlete, a főnormális irányában
Megjegyzés: felhajtó erő keletkezik az alábbi esetekben:
- irányelterelés
- nyomástér-változás
- sebességtér-változás
Kontrakció
t(s)
F
G = −F
F
I 2
I 1
G = −F
F α
α
H ρ
p0
A p0-Δp
G = −F
z
0
z
0
I 1
I 2
p0
p0 − ∆p (relatív vákuum)
As
Amp= 𝛼 < 1
Borda féle kifolyónyílás
𝛼 =As
𝐴=?
c2 = 2 ∙ g ∙ H Toricelli
H
ρ
A As
F p1
F p 2
p megoszló
p0+Δp
Δp=ρ·g·H
nincs erő⇐nincs benne szilárd test
I 2
x
z
As Amp
pl.: mérőperem
(beszívó)
30
- F ⟹akkor, ha az ellenőrző felületen belül szilárd test található
x: − I 2 = +F p 1− F p 2
𝜌 ∙ As ∙ 𝑐2 = p0 + 𝜌 ∙ g ∙ H ∙ 𝐴 − p0 ∙ A
𝜌 ∙ As ∙ 2 ∙ g ∙ H = 𝜌 ∙ g ∙ H ∙ A
α =As
A=
1
2 → legrosszabb, α = 1 → legjobb
- belső áramlásnál
- diffúzor, konfúzor
- példatár 13.39-es példa (Heller-Forgó féle hűtőtorony→jegyzet)
-
- I 1 + I 2 = F p1− F p 2
+ F pal x− F
diffúzor hatása a folyadékra, ezért kell rátenni
az ellenőrző felületet, szilárd test benne
F = m ∙ c1 − m ∙ c2 + p1 ∙ A1 − p0 ∙ A2 + p0 A2 − A1 p1−p0
Δp túlnyomás
∙A1
𝜌 ∙ 𝑐1 ∙ A1 𝜌 ∙ 𝑐2 ∙ A2
p1
𝜌+
c12
2=
p0
𝜌+
c22
2→ p1 = p0 +
𝜌 c22 − c1
2
2
minden csővégi diffúzor és konfúzor le akarja tépni a kifolyót
↑ q(J)
p0 ± Δp = p
Adott: V , A1, A2, ρ, p0 Kérd:F =? F y = 0
A példákat mindig abszolút nyomásra oldjuk meg.
A2 − A1
𝑐 I 1 I 2 F p1 F p 2
F pal
F pal x
2 1
0
A1
A2
x
31
8.előadás