FIZIKA ZGRADE

Proračun toplotne zaštite

za objekat

ADAPTACIJA DIJELA OPŠTE BOLNICE U BIJELOM POLJU

urañen prema JUS U.J5.600 iz 1998 i JUS U.J5.510 iz 1987 godine.

Sadržaj

- analiza konstrukcija- analiza linijskih gubitaka- proračun toplotnih transmisionih gubitaka

Proračun uradio: NUKOVIĆ SAFET

Odgovorni projektant:

BIJELO POLJE, 02.02.2012

PROJEKAT: ADAPTACIJA DIJELA OPŠTE BOLNICE U BIJELOM POLJU

T E H N I Č K I O P I S

Lokacija objekta:

Klimatska zona: III KLIMATSKA ZONA

Projektni uslovi za zimski period:

Spoljna projektna temperatura: Te = -21 [˙C ]Unutrašnja projektna temperatura: Ti = 20 [˙C ]Spoljna relativna vlažnost: ϕe = 90 [˙% ]Unutrašnja relativna vlažnost: ϕi = 60 [˙% ]

Projektni uslovi za letnji period:

Spoljna projektna temperatura: Te = +18 [˙C ]Unutrašnja projektna temperatura: Ti = 18 [˙C ]Spoljna relativna vlažnost: ϕe = 65 [˙% ]Unutrašnja relativna vlažnost: ϕi = 65 [˙% ]

Elaborat toplotne zaštite za ADAPTACIJA DIJELA OPŠTE BOLNICE U BIJELOM POLJUrañen je na osnovu JUS.U.J5.600 iz 1998 i JUS.U.J5.510 iz 1987 godine.Proračun difuzije vodene pare je rañen na osnovu JUS.U.J5.520. iz 1997. godine.Proračun faktora prigušenja i proračun kašnjenja oscilacija temperature krozspoljašnje grañevinske konstrukcije rañen je na osnovu JUS.U.J.530 iz 1997. godine.

Kod proračuna merodavnog koeficijenta prolaza toplote spoljnih grañevinskihkonstrukcija, u obzir su uzeti i linijski koeficijenti prolaza toplote veza tegrañevinske konstrukcije sa ostalim spoljnim i unutrašnjimkonstrukcijama. Merodavan koeficijent prolaza toplote se dobija deljenjem sumekoličine toplote koja se oda spoljnoj okolini kroz površinu konstrukcije (kA) ilinijskih gubitaka ( ΣkiLi) sa površinom konstrukcije (A).

Pri proračunu kojeficijenta prolaza toplote se uzima unutrašnja površina, a priproračunu specifičnih transmisionih gubitaka toplote se uzima spoljna površina.

Proračun specifičnog transmisionog opterećenja je dat preko ukupnihkoeficijenata prolaza toplote računatih prema JUS.U.J5.510 iz 1987 godine.

URSA Grañevinska fizika JUS 2


Termofizičke osobine materijala korišćenih u proračunu su u skladu saJUS.U.J5.600 iz 1998.Pre ugradnje svih materijala,potrebno je priložiti validnuatestnu dokumentaciju kojom se dokazuje da materijali ispunjavaju navedenetermofizičke karakteristike.

Proračun je rañen pomoću programa URSA Grañevinska fizika JUS u kome su korištenetermofizičke osobine materijala datih u JUS.U.J5.600 - tabela 7 i URSAtermoizolacionih materijala, čiji se kvalitet i termofizičke osobine kontrolišu uskladu sa standardom ISO 9001:2000 i za koje postoji validna atestnadokumentacija IMS-a.

URSA Grañevinska fizika JUS je vlasništvo preduzeća URSA Slovenija d.o.o., Povhova 2,8000 Novo mesto, Slovenija

Prestavništvo BeogradURSA Slovenija d.o.o., III Bulevar 25, 11070 Novi Beograd,Tel/Fax:+381 11 2137 480,+381 11 137 548

Predstavništvo BiHURSA NOVOTERM d.o.o., Tešanjska 61, 71000 Sarajevo,Bosna i Hercegovina, Tel./Fax 033 214 988Kancelarija Banja Luka, Aleja Svetog Save br.59, 78000 Banja Luka,Bosna i Hercegovina, Tel./Fax 051 226 390


PREGLED KONSTRUKCIJA I NJIHOVIHKOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE



Naziv k (W/m 2K) PODNA PLOČA 0,690MEðUSPRATNA PLOČA 0,838PLOČA IZNAD SPRATA 0,565SPOLJNI ZID 0,569


ANALIZA OSNOVNIH KONSTRUKCIJA



ANALIZA KONSTRUKCIJE: SPOLJNI ZID

Objekt: ADAPTACIJA DIJELA OPŠTE BOLNICE U BIJELOM POLJU Datum: 02.02.2012Naselje:Grad: BIJELO POLJEProjektant:

Klimatska zona: 3 Vrsta konstrukcije: Spoljni zid

unutra spolja temperatura (°C) 20 -10relativna vlažnost (%) 60 90

SKICA KONSTRUKCIJE

1. UNUTRAŠNJI MALTER2. NOSEĆI ZID3. URSA FDP 34. NOSEĆI TERMO-MALTER SA POCINČANOM MREŽOM5. ZAVRŠNI SLOJ FASADNOG MALTERA6. PRIČVRSNI ČEP K

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c µ d/λ t p pp µ*dkonstrukcije [cm] [kg/m3] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [°C] [Pa] [Pa] munutra 20,0 2.335uz zid 0,1250 17,9 2.045 1.401

1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1900 2,500 1.900 0,990 1.050 25 0,0253 17,4 1.990 1.346 0,632 BETON OD KAMENOG AGREGATA 2400 20,000 2.400 2,040 960 60 0,0980 15,8 1.790 281 12,003 URSA FDP 2 5,000 24 0,035 840 1 1,4286 -8,6 294 277 0,064 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 3,000 100 0,810 1.050 15 0,0370 -9,2 279 237 0,455 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1.450 0,810 1.050 12 0,0037 -9,3 277 233 0,04

uz zid 0,0435 -9,3 277 233spolja -10,0 259

Debljina konstrukcije: 30,800 cm Težina konstrukcije: 536,05 kg/m2

DIJAGRAMI RASPODELE TEMEPERATURE I PARODIFUZIJE

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 13,17

P'

Pi

20,0

-10,0

t (°C)

d (cm)

0.0 30,80



PRORAČUN KOEFICIJENTA PROLAZA TOPLOTE

koeficijent prolaza toploteW/m2K

izračunani 0,568največi dozvoljeni 0,720

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za proračun koeficijenta prolaza toplote.

PRORAČUN DIFUZIJE VODENE PARE

gustina ulaza u konstrukciju 0,059 g/m2hgustina izlaza iz konstrukcije 0,059 g/m2h

Nema kondenzacije.Ovlaživanje je u dozvoljenim granicama.Isušivanje je u dozvoljenim granicama.

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za difuziju vodene pare.

PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE

TABELARNI PRORAČUN PROLAZA TOPLOTE

Br Opis d ρ λ c µ d/λ tkonstrukcije [cm] [kg/m3] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [°C]unutra 20,0uz zid 0,1250 17,1

1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1900 2,500 1.900 0,990 1.050 25 0,0253 16,52 BETON OD KAMENOG AGREGATA 2400 20,000 2.400 2,040 960 60 0,0980 14,23 URSA FDP 2 5,000 24 0,035 840 1 1,4286 -19,04 BAUMIT GRUNDPUTZ LEICHT 3,000 100 0,810 1.050 15 0,0370 -19,95 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1.450 0,810 1.050 12 0,0037 -20,0

uz zid 0,0435 -20,0spolja -21,0

DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE

20,0

-21,0

t (°C)

d (cm)

0.0 30,80



Unutrašnja površinska temperatura konstrukcije 17,1 °C je veća od temperature tačke rose, koja iznosi 12,0 °C.

Uslov je ispunjen.

Ekvivalentna difuziona debljina zaštitno-dekorativnog nanosa 0,04 m je manja od 2m.

Uslov je ispunjen.

PRORAČUN TOPLOTNE STABILNOSTI

faktor prigušenja oscilacije temperature 78,730najmanja dozvoljena vrednost 15

Faktor prigušenja oscilacije temperature je veći od 35. Proračun kašnjenja oscilacije temperature nije potreban.

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za toplotnu stabilnost.

OCENE IZRAČUNATIH KARAKTERISTIKA

Veličine Zahtevi Proračun Ocena k [W/m

2K] 0,720 0,568 ZADOVOLJAVA

ν, η 15 78,7 ZADOVOLJAVABroj dana vlaženja/sušenja ZADOVOLJAVA

Gustina difuznog toka, ulaznog/izlaznog [g/m2h]: / Opisna ocena kondenzacije: NEMA KONDENZACIJE



ANALIZA KONSTRUKCIJE: PODNA PLOČA


Klimatska zona: 3 Vrsta konstrukcije: Pod na tlu


SKICA KONSTRUKCIJE

1. ZAVRŠNA PODNA OBLOGA2. ARMIRANI CEMENTNI ESTRIH3. DVOSTRUKA ZAŠTITNA FOLIJA4. URSA XPS N-III-I5. URSA TEP6. HIDROIZOLACIJA7. PODLOŽNI BETON8. NABIJENI TUCANIK

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c µ d/λ t p pp µ*dkonstrukcije [cm] [kg/m3] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [°C] [Pa] [Pa] munutrauz zid 0,1667

1 KERAMIČKE PLOČICE PODNE 1,000 2.300 1,280 920 200 0,0078 2,002 BETON OD KAMENOG AGREGATA 1800 4,000 1.800 0,930 960 15 0,0430 0,603 PVC FOLIJA, MEKANA 1200 0,040 1.200 0,190 960 42.000 0,0021 16,804 URSA XPS N-III-I 4,000 35 0,034 1.500 150 1,1765 6,005 VIŠESLOJNA BITUMENSKA HIDROIZOLACIJA1,000 1.100 0,190 1.460 14.000 0,0526 140,00

uz zid 0,0000spolja



2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 165,40

P'

Pi

0,00,0

t (°C)

d (cm)

0.0 10,04








Proračun difuzije vodene pare za konstrukciju nije potreban.


Proračun toplotne stabilnosti za konstrukciju nije potreban.




ν, η PRORAČUN NIJE POTREBANBroj dana vlaženja/sušenja PRORAČUN NIJE POTREBAN

Gustina difuznog toka, ulaznog/izlaznog [g/m2h]: / Opisna ocena kondenzacije:



ANALIZA KONSTRUKCIJE: MEðUSPRATNA PLOČA


Klimatska zona: 3 Vrsta konstrukcije: Unutrašnja horizontalna konstrukcija bez zahteva kmax


SKICA KONSTRUKCIJE

1. ZAVRŠNA PODNA OBLOGA2. ARMIRANI CEMENTNI ESTRIH3. DVOSTRUKA ZAŠTITNA FOLIJA4. URSA TEP5. ARMIRANO BETONSKA PLOČA6. MALTER

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c µ d/λ t p pp µ*dkonstrukcije [cm] [kg/m3] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [°C] [Pa] [Pa] munutrauz zid 0,1250

1 KERAMIČKE PLOČICE PODNE 1,000 2.300 1,280 920 200 0,0078 2,002 BETON OD KAMENOG AGREGATA 2200 4,000 2.200 1,510 960 30 0,0265 1,203 PVC FOLIJA, MEKANA 1200 0,040 1.200 0,190 960 42.000 0,0021 16,804 URSA XPS N-III-I 3,000 35 0,034 1.500 150 0,8824 4,505 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1900 2,500 1.900 0,990 1.050 25 0,0253 0,63

uz zid 0,1250spolja



2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 25,13

P'

Pi

0,00,0

t (°C)

d (cm)

0.0 10,54








Proračun difuzije vodene pare za konstrukciju nije potreban.






ν, η PRORAČUN NIJE POTREBANBroj dana vlaženja/sušenja PRORAČUN NIJE POTREBAN

Gustina difuznog toka, ulaznog/izlaznog [g/m2h]: / Opisna ocena kondenzacije:



ANALIZA KONSTRUKCIJE: PLOČA IZNAD SPRATA


Klimatska zona: 3 Vrsta konstrukcije: Meñuspratna konstrukcija ispod negrejanog prostora


SKICA KONSTRUKCIJE

1. MALTER2. ARMIRANO BETONSKA PLOČA3. DVOSTRUKA ZAŠTITNA FOLIJA4. URSA TEP5. URSA TEP6. ZAŠTITNA FOLIJA - PARNA BRANA7. ARMIRANI CEMENTNI ESTRIH

TABELARNI PRORAČUN

Br Opis d ρ λ c µ d/λ t p pp µ*dkonstrukcije [cm] [kg/m3] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [°C] [Pa] [Pa] munutra 20,0 2.335uz zid 0,1000 18,3 2.101 1.401

1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1900 2,500 1.900 0,990 1.050 25 0,0253 17,9 2.046 1.396 0,632 BETON OD KAMENOG AGREGATA 2400 14,000 2.400 2,040 960 60 0,0686 16,7 1.901 1.323 8,403 PARNA BRANA 0,017 1.330 0,190 960 588.235 0,0009 16,7 1.899 455 100,004 URSA XPS N-III-I 5,000 35 0,034 1.500 150 1,4706 -8,2 304 390 7,505 PVC FOLIJA, MEKANA 1200 0,040 1.200 0,190 960 42.000 0,0021 -8,2 303 244 16,806 BETON OD KAMENOG AGREGATA 2200 4,000 2.200 1,510 960 30 0,0265 -8,7 291 233 1,20

uz zid 0,0769 -8,7 291 233spolja -10,0 259



2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

p (kPa)

r (m)

0.0 134,52

P'

Pi

20,0

-10,0

t (°C)

d (cm)

0.0 25,56








gustina ulaza u konstrukciju 0,006 g/m2hgustina izlaza iz konstrukcije 0,003 g/m2hkoličina kondenzovane vodene pare 0,004 g/m2

količina kondenzata posle 60 dana vlaženja 5,316 g/m2

povećanje sadržaja vlage 0,011 %izračunani sadržaj vlage 2,111 %dozvoljen sadržaj vlage 4,183 %gustina difuzione struje u periodu isušivanja 0,031 g/m2hpotrebno vreme za isušenje konstrukcije 9,288 dananajveče dozvoljeno vreme isušenja 60 dana

Kondenzacija u ravni 5.Ovlaživanje je u dozvoljenim granicama.Isušivanje je u dozvoljenim granicama.

Konstrukcija odgovara postojećim standardima za difuziju vodene pare.

PROVERA KONDENZACIJE NA POVRŠINI KONSTRUKCIJE

TABELARNI PRORAČUN PROLAZA TOPLOTE

Br Opis d ρ λ c µ d/λ tkonstrukcije [cm] [kg/m3] [W/°Cm] [J/kg°C] [1] [°C]unutra 20,0uz zid 0,1000 18,3

1 PRODUŽNI KREČNI MALTER 1900 2,500 1.900 0,990 1.050 25 0,0253 17,92 BETON OD KAMENOG AGREGATA 2400 14,000 2.400 2,040 960 60 0,0686 16,73 PARNA BRANA 0,017 1.330 0,190 960 588.235 0,0009 16,74 URSA XPS N-III-I 5,000 35 0,034 1.500 150 1,4706 -8,25 PVC FOLIJA, MEKANA 1200 0,040 1.200 0,190 960 42.000 0,0021 -8,26 BETON OD KAMENOG AGREGATA 2200 4,000 2.200 1,510 960 30 0,0265 -8,7

uz zid 0,0769 -8,7spolja -10,0

DIJAGRAM RASPODELE TEMEPERATURE

20,0

-10,0

t (°C)

d (cm)

0.0 25,56



Unutrašnja površinska temperatura konstrukcije 18,3 °C je veća od temperature tačke rose, koja iznosi 12,0 °C.

Uslov je ispunjen.






ν, η PRORAČUN NIJE POTREBANBroj dana vlaženja/sušenja 60 / 60 9,3 ZADOVOLJAVA

Gustina difuznog toka, ulaznog/izlaznog [g/m2h]: 0,006 / 0,003Opisna ocena kondenzacije: KONDENZACIJA U RAVNI


PRORAČUN LINIJSKIH KOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE



PRORAČUN LINIJSKIH GUBITAKA


LG-1 kL = 0,2 * k * d = 0,035 W/Km

Opis: Slika 16.1 Ugradnja prema slici 16.1

K1: SPOLJNI ZIDParametri:

k = 0,568 W/m2Kd = 0,308 m

l = 24,000 mkL x l = 0,840 W/K


PRORAČUN UKUPNIH KOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE



PRORAČUN UKUPNIH KOEFICIJENATA PROLAZA TOPLOTE


Konstrukcija: SPOLJNI ZID

Linijski gubici za konstrukcijuBroj Naziv kL l kL x l

1 Slika 16.1 0,04 24,00 0,84

Suma linijskih gubitaka 0,84 W/KPovršina konstrukcije: 885,00 m2

Osnovni koeficijent prolaza toplote 0,57 W/m2KUkupni koeficijent prolaza toplote 0,57 W/m2KDozvoljeni koeficijent prolaza toplote 0,72 W/m2K


PRORAČUN UKUPNIH TRANSMISIONIH GUBITAKA



PRORAČUN UKUPNIH TRANSMISIONIH GUBITAKA


Broj S Poz k ∆t c P[m2] [W/m2K] [°C] [W]

1 948,00 0,690 41 0,5 13.409,52 948,00 0,838 41 1,0 32.571,43 948,00 0,565 41 1,0 21.960,44 885,00 0,569 41 1,0 20.644,3

Srednji koeficijent prolaza toplote k m 0,58 W/m2KPovršina spoljnjeg omotača objekta A 3.729,00 m2

Zapremina objekta 7.200,00 m3

Faktor oblika f O = A / V 0,52 1/mTransmisioni gubici ΦΦΦΦT = km * A * ( Te - Ti ) 88.585,58 WSpecifični transmisioni gubici ΦΦΦΦVT 12,30 W/m3

Dozvoljeni specifični transmisioni gubici ΦΦΦΦVT doz = 7 + 14 * fo 14,25 W/m3

Projektovana toplotna zaštita ispunjava uslove iz JUS U.J5.600.


Documents

FIZIKA ZGRADE