Guía cementaciones primarias y liners corregida

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Guía Práctica para Diseñar yEfectuar Cementaciones Primarias

CONTENIDO

1. Introducción

2. Metodología de diseño2.1. Información necesaria para la cementación2.2. Cálculo del volumen de cemento2.3. Cálculo del volumen para el desplazamiento2.4. Cálculo de la presión diferencial durante el desplazamiento2.5. Densidad equivalente de circulación

3. Diseño de la lechada de cemento

4. Baches lavador y espaciador

5. Check-list en el pozo

6. Cálculos en el pozo6.1. Peso de la tubería de revestimiento flotada6.2. Volumen de desplazamiento6.3. Tiempo de desplazamiento6.4. Máxima presión diferencial

7. Secuencia operativa

8. Cementación por etapas

9. Cementación de TR corta

10. Accesorios para la cementación10.1. Accesorios para una TR corrida10.2. Accesorios para una TR corta

11. Aditivos para la lechada de cemento

12. Recomendaciones

13. Nomenclatura

Referencias

Guía Práctica para Diseñar y Efectuar Cementaciones Primarias

Apéndice A. Gasto mínimo para flujo turbulento.

La cementación de pozos petroleros es el proceso mediante el cual se bombea una lechada de cemento al fondo del pozo a través de la tubería de revestimiento, con el propósito de obtener una buena adherencia entre las fases formación-cemento-tubería y asegurar el sello efectivo que aisle las capas geológicas y soporte la tubería. Esta guía presenta una metodología práctica para el diseño adecuado de cementaciones primarias.

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1. Introducción

La cementación de pozos petroleros es el proceso mediante el cual se mezcla una lechada de cemento y agua para bombearla al fondo del pozo a través de la tubería de revestimiento. Esta operación, conocida como cementación primaria, requiere una adecuada planeación para seleccionar los sistemas de cemento y fluidos lavadores y espaciadores que deberán emplearse, así como para definir las condiciones de desplazamiento de estos sistemas para obtener una buena adherencia entre las fases formación-cemento-tubería y asegurar un sello efectivo que aisle las diferentes capas geológicas y que soporte la tubería. La determinación inadecuada de estos sistemas y de las condiciones de desplazamiento para su colocación resulta en cementaciones con poca o mala adherencia, lo que se refleja en pérdidas económicas para la empresa, pues se requieren trabajos adicionales para corregir la adherencia del cemento.

El objetivo de esta guía es el de proporcionar una metodología práctica para diseñar y ejecutar cementaciones primarias de tuberías de revestimiento que reduzcan tiempos y costos en los cambios de etapa de perforación.

Aquí se señalan los aspectos más relevantes por considerar en el diseño de las lechadas, diseño de la cementación, y en la secuencia operativa de las cementaciones primarias: información necesaria para la cementación, diseño de la lechada de cemento, selección de los baches lavador y espaciador, diseño de la cementación, cálculos en el

pozo, secuencia operativa, accesorios para la cementación, y aditivos empleados para la lechada.

2. Metodología de diseño

El ingeniero encargado de diseñar la cementación, además de conocer el objetivo de la cementación, requiere la siguiente información: datos del estado mecánico del pozo, datos de la formación, y datos de los fluidos usados durante la cementación.

2.1 Información necesaria para la cementaciónDatos del estado mecánico del pozo: diámetro de agujero descubierto, profundidad, desviación, diámetro, peso, y grado de la TR a cementar y de la TR anterior.

Datos de la formación: temperatura de fondo estática y circulante, tipo de formación, presión de poro y presión de fractura. Se recomienda el uso de la guía práctica para la predicción de geopresiones para cuantificar estos dos últimos parámetros.

Datos de fluidos involucrados en la cementación: es indispensable conocer el tipo, reología, y densidad del lodo de perforación, de la lechada de cemento, y de los fluidos lavadores y espaciadores. Se recomienda efectuar pruebas de compatibilidad cemento-lodo, lodo-fluido espaciador, y fluido espaciador-cemento, para evitar reacciones indeseables entre los fluidos.

2.2 Cálculo del volumen de cemento.Se determina con el registro de calibración o similar, considerando la cima de cemento

GUIA PRÁCTICA PARA DISEÑAR Y EFECTUARCEMENTACIONES PRIMARIAS


programada y el volumen de cemento entre zapata y cople. Cuando no se cuenta con el registro de calibre del pozo, un exceso de volumen de cemento del 10 al 50 por ciento es recomendado1 para formaciones consolidadas y no consolidadas respectivamente.

Volumen del espacio anular (VolEA):(1)

Donde DAG y DETR son los diámetros del agujero y exterior de la TR, respectivamente, y H es la profundidad del pozo.

Volumen entre cople y zapata (ol C/Z): (2)

DITR es el diámetro interno de la TR y h es la distancia ente el cople y la zapata.

Volumen de lechada (olC):(3)

Cantidad de sacos de cemento:

(4)

Agua requerida para la mezcla:(5)

2.3 Cálculo del volumen para el desplazamiento.El volumen de desplazamiento (VolD) es igual al volumen dentro de la tubería de revestimiento desde la superficie hasta el cople de retención.

(6)

2.4 Cálculo de la presión diferencial durante el desplazamiento.Durante la ejecución de una cementación primaria, inicialmente los fluidos en el pozo se desplazan al mismo ritmo de bombeo que en la superficie. Sin embargo, cuando la diferencia de densidades entre el lodo y la lechada de cemento es significativa, esta diferencia de densidades causa, eventualmente, que el ritmo de flujo de los fluidos en el espacio anular sea diferente al ritmo de flujo dentro de la tubería de

revestimiento. Este fenómeno es conocido como caída libre1 del cemento, y se detecta cuando la presión de bombeo superficial es cero. La Figura 1 ilustra este fenómeno.

Figura 1. Fenómeno de caída libre detectado cuando: a) la presión superficial es cero, y b) los gastos de bombeo y EA son diferentes.

El entendimiento básico del fenómeno de caída libre es indispensable debido a que la eficiencia de la cementación es controlada principalmente por los fenómenos que ocurren en el espacio anular. Inicialmente el ritmo de caída libre del cemento es alto, este ritmo disminuye paulatinamente a medida que el cemento da vuelta hacia el espacio anular. La condición más crítica ocurre cuando el gasto de desplazamiento no es suficiente, entonces el cemento puede alcanzar el equilibrio y detenerse completamente. En este caso, si el fenómeno de caída libre no es comprendido, esta condición puede ser erróneamente interpretada como una pérdida de circulación inducida durante la cementación.

La cuantificación del ritmo de caída libre sólo es posible por métodos numéricos, por lo que la utilización de software especializado es altamente recomendable para el diseño óptimo de la

Caída libre

Caída libre

Gasto de bombeo Gasto Espacio Anular

Máxima presión superficial

a)

b)

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cementación.

Otro aspecto importante es cuantificar la presión superficial (PS) bajo condiciones dinámicas. Esta diferencial de presión es dada por la siguiente expresión2:

(7)

Donde PA y PTR son presiones hidrostáticas en el espacio anular y dentro de la TR, respectivamente, mientras que PFA y PFTR son pérdidas de presión por fricción.

La Figura 2 muestra esquemáticamente la operación de cementación durante la etapa de desplazamiento.

Figura 2. Desplazamiento de la lechada.

2.5 Densidad equivalente de circulación:Otro parámetro de diseño es la densidad equivalente de circulación (ECD3). Este parámetro es particularmente importante por dos razones. Primero, la ECD debe ser mayor que la presión de poro de la formación para evitar que esta se manifieste cuando los baches lavador y espaciador se encuentran en el espacio anular. Segundo, la

ECD debe ser menor que la presión de fractura. Particularmente al final de toda operación de cementación primaria, cuando la columna de lechada de cemento en el espacio anular ejerce la mayor presión hidráulica, se puede ocasionar pérdida de fluidos por exceder el gradiente de fractura de la formación. La densidad equivalente de circulación se calcula con la siguiente expresión:

(8)

La Figura 3 ilustra el comportamiento típico de la ECD calculada en el fondo del pozo durante una cementación primaria.

Figura 3. Densidad de circulación equivalente en el fondo del pozo.

3. Diseño de la lechada de cemento1,4. Pruebas de Laboratorio (Norma API SPEC 10)

ViscosidadSe adecua la viscosidad necesaria para asegurar el desplazamiento más eficiente de lodo que deberá proporcionar buena adherencia en la formación y la TR. El API recomienda una viscosidad de lechada de 10 a 15 Bc (unidades de consistencia usadas en pruebas a cementos).

Agua libreEs el volumen de agua que se separa de la lechada. Se mide después de haber agitado la lechada 20 minutos en el consistómetro atmosférico y haberla dejado en reposo dos horas. El máximo valor de agua libre aceptado por el API es de 1.4 %. El agua libre se evita utilizando la cantidad de agua adecuada y mezclando la lechada correctamente.

CEMENTO

BACHESLODO

1.45

1.50

1.55

1.60

1.65

1.70

1.75

1.80

0 20 40 60 80 100

tiempo [min]

EC

D [g

r/cm

3] Baches entrando al

espacio anularLechada entrando al espacio anular

Presión de fractura

Presión de poro

Ventana operaciona

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Tiempo bombeableSe debe considerar el tiempo en preparar, bombear la lechada, soltar tapones, y desplazar el cemento, más un tiempo adicional de una hora como factor de seguridad.

Resistencia a la compresiónSe debe verificar el desarrollo de la resistencia a la compresión en 8, 12 y 24 horas de permanecer en reposo a condiciones de presión y temperatura de fondo de pozo. Es generalmente aceptado como resistencia mínima para soportar el peso de la TR, 500 psi (35 kg/cm2) a las condiciones de 3000 psi y temperatura estática de fondo del pozo.

DensidadLa densidad de la lechada debe ser igual o ligeramente superior a la del fluido de perforación, considerando no rebasar el gradiente de fractura.

Control de filtradoLa pérdida de fluido en lechadas para tuberías de revestimiento superficiales e intermedias deberá tener valores máximos de 200 cm3/30 min, para complementos de 500 cm3/30 min, y para liners de 50 cm3/30 min utilizando una presión diferencial de 1000 psi a temperatura de circulación de fondo. Para evitar canalización de gas, este valor debe ser restringido a un máximo de 20 cm3/30 min a temperatura estática de fondo.

Consideraciones especialesPara formaciones saladas, se deberá saturar con cloruro de sodio (20 a 37%).

En caso de que la temperatura exceda los 110°C (230 °F), se usará harina de sílice.

En las pruebas se debe utilizar la misma agua de mezclado que se utilizará en el campo.

4. Baches lavador y espaciador

Se programan en función del tipo de cementación por efectuar, tipo de lodo, y características de la formación. Normalmente se bombean un frente lavador y un frente espaciador con el propósito de lavar y acarrear los recortes de formación remanentes. El frente lavador es un fluido newtoniano, normalmente agua con surfactante y

densidad cercana a 1.0 gr/cm3. El frente espaciador es viscoso y se comporta como fluido no-newtoniano. La densidad de este frente espaciador debe estar entre la densidad del lodo y la del cemento. Si el gradiente de fractura de la formación lo permite, se recomienda que la densidad del fluido espaciador sea 0.06 gr/cm3 mayor a la del lodo5.

El volumen recomendado de los baches lavador y espaciador (VolB), de acuerdo con el criterio de eficiencia de desplazamiento, se determina de la siguiente forma6:

a) 150 m lineales en el espacio anular más amplio.

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b) 10 minutos de tiempo de contacto con un punto específico en el espacio anular.

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Donde QEA es el ritmo de flujo en el espacio anular.

Estos dos volúmenes proporcionan los límites mínimo y máximo de baches a emplear. La decisión final del volumen de cada bache deberá tomar en cuenta que la ECD sea mayor a la presión de poro de la formación en toda la operación.

Régimen de flujoEl régimen de flujo que ha mostrado mayor eficiencia de desplazamiento en trabajos de cementación es el turbulento, y se ha observado en trabajos experimentales que cuando no se puede alcanzar por las condiciones del agujero, lo recomendable es desplazar el cemento al mayor gasto posible, cuidando de no rebasar la presión de fractura. El Apéndice A muestra los cálculos básicos para determinar el gasto mímino de desplazamiento para que la lechada de cemento alcance el flujo turbulento.

5. Check-list en el pozo.

Verificar ajuste final y profundidad total de la tubería de revestimiento.

Verificar el peso físico de la tubería de

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revestimiento.

Reciprocar la tubería para limpiar y mejorar el flujo en el espacio anular de acuerdo con el programa.

Verificar la cantidad de cemento y los baches de acuerdo con el programa.

Verificar que el volumen de lodo sea el suficiente para el desplazamiento.

Verificar que el volumen de agua sea el suficiente para la operación.

Verificar e identificar los tapones de limpieza y desplazamiento para no meterlos invertidos.

Verificar la cabeza de cementar, revisar que los machos funcionen correctamente, contando las vueltas para meter y sacar el vástago que soporta el tapón de desplazamiento y el buen funcionamiento del indicador del paso del tapón.

Verificar la instalación y la prueba con presión del equipo de cementar.

Verificar la circulación y la reología del fluido de control según programa.

6. Cálculos en el pozo.

6.1 Peso de la tubería de revestimiento flotada (WTRF).

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(12)

Donde WTR es el peso nominal de la TR y Ff es el factor de flotación.

6.2 Volumen de desplazamientoSe calcula con la ecuación 6. Cuando el volumen de lechada es muy grande, se debe desplazar con la bomba del equipo para evitar un problema de fraguado prematuro. En caso contrario, desplazar con la unidad cementadora haciendo la contabilidad con las cajas de lodo.

6.3 Tiempo de desplazamientoa) Cuando se desplaza con la bomba del equipo:

(13)

Con bomba duplex:

(14)

Donde 0.02575 es una constante de la bomba.

Con bomba triplex:

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Donde 0.03862 es una constante de la bomba.

6.4 Máxima presión diferencial.Es la presión generada por la diferencia de densidades del fluido de control y el cemento, desde el cople de retención/diferencial hasta la cima de la columna de cemento en el EA.

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7. Secuencia operativa7,8

Efectuar una junta de seguridad con el personal involucrado en la operación

Revisar la cabeza de cementación e instalar los tapones. Esto se debe hacer durante la circulación.

Instalar y probar las líneas de cementar a 5000 psi.

Bombear los baches de lavado y espaciado. Los baches lavadores deben estar previamente preparados para ser bombeados sin ocasionar retrasos en la operación. Una vez bombeado el bache lavador, se descarga la presión diferencial para probar el equipo de flotación y la integridad de la tubería de revestimiento.

Soltar tapón limpiador. Al soltar el tapón de diafragma, se debe verificar el viaje del mismo por medio del indicador que se localiza en la cabeza de cementar.

Mezclar y bombear cemento. Al inicio debe hacerse a bajo gasto para romper el gel del lodo y establecer circulación, posteriormente se bombea al gasto programado. Durante el mezclado se debe mantener la lechada homogénea. Esto se logra con el uso de un recirculador y se

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controla por medio de lecturas del densistómetro, auxiliados con lecturas de la balanza de lodos presurizada.

Soltar tapón de desplazamiento. Al liberar el tapón de desplazamiento se verifica que el número de vueltas para sacar el vástago que soporta al tapón de desplazamiento coincida con las cuantificadas durante la revisión de la cabeza de cementación. Además, la salida del tapón se detecta por medio del indicador de paso del tapón.

Desplazar la lechada. El gasto de desplazamiento debe ser de acuerdo con el diseño. Cuando el tapón de desplazamiento esté por llegar a su tope final de acuerdo a cálculos, disminuir el gasto de bombeo a la mitad para evitar un incremento brusco de presión interna en la TR por la súbita llegada del tapón.

o Si el desplazamiento se efectúa con bomba del equipo, se recomienda disminuir el gasto cuando el 70 por ciento del volumen de desplazamiento programado ha sido bombeado.

o Si el desplazamiento se efectúa con la unidad cementadora, se recomienda disminuir el gasto cuando falten 10 barriles del volumen de desplazamiento programado.

Descargar presión y verificar equipo de flotación. La presión final se descarga en las cajas de la unidad de alta presión, para cuantificar el volumen de fluido que regresa y al mismo tiempo verificar el funcionamiento del equipo de flotación. Si al descargar la presión se observa que no se suspende el flujo del lodo, cerrar la válvula de descarga para verificar la presión diferencial, bombear nuevamente un volumen de lodo hasta observar un ligero incremento de presión y cerrar las válvulas para esperar el tiempo de fraguado total con el pozo represionado con presión diferencial.

Colocar anillo de cemento superficial. Por programa y cuidando el entorno ecológico, el cálculo de cemento para una tubería superficial se hace evitando que salga a la superficie, para que una vez terminada la operación, se proceda a colocar el anillo superficial de cemento.

Espera de fraguado. El tiempo de espera de fraguado está en función de las pruebas de esfuerzo compresivo. Pruebas de laboratorio han demostrado que cuando el control de la calidad de la cementación es oportuno, el tiempo en que el cemento alcanza un esfuerzo compresivo de 500 psi (35 kg/cm2) a las condiciones de 3000 psi y temperatura estática de fondo del pozo es dentro de las primeras 8 a 12 hr de curado1. Tiempo que se recomienda como espera de fraguado.

8. Cementación por etapas.

Esta operación se efectúa en pozos donde se requiere cubrir con cemento una gran longitud, cementar una TR demasiado larga, o se tienen zonas de interés con separaciones muy grandes o con problemas de pérdida de circulación debido al bajo gradiente de fractura. Se utiliza la herramienta “cople de cementación múltiple” (CCM), la cual tiene integrado un juego de camisas deslizables.

La secuencia operativa de la primera etapa es la misma que la previamente descrita. La segunda etapa consiste en lanzar un tapón llamado torpedo, que se utiliza para romper los tornillos de corte en el CCM, deslizando la primera camisa, haciendo la apertura y estableciendo comunicación entre el interior de la TR y el EA. Se establece circulación y se procede a la operación de la segunda etapa como una cementación normal. Al arribar el tapón de desplazamiento al CCM, la segunda camisa del cople se desliza sellando los orificios de comunicación, observándose un incremento de presión, señal de que el sello es efectivo.

9. Cementación de TR corta8,9

Cuando por razones técnicas o económicas se toma la decisión de introducir y cementar una TR corta o liner, el diseño de la cementación previamente descrito es aplicable calculando los volúmenes de lechada y desplazamiento de acuerdo a la geometría del pozo. Se utilizan accesorios de TR adicionales, y las diferencias en la secuencia operativa son básicamente las siguientes:

Revisar la cabeza de cementación e instalar los tapones. Si el colgador del liner

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es hidráulico, soltar la canica antes de instalar la cabeza.

Colgar y soltar la TR corta. Antes de colgar el liner, se checa el peso de la sarta. El liner se cuelga y suelta de acuerdo con el tipo y especificaciones del conjunto colgador. Para comprobar que el liner fue soltado, se comprueba que el peso de la sarta en el indicador de peso del equipo de perforación sea el correspondiente al de la tubería de perforación flotada.

Bombear baches lavador y espaciador. Mezclar y bombear cemento. Soltar tapón de desplazamiento. Al liberar

el tapón de desplazamiento se verifica la salida del tapón por medio del indicador del paso del tapón.

Desplazar la lechada. El gasto de desplazamiento debe ser de acuerdo al diseño. El dezplazamiento se efectúa con la unidad cementadora. Cuando se haya desplazado la capacidad de la tubería de perforación TP se detecta el acoplamiento del tapón de desplazamiento al tapón limpiador alojado en la herramienta soltadora. Se continúa el desplazamiento recomendándose disminuir el gasto faltando 10 bl del volumen de desplazamiento programado.

Descargar presión y verificar equipo de flotación.

Sacar la herramienta soltadora.

10. Accesorios para la cementación.

10.1 Accesorios para una TR corrida. Zapata flotadora. El equipo de flotación se utiliza para reducir esfuerzos en el mástil del equipo de perforación. La zapata flotadora tiene integrada una válvula de contrapresión que evita la entrada de fluidos del pozo al interior de la TR, pero permite el paso a través de ella. Cuando no se requiere flotación o se utiliza un cople flotador, se usa una zapata guía que sólo sirve como guía para la TR.

Cople flotador. Tiene integrada una válvula de contrapresión que evita la entrada de fluidos del pozo al interior de la TR, pero permite el paso a través de ella; sirve de retén de los tapones de limpieza y desplazamiento.

Cople de retención. Sirve de retén de los tapones de limpieza y desplazamiento.

Centradores. Sirven para centrar la TR en el interior del pozo. Se colocan en la sección de la TR que está frente al agujero descubierto.

Cabeza de cementación. Es una herramienta tipo niple que se rosca en la parte superior de la TR para hacer la conexión con la línea de la unidad cementadora. La parte superior aloja en su interior los tapones de cementación. Tiene integrada una o más válvulas para el bombeo del cemento y del lodo a través de la TR.

Tapón limpiador. Se utiliza en la interfase lodo- cemento

Tapón sólido. Se utiliza en la interfase cemento-lodo de desplazamiento.

La Figura 4 muestra los accesorios normalmente empleados en las operaciones de cementación de las tuberías de revestimiento.

Figura 4. Accesorios de TR básicos en una cementación4.10.2 Accesorios para un a TR corta.

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Zapata flotadora tipo “V”. Es una zapata con orificios laterales para permitir circulación cuando la TR se asienta en el fondo del pozo.Cople de retención. Hay diferentes tipos, de acuerdo con el tipo de colgador utilizado (mecánico o hidráulico).Unión giratoria. Permite desenroscar la herramienta soltadora en caso de no poder anclar el colgador.Colgador de TR. Los hay también mecánicos e hidráulicos.

11. Aditivos para la lechada de cemento

Aceleradores de fraguado. Reducen el tiempo de bombeabilidad de la lechada e incrementan la resistencia a la compresión.

Retardadores de fraguado. Incrementan el tiempo de bombeabilidad. Permiten que la lechada de cemento trabaje en amplios rangos de temperatura y presión, pero reducen la resistencia a la compresión.

Reductores de pérdida de presión por fricción. Debido a que reducen la fricción, permiten alcanzar el régimen turbulento más fácilmente.

Reductores de pérdida de agua. Tienen como propósito evitar la deshidratación de la lechada de cemento durante el bombeo cuando pasa frente zonas permeables, donde se presenta el proceso de filtración.

Reductores de densidad. Incrementan el rendimiento de la lechada y reducen la densidad. Se utilizan cuando se colocan grandes tirantes de cemento para evitar rebasar el gradiente de fractura.

Densificantes. Son materiales químicos inertes de alto peso específico con poco requerimiento de agua que permiten densificar la lechada de cemento.

12. Recomendaciones

Diseñar la lechada con base en la temperatura de fondo medida en el pozo.

La lechada de cemento no debe tener agua libre, se debe controlar el filtrado y el tiempo de bombeo necesario para la operación.

El correcto centrado de la tubería de revestimiento mejora el desplazamiento del lodo y la distribución del cemento en el espacio anular. El mejor desplazamiento de lodo a gasto óptimo se logra con un claro anular de 1” a 1.5”

Adecuar la reología del lodo para optimizar su movilidad y eliminación de recortes.

Acondicionar el lodo hasta obtener el equilibrio en parámetros de entrada y salida.

Utilizar frentes lavadores y espaciadores

Reciprocar la TR antes y durante la cementación favorece la eficiencia del desplazamiento. Esta operación compensa un centrado pobre.

Procurar una densidad uniforme mediante el uso de recirculador.

Maximizar el gasto de desplazamiento. Cuando no se logre obtener flujo turbulento, desplazar al mayor gasto posible. Las mejores cementaciones se logran cuando el sistema es bombeado a máxima energía.

Nomenclatura:

= Diámetro del agujero (pg)

= Diámetro interno de la camisa de la bomba (pg)

= Diámetro equivalente (pg)

= Diámetro exterior de TR (pg)

= Diámetro interno de TR (pg)

= Diámetro del vástago (pg)

= Densidad de circulación equivalente (gr/cm3)

= Eficiencia de la bomba (%)= Factor de flotación (adimensional)= Profundidad (m)= Distancia entre cople y zapata (m)= Índice de consistencia (lb-segn/pie2)

= Longitud del vástago de la bomba (pg)

= Índice de comportamiento de flujo (adimensional)

= Número de Reynolds crítico (adimensional)

= Presión superficial (psi)

= Presión hidrostática en el espacio

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anular (psi)= Presión hidrostática en TR (psi)

= Pérdidas por fricción en el anular (psi)

= Pérdidas por fricción en la TR (psi)

= Gasto en el espacio anular (bl/min)

= Gasto mínimo para flujo turbulento (bl/min)

= Gasto superficial de bombeo (lt/emb)= Tiempo de desplazamiento (min)

= Volumen de baches (m3)

= Volumen de espacio anular (bl)

= Volumen entre el cople y la zapata (bl)

= Volumen de lechada (bl)

= Volumen de desplazamiento (bl)

= Peso nominal de la TR (Lb/pie)

= Peso de la TR flotada (Ton)

Letras griegas

= Densidad (gr/cm3)= Densidad de la lechada de cemento

(gr/cm3)= Densidad del lodo (gr/cm3)

= Lecturas del viscosímetro Fann (grados aparato)

Referencias:

1. Smith, D. K.: Cementing, SPE Monograph series, Volume 4, 1990.

2. Beirute, R. M.: The Phenomenon of Free Fall During Primary Cementing, SPE paper 13045, 1984.

3. Bourgoyne, A. T. y colaboradores: Applied Drilling Engineering, Society of Petroleum Engineering, Second printing, Chapter 4, Richardson, Texas, 1991.

4. Tejeda, A. J.: Ingeniería de Cementaciones, Subdirección de Perforación y Mantenimiento a Pozos e Instituto Mexicano del Petróleo.

5. Garaicochea, P. F., Bousieguez, L. M., y Becerra, A. T.: Temas selectos sobre cementaciones de Pozos, División de Ingeniería en Ciencias de la Tierra, Unidad de difusión de la DEPFI, UNAM, 1987.

6. Brice, J. W. and Holmes, R.C.: Engineering Casing Cementing Programs Using Turbulent Flow Techniques, J. Pet. Tech. (May, 1964), 503-508.

7. De la Serna, M. A., y Ríos, J. A.: Procedimiento para cementaciones de tuberías de revestimiento corridas, Gerencia de Tecnología, SPMP, Villahermosa, México, 2002.

8. Procedimientos de Operación de Ingeniería Petrolera, Subdirección de Producción Primaria, Gerencia de Desarrollo de Campos, México, 1988.

9. De la Serna, M. A., y Ríos, J.A.: Procedimiento para realizar cementaciones de tuberías de revestimiento cortas, Gerencia de Tecnología, SPMP, Villahermosa, México, 2002.

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