Hasil Resum

7/26/2019 Hasil Resum

1/4

7.5.2 Respon struktural dengan modelling pemanasan.

Pemanasan modeling adalah alat yang berguna untuk memprediksi sejarah

suhu-waktu

struktur dengan kebakaran jet api. Penggunaan utama adalah:

Penentuan tingkat proteksi kebakaran pasif (PFP) persyaratan untuk kolom baja

dalam pembuatan pipa jembatan di pabrik.

Penetapan persyaratan PFP untuk baja utama mendukung peralatan dan modul

dalam struktur lepas pantai.

Estimasi waktu untuk kegagalan kapal yang berisi persediaan olatil

hidrokarbon (waktu untuk !"E#E)$ dengan dan tanpa depressuring$ dan dengan

dan tanpa perlindungan banjir. %asil penelitian ini memberikan tingkatdepressuring optimal untuk men&egah !"E#E$ memperkirakan kebutuhan PFP$

dan peren&anaan tanggap darurat untuk melindungi kru darurat.

Pen&ahayaan api eksternal atau pelampiasan pada kapal melibatkan interaksi

antara komponen 'sik dari sistem (%unt dan amskill *+,$ aenport et al

**). Parameter spesi'k adalah: /arakteristik 0pi (ukuran api$ permukaan

kekuasaan meman&arkan$ daerah terperosok$ suhu nyala api)

1truktur kapal (dimensi$ ketebalan dinding)

2si kapall (sifat 'sik dan termodinamika &airan dan uap$ dan tingkat pengisiankapal)

entilasi kapal (katup pengaman tekanan (P1#) dan kapasitas)

Proses mengalir masuk dan keluar dari kapal

"ingkungan (kondisi ambient$ atenuasi radiasi termal dengan semprotan air

tetap).

1uatu persamaan keseimbangan panas dan massa perlu diatur meliputi antara

lain:

masukan panas ke dalam kapal oleh radiasi dan koneksi (&air dan uap bagian

harus terpisah dimodelkan)

konduksi panas dari sisi dipanaskan kapal dinding ke samping pemanas

Panas yang diserap oleh uap dan &air dalam bejana (dalam banyak kasus$

perpindahan panas mendidih dalam kasus &airan)

/ehilangan panas dari radiasi yang dipantulkan dan koneksi udara ambien

keseimbangan termodinamika antara uap dan &airan fase dalam kapal (rumituntuk &ampuran)


2/4

Panas dan kehilangan massa melalui P1# debit sebagai tekanan naik dari

panas up (biasanya ini dimodelkan sebagai debit intermiten dengan reseating

dari P1#$ disebut sebagai 3&hatt&ring 4)

1ejumlah node suhu dapat dipilih dengan persamaan konstitutif yang

dikembangkan harus terintegrasi se&ara numerik untuk setiap langkah waktu$

dengan sifat 'sik dan termodinamika dihitung pada suhu uap dan &air sesuai

dengan suhu pada langkah waktu. 5egangan longitudinal dan ring dihitung$

bersama dengan penurunan kekuatan tarik ultimate dengan meningkatnya suhu.

Perhitungan yang &ukup kompleks$ terutama mempertahankan kendala

matematika kesetimbangan termodinamika dalam kapal.

6ntuk mendapatkan perkiraan yang lebih akurat$ perlu untuk berinteraksipanasnya sampai perhitungan dengan model elemen hingga yang dinamis$ di

mana distribusi tegangan dihitung pada setiap langkah waktu$ menggunakan

suhu yang ada pada saat itu. 5idak ada perangkat lunak komersial saat ini

tersedia.

1ejumlah studi pemanasan dengan pemodelan dan per&obaan telah dilakukan

pada terperosok api pada kapaldengan muatan yang mudah terbakar. !anyak

dari studi ini berasal dari industri lepas pantai minyak dan gas$ di mana tidak ada

jarak pemisahan dan tingkat kema&etan$ dan karenanya potensi terperosok api

yang tinggi (aenport et al **7 /onstruksi !aja 2nstitute$ **a:

oberts et al. 888). Penelitian lain fokus pada kapal dengan muatan gas yang

mudah terbakar gas &air ("P9) tunduk pada api eksternal (oodie *+,7. oodie

et al *+,$ *++7 !enyon$ *++7 !irk *++7 an&er dan 1al2&ti **87 #enart

888). 5ak satu pun dari model yang ada untuk memprediksi respon dari kapal

"P9 yang kebakaran tidak ideal tetapi telah dialidasi terhadap per&obaan

dengan kapal ke&il

0da juga per&obaan yang dilakukan pada efektiitas semprotan air tetap dalam

pelemahan dampak kebakaran dan pen&egahan eskalasi (1&hoen dan roste

*++7 9osse dan 0lderman 887. oberts et al$ 88).

5emuan dari berbagai penelitian adalah sebagai berikut:

. 5he konektif koe'sien perpindahan panas dari dinding tangki menjadi &air

lebih besar dari nilai yang sesuai untuk uap dalam re;im nukleasi mendidih$

menyebabkan temperatur dinding sisi uap untuk naik lebih &epat dari suhu

permukaan kontak dengan &airan.

. 6ntuk kapal sasaran pelampiasan api eksternal$ waktu yang dibutuhkan untuk

debit awal melalui P1# adalah fungsi dari persediaan kapal. 1emakin tinggi leel$

semakin &epat dis&harge terjadi$ sebagai ruang uap tersedia lebih ke&il dankarena itu kenaikan tekanan dari ekspansi termal lebih &epat.


3/4

. < ekanisme kegagalan dua langkah untuk kegagalan kapal telah didalilkan -

deformasi plastik menyebabkan retak awal$ berikut dengan fraktur geser. =aktu

kegagalan sulit untuk memprediksi$ tetapi suhu dinding ,88-,,8 > ? telah

diusulkan.

@. 6ntuk proses kapal yang berisi "P9$ yang umumnya &enderung mengandungkurang dari 8 ton dalam persediaan$ waktu kegagalan adalah antara < dan 8

menit$ tergantung pada ukuran kapal.

,. 1emprotan air pendingin yang efektif terhadap kebakaran kolam renang$

sebagai Auks panas radiasi dapat dikurangi dengan ,,B untuk kepadatan

semprotan air desain 8 " C m inCm.

D. 1emprotan air konensional dari 8 "CminCm diterapkan dari atas kapal$

dengan menggunakan standar seperti FP0 , (**D)$ tidak efektif terhadap

serangan api jet$ di mana sebagian besar perpindahan panas adalah melalui

koneksi

7.5.3 dampak panas radiasi

alam suatu kasus $ tidak-melanda kebakaran$ panas radiasi adalah mekanisme

yang memprihatinkan. 1ituasi ini dapat diobati dengan menggunakan metode

pandangan-faktor seperti yang diuraikan dalam bagian D..@. ? dan

Auks panas insiden 88 k=Cm$ batas kegagalan *8B ter&apai setelah 8 menituntuk balok di mana area pembuangan panas balok adalah @ kali luas insiden

panas. imana rasio ini menurun$ kali kegagalan &epat menurunkan 5

(**a).

7,6 RESPON STRUTUR !"#!T $E%!!N

!angunan$ tank$ kapal dan struktur lainnya bisa mengalami kerusakan yang

signi'kan akibat ledakan atas tekanan dan dorongan. Pada akhirnya$ hal ini juga

dapat menyebabkan &edera dan kematian manusia. aerah ini analisis

kerentanan baik dipelajari dan kompleks dengan kebajikan dari interaksi

gelombang ledakan dengan struktur lain di dekatnya serta banyak ariasi dalam

gelombang kejut atau pro'l gelombang tekanan.

/onsep-konsep kun&i diberikan dalam 5abel G-8 yang menguraikan masalah

untuk dipertimbangkan dalam menganalisis tanggapan ledakan.

50!E" G-8 F0/5 6500 0"0 E1P 156/56 0/2!05 "E0/0

karakteristik waktu ledakan gelombang kejut dan tekanan gelombang

"edakan interaksi dengan struktur: difraksi dan reAeksi

perpindahan udara: angin ledakan dan tekanan dinamis


4/4

frekuensi 0lam getaran untuk struktur

/arakteristik 5ekanan-impuls

!ahan 1truktural: batu bata$ kayu baja$ struktur beton

diskusi yang sangat baik pada respon struktural untuk ledakan busur tersedia

dari berbagai sumber. !erguna referensi ringkasan diberikan oleh 5 (**a)$

"ees (88) dan ??P1 (88).

1ejumlah fungsi probit useftil telah dikembangkan untuk memprediksi berbagai

tanggapan struktural ledakan. 2ni diberikan dalam 5abel G- . 2ni kadang-kadang

berdasarkan data langka dan sering berhubungan dengan jenis bangunan

tertentu. Hadi$ sekali lagi peduli yang perlu dilakukan dalam aplikasi mereka. 2ni

adalah pesan utama dari ledakan baru-baru ini dan kerentanan orang (%1E

888).

50!E" G- PE1000 E/2E52/ - "E0/0 (5$ **a)

Documents

Hasil Resum