Hydrotreated ánh sáng naphtha vào thẳng các đơn vị PENEX

Hydrotreated ánh sáng naphtha vào thẳng các đơn vị PENEX, và lần đầu tiên được sấy khô trong máy sấy thức ăn DR-2303/2304.

Mục đích của các máy sấy là để đảm bảo rằng các naphtha hydrotreated là khô trước khi

vào lò phản ứng (R-2302/2303).

Thực tế, do sự nhạy cảm của I-8 Plus và I-82 lò phản ứng xúc tác để nước,

nguyên liệu phải được chuyển qua các máy sấy rây phân tử. Các máy sấy được nạp

với UOP Molsiv hấp phụ HPG-250 để loại bỏ nước và hàm lượng vết của

oxygenates hoặc hợp chất lưu huỳnh.

Các máy sấy được vận hành trong loạt trừ khi họ đang có trong chế độ tái sinh. Tại thời điểm đó chỉ có một sẽ được phục vụ. Các hydrotreated C 5/C6

dòng là trộn lẫn với DIH bên tái chế vẽ trước khi được giới thiệu với các thức ăn khô (DR-2303 hoặc 2304) ở phía dưới và đi upflow qua sàng phân tử chất hút ẩm và thoát s ở đầu trang. Sau đó lưu lượng được chuyển qua một những crossover khô cho ot khô thức ăn của mình. Lưu lượng thông qua máy sấy thức ăn thứ hai cũng là trong mô hình upflow. Hydrocarbon khô sau đó được chuyển đến ăn Surge Drum (D-2301). Trong một khoảng thời gian, máy sấy ở vị trí dẫn đầu sẽ trở thành chi tiêu như được chỉ ra bởi ẩm Anal yzer (023-AT-001B) nằm giữa hai

máy sấy. Tại thời điểm này, nó sẽ trở thành cần thiết để tái tạo khô này. Các thiết bị sấy nên được tái sinh trên một lịch trình thường xuyên đủ để tránh đột phá ẩm. Máy sấy đã được lấy ra khỏi dịch vụ bằng cách đóng t ông van khối thích hợp. Máy sấy thứ hai là bây giờ một mình trong dịch vụ như máy sấy chỉ dryi ng thức ăn. Độ ẩm phân tích máy được chuyển sang theo dõi trong dịch vụ này khô hơn. Sau khi tái sinh khô đã được hoàn thành, nó đã sẵn sàng cho dịch vụ. Bộ chuyển mạch là m ade như vậy mà máy sấy tái sinh mất vị trí tụt hậu với máy sấy trong dịch vụ còn lại như máy sấy dẫn. Trong một khoảng thời gian máy sấy dẫn sẽ trở thành chi tiêu và sẽ được thiết lập cho việc tái tạo với đuôi khô hơn bây giờ là người duy nhất trong dịch vụ. Đây sẽ là cách thức mà các máy sấy sẽ được xếp cho quá trình lưu thông. Thủ tục tái sinh cho máy sấy chất lỏng được trình bày chi tiết trong Chương 6.

Các máy sấy thức ăn lỏng được xây dựng từ thép carbon và máy sấy hydro

được làm từ thép carbon thiệt mạng. Dưới cùng của tàu được trang bị một ổ cắm giỏ thép carbon, được phủ một lưới thép scr een, để ngăn ngừa mất sàng hoặc tài liệu hỗ trợ. Rây phân tử và nhôm được nạp từ nhiều lớp vật liệu hỗ trợ. Một cách tử holddown hoặc màn hình được sử dụng trên đầu trang của các lưới lọc và các tài liệu hỗ trợ để cung cấp ổn định giường.

2.2 METHANATOR (R-2301) (P & ID 023-PID-0021-010)

Make-up khí được nhập khẩu từ Make-Up khí Drum Knock-Out / Lube Mist dầu

Khử (D-1208), hạ lưu của t ông CCR nền hợp đơn vị và Make-Up khí

Phần nén. Nó đi vào quá trình đơn vị Penex tại 42,3 kg / cm ² (g) và 38 ° C. Nó là

DẦU KHÍ VIỆT NAM CÔNG TY CỔ PHẦN (PETROVIETNAM) Tháng ba 2007

DUNG QUẤT NHÀ MÁY LỌC Rev: 0

HOẠT ĐỘNG Chương HƯỚNG DẪN: 2

ĐƠN VỊ ISOM (023) Trang: 20/31

đun nóng đến 231 ° C qua Methanator F eed / nước thải trao đổi (E-2301) và

Methanator nóng (A-2302), sau đó chuyển đến các Methanator (R-2301).

Mục đích Methanator là để bảo vệ các chất xúc tác của các lò phản ứng (R-2302/2303) từ mức dấu vết của lưu huỳnh, CO hay CO

2

có thể ở lại trong dòng thức ăn. Các Methanator được nạp với hai chất xúc tác s phái trên hai giường chồng lên nhau với các thức ăn đi xuống dòng:

? Puraspec 2010 cho hấp thụ lưu huỳnh (trên giường)

? Puraspec 2443 cho methanation (giường thấp hơn)

Các chất xúc tác được nạp từ một hệ thống tốt nghiệp của bóng gốm trơ.

Các nước sản xuất trong phản ứng methanation và bất kỳ CO 2

không methanated sẽ

được loại bỏ trong Make-up khí Chất làm khô DR-2301/2302. Khí điều trị được làm mát thông qua các Methanator Thức ăn / nước thải trao đổi E-2301 và Cooler Methanator E-2303. Nó đi vào t ông Make-Up khí Chất làm khô ở 38 ° C và 37,4

kg / cm ² (g).

2.3 MAKE-UP máy sấy GAS (DR-2301/2302) (P & ID 023-PID-0021-011)

Make-up khí phải được sấy khô để bảo vệ I-8 Plus và I-82 chất xúc tác cho

cùng một lý do như mô tả ở phần khô thức ăn. Make-up máy sấy khí được nạp

với UOP Molsiv hấp phụ PDG-418, một rây phân tử để loại bỏ nước.

Hai máy sấy khí hoạt động theo cách tương tự như các máy sấy thức ăn. Các máy sấy hoạt động

upflow, trong loạt. Hydro khô sau đó được gửi đến các lò phản ứng trên mạch điều khiển luồng

(023-FIC-013). Hydro cũng được sử dụng để kiểm soát áp lực (023-PIC-090) trong các sét Drum thức ăn (D-2301) và, để khởi động, trong ổn định (T-2301). Thủ tục tái sinh cho máy sấy khí được trình bày chi tiết trong Chương 6.

Make-up máy sấy khí được làm từ thép carbon thiệt mạng. Thiết kế của trống là

tương tự như máy sấy thức ăn một.

2.4 vaporizer REGENERANT (E-2305) (P & ID 023-PID-0021-012)

Vaporizer regenerant sử dụng hơi nước áp suất thấp để làm nóng dòng regenerant trước khi nó đạt đến quá nhiệt điện. Các izer hơi, thể hiện trong hình 2.2.2, là một bộ trao đổi nhiệt thẳng đứng trong đó sử dụng ống loại lưỡi lê đã được sức mạnh hàn và lăn đầy đủ. Máy này được trang bị với một chỉ số mức độ và báo động mức cao, và được thiết kế để hoạt động với phần trên của ống phát hiện. Hơi nước áp suất thấp bên trong các ống lưỡi lê truyền nhiệt cho regenerant trên bên ngoài của ống lưỡi lê. Điều này cho phép hơi nóng vào đầu ống lưỡi lê để truyền nhiệt cho bốc hơi regenerant str Eam đến 119-120 ° C, cho nó một vài độ quá nhiệt. Điều này ngăn cản regenerant từ ngưng tụ mà có thể làm hỏng bó điện trong quá nhiệt regenerant (A-2301) khi hoạt động. Mức chất lỏng trong vaporizer có sẵn từ 023-LI -003. 023-LXAHH-004 trong E-2305 sẽ đi vào quá nhiệt regenerant A-2301.

2,5 quá nhiệt REGENERANT (A-2301) (P & ID 023-PID-0021-012)

Các quá nhiệt regenerant, thể hiện trong hình 2.2.3, làm tăng nhiệt độ của

regenerant bay hơi ở nhiệt độ 316 ° C. Dòng regenerant được đun nóng bằng

Inconel yếu tố điện, có khả năng đạt nhiệt độ trên 600 ° C.





Các regenerant vào quá nhiệt phải được trong giai đoạn hơi để tránh làm hỏng bó điện khi điện được áp dụng cho các quá nhiệt.

2,6 ĂN ĐỘT BIẾN phuy (D-2301) (P & ID 023-PID-0021-015)

Thức ăn lỏng từ máy sấy thức ăn lỏng được chuyển đến Surge Drum thức ăn (D-2301).

Mục đích của trống này là cung cấp khả năng tăng thức ăn lỏng cho hạ lưu

quá trình. Thức ăn tăng trống được bao phủ với khí hydro khô có nguồn gốc từ

đầu ra của khí Chất làm khô Make-up (DR-2301/2302) với sự gia tăng áp lực trống thức ăn

được kiểm soát bởi 023-PIC-090 là 6,2 kg / cm ² (g). Tàu được xây dựng của giết

thép carbon.

2.7 Lò phản ứng TRAO ĐỔI mạch (P & IDS 023-PID-0021-015 TO 018)

Thức ăn lỏng khô từ thức ăn tăng trống (D-2301) được bơm theo một trong hai máy bơm phí (P-2301 A / B) thông qua các mạch trao đổi lò phản ứng trên Flow Control (023-FIC-009). Các mạch trao đổi lò phản ứng bao gồm các Lạnh kết hợp trao đổi thức ăn (E-2306), các trao đổi thức ăn hỗn hợp nóng (E-2307 A / B) và nóng phí (E-2308). Các trao đổi nhiệt E-2306 và E-2307 A và B được kết hợp thức ăn / vỏ lò phản ứng nước thải và trao đổi ống lò phản ứng. Lò sưởi phí (E-2308) sử dụng hơi nước MP. Vì dòng hydrocarbon phải được hoàn toàn khô ráo, lò sưởi phụ trách hoạt động với áp lực của hydrocarbon cao hơn áp lực của hơi nước. Trao đổi sử dụng tấm ống sức mạnh hàn và lăn đầy đủ để giảm thiểu nguy cơ rò rỉ (xem Hình 2.2.1). Trước khi nhập cảnh vào combi lạnh Ned nguồn cấp dữ liệu trao đổi (E-2306), các hydrocarbon lỏng được kết hợp với các dòng hydro make-up. Sau khi kết hợp, dòng dầu khí hydro hỗn hợp đi qua các mạch trao đổi trong thứ tự đã đề cập trước E-2306, E-2307 B, E-2307 A và E-2308 bên vỏ. Dưới bình thường thức ăn lò phản ứng hoạt động vào các lò phản ứng ở áp suất khoảng 35 kg / cm ² (g) và nhiệt độ từ 133 ° C và 162 ° C. Trao đổi thức ăn kết hợp lạnh (E-2306) được trang bị bỏ qua mà có thể được sử dụng để điều chỉnh lượng thức ăn kết hợp làm nóng trước đến 38-112 ° C. Bỏ qua là tự quy định với Van điều khiển (023-HV-006 A / B) để duy trì lò phản ứng phụ trách kiểm soát nóng. Nguồn cấp

dữ liệu kết hợp là tiếp tục làm nóng trước bằng cách trao đổi với một phần của lò phản ứng dẫn nước thải trong combi Ned trao đổi thức ăn nóng (E-2307 A / B) để 123-151 ° C, quy định 023-TV-024 A / B. Một lượng nhỏ chất xúc tác promoter (perchloroethylene) được thêm vào thượng nguồn của điện nóng lò phản ứng. Promoter này được bơm vào quá trình này theo một trong hai Bơm tiêm clorua (P-2303 A / B). Các ca talyst promoter được lưu trữ trong một phủ nitơ trống lưu trữ (tiêm Drum Chloride, D-2302) tại 1,76 kg / cm ² (g) và 38 ° C. Trống lưu trữ được làm đầy với perchloroethylene, được vận chuyển đến trang web trong trống. Những trống có thể được kết nối với quá trình này. Từ trống promoter chất xúc tác được bơm với chuyển bơm clorua (P-2302 A) vào tiêm Drum clorua (D-2302).

Thức ăn kết hợp được cuối cùng đã đưa đến nhiệt độ mong muốn của 133-162 ° C trong lò sưởi phụ trách lò phản ứng (E-2308) bởi một Temperat ure điều khiển (023-TIC-056) mà resets các bộ trao đổi nhiệt dòng chảy trung bình. C nóng harge được trang bị tự động tắt máy, được kích hoạt bởi thức ăn thấp hoặc make-up lưu lượng khí thấp.

Sau khi ra khỏi phí nóng lò phản ứng, dòng kết hợp nước nóng sau đó chảy vào

lò phản ứng đầu tiên.





2,8 lò phản đồng phân (R-2302/2303) (P & ID 023-PID-0021-019)

Các lò phản ứng R-2302 và R-2303 là trung tâm của quá trình này. Hoạt động của họ là như vậy mà một lò phản ứng sẽ được đặt trong series với các lò phản ứng khác. Tại thời điểm khác nhau

trong suốt lịch sử của đơn vị đó sẽ có thể có một trong hai lò phản ứng dẫn đầu hoặc đuôi

vị trí. Một lò phản ứng duy nhất bỏ qua cho phép hoạt động của một lò phản ứng chỉ trong thời gian khởi động hoặc một phần thay thế chất xúc tác. Cặp nhiệt điện được đưa vào các lớp chất xúc tác đồng phân hóa của mỗi lò phản ứng để theo dõi hoạt động của chất xúc tác kết hợp với sản phẩm ratios.Reactor R-2302 được nạp với I-8 Thêm Cata lyst và lò phản ứng R-2303 được nạp với I-82 chất xúc tác. Sau khi ra khỏi phí nóng lò phản ứng, dòng kết hợp nước nóng sau đó chảy vào lò phản ứng đầu tiên, các lò phản ứng dẫn. Hỗn hợp thức ăn / hydro vào tàu đầu lò phản ứng thông qua một nhà phân

phối đầu vào và lá ở phía dưới. Có một hơi / lỏng khay phân phối cài đặt trên I-8 Plus và I-82 Cata giường lyst để đảm bảo thậm chí phân phối (xem Hình 2.2.4). Đầu dưới cùng của lò phản ứng có một giỏ màn hình cho phép các dòng quá trình đi qua nó, nhưng ngăn chặn s bất kỳ tài liệu hỗ trợ gốm di cư xuôi dòng vào bài học. Các tàu được làm bằng thép carbon thiệt mạng. Lúc đi ra khỏi lò phản ứng đầu tiên, dòng sau đó đi về trao đổi nguồn cấp dữ liệu kết hợp nóng (E-2307 A / B) ở 182-188 ° C, nơi nhiệt lò phản ứng đầu tiên của phản ứng được lấy ra một phần và làm lạnh xuống 112-155 ° C.

Mức độ loại bỏ nhiệt độ có thể đạt được bằng cách điều chỉnh lượng

trao đổi bằng cách đi qua với một ontroller C Nhiệt độ (023-TIC-024). Nhiệt độ này

bộ điều khiển nhiệt độ đầu vào sửa chữa các lò phản ứng chậm trễ của. Dòng làm mát một phần sau đó được chuyển đến các lò phản ứng thứ hai, các lò phản ứng chậm trễ, các phản ứng quá trình cuối cùng được hoàn thành Các lò phản ứng được trang bị dây chuyền tẩy hydro (1 ½ "-PG-230.154-B1AH-NI), mà nằm ở đầu vào của mỗi reacto r. Các cuộc thanh trừng hydro được sử dụng để loại bỏ các hydrocacbon từ một lò phản ứng mà là để được bốc dỡ hoặc gây áp lực lò phản ứng. Một dòng dập tắt hydro (3 "PG-230.131-B1AH-NI) nằm ở đầu vào lò phản ứng dẫn

tiêu đề để hỗ trợ trong việc làm mát các chất xúc tác trong một chuyến tham quan nhiệt độ cũng như loại bỏ hydrocarbon. Các dập tắt được điều khiển bởi 023 - HIC-012 với chỉ thị dòng chảy (023-FI-015). Các lò phản ứng được trang bị với một dòng depressuring với hệ thống bùng phát (3 "-PZ-230.161-B1AH-NI). Trong trường hợp khẩn cấp cao nhiệt độ lò phản ứng các lò phản ứng được depressured khỏi ổ cắm của lò phản ứng chậm trễ. Dòng depressuring được trang bị hai van vận hành bằng khí nén (023-XV-093 A và B) có thể hoạt động từ phòng điều khiển một lần các lò phản ứng đã được olated từ lò sưởi phí và ổn định. Sau khi ra khỏi reacto r thứ hai, các dòng sau đó được chuyển đến bên ống của các kết hợp thức ăn lạnh trao đổi (E-2306) được làm lạnh xuống đến 115 ° C.

Cái lạnh kết hợp thức ăn trao đổi ống bên effl uent sau đó được chuyển đến ổn định (T-2301) về kiểm soát áp suất (023-PIC-097)

2,9 STABILIZER (T-2301) (P & IDS 023-PID-0021-020/021) Thức ăn cho ổn định đi vào ở áp suất 15,9 kg / cm ² (g) và nhiệt độ 113 ° C. Mục đích của cột này là để tách hydro bất kỳ giải thể, HCl và khí nứt (C 1, C

2 và 3 của C) từ isomerate, đó là sản phẩm sắp tới của đơn vị đồng phân hóa.

Các isomerate là dòng dưới cùng của T-2301. Nó là 175-176 ° C và 15,0 kg / cm ² (g)

và chứa bình thường và isoparaffins và được gửi đến de-isohexanizer (DIH, T-2303)





cột trên mức điều chỉnh (023-LC-007). Trước khi vào DIH, các chất ổn định đáy dòng trao đổi nhiệt trong deisohexanizer bên hòa reboiler (E-2312) được làm lạnh xuống đến 132-133 ° C. Sự ổn định cột trên hơi vào khoảng 79 ° C và 14,8 kg / cm ² (g), bao gồm các thành phần hydrocarbon ánh sáng của nguồn cấp dữ liệu colu triệu của, được chuyển đến không khí làm mát ổn định ngưng (E-2310) được CONDENS ed và làm mát đến 50 ° C và sau đó, thông qua ngưng Trim ổn định (E-2311) (được làm lạnh tới 38 ° C) vào ổn định nhận (D-2303). Để duy trì kiểm soát áp lực lên lumn đồng 14,8 kg / cm ² (g), khí thông hơi trên điều khiển áp suất (023-PIC-022) cho Scrubber khí thuần (T-2302). Chất lỏng được bơm từ máy thu trên mức điều chỉnh (023-LIC-008) với một trong những Bơm trào ngược ổn định (P-2304 A / B). Tất cả các chất lỏng từ trên không nhận được hồi ổn định vào cột ổn định trên khay số 1. Cột được reboiled bởi MP hơi trong ổn định Reboiler (E-2309). Đầu vào nhiệt reboiler được điều khiển bởi 023-FIC-016 trên các cửa hàng ngưng MP của reboiler. Số lượng đầu vào nhiệt được điều chỉnh để duy trì đủ trào ngược để đầy đủ dải HCl và kết thúc ánh sáng từ đáy ổn định lieäu al. Thiết kế điển hình trào ngược bên ngoài để tỷ lệ nuôi là khoảng 0,5 trên cơ sở khối lượng và được khuyến cáo như là một điểm khởi đầu.

Nửa trên của ổn định là hẹp hơn so với nửa dưới vì nhỏ hơn

lượng hơi / giao thông lỏng xảy ra ở phần trên cùng của cột. Thức ăn ổn định đi vào thông qua một nhà phân phối nằm ở dưới cùng của phần hình nón giữa khay 15 và 16. Một cái bẫy chất lỏng được đặt ở dưới khay 15 để tạo ra một con dấu chất lỏng trong downcomer khay và do đó ngăn ngừa hơi từ bỏ qua khay này.

2.10 NET GAS Scrubber (T-2302) (P & IDS 023-PID-0021-022 TO 026)

Chức năng của ổn định thuần khí Sc cao su là để trung hòa hydro clorua

trình bày trong ổn định với khí trước khi nhập cảnh của nó vào hệ thống khí đốt. Các HCl là

hình thành trong phần lò phản ứng và sau đó trút ra thông qua việc trên cao ổn định

Thu (D-2303), đến ổn định thuần khí Scrubber (T-2302). Trong tàu này, tắt

khí từ máy thu ổn định được liên lạc thông qua một mức chất lỏng và sau đó với lưu lượng truy cập hiện tại của giải pháp ăn da (10% khối lượng NaOH) phản ứng với HCl để tạo thành natri clorua và nước. Cột hoạt động ở 6. 3 kg / cm ² (g) và 38 ° C. Các điểm vào cho khí ra nằm ở dưới cùng của t ông chà sàn, và bao gồm một nhà phân phối Monel có lỗ nhỏ để cho phép ngay cả khí distribut ion. Nhà phân phối phía dưới và mặt bích đầu vào đều làm bằng Monel để ngăn chặn sự ăn mòn, do tiếp xúc với nồng độ cao của

HCl trong môi trường nước. Tàu được xây dựng của k thép carbon illed. Hai giường đóng gói, cài đặt trong phần trên của tàu, được làm đầy với 19 mm Carbon Nhẫn Raschig, trong đó cung cấp một diện tích tiếp xúc tốt cho sự tương tác của các pha lỏng và khí trên không có tính axit. Bao bì trong phần chà được giữ cố định bằng một lưới hỗ trợ ở phía dưới và một tổ chức xuống lưới trên đầu trang. Khí đến được tiếp xúc với các chất ăn da ở phần dưới cùng của chà sàn (hoặc "hồ chứa" phần) thông qua các giường đóng gói số 2. Đây là nơi mà hầu hết các HCl được loại bỏ trước khi nó đạt đến phần đầu hoặc phần chà của cột. Mức độ kiềm trong những máy chà sàn được duy trì khoảng 0,3-0,6 m dưới nhà phân phối trong phần đóng gói. Bơm P-2307 A hoặc B (Causti c Bơm lưu hành) được sử dụng để lưu thông các chất ăn da để hai điểm chích trên cột chà sàn. Một điểm tiêm nằm giữa hai giường đóng gói và ot cô nằm ngay dưới giường đóng gói số 2 (vòi phun distributo r). Mục đích của các nhà phân phối thấp hơn SPRA y là đạo dòng chảy ăn da vào các bức tường hình nón của chùi để giữ cho các bức tường ẩm ướt với chất ăn da. Thiết kế dòng chảy của chất ăn da nên được duy trì liên tục cho mỗi nhà phân phối để đảm bảo phân phối dòng chảy tốt.





Định kỳ (mỗi tuần một lần) là một phần của chất ăn da bị thu hồi như đã ăn da để Caustic khử khí Drum D-2305, sau đó đã Caustic trung hòa trọn gói X-2399. Tươi 14,4% khối lượng chất ăn da được nhập khẩu từ Đơn vị 039 và pha loãng xuống đến 10% khối lượng với make-up nước từ lao bồn nước (D-2304). Sức mạnh ăn da không nên giảm xuống dưới 2% khối lượng NaOH. Trên phần trên cùng của cột, khí được rửa sạch bằng nước thông qua các giường đóng gói số 1 để loại bỏ cuốn ăn da. P-2308 A hoặc B (lưu hành máy bơm nước) được sử dụng để lưu thông nước rửa đến điểm tiêm ở đầu phần đóng gói. Lạnh lò hơi nước cấp, làm lạnh xuống 38 ° C qua Cooler ngưng E-2319, được sử dụng để make-up. Make-up tiêm vào hệ thống được thực hiện bởi có nghĩa là của tiêm gói nước X-2304, bao gồm các nước lao xe tăng D-2304 và tiêm bơm nước P-2309 A / B. Khí cọ lá trên cùng của cột và được hướng dẫn như khí đốt lưới nhà máy lọc dầu nhiên liệu khí Đơn vị 037 về kiểm soát áp suất (023-PIC-024) ở 37 ° C và 4 kg / cm ² (g). Độ tinh khiết của khí hydro thuần được theo dõi bằng 023-AI-003 để xác định tỷ lệ hydro-hydrocarbon (xem § 3 Chương 3).

2.11 DE-ISOHEXA NIZER (T-2303) (P & IDS 023-PID-0021-026 TO 030)

Các DIH được sử dụng để phục hồi pentan và oduct pr isohexane từ các sản phẩm lò phản ứng ổn định. Một trận hòa bên, gồm chủ yếu là methylpentanes, 2,3-DMB và n-hexane, được tái chế trở lại Chất làm khô thức ăn lỏng (DR-2303/2304). Một đơn vị đồng phân hóa điển hình có thể nâng cấp ánh sáng thẳng naphtha chạy từ 70.0 đến RONC

82,0-84,0 RONC. Tuy nhiên, có một số lượng đáng kể của C6 đồng phân có thể được tiếp tục nâng cấp 2,2-DMB. Các phí oduct pr từ DIH có tiềm năng để có một giá trị số octan của 88,0-90,0 RONC. Các DIH có 80 khay. Cột hoạt động ở 1,32 kg / cm ² (g) và trào ngược / thức ăn tỷ lệ volumic khoảng 3.0. Nuôi từ dưới cùng của ổn định (T-2301) trao đổi nhiệt với bên cột DIH rút nước thải trong t ông Deisohexanizer Side Draw Reboiler (E-2312) trước khi vào cột trên khay số 25 tại 132 ° C và 2.15 kg / cm ² (g). Các sản phẩm dưới cùng được bơm bởi De-isohexanizer Bottoms Bơm (P-2311 A / B) và làm mát bằng De-isohexanizer Bottoms Cooler (E-2315) trước khi gửi để lưu trữ. Hơi phí từ DIH ở 72 ° C và 1,3 kg / cm ² (g) được ngưng tụ qua làm mát không khí E-2317 A / D (De-isohexanizer ngưng) đến 56 ° C và 0,7 kg / cm ² (g) và chất lỏng tích tụ trong isohexanizer nhận (D -2306). Người nhận phục vụ như một cái trống trào ngược. Chất lỏng của eisohexanizer nhận (D-2306) được bơm Deisohexanizer Bơm trên cao (P-2312 A / B). Một phần lớn (60% +) của chất lỏng trên không được gửi trở lại trên cùng của DIH việc kiểm soát dòng (023-FIC-031). Mức độ điều khiển 023-LIC-015 sẽ hoạt động khi mức độ khác nhau, bằng cách đặt lại dòng chảy tiếp lăn điểm thiết lập. Dòng chảy trên mạng là về kiểm soát thành phần thông qua Thượng Khay Nhiệt độ điều khiển (023-TIC-07), cascaded Net trên cao Draw Flow Control (023-FIC-031). Trên khay Nhiệt độ điều khiển có thể verridden bởi DIH bên hòa quá trình sắc ký khí (023-AT-004) hoặc DIH trên rocess sắc ký khí (023-AT-005) nếu một trong những điểm thiết lập sắc ký được đạt tới.

Trước khi gửi đến sức chứa hoặc xăng pha trộn, dòng trên mạng là tiếp tục

làm mát bằng Cooler Isomerate (E-2318). Một phần của isomerate được sử dụng cho các egeneration r của cả hai máy sấy thức ăn (DR-2303/2304) và make-up máy sấy khí (DR-2301/2302). Sau khi dịch vụ trong các máy sấy, các sản phẩm tham gia vào các tài liệu phía dưới, được gửi đến lưu trữ. DẦU KHÍ VIỆT NAM CÔNG TY CỔ PHẦN (PETROVIETNAM) Tháng ba 2007




Một bên rút ra sản phẩm có chứa một lớp chỉ số octan thấp được bơm eisohexanizer Side Draw Bơm P-2310 A / B, làm lạnh xuống 38 ° C qua Deisohexanizer Side Draw Bộ trao đổi nhiệt E-2313 và nước làm

mát E-2314 trước khi bị đưa trở lại các Chất làm khô thức ăn DR-2303/2304 được rút lui trong các lò phản ứng đồng phân hóa R-2302/2303. Thượng nguồn của Deisohexanizer Side Bơm Draw, một phần của dòng chảy hòa bên được gửi đến phụ Deisohexanizer Draw Reboiler E-2312 nơi mà nó trao đổi nhiệt với thức ăn 104-106 ° C đến 109-111 ° C, trước khi bị đưa trở lại cột Deisohexanizer. Hoạt động cột DIH khá đơn giản. Các nguyên tắc cơ bản là để loại bỏ tất cả các pentan và 2,2-DMB trên cao, trong khi giảm thiểu các nội dung 3 methylpentane trong chi phí. Cách kiểm soát được thảo luận trong những điều sau đây (tham khảo 8474L-023-PID-0021-026-030 gắn trong § 2 của Chương 14). Trong nhiều năm, các thành phần "thông thường" kiểm soát sy gốc đã được sử dụng để kiểm soát đơn giản hai fractionators sản phẩm như một DIH. Đó là, sửa chữa các áp lực và đầu vào nhiệt, có mức thu kiểm soát dòng chảy sản phẩm ròng trên không và sử dụng điều khiển thành phần (thường là một cột nhiệt độ khay) để điều chỉnh tốc độ dòng chảy trào ngược. Vào cuối những năm 1960, các bài báo đã được công bố mà gợi ý rằng có thể có một cách tốt hơn để kiểm soát loại cột. Chương trình thay đổi Nate này đã được thảo luận trong một số văn bản và thường được gọi là "cân bằng vật chất" hay "bánh đà" chương trình kiểm soát. Sự khác biệt cơ bản giữa "truyền thống" và "cân bằng vật liệu" đề án kiểm soát là trong việc lựa chọn các biến được sử dụng để thay đổi t ông cột dòng trào ngược. Áp lực và kiểm soát đầu vào nhiệt vẫn như cũ. Trong các chương trình kiểm soát cân bằng Rial mate, tốc độ dòng chảy trào ngược được điều khiển bởi mức độ trong nhận đầu hơn. Kiểm soát thành phần cột (nhiệt độ khay) sau đó kết nối với adj Ust mạng trên dòng chảy chất lỏng để lại nhận. Khái niệm này đã dẫn đến thuật ngữ "bánh đà" điều khiển, nơi sự cân bằng nhiệt tạo ra một cơ chế để tách bằng cách phát triển một ulation circ của vật chất, hơi đang lên và hồi lưu chất lỏng tương tự như động lực của một fl ywheel. Kiểm soát thành phần chỉ đạo đúng số lượng sản phẩm ra khỏi đầu của cột và cân bằng vật liệu, trong phía dưới. Nếu cảm biến thành phần không hài lòng, nó sẽ không cho phép các sản phẩm trên không rời khỏi người nhận. Mức trong người nhận sẽ tăng lên gây ra các sản phẩm để được trả lại cho cột kết quả là sự gia tăng tỷ lệ trào ngược đó cải thiện tách và trả về thành phần cảm biến để giá trị mong muốn của nó. Nó là khá rõ ràng rằng mức độ kiểm soát trên t ông nhận là rất quan trọng đối với hoạt động của các chương trình kiểm soát cân bằng vật liệu vì nó là giao điểm trong các cân đối năng lượng và nguyên liệu trong cột. Khi t ông điều khiển thành phần yêu cầu một sự thay đổi trong tỷ lệ thuần chất lỏng trên không, kết quả sẽ là một sự thay đổi trong tỷ lệ trào ngược sau khi bộ điều khiển mức độ đã cảm nhận được một sự thay đổi trong mức độ Receiv er. Vì lý do này, các chương trình kiểm soát cân bằng vật liệu cần thiết một tăng cao trên bộ điều khiển mức độ nhận để hệ thống điều khiển sẽ nhanh chóng thay đổi cảm nhận và hành động trên chúng. Trong thực tế, các thiết lập tăng điều khiển mức độ mong muốn là đôi khi không khả thi do vấn đề với khả năng của người nhận hoặc điều kiện cụ cấp. Kết quả là, hệ thống đã được thay đổi để một biến thể của chương trình cân bằng vật chất, mà chúng ta gọi là cơ chế điều khiển bánh đà đổi.

Chương trình kiểm soát bánh đà đổi tương tự như cách tiếp cận cân bằng vật liệu.

Tuy nhiên, điều khiển dòng trào ngược (023-FIC-034) hiện nay là tổng của dòng sản phẩm và

dòng trào ngược, và như vậy, có thể được đồng hóa như một tổng chi phí quản đo lưu lượng chất lỏng. Qua

làm điều này, bất kỳ thay đổi kiểm soát thành phần yêu cầu trong dòng chảy chất lỏng trên mạng ngay lập tức cảm nhận bởi tổng ov erhead đo lưu lượng và một sự thay đổi tương đương được thực hiện ở

tốc độ dòng chảy trào ngược. Điều này giúp loại bỏ sự cần thiết cho một cực kỳ "nóng" Cấp điều khiển (023-LIC-015) trên máy thu như bây giờ chỉ cần sửa chữa tổng

trên dòng chảy chất lỏng do sự thay đổi trong sự cân bằng nhiệt cột. Các trên không thuần Flow Meter (023-FIC-031) chỉ đơn giản là tuyến các thành phần số lượng kiểm soát vật liệu từ các cột và sự cân bằng trong tổng số chất lỏng trên không được trả lại cho các cột như trào ngược.





Trong một nghĩa nào đó, hệ thống này cho phép bộ điều khiển thành phần để điều chỉnh cả nhiệt và

số dư các tài liệu cùng một lúc, do sự tương tác chặt chẽ giữa hai dòng chảy

bộ điều khiển. Điều này được phản ánh trong thực tế oper ating kinh nghiệm của bạn sẽ chỉ thấy những thay đổi nhỏ so với tổng tỷ lệ chi phí và mức độ thu (giao nhau của hai bản cân đối) trong những thay đổi trong hoạt động của cột. Một sự khác biệt với điều khiển bánh đà là kiểm soát thành phần cột: các sản phẩm trên vẫn còn được gửi để lưu trữ trên điều khiển lưu lượng (023-FIC-031) thiết lập lại theo cột khay kiểm soát nhiệt độ (023-TIC-047). Nếu nhiệt độ được thiết lập ở trên điểm, bộ điều khiển nhiệt độ sẽ giảm thiết lập điểm 023-FIC-031 và sau đó làm giảm lưu lượng trên mạng. Tuy nhiên, hai phân tích sắc ký đã được thêm vào để kiểm soát và tác phẩm vẽ bên trên. Việc đầu tiên (023-AT-004 A / B) phân tích 2,2 và 2,3 Dimethylbutane Dimethylbutane

số tiền trong dòng rơm bên. Mục đích của nó là để giảm thiểu các hợp chất ánh sáng trên mặt cắt và đạt được hiệu quả tốt nhất từ t ông phần lò phản ứng isomerisation.

Thứ hai (023-AT-005 A / B) phân tích số lượng 2-Methylpentane và 3 ethylpentane trong dòng chi phí để kiểm soát chính xác am ount của trên net

sản phẩm. Cả hai đều liên quan đến phân tích tính 023-AY-005B. Nếu một trong các

cảm biến thành phần không hài lòng, 023-AY-005B sẽ ghi đè lên bộ điều khiển nhiệt độ khay và trở thành điểm đặt từ xa để điều khiển lưu lượng trên mạng, bởi có ý nghĩa của việc chuyển đổi 023-HS-015. Kiểm soát áp lực DIH trên là thông qua một hệ thống kiểm soát hơi nóng bỏ qua hoàn toàn ngưng tụ.

Dòng chảy bình ngưng trên không được điều khiển bởi 023-PIC-027, trong khi sự khác biệt giữa áp lực trên các thiết bị ngưng tụ và 023-PV-027 được thiết lập bởi hơi nóng bỏ qua. Hơi nóng từ t ông bỏ qua làm nóng lớp trên cùng của chất lỏng trong người nhận, do đó làm tăng áp suất hơi trong t ông nhận. 023-PDIC-028 được điều chỉnh sao 023-PV-027 có thể ở trong một phạm vi kiểm soát. Dây chuyền thông gió của bình ngưng và thu được cung cấp để khởi động, và nếu cần thiết, hoạt động bình thường có thể là do sự tích tụ của không ngưng tụ xây dựng. Nhiệt được cung cấp cho DIH qua Side Draw Reboiler (E-2312), trao đổi nhiệt với dòng nguồn cấp dữ liệu, và một Reboiler (E-2316) sử dụng hơi nước áp suất trung bình.

Các bên hòa dòng chảy reboiler được điều khiển thông qua hòa bên cửa khay điều khiển mức 023-LIC-013. Đầu vào nhiệt của các bên hòa reboiler được tính bằng m EAN của nhiệt đầu vào Máy tính 023-XY-005 và gửi đến DCS. Cho reboiler hơi, đầu vào nhiệt là c ontrolled ở phía bên ngưng tụ. Ngưng tụ là dòng điều khiển từ reboiler qua 023-FI C-026. Đầu vào nhiệt reboiler được điều chỉnh để duy trì sự trào ngược đúng tỷ lệ thức ăn, trong khi vẫn giữ nội dung methylpentane trên không ở mức bình thường. Các sản phẩm từ đáy cột là một dòng chảy nhỏ. Nó mang lại trên Flow Control (023-FIC-028). DIH các dòng rác được đưa ra như một vết cắt ở phía bên dưới. Cắt phía dưới được bơm trở lại bằng một trong Bơm Draw Side (P-2310 A hoặc B), làm lạnh xuống 38 ° C qua Side Draw Air Cooler (E-2313) và phụ Draw Cooler nước (E-2314), sau đó gửi đến máy sấy thức ăn lỏng việc kiểm soát dòng (023-FIC-030). T ông điều khiển lưu lượng được thiết lập lại bằng cách điều khiển Cấp (023-LIC-014) của cột. Các tăng mới hạng nặng trong trận hòa bên phải là Minimi Zed cho hiệu suất tốt nhất của các lò phản ứng. Phần lớn các cyclo-hexane và C7 + tài liệu nên bị từ chối ra dưới cùng của tháp. Như số lượng tăng mới hạng nặng trong trận hòa bên tăng lên, các nhà điều hành sẽ tăng

dòng chảy phía dưới lưới.





Sản phẩm đáy ròng vào khoảng 136 ° C được bơm ra bởi De-isohexanizer Bottoms

Bơm (P-2311 A hoặc B) thông qua Bottoms DIH C ooler (E-2315), nơi nó được làm lạnh đến 37 ° C và sau đó trộn với các dòng sản phẩm trên để lưu trữ. Các chỉ số octan của sản phẩm trên không được thiết lập bởi hai biến độc lập:

1. Thành phần pentane của các chi phí. Tổng số tiền pentane trong dòng này được thiết lập bởi các thành phần nguyên liệu. Sau đó nội dung isopentane được thiết lập bởi mức độ C5 đồng phân hóa trong các lò phản ứng. Đối với một thành phần nguyên liệu nhất định, các chỉ số octan trên không được cải thiện bằng cách tối đa hóa tỷ lệ IC5/C5P trong các sản phẩm trên. Kể từ khi pentan trong sản phẩm được chế biến "một lần qua", cao hơn nồng độ của pentan trong nguyên liệu, thấp hơn sản phẩm có chỉ số octan sẽ được.

2. Với số tiền 2-methylpentane và 3 methylpentane trong chi phí. Kể từ khi các thành phần này có một giá trị pha trộn chỉ số octan của khoảng 75, sự tập trung của họ cao hơn trong các sản phẩm trên, thấp hơn chỉ số octan sẽ được. Kể từ khi loại bỏ tất cả các methylpentanes sẽ yêu cầu; a) hơn khay, b) trào ngược hơn và c) tái chế nhiều hơn đến phần lò phản ứng, một sự thỏa hiệp kinh tế phải được thực hiện để điều chỉnh các sản phẩm có chỉ số octan, so với mức tiêu thụ điện. Nói chung, khoảng 80% các methylpentanes được thu hồi trong dòng tái chế trở lại phần lò phản ứng. Nếu một sản phẩm có chỉ số octan cao hơn là cần thiết sau đó trào ngược tháp phải được tăng lên, tỷ lệ chi phí giảm và tái chế chất lỏng vào máy sấy thức ăn lỏng tăng.

Documents

Hydrotreated ánh sáng naphtha vào thẳng các đơn vị PENEX