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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 28 de Enero de 2013

INFORME GEOTECNICO

Edificio de viviendas en Parcela P-8 Sector 10, Jardín Valenciano

Ciudad Autónoma de Melilla

003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439


INDICE GENERAL

1. INTRODUCCIÓN ........................................................................1

2. ANTECEDENTES ........................................................................2

2.1. Cronología de los trabajos .....................................................2

2.2. Correcciones sobre conclusiones anteriores..............................4

3. INFORMACIÓN PREVIA ...............................................................6

3.1. Contenido el estudio.............................................................6

3.2. Proyecto .............................................................................7

3.3. Situación geográfica y descripción de la parcela .......................7

3.4. Geología de Melilla ...............................................................8

3.5. Geología local del Jardín Valenciano......................................10

3.6. Sismicidad ........................................................................11

4. TRABAJOS REALIZADOS. .........................................................16

4.1. Sondeos mecánicos a rotación .............................................16

4.2. Ensayos de penetración dinámica contínua tipo DPSH .............21

4.3. Calicatas de investigación ...................................................23

4.4. Ensayos de laboratorio .......................................................24

4.5. Levantamiento topográfico ..................................................25

5. COMENTARIO GEOTÉCNICO......................................................26

5.1. Interpretación ensayos DPSH...............................................26


5.3. Niveles Geotécnicos............................................................28

5.4. Nivel freático.....................................................................33

5.5. Agresividad .......................................................................33



6. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN..................................................34

6.1. Tipo de edificación .............................................................34

6.2. Características del terreno...................................................34

6.3. Consideraciones geotécnicas................................................35

6.4. Cimentación del edificio ......................................................36

6.5. Cimentación mediante losa..................................................37

6.6. Cimentación mediante losa apoyada sobre capa de

aportación compactada por tongadas ...................................43

6.7. Excavación y contención .....................................................47

6.8. Estabilidad del Talud a Ejecutar (junto al vial de entrada) ........48

7. CONCLUSIONES ......................................................................51 8. INSPECCIÓN EN OBRA .............................................................55

9. ANEJOS

9.1. MAPA DE SITUACIÓN

9.2. MAPA GEOLÓGICO

9.3. SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS

9.4. REPORTAJE FOTOGRÁFICO

9.5. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS

9.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE TESTIGO CONTINUO

9.7. CALICATAS

9.8. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA

9.9. ENSAYOS DE LABORATORIO



9.10. DOCUMENTOS EMITIDOS ANTERIORMENTE

- Estudio Geotécnico (24/05/2010)

- 1ª Adenda al Estudio Inicial (15/09/2010)


- Informe Recopilatorio (12/09/2012)




MEMORIA



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1. INTRODUCCIÓN

Se tiene prevista la construcción de un edificio para viviendas de

protección oficial en parte de la parcela P-8 del Sector S-10 conocido

como Jardín Valenciano, sito en el interior del territorio de la Ciudad

Autónoma de Melilla.

A fin de determinar las características del subsuelo EMVISMESA ha

encargado a GEOTÉCNIA MELILLA, S.L. la realización de un

reconocimiento del terreno, en el cual se proyecta la construcción del

edificio.

Este trabajo trata de determinar las propiedades geotécnicas del

subsuelo, deducibles a partir de pruebas de reconocimiento y ensayos de

laboratorio, así como la naturaleza del mismo.

En el presente informe geotécnico se detallan los trabajos realizados, se

analizan los resultados obtenidos, se hace un comentario de las

características del subsuelo y se dan las conclusiones geotécnicas

necesarias para determinar las características de la cimentación de la

estructura proyectada.



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2. ANTECEDENTES

El presente documento trata de recoger las conclusiones finales

acerca de los diferentes reconocimientos geotécnicos que se han llevado

a cabo en la parcela P-8.

Es objetivo principal de esta memoria, establecer unas conclusiones

definitivas acerca del escenario geotécnico de la obra. Para ello se va a

llevar a cabo un análisis exhaustivo de los reconocimientos geotécnicos

realizados, a fin de llegar a unas condiciones geotécnicas acertadas.

2.1. Cronología de los trabajos

De cara a presentar un estudio geotécnico adecuado para el

proyecto previsto, GEOTECNIA MELILLA ha emitido tres documentos. La

cronología ha sido la siguiente:

- Estudio Geotécnico para Edificio de Viviendas en Parcela P-8 del

Jardín Valenciano, Ciudad Autónoma de Melilla (24 de mayo de

2010).

- 1ª Adenda al Estudio Inicial (15 de Septiembre de 2010).

- 2ª Adenda al Estudio Inicial (18 de Septiembre de 2010).

- Informe recopilatorio (12 de Septiembre de 2012).

- 3ª Adenda al Estudio Inicial (03 de Diciembre de 2012).

Para la elaboración del primer estudio geotécnico (24/05/10) se

ejecutaron dos sondeos hasta una profundidad de 15 metros y tres

ensayos de penetración dinámica continua.



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De cara a la realización de la 2ª adenda se llevaron a cabo dos calicatas

y tres nuevos ensayos de penetración dinámica continua.

La segunda adenda recoge las coordenadas topográficas de cada uno de

los reconocimientos geotécnicos realizados.

Entre la 2ª y 3ª adenda, se realizaron tres nuevos sondeos a rotación de

menor profundidad ≈ 3 metros.

Por último, de cara a elaborar la 3ª adenda (03/12/12), se ejecutaron

dos nuevos sondeos (S4’ y S5’), los cuales alcanzaron una profundidad

de 12 metros.

La totalidad de exploraciones geotécnicas y su correspondencia

cronológica es la siguiente:

DOCUMENTO RECONOCIMIENTOS

Estudio Geotécnico 24-05-10 S1 (15 m) / S2 (15 m) / P1 / P2 / P3

1ª Adenda 15-09-10 C1 / C2 / P4 / P5 / P6

2ª Adenda 18-09-10 LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO

Informe Final 12-09-12

3ª Adenda 03-12-12

S3 / S4 / S5

S4’ / S5’

*Nomenclatura: S ≈ sondeo, P ≈ DPSH y C ≈ calicata.



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2.2. Correcciones sobre conclusiones anteriores

A la vista del escenario geotécnico deducido a partir del primer

informe geotécnico emitido (24-05-10) y a medida que avanzaba el

proyecto, se decidió junto al peticionario del trabajo, llevar a cabo

nuevas exploraciones geotécnicas y un levantamiento topográfico de

todos los puntos de reconocimientos de la parcela. Estos hechos se

detallan en las dos adendas emitidas.

La memoria correspondiente al primer informe geotécnico emitido (24-

05-10) recomendaba llevar a cabo para el sustento del edificio, una

cimentación profunda.

El personal técnico de la empresa encargado del informe, tomo esta

decisión, a tenor de la columna estratigráfica que mostraba el sondeo

S2.

Posteriormente, una vez se conocieron más datos acerca del proyecto y

tras girar varias visitas a la obra se optó por la realización de dos

calicatas y la toma de coordenadas de los puntos de investigación.

De este modo se pudo comprobar que el sondeo S2 quedaba fuera de la

implantación prevista para el edificio. Además, se constató que la

naturaleza del terreno descubierto en las calicatas coincidía con el

observado en el sondeo S1 y con los cortes de los taludes cercanos.

Los tres sondeos realizados en Septiembre de 2012, en el borde de la

huella de la construcción más próxima al sondeo S2, están en

consonancia con el resto de trabajos. Así como, los sondeos S4’ y S5’.



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Por tanto, se puede concluir que el sondeo S2 se realizó fuera de la

huella prevista para el edificio. Por tanto, no se deben considerar los

datos aportados por esta exploración de cara a determinar las

condiciones de cimentación.

Las conclusiones que en este informe se plasmen obedecen a los

resultados obtenidos en el sondeo S1 (24/05/10), los ensayos de

penetración P1, P2 y P3 (24/05/10), las calicatas C1 y C2 (15/09/10), los

sondeos S3, S4 y S5 (Septiembre de 2012) y los sondeos S4’ y S5’

(03/12/12).

Los resultados obtenidos corroboran la idoneidad de las conclusiones

recogidas en la memoria del informe geotécnico realizado para el

proyecto de construcción de un edificio para viviendas de protección

oficial en parte de la parcela P-8 del Sector S-10 conocido como Jardín

Valenciano de la Ciudad Autónoma de Melilla (12 de Septiembre de

2012).



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3. INFORMACIÓN PREVIA

3.1. Contenido el estudio

Este estudio recoge los aspectos relativos a la geotecnia que son

necesarios para el proyecto del edificio para viviendas de protección

oficial en el Jardín Valenciano. Los apartados principales son los

siguientes:

- Enumeración de antecedentes y recopilación de información del

proyecto relativa al estudio geotécnico.

- Encuadre geológico general y local de la zona de estudio.

- Parámetros sísmicos relativos a la cimentación.

- Trabajos geotécnicos realizados (campo y laboratorio).

- Estratigrafía del terreno.

- Posición del nivel freático.

- Agresividad del terreno frente a los hormigones de los elementos

estructurales soterrados.

- Análisis de resultados.

- Escenario geotécnico del proyecto.

- Tipología de cimentación más adecuada y variantes si las hubiese.

- Condiciones de cimentación: presión de hundimientos, profundidad

de apoyo o empotramiento y asientos.

- Conclusiones.



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3.2. Proyecto

El edificio previsto consta de una planta trapezoidal. La superficie

del mismo será de de 1048,15 m2, siendo sus lados mayores de 42 m x

27 metros de ancho.

La sección del mismo alberga una planta sótano semienterrada, planta

baja, cinco alturas y ático.

La fachada principal corresponde con la del vial de acceso (Sur). Al estar

este vial más elevado que el fondo de la parcela, no será visible la planta

sótano. En el caso de las fachadas Este, Norte y Oeste, el sótano queda

al descubierto, pues se trata de una planta semienterrada.

La carga aproximada a transmitir por el edificio sobre el terreno será de

unas 10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).

3.3. Situación geográfica y descripción de la parcela

La parcela objeto de reconocimiento se localiza en una zona

conocida como Jardín Valenciano, próxima a la carretera de La Purísima,

la carretera de Farhana y junto a la urbanización La Hacienda.

Desde el punto de vista de planificación a este sector se le conoce como

S-10. Esta zona ha sido urbanizada en los últimos años.

En la actualidad la superficie de la parcela se encuentra desbrozada y

transitable. Se halla delimitada por el vial que dota de acceso a la

parcela P8 y por el curso de un arroyo en la parte posterior.

Su topografía es horizontal y se encuentra unos 3 metros por debajo de

la cota de rasante del vial. Esta consta de un área de 1048,15 m2 y un

perímetro de 127,5 metros.

En el apartado de anejos se adjunta la localización geográfica del área de

estudio.



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3.4. Geología de Melilla

La Ciudad Autónoma de Melilla se encuentra en el arranque este

del Cabo Tres Forcas. En la parte sur del cabo, adentrándose

parcialmente en el territorio de la ciudad, se encuentra el complejo

volcánico del Gurugú, cuyo edificio principal está formado por un estrato

volcán complejo que alcanza los 900 metros de altura.

La parte central del cabo, incluyendo la práctica totalidad de Melilla, está

cubierta por sedimentos marinos someros de edad Tortoniense y más

recientes. El extremo norte está constituido por otro complejo volcánico

de domos con cantidades subordinadas de tobas, formadas por riolitas

de la serie calcoalcalina potásica. Al sur de este complejo volcánico se

encuentra un asomo de forma triangular de unos 5 km2 de rocas

metamórficas fuertemente tectonizadas.

Tres unidades metamórficas, claramente diferenciadas, se disponen

separadas por fallas de bajo ángulo. El despegue se ve afectado por

pliegues de gran radio cuyo eje hunde 10° hacia N 240. Los pliegues

involucran a los sedimentos circundantes que permiten datarlos como

Tortoniense superior. La unidad inferior (Unidad de Tarita), que aparece

penetrativamente foliada, está formada a muro con filitas grises con

cloritoide y a techo cuarcitas y carbonatos. Sobre ella se encuentra la

Unidad de Taidant, que en las partes mejor preservadas muestra

pizarras verdes oscuras y conglomerados con cantos de cuarzo y algunos

restos de areniscas rojas micáceas.

Entre estas dos unidades tectónicas existe un cuerpo fusiforme de

serpentinitas que está incluido, al igual que la mayor parte de las otras

unidades, en una zona ancha de cizalla frágil con gran desarrollo de

cataclasitas y estructuras indicativas de sentido de desplazamiento hacia

el SO.



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Discordante sobre estas rocas y sobre las rocas volcánicas se deposita un

conjunto de sedimentos que comienza en el Tortoniense medio-superior

en los que se ha llamado cuenca de Melilla. La sedimentación comienza

siendo silicataclástica, con un nivel de conglomerados recubiertos por

margas marinas, todo ello en la actualidad plegado y tectonizado.

Sobre estos sedimentos y el basamento se dispone el Tortoniense

Superior-Messiniense formado por calcarenitas depositadas en ambientes

de plataforma somera con intercalaciones de carbonatos arrecifales

coralinos. La secuencia estratigráfica es compleja, con alternancia de

calcarenitas, calizas arrecifales y areniscas en los bordes de la cuenca,

que hacia el centro pasan a ser dominantemente margas de cuenca

pelágica.

El territorio de Melilla está constituido por materiales más propios de

borde, observándose una secuencia de carbonatos arrecifales y

calcarenitas a muro, una unidad detrítica intermedia depositada en

ambientes deltáicos, y a techo calcarenitas oolíticas y calizas

estromatolíticas.

La sedimentación es contemporánea con el vulcanismo del Gurugú,

instalándose algunos de los arrecifes en las laderas del volcán.

Constituyendo el cuaternario de esta área se detectan depósitos

travertínicos, aluviales, coluviales y marinos de playa.

Los travertinos afloran al norte, estando constituidos por un paquete de

potencia variable, de costras calcáreas que se sitúan sobre las areniscas

infrayacentes. Estos depósitos travertínicos no afloran al sur,

apareciendo en este caso un conjunto de arcillas, arenas y gravas de

naturaleza calcárea que forman parte de los depósitos coluviales.



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Asociados a los cursos de agua de mayor entidad, aparece una

alternancia de arenas, gravas y arcillas correspondientes a los depósitos

aluviales. Los depósitos coluviales están formados por cantos y arenas

de mineralogía volcánica, procedentes de la erosión de los montes

situados en los alrededores de Melilla.

Por último aparecen sedimentos cuaternarios de clara influencia marina,

formados por las típicas arenas de playa.

En el Plioceno se destaca una serie estratigráfica constituida, de más

antigua a más moderna, por margas, calizas y areniscas. Las margas

forman la base del Plioceno y sobre ellas se sitúan calizas arenosas con

algunas intercalaciones arcillosas. Hacia el sur se reduce su espesor,

aumentando la proporción de arcillas y arenas. Sobre estas calizas aflora

un paquete de areniscas silíceas de color amarillento que terminan como

calcarenitas. Hacia el sur cambian lateralmente a arcillas.

También cabe destacar que la gran mayoría de los depósitos coluviales

del cuaternario de la zona, proceden de la denudación de estos montes

de origen volcánico.

3.5. Geología local del Jardín Valenciano

Los materiales aflorantes en la parcela objeto de estudio están

formados principalmente por sedimentos volcánicos procedentes de las

diferentes erupciones que han afectado al territorio melillense y en

menor medida por los sedimentos aluviales derivados del curso de agua

que delimita la parcela en su parte posterior.

Depósitos Volcánicos. Están constituidos por basaltos, traquitas y

andesitas, que aparecen interestratificadas en los sedimentos pliocenos

como consecuencia de continuadas emisiones de coladas volcánicas a

partir del monte Gurugú.



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Estas coladas presentan distintas relaciones laterales acuñándose hacía

el norte entre margas y el Este entre margas y areniscas.

En los taludes próximos a la parcelo que nos ocupa se pueden observar

claramente estas coladas volcánicas y su relación con los depósitos

pliocenos (margas y areniscas).

Depósitos Cuaternarios. Estos depósitos están ligados al curso del

arroyo que delimita la parcela en su parte posterior. Se trata de los

depósitos volcánicos retrabajados por el arrastre del agua. Por tanto, los

cantos son de menor tamaño.

En el apartado correspondiente a Anejos se adjunta la localización

geológica del área de estudio.

3.6. Sismicidad

Para la consideración de la acción sísmica en las futuras

construcciones de esta zona es de aplicación la Norma de Construcción

Sismorresistente (Parte General y Edificación) NCSE-02 publicada en el

B.O.E. el 11 de Octubre de 2002.

El cálculo de las acciones sísmicas según la citada norma se realizará en

base a los siguientes parámetros:

Importancia de las construcciones

Las construcciones se clasifican de acuerdo con el uso a que se

destinan. Para este caso se considera que esta construcción es de

normal importancia.



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Aceleración sísmica básica (ab)

Parámetro que depende de la localización geográfica de la parcela

dentro del territorio nacional. La aceleración sísmica básica se expresa en

función de la aceleración de la gravedad (g = 9.81 m/s2). Para el caso de

la parcela objeto de este estudio: ab = 0.08g (Ciudad Autónoma de

Melilla).

Coeficiente de riesgo (ρ)

Coeficiente que depende de las características de la construcción y

del periodo de vida para el que se proyecta. Para el caso de

construcciones de normal importancia (Periodo de vida t = 50 años): ρ =

1.00.

Coeficiente de contribución (K)

Coeficiente que tiene en cuenta la distinta contribución a la

sismicidad de cada punto de la sismicidad de la Península y la sismicidad

de la falla Azores-Gibraltar. En este lugar: K = 1.0.

Tipo de terreno

El terreno se clasifica según su naturaleza, su compacidad y su

consistencia. Se consideran los 30.00 primeros metros de terreno

situados bajo la superficie del solar objeto de estudio considerando la

cota 0.00 la cota de ejecución del sondeo. Terreno Tipo IV de 0.00 a

1.00 m / Terreno Tipo III de 1.00 a 5.00 m / Terreno Tipo II de 5.00 a

30.00 m.

ESPESOR TIPO DE TERRENO COMPACIDAD-CONSISTENCIA

0.00-1.00 m TIPO IV RESISTENCIA BAJA

1.00-5.00 m TIPO III RESISTENCIA MEDIA

5.00-30.00 m TIPO II RESISTENCIA ALTA



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Dado que las prospecciones realizadas no alcanzaron la profundidad de

30.00 metros, se hace una estimación del tipo de terreno existente a

cotas profundas, basándose en criterios de geología regional. Así, el

terreno situado por debajo de la profundidad de investigación (15 m) se

considera de Tipo II.

Velocidad de propagación de las ondas elásticas

transversales (Vs)

Depende del tipo de terreno existente; A continuación se detalla la

velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales en el caso

que nos ocupa: TIPO IV → Vs ≤ 200 m/s / TIPO III → 400 ≥ Vs > 200

m/s / TIPO II → 750 ≥ Vs > 400 m/s.

Coeficiente de suelo (C)

Coeficiente que también depende del tipo de terreno existente.

Para el caso que nos ocupa: TIPO IV → 2.00 / TIPO III → 1.60 /

TIPO II → 1.30.

Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo, se determinarán los

espesores e1, e2, e3 y e4 de terrenos de los tipos I, II, III, IV

respectivamente, existentes en los 30.00 primeros metros bajo la

superficie.

Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los

coeficientes CI de cada estrato con su espesor eI, en metros, mediante la

expresión:

Entonces, C = Coeficiente del terreno = [((1.00 m x 2.00) + (4.00 m x

1.60) + (25.00 m x 1.30) / 30.00 m] = 1.36.

Σ Ci × ei C = -------------------- 30



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Coeficiente de amplificación del terreno (S)

Este coeficiente toma el valor de:

Para ρ × ab ≤ 0.1g 25.1CS =

Por tanto, S = 1.36 / 1.25 = 1.09.

Aceleración sísmica de cálculo (ac)

Es la aceleración sísmica a utilizar en todos los cálculos. Consiste

en el producto de la aceleración sísmica básica (ab), por S y por ρ,

coeficiente adimensional de riesgo, para nuestro caso igual a 1.0:

ac = S x ρ x ab = 1.09 x 1.00 x 0.08g = 0.087g

Para construcciones de normal importancia o especial importancia si la

aceleración sísmica de cálculo (ac) es igual o superior a 0.04g, como es

nuestro caso, la norma NCS-02 es de obligado cumplimiento.

Reglas de diseño y prescripciones constructivas de la NCSR-02

Debe evitarse la coexistencia, en una misma unidad estructural, de

sistemas de cimentación superficiales y profundos.

Es recomendable que la cimentación se disponga sobre un terreno de

características geotécnicas homogéneas. Si el terreno de apoyo presenta

discontinuidades o cambios sustanciales en sus características, se

fraccionará el conjunto de la construcción de manera que las partes

situadas a uno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades

independientes.

Es también recomendable que los elementos de cimentación estén

enlazados entre sí en dos direcciones perpendiculares mediante vigas de

atado, para evitar desplazamientos horizontales diferenciales.



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Estas vigas tendrán que dimensionarse de forma que sean capaces de

resistir un esfuerzo axial de valor de ac veces la carga vertical

transmitida en cada punto.

Otro aspecto importante de la sismicidad es la posible influencia de los

seísmos sobre el comportamiento del conjunto cimentación-terreno, bien

por las sobretensiones que se pueden originar, bien por los incrementos

de presiones intersticiales y los cambios de resistencia y deformabilidad

a que pueden dar lugar.

En general se aplicarán las reglas de diseño especificadas en el apartado

4.3 referente a la cimentación de estructuras de la citada Norma.

En la siguiente tabla se resumen los valores obtenidos para los diferentes

parámetros sísmicos.

PARÁMETRO VALOR

IMPORTANCIA DE LA CONSTRUCCIÓN Normal

ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA (ab) 0.08g

COEFICIENTE DE RIESGO (ρ) 1.00

COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k) 1.00

TIPO IV 0.00-1.00 m

TIPO III 1.00-5.00 m TIPO DE TERRENO

TIPO II 5.00-30.00 m

COEFICIENTE DE SUELO (C) 1.36

COEF. AMPLIF. DEL TERRENO (S) 1.09

ACEL. SÍSMICO DE CÁLCULO (ac) 0.087g



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4. TRABAJOS REALIZADOS

El reconocimiento del emplazamiento previsto se ha efectuado

mediante un sondeo mecánico a rotación hasta 15 metros de

profundidad, dos sondeos a rotación hasta 12 metros de profundidad,

tres sondeos a rotación de 3 metros de profundidad, seis ensayos de

penetración dinámica continua DPSH, dos calicatas y los

correspondientes ensayos de laboratorio.

Estos reconocimientos se ejecutaron sobre la futura huella del edificio.

La cota de inicio del sondeo S1 coincide con la cota del acerado que

discurre junto a la parcela. Este se encuentra a una altura de + 1 m

sobre el resto de trabajos.

4.1. Sondeos mecánicos a rotación

Los sondeos consisten en perforaciones en el terreno para

reconocer la naturaleza de los niveles del subsuelo a diferentes

profundidades. Para ello se introduce un tubo hueco en cuyo extremo

inferior va enroscada una corona que va efectuando la perforación

mediante rotación. El terreno perforado se aloja en este tubo hueco

permitiendo así extraerlo y obtener un testigo continuo hasta la

profundidad deseada, para su posterior análisis en laboratorio. En el

transcurso de la perforación se procede a la toma de muestras

inalteradas del terreno y a la ejecución de ensayos de penetración

estándar.

Los sondeos se han realizado con batería simple tipo B con diámetro de

perforación de 98 y 86 mm, revestimiento de 101 mm y equipada con

corona de widia de perfil aserrado hasta el final de la profundidad

investigada (15 y 3 metros).



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Con la técnica de extracción utilizada se obtuvo un testigo continuo con

un porcentaje de recuperación medio-alto. Este testigo obtenido de la

perforación fue debidamente colocado en cajas con las profundidades

acotadas.

El corte gráfico de estos sondeos se ha realizado con la descripción del

testigo continuo efectuado por personal especializado, el cual se incluye

en los anejos junto a un croquis con la situación y las fotografías a color

de las cajas de testigo continuo.

Durante la ejecución de los sondeos se procedió a la realización de

ensayos de penetración estándar (SPT) según la norma UNE 103800 y la

toma de muestras inalteradas (norma XP-P94-202).

Los ensayos SPT determinan la resistencia de los suelos a la penetración

de un toma-muestras y permiten obtener muestras alteradas de suelo

dentro de un sondeo para su identificación en laboratorio.

El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un

toma-muestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado

a un varillaje rígido, en cuyo extremo se coloca la cabeza de golpe y

contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63.6 Kg en caída libre,

desde una altura de 76.2 cm.

En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases.

Una primera o hinca de colocación de 15 cm, incluyendo la penetración

inicial del toma-muestras bajo su propio peso y la segunda fase o ensayo

de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de golpes

necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido

se denomina resistencia a la penetración N (índice SPT). Si los 30 cm de

penetración no pueden lograrse con 100 golpes, el ensayo de hinca se

dará por terminado, considerándose un valor de N = rechazo.



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Las tandas de golpeos registradas durante los ensayos SPT efectuados y

la muestra inalterada obtenida han sido los siguientes:

SPT GOLPEOS

S1 SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12

S1 SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10

S1 SPT 6.00-6.10 m 50/R

S1 SPT 8.30-8.44 m 50/R

S1 SPT 11.00-11.05 m 50/R

S1 SPT 12.30-12.34m 40/50/R

S1 SPT 14.40-15.00 m 13/18/23/31

S4 SPT 3.00-3.60 m 10/16/25/25

S5 SPT 2.70-3.30 m 13/26/33/48

S4’ SPT 3.00-3.60 m 32/22/26/17

S4’ SPT 6.00-6.60 m 15/32/45/50R

S4’ SPT 9.00-9.60 m 3/3/7/14

S4’ SPT 11.40-12.00 m 3/7/8/9

S5’ SPT 3.00-3.60 m 13/19/41/38

S5’ SPT 6.00-6.60 m 28/26/50R

S5’ SPT 9.00-9.60 m 6/4/4/5

S5’ SPT 12.00-12.60 m 2/4/5/12



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Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del

material según el CTE, a partir del N30 son los siguientes:

COMPACIDAD SUELOS GRANULARES

CLASIFICACIÓN N30

MUY FLOJA < 4

FLOJA 4-10

MEDIA 11-30

DENSA 31-50

MUY DENSA > 50

CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS

CLASIFICACIÓN N30

MUY BLANDA < 2

BLANDA 2-5

MEDIA 6-10

FIRME 11-20

MUY FIRME 21-40

DURA > 40

A continuación se resumen las columnas descritas a partir de los

sondeos realizados:

COTA TECHO COTA MURO LITOLOGÍA

SONDEO S1

0.00 metros 1.20 metros Relleno Antrópico

1.20 metros 11.00 metros Arena limosa con tramos arcilloso

marrón oscura con bolos

11.00 metros 15.00 metros Arena marrón anaranjado con bolos



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SONDEO S3


1.30 metros 3.00 metros Arena limosa con tramos arcillosos

marrón con algún bolo

SONDEO S4

0.00 metros 1.00 metro Relleno Antrópico



SONDEO S5




SONDEO S4’


1.90 metros 2.60 metros Arena arcillosa de tono rojizo

2.60 metros 3.00 metros Bolos de naturaleza Basáltica

3.00 metros 9.60 metros Alternancia de bolos basálticos y

limo arcilloso de tono rojizo

9.60 metros 12.00 metros Limo arcilloso de tono blanco con

pasadas anaranjadas

SONDEO S5’


0.30 metros 4.00 metros Arena arcillosa de tono rojizo

4.00 metros 9.00 metros Alternancia de bolos basálticos y

limo arcilloso de tono rojizo

9.00 metros 12.00 metros Limo arcilloso de tono blanco con

pasadas anaranjadas



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4.2. Ensayos de penetración dinámica continúa tipo DPSH

Los ensayo de penetración dinámica continua se ha realizado con

un penetrómetro de accionamiento automático tipo DPSH.

Consisten en hacer penetrar en el terreno una puntaza de dimensiones

normalizadas (20 cm2) por aplicación de una energía de impacto fija,

mediante el golpeo de una maza de 63.5 kg, que se deja caer desde una

altura de 75 cm. En este ensayo se contabiliza el número de golpes cada

20 cm de penetración (N20). El ensayo se da por finalizado cuando se

necesitan más de 100 golpes para el avance de los 20 cm, considerando

que se ha obtenido el rechazo.

Para definir los rangos de compacidad y/o consistencia del suelo se debe

referir al ensayo DPSH con respecto al penetrómetro dinámico tipo

borros, cuya equivalencia es Nborros = 1.22 x Ndpsh.


material a partir del N20 (borros) son los siguientes:


CLASIFICACIÓN N20

MUY FLOJA 1-4

FLOJA 5-10

MEDIA 11-30

DENSA 31-50

MUY DENSA > 50



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CLASIFICACIÓN N20

MUY BLANDA < 2

BLANDA 2-5

FIRME 5-10

RÍGIDA 11-20

DURA 21-40

MUY DURA > 40

Del mismo modo los valores de penetración dinámica borros y DPSH se

pueden relacionar con los del ensayo de penetración estático SPT

mediante la siguiente formulación:

- En arenas:

Nspt = 25 x log Nborros

Nspt = 25 x log (1.22 x Ndpsh) – 15.16

- En arcillas:

Nspt = (13 x log Ndpsh) - 2

La profundidad a la cual se alcanzó la condición de rechazo ha sido la

siguiente:

ENSAYO DPSH PROFUNDIDAD RECHAZO

DPSH P1 6.00 metros

DPSH P2 6.00 metros

DPSH P3 4.00 metros

DPSH P4 6.60 metros

DPSH P5 7.00 metros

DPSH P6 8.60 metros



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En los anejos se encuentra el croquis de situación de los reconocimientos

donde se puede apreciar la distribución en planta de estos ensayos, así

como la representación gráfica del golpeo.

4.3. Calicatas de investigación

Son excavaciones en pozos o zanjas, realizadas mediante medios

mecánicos convencionales, que permiten la inspección visual y el acceso

directo al terreno a cierta profundidad, así como la toma de muestras y la

realización de ensayos in situ. Tienen la ventaja de permitir acceder

directamente al terreno, pudiéndose observar las variaciones litológicas,

de estructura, discontinuidades, etc.

Durante la excavación de las mismas (2 unidades), se tomaron datos de

la naturaleza del terreno, espesores de la capa de tierra vegetal y/o

relleno, y de los diferentes niveles, condiciones de excavabilidad y

estabilidad de las paredes y situación del nivel freático.

La estratigrafía de la pared de la cata C1, efectuada próxima al vial, es

la siguiente:

- Desde la superficie (0.00 m) a 0.50 metros de profundidad se

detecta una cobertera de relleno.

- A partir de 0.50 m y hasta el final de la cata (-3.00 metros): una

arena de tono marrón rojizo con frecuentes bolos y bloques de

naturaleza volcánica intercalados.

La estratigrafía de la pared de la cata C2 evidencia la existencia de un

material con un porcentaje de gruesos (bolos y bloques) minoritario. Se

puede catalogar como una arena algo limosa de tono marrón rojizo con

alguna grava de naturaleza poligénica.



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La información obtenida en esta calicata, así como el corte estratigráfico

de la misma se detalla en el apartado correspondiente a los anejos. Hay

que destacar que no se ha detectado nivel freático. La estabilidad del

tramo superficial de relleno es deficiente y su excavación sencilla.

4.4 Ensayos de laboratorio

Según los criterios de representatividad del material y cota, se

eligieron las diferentes muestras y la tipología de los ensayos a realizar.

A continuación se detallan los ensayos realizados:

Ensayos de identificación:

Preparación de muestras para ensayos (UNE 103100:95).

Granulometría por tamizado (UNE 103100:95).

Límites de Atterberg (UNE 103100:95 y 103104:95).

Ensayos químicos:

Contenido en sulfatos solubles en suelo (UNE 103201:96).

En el apartado Anejos se adjuntan los resultados obtenidos de la

realización de los ensayos anteriores.



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4.5. Levantamiento topográfico

Una vez efectuados los diferentes reconocimientos se realizó un

levantamiento topográfico de los diferentes puntos de reconocimientos (a

excepción de los sondeos S3, S4 y S5). Para ello se ha utilizado el

taquimétrico facilitado por el peticionario.

PUNTO COORDENADA X COORDENADA Y COORDENADA Z

SONDEO S1 4961.61 9984.38 46.49

SONDEO S2 4926.20 1001.57 45.70

SONDEO S3 -- -- --

SONDEO S4 -- -- --

SONDEO S5 -- -- --

CALICATA C1 4938.51 9994.72 45.37

CALICATA C2 4948.65 9987.51 45.58

DPSH P1 4952.59 9982.93 46.40

DPSH P2 4954.13 9992.70 45.72

DPSH P3 4941.25 10004.52 45.39

DPSH P4 4934.90 9996.91 45.40

DPSH P5 4940.84 9984.53 45.60

DPSH P6 4954.79 10001.42 45.58

En el apartado de Anejos se adjunta un croquis con las coordenadas de

estos puntos.



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5. COMENTARIO GEOTÉCNICO

En este apartado se describen las características y condiciones

geotécnicas de los materiales existentes en el terreno, indicando los

resultados de los ensayos de laboratorio realizados a partir de las

muestras tomadas durante la ejecución de los sondeos a rotación, así

como el análisis e interpretación de los diferentes ensayos de campo

realizados.

5.1. Interpretación ensayos DPSH

Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración

dinámica P1, P2 y P3 (mayo 2010) describen resultados dispares y

directamente relacionados con el carácter fuertemente granular de los

materiales descritos.

A partir de la gráfica del ensayo P1 se puede describir una potencia de

relleno de 2.00 metros bajo el acerado. El ensayo P2 ejecutado en el

centro de la parcela describe un espesor de relleno de 1.00 metro. Por

último, el ensayo P3 efectuado en la zona de máximo espesor de relleno

describe una gráfica anómala derivado de la tipología de relleno (arena

con bolos, etc.).

Los valores de golpeos obtenidos en este primer intervalo varían entre

N20 = 8-12, lo cual otorga una compacidad floja a media.

Las diagrafías obtenidas en los ensayos de penetración P1 y P2

muestran, una vez se atraviesa el nivel I de relleno (2.00m en P1 y

1.00m en P2), un ascenso continuo de los valores de golpeos hasta

alcanzar la condición de rechazo.

Se puede diferenciar un tramo de compacidad media (N30 = 15-20) hasta

una profundidad de 3.00 y 4.00 metros, un tramo de compacidad densa

(N30 = 30-50) hasta 5.50 m y muy densa en profundidad.



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Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración dinámica

P4, P5 y P6 realizados el 11 de septiembre de 2010 muestran una

evolución similar.

La gráfica P4 y P5 describen un primer tramo de golpeos en torno a N20 =

5-10, lo cual clasifica la compacidad como floja hasta unos 0.60-0.80

metros. Se puede asociar con la capa de relleno descrita en las calicatas.

A partir de 0.60-0.80 metros los valores de golpeos aumentan

progresivamente caracterizando un tramo de compacidad media hasta

una profundidad entre 1.50 y 3.00 metros. Este tramo caracteriza un

rango de valores de golpeos medios en torno a N20 = 15-25.

En adelante los valores de golpeos registrados son superiores a N30 = 30,

por lo que la compacidad del terreno se puede definir como densa a muy

densa.

La condición de rechazo se obtuvo a una profundidad de 6.20 metros en

el ensayo P4, 6.80 m en P5 y 8.20 m en P6.

5.2. Ensayos de laboratorio

Los ensayos de laboratorio clasifican el material ensayado como

arena arcillosa (SC). El porcentaje de material que pasa por el tamiz UNE

0.08 oscila es entre 29.5 y 30.5 %. Los finos plásticos indican un límite

líquido que varía entre 23.8 y 27.3 %, un límite plástico de 8.0 y 16.8 %

y un índice de plasticidad de 15.8 y 20.5 %.

En el siguiente cuadro se exponen los resultados obtenidos:

MUESTRA-PROF. PASA TAMIZ 0.08 LL LP IP CLAS.

S1 SPT 2.0-2.6 m 30.5 % 27.3 % 16.8 % 20.5 % SC

S1 SPT 14.4-15.0 m 29.5 % 23.8 % 8.0 % 15.8 % SC

MEDIA 30.0 % 25.55 % 12.4 % 36.3 % SC



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5.3. Niveles Geotécnicos

Tras el análisis de los resultados del sondeo, el ensayo de

penetración dinámica continua, los ensayos de laboratorio, y teniendo en

cuenta la geología de la zona, podemos distinguir dos niveles u

horizontes geotécnicos principales en la profundidad investigada:

NIVEL GEOTÉCNICO I: RELLENO ANTRÓPICO.

NIVEL GEOTÉCNICO II: COLADAS VOLCÁNICAS.

La superficie de la parcela donde se proyecta el edificio que nos ocupa se

encuentra tapizada por material de relleno vertido sobre la superficie

original de la misma.

NIVEL GEOTÉCNICO I. RELLENO ANTRÓPICO.

Tapizando los puntos sobre los que se han realizado los

reconocimientos se encuentra una cobertera suprayacente constituida

por un relleno de naturaleza antrópica.

Las exploraciones geotécnicas realizadas ponen de manifiesto la

existencia de una potencia de relleno que varía entre 1.00 m y 1.70

metros.

Es importante tener en cuenta que debido al carácter puntual de los

reconocimientos no se descartan espesores mayores, pudiendo existir

zonas donde este nivel alcance mayores potencias.



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Los espesores descritos en cada uno de los ensayos son estos:

SONDEO RELLENO DPSH P1 RELLENO

SONDEO S1 1.20 m DPSH P1 1.60 m


SONDEO S4 1.00 m DPSH P3 --


SONDEO S4’ 1.90 m DPSH P5 0.60 m

SONDEO S5’ 0.30 m DPSH P6 --

A partir de las diagrafías correspondientes a los ensayos P3 y P6 resulta

complicado interpretar una potencia de relleno.

Este primer nivel está constituido por bloquees, bolos, grava, gravilla y

arena de naturaleza predominantemente volcánica. Presenta una matriz

de tonalidad marrón oscura. Presenta frecuentes restos antrópicos como

plásticos, maderas, hormigón. Se describe una cierta concentración de

cantos gruesos en la zona más superficial de este nivel I.

De modo general, la capacidad portante de esta capa es muy baja y su

deformabilidad es grande y errática por su heterogeneidad, por lo que

no se considera viable utilizarla como capa portante para cualquier

elemento de responsabilidad.

Por tanto, deberá ser desmantelada o atravesada por los elementos de

cimentación. Además, por su estructura floja son susceptibles de

experimentar asientos de colapso en condiciones de inundación bajo

carga.



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Por su naturaleza y génesis este nivel se considera no apto para el apoyo

de ningún tipo de cimentación.

Se deberá prestar especial atención a la eliminación de cualquier resto

de material perteneciente a esta capa que pueda existir a la hora de

cimentar.

Para este nivel geotécnico I, recomendamos los siguientes parámetros:

PARÁMETROS VALORES

ÍNDICE SPT N30 = 5-10

DENSIDAD APARENTE γap = 1.65-1.70 t/m3

ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 12-14°

COHESIÓN EFECTIVA C = 0.10-0.20 t/m2

Una vez se atraviesa el primer nivel geotécnico perteneciente al relleno

antrópico vertido sobre la superficie original de la zona, se describe el

terreno natural de la zona de estudio ≈ nivel geotécnico II. Este está

constituido por sedimentos derivados de las erupciones volcánicas del

Monte Gurugú y su erosión.

NIVEL GEOTÉCNICO II. COLADAS VOLCÁNICAS.

Bajo la cobertera de relleno descrita y prolongándose por debajo

de la profundidad investigada (15.00 m) se describe este nivel II, el cual

constituye el terreno natural de la zona de estudio.

Está constituido por arena limosa de tono marrón negruzco con

frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta abundantes bloques,

bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza volcánica.

A partir de 11.00 metros la litología varia ligeramente y se describe

como una arena media a fina de tono marrón anaranjado con bolos de

naturaleza volcánica.



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En el siguiente cuadro se exponen las tandas de golpeos obtenidas en los

diferentes ensayos realizados a lo largo de este nivel II:

ENSAYO / PROF. (m) GOLPEO SPT EQUIVALENTE COMPACIDAD

S1 SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12 13 MEDIA

S1 SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10 15 MEDIA

S1 SPT 6.00-6.10 m 50/R R MUY DENSA


S1 SPT 11-11.05 m 50/R R MUY DENSA

S1 SPT 12.3-12.34m 40/50/R R MUY DENSA

S4 SPT 3.00-3.60 m 10/16/25/25 41 DENSA

S5 SPT 2.70-3.30 m 13/26/33/48 59 MUY DENSA

S4’ SPT 3.00-3.60 m 32/22/26/17 48 DENSA

S4’ SPT 6.00-6.60 m 15/32/45/50R 77 MUY DENSA

S4’ SPT 9.00-9.60 m 3/3/7/14 10 MEDIA

S4’ SPT 11.40-12.00 m 3/7/8/9 15 MEDIA

S5’ SPT 3.00-3.60 m 13/19/41/38 60 MUY DENSA

S5’ SPT 6.00-6.60 m 28/26/50R R MUY DENSA

S5’ SPT 9.00-9.60 m 6/4/4/5 8 FLOJA

S5’ SPT 12.00-12.60 m 2/4/5/12 9 FLOJA

Estos valores muestran una compacidad media de este nivel geotécnico

II en la zona de techo (hasta 5 m) y densa a muy densa en profundidad

(a partir de 6 m). En el caso del S5’ se describen valores anormalmente

bajos en profundidad.



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Por tanto, se podría resumir que en este caso (nivel geotécnico II) los

resultados obtenidos en los ensayos de penetración (SPT y penetros)

están en consonancia. Los resultados interpretan una zona de techo de

compacidad media hasta una profundidad de unos 5 metros y densa a

muy densa en profundidad.

En función de los resultados obtenidos, se proponen los siguientes

valores para los diferentes parámetros georesistentes de este nivel II,

considerando los resultados obtenidos en los ensayos realizados a lo

largo del mismo:

PARÁMETROS VALORES

ZONA DE MURO (HASTA 5 m)





MÓDULO DE DEFORMACIÓN Σ = 75-100

COEFICIENTE DE POISSON ν = 0.30

ZONA DE TECHO (A PARTIR DE 5 m)









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5.4. Nivel freático

Se procedió unos días después de la terminación de los sondeos a

la medida de dicho nivel no detectándose la presencia del mismo en el

interior de la tubería de PVC instalada.

La modificación de los cauces de los cursos de agua que llegan a la

ciudad y su encauzamiento ha modificado las líneas naturales del agua

en el subsuelo. La existencia de agua en el subsuelo de la parcela puede

estar asociada con el régimen de precipitaciones locales.

5.5. Agresividad

Se han analizado varias muestras de suelo para determinar el

contenido de sulfatos solubles, resultando ser nulo el contenido en

sulfatos.

De acuerdo con la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE), para

definir la agresividad a la que va a estar sometido cada elemento

estructural se considera una clase general de exposición IIa. No hay

clase específica de exposición, así el tipo de ambiente es IIa, por lo que

según esta norma no es necesario el uso de cemento sulforresistente en

la elaboración del hormigón de los elementos de cimentación.

Por otro lado, para garantizar la durabilidad del hormigón, según la EHE

el contenido de cemento debe ser como mínimo de 275 Kg/m3 y la

relación máxima agua / cemento será 0.60. En un ambiente tipo IIa es

necesario prever las del peso del cemento.

Las recomendaciones anteriores se han dado siguiendo los criterios de la

norma de Hormigón Estructural EHE y de la NTE de Acondicionamiento

del terreno y Cimentaciones.



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6. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN

Los dos condicionantes fundamentales a la hora de definir la

cimentación a utilizar son: el tipo de edificación y el tipo de terreno

existente en el solar.

6.1. Tipo de edificación

Se tiene prevista la construcción de un edificio cuya sección

constará una planta de sótano semienterrada, planta baja, cinco alturas

y ático.



La superficie del mismo será de de 1048,15 m2, siendo sus lados

mayores de 42 m x 27 metros de ancho.

La obra presenta una medianera en la linde Este de reciente

construcción. La sección de este edificio es similar a la prevista. Se

desconoce el tipo de cimentación de esta estructura, por lo cual sería

necesario valorar como puede influir la construcción de una nueva

estructura en el entorno.

Es recomendable el seguimiento de las estructuras vecinas así como los

elementos de infraestructura que existan, durante el tiempo de

construcción del edificio proyectado.

6.2. Características del terreno

El terreno aflorante en la parcela objeto de este estudio está

constituido por dos niveles geotécnicos:

- El nivel geotécnico I correspondiente a una capa de relleno

vertida sobre la topografía original.

Se han descrito espesor de relleno que van desde 1.00 m hasta

1.70 metros.



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- El nivel geotécnico II corresponde con el terreno natural de la

zona de estudio. Se describe bajo la capa de relleno y se

prolonga por debajo de la profundidad máxima investigada (15

metros).

Desde un punto de vista litológico se trata de arena limosa de

tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos

intercalados. Presenta abundantes bloques, bolos y grava de

canto subanguloso y naturaleza volcánica.

Su compacidad es media en la zona de techo (hasta unos 5 m de

profundidad) y densa a muy densa en adelante.

No se ha detectado la presencia de nivel freático a lo largo de la tubería

de PVC instalada en los sondeos.

Según la EHE el ambiente de exposición es IIa.

6.3. Consideraciones geotécnicas

El escenario geotécnico que determina las condiciones de

cimentación del proyecto que nos ocupa está dominado por dos factores

principales:

- La existencia de una capa de relleno tapizando el terreno

natural.

- La heterogeneidad del terreno natural. Presenta bolos y bloques

distribuidos de modo aleatorio y tramos arcillosos.

El apoyo de cualquier elemento de cimentación sobre la capa de relleno y

no sobre el terreno natural puede derivar en lesiones sobre la estructura.

Estas se asociarían a asientos diferencial, colapsos del relleno, lavado de

finos, huecos, etc.



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Una vez se alcancé el terreno natural, la cimentación a adoptar debe ser

capaz de absorber el carácter heterogéneo del mismo y evitar asientos

diferenciales.

6.4. Cimentación del edificio

A la vista de estas consideraciones resulta imprescindible, de cara

a cimentar el edificio, superar por completo la capa de relleno y empotrar

la cimentación en el terreno natural (nivel geotécnico II). Para ello se

debe excavar, eliminar o sustituir por completo el relleno.

Se recomienda cimentar el edificio mediante losa de hormigón armado

apoyada sobre el nivel geotécnico II de terreno natural. Para ello será

completamente superar el nivel I de relleno identificado en los diferentes

trabajos realizados.

Se ha descrito un espesor de relleno que oscila entre 1.00 m y 1.70 m

tapizando la superficie actual de la parcela. Será necesario atravesar,

eliminar o sustituir esta franja superficial y empotrar al menos una

profundidad equivalente al canto de la losa en el terreno natural

subyacente (nivel geotécnico II).

El terreno natural se puede identificar como una arena limosa de tono

marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta

abundantes bloques, bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza

volcánica.

Las leyes que gobiernan la seguridad frente al hundimiento por rotura

del suelo son muy similares en el caso de zapatas y en el de losas. Sin

embargo, la distribución de los asientos producidos es muy diferente en

estos dos tipos de cimentaciones.



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Las zapatas aisladas generalmente están separadas entre sí a distancias

grandes comparadas con sus dimensiones. En este caso, cada una de

ellas asienta como si las otras no existieran. Si el suelo fuera

homogéneo, las zapatas aisladas asentarían prácticamente lo mismo.

En la realidad asientan en forma asimétrica debido a que ningún estrato

de suelo es homogéneo. El subsuelo siempre presenta variaciones

erráticas de compresibilidad que no pueden predecirse con ningún

método práctico.

En una cimentación con losa, como los puntos débiles del terreno están

distribuidos al azar sus efectos sobre el asiento del área cargada se

contrarrestan parcialmente unos con otros. Por este motivo y debido

también a la rigidez de la losa de cimentación, la estructura asienta

como si el subsuelo cargado fuera más o menos homogéneo. El asiento

no es necesariamente uniforme, pero adquiere una forma bastante

definida en lugar de la errática que se obtiene en las zapatas aisladas.

En terrenos con acusada heterogeneidad una cimentación mediante losa

de hormigón armado ofrecería más garantías de uso de cara a posibles

problemas de asentamiento diferencial ocasionados por zonas

especialmente duras alternantes con zonas más blandas.

6.5. Cimentación mediante losa

Este tipo de cimentación es indicado para reducir los asientos

diferenciales en terrenos heterogéneos, con inclusiones o con defectos

erráticos, ya que, por su propia rigidez y de la estructura del propio

edificio, tienden a uniformar asientos. Además de participar de un

coeficiente de seguridad mucho mayor que la solución por zapatas.



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En una cimentación con placa, la profundidad activa se extiende a una

mayor distancia y, dentro de la misma, los puntos débiles que están

distribuidos al azar, de modo que sus efectos sobre el asiento del área

cargada se contrarrestan parcialmente unos con otros.

Por ello, la estructura asienta como si el subsuelo fuese más o menos

homogéneo, cargado aunque no necesariamente uniforme, pero

adquiere una forma bastante más definida en lugar de la errática que

se observaría en una solución con zapatas.

Además este tipo de cimentación se suele utilizar para terrenos con

escasa capacidad portante (< 1.50 Kg./cm2) y/o para impermeabilizar

la planta sótano.

6.5.1. Profundidad de cimentación

Para que una cimentación como la propuesta (losa) sea viable es

necesario proceder a empotrar la placa al menos a un canto de

profundidad en el terreno natural formado por una arena limosa de tono

marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados y bolos de

naturaleza poligénica (sobretodo volcánica).

Según los diferentes trabajos ejecutados la potencia de la cobertera de

relleno oscila entre 1.00 m y 1.70 m bajo la rasante del ejecución de los

reconocimientos.

De acuerdo con estos espesores de relleno la profundidad mínima para

cimentar la placa de cimentación estaría en torno a 2.00 metros

(excavación del relleno ≈ 1.00-1.50 m + el canto de la cimentación

prevista ≈ 0.50-0.70 m).

Es posible que una vez descubierta la excavación para la losa en el interior

del solar esta cota sea inferior, debido a que el relleno encontrado bajo la

misma sea de mayor entidad. En cualquier caso es fundamental eliminar

todo este primer manto antrópico de parámetros geotécnicos deficientes.



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6.5.2. Acondicionamiento del terreno

Para ejecutar la cimentación mediante losa de cimentación, es

importante conseguir que la superficie del terreno sobre la que se apoye

la losa sea compacta y no tenga zonas blandas para evitar asientos bajo

la losa.

Por tanto, se recomienda recompactar la superficie de desplante en la

que asiente la losa, ya que siempre puede quedar esponjada y algo

alterada debido a las operaciones de movimientos de tierras.

Estas recomendaciones suponen que la distribución de cargas sobre la

losa es bastante uniforme. Si la estructura soportada por la losa consta

de varias partes con alturas muy distintas, resulta aconsejable prever

juntas de construcción en los límites entre dichas partes.

6.5.3. Consideraciones de tensión admisible

El material estudiado presenta variaciones en la proporción de

elementos finos (limosos). Predominan los niveles granulares respecto de

los niveles arcillosos, así, se podría abordar el cálculo de la tensión

admisible mediante formulación en material granular.

Según el nuevo Código Técnico de la Edificación, en estos suelos

granulares la presión admisible para las cimentaciones viene dada, a

excepción de cimentaciones angostas en suelos flojos, por condiciones de

asientos más que por la carga límite de hundimiento, según Meyerhof

(1965).

Cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal (pendiente

inferior al 10%), la inclinación con la vertical de la resultante de las

acciones sea menor del 10% y se admita la producción de asientos de

hasta 25 mm, la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse

mediante las siguientes expresiones basadas en el golpeo NSPT obtenido

en el ensayo SPT:



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Para B* ≥ 1.20 m:

qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2

St = asiento total admisible, en mm = 25 / NSPT = valor medio de los

resultados, obtenidos en una zona de influencia de la cimentación comprendida

entre un plano situado a una distancia 0,5B* por encima de su base y otro

situado a una distancia mínima 2B* por debajo de la misma. Para el cálculo se

considera un golpeo N30 = 20-21 / D = profundidad de empotramiento = 1.50

m / B* = ancho equivalente de la cimentación = 27 m.

Operando correctamente, se obtiene una tensión admisible igual a:

qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2= [(8 x 20-21) x

(1.02) x (1) x (1.002)] = 163.5 – 171.7 kN/m2 ≈ 1.65-1.70 kp/cm2,

para un asiento de 25 mm.

De acuerdo con esto se recomienda tomar como valor referencia para la

presión admisible, para un valor máximo de asiento de 1 pulgada,

empotrando la cimentación al menos un canto en el nivel II: qadm =

1.65-1.70 Kp/cm2.

Por otra parte, la naturaleza esencialmente granular del mismo supone

que el asentamiento se produciría a corto plazo, por la disipación de las

presiones intersticiales, es decir, la carga se aplica con drenaje,

alcanzando el asentamiento máximo con carácter inmediato a la

terminación de la obra de construcción.

La carga neta a la cota de cimentación de una losa es igual a la carga

total de lo construido menos el peso efectivo del suelo excavado hasta la

cota de cimentación.

Qedificio = 10 Tn/m2

Qtierras = [(1.50 m x 1.75 tn/m2) + (0.50 m x 1.90 tn/m2)] = 3.575 Tn/m2

Qneta = Qtotal – Qtierras = 10.00 – 3.575 Tn/m2 = 6.425 Tn/m2 ≈ 0.65 Kg/cm2

Qneta< Padm



Página 41 de 55

Las cargas netas que actuarían a nivel de cota de desplante de la

cimentación, satisface la anterior condición, por lo que la solución

geotécnica por placa es viable.

6.5.4. Cálculo de asientos

Procedemos a continuación a la realización de una comprobación

de asientos cuyo cálculo se abordará con el modelo matemático de

multicapa elástica sobre base rígida.

Supone que el suelo se comporta como un semiespacio estratificado

en capas, donde cada una presenta un comportamiento elástico lineal,

isótropo y homogéneo diferente, bajo una capa rígida que supone la

desaparición del asiento que corresponde al semiespacio que ocupa y

que altera la distribución de tensiones en las capas compresibles.

Un cálculo aproximado del módulo de deformación elástica de las

diferentes capas deformables, se puede estimar a partir de los valores

del número de penetración N30 (S.P.T.) o en su defecto por N20, según

las correlaciones realizadas por Schmertmann, entre aquellos y la

resistencia a la penetración estática con cono.

Así tenemos:

E (Kg/cm2) = 5 x N30 ó N20 (arcilla/limo/marga)

E (Kg/cm2) = 7.5 x N30 ó N20 (arenas)

Para el cálculo de asientos empleamos el método aproximado de

Steinbrenner. El asiento de cada capa es: Si = So – Sz.

Siendo: So y Sz el asiento a techo y muro de la capa, calculado mediante

la siguiente ecuación (para el asiento medio de la cimentación);

Sz = K x q x B 2E

(M Ø1 - N Ø2) 003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439


Página 42 de 55

Siendo: Q = presión neta de la cimentación / B = ancho de la cimentación (m)

/ E = módulo de deformación elástica (Tn/m2) / Ca = 1- μ2 (μ = Coef. Poisson) /

Cb = 1 - μ - 2μ2 / φ1 y φ2 = coeficientes que dependen de las dimensiones de la

cimentación y de la profundidad de cada capa.

El asiento total, S, se obtiene sumando los asientos de cada capa. El

asiento en el centro se obtiene por combinación del asiento en la esquina

de cuatro rectángulos iguales cuya superficie total coincide con la de la

superficie cargada.

El asiento medio, con una distribución parabólica del asiento bajo la

cimentación es aproximadamente:

Smedio = Sesquina + 0.66 × (Scentro – Sesquina). (Este asiento no incluye la

influencia de cimentaciones cercanas).

En el siguiente cuadro figuran los datos del terreno tenidos en cuenta

para este cálculo de asientos, considerando que una cota de desplante

de la placa de cimentación a una profundidad de 2.00 metros,

considerando una profundidad de influencia de 10.00 metros y una

carga neta transmitida de 0.65 kg/cm2:

DATOS DEL TERRENO (HIPÓTESIS DE CÁLCULO)

CAPA COTA DE INICIO MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON ν

1 2.00-3.00 m 50 0.30

2 3.00-5.00 m 75 0.30

3 5.00-7.50 m 150 0.30

4 7.50-10.00 m 175 0.30

Realizando los cálculos con la formulación establecida por Steinbrenner,

se obtiene un asiento medio total de 3.80 cm, un asiento en el centro de

la placa de 4.70 cm y un asiento en la esquina de 1.10 cm.



Página 43 de 55

Según NBE/AE/88, el asiento general máximo admisible que pueden

tolerar una estructura de hormigón armado de gran rigidez, cimentado

sobre losa es de 50 mm (2 pulgadas).

6.5.5. Coeficiente de Balasto

El coeficiente de balasto; no es una constante del terreno, sino que

depende del nivel de tensiones alcanzado y de las dimensiones del área

cargada.

Para conocer este valor con exactitud es necesario efectuar ensayos de

placa de carga en el material sobre el que se apoye la cimentación.

Como referencia para el coeficiente de balasto (K30), para una arena de

compacidad media, el nuevo Código Técnico de la Edificación (CTE Libro 3

Cimientos) propone un valor orientativo de 30-60 MN/m3.


aportación compactada por tongadas

En caso que por necesidad de proyecto, bien porque carga

admisible del terreno propuesta a una profundidad de 2.00 m, sea

reducida (1.70 kp/cm2) o porque la cota de desplante de la placa de

cimentación sea demasiado profunda, se podría disponer una capa de

aportación compactada por tongadas (≈ mejora de terreno).

Esta opción proporciona una cota de desplante para la planta inferior a

elegir, variando la potencia de la capa de mejora. Además, proporciona

unos valores de tensión admisible y balasto algo superiores a los que se

obtendrían cimentando directamente sobre el terreno natural.

En este caso se puede optar por la ejecución de una mejora constituida

por una capa de aportación compactada por tongadas sobre la cual

apoyar la losa de hormigón armado.



Página 44 de 55

Para la realización del relleno se aconseja la utilización de suelo

seleccionado de acuerdo con las prescripciones recogidas en el artículo

330 del PG3 (Orden Circular 326/00 del Ministerio de Fomento). La

puesta en obra del material se cuidará y controlará de acuerdo con las

siguientes recomendaciones:

- El material deberá estar exento de terrones de arcilla, material

vegetal, marga u otras materias extrañas.

- Se controlarán las características del material, mediante ensayos de

laboratorio, al menos una vez cada 2000 m3.

- El material se extenderá en tongadas sucesivas de 30 cm de espesor

cada una. Una vez extendida la tongada se procederá a su

humectación, de forma uniforme, hasta que el material alcance su

contenido óptimo de humedad.

- Las tongadas se compactarán individualmente hasta alcanzar una

densidad del 100 % de la densidad máxima obtenida en el ensayo

Proctor Modificado.

- Posteriormente a la mejora por densificación o incrustación del

fondo de excavación se colocará un geotextil con función de

refuerzo mecánico y lámina impermeabilizante, y entre alguna de

las tongadas a realizar.

- El relleno se realizará dejando siempre una ligera pendiente a favor

del talud con objeto de permitir la evacuación del agua y evitar la

formación de charcos en caso de lluvia durante la ejecución de la

obra.

- Se efectuará un control de la ejecución del relleno que comprenda al

menos una determinación de la densidad "in situ" por cada 500 m2

de superficie y tongada. Se aconseja la ejecución de placas de carga

al objeto de comprobar los asientos generados.



Página 45 de 55

En la medida que se garantice la correcta puesta en obra de este

material mejorado por tongadas, aumentará el grado de funcionamiento

de la cimentación. En cualquier caso será necesario controlar de forma

efectiva la puesta en obra del material de aportación mediante los

ensayos recomendados.

Estudiamos este caso como una capa granular compacta sobre una

arcillosa más blanda. Para calcular la presión de hundimiento del

conjunto, nos basamos en la expresión de Hanna y Meyerhof (1980):

qh = [(qbh) + ((γ H2 (1+2D / H)) (Ks tgφ / B)) – (γ H)]

Donde: qh = presión de hundimiento del conjunto / qbh = presión de

hundimiento del nivel II = 1.00 kg/cm2 / γap = densidad de la capa arenosa

compacta = 2.00 T/m3 / H = distancia entre la base de la cimentación y el

límite entre las dos capas = 2.00-2.50 m / D = profundidad de apoyo de la

cimentación = 0.50 m. Ks = coeficiente de resistencia al punzonamiento = 2.00

/ φ = ángulo de rozamiento de la capa arenosa compacta = 30° / B = ancho de

la cimentación = 10 m.

El valor de la tensión admisible del terreno una vez se efectúe la mejora

dependerá de la cota de partido (qadm inicial propia del terreno) y del

espesor de mejora.

En el caso de que el espesor de mejora sea de 1.00 metro se recomienda

tomar como referencia para la tensión admisible de la cimentación

propuesta un valor en torno a 2.00 kp/cm2.

La elección del espesor de mejora será decisión de la dirección

facultativa, en función de las directrices marcadas por el proyecto.



Página 46 de 55



cota de cimentación. En este caso sería:

Qtotal = Qmejora + Qedificio = [(2.00 m x 2.00 tn/m3) + (10.00

tn/m2)] = 12.00 Tn/m2.

Qtierras = [(1.50 m x 1.75 tn/m3) + (1.50 m x 1.90 tn/m3)]] = 5.475

Tn/m2.

Qneta = Qtotal – Qtierras = 12.00 – 5.475 Tn/m2 = 6.525 Tn/m2 ≈ 0.65

Kg/cm2.

Por tanto, Qneta< Padm, por lo que la carga neta que actuarían a nivel de

cota de desplante de la cimentación, satisface la anterior condición, por

lo que la solución geotécnica por placa es viable.

En el caso de efectuar un relleno material seleccionado (arena limosa de

compacidad media) se recomienda tomar de referencia para el

coeficiente de balasto un valor (K30) = 7.50 Kp/cm3.

La toma de un valor exacto de este coeficiente requiere de la realización

de ensayas de placa de carga una vez finalizada la compactación del

material en obra.

Siguiendo el modelo de cálculo expuesto (Steinbrenner), para una cota

de arranque de cimentación de – 2.00 m, un espesor de mejora de 1.00

m, una carga neta a transmitir de 0.65 kp/cm2, se obtiene un asiento en

el centro de la placa de 3.90 cm, en la esquina de 0.90 cm, resultando

un asiento medio de 3.20 cm.

El asiento general máximo admisible que pueden tolerar una estructura

de hormigón armado de gran rigidez, cimentado sobre losa es de 50 mm

(5.00 cm).



Página 47 de 55

Para la determinación de los asientos previstos se han tenido en cuenta

la siguiente hipótesis de cálculo:


CAPA COTAS (m) MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON ν

1 1.00-2.00 150 0.30

2 2.00-3.00 50 0.30

3 3.00-5.00 75 0.30

4 5.00-7.50 150 0.30

5 7.50-10.00 175 0.30

Será necesario controlar la puesta en obra de esta capa compactada

mediante los mecánismos de control habituales (proctor, densidad in situ,

penetros, etc).

6.7. Excavación y contención

De cara a la ejecución del talud previsto contra la calle de acceso y

en la parte del perímetro que corresponda se recomienda construir un

muro de hormigón armado.

Esta medida dotará de estabilidad a las paredes de excavación, evitando

caídas, daños en las edificaciones vecinas y peligro a los trabajadores.

Además de impermeabilizar la parte enterrada del edificio antes futuras

filtraciones.

Según CTE (Apartado 7.2.1 Libro 3): la realización de una excavación

debe asegurar que las actividades constructivas previstas en el entorno

de la misma pueden llevarse a cabo sin llegar a las condiciones de los

estados límite último ni de servicio. 003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439


Página 48 de 55

De cara al diseño de este muro se recomienda tomar como referencia los

parámetros expuestos en el apartado 5.3, correspondientes al relleno

(desde 0.00 m a 2.00 m) y al terreno natural (nivel geotécnico II).

6.8. Estabilidad del Talud a Ejecutar (junto al vial de entrada)

De cara a valorar la estabilidad del frente de excavación, linde Sur

del edificio, se ha realizado un cálculo del factor de seguridad del talud

correspondiente a la sección Sur-Norte del proyecto.

El perfil considerado contempla un talud de 90° y una altura de 4-5

metros (diferencia de cota entre la calle de acceso y el fondo de

excavación).

Los cálculos se han realizado mediante el programa informático para Pc y

compatibles, Slide. Versión 5.0”, diseñado por la empresa ROCSCIENCE.

Esta herramienta sirva para valorar la estabilidad de taludes existentes,

taludes futuros y para la propuesta de elementos de contención.

El cálculo del coeficiente de seguridad frente al deslizamiento global

consiste en tantear varias líneas de posible rotura y estimar, para cada

una de ellas, el valor de su coeficiente de seguridad particular. El valor

mínimo de todos los coeficientes de seguridad obtenidos, será el

coeficiente de seguridad propiamente dicho frente al mecanismo de fallo

investigado. La teoría sobre la que se basa este tipo de cálculos es la

teoría del equilibrio límite.

El coeficiente de seguridad (Fs) que corresponde a una determinada línea

se obtiene comparando la resistencia real del terreno a lo largo de esa

línea con la resistencia mínima necesaria para el equilibrio estricto del

conjunto. Habitualmente se suele expresar como el cociente entre estas

dos magnitudes.



Página 49 de 55

Para el análisis se ha utilizado el método de las rebanadas. Este método

consiste en dividir la masa deslizante en el suficiente número de

rebanadas verticales, de manera que en su base pueda suponerse un

terreno homogéneo y se pueda, además, representar su fondo curvo por

una línea recta.

En él se satisface tanto el equilibrio de fuerzas como el de momentos,

pero la resultante de los esfuerzos entre rebanadas se define utilizando

una función arbitraria lambda que hay que resolver para que se

satisfagan los equilibrios de fuerzas y momentos.

En la siguiente figura se expone el círculo de rotura estimado y el

correspondiente factor de seguridad:

Figura 1: superficie con menor Fs (nivel geotécnico I).



Página 50 de 55

Figura 2: superficies de rotura más probable en nivel geotécnico II.

Los valores para los parámetros resistentes considerados en el cálculo

son los siguientes:

Relleno → densidad: 17 Kn/m3, cohesión: 10 KPa y ángulo de rozamiento

interno: 16˚.

Arena arcillosa con bolos → densidad: 21 Kn/m3, cohesión: 20 KPa y

ángulo de rozamiento interno: 32˚.

El cálculo realizado estima un factor de seguridad de:

- Un Fs de 1.152 para una posible caída en el manto de relleno.

- Unos valores de Fs entre 1.35-1.65 para una posible rotura en el

terreno natural (arena arcillosa rojiza con bolos).

A la vista de estos resultados se recomienda seguir las indicaciones

establecidas en el apartado 6.7 anterior de esta memoria.



Página 51 de 55

7. CONCLUSIONES

El proyecto que suscita la elaboración de este estudio es la

construcción de un edificio para viviendas de protección oficial en la

parcela P8 del sector S-10 conocido como Jardín Valenciano, sito en el

interior del territorio de la Ciudad Autónoma de Melilla.

Esta estructura ocupará en planta la totalidad de la superficie disponible,

unos 1050 m2 y constará de planta sótano, planta baja, cinco alturas y

ático → carga ≈10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).

Para la exploración del terreno subyacente se ha ejecutado un sondeo

mecánico a rotación hasta 15 metros de profundidad, tres sondeos a

rotación de 3 metros de profundidad, seis ensayos de penetración

dinámica continua DPSH, dos calicatas y los correspondientes ensayos de

laboratorio.

El terreno aflorante en la parcela objeto de este estudio está constituido

por dos niveles geotécnicos:




1.70 metros.




metros).







Página 52 de 55






Los valores obtenidos para los diferentes parámetros sísmicos son:

PARÁMETRO VALOR

IMPORTANCIA DE LA CONSTRUCCIÓN

Normal

ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA (ab)

0.08g


COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k)

1.00

TIPO IV 0.00-1.00 m

TIPO III 1.00-5.00 m TIPO DE TERRENO

TIPO II 5.00-30.00 m






Página 53 de 55

A la vista de las condiciones geotécnicas que presenta el terreno y las

necesidades estructurales del proyecto se recomienda optar por una

cimentación mediante losa de hormigón armado empotrada sobre el

terreno natural (nivel II).

De cara a cimentar se aconseja empotrar la placa de cimentación en el

terreno natural (a una profundidad de 2.00 m aproximadamente, según los

reconocimientos). Para ello se debe atravesar completamente la capa de

relleno existente y empotrar sobre el terreno natural ≈ arena limosa de

tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados y

bolos.

Se recomienda tomar como valor de referencia para la tensión admisible

del terreno a la cota de apoyo prevista y sobre el terreno natural (NG II)

de qadm = 1.65-1.70 kp/cm2.

Se recomienda tomar como referencia, para placa de 0.30 x 0.30 m2, un

valor de K30 = 30-60 MN/m3.

En el apartado 6.6 se detallan las condiciones geotécnicas para llevar a

cabo una aportación de terreno mejorado y cimentar a una cota superficial

(1.00 m), a partir de una tensión admisible mayor (2.00 kp/cm2).

En el apartado 6.7. se exponen una serie de recomendaciones a seguir de

cara a la excavación y contención de taludes.



Página 54 de 55

De cara al proyecto de la vivienda que nos ocupa se recogen en el

siguiente cuadro los principales geotécnicos estimados:

PARÁMETRO GEOTÉCNICO VALOR ESTIMADO

TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN LOSA

PROFUNDIDAD APOYO 1.50 – 2.50 m

TIPO DE TERRENO TIPO III y II

ACELERACIÓN SÍMICA BÁSICA 0.08g

COEFIFICENTE DE SUELO 1.36

COEFICIENTE DE AMPLIFICACIÓN 1.09

ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO 0.087

TENSIÓN ADMISIBLE / Z = 2.00 m 1.65-1.70 kp/cm2

TENSIÓN ADMISIBLE MEJORA 2.00 kp/cm3

COEFICIENTE BALASTO/ Z = 2.00 m 30-60 MN/m3

COEFICIENTE BALASTO MEJORA 7.50 kp/cm3



Página 55 de 55

8. INSPECCIÓN EN OBRA

Dado el carácter puntual de los reconocimientos realizados

(sondeos, calicatas y ensayos de penetración) y la ejecución de los

mismos sobre el acerado, se recomienda que al inicio de la obra algún

técnico competente confirme que el subsuelo hallado está en

consonancia con las conclusiones anteriores. Debido a que la información

suministrada por la campaña de reconocimientos, es solo totalmente

fidedigna en los puntos explorados y en la fecha de su ejecución, de

modo que su extrapolación al resto del terreno objeto de estudio no es

más que una interpretación razonable según el estado actual de la

técnica.

Melilla, 28 de Enero de 2013

Técnico Autor del Informe

Xavier Artero Orellana

Geólogo

Colegiado nº 439 ICOGA

Este documento consta de una memoria de cincuenta y cinco (55)

páginas numeradas correlativamente y una serie de anejos adjuntos.



9. ANEJOS



9.1. MAPA DE SITUACIÓN




9.2. MAPA GEOLÓGICO


M A

P A

G

E O

L Ó

G I

C O

D

E

M E

L I

L LA



9.3. SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS




Emplazamiento Sondeo S4’









Estado del solar (Sept. 2012)



Estado del solar Mayo 2010



Emplazamiento Sondeo 3 (Sept. 2012)





OB

RA

: E.G

. ED

IFIC

IO D

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DA

S EN

PA

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ELA

P-8

SEC

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10,

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72,1

29,5

SC

23,8

8,0

15,8

89,1

0,0

30,5

12,3

0

20,5

SC

27,3

16,8

88,6

62,8

1,20

11,0

0

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TUR

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9,0

10,0

15,0

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13,0

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NF

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40

5,0

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2,0

15,0

Col

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º 439

ICO

GA

86 mm.(W, tipo B)

1,0

7,0

14,0

LIM

ITE

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RV

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GR

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ULO

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RG

14,4

0

2,60

4,60

6,00

10 R

6,10

8,30

4 R

12,3

4

13/1

8/23

/31

15,0

0

4,00

AR

EN

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ZA V

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.

14 R

11,0

05

R11

,05


OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8

SEC

TOR

10, JARDIN VALENCIANO,

MEL

ILLA

.SONDEO: S 3

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 09/2012

MUESTRAS

SPT

Clasif.

SO4=

Inalt.

LL

LP

IP5

0,4

0,08

USCS

(%)

1,30

Relleno Antrópico.

0.0

1.0

No se ha detectado nivel

freático a lo largo de la

tubería de PVC

instalada en el sondeo.

DESCRIPCION DEL

ATTERBERG

GRANULOMETRIA

20406080100

Geológico

TERRENO

Profundidad

Perforación

Recuper.

NF

Corte

TESTIGOS

LIMITES DE

OBSERVACIONES

(%)

3,0

2,80

3,00

Arena limosa con arcilla de tono marrón a rojizas .Presenta

algún bolo y gravillas esporádicas. Abundantes bolos a la

base.

86 mm.(W, tipo B)

2.0

FIN DE SONDEO A 3,00 m

Arena limosa de tono marrón, algo rojiza, con gravilla. Se

observan tonalidades amarillentos de carbonatos.


Geólogo



OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8

SEC

TOR

10, JARDIN VALENCIANO,

MEL

ILLA

.SONDEO: S 4

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 09/2012

MUESTRAS

SPT

Clasif.

SO4=

Inalt.

LL

LP

IP5

0,4

0,08

USCS

(%)

0.0



tubería de PVC


1.0

DESCRIPCION DEL

ATTERBERG

GRANULOMETRIA

20406080100

Geológico

Profundidad

Perforación

Recuper.

NF

Corte

TESTIGOS

LIMITES DE

OBSERVACIONES

(%)

1,00

Relleno Antrópico.

TERRENO

3,00

3,60

10/16/25/25


86 mm.(W, tipo B)

2.0

3,0

3,60



2,40



base.


Geólogo



OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8 S

ECTO

R 1

0, JARDIN VALENCIANO, M

ELIL

LA.

SONDEO: S 5

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 09/2012

MUESTRAS

SPT

Clasif.

SO4=

Inalt.

LL

LP

IP5

0,4

0,08

USCS

(%)

Relleno Antrópico.

Geológico

0.0



tubería de PVC


1.0

OBSERVACIONES

DESCRIPCION DEL

ATTERBERG

GRANULOMETRIA

20406080100

(%)

TERRENO

Profundidad

Perforación

Recuper.

NF

Corte

TESTIGOS

LIMITES DE

2.0

2,70

3,00

13/26/33/48

1,70

3,30





86 mm.(W, tipo B)

3,0


Geólogo



OB

RA

: E.G

. ED

IFIC

IO D

E VI

VIEN

DA

S EN

PA

RC

ELA

P-8

SEC

TOR

10,

JA

RD

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ALE

NC

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O, C

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AU

TÓN

OM

A D

E M

ELIL

LA.

SON

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A: 2

4/11

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2

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MU

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SS

PT

Cla

sif.

OR

GA

N.

GU

LLY

Inal

t.LL

LPIP

50,

40,

08U

SC

SM

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%)

(%)

ml/K

g

8,0

9,0

10,0

12,0

0

9,60

SU

LFA

TOS

S

O3

FIN

DE

SO

ND

EO

A 1

2,00

m

Perforación

DE

SC

RIP

CIO

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EL

TER

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NO

Geo

lógi

co

Cor

te

9,00

1,90

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RO

JIZA

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OLO

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LOS

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ZO.

Profundidad

0.0

NF

80100

60

20Rec

uper

.

(%)

40

5,0

4,0

3,0

6,0

Geó

logo

Xav

ier A

rtero

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llana

2,0

12,0

Col

egia

do n

º 439

ICO

GA

86 mm.(W, tipo B)

1,0

7,0

11,0

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GR

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ULO

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TRIA

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RG

3/3/

7/14

9,60

11,4

0

3,00

15/3

2/45

/50R

6,60

2,60

3,00

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8/9

12,0

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2/26

/17

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6,00


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50,

40,

08U

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%)

(%)

ml/K

g

4,00

9,00

LIM

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12,0

12,0

0

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5/12

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3,0

6,0

8,0

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6/4/

4/5

9,60

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9/41

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3,60

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28/2

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6,40

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Geó

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Xav

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rtero

Ore

llana

2,0

Col

egia

do n

º 439

ICO

GA

86 mm.(W, tipo B)

1,0

7,0

11,0

5,0Profundidad

0.0

NF

80100

60

20Rec

uper

.

(%)

40

FIN

DE

SO

ND

EO

A 1

2,60

m

Perforación

DE

SC

RIP

CIO

N D

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Geo

lógi

co

Cor

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0,30

9,00

12,6

012

,60

SU

LFA

TOS

S

O3



9.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE

TESTIGO CONTINUO



Sondeo S1



Sondeo 3



Sondeo 4



Sondeo 5



Sondeo S4’



Sondeo S5’



9.7. CALICATAS



Calicata 1

Calicata 2





CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA

OBRA Edificio de Viviendas en Melilla

SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-1 FECHA 17-abr-10

RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0

63,550,0

0,67

6,1

ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)

TIPO DE CONO

VARILLAJE

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0910

2718

1310

1213

1113

10021

1620

1919

1816

19

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20

ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA

TIPO "BORROS"

I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)

101410

DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO

1920

2228

3340

4552

4957

80120

200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts

Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)


101410






63,550,0

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

010

12111212

1519

2127

3536

3230

3531

2940

4348

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


4840

5570

200

4

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6

7

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10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






63,550,0

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

033

4636

2616

1822

1924

2019

2324

2863

8373

77

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


7792

100200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410




SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-4 FECHA 11-sep-10


63,550,0

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

05

767

1211

1316

1924

1817

2249

3641

3943

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


4340

3837

424546

454748

5049

5160

200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






63,550,0

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

013

1011

3946

3125

3640

454950

6570

6859

6475

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


7580

8284

9086

7968

7560

8172

8083

8689

70200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






63,550,0

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

020

2536

4022

2936

4618

374142

5644

8629

3637

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


373940

4245

4146

5052

5156

5156

596061

4546

4950

6168

7580

200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410





CONTROL DE CALIDAD S.L.ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE

MUESTRA DE SUELOMLG 10026 OBRA:

(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)

Edificio de Viviendas

CLIENTE:

REFERENCIA:

SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)

EMVISMESA

MUESTRA Testigo de S elo S 1 2 00 2 60 m

MUESTRA DE SUELO

Clasificación ASTM-D 2478/00

FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)

UNE 103-101-1995

Límite plástico UNE 103-103-1994

Límite líquido UNE 103-104-1993

ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado

NORMA APLICADA

MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 2,00-2,60 m

100 0


FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 79,8

96,5

FRACCIÓN QUE PASA N 80 ASTM (%)41,0

FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 62,8FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)

30 5GR

AN

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MET

RÍA

FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3 ASTM (%)

97,6

100,0100,0100,0

FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)

88,6FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)

FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%) 30,5

30,5

70

80

90

100CURVA GRANULOMÉTRICA

0

10

20

30

40

50

60

0,010,1110

% Q

UE

PASA

ABERTURA en mm

LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)

LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%) 16,8ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%) 10,5

27,3

ABERTURA en mm

CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)

DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL

SC

Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente

Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas

ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)


CONTROL DE CALIDAD S.L.

ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO

MLG 10026 OBRA:


REFERENCIA: Edificio de Viviendas

CLIENTE: EMVISMESA


Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA

(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)

(Según anejo 5 de E.H.E)

(mg./Kg)

CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES

SULFATOS SOLUBLES No contiene( g g)

DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS

Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en Químicas)



MUESTRA DE SUELOMLG 10026 OBRA: Edificio de Viviendas

CLIENTE:

REFERENCIA:


EMVISMESA


MUESTRA DE SUELO

100 0

NORMA APLICADA


ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado UNE 103-101-1995




FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%) 100,0100,0100,0



98,2


GR

AN

ULO

MET

RÍA

FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)



29 5



97,8

G FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%) 29,5FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%) 29,5

70

80

90


0

10

20

30

40

50

60

0 010 1110

% Q

UE

PASA

ABERTURA


LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%) 15,8

23,88,0

0,010,1110ABERTURA en mm



SC






MLG 10026 OBRA:REFERENCIA: Edificio de Viviendas

CLIENTE: EMVISMESA






(mg./Kg)







9.10. DOCUMENTOS EMITIDOS ANTERIORMENTE



Estudio Geotécnico (24/05/2010)


CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 24 de Mayo de 2010

I N F O R M E G E O T E C N I C O

Edificio de viviendas en parcela P-8 del Jardín Valenciano


Nº

cole

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9

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DE

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ALU

CÍA


INDICE GENERAL

1. INTRODUCCIÓN ........................................................................1

2. INFORMACIÓN PREVIA ...............................................................2

2.1. Situación geográfica y antecedentes de la parcela ....................2

2.2. Geología Regional ................................................................2

2.3. Geología local del Jardín Valenciano........................................5

2.4. Sismicidad ..........................................................................6

3. TRABAJOS REALIZADOS. .........................................................10

3.1. Sondeo mecánico a rotación ................................................10

3.2. Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH .............13


4. COMENTARIO GEOTÉCNICO......................................................16

4.1. Niveles Geotécnicos............................................................16

4.2. Nivel freático.....................................................................24

4.3. Agresividad .......................................................................24

5. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN..................................................25

5.1. Tipo de edificación .............................................................25

5.2. Características del terreno...................................................25

5.3. Consideraciones geotécnicas ...............................................26

5.4. Cimentación del edificio ......................................................27

5.5. Cimentación mediante pilotes ..............................................28

5.6. Cimentación mediante micropilotes ......................................32

6. CONCLUSIONES ......................................................................34

7. INSPECCIÓN EN OBRA .............................................................35

Nº

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CÍA


8. ANEJOS

8.1. MAPA DE SITUACIÓN DE LA PARCELA

8.2. MAPA GEOLÓGICO DEL ÁREA

8.3. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS

8.4. FOTOGRAFÍAS DEL SOLAR




8.8. PERFIL GEOTÉCNICO


Nº

cole

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/05/

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El S

ecre

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,

Nº

visa

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DE

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ND

ALU

CÍA


E.G. EDIFICIO EN PARCELA JARDIN VALENCIANO

MEMORIA

Nº

cole

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9

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Art

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Ore

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/05/

2010

El S

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,

Nº

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IAL

DE

GE

ÓLO

GO

S D

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ND

ALU

CÍA


E.G. EDIFICIO PARCELA JARDIN VALENCIANO Página 1 de 35

1. INTRODUCCIÓN

Se tiene prevista la construcción de un edificio de viviendas en

parte de la parcela P-8 del Sector S-10 conocido como Jardín Valenciano,

sito en el interior del territorio de la Ciudad Autónoma de Melilla.


encargado a GEOTÉCNIA MELILLA, CB. la realización de un


edificio.

El reconocimiento en este caso ha consistido en la realización de dos

sondeos a rotación, tres ensayos de penetración dinámica continua y

toma de muestras y ensayos de laboratorio.






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2.1. Situación geográfica y antecedentes de la parcela





S-10. Esta zona ha sido urbanizada recientemente.

En la actualidad la superficie de la parcela se encuentra cubierta por

abundante vegetación. Se halla delimitada por el vial que dota de acceso

a la parcela P8 y por el curso de un arroyo en la parte posterior.





estudio.

2.2. Geología Regional





volcán complejo que alcanza los 900 metros de altura. La parte central

del cabo, incluyendo la práctica totalidad de Melilla, está cubierta por

sedimentos marinos someros de edad Tortoniense y más recientes.

El extremo norte está constituido por otro complejo volcánico de domos

con cantidades subordinadas de tobas, formadas por riolitas de la serie

calcoalcalina potásica.

Nº

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ALU

CÍA



Al sur de este complejo volcánico se encuentra un asomo de forma

triangular de unos 5 km2 de rocas metamórficas fuertemente

tectonizadas.










restos de areniscas rojas micáceas. Entre estas dos unidades tectónicas

existe un cuerpo fusiforme de serpentinitas que está incluido, al igual

que la mayor parte de las otras unidades, en una zona ancha de cizalla

frágil con gran desarrollo de cataclasitas y estructuras indicativas de

sentido de desplazamiento hacia el SO.





margas marinas, todo ello en la actualidad plegado y tectonizado. Sobre

estos sedimentos y el basamento se dispone el Tortoniense Superior-

Messiniense formado por calcarenitas depositadas en ambientes de

plataforma somera con intercalaciones de carbonatos arrecifales




pelágica.

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ND

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estromatolíticas.




travertínicos, aluviales, coluviales y marinos de playa. Los travertinos

afloran al norte, estando constituidos por un paquete de potencia

variable, de costras calcáreas que se sitúan sobre las areniscas















aumentando la proporción de arcillas y arenas.

Nº

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ND

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Sobre estas calizas aflora un paquete de areniscas silíceas de color

amarillento que terminan como calcarenitas. Hacia el sur cambian

lateralmente a arcillas.

























Nº

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2.4. Sismicidad










normal importancia.






Melilla).

Coeficiente de riesgo (ρ)




1.00.

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Tipo de terreno





11.00 m / Terreno Tipo III de 11.00 a 20.00 m / Terreno Tipo II

de 20.00 a 30.00 m.






Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales

(Vs)




m/s / TIPO II → 750 ≥ Vs > 400 m/s.



Para el caso que nos ocupa: TIPO IV → 2.00 / TIPO III → 1.60 / TIPO II

→ 1.30.

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superficie.



expresión:

Entonces, C = Coeficiente del terreno = [((11 m x 2.00) + (9 m x 1.60)

+ (10 m x 1.30) / 30.00 m] = 1.65.



Para ρ × ab ≤ 0.1g 25.1CS =

Por tanto, S = 1.65 / 1.25 = 1.32.





ac = S x ρ x ab = 1.32 x 1.00 x 0.08g = 0.1056g




Σ Ci × ei C = -------------------- 30

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independientes.



atado, para evitar desplazamientos horizontales diferenciales. Estas

vigas tendrán que dimensionarse de forma que sean capaces de resistir

un esfuerzo axial de valor de ac veces la carga vertical transmitida en

cada punto.








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mediante dos sondeos mecánico a rotación, tres ensayos de penetración

dinámica continua DPSH y ensayos de laboratorio.

La distribución de estas exploraciones se realizó en base a una primera

apreciación de la geología, constituida por coladas volcánicas y los

materiales aluviales del arroyo existente.


discurre junto a la parcela y la cota de boca del sondeo S2 con la cota

del interior de la parcela (- 2.50 m bajo S1).

3.1. Sondeo mecánico a rotación










estándar.




investigada (15.6 m).

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acotadas.

Los cortes gráficos de estos sondeos se han realizado con la descripción

del testigo continuo efectuado por personal especializado, el cual se

incluye en los anejos junto a un croquis con la situación y las fotografías

a color de las cajas de testigo continuo.


ensayos de penetración estándar (SPT) según la norma UNE 103800,



de un tomamuestras y permiten obtener muestras alteradas de suelo



tomamuestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado






inicial del tomamuestras bajo su propio peso y la segunda fase o ensayo






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En el siguiente cuadro se exponen las profundidades y las tandas de

golpeos obtenidas:

ENSAYO / PROF. (m) GOLPEO

SONDEO S1

SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12

SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10

SPT 6.00-6.10 m 50/R

SPT 8.30-8.44 m 50/R

SPT 11.00-11.05 m 50/R

SPT 12.30-12.34m 40/50/R

SPT 14.40-15.00 m 13/18/23/31

SONDEO S2

SPT 2.00-2.60 m 2/2/1/3

SPT 8.00-8.60 m 3/1/1/2

SPT 11.00-11.60 m 16/5/12/7

SPT 15.00-15.60 m 5/12/10/9

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CLASIFICACIÓN N30

MUY FLOJA < 4

FLOJA 4-10

MEDIA 11-30

DENSA 31-50

MUY DENSA > 50


CLASIFICACIÓN N30

MUY BLANDA < 2

BLANDA 2-5

MEDIA 6-10

FIRME 11-20

MUY FIRME 21-40

DURA > 40

3.2. Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH

El ensayo de penetración dinámica continua se ha realizado con un

penetrómetro de accionamiento automático tipo DPSH.






necesitan más de 100 golpes para el avance de los 20 cm,

considerando que se ha obtenido el rechazo.

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CLASIFICACIÓN N20

MUY FLOJA 1-4

FLOJA 5-10

MEDIA 11-30

DENSA 31-50

MUY DENSA > 50


CLASIFICACIÓN N20

MUY BLANDA < 2

BLANDA 2-5

FIRME 5-10

RÍGIDA 11-20

DURA 21-40

MUY DURA > 40




- En arenas:


Nspt = 25 x log (1.22 x Ndpsh) – 15.16

- En arcillas:


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En el siguiente cuadro se exponen las profundidades de rechazo

alcanzada en cada uno de los ensayos de penetración dinámica continua

realizados y una localización aproximada:

ENSAYO LOCALIZACIÓN PROFUNDIDAD RECHAZO

ENSAYO P1 JUNTO VIAL – COTA ACERADO 6.00 m

ENSAYO P2 CENTRO – COTA PARCELA 6.00 m

ENSAYO P3 BORDE ARROYO – COTA PARCELA 4.00 m









Preparación de muestras para ensayos (UNE 103100:95).

Granulometría por tamizado (UNE 103100:95).

Límites de Atterberg (UNE 103100:95 y 103104:95).

Ensayos químicos:

Contenido en sulfatos solubles en suelo (UNE 103201:96).



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realizados.




cuenta la geología de la zona, podemos distinguir tres niveles u


NIVEL I: RELLENO ANTRÓPICO.

NIVEL II: COLADAS VOLCÁNICAS.

NIVEL III: ALUVIAL.


encuentra tapizada material de relleno vertido sobre la superficie original

de la misma.

En la sección adjunta en el apartado de Anejos se puede observar

claramente como el espesor de este primer nivel presenta una

morfología de cuña, aumentando su espesor considerablemente hacia la

parte posterior de la parcela (junto arroyo).

En la parte delantera de la parcela este nivel I se encuentra tapizando el

nivel II correspondientes a las coladas volcánicas y su origen se debe a

la construcción del vial y acerado.

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En la parte posterior está cubriendo el nivel III de naturaleza aluvial,

siendo su potencia mucho mayor (11 metros), debido a la diferencia de

cota existente entre la topografía natural y la superficie alcanzada para

la construcción prevista.

NIVEL I. RELLENO ANTRÓPICO (S1 0.00-1.20 m).





existencia de una potencia de relleno de 1.20 metros en el sondeo S1

(parte anterior a cota del acerado) y de 11.00 metros en el sondeo S2

(parte posterior junto al arroyo).









Hay que destacar la existencia en el sondeo S2 a muro de este nivel (10

a 11 metros) de plásticos y maderas. Además, durante la perforación de

este sondeo, entre 3.20 y 6.40 metros se detectó la existencia de un

posible hueco en el terreno. Los útiles de perforación se introdujeron por

su propio peso sin avance alguno por parte del equipo de sondeo.

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Los ensayos de laboratorio clasifican el material ensayado como arena

arcillosa (SC) y como grava mal graduada (GP). El porcentaje de

material que pasa por el tamiz UNE 0.08 oscila entre 3.3 y 30.5 %. La

muestra clasificada como arena arcillosa (SC), presenta un límite líquido

de 27.3 %, un límite plástico de 16.8 % y un índice de plasticidad de

10.5 %. La muestra del sondeo S2 clasificada como GP presenta unos

finos no plásticos.

Durante la perforación del sondeo S2 se han realizado dos ensayos de

penetración estándar resultando las siguientes tandas de golpes: SPT

2.00-2.60 m = 2/2/1/3 y SPT 8.00-8.60 m = 3/1/1/2. Por tanto, se

obtiene un índice SPT equivalente N30 = 2-3, lo cual cataloga una

compacidad muy floja de este relleno.


P1, P2 y P3 describen resultados dispares y directamente relacionados

con el carácter fuertemente granular de los materiales descritos.

En el caso de este primer nivel, a partir de la gráfica del ensayo P1 se

puede describir una potencia de relleno de 2.00 metros bajo el acerado.

El ensayo P2 ejecutado en el centro de la parcela describe un espesor de

relleno de 1.00 metro. Por último, el ensayo P3 efectuado en la zona de

máximo espesor de relleno describe una gráfica anómala derivado de la

tipología de relleno (arena con bolos, etc.).

Los valores de golpeos obtenidos varían entre N20 = 8-12, lo cual otorga

una compacidad floja a media.

Se han obtenido dispares en los ensayos de penetración estándar

realizados durante la perforación de los sondeos (sobre todo S2) y las

diagrafías resultante de los ensayos de penetración dinámica continua.

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Esto se debe al proceder de cada uno de los ensayos y a la oportunidad

que brinda el sondeo sobre la elección de la profundidad a la cual realizar

el trabajo (SPT). Esta decisión se toma a partir de la litología del testigo

extraído y la resistencia que ofrece el terreno al avance de la

perforación. Los penetros tienen un carácter indirecto sobre el terreno,

pues una vez elegido el emplazamiento simplemente se debe contabilizar

el golpeo cada 20 cm. Estos se han visto influenciados por la existencia

de numerosos bolos en la parte superficial del terreno.








carga. Por su naturaleza y génesis este nivel se considera no apto para el

apoyo de ningún tipo de cimentación.



cimentar.


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antrópico vertido sobre la superficie original de la zona, se describen dos

niveles geotécnicos de diferente naturaleza. El nivel II asociado con las

erupciones volcánicas del Monte Gurugú (sondeo S1) y el nivel III

derivado de la sedimentación aluvial del arroyo existente (sondeo S2).

NIVEL II. COLADAS VOLCÁNICAS (S1 1.20 m a > 15.00 metros).

Este nivel II se ha descrito en el sondeo S1 a partir de 1.20 metros

y se prolonga por debajo de la profundidad máxima investigada (15

metros).

Esta constituido por arena limosa de tono marrón negruzco con






Los ensayos de laboratorio clasifican el material ensayado como arena

arcillosa (SC). El porcentaje de material que pasa por el tamiz UNE 0.08

oscila es de 29.5 %. Los finos plásticos indican un límite líquido de 23.8

%, un límite plástico de 8.0 % y un índice de plasticidad de 15.8 %.

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SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12 13 MEDIA

SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10 15 MEDIA

SPT 6.00-6.10 m 50/R R MUY DENSA



SPT 12.30-12.34m 40/50/R R MUY DENSA

Estos valores muestran una compacidad media de este nivel II en la

zona de techo (hasta 5 m) y muy densa en profundidad (a partir de 6

m).








Por tanto, en este caso (nivel II) los resultados obtenidos en los ensayos

de penetración (SPT y penetros) están en consonancia. Los resultados

interpretan una zona de techo de compacidad media hasta una

profundidad de unos 5 metros y densa a muy densa en profundidad.

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largo del mismo:

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NIVEL III. ALUVIAL (S2 11.00 m a > 15.60 metros).

Este nivel III se ha descrito en el corte estratigráfico del sondeo S2

a partir de 11.00 metros, prolongándose por debajo de la profundidad

máxima investigada (15.60 m).

Bajo este epígrafe se describe una arena de tamaño de grano grueso con

abundante grava y algún bolo aislado de canto redondeado y naturaleza

predominantemente volcánica.

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Los ensayos de laboratorio clasifican el material de ese tercer nivel como

grava mal graduada (GP). El porcentaje de material que pasa por el

tamiz UNE 0.08 es de 4.0 %. Los finos detectados resultaron ser no

plásticos.


diferentes ensayos realizados a lo largo de este nivel III:


SPT 11.00-11.60 16/5/12/7 17 MEDIA

SPT 15.00-15.60 5/12/10/9 22 MEDIA

Estos valores otorgan una compacidad media a este nivel III.

La diagrafía resultante del ensayo de penetración dinámica continua P3

identifica un primer tramo de compacidad media hasta 2.60 m. A partir

de esta profundidad los valores de golpeos ascienden bruscamente

alcanzando de inmediato el rechazo (4.00 m). Por tanto, el resultado

obtenido en este ensayo resulta difícil de asociar con la columna

estratigráfica del sondeo S2.

Se proponen los siguientes valores para los diferentes parámetros

georesistentes de este nivel III, considerando los resultados obtenidos en

los diferentes ensayos realizados a lo largo del mismo:

PARÁMETROS VALORES







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En ocasiones el agua utilizada en la perforación puede afectar a la

medida del nivel freático, por lo que se ha dejado introducida tubería

piezométrica en los sondeos, para realizar un seguimiento de la

evolución de este nivel si fuera necesario, así como para poder tomar

muestras de agua.

Se procedió unos días después de la terminación de los sondeos a la

medida de dicho nivel no detectándose la presencia del mismo en el






4.4. Agresividad

Se ha analizado una muestra de suelo para determinar el contenido

de sulfatos solubles, resultando ser nulo el contenido en sulfatos.











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Se tiene prevista la construcción de un edificio de viviendas que

ocupe la totalidad de la superficie disponible (1050 m2).

La sección de la estructura constará de cinco alturas, una planta bajo la

rasante del vial (sótano), la planta baja a cota de calle destinada al uso

de garajes y tres alturas sobre la misma.


El terreno aflorante en la parcela es bastante heterogéneo, está

formado por un primer nivel de relleno que alcanza una potencia máxima

descrita de 11.00 metros en la parte posterior y dos niveles geotécnicos

de granulometría muy variada.

El nivel geotécnico II está asociado con las coladas de material volcánico

procedentes de las erupciones del Monte Gurugú. Este nivel se ha

descrito a partir del sondeo S1 ejecutado junto al acerado existente.

Se describe como una arena limosa de tono marrón negruzco con



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Según su resistencia, se han diferenciado dos subniveles. Una zona de

techo que se prolonga hasta unos 5.00 metros de compacidad media

(N30 = 15-20) y una zona de muro que se prolonga por debajo de la

profundidad máxima investigada (15 m) y que muestra una compacidad

densa a muy densa.

A partir de la columna estratigráfica del sondeo S2 efectuado en la parte

posterior de la parcela se ha identificado un nivel III de naturaleza

aluvial bajo el nivel I de relleno.

Se trata una arena de tamaño de grano grueso con abundante grava y

algún bolo aislado de canto redondeado y naturaleza predominantemente

volcánica.

La compacidad descrita en los ensayos realizados ha sido media.





Existe un condicionante principal a la hora de diseñar la

cimentación idónea para la estructura prevista. Se trata de la existencia

de un potente nivel de relleno que se acuña lateralmente, alcanzado 11

metros de potencia en la parte posterior de la parcela (S2).




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Por su naturaleza y génesis este nivel no se considera apto para el apoyo

de ningún elemento de responsabilidad, debiendo en todo caso proceder

a su eliminación, atravesar o a la sustitución del mismo.

A la vista de los resultados obtenidos y en base a un balance razonado

entre la seguridad y la economía se aconseja cimentar el edificio

proyectado mediante un sistema de cimentación profunda (pilotes

y/o micropilotes).

Se desconoce el comportamiento hidráulico del arroyo existente y si

existen datos al respecto. Este aspecto puede condicionar la vida normal

de la obra, por lo que se recomienda realizar un estudio de avenidas, en

caso de no existir.


Se aconseja abordar la cimentación del edificio proyectado

mediante pilotes y/o micropilotes con encepados arriostrados que se

empotren una longitud adecuada en el nivel II y/o III de esta memoria,

donde el terreno presenta una mayor resistencia.

Mediante esta solución de cimentación se conseguiría atravesar los

materiales más flojos superficiales y empotrar la cimentación en un nivel

competente sobre el cual se transmitirán las cargas de la estructura, sin

necesidad de excavar para eliminar los suelos blandos.

El objetivo a cubrir es lograr una entrega de las puntas de los pilotes en

un material de suficiente capacidad portante hasta que queden

estructural y geotécnicamente bien aprovechados, soportando las cargas

transmitidas por la estructura sin problemas de asientos.

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5.5. Cimentación mediante pilotes

Los pilotes son elementos de cimentación de gran longitud,

comparada con su sección transversal, que se hincan o se construyen en

una cavidad previamente abierta en el terreno.

Los posibles tipos de pilotes se clasifican en dos grupos: pilotes hincados

prefabricados y pilotes hormigonados “in situ”.

El objetivo anterior será fácilmente aplicado al utilizar pilotes perforados,

hormigonados "in situ", que entre sus ventajas figura la de conocer, con

suficiente precisión, los terrenos encontrados durante la perforación, y

particularmente la capa en la que se apoya la punta del pilotaje.

En la elección del tipo de pilotaje adecuado al terreno subyacente

existente la clave es la estabilidad del terreno a perforar. El avance a lo

largo del nivel II puede verse condicionado por la existencia de bloques y

bolos de naturaleza volcánica. El nivel I y III se caracterizan por una

cohesión reducida y alta inestabilidad.

Por tanto, entre el tipo de pilotaje que puede resultar adecuado se

encuentran: CPI 4, CPI 6 y CPI 8.

La escasa estabilidad que presenta el nivel I suprayacente, la existencia

de bloques y bolos volcánicos embebidos en el terreno , así como los

posible huecos que puedan existir (como el descrito en el sondeo S2);

son factores que condicionarán la ejecución de los pilotes.

Se ha de considerar el efecto negativo que pueda tener el nivel I de

relleno sobre el rozamiento de estos elementos longitudinales, sobre

todo donde este alcanza su máxima potencia.

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5.5.1. Resistencia del terreno

A continuación se realiza el cálculo de la carga admisible de pilotes

hormigonados “in situ” para los distintos diámetros comerciales

disponibles.

La carga admisible de los pilotes viene limitada por dos condiciones, la

primera el tope estructural de los mismos y la segunda, la capacidad

portante del terreno.

El tope estructural de los pilotes viene fijado por las difíciles condiciones

de puesta en obra de hormigón y así se limita a un máximo de 35

Kg/cm2 (condiciones en seco), lo que supone para los distintos diámetros

los siguientes topes estructurales, según la tabla 16 de NTE-CPI:

DIÁMETRO (mm) TOPE ESTRUCTURAL (Tn)

450 63.6

550 95.0

650 132.7

850 227.0

Mediante las siguientes expresiones, contenidas en el Código Técnico de

la Edificación se estiman los valores de resistencia al fuste y punta del

terreno:

Resistencia unitaria de hundimiento por fuste:

- Materiales granulares Qf = fp σ’vp Nq ≤ 20 MPa

- Materiales cohesivos Qf = [(100 Cu) / (100 + Cu)]

Resistencia unitaria de hundimiento por punta:

- Cohesivos: 45 x qu

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CÍA



Se exponen en este apartado los parámetros del terreno necesarios para

el cálculo de los pilotes, según el perfil geotécnico establecido:

NIVEL II

PROF. NSPT RPUNTA RFUSTE

1.50-5.00 m 15-20 300-350 Tn/m2 1.50-1.75 Tn/m2

5.00-10.00 30-50 600-650 Tn/m2 2.50-2.75 Tn/m2

10.00-15 m R 800-900 Tn/m2 3.00-3.50 Tn/m2

NIVEL III

PROF. NSPT RPUNTA RFUSTE

11.00-15 m 20-25 350-450 Tn/m2 1.75-2.25 Tn/m2

Para obtener los valores admisibles el Código Técnico de la Edificación

recomienda adoptar un factor de seguridad para la resistencia en punta

de Fp = 3 y para la resistencia en fuste de Ff = 2.

5.5.2. Consideraciones constructivas

Hay que destacar el valor negativo de la resistencia en fuste que

presenta tanto la cobertera de relleno existente, hecho a tener en cuenta

a la hora de realizar el cálculo de los pilotes.

Se considera como “efecto parásito”; el rozamiento negativo. Por el cual

el asiento del terreno circundante al pilote es superior al de la cabeza del

mismo, consecuencia de la propia consolidación de los materiales

blandos. Como consecuencia, el rozamiento negativo hace que la carga

total de compresión que el pilote ha de soportar aumente.

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Para la buena puesta en obra de esta solución se recomienda seguir las

siguientes indicaciones generales:

En todo el pilotaje deben controlarse las dimensiones, armaduras y

calidades de los materiales empleados así, como el ajuste de la

ejecución de las tolerancias especificadas.

Se debe prestar atención a la limpieza de la perforación antes de

colocar las armaduras y hormigonar el pilotaje.

Las armaduras longitudinales deben colgarse a una cota que

asegure su recubrimiento por el extremo inferior del pilote y

disponerlas bien centradas y sujetas con ayuda de separadores a

varias alturas si fuera necesario para garantizar su situación en

planta.

La sujeción en cabeza debe ser tal que garantice que las

armaduras no se levanten durante el hormigonado.

En el hormigonado de los pilotes debe ponerse cuidado en

conseguir que el pilote quede en toda su longitud, con su sección

completa, sin huecos, bolsadas de aire o de agua, coqueras, cortes ni

estrangulamientos.

Se incluye en el siguiente apartado los aspectos geotécnicos a tener en

cuenta para una solución de cimentación mediante micropilotes, por si

fuese requerida por la dirección facultativa de la obra. La maquinaria

encargada ofrece algunas ventajas frente a la de pilotes, sobre todo por

el escaso espacio que ocupa, aunque esta técnica resulta de mayor coste

que la de pilotes.

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5.6. Cimentación mediante micropilotes

El micropilotaje recomendable sería el “convencional” u

“hormigonado” por gravedad (perforación + colocación de armadura

tubular + inyección de lechada de cemento, mortero o incluso

microhormigón, de abajo a arriba).

Suele ser consustancial a los micropilotes la posibilidad de ejecutarlos

desde espacios muy reducidos, atravesando cimentaciones existentes de

cualquier material y reduciendo al mínimo las alteraciones ocasionadas al

terreno sobre el que descansan. Igualmente no afectaría a las

cimentaciones medianeras.

Para el diseño de una cimentación mediante micropilotes, se exponen a

continuación los valores de rozamiento unitario límite por fuste del

terreno según el Método de Bustamante para una inyección tipo IU. Para

esto se ha considerado el perfil geotécnico establecido en esta memoria:

NIVEL II

PROF. NSPT RESISTENCIA FUSTE rf.lim

1.50-5.00 m 15-20 10-12 Tn/m2

5.00-10.00 30-50 15-16 Tn/m2

10.00-15 m R 18-19 Tn/m2

NIVEL III

PROF. NSPT RESISTENCIA FUSTE rf.lim

11.00-15 m 20-25 12-13 Tn/m2

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Los valores de resistencia por fuste descritos en la tabla anterior se

obtienen a partir de los gráficos de aplicación de la Guía para el Proyecto

y la Ejecución de Micropilotes en Obras de Carretera (MINISTERIO DE

FOMENTO).

Los gráficos correlacionan la resistencia a compresión simple y el número

de golpes obtenido en los ensayos de penetración estándar con la

resistencia unitaria por fuste (en MPa).

Según esta guía para obtener el valor de rozamiento unitario por fuste

(rfc,d) frente a esfuerzos de compresión se debe tener en cuenta un

coeficiente de minoración (Fr) que tiene en cuenta la duración de la

función estructural de los micropilotes. Para el caso de obras donde la

duración sea superior a 6 meses, este factor Fr = 1.65.

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6. CONCLUSIONES


construcción de un edificio de viviendas en la parcela P8 del sector S-10

conocido como Jardín Valenciano, sito en el interior del territorio de la

Ciudad Autónoma de Melilla.


unos 1050 m2 y constará de planta sótano, planta baja destinada a

garajes y tres alturas.

Para la exploración del terreno subyacente se han ejecutado dos sondeos

mecánicos a rotación hasta una profundidad de 15 metros y tres ensayos

de penetración dinámica continua. Se ha obtenido un valor de ac =

0.1056g por lo que la norma NCS-02 es de obligado cumplimiento.

Las exploraciones geotécnicas realizadas han puesto en relieve la

existencia de un nivel de relleno que se acuña lateralmente hasta

alcanzar una potencia máxima detectada de 11 metros en la parte

posterior de la parcela. En una posición infrayacente se ha descrito el

nivel geotécnico II derivado de las erupciones volcánicas de la zona y

cuya compacidad se ha catalogado como media (hasta 5 m) y densa-

muy densa en profundidad. Por último, el nivel III de naturaleza aluvial

procedente del curso del arroyo existente. Se ha determinado una

compacidad media para este tercer nivel, hasta la profundidad

investigada (15.60 m).



cimentación profunda mediante pilotes y/o micropilotes. Estos elementos

deben atravesar el nivel I de relleno de nula capacidad portante y

empotrarse una longitud adecuada en el nivel II y III.

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(sondeos y ensayos de penetración) y la ejecución de los mismos sobre

el acerado, se recomienda que al inicio de la obra algún técnico

competente confirme que el subsuelo hallado está en consonancia con

las conclusiones anteriores. Debido a que la información suministrada

por la campaña de reconocimientos, es solo totalmente fidedigna en los

puntos explorados y en la fecha de su ejecución, de modo que su

extrapolación al resto del terreno objeto de estudio no es más que una

interpretación razonable según el estado actual de la técnica.

Málaga, 24 de Mayo de 2010



Geólogo


Este documento consta de una memoria de treinta y cinco (35) páginas

numeradas correlativamente.

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8. ANEJOS

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8.4. FOTOGRAFÍAS DEL SOLAR

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Vistas del solar

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TES

TIG

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RR

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O

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SC

RIP

CIO

N D

EL

NP

NP

3,3

GP

11,0

016

/5/1

2/7

3/1/

1/2

8,00

8,60

15,6

0

Pos

ible

hue

co: l

a pe

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ciön

con

sigu

e re

cupe

rar

mat

eria

l y e

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s üt

iles:

Mat

eria

l de

Rel

leno

. Bol

os y

blo

ques

de

natu

rale

za p

redo

min

ante

men

te v

olcá

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una

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reno

sa d

e to

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arró

n.

Pre

sent

anum

eros

os re

stos

ant

rópi

cos,

tale

s co

mo:

plá

stic

os, m

ader

as, c

erám

icos

, hor

mig

ón,

etc.

Are

na g

rues

a de

tono

mar

rón

oscu

ro y

gra

va d

e ca

nto

redo

ndea

do y

nat

ural

eza

volc

ánic

a.

6,40

15,0

0

15,6

05/

12/1

0/9

11,6

0

Nº

cole

giad

o43

9

Col

egia

doJa

vier

Art

ero

Ore

llana

Fec

ha27

/05/

2010

El S

ecre

tario

,

Nº

visa

do01

1014

99

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O

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LEG

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IAL

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GO

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CÍA




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Sondeo 1

N

º co

legi

ado

439

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El S

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,

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1014

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CÍA



Sondeo 2

Nº

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9

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/05/

2010

El S

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,

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1014

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CÍA




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,

Nº

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1014

99

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LEG

IO O

FIC

IAL

DE

GE

ÓLO

GO

S D

E A

ND

ALU

CÍA






63,550,0



PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

VALORES DE N20

0910

2718

1310

1213

1113

10021

1620

1919

1816

1920

2228

3340

4552

4957

80120

200

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD EN

mts


TIPO "BORROS"

I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410

Nº

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ND

ALU

CÍA






63,550,0



PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

VALORES DE N20

010

12111212

1519

2127

3536

3230

3531

2940

4348

4055

70200

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD EN

mts


TIPO "BORROS"


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ÓLO

GO

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ND

ALU

CÍA






63,550,0




TIPO DE CONO

VARILLAJE

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1

VALORES DE N20

033

4636

2616

1822

1924

2019

2324

2863

8373

7792

100200

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD EN

mts


TIPO "BORROS"


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CÍA



8.8. PERFIL GEOTÉCNICO

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,

Nº

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1014

99

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CÍA


Nº

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El S

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tario

,

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CÍA




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El S

ecre

tario

,

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ÓLO

GO

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ND

ALU

CÍA



MLG 10026 OBRA:


LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)





SC



96,5

27,3

ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)16,810,5

FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)

41,0FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 62,8FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)

30,5

FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)

GR

AN

ULO

MET

RÍA



Granulometría por tamizado UNE 103-101-1995


ENSAYO SOLICITADO


97,6


CLIENTE:

REFERENCIA:


EMVISMESA

NORMA APLICADA


30,5

100,0100,0100,0



0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% Q

UE

PASA



ABERTURA en mm

CURVA GRANULOMÉTRICA

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ÓLO

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S D

E A

ND

ALU

CÍA



MLG 10026 OBRA:


(mg./Kg)

Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial)


(Licenciado en Químicas)


SULFATOS SOLUBLES No contiene






CLIENTE: EMVISMESA



Nº

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S D

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ND

ALU

CÍA



MLG 10026 OBRA:







SC

29,5

100,0100,0100,0



98,2


CLIENTE:

REFERENCIA:


EMVISMESA

NORMA APLICADA








GR

AN

ULO

MET

RÍA

FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)72,1


29,5FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)

ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)8,0

15,8

23,8



97,8

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% Q

UE

PASA



ABERTURA en mm


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ÓLO

GO

S D

E A

ND

ALU

CÍA



MLG 10026 OBRA:


(mg./Kg)



CLIENTE: EMVISMESA



ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)

Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.







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,

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GE

ÓLO

GO

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E A

ND

ALU

CÍA



MLG 10026 OBRA:







GP



95,4

NP

ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)NPNP

FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)

14,7FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 43,4FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)

9,2


GR

AN

ULO

MET

RÍA



Granulometría por tamizado UNE 103-101-1995


ENSAYO SOLICITADO


98,6


CLIENTE:

REFERENCIA:


EMVISMESA

NORMA APLICADA


4,0

100,0100,099,3



0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% Q

UE

PASA



ABERTURA en mm


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DE

GE

ÓLO

GO

S D

E A

ND

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CÍA



MLG 10026 OBRA:


(mg./Kg)











CLIENTE: EMVISMESA



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,

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GE

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S D

E A

ND

ALU

CÍA



MLG 10026 OBRA:







GP

3,3

100,075,461,9



48,4


CLIENTE:

REFERENCIA:


EMVISMESA

NORMA APLICADA








GR

AN

ULO

MET

RÍA

FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)22,0


7,8FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)

ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)NPNP

NP



42,3

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% Q

UE

PASA



ABERTURA en mm


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DE

GE

ÓLO

GO

S D

E A

ND

ALU

CÍA



MLG 10026 OBRA:


(mg./Kg)



CLIENTE: EMVISMESA



ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)

Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.







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CÍA



1ª Adenda al Estudio Inicial (15/09/2010)


CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 15 de Septiembre de 2010

ADENDA INFORME GEOTECNICO

Edificio de viviendas en Parcela P-8, Sector 10, Jardín Valenciano


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CÍA


ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO Página 1 de 7

ADENDA INFORME GEOTÉCNICO

EDIFICIO DE VIVIENDAS PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO

CIUDAD AUTÓNOMA DE MELILLA

EMVISESA

Se emite esta adenda a fin de contemplar los nuevos

reconocimientos realizados de cara a ampliar el informe geotécnico para

el edificio de viviendas previsto en la parcela P-8 del sector 10 de Jardín

Valenciano, Ciudad Autónoma de Melilla.

Antecedentes

Con fecha de 20 de mayo de 2010 se emite dicho estudio. Para la

elaboración del mismo se realizaron dos sondeos mecánicos a rotación

hasta alcanzar una profundidad de investigación de 15 metros y tres

ensayos de penetración dinámica tipo DPSH.

El sondeo S2 se realizó fuera de la implantación prevista para el edificio.

La columna estratigráfica de esta perforación (S2) indicaba la existencia

de una capa de relleno cubriendo el terreno natural de la parcela. La

relevancia de este dato supuso aconsejar una solución de cimentación

profunda frente a una de tipo superficial.

No obstante, el resto de reconocimientos efectuados (sondeo S1 y

penetros) indicaban un terreno de buena calidad. Por tanto, a medida

que el proyecto ha seguido su curso se ha decidido ampliar la campaña

de reconocimientos y llevar a cabo tres nuevos penetros y dos calicatas

que confirmen la naturaleza del subsuelo. Estos nuevos ensayos se han

realizado bajo la implantación prevista para el edificio.

Dichos trabajos se llevaron a cabo el pasado 11 de Septiembre de 2010.

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CÍA



Interpretación nuevos trabajos

La apertura de las dos calicatas realizadas pone de manifiesto la

existencia una material algo heterogéneo y de carácter

predominantemente granular.

En el caso de la calicata C1 ejecutada próxima al vial y S1 se ha descrito

una cobertera de relleno hasta unos 0.50 metros y un terreno natural

descrito como una arena de tono marrón rojizo con frecuentes bolos y

bloques de naturaleza volcánica intercalados.

La calicata C2 evidencia la existencia de un material con un porcentaje

de gruesos (bolos y bloques) minoritario. Se puede catalogar como una

arena algo limosa de tono marrón rojizo con alguna grava de naturaleza

poligénica.



evolución similar.










densa.



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ÓLO

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ND

ALU

CÍA



Consideraciones Geotécnicas

Los resultados obtenidos evidencian un escenario geotécnico más

favorable de cara al proyecto que nos ocupa.

En cuanto al corte estratigráfico establecido para el sondeo S2 se

interpreta con una información de carácter puntual y aislado, la cual se

ha comprobado se encuentra fuera de la implantación prevista para la

estructura que nos ocupa-

Los nuevos trabajos y su correlación con los anteriores ponen de relieve

la existencia de una capa de relleno tapizando parcialmente la superficie

de la parcela. Se ha definido una potencia para este relleno variable

entre 0.50 y 1.00 metro.

El primer tramo de golpeos identificado en las diagrafías P4 y P5

resultantes de los ensayos de penetración dinámica continua se puede

asociar con este material.

Hay que dejar constancia de la nula capacidad portante de este nivel I de

relleno y la necesidad de atravesar, eliminar o sustituir este material a

fin de garantizar una cimentación segura.

Una vez se atraviesa este primer nivel geotécnico se ha descrito un nivel

II derivado de la actividad volcánica del Monte Gurugú y los procesos

asociados al mismo.

La zona de techo de este NG II se caracteriza por una compacidad media

con valores de N30 representativos en torno a 15-25.

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GE

ÓLO

GO

S D

E A

ND

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CÍA



Condiciones de Cimentación

A la vista de las consideraciones geotécnicas establecidas se

recomienda optar por una cimentación por losa de hormigón armado

apoyada sobre el nivel II de terreno natural. Para ello será



Se ha descrito un espesor de relleno que oscila entre 0.50 y 1.00 m




subyacente (nivel II).

La sección definitiva del edificio consta de siete altura. Por tanto la carga

aproximada a transmitir por el edificio sobre el terreno será de unas 9

Tn/m2 (7 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).

Dado que para el encaje de la placa en el terreno se efectuará un

vaciado mínimo de 1.50 metros (Qtierras ≈ 1.00 m x 1.75 tn/m2 + 0.50 m

x 1.85 tn/m2), la carga neta bajo el plano de apoyo de cimentación será

de 6.325 tn/m2 (9.00 tn/m2 – 2.675 tn/m2).

La edificación consta en planta de un área de 1042.5 m2, siendo sus

lados mayores de 42 m x 27 metros de ancho.





(1965).

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ÓLO

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E A

ND

ALU

CÍA








en el ensayo SPT:

Para B* = 1.20 m:

qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2









(1.02) x (1) x (1.002)] = 163.5 – 171.7 kN/m2 ≈ 1.65-1.70 kp/cm2,



presión admisible , para un valor máximo de asiento de 1 pulgada,


1.65-1.70 Kp/cm2.



presiones intersticiales, es decir, la carga se apl ica con drenaje,



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E A

ND

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CÍA



Siguiendo el modelo matemático de multicapa elástica sobre base

rígida se estiman los asientos que se producirían con la puesta en

carga de la edificación. Los datos del terreno tenidos en cuenta son los

siguientes:


CAPA COTA DE INICIO MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON ν

1 1.50 m 5 0.30

2 3.00 m 75 0.30

3 5.00 m 150 0.30

4 7.00 m 250 0.30






sobre losa es de 50 mm (5.00 cm).




En caso de que por cuestiones de proyecto la cota de desplante de la

edificación sea demasiado profunda se puede subir dicha altura mediante

unas capas de aportación compactadas por tongadas.

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ND

ALU

CÍA



Para ello se recomienda utilizar un suelo seleccionado y seguir las

indicaciones establecidas en el Artículo 330 del PG3 y la Orden Circular

326/00 del Ministerio de Fomento.

Por último, únicamente recordar que esta Nota Técnica es una

ampliación del citado Informe Geotécnico, por lo que se recomienda que

se lean ambos de forma conjunta.

Manteniéndonos a su entera disposición para cuantas aclaraciones

estimen oportunas, aprovechamos la ocasión para saludarles muy

atentamente.

Melilla, 15 de Septiembre de 2010



Geólogo


Este documento consta de de siete (7) páginas numeradas

correlativamente.

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ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO

ANEJOS

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1. CALICATAS

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EADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO

Calicata 1

Calicata 2

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2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA

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63,550,0

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

05

767

1211

1316

1924

1817

2249

3641

3943

4038

3742

4546

45

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

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PRO

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"




454748

5049

5160

200

5

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11

12

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63,550,0

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

013

1011

3946

3125

3640

454950

6570

6859

6475

8082

8490

8679

6875

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

4

5

PRO

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"




7560

8172

8083

8689

70200

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

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OFUNDIDAD

EN

mts


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63,550,0

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

020

2536

4022

2936

4618

374142

5644

8629

3637

3940

4245

4146

5052

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

4

5

PRO

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"




5251

5651

56596061

4546

4950

6168

7580

200

5

6

7

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9

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11

12

13

14

15

OFUNDIDAD

EN

mts


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CLIENTE: EMVISMESA


ADENDA INFORME GEOTECNICO

Edificio de viviendas en Parcela P-8, Sector 10, Jardín Valenciano





EDIFICIO DE VIVIENDAS PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO CIUDAD AUTÓNOMA DE MELILLA

EMVISMESA

Se emite esta adenda a fin de contemplar el levantamiento

topográfico de los reconocimientos geotécnicos ejecutados para la

realización de informe geotécnico para el edificio de viviendas previsto en

la parcela P-8 del sector 10 de Jardín Valenciano, Ciudad Autónoma de

Melilla.

Antecedentes

Con fecha de 20 de mayo de 2010 se emite por parte de

GEOTECNIA MELILLA, CB. dicho estudio.

Para la elaboración del mismo se realizaron dos sondeos mecánicos a

rotación hasta alcanzar una profundidad de investigación de 15 metros y

tres ensayos de penetración dinámica tipo DPSH.

El sondeo S2 se realizó fuera de la implantación prevista para el edificio.

Posteriormente se ha decidido ampliar la campaña de reconocimientos y

llevar a cabo tres nuevos penetros y dos calicatas que confirmen la

naturaleza del subsuelo. Estos nuevos ensayos se han realizado bajo la

implantación prevista para el edificio.

Dichos trabajos se llevaron a cabo el pasado 11 de Septiembre de 2010.

De cara a localizar exactamente la situación del S2 y despejar dudas

acerca de su posición, se procedió a la toma de sus coordenadas

topográficas. Así como las del resto de exploraciones geotécnicas. Estos

se han referenciado con respecto al plano topográfico del proyecto.



Levantamiento Topográfico

Las coordenadas de los reconocimientos geotécnicos son las

siguientes:

PUNTO COOR. X COOR. Y COOR. Z

SONDEO S1 4961.61 9984.38 46.49

SONDEO S2 4926.20 10001.57 45.70

CATA C1 4938.51 9994.72 45.37

CATA C2 4948.65 9987.51 45.58

PENETRO P1 4952.59 9982.93 46.40

PENETRO P2 4954.13 9992.70 45.72

PENETRO P3 4941.25 10004.52 45.39

PENETRO P4 4934.90 9996.91 45.40

PENETRO P5 4940.84 9984.53 45.60

PENETRO P6 4954.79 10001.42 45.58

Por tanto, el emplazamiento del sondeo S2, queda a una distancia de

unos metros con respecto a la huella prevista del edificio.

Se adjunta un croquis con la distribución de estos puntos en la parcela.





atentamente.




Geólogo


Este documento consta de tres (3) páginas numeradas correlativamente.



ANEXO

PLANO DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS




Informe Recopilatorio (12/09/2012)


E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO

CLIENTE: EMVISMESA


I N F O R M E G E O T E C N I C O

Edificio de viviendas en parcela P-8 del Jardín Valenciano




INDICE GENERAL

1. INTRODUCCIÓN......................................................................... 1

2. ANTECEDENTES ......................................................................... 2

2.1. Cronología de los trabajos ..................................................... 2

2.2. Correcciones sobre conclusiones anteriores ............................. 3

3. INFORMACIÓN PREVIA ............................................................... 5

3.1. Contenido del estudio ........................................................... 5

3.2. Proyecto ............................................................................. 6

3.3. Situación geográfica y descripción de la parcela ....................... 6

3.4. Geología de Melilla ............................................................... 7

3.5. Geología local del Jardín Valenciano ........................................ 9

3.6. Sismicidad ......................................................................... 10

4. TRABAJOS REALIZADOS. ......................................................... 15

4.1. Sondeos mecánicos a rotación ............................................. 15

4.2. Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH ............. 19

4.3. Calicatas ........................................................................... 21

4.4. Ensayos de laboratorio ........................................................ 22

4.5. Levantamiento topográfico .................................................. 23

5. COMENTARIO GEOTÉCNICO ...................................................... 24

5.1. Interpretación ensayos DPSH ............................................... 24

5.2. Interpretación ensayos de laboratorio ................................... 25

5.3. Niveles Geotécnicos ............................................................ 26

5.4. Nivel freático ..................................................................... 30

5.5. Agresividad ....................................................................... 31



6. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN .................................................. 32

6.1. Tipo de edificación .............................................................. 32

6.2. Características del terreno ................................................... 32

6.3. Consideraciones geotécnicas ................................................ 33

6.4. Cimentación del edificio ...................................................... 34

6.5. Cimentación mediante losa .................................................. 36

6.6. Cimentación mediante losa sobre mejora .............................. 42

6.7. Excavación y contención ..................................................... 46

7. CONCLUSIONES ...................................................................... 47

8. INSPECCIÓN EN OBRA ............................................................. 51

9. ANEJOS











MEMORIA



Página 1 de 51

1. INTRODUCCIÓN

Se tiene prevista la construcción de un edificio para 35 viviendas

de protección oficial en parte de la parcela P-8 del Sector S-10 conocido

como Jardín Valenciano, sito en el interior del territorio de la Ciudad

Autónoma de Melilla.


encargado a GEOTÉCNIA MELILLA, SL. la realización de un


edificio.

Este trabajo trata de determinar las propiedades geotécnicas del

subsuelo, deducibles a partir de pruebas de reconocimiento y ensayos de

laboratorio, así como la naturaleza del mismo.








Página 2 de 51

2. ANTECEDENTES

El presente documento trata de recoger las conclusiones finales

acerca de los diferentes reconocimientos geotécnicos que se han llevado

a cabo en la parcela P-8.

Es objetivo principal de esta memoria, establecer unas conclusiones

definitivas acerca del escenario geotécnico de la obra. Para ello se va a

llevar a cabo un análisis exhaustivo de los reconocimientos geotécnicos

realizados, a fin de llegar a unas condiciones geotécnicas acertadas.

2.1. Cronología de los trabajos

De cara a presentar un estudio geotécnico adecuado para el

proyecto previsto, GEOTECNIA MELILLA ha emitido tres documentos. La

cronología ha sido la siguiente:

- Estudio Geotécnico para Edificio de Viviendas en Parcela P-8 del

Jardín Valenciano, Ciudad Autónoma de Melilla (24 de mayo de

2010).

- 1ª Adenda al Estudio Inicial (15 de septiembre de 2010).

- 2ª Adenda al Estudio Inicial (18 de septiembre de 2010).

Para la elaboración del primer estudio geotécnico (24/05/10) se

ejecutaron dos sondeos hasta una profundidad de 15 metros y tres

ensayos de penetración dinámica continua.

De cara a la realización de la 2ª adenda se llevaron a cabo dos calicatas

y tres nuevos ensayos de penetración dinámica continua. 003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439


Página 3 de 51

La segunda adenda recoge las coordenadas topográficas de cada uno de

los reconocimientos geotécnicos realizados.

Por último, para la emisión de este informe se han realizado tres nuevos

sondeos a rotación de menor profundidad ≈ 3 metros.

La totalidad de exploraciones geotécnicas y su correspondencia

cronológica es la siguiente:

DOCUMENTO RECONOCIMIENTOS

Estudio Geotécnico 24-05-10 S1 (15 m) / S2 (15 m) / P1 / P2 / P3

1ª Adenda 15-09-10 C1 / C2 / P4 / P5 / P6

2ª Adenda 18-09-10 LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO

Informe Final 12-09-10 S3 / S4 / S5

*Nomenclatura: S ≈ sondeo, P ≈ DPSH y C ≈ calicata.

2.2. Correcciones sobre conclusiones anteriores

A la vista del escenario geotécnico deducido a partir del primer

informe geotécnico emitido (24-05-10) y a medida que avanzaba el

proyecto, se decidió junto al peticionario del trabajo, llevar a cabo

nuevas exploraciones geotécnicas y un levantamiento topográfico de

todos los puntos de reconocimientos de la parcela. Estos hechos se

detallan en las dos adendas emitidas.

La memoria correspondiente al primer informe geotécnico emitido (24-

05-10) recomendaba llevar a cabo para el sustento del edificio, una

cimentación profunda.



Página 4 de 51

El personal técnico de la empresa encargado del informe, tomo esta

decisión, a tenor de la columna estratigráfica que mostraba el sondeo

S2.

Posteriormente, una vez se conocieron más datos acerca del proyecto y

tras girar varias visitas a la obra se optó por la realización de dos

calicatas y la toma de coordenadas de los puntos de investigación.

De este modo se pudo comprobar que el sondeo S2 quedaba fuera de la

implantación prevista para el edificio. Además, se constató que la

naturaleza del terreno descubierto en las calicatas coincidía con el

observado en el sondeo S1 y con los cortes de los taludes cercanos.

Los tres sondeos realizados esta semana (septiembre 2012) en el borde

de la huella de la construcción más próxima al sondeo S2, están en

consonancia con el resto de trabajos.

Por tanto, se puede concluir que el sondeo S2 se realizó fuera de la

huella prevista para el edificio. Por tanto, no se deben considerar los

datos aportados por esta exploración de cara a determinar las

condiciones de cimentación.

Las conclusiones que en este informe se plasmen obedecen a los

resultados obtenidos en el sondeo S1 (24/05/10), los ensayos de

penetración P1, P2 y P3 (24/05/10), las calicatas C1 y C2 (15/09/10) y

los sondeos S3, S4 y S5 (septiembre de 2012).



Página 5 de 51


3.1. Contenido el estudio

Este estudio recoge los aspectos relativos a la geotecnia que son

necesarios para el proyecto del edificio para 35 VPO en el Jardín

Valenciano. Los apartados principales son los siguientes:

- Enumeración de antecedentes y recopilación de información del

proyecto relativa al estudio geotécnico.

- Encuadre geológico general y local de la zona de estudio.

- Parámetros sísmicos relativos a la cimentación.

- Trabajos geotécnicos realizados (campo y laboratorio).

- Estratigrafía del terreno.

- Posición del nivel freático.

- Agresividad del terreno frente a los hormigones de los elementos

estructurales soterrados.

- Análisis de resultados.

- Escenario geotécnico del proyecto.

- Tipología de cimentación más adecuada y variantes si las hubiese.

- Condiciones de cimentación: presión de hundimientos, profundidad

de apoyo o empotramiento y asientos.

- Conclusiones.



Página 6 de 51

3.2. Proyecto

El edificio previsto consta de una planta trapezoidal. La superficie

del mismo será de de 1048,15 m2, siendo sus lados mayores de 42 m x

27 metros de ancho.

La sección del mismo alberga una planta sótano semienterrada, planta

baja, cinco alturas y ático.

La fachada principal corresponde con la del vial de acceso (Sur). Al estar

este vial más elevado que el fondo de la parcela, no será visible la planta

sótano. En el caso de las fachadas Este, Norte y Oeste, el sótano queda

al descubierto, pues se trata de una planta semienterrada.



3.3. Situación geográfica y descripción de la parcela





S-10. Esta zona ha sido urbanizada en los últimos años.

En la actualidad la superficie de la parcela se encuentra desbrozada y

transitable. Se halla delimitada por el vial que dota de acceso a la

parcela P8 y por el curso de un arroyo en la parte posterior.





estudio.



Página 7 de 51

3.4. Geología de Melilla





volcán complejo que alcanza los 900 metros de altura.

La parte central del cabo, incluyendo la práctica totalidad de Melilla, está

cubierta por sedimentos marinos someros de edad Tortoniense y más

recientes. El extremo norte está constituido por otro complejo volcánico

de domos con cantidades subordinadas de tobas, formadas por riolitas

de la serie calcoalcalina potásica. Al sur de este complejo volcánico se

encuentra un asomo de forma triangular de unos 5 km2 de rocas

metamórficas fuertemente tectonizadas.










restos de areniscas rojas micáceas. Entre estas dos unidades tectónicas

existe un cuerpo fusiforme de serpentinitas que está incluido, al igual

que la mayor parte de las otras unidades, en una zona ancha de cizalla

frágil con gran desarrollo de cataclasitas y estructuras indicativas de

sentido de desplazamiento hacia el SO.



Página 8 de 51





margas marinas, todo ello en la actualidad plegado y tectonizado.

Sobre estos sedimentos y el basamento se dispone el Tortoniense

Superior-Messiniense formado por calcarenitas depositadas en ambientes

de plataforma somera con intercalaciones de carbonatos arrecifales




pelágica.





estromatolíticas.




travertínicos, aluviales, coluviales y marinos de playa. Los travertinos

afloran al norte, estando constituidos por un paquete de potencia

variable, de costras calcáreas que se sitúan sobre las areniscas






Página 9 de 51












aumentando la proporción de arcillas y arenas. Sobre estas calizas aflora

un paquete de areniscas silíceas de color amarillento que terminan como

calcarenitas. Hacia el sur cambian lateralmente a arcillas.
















Página 10 de 51












3.6. Sismicidad










normal importancia.



Página 11 de 51






Melilla).

Coeficiente de riesgo (ρρρρ)




1.00.





Tipo de terreno





1.00 m / Terreno Tipo III de 1.00 a 5.00 m / Terreno Tipo II de 5.00 a

30.00 m.

ESPESOR TIPO DE TERRENO COMPACIDAD-CONSISTENCIA

0.00-1.00 m TIPO IV RESISTENCIA BAJA

1.00-5.00 m TIPO III RESISTENCIA MEDIA

5.00-30.00 m TIPO II RESISTENCIA ALTA



Página 12 de 51






Velocidad de propagación de las ondas elásticas

transversales (Vs)




m/s / TIPO II → 750 ≥ Vs > 400 m/s.



Para el caso que nos ocupa: TIPO IV → 2.00 / TIPO III → 1.60 /

TIPO II → 1.30.




superficie.



expresión:

Entonces, C = Coeficiente del terreno = [((1.00 m x 2.00) + (4.00 m x

1.60) + (25.00 m x 1.30) / 30.00 m] = 1.36.

Σ Ci × ei C = -------------------- 30



Página 13 de 51



Para ρ × ab ≤ 0.1g 25.1

CS =

Por tanto, S = 1.36 / 1.25 = 1.09.





ac = S x ρρρρ x ab = 1.09 x 1.00 x 0.08g = 0.087g












independientes.



atado, para evitar desplazamientos horizontales diferenciales.



Página 14 de 51

Estas vigas tendrán que dimensionarse de forma que sean capaces de

resistir un esfuerzo axial de valor de ac veces la carga vertical

transmitida en cada punto.








En la siguiente tabla se resumen los valores obtenidos para los diferentes

parámetros sísmicos.

PARÁMETRO VALOR


Normal


0.08g


COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k)

1.00

TIPO IV 0.00-1.00 m

TIPO DE TERRENO TIPO III 1.00-5.00 m

TIPO II 5.00-30.00 m






Página 15 de 51



mediante un sondeo mecánico a rotación hasta 15 metros de

profundidad, tres sondeos a rotación de 3 metros de profundidad, seis

ensayos de penetración dinámica continua DPSH, dos calicatas y los

correspondientes ensayos de laboratorio.

Estos reconocimientos se ejecutaron sobre la futura huella del edificio.


discurre junto a la parcela. Este se encuentra a una altura de + 1 m

sobre el resto de trabajos.

4.1. Sondeos mecánicos a rotación










estándar.




investigada (15 y 3 metros).



Página 16 de 51




acotadas.

El corte gráfico de estos sondeos se ha realizado con la descripción del

testigo continuo efectuado por personal especializado, el cual se incluye

en los anejos junto a un croquis con la situación y las fotografías a color

de las cajas de testigo continuo.


ensayos de penetración estándar (SPT) según la norma UNE 103800 y la



de un toma-muestras y permiten obtener muestras alteradas de suelo



toma-muestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado






inicial del toma-muestras bajo su propio peso y la segunda fase o ensayo








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Las tandas de golpeos registradas durante los ensayos SPT efectuados y

la muestra inalterada obtenida han sido los siguientes:

SPT GOLPEOS

S1 SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12

S1 SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10

S1 SPT 6.00-6.10 m 50/R

S1 SPT 8.30-8.44 m 50/R

S1 SPT 11.00-11.05 m 50/R

S1 SPT 12.30-12.34m 40/50/R

S1 SPT 14.40-15.00 m 13/18/23/31

S4 SPT 3.00-3.60 m 10/16/25/25

S5 SPT 2.70-3.30 m 13/26/33/48




CLASIFICACIÓN N30

MUY FLOJA < 4

FLOJA 4-10

MEDIA 11-30

DENSA 31-50

MUY DENSA > 50



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CLASIFICACIÓN N30

MUY BLANDA < 2

BLANDA 2-5

MEDIA 6-10

FIRME 11-20

MUY FIRME 21-40

DURA > 40

A continuación se resumen las columnas descritas a partir de los

sondeos realizados:

COTA TECHO COTA MURO LITOLOGÍA

SONDEO S1


1.20 metros 11.00 metros Arena limosa con tramos arcilloso

marrón oscura con bolos

11.00 metros 15.00 metros Arena marrón anaranjado con bolos

SONDEO S3




SONDEO S4

0.00 metros 1.00 metro Relleno Antrópico





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SONDEO S5




4.2. Ensayos de penetración dinámica continúa tipo DPSH

Los ensayo de penetración dinámica continua se ha realizado con

un penetrómetro de accionamiento automático tipo DPSH.






necesitan más de 100 golpes para el avance de los 20 cm, considerando

que se ha obtenido el rechazo.







CLASIFICACIÓN N20

MUY FLOJA 1-4

FLOJA 5-10

MEDIA 11-30

DENSA 31-50

MUY DENSA > 50



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CLASIFICACIÓN N20

MUY BLANDA < 2

BLANDA 2-5

FIRME 5-10

RÍGIDA 11-20

DURA 21-40

MUY DURA > 40




- En arenas:


Nspt = 25 x log (1.22 x Ndpsh) – 15.16

- En arcillas:


La profundidad a la cual se alcanzó la condición de rechazo ha sido la

siguiente:

ENSAYO DPSH PROFUNDIDAD RECHAZO

DPSH P1 6.00 metros

DPSH P2 6.00 metros

DPSH P3 4.00 metros

DPSH P4 6.60 metros

DPSH P5 7.00 metros

DPSH P6 8.60 metros



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4.3. Calicatas de investigación

Son excavaciones en pozos o zanjas, realizadas mediante medios

mecánicos convencionales, que permiten la inspección visual y el acceso

directo al terreno a cierta profundidad, así como la toma de muestras y la

realización de ensayos in situ. Tienen la ventaja de permitir acceder

directamente al terreno, pudiéndose observar las variaciones litológicas,

de estructura, discontinuidades, etc.

Durante la excavación de las mismas (2 unidades), se tomaron datos de

la naturaleza del terreno, espesores de la capa de tierra vegetal y/o

relleno, y de los diferentes niveles, condiciones de excavabilidad y

estabilidad de las paredes y situación del nivel freático.

La estratigrafía de la pared de la cata C1, efectuada próxima al vial, es

la siguiente:

- Desde la superficie (0.00 m) a 0.50 metros de profundidad se

detecta una cobertera de relleno.

- A partir de 0.50 m y hasta el final de la cata (-3.00 metros): una

arena de tono marrón rojizo con frecuentes bolos y bloques de

naturaleza volcánica intercalados.

La estratigrafía de la pared de la cata C2 evidencia la existencia de un

material con un porcentaje de gruesos (bolos y bloques) minoritario. Se

puede catalogar como una arena algo limosa de tono marrón rojizo con

alguna grava de naturaleza poligénica.



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La información obtenida en esta calicata, así como el corte estratigráfico

de la misma se detalla en el apartado correspondiente a los anejos. Hay

que destacar que no se ha detectado nivel freático. La estabilidad del

tramo superficial de relleno es deficiente y su excavación sencilla.






� Preparación de muestras para ensayos (UNE 103100:95).

� Granulometría por tamizado (UNE 103100:95).

� Límites de Atterberg (UNE 103100:95 y 103104:95).

Ensayos químicos:

� Contenido en sulfatos solubles en suelo (UNE 103201:96).





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4.5. Levantamiento topográfico

Una vez efectuados los diferentes reconocimientos se realizó un

levantamiento topográfico de los diferentes puntos de reconocimientos (a

excepción de los sondeos S3, S4 y S5). Para ello se ha utilizado el

taquimétrico facilitado por el peticionario.

PUNTO COORDENADA X COORDENADA Y COORDENADA Z

SONDEO S1 4961.61 9984.38 46.49

SONDEO S2 4926.20 1001.57 45.70

SONDEO S3 ── ── ──

SONDEO S4 ── ── ──

SONDEO S5 ── ── ──

CALICATA C1 4938.51 9994.72 45.37

CALICATA C2 4948.65 9987.51 45.58

DPSH P1 4952.59 9982.93 46.40

DPSH P2 4954.13 9992.70 45.72

DPSH P3 4941.25 10004.52 45.39

DPSH P4 4934.90 9996.91 45.40

DPSH P5 4940.84 9984.53 45.60

DPSH P6 4954.79 10001.42 45.58

En el apartado de Anejos se adjunta un croquis con las coordenadas de

estos puntos.



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realizados.

5.1. Interpretación ensayos DPSH

Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración

dinámica P1, P2 y P3 (mayo 2010) describen resultados dispares y

directamente relacionados con el carácter fuertemente granular de los

materiales descritos.

A partir de la gráfica del ensayo P1 se puede describir una potencia de

relleno de 2.00 metros bajo el acerado. El ensayo P2 ejecutado en el

centro de la parcela describe un espesor de relleno de 1.00 metro. Por

último, el ensayo P3 efectuado en la zona de máximo espesor de relleno

describe una gráfica anómala derivado de la tipología de relleno (arena

con bolos, etc.).

Los valores de golpeos obtenidos en este primer intervalo varían entre

N20 = 8-12, lo cual otorga una compacidad floja a media.










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evolución similar.










densa.



5.2. Ensayos de laboratorio

Los ensayos de laboratorio clasifican el material ensayado como

arena arcillosa (SC). El porcentaje de material que pasa por el tamiz UNE

0.08 oscila es entre 29.5 y 30.5 %. Los finos plásticos indican un límite

líquido que varía entre 23.8 y 27.3 %, un límite plástico de 8.0 y 16.8 %

y un índice de plasticidad de 15.8 y 20.5 %.

En el siguiente cuadro se exponen los resultados obtenidos:

MUESTRA-PROF. PASA TAMIZ 0.08 LL LP IP CLAS.

S1 SPT 2.0-2.6 m 30.5 % 27.3 % 16.8 % 20.5 % SC

S1 SPT 14.4-15.0 m 29.5 % 23.8 % 8.0 % 15.8 % SC

MEDIA 30.0 % 25.55 % 12.4 % 36.3 % SC



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cuenta la geología de la zona, podemos distinguir dos niveles u


NIVEL GEOTÉCNICO I: RELLENO ANTRÓPICO.

NIVEL GEOTÉCNICO II: COLADAS VOLCÁNICAS.


encuentra tapizada por material de relleno vertido sobre la superficie

original de la misma.

NIVEL GEOTÉCNICO I. RELLENO ANTRÓPICO.





existencia de una potencia de relleno que varía entre 1.00 m y 1.70

metros.






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Los espesores descritos en cada uno de los ensayos son estos:

SONDEO RELLENO DPSH P1 RELLENO



SONDEO S4 1.00 m DPSH P3 ──


── ── DPSH P5 0.60 m

── ── DPSH P6 ──

A partir de las diagrafías correspondientes a los ensayos P3 y P6 resulta

complicado interpretar una potencia de relleno.













carga.



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Por su naturaleza y génesis este nivel se considera no apto para el apoyo

de ningún tipo de cimentación.



cimentar.


PARÁMETROS VALORES





antrópico vertido sobre la superficie original de la zona, se describe el

terreno natural de la zona de estudio ≈ nivel geotécnico II. Este está

constituido por sedimentos derivados de las erupciones volcánicas del

Monte Gurugú y su erosión.

NIVEL GEOTÉCNICO II. COLADAS VOLCÁNICAS.

Bajo la cobertera de relleno descrita y prolongándose por debajo

de la profundidad investigada (15.00 m) se describe este nivel II, el cual

constituye el terreno natural de la zona de estudio.

Está constituido por arena limosa de tono marrón negruzco con








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S1 SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12 13 MEDIA

S1 SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10 15 MEDIA



S1 SPT 11-11.05 m 50/R R MUY DENSA

S1 SPT 12.3-12.34m 40/50/R R MUY DENSA

S4 SPT 3.00-3.60 m 10/16/25/25 41 DENSA

S5 SPT 2.70-3.30 m 13/26/33/48 59 MUY DENSA

Estos valores muestran una compacidad media de este nivel geotécnico

II en la zona de techo (hasta 5 m) y densa a muy densa en profundidad

(a partir de 6 m).

Por tanto, en este caso (nivel geotécnico II) los resultados obtenidos en

los ensayos de penetración (SPT y penetros) están en consonancia. Los

resultados interpretan una zona de techo de compacidad media hasta

una profundidad de unos 5 metros y densa a muy densa en profundidad.



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largo del mismo:

PARÁMETROS VALORES



DENSIDAD APARENTE γγγγap = 2.05-2.10 t/m3



MÓDULO DE DEFORMACIÓN ΣΣΣΣ = 75-100

COEFICIENTE DE POISSON νννν = 0.30



DENSIDAD APARENTE γγγγap = 2.10-2.15 t/m3



MÓDULO DE DEFORMACIÓN ΣΣΣΣ = 175-200

COEFICIENTE DE POISSON νννν = 0.30


Se procedió unos días después de la terminación de los sondeos a

la medida de dicho nivel no detectándose la presencia del mismo en el








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5.5. Agresividad

Se han analizado varias muestras de suelo para determinar el

contenido de sulfatos solubles, resultando ser nulo el contenido en

sulfatos.
















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Se tiene prevista la construcción de un edificio cuya sección

constará una planta de sótano semienterrada, planta baja, cinco alturas

y ático.



La superficie del mismo será de de 1048,15 m2, siendo sus lados

mayores de 42 m x 27 metros de ancho.

La obra presenta una medianera en la linde Este de reciente

construcción. La sección de este edificio es similar a la prevista. Se

desconoce el tipo de cimentación de esta estructura, por lo cual sería

necesario valorar como puede influir la construcción de una nueva

estructura en el entorno.

Es recomendable el seguimiento de las estructuras vecinas así como los

elementos de infraestructura que existan, durante el tiempo de

construcción del edificio proyectado.








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1.70 metros.




metros).











El escenario geotécnico que determina las condiciones de

cimentación del proyecto que nos ocupa está dominado por dos factores

principales:

- La existencia de una capa de relleno tapizando el terreno

natural.

- La heterogeneidad del terreno natural. Presenta bolos y bloques

distribuidos de modo aleatorio y tramos arcillosos.



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El apoyo de cualquier elemento de cimentación sobre la capa de relleno y

no sobre el terreno natural puede derivar en lesiones sobre la estructura.

Estas se asociarían a asientos diferencial, colapsos del relleno, lavado de

finos, huecos, etc.

Una vez se alcancé el terreno natural, la cimentación a adoptar debe ser

capaz de absorber el carácter heterogéneo del mismo y evitar asientos

diferenciales.


A la vista de estas consideraciones resulta imprescindible, de cara

a cimentar el edificio, superar por completo la capa de relleno y empotrar

la cimentación en el terreno natural (nivel geotécnico II). Para ello se

debe excavar, eliminar o sustituir por completo el relleno.

Se recomienda cimentar el edificio mediante losa de hormigón armado

apoyada sobre el nivel geotécnico II de terreno natural. Para ello será



Se ha descrito un espesor de relleno que oscila entre 1.00 m y 1.70 m




subyacente (nivel geotécnico II).

El terreno natural se puede identificar como una arena limosa de tono

marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta

abundantes bloques, bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza

volcánica.



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Las leyes que gobiernan la seguridad frente al hundimiento por rotura

del suelo son muy similares en el caso de zapatas y en el de losas. Sin

embargo, la distribución de los asientos producidos es muy diferente en

estos dos tipos de cimentaciones.

Las zapatas aisladas generalmente están separadas entre sí a distancias

grandes comparadas con sus dimensiones. En este caso, cada una de

ellas asienta como si las otras no existieran. Si el suelo fuera

homogéneo, las zapatas aisladas asentarían prácticamente lo mismo.

En la realidad asientan en forma asimétrica debido a que ningún estrato

de suelo es homogéneo. El subsuelo siempre presenta variaciones

erráticas de compresibilidad que no pueden predecirse con ningún

método práctico.

En una cimentación con losa, como los puntos débiles del terreno están

distribuidos al azar sus efectos sobre el asiento del área cargada se

contrarrestan parcialmente unos con otros. Por este motivo y debido

también a la rigidez de la losa de cimentación, la estructura asienta

como si el subsuelo cargado fuera más o menos homogéneo. El asiento

no es necesariamente uniforme, pero adquiere una forma bastante

definida en lugar de la errática que se obtiene en las zapatas aisladas.

En terrenos con acusada heterogeneidad una cimentación mediante losa

de hormigón armado ofrecería más garantías de uso de cara a posibles

problemas de asentamiento diferencial ocasionados por zonas

especialmente duras alternantes con zonas más blandas.



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6.5. Cimentación mediante losa

Este tipo de cimentación es indicado para reducir los asientos

diferenciales en terrenos heterogéneos, con inclusiones o con defectos

erráticos, ya que, por su propia rigidez y de la estructura del propio

edificio, tienden a uniformar asientos. Además de participar de un

coeficiente de seguridad mucho mayor que la solución por zapatas.

En una cimentación con placa, la profundidad activa se extiende a una

mayor distancia y, dentro de la misma, los puntos débiles que están

distribuidos al azar, de modo que sus efectos sobre el asiento del área

cargada se contrarrestan parcialmente unos con otros.

Por ello, la estructura asienta como si el subsuelo fuese más o menos

homogéneo, cargado aunque no necesariamente uniforme, pero

adquiere una forma bastante más definida en lugar de la errática que

se observaría en una solución con zapatas.

Además este tipo de cimentación se suele utilizar para terrenos con

escasa capacidad portante (< 1.50 Kg./cm2) y/o para impermeabilizar

la planta sótano.

6.5.1. Profundidad de cimentación

Para que una cimentación como la propuesta (losa) sea viable es

necesario proceder a empotrar la placa al menos a un canto de

profundidad en el terreno natural formado por una arena limosa de tono

marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados y bolos de

naturaleza poligénica (sobretodo volcánica).

Según los diferentes trabajos ejecutados la potencia de la cobertera de

relleno oscila entre 1.00 m y 1.70 m bajo la rasante del ejecución de los

reconocimientos.



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De acuerdo con estos espesores de relleno la profundidad mínima para

cimentar la placa de cimentación estaría en torno a 2.00 metros

(excavación del relleno ≈ 1.00-1.50 m + el canto de la cimentación

prevista ≈ 0.50-0.70 m).

Es posible que una vez descubierta la excavación para la losa en el interior

del solar esta cota sea inferior, debido a que el relleno encontrado bajo la

misma sea de mayor entidad. En cualquier caso es fundamental eliminar

todo este primer manto antrópico de parámetros geotécnicos deficientes.

6.5.2. Acondicionamiento del terreno

Para ejecutar la cimentación mediante losa de cimentación, es

importante conseguir que la superficie del terreno sobre la que se apoye

la losa sea compacta y no tenga zonas blandas para evitar asientos bajo

la losa.

Por tanto, se recomienda recompactar la superficie de desplante en la

que asiente la losa, ya que siempre puede quedar esponjada y algo

alterada debido a las operaciones de movimientos de tierras.

Estas recomendaciones suponen que la distribución de cargas sobre la

losa es bastante uniforme. Si la estructura soportada por la losa consta

de varias partes con alturas muy distintas, resulta aconsejable prever

juntas de construcción en los límites entre dichas partes.

6.5.3. Consideraciones de tensión admisible

El material estudiado presenta variaciones en la proporción de

elementos finos (limosos). Predominan los niveles granulares respecto de

los niveles arcillosos, así, se podría abordar el cálculo de la tensión

admisible mediante formulación en material granular.



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(1965).






en el ensayo SPT:

Para B* ≥ 1.20 m:

qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2









(1.02) x (1) x (1.002)] = 163.5 – 171.7 kN/m2 ≈ 1.65-1.70 kp/cm2,



presión admisible, para un valor máximo de asiento de 1 pulgada,


1.65-1.70 Kp/cm2.



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presiones intersticiales, es decir, la carga se aplica con drenaje,





cota de cimentación.

Qedificio = 10 Tn/m2

Qtierras = [(1.50 m x 1.75 tn/m2) + (0.50 m x 1.90 tn/m2)] = 3.575 Tn/m2

Qneta = Qtotal – Qtierras = 10.00 – 3.575 Tn/m2 = 6.425 Tn/m2 ≈ 0.65 Kg/cm2

Qneta< Padm

Las cargas netas que actuarían a nivel de cota de desplante de la

cimentación, satisface la anterior condición, por lo que la solución

geotécnica por placa es viable.

6.5.4. Cálculo de asientos

Procedemos a continuación a la realización de una comprobación

de asientos cuyo cálculo se abordará con el modelo matemático de

multicapa elástica sobre base rígida.

Supone que el suelo se comporta como un semiespacio estratificado

en capas, donde cada una presenta un comportamiento elástico lineal,

isótropo y homogéneo diferente, bajo una capa rígida que supone la

desaparición del asiento que corresponde al semiespacio que ocupa y

que altera la distribución de tensiones en las capas compresibles.

Un cálculo aproximado del módulo de deformación elástica de las

diferentes capas deformables, se puede estimar a partir de los valores

del número de penetración N30 (S.P.T.) o en su defecto por N20, según

las correlaciones realizadas por Schmertmann, entre aquellos y la

resistencia a la penetración estática con cono.



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Así tenemos:

E (Kg/cm2) = 5 x N30 ó N20 (arcilla/limo/marga)

E (Kg/cm2) = 7.5 x N30 ó N20 (arenas)

Para el cálculo de asientos empleamos el método aproximado de

Steinbrenner. El asiento de cada capa es: Si = So – Sz.

Siendo: So y Sz el asiento a techo y muro de la capa, calculado mediante

la siguiente ecuación (para el asiento medio de la cimentación);

Siendo: Q = presión neta de la cimentación / B = ancho de la cimentación (m)

/ E = módulo de deformación elástica (Tn/m2) / Ca = 1- µ2 (µ = Coef. Poisson) /

Cb = 1 - µ - 2µ2 / φφφφ1 y φφφφ2 = coeficientes que dependen de las dimensiones de la

cimentación y de la profundidad de cada capa.

El asiento total, S, se obtiene sumando los asientos de cada capa. El

asiento en el centro se obtiene por combinación del asiento en la esquina

de cuatro rectángulos iguales cuya superficie total coincide con la de la

superficie cargada.

El asiento medio, con una distribución parabólica del asiento bajo la

cimentación es aproximadamente:

Smedio = Sesquina + 0.66 × (Scentro – Sesquina). (Este asiento no incluye la

influencia de cimentaciones cercanas).

Sz = K x q x B

2E

(M Ø1 - N Ø2)



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En el siguiente cuadro figuran los datos del terreno tenidos en cuenta

para este cálculo de asientos, considerando que una cota de desplante

de la placa de cimentación a una profundidad de 2.00 metros,

considerando una profundidad de influencia de 10.00 metros y una

carga neta transmitida de 0.65 kg/cm2:


CAPA COTA DE INICIO MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON νννν

1 2.00-3.00 m 50 0.30

2 3.00-5.00 m 75 0.30

3 5.00-7.50 m 150 0.30

4 7.50-10.00 m 175 0.30






sobre losa es de 50 mm (2 pulgadas).

6.5.5. Coeficiente de Balasto

El coeficiente de balasto; no es una constante del terreno, sino que

depende del nivel de tensiones alcanzado y de las dimensiones del área

cargada.

Para conocer este valor con exactitud es necesario efectuar ensayos de

placa de carga en el material sobre el que se apoye la cimentación.






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aportación compactada por tongadas

En caso que por necesidad de proyecto, bien porque carga

admisible del terreno propuesta a una profundidad de 2.00 m, sea

reducida (1.70 kp/cm2) o porque la cota de desplante de la placa de

cimentación sea demasiado profunda, se podría disponer una capa de

aportación compactada por tongadas (≈ mejora de terreno).

Esta opción proporciona una cota de desplante para la planta inferior a

elegir, variando la potencia de la capa de mejora. Además, proporciona

unos valores de tensión admisible y balasto algo superiores a los que se

obtendrían cimentando directamente sobre el terreno natural.

En este caso se puede optar por la ejecución de una mejora constituida

por una capa de aportación compactada por tongadas sobre la cual

apoyar la losa de hormigón armado.

Para la realización del relleno se aconseja la utilización de suelo

seleccionado de acuerdo con las prescripciones recogidas en el artículo

330 del PG3 (Orden Circular 326/00 del Ministerio de Fomento). La

puesta en obra del material se cuidará y controlará de acuerdo con las

siguientes recomendaciones:

- El material deberá estar exento de terrones de arcilla, material

vegetal, marga u otras materias extrañas.

- Se controlarán las características del material, mediante ensayos de

laboratorio, al menos una vez cada 2000 m3.

- El material se extenderá en tongadas sucesivas de 30 cm de espesor

cada una. Una vez extendida la tongada se procederá a su

humectación, de forma uniforme, hasta que el material alcance su

contenido óptimo de humedad.



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- Las tongadas se compactarán individualmente hasta alcanzar una

densidad del 100 % de la densidad máxima obtenida en el ensayo

Proctor Modificado.

- Posteriormente a la mejora por densificación o incrustación del

fondo de excavación se colocará un geotextil con función de

refuerzo mecánico y lámina impermeabilizante, y entre alguna de

las tongadas a realizar.

- El relleno se realizará dejando siempre una ligera pendiente a favor

del talud con objeto de permitir la evacuación del agua y evitar la

formación de charcos en caso de lluvia durante la ejecución de la

obra.

- Se efectuará un control de la ejecución del relleno que comprenda al

menos una determinación de la densidad "in situ" por cada 500 m2

de superficie y tongada. Se aconseja la ejecución de placas de carga

al objeto de comprobar los asientos generados.

En la medida que se garantice la correcta puesta en obra de este

material mejorado por tongadas, aumentará el grado de funcionamiento

de la cimentación. En cualquier caso será necesario controlar de forma

efectiva la puesta en obra del material de aportación mediante los

ensayos recomendados.

Estudiamos este caso como una capa granular compacta sobre una

arcillosa más blanda. Para calcular la presión de hundimiento del

conjunto, nos basamos en la expresión de Hanna y Meyerhof (1980):

qh = [(qbh) + ((γγγγ H2 (1+2D / H)) (Ks tgφφφφ / B)) – (γγγγ H)]



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Donde: qh = presión de hundimiento del conjunto / qbh = presión de

hundimiento del nivel II = 1.00 kg/cm2 / γγγγap = densidad de la capa arenosa

compacta = 2.00 T/m3 / H = distancia entre la base de la cimentación y el

límite entre las dos capas = 2.00-2.50 m / D = profundidad de apoyo de la

cimentación = 0.50 m. Ks = coeficiente de resistencia al punzonamiento = 2.00

/ φφφφ = ángulo de rozamiento de la capa arenosa compacta = 30° / B = ancho de

la cimentación = 10 m.

El valor de la tensión admisible del terreno una vez se efectúe la mejora

dependerá de la cota de partido (qadm inicial propia del terreno) y del

espesor de mejora.

En el caso de que el espesor de mejora sea de 1.00 metro se recomienda

tomar como referencia para la tensión admisible de la cimentación

propuesta un valor en torno a 2.00 kp/cm2.

La elección del espesor de mejora será decisión de la dirección

facultativa, en función de las directrices marcadas por el proyecto.



cota de cimentación. En este caso sería:

Qtotal = Qmejora + Qedificio = [(2.00 m x 2.00 tn/m3) + (10.00

tn/m2)] = 12.00 Tn/m2.

Qtierras = [(1.50 m x 1.75 tn/m3) + (1.50 m x 1.90 tn/m3)]] = 5.475

Tn/m2.

Qneta = Qtotal – Qtierras = 12.00 – 5.475 Tn/m2 = 6.525 Tn/m2 ≈ 0.65

Kg/cm2.

Por tanto, Qneta< Padm, por lo que la carga neta que actuarían a nivel de

cota de desplante de la cimentación, satisface la anterior condición, por

lo que la solución geotécnica por placa es viable.



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En el caso de efectuar un relleno material seleccionado (arena limosa de

compacidad media) se recomienda tomar de referencia para el

coeficiente de balasto un valor (K30) = 7.50 Kp/cm3.

La toma de un valor exacto de este coeficiente requiere de la realización

de ensayas de placa de carga una vez finalizada la compactación del

material en obra.

Siguiendo el modelo de cálculo expuesto (Steinbrenner), para una cota

de arranque de cimentación de – 2.00 m, un espesor de mejora de 1.00

m, una carga neta a transmitir de 0.65 kp/cm2, se obtiene un asiento en

el centro de la placa de 3.90 cm, en la esquina de 0.90 cm, resultando

un asiento medio de 3.20 cm.

El asiento general máximo admisible que pueden tolerar una estructura

de hormigón armado de gran rigidez, cimentado sobre losa es de 50 mm

(5.00 cm).

Para la determinación de los asientos previstos se han tenido en cuenta

la siguiente hipótesis de cálculo:


CAPA COTAS (m) MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON νννν

1 1.00-2.00 150 0.30

2 2.00-3.00 50 0.30

3 3.00-5.00 75 0.30

4 5.00-7.50 150 0.30

5 7.50-10.00 175 0.30

Será necesario controlar la puesta en obra de esta capa compactada

mediante los mecánismos de control habituales (proctor, densidad in situ,

penetros, etc).



Página 46 de 51

6.7. Excavación y contención

De cara a la ejecución del talud previsto contra la calle de acceso y

en la parte del perímetro que corresponda se recomienda construir un

muro de hormigón armado.

Esta medida dotará de estabilidad a las paredes de excavación, evitando

caídas, daños en las edificaciones vecinas y peligro a los trabajadores.

Además de impermeabilizar la parte enterrada del edificio antes futuras

filtraciones.

Según CTE (Apartado 7.2.1 Libro 3): la realización de una excavación

debe asegurar que las actividades constructivas previstas en el entorno

de la misma pueden llevarse a cabo sin llegar a las condiciones de los

estados límite último ni de servicio.

De cara al diseño de este muro se recomienda tomar como referencia los

parámetros expuestos en el apartado 5.3, correspondientes al relleno

(desde 0.00 m a 2.00 m) y al terreno natural (nivel geotécnico II).



Página 47 de 51

7. CONCLUSIONES


construcción de un edificio para 35 viviendas VPO en la parcela P8 del

sector S-10 conocido como Jardín Valenciano, sito en el interior del

territorio de la Ciudad Autónoma de Melilla.


unos 1050 m2 y constará de planta sótano, planta baja, cinco alturas y

ático → carga ≈10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).

Para la exploración del terreno subyacente se ha ejecutado un sondeo

mecánico a rotación hasta 15 metros de profundidad, tres sondeos a

rotación de 3 metros de profundidad, seis ensayos de penetración

dinámica continua DPSH, dos calicatas y los correspondientes ensayos de

laboratorio.






1.70 metros.




metros).







Página 48 de 51






Los valores obtenidos para los diferentes parámetros sísmicos son:

PARÁMETRO VALOR


Normal


0.08g


COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k) 1.00

TIPO IV 0.00-1.00 m

TIPO DE TERRENO TIPO III 1.00-5.00 m

TIPO II 5.00-30.00 m






cimentación mediante losa de hormigón armado empotrada sobre el

terreno natural (nivel II).



Página 49 de 51

De cara a cimentar se aconseja empotrar la placa de cimentación en el

terreno natural (a una profundidad de 2.00 m aproximadamente, según los

reconocimientos). Para ello se debe atravesar completamente la capa de

relleno existente y empotrar sobre el terreno natural ≈ arena limosa de

tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados y

bolos.

Se recomienda tomar como valor de referencia para la tensión admisible

del terreno a la cota de apoyo prevista y sobre el terreno natural (NG II)

de qadm = 1.65-1.70 kp/cm2.

Se recomienda tomar como referencia, para placa de 0.30 x 0.30 m2, un

valor de K30 = 30-60 MN/m3.

En el apartado 5.6 se detallan las condiciones geotécnicas para llevar a

cabo una aportación de terreno mejorado y cimentar a una cota superficial

(1.00 m), a partir de una tensión admisible mayor (2.00 kp/cm2).

En el apartado 5.7. se exponen una serie de recomendaciones a seguir de

cara a la excavación y contención de taludes.



Página 50 de 51

De cara al proyecto de la vivienda que nos ocupa se recogen en el

siguiente cuadro los principales geotécnicos estimados:

PARÁMETRO GEOTÉCNICO VALOR ESTIMADO

TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN LOSA

PROFUNDIDAD APOYO 1.50 – 2.50 m

TIPO DE TERRENO TIPO III y II

ACELERACIÓN SÍMICA BÁSICA 0.08g

COEFIFICENTE DE SUELO 1.36

COEFICIENTE DE AMPLIFICACIÓN 1.09

ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO 0.087

TENSIÓN ADMISIBLE / Z = 2.00 m 1.65-1.70 kp/cm2

TENSIÓN ADMISIBLE MEJORA 2.00 kp/cm3

COEFICIENTE BALASTO/ Z = 2.00 m 30-60 MN/m3

COEFICIENTE BALASTO MEJORA 7.50 kp/cm3



Página 51 de 51



(sondeos, calicatas y ensayos de penetración) y la ejecución de los

mismos sobre el acerado, se recomienda que al inicio de la obra algún

técnico competente confirme que el subsuelo hallado está en

consonancia con las conclusiones anteriores. Debido a que la información

suministrada por la campaña de reconocimientos, es solo totalmente

fidedigna en los puntos explorados y en la fecha de su ejecución, de

modo que su extrapolación al resto del terreno objeto de estudio no es

más que una interpretación razonable según el estado actual de la

técnica.




Geólogo


Este documento consta de una memoria de cincuenta y una (51) páginas

numeradas correlativamente. 003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439


9. ANEJOS









M A

P A

G

E O

L Ó

G I

C O

D

E

M E

L I

L LA










Estado actual del solar (Sept. 2012)



Estado del solar Mayo 2010



Calicata 1 (Sept. 2010)

Calicata 2 (Sept. 2010)



Emplazamiento Sondeo 3 (Sept. 2012)





OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO, CIUDAD AUTÓNOMA DE M

ELILLA.

SONDEO: S 1

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 10/03/2010

MUESTRAS

SPT

Clasif.

SO4=

Inalt.

LL

LP

IP5

0,4

0,08

USCS

(%)



tubería de PVC


1,20

Arena limosa de tono marrón negruzco con frecuentes niveles

Material de Relleno.

Perforación

DESCRIPCION DEL

TERRENO

Geológico

Corte

2,00

4,0

3,0

27,3

16,8

20,5

60

20Recuper.

21/8/5/12

2,60

4,00

88,6

62,8

Profundidad

0.0

NF

80100

TESTIGOS

SC

0,00

(%)

40

2.0

1.0

3/7/8/ 10

4,60

6,00

5,0

30,5

LIMITES DE

OBSERVACIONES

GRANULOMETRIA

ATTERBERG

14,40

13/18/23/31

23,8

8,0

72,1

29,5

SC

0,00

15,00

15,8

89,1

50/R

8,44

11,00

40/50/R

50/R

50/R

6,10

8,30

15,0

11,00

15,00

Arena media a fina de tono marrón anaranjado con bolos de


Arena limosa de tono marrón negruzco con frecuentes niveles

arcillosos intercalados. Presenta bolos, bloques y grava de

canto anguloso y naturaleza basáltica.

9,0

10,0

11,0


12,34

11,05

12,30

86 mm.(W, tipo B)

12,0

13,0

14,0

6,0

7,0

8,0


6,00


Geólogo




ELILLA.

SONDEO: S 3

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 09/2012

MUESTRAS

SPT

Clasif.

SO4=

Inalt.

LL

LP

IP5

0,4

0,08

USCS

(%)

1,30

Relleno Antrópico.

0.0

1.0



tubería de PVC


DESCRIPCION DEL

ATTERBERG

GRANULOMETRIA

20406080100

Geológico

TERRENO

Profundidad

Perforación

Recuper.

NF

Corte

TESTIGOS

LIMITES DE

OBSERVACIONES

(%)

3,0

2,80

3,00



base.

86 mm.(W, tipo B)

2.0





Geólogo




ELILLA.

SONDEO: S 4

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 09/2012

MUESTRAS

SPT

Clasif.

SO4=

Inalt.

LL

LP

IP5

0,4

0,08

USCS

(%)

0.0



tubería de PVC


1.0

DESCRIPCION DEL

ATTERBERG

GRANULOMETRIA

20406080100

Geológico

Profundidad

Perforación

Recuper.

NF

Corte

TESTIGOS

LIMITES DE

OBSERVACIONES

(%)

1,00

Relleno Antrópico.

TERRENO

3,00

3,60

10/16/25/25


86 mm.(W, tipo B)

2.0

3,0

3,60



2,40



base.


Geólogo




ELILLA.

SONDEO: S 5

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 09/2012

MUESTRAS

SPT

Clasif.

SO4=

Inalt.

LL

LP

IP5

0,4

0,08

USCS

(%)

Relleno Antrópico.

Geológico

0.0



tubería de PVC


1.0

OBSERVACIONES

DESCRIPCION DEL

ATTERBERG

GRANULOMETRIA

20406080100

(%)

TERRENO

Profundidad

Perforación

Recuper.

NF

Corte

TESTIGOS

LIMITES DE

2.0

2,70

3,00

13/26/33/48

1,70

3,30





86 mm.(W, tipo B)

3,0


Geólogo




9.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE

TESTIGO CONTINUO



Sondeo 1



Sondeo 3



Sondeo 4



Sondeo 5









63,550,0

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0910

2718

1310

1213

1113

10021

1620

1919

1816

19

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


1920

2228

3340

4552

4957

80120

200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






63,550,0

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

010

12111212

1519

2127

3536

3230

3531

2940

4348

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


4840

5570

200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






63,550,0

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

033

4636

2616

1822

1924

2019

2324

2863

8373

77

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


7792

100200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






63,550,0

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

05

767

1211

1316

1924

1817

2249

3641

3943

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


4340

3837

424546

454748

5049

5160

200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






63,550,0

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

013

1011

3946

3125

3640

454950

6570

6859

6475

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


7580

8284

9086

7968

7560

8172

8083

8689

70200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






63,550,0

PETICIONARIO

Masa (Kg)

Masa (Kg/m)

0,67

6,1


TIPO DE CONO

VARILLAJE

020

2536

4022

2936

4618

374142

5644

8629

3637

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

0

1

2

3

VALORES DE N20


TIPO "BORROS"


101410


373940

4245

4146

5052

5156

5156

596061

4546

4950

6168

7580

200

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

PROFUNDIDAD

EN

mts



101410






MUESTRA DE SUELOMLG 10026 OBRA:



CLIENTE:

REFERENCIA:


EMVISMESA

MUESTRA Testigo de S elo S 1 2 00 2 60 m

MUESTRA DE SUELO



UNE 103-101-1995



ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado

NORMA APLICADA


100 0



96,5



30 5GR

AN

ULO

MET

RÍA

FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3 ASTM (%)

97,6

100,0100,0100,0



FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%) 30,5

30,5

70

80

90


0

10

20

30

40

50

60

0,010,1110

% Q

UE

PASA

ABERTURA en mm


LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%) 16,8ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%) 10,5

27,3

ABERTURA en mm



SC







MLG 10026 OBRA:



CLIENTE: EMVISMESA





(mg./Kg)







MUESTRA DE SUELOMLG 10026 OBRA: Edificio de Viviendas

CLIENTE:

REFERENCIA:


EMVISMESA


MUESTRA DE SUELO

100 0

NORMA APLICADA






FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%) 100,0100,0100,0



98,2


GR

AN

ULO

MET

RÍA

FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)



29 5



97,8

G FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%) 29,5FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%) 29,5

70

80

90


0

10

20

30

40

50

60

0 010 1110

% Q

UE

PASA

ABERTURA


LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%) 15,8

23,88,0

0,010,1110ABERTURA en mm



SC






MLG 10026 OBRA:REFERENCIA: Edificio de Viviendas

CLIENTE: EMVISMESA






(mg./Kg)









ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO

CLIENTE: EMVISMESA

FECHA: 3 de Diciembre de 2012


Edificio de viviendas en Parcela P-8 Sector 10, Jardín Valenciano




Página 1 de 5


EDIFICIO DE VIVIENDAS PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO CIUDAD AUTÓNOMA DE MELILLA

EMVISMESA

Se emite esta adenda a fin de contemplar la columna estratigráfica

obtenida a partir de los sondeos S4’ y S5’ realizados en la Parcela P-8 del

Sector S10 (Jardín Valenciano) de la Ciudad Autónoma de Melilla.

La profundidad alcanzada mediante estas perforaciones ha sido de 12

metros.

Los emplazamientos de estos nuevos sondeos coinciden con los indicados

como S4 y S5 del informe originario. Por lo que se han referenciado

como S4’ y S5’.

A modo de Anejos se adjuntan las fotos de los emplazamientos y las

cajas contenedoras de los testigos de sondeo.

La columna estratigráfica de los sondeos realizados pone en relieve los

siguientes niveles geotécnicos:

Sondeo S4’

De 0.00 m a 1.90 m Relleno antrópico.

De 1.90 m a 2.60 m Arena arcillosa de tono rojizo.

De 2.60 m a 3.00 m Bolos de naturaleza basáltica.

De 3.00 m a 9.60 m Alternancia de bolos basálticos y limo

arcilloso de tono rojizo.

A partir de 9.60 m y hasta 12.00 m limo arcilloso de tono

blanco con pasadas anaranjadas.



Página 2 de 5

Sondeo S5’

De 0.00 m a 0.30 m Relleno antrópico.

De 0.30 m a 4.00 m Arena arcillosa de tono rojizo.

De 4.00 m a 9.00 m Alternancia de bolos basálticos y limo

arcilloso de tono rojizo.

A partir de 9.60 m y hasta 12.00 m limo arcilloso de tono

blanco con pasadas anaranjadas.

Las tandas de golpeos registradas durante los ensayos SPT han sido los

siguientes:

SPT GOLPEOS SPT GOLPEOS

S4 SPT 3.00-3.60 m 32/22/26/17 S5 SPT 3.00-3.60 m 13/19/41/38

S4 SPT 6.00-6.60 m 15/32/45/50R S5 SPT 6.00-6.40 m 28/26/50R

S4 SPT 9.00-9.60 m 3/3/7/14 S5 SPT 9.00-9.60 m 6/4/4/5

S4 SPT 11.40-12.00 m 3/7/8/9 S5 SPT 12.00-12.60 m 2/4/5/12

De cara a valorar la estabilidad del frente de excavación, linde Sur del

edificio, se ha realizado un cálculo del factor de seguridad del talud

correspondiente a la sección Sur-Norte del proyecto.

El perfil considerado contempla un talud de 90° y una altura de 4-5

metros (diferencia de cota entre la calle de acceso y el fondo de

excavación).



Página 3 de 5

Los cálculos se han realizado mediante el programa informático para Pc y

compatibles, Slide. Versión 5.0”, diseñado por la empresa ROCSCIENCE.

Esta herramienta sirva para valorar la estabilidad de taludes existentes,

taludes futuros y para la propuesta de elementos de contención.

El cálculo del coeficiente de seguridad frente al deslizamiento global

consiste en tantear varias líneas de posible rotura y estimar, para cada

una de ellas, el valor de su coeficiente de seguridad particular. El valor

mínimo de todos los coeficientes de seguridad obtenidos, será el

coeficiente de seguridad propiamente dicho frente al mecanismo de fallo

investigado. La teoría sobre la que se basa este tipo de cálculos es la

teoría del equilibrio límite.

El coeficiente de seguridad (Fs) que corresponde a una determinada línea

se obtiene comparando la resistencia real del terreno a lo largo de esa

línea con la resistencia mínima necesaria para el equilibrio estricto del

conjunto. Habitualmente se suele expresar como el cociente entre estas

dos magnitudes.

Para el análisis se ha utilizado el método de las rebanadas. Este método

consiste en dividir la masa deslizante en el suficiente número de

rebanadas verticales, de manera que en su base pueda suponerse un

terreno homogéneo y se pueda, además, representar su fondo curvo por

una línea recta.

En él se satisface tanto el equilibrio de fuerzas como el de momentos,

pero la resultante de los esfuerzos entre rebanadas se define utilizando

una función arbitraria lambda que hay que resolver para que se

satisfagan los equilibrios de fuerzas y momentos.



Página 4 de 5

En la siguiente figura se expone el círculo de rotura estimado y el

correspondiente factor de seguridad:

Figura 1: superficie con menor Fs (nivel geotécnico I).

Figura 2: superficies de rotura más probable en nivel geotécnico II.



Página 5 de 5

Los valores para los parámetros resistentes considerados en el cálculo

son los siguientes:

Relleno → densidad: 17 Kn/m3, cohesión: 10 KPa y ángulo de rozamiento

interno: 16 .

Arena arcillosa con bolos → densidad: 21 Kn/m3, cohesión: 20 KPa y

ángulo de rozamiento interno: 32 .

El cálculo realizado estima un factor de seguridad de:

- Un Fs de 1.152 para una posible caída en el manto de relleno.

- Unos valores de Fs entre 1.35-1.65 para una posible rotura en el

terreno natural (arena arcillosa rojiza con bolos).

A la vista de estos resultados se recomienda seguir las indicaciones

establecidas en el apartado 6.7 del informe geotécnico de partida.



atentamente.

Melilla, 3 de Diciembre de 2012


Geólogo




ANEJOS



1. EMPLAZAMIENTO DE LOS SONDEOS









2. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS


OB

RA

: E.G

. ED

IFIC

IO D

E VI

VIEN

DA

S EN

PA

RC

ELA

P-8

SEC

TOR

10,

JA

RD

IN V

ALE

NC

IAN

O, C

IUD

AD

AU

TÓN

OM

A D

E M

ELIL

LA.

SON

DEO

: S4

'C

LIEN

TE:

EMVI

SMES

AFE

CH

A: 2

4/11

/201

2

M

AT.

BA

UM

AN

MU

ES

TRA

SS

PT

Cla

sif.

OR

GA

N.

GU

LLY

Inal

t.LL

LPIP

50,

40,

08U

SC

SM

O (

%)

(%)

ml/K

g

8,0

9,0

10,0

12,0

0

9,60

SU

LFA

TOS

S

O3

FIN

DE

SO

ND

EO

A 1

2,00

m

Perforación

DE

SC

RIP

CIO

N D

EL

TER

RE

NO

Geo

lógi

co

Cor

te

9,00

1,90

Profundidad

0.0

NF

80100

60

20Rec

uper

.

(%)

40

5,0

4,0

3,0

6,0

Geó

logo

Xav

ier A

rtero

Ore

llana

2,0

12,0

Col

egia

do n

º 439

ICO

GA

86 mm.(W, tipo B)

1,0

7,0

11,0

LIM

ITE

S D

E

OB

SE

RV

AC

ION

ES

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3. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE

TESTIGO CONTINUO



Sondeo S4’



Sondeo S5’


Documents

INFORME GEOTECNICO - ftp- viviendas/35 viviendas... · - Informe recopilatorio (12 de Septiembre de 2012). - 3ª Adenda al Estudio Inicial ... Este estudio recoge los aspectos relativos