INVESTITOR / NAROČNIK racun DELAVNICA.pdf · 2019. 6. 28. · Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to Projektivni biro K&T d.o.o. Radimpex - Dimenzioniranje (les) PALICA 3-7 Monoliten

ŠC ŠENTJUR : STROJNE DELAVNICE gradbene konstrukcije – statični račun strani: 1

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to Projektivni biro K&T d.o.o. Radimpex - www.radimpex.rs

INVESTITOR : ŠOLSKI CENTER ŠENTJUR Cesta na kmetijsko šolo 9, 3230 Šentjur

OBJEKT :

STROJNE DELAVNICE

PROJEKT : PGD NAČRT : GRADBENE KONSTRUKCIJE ŠTEVILKA NAČRTA : 08/2017

S T A T I Č N I R A Č U N



I. OBTEŽBE VERTIKALNE OBTEŽBE: 1/ OBTEŽBA STREHA : 1.1 DVOKAPNA STREHA : Naklon strehe α = 17º Obstoječa lesena konstrukcija z novim konstrukcijskim sestavom: Lastna teža lesenega žebljanega nosilca upoštevana v programu; e = 2m a/ obtežba na zgornjo pasnico paličnega žebljanega nosilca

strešna kritina – pločevina = 0,10 kN/m2 lesene lege = 0,10 kN/m2 g stalna = 0,20 kN/m2 sneg = 1,20 kN/m2 veter = 0,30 kN/m2 b/ obtežba na spodnjo pasnico paličnega žebljanega nosilca izolacija 0,35 x 0,50 = 0,20 kN/m2 pločevina = 0,10 kN/m2 mavčno kartonske plošče = 0,20 kN/m2 g stalna = 0,50 kN/m2 1.2 DOZIDAVA - DVOKAPNA STREHA : Naklon strehe α = 1,5º Nova lesena konstrukcija z novim konstrukcijskim sestavom: Lastna teža lesene nosilne konstrukcije upoštevana v programu; Sika deske, lesena konstr. = 0,20 kN/m2 izolacija 0,35 x 0,50 = 0,20 kN/m2 OSB = 0,20 kN/m2 mavčno kartonske plošče = 0,20 kN/m2 g stalna = 0,80 kN/m2 sneg = 1,20 kN/m2

veter = 0,30 kN/m2 1.3 JEKLENA NADSTREŠNICA : Naklon strehe α = 1º Lastna teža konstrukcije upoštevana v programu; Pločevina 2x = 0,30 kN/m2 g stalna = 0,30 kN/m2 sneg = 1,20 kN/m2 veter = 0,30 kN/m2



2/ OBTEŽBA SNEGA :

Objekt se nahaja v Šentjuju z nadmorsko višino cca 262 m v coni A2

Obtežba snega:

S = µ Ce Ct sk

µ …… oblikovni koeficient obtežbe snega ….….(3° ≤α ≤ 30°….µ = 0,8 )

Ce ….. koeficient izpostavljenosti (običajna izpostavljenost =1)

Ct ……toplotni koeficient …..=1

sk ……karakteristična obtežba snega na tleh ( A = 262m )

sk = 1,293 [1 + ( A / 728)2]= 1,46 kN/m2

S = µ Ce Ct sk = 0,80 1 1 1,46 = 1,17 kN/m2

S = 1,17 kN/m2 ….. obtežba snega na strehi

HORIZONTALNE OBTEŽBE 3/ VETER :

OBTEŽBA VETRA NA DVOKAPNICO

Podatki za obtežbo vetra so vzeti iz standarda SIST EN 1991-1-4

Naš primer : Šentjur, 1.vetrna cona, II.kategorija terena

vb,0 = 20 m/s …. temeljna vrednost osnovne hitrosti vetra

= 1,25 kg/m3 - gostota zraka

z = 6 m (višina objekta)

Osnovna hitrost vetra

vb = cdir csesons vb0 = 1 1 30 = 30m/s (4.1)

cdir ………smerni faktor …. cdir=1

csesason …..faktor letnega časa …. csesason =1

Tlak pri največji hitrosti ob sunkih vetra

qp(z) = ce (z) qb

ce (z)…faktor izpostavljenosti (slika 4.2)

ce (z) = 1,93 …pri z= 6 m, II. kategorija izpostavljenosti

qb …. osnovni tlak vetra

qb = ½ ρ vb2

qb = ½ 1,25 202 = 250,0 N/m2 = 0,250 kN/m2

qp(z) = ce (z) qb = 1,93 0,250 = 0,48 kN/m2

Tlak vetra na zunanje ploskve

we = qp(ze) cpe …. cpe …. koeficient zunanjega tlaka



4/ POTRESNA OBTEŽBA

Projektni spekter odziva konstrukcije objekt leži na območju s predvidenim projektnim pospeškom tal ag = 0,15 g

Faktor pomembnosti Kategorija pomembnosti naše konstrukcije je II – običajne stavbe, ki ne sodijo v druge kategorije, faktor pomembnosti γ1 = 1,0.



OBSTOJEČE OSTREŠJE : LESENA KONSTRUKCIJA trdnosti razred C24 : OBSTOJEČE LEGICE b/h = 10/13 cm

Vhodni podatki - Konstrukcija

Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm

1 Les-Iglavci-Masiven les 1.000e+7 0.20 5.00 1.000e-5 1.000e+7 0.20

Seti gred Set: 1 Prerez: b/d=10/13, Fiktivna ekscentričnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 1.300e-2 1.083e-2 1.083e-2 2.295e-5 1.083e-5 1.831e-5

Seti točkovnih podpor K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3

1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10



Vhodni podatki - Obtežba

Lista obtežnih primerov LC Naziv

1 stalna 0,2 (g)

2 sneg, veter

3 Komb.: 1.35xI+1.5xII

4 Komb.: I+1.5xII

5 Komb.: 1.35xI

6 Komb.: I



Statični preračun



Dimenzioniranje (les)

PALICA 3-7 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.30 4. γ=0.29 5. γ=0.04 6. γ=0.03 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, na 100.0 cm od začetka palice) Upogibni moment okoli osi 3 M3 = -1.304 kNm KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.084 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.029 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.017 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 15.198 MPa Odpornostni moment W3 = 281.67 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 4.629 MPa



σm3,d



LESEN ŽEBLJAN PALIČNI NOSILEC






Set: 2 Prerez: b/d=8/8, Fiktivna ekscentričnost


Set: 3 Prerez: 2xb/d=2.5/14, Fiktivna ekscentričnost


No Prerez Δ3 [cm] Δ2 [cm] α Mat. 1 b/d=2.5/14 -5.25 0.00 0.00 1 2 b/d=2.5/14 5.25 0.00 0.00 1

2.5

14

[cm]

T

b/d=2.5/14


1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10

2 1.000e+10 1.000e+10



Izometrija





1 stalna (g)

2 sneg, veter


4 Komb.: I+1.5xII

5 Komb.: 1.35xI

6 Komb.: I

p=1.00

P=0.50

P=0.50

P=0.50

P=0.50

P=0.50

P=0.50

P=0.50

P=0.50

P=0.50

P=0.50

P=0.50

Obt. 1: stalna (g)

P=3.00

P=3.00

P=3.00

P=3.00

P=3.00

P=3.00

P=3.00

P=3.00

P=3.00

P=3.00

P=3.00

Obt. 2: sneg, veter



Statični preračun

26.6264.9362.6956.7748.6956.7762.6964.9326.62

-58.88

-65.35

-67.68

-58.01

-50.60

-50.60

-58.01

-36.14

-36.14

27.82

15.76

-12.02

3.15 9.75 15.59

-7.46

-0.26

-7.16

-10.30

27.82

15.76

-12.02

3.15

9.75

15.59

-65.35

-67.68

-7.46

-0.26

-7.16

-10.30

-58.88

Obt. 3: 1.35xI+1.5xII

Vplivi v gredi: max N1= 64.93 / min N1= -67.70 kN

-13.63

-13.22

-0.06 -0.06

-2.97

-6.32

-10.36

-12.51

-13.23

-13.01

-6.38 -10.36

-12.51

-13.22

-2.97

-6.32

-10.36

-12.51

-13.23

-13.01

-13.22

-6.38 -10.36

-12.51

-13.22

Obt. 3: 1.35xI+1.5xII

Vplivi v gredi: max Zp= -0.00 / min Zp= -13.63 m / 1000



8.80

8.80

Obt. 1: stalna (g)

Reakcije podpor

16.50

16.50

Obt. 2: sneg, veter

Reakcije podpor




!!!!

!!!!

!!!! !

!!! !!!! !!!!

0.30

0.02

0.11

0.26

!!!!!

!!!

!!!!

!!!!

!!!!

!!!!

0.26

0.11

0.02

0.30

1.11

1.11

0.57

0.56

0.60

0.52

0.910.91

0.52

0.60

0.56

0.57

0.87 0.74 0.62 0.58 0.50 0.58 0.62 0.74 0.87

Kontrola stabilnosti


FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.91 4. γ=0.83 5. γ=0.30 6. γ=0.23 KONTROLA NORMALNIH IN STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, konec palice) Računska osna sila N = -44.988 kN Prečna sila v smeri osi 2 T2 = 9.536 kN Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 2.712 kNm KONTROLA NAPETOSTI - TLAK IN UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.134 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.000 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična tlačna trdnost fc,0,k = 21.000 MPa Računska tlačna trdnost fc,0,d = 12.923 MPa Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.748 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 14.769 MPa Relativna vitkost λrel,2 = 0.749



Relativna vitkost λrel,3 = 0.749 Normalne tlačne napetosti σc,0,d = 3.749 MPa Odpornostni moment W3 = 300.00 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 9.041 MPa

σm3,d



Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.014 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - nateg Kh_t = 1.300 Karakteristična natezna trdnost ft,0,k = 14.000 MPa Računska natezna trdnost ft,0,d = 11.200 MPa Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 19.200 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 14.974 MPa Normalna natezna napetost σt,0,d = 2.233 MPa

σt,0,d / ft,0,d + km x (σm3,d / fm,3,d) + σm2,d / fm,2,d



POTREBNA ARMATURA V AB NOSILCU V FASADI ; preklada l= 4,00m



1 C 25/30 3.100e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.100e+7 0.20


Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - C 25/30 5.000e-2 4.167e-2 4.167e-2 3.421e-4 1.667e-4 2.604e-4


1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10





1 LASTNA, STALNA (g)

2 SNEG, VETER


4 Komb.: I+1.5xII

5 Komb.: 1.35xI

6 Komb.: I

p=0.50

P=8.80

Obt. 1: LASTNA, STALNA (g)

P=16.50

Obt. 2: SNEG, VETER



Dimenzioniranje (beton)

4.62

Merodajna obtežba: Kompletna shema EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 40, S500H

Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 4.62 cm²



POTREBNA ARMATURA V AB NOSILCU V FASADI - preklada l= 2,60m



1 C 25/30 3.100e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.100e+7 0.20


Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - C 25/30 5.000e-2 4.167e-2 4.167e-2 3.421e-4 1.667e-4 2.604e-4


1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10






2 SNEG, VETER


4 Komb.: I+1.5xII

5 Komb.: 1.35xI

6 Komb.: I

p=0.50

P=8.80


P=16.50

Obt. 2: SNEG, VETER




2.44


Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 2.44 cm²



JEKLEN NADSTREŠEK


Izometrija




1 C 25/30 3.100e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.100e+7 0.20

2 Jeklo 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Seti plošč No d[m] e[m] Material Tip preračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α

0.500 0.250 1 Tanka plošča Izotropna

Seti gred Set: 1 Prerez: HOP [] 200x100x6, Fiktivna ekscentričnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Jeklo 3.363e-3 2.400e-3 1.200e-3 1.413e-5 5.616e-6 1.668e-5

Set: 2 Prerez: HOP [] 200x100x6, Fiktivna ekscentričnost


Set: 3 Prerez: HOP [] 120x60x4, Fiktivna ekscentričnost


Seti površinskih podpor Set K,R1 K,R2 K,R3

1 1.000e+4 1.000e+4 1.000e+4


1 1.000e+10 1.000e+10





1 stalna (g)

2 sneg


4 Komb.: I+1.5xII

5 Komb.: 1.35xI

6 Komb.: I



Statični preračun



Dimenzioniranje (jeklo)



PALICA 72-55

PREČNI PREREZ: HOP [] 200x100x6 [S 235] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza

Ax = 33.630 cm2 Ay = 11.210 cm2 Az = 22.420 cm2 Ix = 1413.0 cm4 Iy = 1667.8 cm4 Iz = 561.59 cm4 Wy = 166.78 cm3 Wz = 112.32 cm3 Wy,pl = 222.43 cm3 Wz,pl = 132.54 cm3 γM0 = 1.100 γM1 = 1.100 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.55 4. γ=0.52 5. γ=0.14 6. γ=0.10 PALICA IZPOSTAVLJENA UPOGIBU (obtežni primer 3, začetek palice) Prečna sila v z smeri V#sEd,z#s = -31.199 kN Upogibni moment okoli y osi M#sEd,y#s = -26.257 kNm Sistemska dolžina palice L = 180.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOV Razred prereza 1 6.2 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV 6.2.5 Upogib y-y Plastični odpornostni moment Wy,pl = 222.43 cm3 Računska nosilnost na upogib M#sc,Rd#s = 47.520 kNm Pogoj 6.12: M#sEd,y#s



Pogoj: V#sEd,z#s



Računska uklonska nosilnost N#sb.Rd,z#s = 439.49 kN Pogoj 6.46: N#sEd#s



SIDRANJE STEBRA NA TEMELJ Reakcija samostojnega stebra na temelj Msd = 23 kNm; e = 20 cm FRd = M/e = 23 / 0,20 = 115 kN Fsd1 = Fsd/2kom = 57 kN Izberem 4kom sidra M16 kv.5.6. FtRd = 56,5 kN ≈ FSd = 57 kN Izberem ploščico … Fe = 400/300/15 mm

HORIZONTALNO SIDRANJE JEKLENEGA OKVIRJA V OBSTOJEČ AB STEBER Nsd = 3,94 kN Izberem 2 kom sidra HILTI HST M 12 NRd = 13 kN > NSd = 3,94/2 = 2 kN TOČKOVNI TEMELJ b/d/h = 60/ 120/ 50 cm, C 25/30 Vertikalna obtežba na temelj : Pmax vert. = 19,00 kN Zemlja 0,60x1,20x20,00x0,30 = 4,32 kN lastna teža temelja 0,60x1,20x25,00x0,50 = 9,00 kN Σ P = 32,32 kN M = 15 kNm e = M / P = 15 / 32,32 = 0,45 m ÷ b / 6 = 1,20 / 6 = 0,20 m; x = 0,15 m σr = 2P/ ( 3xb) = 2x 32,32 / ( 3·0,15·0,60) = 239 kN/m2



AB TALNA PLOŠČA C 25/30 d = 20 cm



1 C 30/37 3.300e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.300e+7 0.20

Seti plošč No d[m] e[m] Material Tip preračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α

0.200 0.100 1 Tanka plošča Izotropna

Seti površinskih podpor Set K,R1 K,R2 K,R3

1 1.000e+4 1.000e+4 1.000e+4





1 stalna (g)

2 koristna 5 kN/m2

3 dvigalo 1

4 dvigalo 2

5 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5xIII+1.05xIV



8 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII+1.05xIV



11 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.05xIII

12 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.05xIV

13 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5xIV

14 Komb.: 1.35xI+1.05xIII+1.5xIV

15 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5xIII

16 Komb.: 1.35xI+1.5xIII+1.05xIV

17 Komb.: I+1.5xII+1.05xIV

18 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII

19 Komb.: I+1.05xII+1.5xIV

20 Komb.: I+1.05xIII+1.5xIV

21 Komb.: I+1.5xII+1.05xIII

22 Komb.: I+1.5xIII+1.05xIV

23 Komb.: 1.35xI+1.5xIII

24 Komb.: 1.35xI+1.5xIV

25 Komb.: 1.35xI+1.5xII

26 Komb.: I+1.5xII

27 Komb.: I+1.5xIII

28 Komb.: I+1.5xIV

29 Komb.: 1.35xI

30 Komb.: I



Statični preračun



DOZIDAVA ( med osjo 11-12) OSTREŠJE DOZIDAVE






Set: 2 Prerez: b/d=6/10, Fiktivna ekscentričnost


Seti linijskih podpor Set K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 Tla [m]

1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10


1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10



Izometrija





1 STALNA (g)

2 SNEG


4 Komb.: I+1.5xII

5 Komb.: 1.35xI

6 Komb.: I





FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.57 4. γ=0.53 5. γ=0.17 6. γ=0.13 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, na 200.0 cm od začetka palice) Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -1.607 kN Upogibni moment okoli osi 3 M3 = -9.017 kNm KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.000 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.000 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost fm,d = 14.769 MPa Odpornostni moment W3 = 1066.7 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 8.453 MPa



σm3,d




FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.29 4. γ=0.28 5. γ=0.05 6. γ=0.03 KONTROLA NORMALNIH IN STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, začetek palice) Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -1.790 kN Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 0.299 kNm KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.201 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.084 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 17.740 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 16.017 MPa Odpornostni moment W3 = 100.000 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 2.985 MPa

σm3,d



POZ 101 – AB PREKLADA





2 SNEG, VETER


4 Komb.: I+1.5xII

5 Komb.: 1.35xI

6 Komb.: I



p=8.00


p=4.00

Obt. 2: SNEG, VETER




1.59


Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 1.59 cm² PASOVNI TEMELJI DOZIDAVE b/h = 60/ 50 cm, C 25/30 Vertikalna obtežba na temelj : Streha ( 1+2)x 2 = 6,00 kN zid 0,30x20,0 x 3,20 = 19,20 kN lastna teža temelja (0,60x0,50 + 1,1x0,30)x25,00 = 15,75 kN Σ q = 40,95 kN σ = q/b = 40,95/0,60 = 68 kN/m2 < σdop = 200 kN/m2 Celje, januar 2018 Računala : Mateja Pernovšek Kvas u.d.i.g.

Documents

INVESTITOR / NAROČNIK racun DELAVNICA.pdf · 2019. 6. 28. · Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to Projektivni biro K&T d.o.o. Radimpex - Dimenzioniranje (les) PALICA 3-7 Monoliten