Zemin Mekanigi ve Temel Mühendisligi Dokuzuncu Ulusal Kongresi 21-22 Ekim 2002, Anadolu Üniversitesi, Eskisehir

LEVENT SETAT 2002 KULELERI TEMEL ZEMINI ISLAHI VAKA ANALIZI

H. Turan Durgunoglu1, H. Fatih Kulaç 2, Serpil Yilmaz 3 ve Deniz Koçak4

ÖZET

Levent Setat 2002 sahasi, uzun yillar boyunca düzensiz ve eratik malzeme ile doldurulan Levent-Ortaköy vadisinin dik yamaçlarinda yeralmaktadir. Sahada, temel ve son iki-üç kat seviyesinde baglantili olacak iki adet kule yapisi insa edilecektir. Yapi temelleri grovak ve kontrolsüz dolgu olmak üzere farkli zeminlere oturmaktadir. Bölgenin yüksek sismisitesi dikkate alinarak, kulelerin biribirinden farkli üstyapi deplasmanlarina izin verilemeyeceginden, kule yapilari altindaki farkli zeminlerde benzer temel sistemlerinin seçilmesi gerekmektedir. Bu amaçla, kontrolsüz dolgu grovak zeminin anakayaya kadar jetgrout yöntemi ile islah edilerek kuleler altindaki taban zemini deformasyon modüllerinin birbirine yakin olmasinin saglanmasi ve kulelerin islah edilmis zemine oturan iki ayri radye temel üzerine insa edilmesi kararlastirilmistir. 1.GIRIS “Setat 2002” insaat sahasi, Istanbul/Besiktas’ta Ortaköy vadisinin Levent (Beltas’a) birlesen bölümünde yeralmaktadir. Sahanin dogal topografyasi grovak kayacinin olusturdugu bir yan vadidir. Ancak, saha uzun yillar boyunca döküm alani olarak kullanildigindan vadi düzensiz ve eratik malzeme ile doldurulmustur. Böylece, sahanin bati cephesinde kalinligi yaklasik 10.0 m olarak belirlenen ve vadi tabaninda kalinligi 30.0 m’ye varan düzensiz dolgu ile sahanin mevcut topografyasi olusturulmustur. Dolgu malzemesi özellikle 1. Bogaziçi köprüsü temel ve ankraj kazilarindan çikan grovak dolgu özelligindedir. Saha, dogu ve bati cephelerinde asfalt yollar, kuzeyinde konutlarla çevrelenmistir. Güneyinde ise konu proje temel kazilari esnasinda devam etmekte olan bir insaat sahasi mevcuttur. 2.PLANLANAN YAPILAR Proje kapsaminda bir alisveris merkezi ile iki adet kule yapisinin insasi planlanmaktadir. Tüm yapilar bes bodrum katli olarak insa edilecektir. Kule yapilari farkli tipte taban zemini

1 Prof.Dr., Insaat Mühendisligi Bölümü, Bogaziçi Üniversitesi, Istanbul 2 Genel Müdür, Ins. Yük. Müh., ZETAS Zemin Teknolojisi AS, Istanbul, 3 Ins. Yük. Müh., ZETAS Zemin Teknolojisi AS, Istanbul 4 Ins. Müh., ZETAS Zemin Teknolojisi AS, Istanbul

üzerine oturacak olup, temel ve son iki-üç kat seviyelerinde köprü tipi bir geçis yapisi ile rijit olarak birbirlerine baglanacaklardir. 3.BÖLGESEL JEOLOJI VE ZEMIN KOSULLARI Sözkonusu bölgede Istanbul Paleozoyik’in üst birimini olusturan kumtasi, kiltasi ve silttasi ardalanmasindan olusan grovak anakaya formasyonunun yüzeylendigi görülmektedir. Istanbul’da gözlenen grovak, Trakya formasyonu olarak adlandirilmakta olup, birim içerisinde oldukça degisken ayrisma zonlari görülmektedir. Bu formasyon, tektonik hareketlere bagli olarak asiri kivrimli ve kirikli bir yapi sergilemektedir. Proje kapsaminda, sahada iki asamali olarak detayli zemin etüdleri gerçeklestirilmistir. Etüdlerin ilk asamasinda saha genelindeki zemin kosullarinin belirlenebilmesi amaciyla toplam on adet 240.0m sondaj, ikinci asamada ise, anakaya üzerinde degisken kalinliklarda mevcut dolgu zeminin yaklasik geometrisinin belirlenebilmesi amaciyla toplam 31 adet 243.0m uzunlugunda sondaj gerçeklestirilmistir (Geoteknik, 1995). Zemin etüdü konumlari Sekil 1’de verilmektedir.

Sekil 1. Zemin etüdü konumlari

Gerçeklestirilen sondajlar esnasinda sahada iki farkli birim tespit edilmistir. Bunlar, anakaya üzerinde karsilasilan ve çesitli insaat kazilarindan çikan kontrolsüz grovak dolgu ile grovak anakayadir. Dolgu heterojen bir yapida olup, birim içerisinde gerçeklestirilen SPT deneyleri neticesinde SPT/N=10 ila SPT/N=50+ arasinda oldukça degisken degerler elde edilmistir. Sahanin bati cephesinde dolgu kalinligi yaklasik 10.0m olarak belirlenirken vadi tabaninda 30.0m’ye varmaktadir. Sahada kontrolsüz dolgu altinda anakaya

ASFALT YOL

ASFALT YOL

YESIL VADI INSAAT SAHASI

konumunda karsilasilan grovaklar üst seviyelerde asiri çatlakli ve ayrismis olup, rezidüel zemin özelligindedir. Derinlik ile birlikte formasyonun kaya kalitesi artmaktadir. Ancak, kazi derinligi boyunca oldukça çatlakli oldugu gözlenen grovak formasyonun daha iyi kaya kalitesine sahip seviyelerde bile ayrismaya karsi oldukça dayanimsiz oldugu belirlenmistir. Genel olarak RQD degerleri sifira yakin olarak elde edilmis olup, grovaklar çok zayif kaya kalitesindedir. Sondajlardan elde edilen veriler ile asagida Sekil 2’de verilen temsili geoteknik model olusturulmustur.

Sekil 2. Geoteknik model Sondajlar esnasinda mevcut zemin yüzeyinden itibaren 14.5m ila 29.0m arasinda degisen derinliklerde, dolgu-grovak anakaya ara yüzeyinde su seviyesi ile karsilasilmistir. Ancak, karsilasilan bu su seviyesinin serbest akifer özelligi gösteren bir su tablasindan ziyade kayaç birimin çatlaklari arasinda gelisen sizinti suyu oldugu düsünülmektedir. Sahada karsilasilan birimlerin özellikleri dikkate alinarak hesaplarda kullanilan kayma mukavemeti parametreleri asagida Tablo 1’de verilmektedir.

Tablo 1. Tasarimda kullanilan geoteknik parametreler

Zemin cinsi γ, (kN/m3) ϕ′, (derece) c′, (kN/m2)

Dolgu 18.0 30o 0

Bütünüyle ayrismis grovak 20.0 35o 0

Grovak anakaya 25.0 40o 0

4.TEMEL MÜHENDISLIGI DEGERLENDIRMELERI 4.1.Temel Sistemi Proje sahasinda mevcut zemin kotlari +98.0m ila +121.0m arasinda, anakaya kotlari ise +85.0m ila +106.0m arasinda degismektedir. Anakaya kot haritasi Sekil 3’de verilmektedir. Yapilar için temel taban kotu yaklasik +98.0m olarak planlanmaktadir. Sahada karsilasilan anakaya kotlari ile planlanan temel kotlari dikkate alindiginda, yapi temelleri kismen grovak formasyon içerisinde kismense kalinligi 15m’ye varan kontrolsüz dolgu içerisinde olmak üzere farkli tipte zeminler içerisinde teskil edilecektir.

Sekil 3. Anakaya kot haritasi

Yapi temellerinin planlanan kotta insasi için yüksekligi 20.0m’ye varan kazilar gerekmektedir. Proje kapsaminda, bodrum ve iki-üç kat seviyesinde baglantili olacak sekilde planlanan ikiz kule yapi temelleri, grovak kaya formasyon ve kontrolsüz dolgu olmak üzere farkli zeminlere oturacaklardir. Sözkonusu sahanin da içerisinde bulundugu bölge sismik açidan çok aktiftir. Bu durum da gözönüne alinarak, kulelerin biribirinden farkli üstyapi deplasmanlarina izin verilemeyeceginden, bu yapilar altindaki farkli zeminlerde benzer temel sisteminin seçilmesi gerekli olmaktadir. Temel sisteminin seçiminde belirleyici unsurlar, farkli oturma ve dönme kriterleridir. Saha içerisinde karsilasilan kaya kotlari çok degisken olup kayaya soketlenebilecek kazik boylari ve dolayisiyla da rijitlikleri degisken olacaktir. Bu durumda farkli oturma kriteri saglanamayacagindan yapi temellerinin kazikli temeller seklinde teskil edilmesi tercih edilmemis, bunun yerine sahadaki kontrolsüz dolgu zeminin jetgrout yöntemi ile islah edilerek yapi temellerinin islah edilmis zemin üzerine radye temel seklinde teskil edilmesine karar verilmistir. Kontrolsüz dolgu zeminin iyilestirilmesinin yaninda üstyapidan gelen yükleri emniyetli bir sekilde tasiyacak sekilde teskil edilen jetgrout kolonlar sayesinde, proje maliyetlerinde ciddi azalmalar olmustur.

4.2.Iksa Sistemi Yapi temellerinin teskili için yüksekligi 20.0m’ye varan derin kazilarin yapilmasi gerekmektedir. Sahada karsilasilan anakaya kotlari dikkate alindiginda, sahanin dogu cephesindeki kazilar tamamiyle dolguda, bati cephesindeki kazilar ise kismen dolguda kismense grovak formasyon içerisinde gerçeklestirilecektir. Bu durumda, sahanin bati kesiminde yapi temel seviyesinde grovak kayaçlar açiga çikarken, dogu kesiminde kontrolsüz dolgu halen mevcuttur. Sahanin topografyasi, çevresindeki yapi ve altyapilar, ve zemin tabakalanmasi dikkate alinarak kompozit bir iksa sisteminin uygulanmasina karar verilmistir. Sözkonusu kompozit iksa sistemi kazilarin üst seviyelerinde zemin çivili duvarlar olarak, alt seviyelerinde ise fore kazikli öngermeli ankrajli duvarlar olarak uygulanmistir (Yilmaz, 2000). 5.JETGROUT TASARIMI VE UYGULAMASI Proje asamasinda, üstyapidan temellere etkiyecek yükler dikkate alinarak, saha içerisinde φ60 cm, φ70 cm ve φ80 cm çaplarinda jetgrout kolonlarin teskil edilmesine karar verilmistir. Zemin etüdleri neticesinde elde edilen zemin parametreleri dikkate alinarak herbir kolon çapi için toplam emniyetli düsey kolon kapasiteleri hesaplanmistir (Tablo 2). Jetgrout kolonlar tabankaya grovaka ulasincaya kadar devam ettirileceginden, düsey kapasite hesaplarinda çeper sürtünmesine uç mukavemeti degeri de ilave edilmistir. Kolon kesit mukavemeti belirlenirken jetgrout kolonunun tek eksenli basinç mukavemeti qu=1.6 N/mm2 olarak dikkate alinmistir. Jetgrout kolonlarin saha içerisinde 1.2x1.2m ve 2.4x2.4m karelajla uygulanacagi dikkate alinarak, kontrolsüz dolgu zemin için islah sonrasi geçerli olacak emniyetli tasima gücü degerleri belirlenmistir (Zetas, 2000).

Tablo 2. Kolon kapasite ve emniyetli tasima gücü hesaplari

Çap Emniyetli düsey

kapasite Karelaj Zemin islahi

sonrasi emniyetli tasima gücü

1.2m x 1.2m 680 kPa φ60 cm 45 ton 2.4m x 2.4m 520 kPa 1.2m x 1.2m 750 kPa φ70 cm 60 ton

2.4m x 2.4m 540 kPa 1.2m x 1.2m 850 kPa φ80 cm 80 ton 2.4m x 2.4m 560 kPa

Deneme amaçli gerçeklestirilen jetgrout kolon yükleme deneyleri neticesinde, grovak anakaya ve islah edilmis dolgu zeminlerde, proje asamasinda radye temeller için önerilen düsey yatak katsayisi degerleri asagidaki gibidir:

kv=40,000 kN/m3 (ayrismis grovak kayaçlar için) kv= 70,000 kN/m3 (1.2x1.2m karelaj ile islah edilen dolgu zemin için) kv= 22,500 kN/m3 (2.4x2.4m karelaj ile islah edilen dolgu zemin için) Seçilen kolon çaplari için en uygun sistem olmasi sebebiyle, imalat asamasinda tekli jet sistemi (JET1) uygulanmistir. Enjeksiyon malzemesi su:çimento orani w/c=1.0’dir.

Imalatta kullanilan jetleme parametreleri ise: Tijin yukari çekilme hizi: 34 cm/dakika, enjeksiyon basinci: 500 bar, tijin dönme hizi: 20 devir/dakika ve püskürtme memesi çapi: 2.2 mm’dir. Sahada karsilasilan anakaya kotlarina bagli olarak, jetgrout kolon boylari L=1.0 m ila 15.0 m arasinda degismektedir. Ortalama kolon boylari ise L=8 m ila 10 m mertebesindedir. Kontrolsüz dolgu zemini islah amaciyla φ60cm, φ70cm ve φ80cm çaplarinda sirasiyla 102, 558 ve 324 adet jetgrout kolon imal edilmistir. Sözkonusu kolon çaplarina tekabül eden toplam kolon boylari ise sirasiyla, 515.0m, 2140.0m ve 2618.0m olarak belirlenmistir. Jetgrout kolon imalati esnasinda ve sonrasindaki proje sahasindan görüntüler asagida Sekil 4’de verilmektedir.

Sekil 4. Proje sahasindan görüntüler-

Zemin islah çalismalari esnasinda ve sonrasinda 6.JETGROUT KALITE KONTROL ÇALISMALARI Sahada gerçeklestirilen jet grout kolon imalatinin kalite kontrolü yerinde deneyler (jetgrout kolon yükleme deneyleri, kolon süreklilik deneyleri, plaka yükleme deneyleri) ve laboratuvar deneyleri (karot alimi ve alinan karot numuneler üzerinde tek eksenli basinç deneylerinin gerçeklestirilmesi) ile gerçeklestirilmistir. 6.1.Jetgrout Yükleme Deneyi Imal edilen jetgrout kolonlarin düsey yük tasima kapasitelerinin kontrol edilmesi ve gerçek kapasitenin proje asamasinda öngörülen kapasiteyi emniyetli bir sekilde sagladiginin dogrulanmasi jetgrout kalite kontrol tahkiki açisindan büyük bir önem tasimaktadir. Bu amaçla, dört adet sistem kolonu üzerinde basinç deneyleri gerçeklestirilmis, elde edilen yük-deformasyon grafikleri incelenerek jetgrout kolonlarin gerçek kapasiteleri belirlenmistir. Basinç deneyleri esnasinda iki yükleme-bosaltma devri uygulanmistir. Ilk yükleme devrinde φ80 cm çapli kolon maksimum 80 ton servis yüküne kadar yüklenmistir. Ikinci yükleme devrinde, kolon azami servis yükünün 1.5 kati olan 120 ton’a kadar yüklenmistir. φ60cm çapli kolonlar da ayni sekilde 120 ton’a (φ80cm çapli kolonlar için azami servis yükü) kadar yüklenmislerdir. φ60cm ve φ80cm çapli kolonlar için maksimum

servis yükleri, sirasiyla, 45 ton ve 80 ton olarak belirlenmistir. Yükleme deneylerinden elde edilen sonuçlar Tablo 3’de özetlenmektedir.

Tablo 3. Jetgrout yükleme deneyleri

Bosaltma kademesinden sonra

kalici deplasman (mm) Deney no Kolon çapi

(cm) Kolon

boyu (m) Yük=80 ton Yük=120 ton

1 φ80 2.96 1.16 4.18 2 φ80 4.45 0.76 4.31 3 φ80 8.11 1.92 7.66 4 φ60 7.41 1.37 2.33

Deneylerden elde edilen grafiklerin incelenmesiyle, jetgrout kaziklarin basinç yüküne karsi azami kapasitesi yük deformasyon egrilerinin lineer bir degisim gösterdigi kisimdan yararlanilarak 120 ton olarak belirlenmistir (bknz. Sekil 5). Sonuç olarak, φ60cm ve φ80cm çapli jetgrout kolonlar 45 ton ve 80 ton azami servis yüklerini, sirasiyla, FS=2.67 ve FS=1.50 güvenlik katsayilari ile tasimaktadirlar.

Sekil 5. φ60cm çapli jetgrout kolon için yük deformasyon grafigi

6.2.Kolon Süreklilik Deneyleri Sahadaki kontrolsüz dolgu zemini tam derinlik boyunca islah edecek sekilde anakayaya kadar teskil edilen jetgrout kolonlarin gerçek boylarinin kontrolü amaçli toplam 22 adet jetgrout kolonu üzerinde süreklilik deneyi gerçeklestirilmistir. Islah edilen dolgu zemin ile ayrismis grovak anakayanin deformasyon modüllerinin çok yakin olmasindan dolayi, deneyler neticesinde belirlenen kolon boylari uygulama esnasinda ölçülen boylardan bir miktar daha fazla olarak belirlenmistir. Deney sonucunda elde edilen tipik bir grafik Sekil 6’da verilmektedir.

Sekil 6. Tipik bir kazik süreklilik deney sonucu 6.3.Plaka Yükleme Deneyleri Grovak anakaya ve 1.2x1.2m ve 2.4x2.4m jetgrout karelajlari ile islah edilen dolgu zeminin düsey yatak katsayisi degerlerinin belirlenebilmesi amaciyla bes adet plaka yükleme deneyi gerçeklestirilmistir. Asagida Sekil 7’de plaka yükleme deneylerinden elde edilen tipik bir yük-oturma grafigi görülmektedir.

Sekil 7. 2.4x2.4m jetgrout karelaji ile islah edilen dolgu zemin için yük-oturma grafigi Deneyler neticesinde düsey yatak katsayisi degerleri; grovak anakaya için kv=70,000 kN/m3, 1.2x1.2m karelaj ile islah edilen dolgu zemin için kv= 70,000 kN/m3 , 2.4x2.4m karelaj ile islah edilen dolgu zemin için kv= 40,000 kN/m3 olarak belirlenmistir. Bu degerler proje asamasinda benzer zeminler için literatürde verilen ve jetgrout yükleme deneyleri dikkate alinarak önerilen degerlere oldukça yakindir. Grovak anakaya ve 1.2x1.2m karelaj ile islah edilen dolgu zemin için elde edilen düsey yatak katsayisi degerlerinin ayni olmasi da istenilen zemin islahinin basari ile gerçeklestirildigini göstermektedir.

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0

vertical displacement (mm)

load

(MP

a)

1.cycle 2nd cycle Düsey deplasman (mm)

Yük

(MPa

)

6.4.Karot Deneyleri Zemin-çimento karisimindan olusan jetgrout malzemesinin mukavemeti jetgrout kolonundan alinan karot numune üzerinde gerçeklestirilen tek eksenli basinç deneyleri ile belirlenmektedir. Bu amaçla 13 adet jetgrout kolonundan karot numuneler alinmis ve bu karot numuneler üzerinde tek eksenli basinç deneyleri gerçeklestirilmistir. Jetgrout kolonlarin projelendirilme asamasinda, jetgrout malzemesinin basinç mukavemeti qu=1.6 N/mm2 olarak kabul edilmistir. Elde edilen deney sonuçlari neticesinde, jetgrout kolonlar için tek eksenli basinç dayanimi qu=6.3 ± 2.7 N/mm2 olarak belirlenmistir (bknz. Tablo 4). Sözkonusu degerler literatürde benzer zeminler için önerilen islah sonrasi degerleri ile de uyumludur (Melegari and Garassino, 1997). Sonuç olarak, deneyler neticesinde belirlenen gerçek degerlerin tasarimda kullanilan degerleri FS=2.0 ya da daha büyük güvenlik faktörleri ile sagladigi belirlenmistir.

Tablo 4. Tek eksenli basinç deneyi sonuçlari

Karot Boyutlari

(φ x h), mm

Kirilma Yükü,

N

Basinç Dayanimi,

N/mm2

Karot Boyutlari

(φ x h), mm

Kirilma Yükü,

N

Basinç Dayanimi,

N/mm2 90.2 x 132 36,000 5.6 93.0 x 152 41,000 6.0 90.2 x 143 35,000 5.5 93.0 x 144 58,000 8.5 90.2 x 133 34,000 5.3 93.0 x 145 21,000 3.1 93.0 x 131 29,000 4.3 93.0 x 83 36,000 5.3 93.0 x 153 38,000 5.6 93.0 x 119 91,000 13.4 93.0 x 123 59,000 8.7 93.0 x 94 24,000 3.5 93.0 x 120 47,000 6.9

7.SONUÇLAR Dünyada artan ilgiye paralel olarak, teknigin uygulamaciya sundugu avantajlar sebebiyle jetgrout yöntemi ülkemizde de son dönemde en çok basvurulan zemin islah yöntemi olmustur. Bu makalede verilen vaka analizinde gerçeklestirilen uygulamada jetgrout yönteminin imalat hizi ve düsük maliyeti gibi avantajlari seçilen jetgrout çaplari için en uygun sistem olan tekli jet sisteminin kullanimi ile arttirilmistir. Bu vaka analizinde, yapi temelleri altindaki kontrolsüz dolgu zemin grovak anakayaya kadar jetgrout kolonlar ile islah edilmistir. Jetgrout ile zemin islahi neticesinde dolgu zemin için grovak anakayaninkine yakin bir deformasyon modulü saglanmis ve bodrum ve iki-üç kat seviyesinde yapisal olarak baglantili olacak ikiz kule temelleri altinda meydana gelecegi belirlenen farkli oturma ve dönme problemleri bu sayede büyük ölçüde sinirlandirilmistir. Plaka yükleme deneyleri neticesinde, jetgrout kolonlar ile islah edilen kontrolsüz dolgu zemin ile grovak anakaya için benzer deformasyon modülleri belirlenmistir. Sahada ve laboratuvarda gerçeklestirilen deneyler neticesinde proje kapsaminda planlanan yapilarin güvenligini tehdit edecek kontrolsüz dolgu zeminin jetgrout kolonlar vasitasi ile amaçlandigi sekilde islah edildigi belirlenmistir.

KAYNAKLAR

Geoteknik Zemin Etüdleri ve Müsavirligi A.S. (1995) “Levent SETAT Sahasi Sondajlari Geoteknik Raporu”, Istanbul.

Melegari, C., and Garassino, A. L. (1997) “Seminar on Jetgrouting”, Singapore: THL

Foundation Equipment Pte Ltd.

Yilmaz, S. (2000) “Behavior of Soil Nailed Walls in Different Soil Conditions”, Bogaziçi Üniversitesi Yüksek Lisans Tezi, Istanbul.

Zetas Zemin Teknolojisi A.S. (2000) “SETAT 2002 Projesi Zemin Islah Çalismalari için Kalite Kontrol ve Kalite Tahkiki Raporu”, Istanbul. Ninth Turkish Congress on Soil Mechanics and Foundation Engineering 21-22 October 2002, University of Anadolu,Eskisehir,Türkiye

CASE HISTORY FOR SOIL IMPROVEMENT OF LEVENT SETAT 2002 HIGH RISE BUILDINGS

H. Turan Durgunoglu1, H. Fatih Kulaç 2, Serpil Yilmaz 3 ve Deniz Koçak 4

ABSTRACT Levent SETAT 2002 site is located on the steep slopes of Ortakoy valley, which has been filled with excavation materials obtained from the first Bosphorous Bridge and other nearby construction sites in time. There are two high-rise towers planned in the project, which are structurally and rigidly connected at the basement and also at the upper two floor levels with a bridge type of passage. The towers would be located on different type of soil; one on to the rock formation and the other on to the heterogeneous fill. The site is seismically very active and any irregular displacement of the towers with respect to each other is totally not tolerable. As a result, it is decided that the subsoil under the towers should have similar compression modulus values so that they will both contribute equally to respective displacements. For this purpose, improvement of the uncontrolled fill via jetgrouting is considered to be the most appropriate solution. Quality control and quality assurance of the jetgrout columns were performed by means of column and plate loading tests, pile integrity tests and compressive strength tests of the core samples. These tests indicated a successful application of the improvement even in an uncontrolled artificial fill. 1 Prof.Dr., Civil Engineering Department, Bogaziçi Üniversity, Istanbul 2 General Manager, MSc., ZETAS Zemin Teknolojisi AS, Istanbul 3 Geotechnical Engineer, MSc., ZETAS Zemin Teknolojisi AS, Istanbul 4 Geotechnical Engineer, ZETAS Zemin Teknolojisi AS, Istanbul