Upload
adnan-h
View
124
Download
18
Embed Size (px)
DESCRIPTION
iz metala
Citation preview
Univerzitet u SarajevuGrađevinski fakultetKatedra za materijale i konstrukcije
M E T A L N E K O N S T R U K C I J E I I
Industrijska jednobrodna hala
Sarajevo, 18.4.2023. god. Student
Edin Džafić
Džafić Edin
Rožnjače
Lokacija objekta: Butmir (H=518m, Vm,50,10=30m/s)Nagib krovne ravno 5%(α=2,860)
o Snijeg
o Vjetar
Analiza stalnog opterećenja
Krovni pokrivač
Rožnjače sa zategama
Instalacije
Ukupno stalno opterećenje
Napomena. Zbog malog nagiba krovne ravni od 5% (cosα=0,999; sinα=0,05) sva opterećenja djeluju po m2 osnove hale.
Opterećenje
Stalno opterećenje
Džafić Edin
Snijeg
Vjetar
S obzirom da je g<w postoji mogućnost odizanja rožnjača.
Opterećenje po m' rožnjača:
I slučaj opterećenja
a)
b)
II slučaj opterećenja
II slučaj opterećenja nije mjerodavan. Potrebno je provjeriti za kombinacije u I slučaju opterećenje pod a i b.
Rešetka će biti izrađena od hladnooblikovanih šupljih profila kvadratnog presjeka od Č0361.
Stalno opterećenje (kN)
Džafić Edin
Vjetar (kN)
Snijeg (kN)
Prikaz normalnih sila: Stalno+Vjetar (kN)
Prikaz normalnih sila: Stalno+Snijeg (kN)
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
gornji pojas □100x100x4A=14,94cm2, ix=iy=3,89cm
dijagonale □60x60x4A=8,54cm2, ix=iy=2,26cm
donji pojas □80x80x4A=11,74cm2, ix=iy=3,07cm
S obzirom na prirodu opterećenja postavljaju se zatege, u trećinama raspona i u donjem, i u gornjem pojasu.
Džafić Edin
Provjera napona u donjem pojasu
maxNt=117,85kNminNc= -43,00kN
Dužina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. zatega postavljenih u trećinama raspona.
a) provjera za maxNt=117,85kN (g'+s')
b) provjera za minNc=-43,00kN (g'+w')
Kriva „A“ →
Provjera napona u gornjem pojasu
maxNt=42,54kNminNc= -115,47kN - mjerodavno
Dužina izvijanja gornjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. zatega postavljenih u trećinama raspona.
a) provjera za maxNt=42,54kN (g'+w')
b) provjera za minNc= -115,47kN (g'+s')
Kriva „A“ →
Provjera napona u dijagonalama
Džafić Edin
maxNt=30,09kNminNc= -11,86kN
a) provjera za maxNt=30,09kN (g'+s')
b) provjera za minNc= -11,86kN (g'+w')
Kriva „A“ →
Kontrola ugiba rožnjače4
xmax
xr
q ' l5f
384 E I
2 2 2 2 4xr gp gp dp dpI A e A e 14,94 65 9,00 64 99985cm
4 2 4
max 4xr
max dop
s ' l5 5 2,34 10 1200f 3,00cm
384 E I 384 2,1 10 99985
l 1200f 3,00cm f 6,00cm
200 200
Usvojeno:
Gornji pojas □100x100x4
Dijagonale □60x60x4
Donji pojas □80x80x4
Džafić Edin
Fasadne rigle
Usvajaju se fasadne rigle sistema proste grede i pretpostavlja se da, pored vjetra, nose i sopstvenu težinu pripadajućeg dijela fasade. Raspon fasadnih rigli i u kalkanskom i u podužnom zidu je l=6,00m.
Analiza opterećenja
Stalno opterećenje (gfo+gfr)
Vjetar
Opterećenje po m' fasadne rigle:
Odabran je toplooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog presjeka: □200x120x8. Karakteristike profila su: Ix=2522cm3, Iy=1127cm3,Wx=252cm3, Wy=187cm3.
Kontrola napona
Džafić Edin
Napomena. Odluka o usvajanju I slučaja opterećenja kao mjerodavnog (iako kombinacije sa vjetrom spadaju u II slučaj opterećenja) posljedica je činjenice da je vjetar za fasadnu riglu značajno (često i dominantno) opterećenje pa, prema tome, i osnovno opterećenje.
Usvojene fasadne rigle □200x120x8
Džafić Edin
Fasadni stub
Fasadni stub u podužnom i kalkanskom zidu je kontinualna greda preko dva polja. U vertikalnom pravcu se oslanja na temelje. U horizontalnom pravcu na: temelje, spreg za prijem bočnih udara u nivou GIŠ-a (na koti +6,40m), podužni krovni spreg. Veza stuba za krov ostvaruje se "vertikalno ovalnim rupama" koje sprečavaju unos gravitacionih sila sa krova na stub (stub nije oslonac za krovne elemente).
Analiza opterećenja
Stalno opterećenje (gfs+gfo+gfr+gks)
Vjetar
Opterećenje po m' fasadnog stuba:
Presječne sile su sračunate pomoću M.K.E
Džafić Edin
Stalno opterećenje (g, kN/m') Vjetar-pritiskujući (maxw, kN/m') Vjetar-sišući (minw, kN/m')
Dijagram normalnih sila (kN) Dijagram momenata od maxw Dijagram momenata od minw
Džafić Edin
Dimenzioniranje
Pretpostavlja se HOP260x140x10: A=74,41cm2, Wx=497,8cm3.
S obzirom da je uticaj momenta znatno veći od normalne sile, nije potrebno raditi interakciju između momenta i normalne sile. Prema tome za fasadne stubove i u kalkanskom i u podužnom zidu usvojen profil HOP260x140x10.
Usvojeni fasadni stubovi □260x140x10
Džafić Edin
Poprečni krovni spreg
Poprečni krovni spreg je prosta greda raspona jednakog širini hale. Jedan pojas je vezač glavnog nosača u kalkanu a drugi pojas je kruta zatega između rigli prvog i drugog glavnog vezača. Vertikale sprega su rožnjače. Ovaj spreg prima gornje reakcije fasadnog stuba u kalkanskom zidu. Zanemarujemo različite dužine stubova – sve usvajamo kao srednji, najopterećeniji – što je na strani sigurnosti i numerički prihvatljivo za tehničke primene. Treba uočiti polovinu reakcije stuba u uglovima kalkana. Ovo je neophodno kako bi reakcija poprečnog krovnog sprega (koju kasnije prenosimo dalje) sadržavala i taj dio uticaja od vjetra (ova sila nema uticaja na sile u štapovima sprega već samo na njegove reakcije).
Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=12,00m. Visina rešetke je 3,00m.
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar sišući (minw):
Prika djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar pritiskujući (maxw):
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
Džafić Edin
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sisuci:
Iz rezultata proračuna vidi se da su uticaji na vertikale sprega (rožnjače) zanemarivi.
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
donji pojas je krovni vezač
dijagonale □80x80x4A=11,748cm2, ix=iy=3,07cm
gornji pojas □100x60x4A=11,748cm2, imin=2,42cm
Provjera napona u gornjem pojasu
maxNt=116,58kNminNc= -74,18kN
a) provjera za maxNt=141,35kN (maxw)
b) provjera za minNc=-74,18kN (minw)-ovaj pojas je pridržan u oba pravca rožnjačama, pa je dužina izvijanja 3,00m
Kriva „A“ →
Provjera napona u dijagonalama sprega
maxNt=54,88kNminNc= -50,06kN - mjerodavno
provjera za minNc=-60,70kN (minw)
Džafić Edin
Kriva „A“ →
Usvojeno:
Gornji pojas □100x60x4
Dijagonale □80x80x4
Džafić Edin
Podužni krovni spreg
Podužni krovni spreg je rešetka sistema proste grede, raspona 12m. Pojasevi rešetke su rožnjače, dijagonale su hladnooblokovani šuplji profili kvadratnog oblika. Ovaj spreg prima opterećenje od fasadnog stuba u podužnom zidu. Reakcije fasadnog stuba koje treba da primi podužni krovni spreg su:
Proračun je izvršen pomoću M.K.E
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:
Džafić Edin
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
dijagonale □60x60x4A=8,548cm2, ix=iy=2,26cm
Provjera napona u dijagonalama sprega
maxNt=13,77kNminNc= -13,77kN - mjerodavno
provjera za minNc=-13,77kN (maxw)
Kriva „A“ →
Uticaji u rožnjačama
Pošto rožnjače predstavljaju pojaseve podužnih spregova potrebno je razmotriti uticaj sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu rožnjača. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima podužnih spregova su:
maxNt=19,47kNminNc= -12,40kN
Za već provedeno dimenzioniranje gornjeg pojasa rožnjača jedino je bilo mjerodavno optrećenje g+s (Nc=115kN, osnovno opt.). S obzirom da vjetar na krov uvijek djeluje sišuće (daje silu zatezanja u gonjem pojasu), zajednički uticaj vjetra i snijega (osnovno+dopunsko) nije mjerodavan za dimenzioniranje gornjeg pojasa rožnjača.
Usvojeno:
Džafić Edin
Dijagonale □60x60x4
Džafić Edin
Horizontalni spreg do kalkana
Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće opterećenje od fasadnih stubova. Konstrukcija je rešetka raspona 12m i visine 3m.
Opterećenje su reakcije dobivene proračunom fasadnog stuba:
Proračun je izvršen pomoću M.K.E.
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar sišući (minw):
Prika djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar pritiskujući (maxw):
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
Džafić Edin
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sisuci:
Rešetka će biti izrađena od hladnooblikovanih šupljih profila kvadratnog presjeka od Č0361.Također, preko ove rešetke se postavlja rebrasti lim te spreg služi i kao reviziona pješačka staza.
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
donji pojas □200x120x5,6 (pojas do kalkana) A=34,18cm2; ix=7,37cm; iy=4,96cm
dijagonale □110x110x4A=16,54cm2, ix=iy=4,26cm
gornji pojas □180x100x5 (pojas dalji od kalkana)A=26,67cm2; ix=6,56cm; iy=4,15cm
Provjera napona u gornjem pojasu (pojas dalji od kalkana)
maxNt=397kNminNc= -254kN
Dužina izvijanja donjeg pojasa u ravni sprega je liy=3,00m, izvan ravni sprega je lix=6,00m, tj. udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.
a) Provjera za silu maxNt=327kN
b) Provjera za silu minNc= -254kN
provjera napona pri izvijanju oko x-x ose
Kriva „A“ →
provjera napona pri izvijanju oko y-y ose
Džafić Edin
x x
y
y
Kriva „A“ →
Provjera napona u donjem pojasu (pojas do kalkana)
maxNt=254kNminNc= -400kN - mjerodavno
Dužina izvijanja gornjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. fasadnih stubova.
Provjera za silu minNc= -400kN
provjera napona pri izvijanju oko x-x ose
Kriva „A“ →
provjera napona pri izvijanju oko y-y ose
Kriva „A“ →
Provjera napona u dijagonalama
maxNt=187kNminNc= -170kN - mjerodavno
provjera za minNc= -170kN
Džafić Edin
x x
y
y
Kriva „A“ →
Usvojeno:
Gornji pojas (dalji od kalkana)□180x100x5
Dijagonale □110x110x4
Vertikale (konstruktivno) □80x80x4
Donji pojas (do kalkana) □200x120x5,6
Kosnik (konstruktivno) □80x80x4
Džafić Edin
Vertikalni spreg u podužnom zidu
Vertikalni spreg u podužnom zidu je u statičkom smislu konzolni rešetkasti stub visine h=12,00m koji prima i prenosi na temelje reakcije od poprečnog krovnog sprega na koti +11,80m i sprega za vetar do kalkana na koti +6,00 m. Jedan pojas sprega je stub kalkanskog glavnog nosača a drugi je fasadni stub u podužnom zidu. Horizontalni štapovi sprega su fasadne rigle u podužnom zidu.
Iz priloženog se vidi da je dijagonale mjerodavno dimenzionirati na silu N= -230kN. Uticaji na fasadne rigle su zanemarivi kao i uticaji na glavne stubove.
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar sišući (kN):
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar pritiskujući (kN):
Džafić Edin
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući (kN):
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sisuci (kN):
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
dijagonale □160x160x5,6A=34,18cm2, ix=iy=6,29cm
Provjera napona za mjerodavnu silu:
Džafić Edin
Kriva „A“ →
Usvojeno:
Dijagonale □160x160x5,6
Džafić Edin
Spreg za prijem bočnih udara
Spreg za prijem bočnih udara je rešetka raspona 12,00m (između glavnih stubova), visine 1,00m. Uloga je prijem bočnih udara od krana te reakcije sa fasadnog stuba.
S obzirom da ove sile djeluju na gornjoj ivici šine a spreg se nalazi e=15cm niže, spreg će primiti i odgovarajuću silu od momenta:
Reakcija od fasadnog stuba je:
Proračun je izvršen pomoću M.K.E
Prikaz opterećenja sa fasadnog stuba (kN):
Također, definisano je i pokretno opterećenje kao dvije sile Hb1 i Hb2 koje istovremeno djeluju na razmaku 5,6m.
Dijagonale je potrebno dimenzionirati na silu pritiska N= -112kN (vjetar+bočni udari).Donji pojas na silu pritiska Nc= -152kN (samo od pritiska fasadnim stubom, pritisak vjetra) i silu zatezanja Nt=237kN (bočni udari + sišuće dejstvo vjetra).Vertikale na sile od bočnih udara Nc= -30kN.
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
dijagonale □60x60x4A=8,58cm2, ix=iy=2,26cm
Džafić Edin
donji pojas □100x100x4A=14,95cm2, ix=iy=3,89cm
gornji pojas – flanša kranske staze
Provjera napona u dijagonalama
Kriva „A“ →
Provjera napona u donjem pojasu
maxNt=237kN (osnovno+dopunsko)minNc= -152kN (osnovno)
c) provjera za maxNt=237kN
d) provjera za minNc=-152kN
Kriva „A“ →
Provjera napona u vertikalama
e)
Kriva „A“ →
Džafić Edin
Usvojeno:
Dijagonale □60x60x4
Donji pojas □100x100x4
Vertikale □60x60x4
Džafić Edin
Spreg za prijem sila kočenja
Sila kočenja:
Odabran profil □100x100x3A=14,94cm2, ix=iy=3,89cm
Dijagonale sprega □100x100x4
Džafić Edin
Kranska staza
Kranska staza je limeni nosač statičkog sistema proste grede raspona 12,00m.
Određivanje dimenzija rebra
Visina nosača h:
Usvojeno hw=120cm
Njemačke preporuke za č0361
ww
h 1200t 12mm
100 100
domaća praksa:
w wt 8 2 h m 8 2 1, 2 10, 4mm
Usvojeno tw=20mm
Određivanje dimenzija flanše
Usvojeno tf=30mm
Usvojeno bf=200mm
Džafić Edin
Usvojene dimenzije poprečnog presjeka nosača
rebro ≠1200x20mmflanša ≠200x30mm
Statički uticaji
Za usvojeni poprečni presjek izvršen je proračun momenta savijanja pomoću M.K.E.
Kontrola napona
Kontrola ugiba
Kontrola stabilnosti nosača
o Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje
a=l/6=12/6=2,00m, odabrano a=2,00m
Džafić Edin
a – razmak ukrućenja vertikalnog lima
o Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u prvom polju do oslonca (polje I)
Prosječan smičući napon:
Uslov koji ploča treba zadovoljiti:
Polje I je sigurno na izbočavanje vertikalnog lima!
Džafić Edin
o Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u polju (polje do sredine nosača)
U ovom polju su dominantni normalni naponi.
USVOJENO:
Za ploču vrijedi kriterij čistog izbočavanja!
Usvojeno: 2
ux yf 24,00kN / cm
Radni napon u vertikalnom limu:
Uslov koji ploča treba zadovoljiti:
yux1x f
Polje IV je sigurno na izbočavanje vertikalnog lima!
Džafić Edin
o Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u poljima II i III
Načelno, ukoliko su polje I i polje IV zadovoljili uslov stabilnosti na izbočavanje, polja II i III zadovoljavaju uslov u pogledu stabilnosti na izbočavanje.
1.1.1. Proračun ukrućenja vertikalnog lima
1.1.1.1. Poprečno ukrućenje vertikalnog lima iznad oslonaca
Pretpostavljeno ukrućenje: 2≠60x20+2≠200x20T=446kN
Džafić Edin
Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje:
Usvojeno ukrućenje 2≠60x20+2≠200x20
1.1.1.2. Poprečno ukrućenje vertikalnog lima u srednjim poljima
PRETPOSTAVLJENO UKRUĆENJE: 2≠50x20
Džafić Edin
Kriva izvijanja „C“
Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje:
Usvojeno ukrućenje ≠50x20mm
1.2. Kontrola stabilnosti na bočno izvijanje štapa
Pritisnuti gornji pojas limenog nosača bočno je ukrućen spregom pa se dokaz sigurnosti protiv bočnog izvijanja nosača ne provodi ako je zadovoljen uslov:
Usvojeno: c=l/12
Džafić Edin
Nosač je siguran na bočno izvijanje!
Džafić Edin
Glavni vezač
Raspon glavnog vezača: L = 30,00 mRazmak glavnih vezača: l = 12,0 mNagib krovne ravni : i = 5% (cosα =0,999 sinα=0,050)
slika
Analiza opterećenja
Po krovu (uticajna širina λ=12m)
o stalno po krovnom vezaču (gkp+gkr+gks+gkv) λ
o snijeg
o vjetar
Po fasadi (uticajna širina λ=6m)
o stalno po glavnom stubu (gfo+gfr+gfi+ggs) λ
Po fasadi (uticajna površina λ=12m)
o vjetar
Po stubu koji nosi kransku stazu (uticajna širina λ=12m)
o stalno
o pokretno
o bočni udari
Džafić Edin
Pokretno opterećenje od dizalice:
Legenda: ST-vlastito opterećenje, VSL-vjetar s lijeve strane, SN-snijeg, DZL-dizalica lijevo, BUL-bočni udar lijevo.
Moguće kombinacije za I slučaj opterećenja (v=1,50)
ST
ST+DZL
Džafić Edin
ST+SN
ST+1/2SN
ST+2/3SN
ST+DZL+SN
ST+DZL+1/2SN
ST+DZL+2/3SN
ST+C1234+C5
ST+C1234-C5
Moguće kombinacije za II slučaj opterećenja (v=1,33)
ST+DZL+HB
ST+DZL-HB
ST +SN+C1234+C5
ST +SN+C1234-C5
ST +1/2SN+C1234-C5
ST +2/3SN+C1234-C5
ST +1/2SN+C1234+C5
ST +2/3SN+C1234+C5
ST+DZL+SN+HB
ST+DZL+1/2SN+HB
ST+DZL +2/3SN+HB
ST+DZL+1/2SN-HB
ST+DZL +2/3SN-HB
ST+DZL+SN+C1234+C5
ST+DZL+SN+C1234-C5
ST+DZL+1/2SN+C1234-C5
ST+DZL +1/2SN+C1234+C5
ST+DZL+2/3SN+C1234-C5
ST+DZL +2/3SN+C1234+C5.
Džafić Edin
ST+DZL+SN+C1234+C5+HB
ST+DZL+SN+C1234-C5-HB
Proračun je izvršen pomoću M.K.E, s tim da su kombinacije koje spadaju u drugi slučaj opterećenja pomnožene koeficijentom vII/vI.
Na osnovu razmatranja, s posebnom pažnjom su obrađene sljedeće kombinacije:
ST+ C1234-C5
ST+ C1234-C5
ST+DZL+SN
ST+DZL+SN+C1234+C5
ST+DZL+SN+C1234-C5
Legenda: ST-stalno, SN-snijeg, DZL-dizalica.
Krovni vezač
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
gornji pojas □180x180x6,3A=43,26cm2, ix=iy=7,07cm
dijagonale □120x120x6,3A=28,14cm2, ix=iy=4,62cm
donji pojas □180x180x6,3A=43,26cm2, ix=iy=7,07cm
Provjera napona u donjem pojasu
maxNt=580kN (ST+SN)minNc= -148kN (ST+C1234+C5)
Dužinu izvijanja donjeg pojasa smanjuje vertikalni krovni spreg postavljen u sredini raspona.
a) provjera za maxNt=580kN
b) provjera za minNc= -148kN
Džafić Edin
Kriva „A“ →
Provjera napona u gornjem pojasu
maxNt=139kN (ST+C1234+C5)minNc= -576kN (ST+SN)- mjerodavno
Dužina izvijanja štapova gornjeg pojasa je u obje ravni je 3m.
provjera za minNc= -576kN
Kriva „A“ →
Provjera napona u dijagonalama
maxNt=334kN (ST+SN)minNc= -238kN (ST+SN)
Dužina mjerodavnih dijagonala je l=4,24m
a) provjera za maxNt=334kN
b) provjera za minNc= -238kN
Kriva „A“ →
Usvojeno:
Gornji pojas □180x180x6,3
Džafić Edin
Dijagonale □120x120x6,3
Donji pojas □180x180x6,3
Džafić Edin
Glavni stub
Glavni stub se nalazi na rasteru od 12m. Visina stuba je 12,00m. Sastoji se iz dva dijela. Donji dio stuba do kote +5,20m je rešetkasti, dok je gornji dio stuba presjek od HOP profila. Veza rešetkastog vezača i stuba je zglobna.
Maksimalni uticaji glavnom stubu:
Stub A-B je izrađen od profila □500x300x14 s tim da se na dijelu D-B vrši smanjenje presjeka rezanjem sa unutrašnje strane na širinu od 200mm. Rezanje počinje od kote +8.00. Otvor nastao rezanjem stuba A-B se zatvara limom.
stub A-D □500x300x14A=223cm2, i=17,2cmW3=2780cm3
stub E-F □320x320x10A=122,7cm2, i=12,63cm,W=1223cm3,
dijagonale rešetke □180x100x6,3A=33,18cm2, imin=4,12cm
vertikale rešetke stubakonstruktivno □80x80x6.
Kontrola napona u presjeku „A“
A dop2 2
N M 741 117 100 kN kN7,50 16,00
A W 213,6 2904 m m
Džafić Edin
Kontrola napona u presjeku „B“
Kontrola napona u presjeku „C“
Kontrola napona u presjeku „E“
Kontrola napona u presjeku „F“
pošto stub ima malu vitkost, vrijedi proračun kao za kratki štap.
Kontrola napona u dijagonalama
Kriva „A“ →
Kontrola stabilnosti glavnog stuba
S obzirom da je u svakom stubu dominantno naprezanje momentom savijanja a postoji znatna rezerva nosivosti može se smatrati da nije potreban detaljan dokaz stabilnosti.
Džafić Edin
Detalj čvora gornjeg pojasa glavnog vezača
Veza dijagonala sa gornjim pojasom
Veze su ostvarene pomoću ugaonih šavova. Maksimalna sila u dijagonalama je N=334kN (zatezanje).Pošto se radi o šupljim profilima: amax=tmin=6,3mm, usvojeno a=6mm
Usvojeno:
Usvojeno 2 6x12 + 2 6x16,9
Veza rožnjača i glavnog vezača
Najveća sila odizanja u osloncu rožnjače je: Nt=18kN.
Ako se veza izvede sa dva zavrtnja M16:
Usvojeno 2M16...4.6
Džafić Edin
Detalj veze glavnog stuba sa glavnim vezačem
Mjerodavni uticaji u spoju glavnog stuba sa glavnim vezačem su:
Pretpostavlja se centrir-ploča sa poluprečnikom R=200mm.
Provjera debljine centrir-ploče:
Provjera računskog napona linijskog pritiska valjkaste povši:
Šav za vezu centrir-ploče sa pločom glave stuba, pretpostavljen ugaoni šav aw=6mm,
Iz ovoga se može zaključiti da je i graničnike dovoljno zavariti ugaonim šavovima od 6mm prema skici.
Proračun vijaka za prijem sile koja odiže krovni vezač, pretpostavljeno 2M22...k.č.5.6:
Odabrano 2M22...5.6.
Provjera napona u gornjoj ploči usljed sila u zavrtnjevima
Provjera napona u donjoj ploči usljed sila u zavrtnjevima
Džafić Edin
Provjera napona u pločama usljed pritiska centrir-ploče (mjerodavna je donja ploča):
Džafić Edin
Nastavak gornjeg pojasa glavnog vezača u sljemenu
Nastavak će se izvesti pomoću čeonih ploča koje će biti ugaonim šavovima zavarene za profile gornjeg pojasa a međusobno vijcima.
Maksimalna sila zatezanja gornjem pojasu je maxNt=139kN.
Pretpostavljaju se ugaoni šavovi a=4mm. Zavarivanje će se izvršiti sa 3 strane (gornja i sa strane).
Pretpostavlja se 4M22...4.6
Usvojeno 4M22...5.6.
Veza rožnjača i glavnog vezača u sljemenu
Najveća sila odizanja u osloncu rožnjače je: Nt=18kN.
Veza će se izvesti ugaonim šavovima aw=4mm.
Usvojeno 2 4x80
Džafić Edin
Veza fasadnog stuba i fasadne rigle
Maksimalni uticaji na spoju su:
Za stalno opterećenje mjerodavno je stanje u fazi montaže rigle kada vlastitu težinu prenosi samo preko kontakta sa L profilom.
Ako je profil L60x60x6 tada je za šav a=4mm:
S obzirom da se iz konstruktivnih razloga po završetku montaže vrši zavarivanje po cijelom obimu kraja fasadne rigle ugaonim šavovima, sila od 12,87kN je zanemarivo mala.
Džafić Edin