PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 1CAPITULO II PLANTA CONCENTRADORA Y MANEJO DE MENAS EN SECO Y HMEDO 2.1.OBJETIVO. Alconcluirelestudiodelpresentecaptulo,elestudianteestarencondicionesdedefiniruna PlantaConcentradora,representarlaatravsdediagramasdeflujoadecuadosysercapazde comprender, evaluar y seleccionar los equipos de manipuleo de minerales, tanto de transporte como de almacenamiento; as como estar en condiciones de supervisar las operaciones que estos equipos efectan dentro de una Planta Concentradora. 2.2.INTRODUCCION. Elmanipuleodeminerales(mena)enunaPlantaConcentradoraesfundamental,puestoque todaslasoperacionesunitariasqueenellasserealizanrequierendelmanejodelmineralyaseaen seco o como pulpa.Este cubre las operaciones de transporte,almacenamientoylavadode la mena en camino a o durante, las varias etapas de tratamiento en la Planta Concentradora de minerales. 2.3. PLANTA CONCENTRADORA. UnaPlantaConcentradoraesunaUnidadMetalrgicaconstituidaporunaseriedeequiposy mquinasinstaladasdeacuerdoaunLayOutodiagramadeflujo,dondelamenaesalimentaday procesadahastaobtenerunoomsproductosvaliososdenominadosconcentradosyunproducto no valioso denominado relave. Los minerales no sufren ningn cambio qumico. ParaeldiseodeunaPlantadeConcentracindeMineralessedebetenerencuentael comportamientodelamenafrentealprocesodeconcentracin(p.e.flotacinporespumas),segn sea lazona o profundidadde donde provienen. Ello conlleva a establecer una relacin entre lazona de una veta y el proceso de concentracin. Aspodemosverquegeneralmenteentodavetamineralizadapresentatreszonas caractersticas desde la superficie hacia la profundidad de la corteza terrestre. Estas zonas son: a) Zona de oxidacin,b) Zona de transicin o mixta, c) Zona de sulfuros. Tal como se muestra en el esquema que se muestra en la figura 2.1. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 2 Fig. 2.1.Zonas caractersticas de una veta de mineral valioso. Para el diseo e instalacin de una Planta Concentradora se debe disponer de la alimentacin o toneladasdemineralsuficienteparaasegurarelfuncionamientoporunperodoprevistopara amortizar la inversin. Se estima en el orden de 5 aos. Con la cubicacin del mineral se determina la capacidad de planta. Esto es: Cubicacin de mina Mineral disponible Capacidad de planta= 1825 das As por ejemplo si disponemos de un yacimiento con 182 500 t de mineral cubicado. Cul ser la capacidad de planta si deseamos amortizarla en 5 aos? Solucin: Mineral cubicado= 182500 t Tiempo de amortizacin = 5 aos Capacidad de planta = dast1825182500 = 100 t/da Capacidad de planta = 100 t/da Otros parmetros que se deben considerar son los siguientes: Disponibilidaddeaguasuficienteydisponibilidaddeterrenosparaubicacindelacanchade relaves. Pendiente natural apropiada y poca distancia a la mina. Sin embargo hay casos en los que se justifica la ubicacin de la Planta Concentradora distante de la mina, cuyos factores pueden ser: Falta de espacio para depositar los relaves. Falta de energa elctrica. Falta de agua para el proceso. Falta de campamentos para albergar personal. Problemas socio-polticos debidamente identificados por la empresa. Falta de insumos. Falta de recursos humanos. 2.4.DIAGRAMA DE FLUJO. Eldiagrama de flujo es una representacin grficaque muestra satisfactoriamentela secuencia delasoperacionesunitariasenunaPlantaConcentradora,esdecirmuestraladisposicindelas mquinasunidasporlneasqueindicanelflujodelmineralporlasdistintasfuncionesdelaplanta, hasta los productos finales. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 3Se conocen varias formas de representar un diagrama de flujo. Estos son: Diagrama de flujo lineal. Diagrama de flujo ideogrfico. Diagrama de flujo taquigrfico. Diagrama de flujo pictogrfico. En cualquiera de estos diagramas de flujo debe notarse claramente tres aspectos bsicos. La reduccin de tamao. La separacin de las especies valiosas. El manejo de materiales. Los diagramas de flujo que ms se utilizan en la industria minero-metalrgica son: El diagrama de flujo lineal o el de bloques. El diagrama de flujo pictogrfico. Estos diagramas de flujo se muestran en las figuras 2.2 y 2.3. Mineral de mina(mena de CuTolva de gruesosGrizzly o criba fijaChancado primarioCribadoZaranda vibratoriaTolva definosTrituracinsecundariaMoliendaClasificacinAcondicionamientoFlotacin dedesbasteFlotacindelimpiezaFlotacin dere-limpiezaConc. de CuFlotacin derecuperacinRelavefinalEspesamientoFiltradoSecadoConc. Cu. secoa comercializacino fundicinClasificacinEspesamientoA rellenohidrulicoClasificacinGruesos para formacinde diqueFinos a canchade relavesAguaclaraAguaclara Fig. 2.2. Diagrama de flujo lineal PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 4Faja Transp. N 2 Fig. 2.3. Diagrama de flujo pictogrfico PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 5 Vista de una Planta Concentradora Vista de la seccin de molienda de una Planta Concentradora PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 6 Vista de la seccin de flotacin de una Planta Concentradora Vista de la Planta Concentradora de Ca Milpo 1.5.MANIPULEO DE SLIDOS EN SECO Y EN HUMEDO. En toda Planta Concentradora para que haya continuidad y eficiencia en el proceso, es necesario que cadaoperacinunitariaestconectadapormquinasodispositivostantodealmacenamientocomo detransporte,constituyendoasoperacionesunitariasconexasoauxiliares,cuyafuncineslade manipuleoycontroldeltonelajedemineralatratarse.Estasoperacionesunitariasauxiliaresson generalmente las siguientes: PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 71.Manipuleo o manejo de slidos en seco. Almacenamiento Transporte Control de peso Alimentadores 2. Manejo de slidos en hmedo (suspensin de slidos o pulpa). Transporte de pulpas por tubera Transporte de pulpas por canaleta Transporte de pulpas por canales Disposicin de relaves 1.5.1.ALMACENAMIENTO DE MINERALES. ElalmacenajedemineralenunaPlantaConcentradoraodeprocesamientodeminerales constituyeunaoperacinmetalrgicaauxiliarqueconsisteenlaretencintemporaldelmineralen algn lugar de la Planta, cuyo fin, es proporcionar capacidad de regulacin o de variaciones entre las diversas fases de una operacin principal, tal como por ejemplo, entre mina y planta o entre chancado primarioysecundarioysielmineralesgruesoydegrantonelajeseutilizalosstockspilesopilas; entre chancado terciario y molienda se utilizan tolvas. Estos equipos o dispositivos se clasifican en: Para material grueso y gran tonelaje. Stock pile o pila de almacenamiento. Para material grueso y pequeo tonelaje. Tolva de gruesos. Para gran y pequeo tonelaje y material fino. Tolvas de finos. Silos para concentrados. A. PILAS DE ALMACENAMIENTO. Las pilas de almacenaje de mineral se construyen de tal modo que estn formadas por un lecho o piso de concreto o tierra apisonada, las cuales ocasionalmente estn cubiertas por un techo. Estn provistasdealimentadoresparapoderextraerelmineralpordebajodelpisomediantefajas transportadoras.LacapacidadderegulacindeunapilaenunaPlantaConcentradoratienelas siguientes ventajas: 1.Proporcionar un flujo uniforme de mineral a la planta 2.Proporcionar una ley de cabeza uniforme a la planta, debido al mezclado adecuado. 3.Permite que la operacin de mina y planta sean independientes. 4.La incorporacin de la pila permite aumentar la eficiencia de la planta entre el 10 al 25 %. Hay distintos mtodos en uso para formar una pila de almacenamiento, entre ellos tenemos: Faja transportadora fija. Faja transportadora por sistema de descarga mvil o potro. Faja transportadora reversible. Apiladores radiales. De ah que una pila de acuerdo al sistema de apilamiento puede tener la siguiente forma: PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 8Pila cnica Pila alargada Pila radial Estas tres formas tienen taludes inclinados, cuyo ngulo de talud es una propiedad de los slidos a granel que se le conoce con el nombre de ngulo de reposo. CAPACIDAD DE UNA PILA. Si la pila es cnica, la capacidad total est dada por: Qtan RD133143000=, ( ) (2.1) Donde: Q1 = Capacidad de almacenamiento en toneladas mtricas. R= Radio de la pila en metros. = Angulo de reposo del mineral. D= Densidad del mineral en Kg/m3. Si la pila es alargada, la capacidad de la seccin central de dicha pila est dada por: QRLDtan221000=( ) (2.2) Por lo que la capacidad total de esta pila estar dada por la suma de Q1 + Q2 Donde: L = Es la longitud de la seccin central de la pila en m. R = Es el radio del medio cono final, en m. D = Es la densidad del mineral en Kg/m3. Silapilaesradial,elanlisisdecapacidadesidnticoqueparalaanterior,exceptoquela longitud del arco de la seccin central se sustituye el valor de L de la ec. (2.2) por la longitud del arco que est dada por: LA =314180. Pr (2.3) Donde: Pr = Radio de la seccin central, en m. = Angulo formado entre los picos de la seccin central, en grados. Los diagramas de las dos formas ms usadas, se muestran en la Fig. 1.8 PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 9 a) b)Fig. 2.4. Formas de pilas: a) Cnica,b) Alargada. Comosedecaanteriormente,larecuperacindelmineraldeunapilaesgeneralmentemediantela construccindetnelesenlosqueseinstalaalimentadoresquepuedenser:deplacas,defaja, vibratoriosodeplatoreciprocante,bajotolvines,loscualescarganelmineralaunafaja transportadora que es la que se encarga de llevar el mineral a la siguiente etapa de tratamiento. La disposicin de este dispositivo se muestra en la Fig. 2.5 Fig. 2.5Sistema de extraccin del mineral de una pila. h=altura, R=radio,D=dimetro =ngulo de reposo del mineral. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 10 Fig. 2.5a.Detalle de disposicin de alimentadores y cargado a la faja transportadora. B. TOLVAS DE ALMACENAMIENTO DE MINERALES. Una tolva es un equipo de almacenamiento de mineral ya sea grueso o fino, la cual se compone de dos partes: Unaseccinconvergentesituadaensuparteinferioralaqueseconocecomoboquilla,lacual puede ser de forma cnica o en forma de cua, y Una seccin vertical superior que es la tolva propiamente dicha, la cual proporciona la mayor parte del volumen de almacenamiento de mineral. Esquema de tolvas de finos y de gruesos Estos equipos tan simples como parecen, ofrecen problema tales como: Encampanamiento o arqueo. Formacin de tubo o tubeado. Segregacin de partculas. Elcampaneooarqueoproduceinterrupcindelflujodelmineralporelpuenteodelminerala granel sobre la abertura de la boquilla. Laformacindetubosrestringealflujodelmineralauncanalverticalqueseformaarribadela abertura de descarga y solo sale el material contenido en este caudal. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 11Lasegregacindepartculasseproduceenelmomentodecargadodelatolva,dondelas partculasmsgruesastiendenamoversehacialapareddelatolva,dandolugaragrandes variaciones en la descarga de la misma. Estosproblemasentreotrosqueinterrumpenelflujodemineralsongeneralmenteatribuibles directamente al diseo incorrecto con poco o sin consideracin de las propiedades del flujo de mineral que est siendo manejado. ArqueoFormacin de tuboSegregacin de partculas Fig. 2.6. Problemas de descarga en tolvas

En tal sentido, en estos ltimos aos se han hecho avances significativos en el desarrollo de teoras y procedimientos de diseo para describir el comportamiento de los slidos para el diseo adecuado de las tolvas de almacenamiento. Estos avances se deben en gran parte al trabajo del Dr. A.W. Jenike y al Dr. J.R Johanson. Estasteorasindicanqueeldiseodetolvasdealmacenamientoparaslidosagraneles bsicamente un proceso de 4 etapas. Estas son: 1.Determinacindelaresistenciaycaractersticasdeflujodeslidosagranelparalas probablemente peores condiciones esperadas que ocurran en la prctica. 2.Ladeterminacindelageometradelatolvaparalacapacidaddeseadaqueproporcioneel modelodeflujoconlascaractersticasaceptablesyasegurarqueladescargaseaseguray predecible. 3.Laestimacindelascargasejercidassobrelasparedesdelatolvayelalimentadorbajo condiciones de operacin.4.Diseo y detalles de la estructura de la tolva Segn Jenike, los modelos de flujos en tolvas son dos: Flujo masivoFlujo de embudo Tal como se muestra en la Fig. 2.7. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 12 a)b) Fig. 2.7 Flujo caracterstico en tolvas:a) Flujo de embudo. b) Flujo masivo En el flujo masivo el mineral a granel esta en movimiento en todos los puntos de la tolva, siempre que el mineral seaextrado por la salida. El mineral fluye a lo largo de las paredes de la tolva y de la boquilla son suficientemente empinadas y lisas y no hay transiciones abruptas o zonas de influjo. Elflujodeembudoodencleo,ocurrecuandoelmineralsedesprendedelasuperficiey descarga a travs de un canal vertical el cual se forma dentro del material en la tolva. Este modo de flujo ocurre cuando las paredes de la boquilla son speras y el ngulo de inclinacin es grande. El flujo es irregular con una fuerte tendencia a formar un tubo estable el cual obstruye la descarga de latolva,ocurretambinsegregacinynohaymezclamientoduranteelflujo,generalmenteesun modelo indeseable para almacenamiento de minerales a granel. Paradisearunatolvadealmacenamientoconexaaunsistemademanipuleodemineralenuna PlantaConcentradoraesfundamentalladeterminacindelascaractersticasdeflujomedianteel ensayo de una muestra representativa. Estas pruebas proporcionan al diseador, los siguientes parmetros: LasfuncionesdeflujoFFparacondicionesdealmacenamientoinstantneoytiempo prolongado. El ngulo efectivo de friccin interna, . Elngulodefriccindelaparedparadiferentesmaterialesdelapareddelatolvay fineza. La densidad a granel del mineral como una funcin de la consolidacinEl dimetro crtico del tubo Df como una funcin de la altura efectiva de los slidos. Una forma prctica de disear y dimensionar una tolva es teniendo los siguientes parmetros: Capacidad de almacenaje en toneladas mtricas, t. Densidad aparente del mineral en t/m3. Angulo de reposo del mineral. Angulo de la tolva = + 15. Volumen intil de 15 a 30 % del volumen total. Porcentaje de humedad del mineral. Elngulodereposoeselqueseformaentreunapilapequeademineralylahorizontaly corresponde a cuando el mineral empieza a deslizarse. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 13RphRpharctg = Fig.2.9.Medicin del ngulo de contacto En una Planta Concentradora generalmente se utilizan dos tipos de tolvas: Tolvas de gruesos Tolva de finos TOLVAS DE GRUESOS. Lastolvasdegruesossongeneralmentedeformaparaleleppedacnicadeseccincuadradao rectangular,fabricadasalamayoradecasosdeconcretoarmado,pocasvecesdemaderaode hierro. En la parte superior se puede colocar una parrilla hecha de barras de hierro (tipo riel), la cual nos permite el paso del mineral ms grande que la boquilla de descarga o tamao de recepcin de la chancadora. Estostrozosgrandesdemineralquequedansobrelaparrilladenominadossonavecesretiradosy plasteados para reducirlos de tamao o instalar un martillo neumtico que cumple la misma funcin. Para determinar las dimensiones de una tolva paraleleppeda de seccin cuadrada se debe hacer el siguiente anlisis. Fig. 2.9a.Tolva de gruesos. Vt = L x H Volumen total de la tolva A = L tagLh= =+ 15 h=L tag Vi= L2 h=L2.L tag Volumen intil Considerando un 20% del volumen total tenemos: PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 14H Ltag LVVti232 / 1 = Pero:Vi= 0,20 Vt Entoces: H Ltag LVVtt232 / 1 20 , 0 = 0,20 H= L tag H=2,5 L tag (2.4) Vu=Vt-Vi;Vu=L2 H-0,20 Vt Vu =0,80 Vt=0,80 L H Vu=0,8 L x 2,5 L tag Vu=2 L3 tag (2.5) de donde LVtagu=23(2.6) Donde: Vu=Es el volumen til igual al volumen de mineral a almacenarse. TOLVAS DE FINOS Las tolvas de finos son de forma cilndrica con un fondo cnico, las cuales se fabrican con planchas de acero. Para determinar las dimensiones, se hace el siguiente anlisis. Fig. 2.9b. Tolva de finos. Vt=/4 D.H PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 15tag = Dh2 / 1 h = D tag tag D h D Vi3 212 4132= =tag D Vi312= Considerando un 25% del Vt

H Dtag DVVtt23124 4 / 1 = H =4/3 D tag (2.7) Como: Vu = Vt Vi Vu= /4 D x 4/3 D tag -/12 D3 tag Vu= D3 tag 327 , 1 tagVuD = (2.8) 2.5.2. TRANSPORTE DE MINERAL EN SECO. Eltransportedemineralsecoagranelprocedentedelamina,deunapilaodeunatolvade almacenamiento es una operacin unitaria auxiliar decisiva en una Planta Concentradora, porque ello nospermiteefectuarunaoperacincontinua,duranteuntiempodeterminado.Losmtodosde transporte se seleccionan teniendo en cuenta una serie de factores, tales como: Tamao y naturaleza del mineral slido. Distancia del transporte. Capacidad de transporte. Cambio de elevacin del transporte. Otros. La clasificacin de los equipos para el transporte del mineral seco a granel es un tanto arbitraria, sin embargo es les puede clasificar en: Transportadores mecnicos. Transportadores neumticos. Siendolosprimeroslosmsutilizadosenlaindustriaminero-metalrgica.Segnellugardel transporte esta operacin se puede llevar a cabo del siguiente modo: De mina a Planta Concentradora Locomotoras Volquetes Cable carril Fajas o correas transportadoras Dentro de la Planta Concentradora Fajas transportadoras PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 16Elevadores de cangiln A. FAJA TRANSPORTADORA. EselequipodetransportedemineralsecoagranelmsutilizadoenunaPlantaConcentradora,el cual se compone de una faja o correa sin fin que se mueve sobre dos poleas y un serie de rodillos o polines portadores o de carga y de retorno. Estasfajastransportadorassefabricanenunaampliagamadetamaosymaterialesysedisean paratrabajarhorizontalmenteoaciertaconsiderableinclinacinyensentidoascendenteo descendente. En la figura 2.13 se muestra el esquema de una faja transportadora, en la cual se muestran todas las partes fijas y mviles que tiene dicho equipo. Fig. 2.13. Representacin esquemtica de una Faja Transportadora Alapoleamotrizestconectadaelmotor-reductorelcualtransmitelaenergadepropulsindel tambor o polea a la faja. El clculo de la transmisin de esta energa obedece tericamente a la ecuacin de Eytelwein, la cual expresa quela fuerza detraccin en la correaaumenta en el permetro del tambor propulsor, segn unaespirallogartmica,desdeelvalorinicialT2hastaelfinalT1,comoconsecuenciadelafuerza perifrica de propulsin. Esto es: TTe12= PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 17P=T1 - T2 (2.9)T1 P 112=eP T (2.10) T2 ((

+ =1111eP T(2.11) Donde: P = Fuerza perifrica en el tambor propulsor T = Fuerza de traccin en la faja = Coeficiente de rozamiento = Angulo de contacto de la faja en el tambor propulsor Para que el diseo de una faja transportadora sea satisfactorio para una necesidad particulary para calcularlacapacidaddetransportesedebetenerencuentaprincipalmentelaspropiedadesdel mineral a transportarse. Estos son: El tamao y distribucin de tamao del mineral. Densidad aparente (global) del mineral. Contenido de humedad del mineral. La temperatura. La naturaleza abrasiva o corrosiva del mineral. El ngulo de reposo o ngulo dinmico de reposo. Adems se debe tener en cuenta para determinar su capacidad lo siguiente: El ancho de la faja transportadora La velocidad de la faja transportadora La comba El ngulo de inclinacin de la instalacin La carga de la faja transportadora Capacidad de transporte en t/h Distancia entre centros de las poleas o tambores. L, en m. Altura del punto de descarga, H en m. Empalmes Tensores Rodillos o polines cargadores o portadores. Dimetro de las poleas o tambores. DESCRIPCINDELEQUIPO.EnlaFigura2.1.3aseesquematizaunafajatransportadorade instalacin horizontal con sus principales partes. Fig. 2.1.3a. Partes de una faja transportadora horizontal PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 18Tambor o Polea de Cabeza Motriz: Esta pieza de la correa cumple los siguientes funciones: Traccionalafajatransportadora,porelloestforradaengomacuyasuperficietieneformade bizcocho. Si su alineamiento es correcto mantiene centrada la faja de transporte. Eldimetrodeltambortienecomoobjetivopermitirdoblarlafajatransportadorasindaarlas telas y la goma de que est confeccionada. TolvadeDescarga:Direccionalacargahaciaelpuntodedescarga,puedeacumularpequeas cantidadesdematerialhastadireccionarhaciasudestino.Permitelasalidadelmaterialdelafajaen forma idnea (direccin y flujo). Polea de Contrapeso Tensor: La funcin que cumple este dispositivo mecnico es mantener estirada la fajatransportadoraaobjetodequenopierdaadherenciayarrastrelapoleamotrizyademsevitar mediante esta tensin el azote de la faja o banda transportadora y que sta se dae. PoleasDeflectorasdelTensor:Obligaralafajatransportadoraaadherirsealamayorsuperficiede contacto con el tambor motriz. Polines de Retorno: Sostener la faja que regresa a tomar de nuevo carga, estn soportados por cojinetes lubricados por grasa. Sobre las cuales se apoya el trecho de retorno de la faja. Polines de Carga o Conduccin: Como lo dice su nombre su funcin es soportar ytransportar la carga que est moviendo la faja transportadora. Conjunto de rodillos en los cuales se apoya el trecho cargado de la correa transportadora. Polines Autoalineantes de Carga: Estn dispuesto en puntos estratgicos en toda la faja transportadora a objeto de mantener alineada la faja cuando est funcionando con carga. Esto significa que controlan el movimiento lateral de la faja transportadora. Polines de Impacto o de carga: Estn ubicados justo debajo de la descarga del buzn de la faja y reciben directamente la carga a medida que se descargael suministro, estn construido de material que puede amortiguarelimpactodelgolpedelacargaydeestmaneraprotegerlafajaevitandoquesegasteo rompa durante el funcionamiento. Correa, Banda o faja: Soportar el material para poderlo transportar continuamente. Guardera o Guardapolvo: Distribuir correctamente el material en la faja. Evitar que ste se derrame fuera de la correa en forma peligrosa TolvadeCargaoAlimentacin:Laapropiadacolocacindelmaterialenlafajaayudamuchoauna operacin sin problemas y baja los costos de mantenimiento. Los requerimientos ms importantes son: Alimentarelmaterialenunaraznuniformequenocausesobrecargayrebalseperoque asegure al transportador su mxima eficiencia. Situar el material centrado en la correa y ayudarla as a moverse correctamente en los polines y poleas previniendo rebalses. Reducir el impacto del material sobre la correa. El material debe tener contacto con la correa a una velocidad lo ms cercana a la velocidad de la correa y en la direccin del movimiento de esta para reducir su desgaste. Polea Deflectora de Cola: Obligar a la faja transportadora a adherirse a la mayor superficie de contacto con la polea de retorno o de cola para que ayude a que sta permanezca centrada. TamboroPoleadeColaoRetorno:Sostenerlafajatransportadoraporelotroextremopordonde siempre se coloca la carga sobre la faja. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 19RaspadordelaCorrea:Limpiarlafajadelmaterialquequedaadheridoaelladespusdehaber descargado. FrenoMecnicodeRetroceso:Evitarquelacorreasedevuelvacuandoestasedetengaenuna pendiente y adems tenga carga. Piolas de Paradas o de Emergencia: Detener las Fajas Transportadoras en cualquier momento y desde cualquier parte desde donde esta se haya accionado. Panel de Control (Botoneras): Este mecanismo es el encargado de ejecutar las rdenes realizadas por el Operadorenlosbotoneslocales(Partir-Parar)delosequiposinvolucradosenelArea,lascualesse realizan mediante lazos de control que los equipos poseen. Comopodemosverlasfajastransportadorasconstituyenelmtodoquemsseestusandopara manejar mineral suelto. En la actualidad se usan fajas transportadoras con capacidades hasta de 20 000 t/h y tramos con longitudes que exceden los 5 000 metros y velocidades que pueden alcanzar los 10m/s.Estonosllevaaconsiderarvariosfactoresqueinfluyenensucapacidaddetransportede material, a saber: Ancho de la faja. Velocidad de la faja. Granulometra del material o mineral a transportar. Gravedad especfica aparente y ngulo de reposos de dicho mineral. Elsistemadefajastransportadorasdebeincorporaralgunaformademecanismoquelashace reciprocantes o de vaivn que pueden ser independientes reversibles o montadas sobre carruajes, lo cuallespermitemoverselongitudinalmenteparadescargaracualquierladodelpuntode alimentacin. El ancho de la faja se puede calcular a priori a partir de la siguiente frmula: 3VW = (2.12) Donde: W = Ancho de la faja en pulg. V = Volumen que transporta la faja en pies3 Otra forma aproximada de determinar el ancho de la faja en funcin de su capacidad, est dada por la siguiente relacin: 2kW V = Donde:V=pies cbicos por hora alimentados a 100 pies/minuto. W=ancho de la faja en pulgadas. K=constante 3,14 para fajas de 14; 4,11 para 60. Tambinlacapacidaddetransportesepuededeterminarutilizandolaecuacinpropuestaporla Good Year, dada por: ( )TW SM= 5 75 3 32000001 56, ,, (2.13) Donde: T = Capacidad en ton/h. W = Ancho de la faja en pulg. S = Velocidad de la faja en pies/min. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 20M= Densidad aparente en lb/pie3. Tambin se puede utilizar frmulas dadas por la PHOENIX donde la cantidad terica transportada Qm av=1m/ssedaenlatablaNo2.1yparaunainstalacininclinadadisminuyelacantidad transportada segn el ngulo de inclinacin de acuerdo a la ecuacin: Q QvKm= ; t/h (2.14) Donde =Angulo de inclinacin de la instalacin en grados. =Densidad aparente, t/m3. K=Coeficiente para instalaciones inclinadas, dado en tabla No. 2.2. Q=Cantidad transportada, en t/h a v = 1m/s. Qm =Cantidad transportada terica en m3/h. v=Velocidad de la faja en m/s. Tabla 2.1 Cantidad terica de transporte Qm en m3 av=1m/s Ancho de la faja en mm faja planam3/hFaja combada DIN 22107L1L2 *Comba *Rodillo central 20L1 = L2Comba 20 m3/h Comba 25m3/h Comba30 m3/h Comba 35 m3/h Comba40 m3/h 30012132132132 40023165165 50038200200742007480879195 65069250250133250133144156164172 800108315315208315208227244258269 1000173380380336380336365394415434 1200255465465494465494537580610638 1400351530530680530680738798840878 1600464530735850600898976105511101160 1800592600800108567011451245134014151475 2000735665870135074014221545166517601835 2200893735 930167580017301880203021402235 Tabla 2.2 Coeficiente para K para fajas inclinadas. 246810121416182021 K1,00,990,980,970,950,930,910,890,850,810,78 2223242627282930 K0,760,730,710,660,640,610,590,56 Tabla 2.3. Coeficiente CL345681012,5162025324050 C97,66,65,95,14,543,63,22,92,62,42,2 L63801001251602002503204005001000 C21,851,71,61,51,41,31,21,11,051,05 Paraelclculodelapotenciadepropulsinenlafajatransportadorasedebetenerencuentalas siguientes ecuaciones: P = Fuerza perifrica en el tambor propulsor o polea motriz. P=CfL [(GG+2GB) Cos + GRO + GRU]H.GG (2.15) P=Fo + FuHGG FoH(GB+GG)Fuerza total en el tramo superior. P = FuHGBFuerza total en el tramo inferior. El signo superior (+ o -) rige en un transporte ascendente y el inferior (+ o -) en uno descendente. Fo=C L f [(GG + GB) Cos + GRO] PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 21Fu=C L f [(GB Cos + GRU] La potencia requerida de propulsin Na en el tambor propulsor es: NaPv=75 ; HP (2.16) La potencia motriz se determina a partir de: 102PvNa = ; Kw(2.17) ( ) cosB GG G + cosBG Fig.2.13b.Esquema de las fuerzas o cargas en una faja transportadora. La propulsin debe ser tal, que al arrancar no se supere el producto de x veces la fuerza perifrica(x mxima con carga completa en estado de funcionamiento). Valores de x :Inducido de anillos colectores con regulador de arranquex = 1,25 Inducido de cortocircuito con acoplamiento de arranquex = 1,6 Inducido de cortocircuito sin acoplamiento de arranque x = 2,2 (instalaciones cortas) Donde: C=Coeficiente. f=ndice de friccin en las poleas o polines portadores. GG=Peso de material por metro de faja = Q/3,6 v ; Kp/m . GB=Peso de la faja por metro, Kp/m. Fo=Fuerza para superar las resistencias de friccin en el tramo superior, Kp. Fu=Fuerza para superar las resistencias de friccin en el tramo inferior, Kp. GRO=Peso por metro de las partes giratorias de los polines portadores en el tramo superior, Kp/m. GRU=Peso por metro de las partes giratorias en los polines portadores en el tramo inferior, Kp/m. L=Distancia del transporte, m. H=Altura del transporte, m. =Indice de friccin entre faja y polea motriz. Na =Rendimiento de propulsin en la polea motriz, HP. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 22Nm =Rendimiento motriz, Kw. v=Velocidad de la faja en m/s. x=Factor de arranque para P. Q=Cantidad de mineral en t/h. =Eficiencia del motor. CARGA DE MINERAL A LA FAJA TRANSPORTADORA. La faja est sometida al mayor esfuerzo en el lugar de carga del mineral, esto indica que la modalidad delproceso de cargado determina en cierta forma laduracin dela faja.Por lotanto, loslugares de carga deben ser dispuestos muy cuidadosamente, bajo observacin de los siguientes puntos de vista. Forma correcta La entrega del mineral debe ocurrir a la velocidad de la faja y paralelamente a sta. La cada debe ser tan corta como sea posible. Instalar polines amortiguadores en el lugar de carga Procurar una cada deslizada mediante deslizadores adaptados. Polines dispuestos en forma de guirnaldas han dado buenos resultados. Forma correcta Forma incorrecta Fig. 2.14 Forma Correcta e incorrecta de cargado en una faja transportadora. Los cuidados que se deben tener en cuenta en la operacin de una faja transportadora son: La faja debe estar correctamente alineada entre las dos poleas. La tensin debe ser la adecuada, es decir que no se produzca ondeos entre los polines. Los polines guas deben permitir un buen transporte del mineral. Loslimpiadoresdebenestarenellugarmsadecuadoyserdeformaenfuncindel material que se transporta. Que no haya calentamiento del motor. Controlar el nivel de aceite en el reductor. Controlar el correcto engrase de las chumaceras. . OPERACIN DE UN SISTEMA DE FAJA TRANSPORTADORA. Sistema de faja Transportadora El sistema transportador de materiales por Faja sinfn involucra riesgos potenciales de accidentes que puedenlesionaraltrabajadorydaarequiposomateriales.Porello,esnecesarioqueelpersonal cuyotrabajoestrelacionadoconestossistemas,tengaconcienciadetodoslosriesgosque involucran estos equipos, adoptando en todo momento una conducta segura durante su operacin. El objetivo de este acpite es entregar las Disposiciones Generales de seguridad en Sistemas de Fajas PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 23Transportadoras,paraquetodaslaspersonasquerealizantrabajosdeOperacin,Manutencin, ReparacinoLimpiezaenestossistemas,loscumplanamododeprevenirhechosimprevistosque pudiesen ocurrir y lesionar a personas o daar a equipos y/o materiales. Los Sistemas de Faja Transportadora estn considerados como equipos crticos y peligrosos debido a sus riesgos, tales como aprisionamiento, atrapamiento, etc., debido a la gran cantidad y variedad de sus mecanismos en movimiento. EvitarquelosSistemas de Faja Transportadora se conviertan en agentes de accidentes,depender fundamentalmentedelcumplimientoestrictodelasNormasyDisposicionesGeneralesquecontiene este MANUAL y del cabal criterio que aplique la JEFATURA en la Operacin y Manutencin de estos sistemas. SISTEMA DE LA FAJA TRANSPORTADORA INCLINADA. ElSistemadeFajaTransportadoraestconstituidoporunaFajasinfn(tambin:correaobanda), accionada por adherencia a una Polea Motriz y cuyas dos caras Cubierta de Cargay Cubierta de Retorno se apoyan en Polines. El tramo inferior circula vaco (Retorno) y el tramo superior transporta (Carga) los slidos: el mineral. Fig. 2.15.Componentes de una faja Transportadora inclinada. Los principales componentes de un Sistema de Faja Transportadora, relacionados con los riesgos de accidentes, son: FAJA ( o CORREA o BANDA ) Su estructura est compuesta por telas y mallas de acero con revestimiento de caucho vulcanizado. POLINES El tramo superior generalmente est compuesto por Polines dispuestos en grupos de 3 Polines cada una:Unohorizontalalmedio,ydosPolineslateralesinclinadosenformadeVparaformaruna seccin acanalada o combada. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 24 Fig.2.16.Polines de carga, impacto y retorno POLEAS. Polea Motriz, Polea de Retorno, Poleas Auxiliares, Polea de Contrapeso o Tensora. Fig. 2.17. Estructura de montaje de una Faja Transportadora PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 25Todos los Sistemas de Faja Transportadora representan un alto riesgo de accidentes debido a la gran cantidad de mecanismos giratorios y convergentes o partes en movimiento. Los principales riesgos que presentan las Fajas Transportadoras se generan por la combinacin de : Poleas - Correa, Polines - Correa, Polines - Soportes o portapolines, o por la Estructura del Sistema Motriz (ejes, machones, coplas). PRINCIPALES COMPONENTES RELACIONADOS CON LOS RIESGOS DE ACCIDENTES Fig. 2.18. Componentes relacionados con los puntos de riesgo en una Faja Transportadora. Losaccidentesseproducenengeneralporelcontactodelaropaopartedelcuerpoconalgunode los mecanismos giratorios o convergentes en los puntos de atrapamiento. PUNTOS CRITICOS O RIESGOS DE ATRAPAMIENTO Los accidentes se pueden producir por: Atrapamiento del cuerpo entre ejes y poleas, y la Faja Atrapamiento del cuerpo o ropa entre poleas y la estructura del sistema Atrapamiento del cuerpo o ropa entre polines y la estructura del sistema. Atrapamientodecualquierpartedelcuerpooropaentrelospolinesylossoporteso portapolines. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 26a) Atrapamiento del cuerpo entre ejes y poleas, y la Faja. b) Atrapamiento del cuerpo o ropa entre poleas y la estructura del sistema. c) Atrapamiento del cuerpo o ropa entre polines y la estructura del sistema. PUNTO CRTICO PUNTO CRTICO PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 27d) Atrapamiento de cualquier parte del cuerpo o ropa entre los polines y los soportes o portapolines. Fig. 2.19 a, b, c y d. Puntos crticos de atrapamiento, riesgos de accidentes. ExistenotrosriesgosquesonlosbordesdelasFajasquesedeterioranyquedantrozosdegoma sueltos y a veces los trabajadores pretenden sacarlos estando la Faja en movimiento, exponindose alatrapamiento. PREVENCION DE ACCIDENTES EN LOS SISTEMAS DE FAJA TRANSPORTADORA. LosriesgosdeaccidentesenlosSistemasdeFajaTransportadoraysusmecanismosgiratoriosy convergentessereducenycontrolanmediante:Sistemasdeproteccin,defensasadecuadas, Normas, disposiciones o estndares de seguridad, los cuales deben ser aplicados en todo momento por o los trabajadores que deban realizar cualquier trabajo en/o cerca de estos Sistemas. CabesealarqueancuandounSistemadeFajaTransportadoracuenteconproteccionesy defensas efectivas en los puntos o zonas de alto riesgo de atrapamiento, debido a la operatividad de lascorreasnoesposibleeliminartodoslosriesgosquerepresentanlosmecanismosgiratoriosy convergentes.Deacuerdoaloanterior,todasaquellaspersonasquedebanrealizartrabajosen,o cercadelasFajastransportadoras,debernconocerycumplirconlasDisposicionesGenerales sobre Seguridad en Sistemas de Faja Transportadora contenidas en este acpite. Adems,todoslostrabajadoresdebensaberquelasbarandas,defensasoproteccionesengeneral son dispositivos de seguridad que tienen como propsito servir de barrera para impedir el acceso de personalalaszonasopuntosdepeligro,evitandoelcontactoconlosmecanismosgiratoriosque exponenariesgosdeatrapamiento.Porlotanto,estosdispositivosdeseguridadnodebenser violadosoneutralizados.Todaslasprotecciones(carcazas,barandasybarrerasengeneral)que existenenunSistemadeFajaTransportadora,notienenporobjetodefenderoprotegerelequipo, sino a los trabajadores; o sea, a USTED MISMO. No se ubique debajo, cerca o sobre los Sistemas de Faja Transportadora que estn en operacin. En casodereparacionesymantenimientodeunSistemadeFajaTransportadora,lasprotecciones retiradas debern reponerse, y el trabajo se considerar terminado SOLO cuando se hayan colocado estas defensas. CUERDAS DE PARADA DE EMERGENCIA Uno de los dispositivos vitales de seguridad en los Sistemas de Faja Transportadora son la Cuerdas de Parada de Emergencia, cuya finalidad es accionar los interruptores elctricos y detener el sistema parasalvarlelavidaacualquierapersonaqueseaatrapada.Todoslostrabajadoresdebern contribuiramantenerensuslugaresyenbuenascondicionesdefuncionamientolasCuerdasde Seguridad para poder detener el sistema en caso de emergencia. LasCuerdasdeParadadeEmergenciasondispositivosdeseguridadencasodeatrapamiento.No las destruya, ni retire. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 28DISPOSICIONES GENERALES DE SEGURIDAD EN SISTEMAS DE FAJA TRANSPORTADORA 1CadavezqueseefectentrabajosdeaseoenlaEstructuradeunsistema(entrePolines, inmediatamentedebajodelaFaja,etc.);trabajosdelubricacin,exceptundoseaquellos sistemas que tengan las graseras ubicadas de tal maneraque permitenengrasar estandola Faja en movimiento;o se necesite hacer mantencin y/o reparaciones en una Faja o en sus elementosmotrices,debeprimerodetenerseelsistemaybloquearseelcomandoelctrico, colocndose tarjetas u otros dispositivos indicadores de peligro por cada operacin a realizar. Puedenhacerserevisionesocularesyauditivas,estandoelsistemaenmovimiento,porque ste permite detectar fallas en los Polines o en otros elementos del sistema. ElSupervisor o Jefe de Guardia, Capataz u otro trabajador responsable debidamente autorizado y que est a cargodeltrabajo,solicitarpersonalmentealoselectricistasquedesenergicenelequipo elctrico. 2Todoslostableros,interruptoresdepartidauotrosdispositivoselctricosymecnicosdel Sistema de Faja Transportadora, deben estar debidamente identificados en idioma espaol. 3Los machones, ejes, poleas u otros elementos motrices en general, deben protegerse cuando estn a menos de 2,4 metros de altura del suelo. 4Loselementosdeparadadeemergencia:cuerdas,botonerasointerruptores,deben mantenerseensuslugaresyenbuenascondicionesdeoperacin.Losinterruptoreso botoneras deben instalarse cada 13,6 metros y en lugares visibles y la estructura del sistema debetener,poramboslados,cuerdasdeaccionamientodelinterruptordeemergencia(las cuerdas deben ser instaladas en la estructura Porta-polines). 5Lospasillos,vasdeacceso,escalas,barandas,debentenersuspasamanosenbuenas condiciones y mantenerse despejadas de materiales y con buena iluminacin. 6Todo el personal que trabaja con Sistemas de Correa Transportadora o en sus instalaciones, debe conocer perfectamente dnde y cmo detenerlas en casos de emergencia. 7Losdispositivoscaptadoresdepolvo,comocampanas,ductosdeaspiracin,colectoresde polvo,etc.,ademsdelossistemasrociadoresdeaguaenoperacin,debemantenerse funcionando y en perfectas condiciones. 8Elpersonalquetrabajaenreparaciones,revisiones,aseoolubricacindelosSistemasde FajaTransportadora,debeusarsuselementosdeproteccinpersonalentodomomento (casco,lentesdeseguridad,guantes,zapatosdeseguridadyotrosquedependerndel trabajo a efectuar). 9Los distribuidores de carga (potro) deben tener proteccin en las ruedas de los boguies y en las escalas de acceso y pasillos. 10Losbuzonesreceptoresdematerial,ubicadosaniveldelpiso,debentenerparrillaso barandas, siempre que signifiquen un riesgo de cada para el personal. 11Cadavezquehayaquetrabajardentrodebuzonesotolvas,sedebernbloquearlos sistemaselctricos(inmovilizarconcerraduras)yelpersonaldeberbajarprevenidocon cinturn de seguridad. 12TodoSistemadeFajaTransportadoraubicadoentnelesuotroslugarescerrados,debe tener una buena iluminacin, vas de acceso expeditas, pasillos con buenas ventilacin. Debe dejarseespaciosuficienteparaqueelpersonalrealicelaboresdeinspeccin,reparaciny aseo. 13Losinterruptoresdepartida/paradadelosSistemasdeFajaTransportadoradebenubicarse depreferenciadondeelOperadortengavisindirectadeellas;ydebedisponersedeun sistema de alarma que sirva de advertencia para las personas que estn en el rea, antes de poner en operacin el sistema. 14Deben mantenerse limpios,yen buenas condiciones, pasillos, culatas, polines,contrapesos, poleas motrices, plataformas, piso antideslizante en pendientes, etc. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 2915LasJefaturas,Supervisores,JefesdeGuardiayCapataces,debenconocersiemprela ubicacin del personal que trabaja en los sectores de los Sistemas de Fajas Transportadora. 16LasNormasdescritasdebernsercumplidasensutotalidadporlostrabajadoresde empresas o personas que prestan servicios en la Empresa. PROHIBICIONES 1.-QuedaestrictamenteprohibidotrabajarconSistemasdeFajaTransportadoraenmovimiento. Cuandohayaquerealizaruntrabajo,stasdebernserdetenidas;sedeberademsbloquearlos sistemas elctricos y colocar tarjetas de peligro. 2.- Se prohbe retirar defensas, letreros, focos de alumbrado u otros dispositivos de seguridad. 3.-Se prohbe dejar material botado o almacenado sobre plataformas, pasillos o vas de acceso. 4.-Se prohbe hacer modificaciones en los sistemas captadores de polvo o en los rociadores de agua (si los hay), sin autorizacin superior. 5.- Se prohbe trabajar sin los elementos de proteccin personal. 6.-Se prohbe introducirse dentro de buzones, silos, tolvas u otros depsitos, sin antes haber tomado lasprecaucionesindicadasenelpunto11delasDisposicionesGeneralesytrabajarsinlos cinturones de seguridad puestos y enganchados a la estructura metlica de los componentes. 7.-QuedaestrictamenteprohibidooperaroponerenmovimientoSistemasdeFajaTransportadorao cualquier otro equipo sin tener la autorizacin para ello. 8.-Quedaestrictamenteprohibidolimpiar,lubricaryrevisarFajas,Polines,Ejes,Poleas,Cadenasu otrosdispositivosenmovimiento,conlasexcepcionescontempladasenelPunto1delas Disposiciones Generales. 9.-Quedaestrictamenteprohibidotrabajarcercadeequiposenmovimientoconropasueltauotros elementossusceptiblesdeseratrapados,comorastrillos,llaves,palas,piolasdecinturonesde seguridad u otros objetos. 10.-Queda estrictamente prohibido caminar, pararse, cruzar, trasladarse o trasladar materiales sobre Sistemas de Faja Transportadora en operacin, salvo que existan facilidades para hacerlo (puentes, pasillos, barandas, etc.). 11.-QuedaestrictamenteprohibidocuandolaFajaestenmovimientosacarpiedras,mineral molidouotrosmaterialesquehubierencadoentrelosPolines;entalcaso,deberdarsecuentaal superior inmediato para que ordene la detencin del sistema. 12.-Toda operacin que constituya riesgo de accidente con los Sistemas de Faja Transportadora y las instalaciones accesorias, como buzones, alimentadores, canaletas (chutes), etc., no contempladas en estas Disposiciones Generales y Prohibiciones, debern ser previstas por el Supervisor o Jefe de Guardia directo a cargo de las operaciones. 13.-Queda prohibido efectuar trabajos de mantenimiento sobre Fajas utilizando directamente sopletes o llamas abiertas, porque se podra provocar incendios en stas. Igual prohibicin vale para aquellos sectoresdebuzonesrevestidosconmaterialcombustible.Paraefectuartrabajoscercaosobrelos equipos sealados, stos debern aislarse y disponerse, adems, de buenos sistemas de prevencin de incendios. 14.-Lasseccionesacargodelmantenimientomecnicoyelctricodebenformularprogramasde inspeccin, revisin y aseo, para mantener en buen estado los sistemas elctricos y mecnicos de lo Sistemas de Faja Transportadora; adems, se deber llevar un registro del tiempo de vida til de los elementos componentes del sistema. 15.-DebeexistircoordinacinentrelasJefaturas(deOperacionesydeMantenimientoGeneral (Mecnicos y Elctricos), para evitar accidentes personales y/o daos materiales. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 3016.-EstprohibidoalpersonaldesentendersedeestasNormaseInstruccionesdeOperacinyde SeguridadimpartidasparatrabajarenSistemasdeFajaTransportadora.Todacontravencinser consideradanegligenciadeltrabajadorodelostrabajadoresy,comotal,puedesermotivode sancin. ALMACENAJE DE LAS FAJAS. 1)Un lugar de almacenaje ideal es una bodega oscura, fresca, libre dehumedad y luz. 2)Las Fajas debern ser dejadas en rollos, mantenidos verticales como se muestra abajo: Fig. 2.20.1. Forma de almacenar una faja. TRANSPORTE DE FAJAS Cuando una Faja es transportada, preferentemente debera ser enrollada o suspendida. Cuando haga rodar la Faja sobre un piso o tierra, debera tomar el siguiente cuidado: Asegrese de hacer rodar hacia adelante. Nunca la arrastre sobre la superficie. Cuandolahagarodar,quitecualquierobstculodelcamino.Mientraslascircunstanciaslo permitan, evite hacerla rodar sobre una superficie que tenga protuberancias. Silascircunstanciasrequierenquesehagarodarhaciaarribaohaciaabajodeunarampa,use cables.Evitetransportarlasconsusmanos.ComosemuestraenlaFigura2.20.2deabajo, ponga los dos cables alrededor dela Faja enrolladay transprtela tirando o soltandolos cables. Evite permanecer debajo la Faja; son peligrosos. Fig. 2.20.2Modo cargar una Faja Transportadora. Cuando transporte una Faja mediante suspensin, tome el siguiente cuidado: ParasuspenderlaFajaenrolladaensarteuncableountubodeacero(ounabarradehierro)a travs del hueco del centro del rollo. Cuando se use un tubo de acero o barra de hierro los cables enambosladosdelaFajaenrolladadeberanserenrolladaunavueltaalrededordeltubo(o barra), y mantenerlos tan cerca de los lados de la Faja como sea posible. Como se muestra en la Figura 2.20.3, es aconsejable usar un estribo que tenga una longitud ms grande que el ancho de la Faja. Si no hay ningn estribo disponible, se deberan usar cables ms largos para que no araen los bordes de la faja enrollada. Si los cables no son lo suficientemente largos, use una viga de separacin para que los cables no toquen la faja, tal como se muestra en la Figura 2.20.4. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 31Cuando levante o baje la Faja, tome especial cuidado para que la Faja no golpee ningn objeto. ElcableytubousadoparalevantarlaFajadebertenerlasuficienteresistenciapararesistirel peso de la Faja El peso de la Faja est indicado en el embalaje. Si no es as, el peso debera ser calculado del volumen del embalaje. En este caso, la gravedad especfica es 1,2. CuandolasFajassontransportadasencamin,deberanseraseguradasconbloquesdemaderay amarradasconcuerdasparaquenoruedenfueradelcamin.NosacudalasFajascuandoson descargadas. .Fig. 2.20.3Fig. 2.20.4 Cuando la Faja sea descargada para instalarla, revsela en bsqueda de la direccin del enrollado, y luegocomienceadesempacar.InserteelejedelbastidoratravsdelcentrodelrollodelaFajay pongaelrolloenunbastidor.DesenrollelaFajayasegresequelasuperficiesealacubiertade caucho superior inferior. Todas las Fajas planas tienen una marca en el lado superior. Fig. 2.20.5. Modo de desenrollar una faja transportadora. Cuando instale la Faja en un sistema, ponga especial cuidado para no daarla. Remueva del camino delafajacualquierobjetopuntiagudoodecantosafilados.Manjelaconcuidadoparaquenosea cortada con cualquier pieza que se proyecte del transportador, como se muestra en la Figura 2.20.6. Fig.2.20.6.Modo de instalar una Faja Transportadora PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 32TRANSPORTADORES DE CANJILONES Estos son equipos que se suelen usar cuando el espacio disponible no permite la instalacin de una faja transportadorayel transporte es vertical. Proporcionan velocidades bajas de manejo tanto en el transportehorizontalcomoenlaelevacindelmineral.Consistedeunaseriederecipientesen formasdecubosunidosadoscadenassinfinlascualessonaccionadaspordosruedasdentadas, donde la que esta situada en la parte superior esta conectada a un motor. Los cangilones se voltean demaneraquesiemprepermanezcanenunaposicinhaciaarribasedescarganpormediodeuna rampa colocadaparaacoplar unazapata al recipiente voltendoloas alaposicindedescarga.Se empleanparatransportarpartculashastade10cm.Sedimensionandeacuerdoalosdatosque proporcionan los fabricantes. Este equipo se muestra esquemticamente en la siguiente figura 2.21. Fig. 2.21 Representacin esquemtica del elevador de cangilones. CLCULOS PARA ELEVADORES DE CANGILONES Y CORREAS DE TRANSMISIN CASO DE ELEVADOR DE CANGILONES Una forma sencilla de calcularlo puede ser la siguiente: PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 33 a)Capacidad de transporte: dpvQt6 , 3= b) Fuerza de accionamiento en tambor motriz: ( )vHo H QtF6 , 3+= c) Potencia de accionamiento en el eje: 75FvNa = d) Tensin mxima de la banda: Fk T = Donde: Qt= capacidad de transporte, en Tm/h H= altura de elevacin, en metros. p= peso del material en cada cangiln, en kilos H0= altura ficticia aadida, segn el sistema de carga (ver tabla) v= velocidad del transportador, en m/seg. Na= potencia de accionamiento, en CV d= distancia entre cangilones, en metros. T= tensin mxima de la banda, en kilos. F= fuerza de accionamiento, en kilos. K= coeficiente, segn condiciones del tambor motriz (ver tabla) Valores de "H0"Valores de "k" Sistema de cargaTamao del materialValor de H0 (m) Condiciones del tambor Valor de k A) Por tolva -3,8 Liso hmedo3,20

pequeo7,6 Liso seco1,64 B) Por inmersin mediano11,4 Recubierto hmedo1,73

grande15,3 Recubierto seco1,49 PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 34CASO DE CORREAS DE TRANSMISIN Segn las siguientes recomendaciones: Las velocidades de trabajo aconsejables, estn entre 4 y 25 m/seg. Lapotenciadeaccionamientonecesaria,serlasumadelaspotenciasindividualesatransmitir, teniendo en cuenta unexceso segnla suciedad delambiente detrabajo,quepuede suponer hasta un40%enms,paraaquelloscasosdeserviciocontinuoencondicionesduras.Latensinmxima de trabajo, vendr dada por la siguiente frmula: kvNaT75= Siendo: T= tensin mxima de la banda, en kilos. Na= potencia de accionamiento, en CV v= velocidad del transportador, en m/seg. K= coeficiente, segn ngulo de abrazamiento en la polea menor (ver tabla) Angulo Abrazado en la Polea Menor (Grados) Valor de K 903,3 1102,9 1202,7 1302,5 1402,4 1502,2 1602,1 1802,0 2101,8 2401,7 Para seleccionar el tipo de correa de transmisin ms adecuado, habr que calcular la carga que va a soportar en kilos por centmetro de ancho y ver el nmero de lonas que en cada caso son necesarias, contando con un coeficiente de seguridad del orden de 12 para la resistencia de cada lona. Es decir: ATTu = lTTun = Siendo: T= Tensin mxima de la banda, en kilos. Tu= Tensin por centmetro de ancho de la banda A= Ancho de la banda en cm. n= Nmero de lonas necesarioTl= Tensin admisible en cada lona, en Kg/cm. (ver tabla) Valores de Tensin Admisible en cada Lona (Tl), en Kg/cm. Tipo de LonaTl Algodn L (28 oz)5,0 Algodn M (32 oz)5,8 Poliester-Nylon8,3 PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 35C.ALIMENTADORES La alimentacin es en esencia una operacin de transporte en que la distancia recorrida es corta pero requiereunavelocidaddepasobienregulada.Elequipoqueseutilizaparagarantizarunflujo uniforme de mineral seco o hmedo de alguna etapa de almacenamiento se denomina alimentador, el cualgeneralmenteconsistedeunapequeatolvaconunacompuertayuntransportadoradecuado. Estosequiposhansidodiseadosdediversostipos,siendolosmsutilizadosenunaPlanta Concentradora los siguientes: Alimentadores de placas. Alimentadores de faja o banda.Alimentadores de cadena. Alimentadores de rodillos. Alimentadores de disco rotatorio. Alimentadores de plato reciprocante. Alimentadores vibratorios. Eltamaodelalimentadordebeexcederalasdimensionescrticasdeterminadasalhacereldiseo de la tolva, ya que de lo contrario podra limitar el flujo en la tolva o equipo de almacenamiento. Entre los alimentadores ms utilizados son: 1.- Alimentador de cadenas Ross, el cual se utiliza para controlar el flujo de descarga en una tolva de gruesos. Se muestra en la Fig. 2.22. Este equipo consiste de una cortina de eslabones pesados en formadecadena,lacualvatendidasobrelamenaenlasalida(chute)delatolva.Lavelocidadde alimentacinsecontrolaautomticaomanualmente,demodoquecuandoloseslabonesdela cadena se mueven, la mena sobre la cual descansan comienza a deslizarse. Ver Fig. 2.22

Fig. 2.22 Alimentador de cadenas Ross. 2.- El alimentador de placas, es uno de los que ms se utiliza para la alimentacin de mena gruesa, especialmentealastrituradorasprimarias.Consistedeunaconstruccinrobustadeunaseriede placasdeacerodealtocarbonooaceroalmanganeso,unidasconpernosafuertescadenasque corren por ruedas dentadas de acero, la cual una esta acoplada a un motor reductor. Aqu la velocidad de descarga se controla variando la velocidad del alimentador o la altura de capa de mena por medio de una compuerta ajustable. Este equipo se muestra en la Fig. 2.23. Si utilizamos los catlogos Denver o Svedala, para su dimensionamiento podemos utilizar la siguiente frmula: SxQWxTxWtxVF=33 3 , (2.18) Donde: Q=Capacidad en ton/hr W = Ancho del alimentador, en pulg. T=Espesor de la capa de mena en pies S=Velocidad del alimentador en pies/min. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 36VF=Peso por pie cbico de material a ser manejado.

Fig. 2.23 Alimentador de placas (Apron Feeder) SiutilizamoselcatlogodelaTelsmith,paradeterminarlapotencianecesariapodemosutilizarla siguiente frmula: HPP P P P P PTotal=+ + + + +1 2 3 4 5 60 9 ,(2.19) Donde: P1=Es la prdida de potencia en los terminales, est dado por: P1 = SV Siendo: S=Velocidad de recorrido, en pies/min. V = Factor = 0,008 P2 = Prdida de potencia por longitud del alimentador dado. Se determina por: P2 = LSZ Siendo: L=Longitud del alimentador entre centros de las ruedas, en pies.Z=Factor = 0,003. P3 = Potencia para elevar el material. Est dado por: PHTPH333333000=. ( ) Siendo: H = Altura en pies. TPH = Ton/h. P4=Potencia para transportar el material dado por: PBTPH433 3 0 133000=, ( ) , Siendo: PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 37B=Longitud de carga sobre el recorrido, en pies. P5 = Prdida de potencia por friccin. PDEPS520 2933000=, Siendo: D=Espesor del material sobre el recorrido, en pies. E=Longitud de la guardilla, en pies. P = Peso del material, (lb/pie3.) P6=Potencia para todo el material desde la boquilla, dado por: PAPSW620 633000=, Siendo: A = Longitud inferior de la boquilla, en pies. W = Ancho entre guardillas, en pies. Las especificaciones de tamao y potencia se dan en el siguiente cuadro 2,4: En consecuencia, para la seleccin de un alimentador se requiere de los siguientes datos: Tonelaje por hora de mena a ser manejada, incluyendo un mximo y un mnimo. Peso por pie cbico de la mena (densidad aparente). Distancia a la cual es transportada la mena. Peso de mena a ser tratada. Limitaciones de espacio. Mtodo de cargado del alimentador. Caractersticas de la mena. Tipo de mquina a ser alimentada. TABLA 2.4. Especificaciones de alimentador de placas Telsmith. Tamao mnimo del alimentador Longitud mxima en pies Capacidad en ton/h a 25 pies/min HP requeridos para longitud estndar AxL'6'9'12'15'18'21'24' 24x6151501,5233--- 30x61823423355-- 36x921338-33555- 42x921459-557,57,510- 48x1227600--7,57,5101015 54x1227759--1010151515 60x1530937---15152020 72x15301350---15202020 84x18301838----203030 2.5.3. MANIPULEO DE MINERALES EN HUMEDO. Cuando hablamos de manejo o manipuleo de slido en hmedo, nos estamos refiriendo a una mezcla de partculas slidas en suspensin en agua, que en Mineralurgia o Procesamiento de Minerales se le conoce como "pulpa", la cual posee sus propias caractersticas como ser de densidad, porcentaje de slidosp/pyp/v,dilucin,viscosidad,flujo,etc.EntonceselmanejodepulpaenunaPlanta Concentradora comienza en las operaciones de molienda, clasificacin, concentracin, espesamiento y filtrado, tambin el manejo de disposicin de los relaves. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 38A.PULPA. PulpaenMineralurgiaoProcesamientodeMinerales,eslamezcladeunaporcindefinidade slidos con una granulometra casi uniforme y una porcin de agua en cantidad tambin definida. Las caractersticas de la pulpa son: 1.DENSIDADDEPULPA,oGravedadEspecficadePulpa,sedefinecomoelpesodeunaunidad devolumen.SedesignaporDpyseexpresaeng/cm3oKg/dm3.Matemticamentesepuede obtener de: Vs + Vl = 1000 ml. (2.20) ws + wl=Pp (2.21) wSGwSGssll+ = 1000 Pero SGl=1 (agua) ws +wl SGs=SGs 1000(2.22) De (2.21) despejamos wly reemplazamos en (2.22) wl=Pp-ws

ws+(Pp- ws) SGs = SGs 1000 ws+Pp SGs-ws SGs =SGs 1000 SGs Pp=SGs 1000+(SGs-1) ws de donde Pp =1000+SGSGss1 ws(2.23) Pp=1000+K ws (2.23a) Donde: Pp = Es el peso de un litro de pulpa en gramos. ws=Es el peso de slido seco contenido en un litro de pulpa. SGs=Gravedad especfica del slido seco. KSGSGss=1= Es la constante de slidos. Por lo tanto: DPVppp= =Es la densidad de pulpa expresada en, g/cm3oKg/dm3. o t/m3(2.24) 2.- PORCENTAJE DE SLIDOS POR PESO, es la relacin del peso de los slidos secos contenidos enlapulpafrentealpesototaldelamisma,expresadoenunporcentaje.SerepresentaporCw,el cual est dado por: CwPxPKPxwsppp= =1001000100(2.25) PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 39Donde: Cw = Es el porcentaje de slidos por peso. 3.-PORCENTAJEDESLIDOSPORVOLUMEN,eslarelacindevolumenqueocupaelslido seco contenido en la pulpa frente al volumen total expresado en porcentaje. Se representa por Cv, el cual est dado por: CVVxPSGxvspps= =10011100 (2.26) Donde, Cv=Es el porcentaje de slidos por volumen. 4.- DILUCION, se define como la relacin entre el peso de agua y el peso de mineral, se representa por la letra D. Peso de agua100-Cw D =------------------------------=---------------- (2.27) Peso de mineral seco Cw 5.-PESODESLIDOSECO(ws), eselpesodeslidossecocontenidoenunaunidaddevolumen, generalmente en un litro de pulpa. Est dado por la siguiente expresin: Pp-1000 ws= ----------------(2.28) K 2.6.-CARACTERIZACIN DE LOS FLUJOS DE PULPA. GeneralmenteenunaPlantaConcentradora,ensuscircuitosdemoliendayconcentracin,se suele caracterizar los flujos de pulpas utilizando los siguientes trminos: 1.El tonelaje de mineral seco. 2.El porcentaje de slidos en seco. 3.Densidad del slido seco. 4.Distribucin granulomtrica, y 5.Composicin qumica. En consecuencia, esta informacin permite evaluar lo siguiente: 1.El caudal de pulpa, Q, en m3/min o m3/h. 2.El porcentaje de slidos en volumen, Cv. 3.La densidad de pulpa, g/cm3 o t/m3. 4.Caudal de agua, m3/h. 5.Contenido fino en cada flujo. 6.El tonelaje de pulpa, Tp, en t/h. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 40Enestafigurasemuestraunclasificadorhidrociclnconsusflujosdeentradaysalida,loscuales tienen caractersticas diferentes entre s. Para evaluar las caractersticas de un flujo se puede utilizar las relaciones matemticas siguientes: Tonelaje de pulpa en el flujo considerado, Tp, dado por: TTCxpsw= 100(2.29) El caudal de agua que forma parte de la pulpa en el flujo considerado, est dado por: QT Twp sw=(2.30) Tw=Tp-Ts (2.30a) El caudal de pulpa en el flujo considerado, est dado por: QTQpssw= + (2.31) El porcentaje de slidos en volumen, est dado por: CTQxvssp=100(2.32) La densidad de pulpa en el flujo considerado, est dada por: DTQppp= (2.33) Ejemplo 1. Para determinar las caractersticas de la pulpa que rebosa de un clasificador hidrocicln, se tom unamuestraparasermanipuladaenelLaboratorioMetalrgico.Aqusehomogeneiza convenientementeyluegosetoma1000cm3depulpa,lacualsefiltrayseseca.Elmineralseco contenido en este volumen de pulpa es pesado, resultando 520 g. De este mineral seco se toma una muestraparaporelmtododelpicnmetrodeterminarlagravedadespecficaqueresultser2,75. Se pide calcular lo siguiente: El peso de un litro de pulpa (Pp). El porcentaje de slidos en peso, Cw. El porcentaje de slidos en volumen, Cv. La densidad de pulpa, Dp. La dilucin, D. SOLUCION. 1. Clculo del peso de un litro de pulpa. Utilizamos la frmula (2.23), de donde se obtiene: P x g lP g lpp= +==10002 75 12 75520 1330 9081331 00,,, . /, . / 2. Clculo del porcentaje de slidos en peso. Utilizamos la frmula (2.25), para obtener: PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 41a)CgCww= ==5201330 90839 00%.39%.,, b)CxxCww===1330 908 10002 75 12 751330 908100 39 0039 00,,,,, .%, .%. 3. Clculo del porcentaje de slidos en volumen. Utilizamos la frmula (2.26), para obtener: a) C xCvv= ==5202 751000100 18 9118 91,, .%, .%. b)C xCvv===1 330908 12 75 1100 18 9118 91,,, .%, .%. 4. Clculo de la densidad de pulpa. Utilizamos la frmula (2.24), para obtener: Dgcmg cmD g cmpp= ==1330 90810001 3311 331333,, . /, . / 5. Clculo de la dilucin de la pulpa. Utilizamos la frmula (2.27), para obtener: . 564 , 1 .564 , 100 , 3900 , 39 100===DD EJEMPLO 2. Unclasificadorrecibeunalimentode80t/hdemineralsecoformandounapulpaquecontiene 50% de slidos; siendo 2,8 g/cm3 la densidad del mineral seco. Determinar: 1.El tonelaje de pulpa. 2.El caudal de agua. 3.El caudal de pulpa. 4.El porcentaje de slidos en volumen. 5.La densidad de pulpa. SOLUCION. 1.Clculo del tonelaje de pulpa alimentado al hidrocicln. Datos: Ts=80 t/h PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 42Cw=50 % Reemplazando datos en la frmula (2.29) se obtiene: Tt hx t hT t hpp= ==8050100 160160 00/, /, / 2. Clculo del caudal de agua. Utilizando la frmula (2.30) obtenemos: Qt h t ht mm hw==160 801 008033, / , /, . /, / Qw=80 m3/h 3. Clculo del caudal de pulpa. Utilizamos la frmula (2.31) para obtener: Qt ht mm h m hQ m hpp= + ==802 880 108 571108 57133 33, /, . /, / , . / ., . / . 4. Clculo del porcentaje de slidos en volumen. Utilizamos la frmula (2.32), para obtener: CCvv= ==802 8108 57126 31626 32,,, .%, .%. 5. Clculo de la densidad de pulpa. Utilizamos la frmula (2.33), para obtener: Dt hm ht moD g cmpp= ==160108 5711 4741 474333, /, . /, . /, . / . B.- TRANSPORTE DE PULPA POR TUBERIA. EnlamayoradelasPlantasConcentradoraslaspulpassetransportandeunlugaraotroodeuna operacinaotra,atravsdecanaletasoentuberas,siendoestasltimaslasmsempleadas cuandoseutilizanbombasparaelmovimientodelapulpaacortasdistanciasdentrodelaPlanta Concentradora,oparatransportarelrelavealascanchasderelaves;quegeneralmenteestnlejos de la planta, as mismo tambin para transportar concentrados. Entalsentido,transportarhidrulicamentepartculasslidasportuberaconsisteenmovilizarporel interior y lo largo de ellas materiales slidos, haciendo uso de un flujo energizado, tal como el agua, el cual sirve de vehculo de transporte. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 43Ellonosconllevaanotarque,losprincipalesfactoresquegobiernaneltransportedepulpao partculasslidasensuspensin,relacionanparmetrosdeflujo,dimetrodelatubera,eltamao promediodelapartculademineral,velocidaddeflujo,concentracindeslidosporpesoypor volumenenlapulpaylasprdidasdepresin(alturaocarga)porfriccin;especficamenteparael lquido,sedebeconsiderarsudensidad,viscosidad,presindevaporyefectoscorrosivos;paralos slidosatransportarsedebeconsiderarsesugravedadespecficaodensidad,densidaddepulpa, viscosidad de la pulpa, rango de tamaos de las partculas y los efectos abrasivos de estos slidos. Segn el tamao de las partculas slidas en suspensin las pulpas pueden clasificarse en dos tipos principales, a saber: Pulpas homogneas Pulpas heterogneas Pulpas homogneas son aquellas en las que las partculas slidas estn distribuidas de manera uniforme en el agua. Estas partculas estn constituidas por materiales muy finos, inferiores a 50 micrones, en concentraciones; as por ejemplo, pulpas de arcillas, pizarras, aguas negras, pulpas dealimentacinahornosdecemento.Estetipodepulpassedenominan,pulpasno sedimentarias. Pulpas heterogneas son aquellas que estn constituidas por slidos de tamao superiores a 50 micrones y se caracterizan por presentar gradientes de concentracin a lo largo de un eje vertical delaseccintransversalenlastuberashorizontales;ademsaquelaguamantienesu individualidad,esdecir,aguaypartculasslidassecomportanindependientemente,deahque tambin se les denomina pulpas sedimentarias. B.1.VELOCIDAD DE TRANSPORTE Y VELOCIDAD CRTICA. Laseleccinadecuadadeldimetrodelatuberaesimportanteeneldiseodeunsistemade bombeodepulpaspuestoqueestedefinelavelocidaddetransportedelasuspensin,aspor ejemplo,laspartculasslidasconuntamaosuperioraaproximadamente150micrones,son transportadascomounasuspensinenellquido,siempreycuandoseexcedaciertavelocidad mnimadenominada"velocidadlmitedesedimentacin",VL.Silavelocidaddetransporteesmenor que VL, las partculas sedimentarn, entonces para que haya transporte debe cumplirse que: VtVLo Vt=Vs+0,3(2.29) Cuando se trata de suspensin de partculas gruesas, la velocidad lmite de sedimentacin se puede determinar por la frmula aproximada de Durand y Condolios, la cual se expresa por: V F gD SG SGSGL Ls ll=2(2.30) Donde: VL=Velocidad lmite de sedimentacin; m/s. FL=Factor de tamao y concentracin de las partculas slidas, adimensional. D = Dimetro de la tubera; m SGl = Peso especfico del medio de transporte. SGs = Peso especfico de los slidos. g = Aceleracin de la gravedad; m/s. EnlasFiguras.2.24y2.25,seindicalavariacindelfactorFLenfuncindeldimetrodepartcula paradiferentesconcentracionesdeslidos;peroeldimetrodeentradaserelD50,esdecir,aquel tamaoparaelcualel50%enpesodelaspartculasslidassonmsgruesasyel50%sonms finas. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 44 Fig.2.24. Velocidad lmite de sedimentacin para pulpas VL. Distribucin granulomtrica muy estrecha. Fig.2.25. Velocidad lmite de sedimentacin para pulpas VL. Distribucin granulomtrica muy amplia. De otro lado, la velocidad media de transporte de la pulpa est dada por: V VQATPT= =(2.31) Donde: VT=Es la velocidad media de transporte de la pulpa, en m/s. Qp=Es el caudal de la pulpa en m3/s. AT=rea transversal (seccin) de la tubera en el punto considerado en m. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 45Para agilizar la determinacin del dimetro de la tubera se puede utilizar la siguiente frmula: Ts DP CCv SGs SGs=0 015310 4 0 10 53 0 4 0 2,( ), ,, , , (2.32) As mismo, el caudal de pulpa (Qm) se puede determinar haciendo uso de la siguiente expresin: QTDCwmDp=18 34727 , (2.33) Donde: Ps= Peso de slido seco en t/h. CD= Coeficiente de arrastre = 0,44. SGs = Gravedad especfica del slido seco. Cv= Porcentaje de slidos por volumen. Cw= Porcentaje de slidos por peso. Dp= Gravedad especfica de la pulpa, en Kg/dm3. TD = Tonelaje manejado por da. B.2.PERDIDAS POR FRICCION EN TUBERIAS. Est en funcin del factor de friccin "f", el cual lo podemos denominar tambin como el coeficiente de oposicin al flujo o transporte de pulpa.Este coeficiente de friccin permite determinar la prdidade cabezaporfriccin,elcualdependedirectamentedelavelocidaddetransporte,dimetrooseccin de la tubera, calidad, material y estado de la tubera de conduccin. Segn Williams y Hazen esta prdida por friccin est dada por: H fLvgfT=22 , en m de fluido o pulpa. (2.34) H fLvg DfTp=22 , en metros columna de agua.(2.35) Donde: Hf=Cada de presin, en m de fluido. f=Factor de friccin de Darcy, adimensional. L =Longitud de la tubera, en m. T =Dimetro de la tubera, en m. v=Velocidad de flujo, m/s. Dp=Gravedad especfica de la pulpa. g=Aceleracin de la gravedad, m/s2. Lacadadepresinporefectodelafriccin,"Hf",puededeterminarseutilizandolafrmulade Williams y Hazen, dada por: HCQfT=|\

||

((0 20831001 85 1 854 8655,, ,, (2.36) Donde: Q =Es el flujo o el caudal en GPM (USA). Hf =Prdidas por friccin por 100 pies de tubera. T=Dimetro de la tubera en plg. C =140 para tubera de acero nuevo. 100 para tubera usada. o puede ser determinado utilizando el diagrama de la fig. 2.28.PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 46La frmula anterior, tambin se puede escribir como: HCQfT=|\

||

((3 24151001 85 1 854 8655,, ,, (2.37) Donde: Q= Es el flujo de pulpa en m3/h. T=Es el dimetro de la tubera, en plg. C=Coeficiente: 140 para tubera de acero nuevo. 100 para tubera de acero usada. 150 para tubera de fibra o plstico. B.3.VENTAJAS DEL TRANSPORTE DE PULPA. Las ventajas que pueden ofrecer al ser utilizada esta operacin en una Planta Concentradora, la cual tambin se denomina transporte hidrulico, son las siguientes: Los costos son razonables. La operacin es continua y segura. Los requerimientos de labor son bajos y el sistema se presta para el control automtico. Los costos de operacin y mantenimiento son bajos. Los obstculos mayores en el trayecto se solucionan mediante la utilizacin de bay pass. Debido a esto el transporte de pulpas se utiliza en: Manipuleo de pulpas en las secciones de lavado, molienda, flotacin, espesamiento, etc. Manipuleo de concentrados. Manipuleo de relaves. Transporte de relaves a mina para relleno hidrulico. B.4.FACTORES QUE GOBIERNAN EL TRANSPORTE DE PULPA. Los factores principales que gobiernan el transporte de pulpa pueden ser los siguientes: 1. Sistema de necesidad de transporte. Cabeza o altura esttica de bombeo. Tubera o utilizarse. 2. Caractersticas de la pulpa. a) Factores de comportamiento dinmico. Concentracin de slidos. Velocidad crtica y de transporte. Coeficiente de friccin, pH y corrosividad. b) Factores estticos. Tamao, forma y dureza de las partculas. Gravedad especfica de las partculas. Anlisis granulomtrica, D50. 3.- Sistema de necesidades de instalacin. Sumideros o tolvas de alimentacin. Energa elctrica. Ubicacin geogrfica y en la Planta. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 47Accesorios. B.5. EQUIPO DE BOMBEO - BOMBAS. FrecuentementeentodaPlantaConcentradorasetienequebombearpulpasadistanciascortastal comodeladescargadelmolinoaunhidrociclnodelrebosedeloshidrociclonesauncajn distribuidorodeunbancodeflotacinaotro,etc.ascomotambin,losrelavesocolastienenque bombearsehastalacanchaderelavesoalinteriordelaminacuandoelrelavepreviamente clasificado se le utiliza como relleno hidrulico. El equipo o mquina empleada para este propsito es la bomba. Estas generalmente pertenecen a dos categoras: Bombas de desplazamiento positivo. Bombas centrfugas. LasbombascentrfugassonlasquemsseutilizanenlasPlantasConcentradoras,yse encuentradesdemuypequeashastamsde1000m3/sdecapacidad.Entonces,unaBomba Centrfuga para pulpa, es una mquina hidrodinmica capaz de manejar una mezcla de partculas slidasenunlquido,dondelaconcentracindepartculasesgeneralmentesignificativayla pulpa hmeda es abrasiva. Son poco eficientes, pero, su operacin es simple, no tienen vlvulas y sus costos de inversin inicial y de mantenimiento son bajos. La abrasividad de la pulpa resulta difcildefinirladebidoaunaseriedevariablesinvolucradas.Dependedelanaturalezadela mezclaa serbombeadaydelos materiales de construccindela bombay delos componentes finalesdellquido.Enconsecuencia,haytrescomponentesprincipalesquedeterminanla abrasividad de la pulpa: La fase slida o partcula. La fase lquida, y La fase de contacto. En la fase partcula encontramos que est sujeta a: LadurezadelaspartculascaracterizadasporlaescaladeMOSHydebesersiempre menor a la dureza del material del que est hecha la bomba. El tamao y forma de la partcula, donde el desgaste ocasionado aumenta con el tamao degranoperonoesdirectamenteproporcionalexceptosobreunrangopequeo.Las partculasangularesopuntiagudascausancasidosveceseldesgastedelaspartculas redondas.Laspartculascortantesproducenvelocidadesdedesgastequetiendenaser ms altas de las partculas que causan desgaste por erosin. La concentracin de partculas y densidad, donde el desgaste aumenta linealmente con la concentracinhastaunciertonivel,luegoincrementaaunavelocidadmsbajaa concentracionesmsaltas,debidoalainterferenciamutuaentrelaspartculas,locual reducelafrecuenciadeimpactosentreellquidodebombeoyloscomponentesdela bomba.ElTamaodepartculayconcentracindepartculasseconsideran inversamenteproporcionales.Esdecir,unaumentoentamaodepartculasobreun ciertorangorequiereunadisminucinenconcentracindepartculassisemantienela mismavelocidaddedesgaste.Laspartculasdedensidadmsaltaobviamentecausar msdesgastequelosmaterialesdemsbajadensidadmovindosealamisma velocidad. Esto se debe a la energa cintica ms alta. La concentracin de partculas y densidad, donde el desgaste aumenta linealmente con la concentracinhastaunciertonivel,luegoincrementaaunavelocidadmsbajaa concentracionesmsaltas,debidoalainterferenciamutuaentrelaspartculas,locual reducelafrecuenciadeimpactosentreellquidodebombeoyloscomponentesdela bomba.ElTamaodepartculayconcentracindepartculasseconsideran inversamenteproporcionales.Esdecir,unaumentoentamaodepartculasobreun ciertorangorequiereunadisminucinenconcentracindepartculassisemantienela mismavelocidaddedesgaste.Laspartculasdedensidadmsaltaobviamentecausar msdesgastequelosmaterialesdemsbajadensidadmovindosealamisma velocidad. Esto se debe a la energa cintica ms alta. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 48En la fase lquida, encontramos la mayor influencia en: Lacorrosin,cuandolasbombassonempleadasparamezclasquesonabrasivasy corrosivasydeacuerdoalfactorpredominantequecausaeldesgaste,seseleccionael material de la bomba. En la mayora de casos an puede ser decidido como resultado de la experiencia operacional. Fig. 2.26. Diagrama de una bomba centrfuga horizontal y vertical. En la fase de contacto se encuentra influencia en: Lavelocidad,dondeeldesgasteabrasivoaumentarpidamenteconelflujoovelocidad de la partcula, pero an no ha sido posible determinar un valor preciso de desgaste como una funcin de la velocidad. Elngulodeimpacto.Eltipodematerialesmuyimportanteenladeterminacindel ngulo de impacto En las bombas para pulpa, el ngulo de impacto vara con el paso de laspartculasatravsdeellasydependedelpuntodeoperacinenlacurvade rendimiento de la bomba. Resistenciaaldesgasteabrasivo.Cuandoseseleccionanbombassedebeconsiderar unaseriederequerimientosincompatiblesparaqueresistanconxitoaldesgaste abrasivo,puestoqueelmaterialdelabombanosolamentedeberserresistenteala abrasinsinotambinalalto,moderadoobajoimpacto,esfuerzoalafatiga,cargasde choque y a la corrosin. Para la seleccin de una bomba centrfuga se debe tener en cuenta lo siguiente: Funcionamiento de la bomba. Altura dinmica total (TDH). Leyes de semejanza. FUNCIONAMIENTO. En una bomba, la energa mecnica disponible se transforma en energa de presin por la accin del impulsor,dondeporefectodelafuerzacentrfuga,elfluidosedescargaalavelocidadyaltura requerida. Esto nos conlleva a que, en la seleccin de una bomba para transporte de slidos, hay que buscar el equilibrio entre dos objetivos esenciales: El mximo rendimiento. El mnimo desgaste. Enconsecuencia,elrendimientodeunabombaesafectadoenformacrticaporelcomponente denominado rodete o impulsor, en el que el desgaste depende de la velocidad de giro que este lleva, la cual es directamente proporcional a la presin que la bomba debe suministrar en la descarga. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 49 ALTURA DINAMICA TOTAL (TDH). Lapresinsuministrada(alturaocabeza)porunabombaenelpuntodedescargasedenomina "altura dinmica total" y se expresa en metros columna de pulpa (mcP) o en metros columna de agua (mcA).DentrodeunaPlantaConcentradoraencontramosgeneralmentedostiposdeusosdelas bombas, a saber: Sistema de bombeo con descarga libre. Sistema de bombeo para alimentacin a un hidrocicln. 1.Altura dinmica total para un sistema de bombeo con descarga libre. Parapoderdeterminaryseleccionartamaocorrectodelabomba,serequieremnimamentedela siguiente informacin: 1.Determinacindelavelocidadlmitedesedimentacinylasprdidasprincipalespor friccin a un determinado caudal. 2.Determinacin de la altura esttica desde la lnea central de la bomba, hasta el depsito o dispositivo de descarga. 3.Determinacin de las curvas caractersticas de la bomba a diferentes velocidades. Para poder llevar a cabo el anlisis hacemos el diagrama, que se muestra en la Fig.2.27 y 2.28 Para este caso, la altura dinmica total (TDH = Hm) est dada por: H H H H H Hm f i e= + + +2 1 ; (mcP)(2.38) H K vgii=22K=0,5 Hvgee=22 Donde: H1=Altura esttica de succin o admisin, en m. H2=Altura esttica de descarga, en m. Hi=Prdida de admisin desde el tanque o sumidero de bombeo a la tubera de aspiracin. vi =Velocidad de ingreso de la pulpa, en m/s. He=Prdida de salida o descarga de la tubera. ve =Velocidad media en la tubera de descarga. Fig.2.27 Sistema de bombeo con descarga libre. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 50 Fig.2.28. Diagrama para determinar las prdidas por friccin. Hfi =Prdida por friccin en la tubera de admisin o succin. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 51Hfd=Prdida por friccin en la tubera de descarga. Hf= Hfi+Hfd+Prdidas en los accesorios. He =Prdida debido a la velocidad de descarga, est dada: por: He = ve2/2g Donde: ve =Velocidad media de transporte en el punto de descarga de la tubera, m/s. g=Aceleracin de la gravedad = 9,81 m/s. 2. Altura dinmica total para el sistema de bombeo para alimentacin a un hidrocicln. De igual modo, en este caso, se puede utilizar los mismos conceptos y requerimientos del sistema anterior. Para el anlisis correspondiente podemos emplear el diagrama mostrado en la Fig.2.29. En este caso, la altura dinmica total se puede determinar empleando la siguiente expresin: Hm=H2-H1+Hi+Hf+He+Hp ; mCP(2.39) Donde: Hp=Altura o cada de presin en el hidrocicln, est dada por: H PdDpp=10 ; en mcP. Donde: Pd = Presin requerida en el hidrocicln (kg/cm). Dp = Gravedad especfica de la pulpa. UnavezquesedeterminalaalturadinmicaHmenmCP,esnecesarioconvertirlaaunaaltura dinmicatotalequivalentedeagua(mCA)yaquelascaractersticasdelabombaserefieren generalmente al comportamiento del equipo con agua. Entonces la altura dinmica total "Hw" en mCA se determina utilizando la relacin siguiente: Figura 2.29 Sistema de bombeo para alimentacin a hidrocicln.PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 52HwHmR= (2.40) Donde: Hm=Es la altura dinmica total en metros columna de pulpa (mCP). Hw =Altura dinmica total en metros columna de agua (mCA). R=Factor de conversin. Este factor de correccin o conversin, se puede estimar utilizando, la siguiente frmula: R SGsSGsCwD= +

((|\

|| 1 0 000385 1 1422 750, [ ] ln,(2.41) Donde: SGs= Es la gravedad especfica de los slidos secos. Cw= Es el porcentaje de slidos por peso de la alimentacin. D50= Es el tamao de partculas en micrones, cuyo 50% en peso debe ser retenido y el 50%.ser pasante. Tambin R se puede determinar del grfico de la figura 2.30. SELECCION DE LA BOMBA. Determinando el caudal (Q) y la altura dinmica total (Hw) en metros columna de agua, se recurre a los catlogos disponibles de los proveedores o fabricantes, para seleccionar la bomba ms adecuada, teniendoencuentaque,elpuntodeoperacindeberestarlomscercanoposiblealsectorde mximaeficiencia(B.E.P),peroelflujoocaudalnodeberexcederelcaudalcorrespondienteala eficienciamximadelabomba;debindoserecordarquelasRPMinfluyensobreelrendimientodel equipo, de acuerdo a las siguientes leyes de semejanza: 1.El caudal o capacidad es directamente proporcional a la velocidad de giro del rodete, en RPM. Q QRPMRPM2 121= ; m3 (2.42) 2.Laalturadinmicaesdirectamenteproporcionalalcuadradodelavelocidaddelrodetedela bomba H HRPMRPMm m 2 1212=

(( , m(2.43) 3.La potencia requerida (HP o Kw) es directamente proporcional al cabo de la velocidad de giro del rodete expresada en RPM. HP HPRPMRPM2 1213=

(( , HP(2.44) 4.La altura neta positiva de succin es directamente proporcional al cuadrado de la velocidad de giro del rodete en RPM. H HRPMRPMnsph nsph 2 1212=

(( , m (2.45) PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 53 Fig. 2.30. Grfico para determinar el valor de R. ALTURA NETA POSITIVA DE SUCCION (Hnpsh). Es otro factor importante que se debe considerar en la seleccin de una bomba, especialmente en el caso de Plantas Concentradoras instaladas a gran altura sobre el nivel del mar. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 54Estefactorsepuededeterminarutilizandolasiguientefrmulaquesededucedelesquemadela figura 2.31. 1P1H Fig. 2.31. Esquema de sistema simple de bombeo. Esta es: HP PDH Hfnpshvps= 11 (2.46) Donde: P1=Presin atmosfrica, en mCA. Pv=Presin de vapor del lquido a la temperatura de bombeo, en mCA. Dp=Gravedad especfica de la pulpa. H1=Altura esttica; (+) para aspiracin positiva, (-) para aspiracin negativa, en mCP. Generalmentecomounmediodeseguridadserecomiendaseleccionarunabombacon1,5m adicionales, a efectos de prevenir la cavitacin y las prdidas de rendimiento que puedan ocasionar la inconsistencia de la pulpa y las fluctuaciones en el nivel de la tolva de alimentacin. Enbasealoexpresadolneasarribapodemosdecirque,laAlturaNetaPositivadeSuccin,esla presinnetarequeridaenlabridadeaspiracindelabombademodoqueellquidoabombear quede sometido a una presin superior a su presin de vapor y no pueda formar burbujas. La presin requerida para una aplicacin determinada, depende de la presin de vapor del lquido a la altitud y a temperaturas locales. Este valor es el Hnpsh requerido por la bomba esto por un lado y por otro lado, desde el punto de vista de la planta en la que se va instalar la bomba, Hnpsh se define como la presin neta disponible para empujar al lquido hacia el rodete, donde los alabes puedan impartirle energa. Este es el Hnpsh disponible de la bomba. POTENCIA REQUERIDA POR LA BOMBA. El valor en HP o Kw es un parmetro de seleccin de una bomba, por lo tanto, la potencia requerida por la bomba se puede determinar utilizando las siguientes frmulas: a) En el sistema ingls. La potencia requerida esta dada por: PwxDxQxHP 3960=(2.47) Donde: P=Potencia requerida por la bomba en HP. Q=Es el flujo o caudal en GPM (USA). Hw =Altura dinmica total en pies. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 55Dp =Gravedad especfica del fluido o pulpa. =Eficiencia de la bomba expresada como fraccin decimal. b) En el sistema mtrico o SI. La potencia requerida esta dado por: PQHweDwp=1 02 , (2.48) Donde: Q=Es el caudal en l/s. Hw=Altura dinmica total en m (mCA) Dp=Gravedad especfica de la pulpa en t/m3. ew=Eficiencia de la bomba como fraccin decimal. Fig.2.32. Forma del sumidero de una bomba horizontal. Figura 2.33. Accin de una bomba centrfuga. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 56 Fig.2.33. Curva de rendimiento de una bomba Curvas de bombas PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 572.7.PROBLEMAS DE APLICACION Problema 1.-Se desea construir una pila (stock pile) 140 000 t de mineral proveniente del chancado primario,cuyadensidadaparenteesde1,85t/m3ysungulodereposoesde35.Calcularlas dimensiones que deber tener, si su forma es cnica. Solucin. Datos: Q=140 000 t =35 D=1,85 t/m3=1 850 Kg/m3

Para determinar las dimensiones de la pila hacemos utilizando la siguiente frmula: Qtan RD133143000=, ( ) La primera dimensin que podemos calcular es el radio de la pila cnica, que resulta de despejar de la frmula anterior. Esto es: 3114 , 33000D tagQR= Reemplazando datos, tenemos: 91 , 461850 ) 35 ( 14 , 3140000 30003 = =x tagxR R=47 m Luego, por trigonometra determinamos la altura de la pila, haciendo uso del siguiente grfico: H 35 R tagHRH3547= = H tag m m = = 47 35 32 91 33 , H=33 m. Respuesta: Las dimensiones de la pila son: H=33 m D=94 m PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 58Problema 2.- Para poder almacenar el mineral producto de la seccin de chancado, el cual servir de alimentoalaseccindemolienda,serequieredimensionarunapilaparafinosdeformaalargada para340000t.Siestamenatrituradatieneunadensidadaparentede2.42t/m3yunngulode reposo de 40. Considerar L=4R. Determinar las dimensiones de la pila y el rea de terreno que se requiere. Solucin. 1.Clculo de las dimensiones de la pila alargada. Datos: Q=340 000 t D=2.42 t/m3=2 420 kg/m3. =40 Para dimensionar la pila alargada estableceremos la siguiente relacin: QT=Q1+Q2

Los cuales se muestran en la figura siguiente: L Q1/2Q2Q1/2 R QRDtag RLDtagT= +3143000 10003 2. L= 4R Reemplazando este valor tenemos: QRDtag RDtagT= +3143000410003 3. Desarrollando y despejando R se obtiene: RQDtagT=3000000151403= =3000000 34000015140 2420 4032 133xx xtagm , Luego: L=4 x 32=128 m H=R tag=32.13 x tag40=26,96 m=27 m. Respuesta. Las dimensiones de la pila alargada son: R=32 m H=27 m. L=128 m 2. Clculo del rea de terreno requerido para construccin de la pila. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 59El rea del terreno ser determinada por: L=L+2R A=2R Por lo tanto: A=(L + 2R)(2R)=(128+2 x 32)(2 x 32)=12 288 m2. Se debe considerar un 5% para accesos y contornos. AT=12 288+0,05 x 12 288=12 902,40 m2 Problema 3.- Un Ingeniero Metalurgista, especialista en Diseo de Plantas, est proyectando instalar unaPlantaConcentradorade800t/da.Sielmineraltieneunadensidadaparentede1,6t/m3yun ngulodereposode30.Paradarleunmejorcontroldelprocesoyunaeficientecontinuadaalas operacionesdechancadoserequierelainstalacindeunatolvadegruesos.Porladisposicinde terreno la tolva ser de seccin rectangular con L=3 A. Determine las dimensiones de dicha tolva de gruesos. Solucin. Sea el diagrama de la tolva de gruesos L 15 m A 5m 5m 10m H h 5m A El volumen total de la tolva prismtica es: VT=A L H Vi= A h LPeroh=A tag yL=3 A Reemplazando en cada una de las ecuaciones anteriores tenemos: VT=A3 AH =3 A2 H Vi= A 3 A tag =323AtagTomandoun25%comovolumenintilparacompensarvacosyhumedaddelmineral,para en consecuencia, tener lo siguiente: VVVVAtagAHTTT1320 25323= =, Despejando se obtiene: PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 60H=2 A tag El volumen til estar dado por: Vu=VT-Vi = 3 A2 H-3/2 A3 tag = 3 A2 2 A tag -3/2 A3 tag =9/2 A3 tag Luego el valor de A estar dado por: AVtagu=293 Datos D=1,6 t/m3; Vtt mmu= =8001 650033, /; =30+15=45 Reemplazando datos se obtiene: Axtagm = = 2 5009 454 8 5 03, , L=3 A=3 x 5=15 m H= 2 x 5 tag 45=10 m h=5 tag 45=5 m Problema4.-ParalamismaPlantaConcentradoradelproblema3anterior,paraalmacenarel producto dela seccindechancado, se requiere una tolva de finos de forma cilndrica. La densidad aparentedelmineraltrituradoesde2.25t/m3yunngulodereposode45.Determinarculesson las dimensiones de esta tolva. Solucin. Datos. Dap=2,25 t/m3

Q=4 da x 800 t/da=3 200 t. =45 =45+15=60 Clculo del dimetro de la tolva 33222 , 1422/ , 25 , 2, 3200mm ttVu = =9 m23 m10 m PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 61Vu=1 422,22 m3

Reemplazando valores en la frmula siguiente se obtiene: DVtagxtagmu= = =1 27 1 27 1422 226010 143 3, , ,, D=10 m Clculo de la altura H. H Dtag x xtag m = = =434310 60 23 09 , H=23 m Clculo de la altura h. hDtag tag m m = = = 210260 8 66 9 , h=9 m Respuesta: D=10 m H=23 m h=9 m Problema5.-Paraextraerelmineraldeunatolvadegruesosyalimentaraungrizzlysenecesita instalarunalimentadordeplacas(Panfeeder),sielespesordecargaes1pie,lavelocidaddel alimentador de 25 pie/min. y se desea mantener un flujo de alimentacin de 225 ton/h. Determine cul es la dimensin del alimentador. Solucin. Datos: Q=225 ton/h T=1 pie. S=25 pie/min. W=? Utilizando la frmula:Q=3,5 W T S, tenemos: WQTS xxpie pie = = = 3 52253 5 1 252 57 3, ,, . W=36 pulgadas Segn catlogo podemos seleccionar un alimentador de: A x L =36x 9 Problema6.-Paratransportarlosproductosdemineraldelachancadoraprimariaygrizzly,aunazaranda vibratoria,sedeseaseleccionarunafajatransportadoraparacubrirunadistanciahorizontalde25 metrosyun ngulodeinclinacinde20, considerandoqueelmineraltieneunadensidadaparentede1,5t/m3.Elflujode menaatransportaresde30t/h.Determinarculeslapotenciaquerequiereelmotorainstalarseenlapolea motriz de esta faja. El ngulo de la comba es de 20. PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 62Solucin. Datos: Vea el esquema para el problema. L DV 20 DH 1.- Clculo de la longitud entre centros de las poleas y distancia vertical. tagDDVH20 =D tag D tag x mV H= = = 20 20 25 9 099 9 1 , , L D D mH V= + = + =2 2 2 225 9 1 26 6 , , 2.- Clculo del ancho de la faja transportadora. Podemos utilizar la frmula: WV=3 Donde: V m mx pie m pie = = = =301520 20 35 314 706 283 3 3 3 3,, / , Considerando que el material an es grueso (4 a 6 pulgadas), tenemos: W =706 28315 3,, lg. = puEmpleando un coeficiente de seguridad del 20 %, tenemos: W p xmmpmm = = =15 30 8019 12525 41485 775,,, lg,lg, Segn catlogo de Phoenix elegimos una faja transportadora de 500 mm de ancho. Q=30 t/h. (Dato dado por el problema) 3.- Clculo de Qm. Se determina utilizando la tabla 2.1, para un ngulo de comba de 30 Qm=87 m3/h PROCESAMIENTO DE MINERALES MINERALURGIA IM.Sc. Nataniel Linares Gutirrez 634.- Clculo de la velocidad de faja. El valor de K para fajas inclinadas a 20, se da en la tabla 2.2: K=0,81 Luego reemplazando datos en la frmula siguiente, tenemos: vQQ K x xm sv m sm= = ==. . , ,, / ., / .3087 0 81 150 2840 3 5.- Clculo de la fuerza de propulsin ascendente. Se determina a partir de las siguiente