-
7/25/2019 Nosivost temelja
1/7
STANJA LOMA U TLU
90 +o 45 -
o/2
45 -o/2
45 +o/2
45 +o/2
x(min) A=P
x(max) P=Pz
z
z
x
x
x
c
c/tg
=c+
tg
podruje moguih vrijednosti
z
AKTIVNO STANJE PASIVNO STANJE
( )
( )2
1
tg
c2
1
sinzx
zx
++
=
( )( )
+
=sin1
cosc2sin1zminx
( )
2/1
zminxsin1
sin1c2
sin1
sin1
+
+
=
( ) AAzminxA Kc2Kp ==
=
245tgK 2A
o
( )
2/1
zmaxxsin1
sin1c2
sin1
sin1
+
+
+
=
( ) PPzmaxxP Kc2Kp +==
+=
245tgK 2P
o
-
7/25/2019 Nosivost temelja
2/7
GRANINA NOSIVOST TLA ISPOD PLITKIH TEMELJA
Formiranje plohe loma u tlu ispod temelja
-
7/25/2019 Nosivost temelja
3/7
Oblici loma tla ispod plitkog temelja: a) globalni posmini lom;
b) lokalni lom; c) posmini
lom probijanjem
Analiza granine nosivosti temelja moe se izraditi:
* probno optereenje
* metode koje koriste parametre posmine vrstoe:
- metoda klizne plohe
- metoda ravnotee energije
- metoda graninog stanja plastine ravnotee
- numerike metode
-
7/25/2019 Nosivost temelja
4/7
Naprezanje koje dovodi do loma u homogenom izotropnom tlu
openito se rauna kao
funkcija
q f B L D cf= ( , , , , , , )
Prema teoriji graninog stanja plastine ravnotee tlo se modelira
kao kruto idealno plastian
materijal, a u proraunu se zanemaruje odnos
naprezanje-deformacija. (Prandtl, Rankine,Terzaghi, B. Hansen)
kruto idealno plastian model stvarno ponaanje tla
Prandtl-ova teorija plastine ravnotee
-
7/25/2019 Nosivost temelja
5/7
Granina nosivost prema K. TERZAGHI:
- za kontinuirani temelj (traka): q c B N Df c q= + + 0 5.
- za kvadratini temelj: q c N B N D N f c= q + + 1 3 0 4. .
- za kruni temelj: q c B N D N f c q= + + 1 3 0 3. .
Nc, N, Nq( za opi slom) iNc' , N' , Nq' (za lokalni lom) su
koeficijenti nosivostiovisni o
parametru vrstoe . Odreeni su analitikim izrazima:
( )
( )
( )
=
+=
=
+=
tg2/4
3expa
2/45cos2
aN
0.1cos
Ktg5.0N
0.12/45cos2
actgN
2
2
q
2
p
2
2
c
a koji se u literaturi mogu pronai prikazani u obliku dijagrama
ili ispisani kao tablice.
-
7/25/2019 Nosivost temelja
6/7
Granina nosivost prema BRINCH HANSEN :
q c N d i B d i D d if c c c c q q q= + q + 0 5.
N- imbenici nosivosti
s - imbenici oblika temelja
d- imbenici dubine temeljenja
i- imbenici nagiba rezultante sila na temelju
( ) (
( )
( ) =
=
+=
tg1N8.1N
ctg1NN
tgexp2/45tgN
q
qc
2q )
( )( )
q
ccq
c
6c
N
1sss
5.0s3s
L
Btg2.01s
=
=
++=
( ) qccq
4c
N/1ddd
1d
tg1/6.0D/B/35.01d
==
+++=
( )
2q
q
qqqc
ii
ctgLBcV/H1i
1N/i1ii
=
+=
=
-
7/25/2019 Nosivost temelja
7/7
Mogui odnosi RPV i poloaja dodirne plohe temelj-tlo
Slu
aj
Opis stanja RPV u odnosu na temelj
A
Df
B
RPV
Razina podzemne vode na razini terena. Proraun se
provodi s efektivnim naprezanjima.
B
Df
B
RPV a
b
Razina podzemne vode ispod povrine terena ali iznad
dodirne plohe temelj - tlo. Svaki sloj treba raunati s
pripadnim efektivnim naprezanjem.
C
Df
B
RPV
Razina podzemne vode na razini dodirne plohe temelj -
tlo. Do dubine temeljenja treba raunati sa zasienom
gustoom, a ispod te kote sa efektivnim vrijednostima.
D
Df
B
Razina podzemne vode duboko ispod dodirne plohe
temelj - tlo. U proraun se uzima prirodno vlana do
zasiena gustoa.
E
Df
B
RPVy
0y
Razina podzemne vode ispod
dodirne plohe temelj - tlo, ali
unutar aktivnog klina. Zapodruje treba izraunati
prosjenu vrijednost gustoe
uvaavajui uzgon tla.
=tg
20 e
2
By
=zas-w
0
1
