Upload
hadan
View
228
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
Ing Haki Rrokaj
PËR PËRDORUESIT E LËNDËVE
HIDROKARBURE TË LËNGËTA
2005
- 1 -
- 1 -
Hyrje Rritja e madhe e numurit të pikave të furnizimit dhe shpërndarjes me lëndë
hidrokarbure këto vitet e fundit dhe përfshirja në këtë profesion e mjaft njerëzve pa kualifikimin e nevojshëm ka një disproporcionalitet me kushtet që duhen krijuar për të marrë informacionin dhe kulturën e nevojshme ,qoftë edhe minimale teknike, e cila është e domosdoshme për shkak të specifikës dhe rëndësisë së veçantë që ka ky profesion ,sidomos në drejtim të masave të mbrojtjes për shkak të rrezikshmërisë nga zjarri dhe eksplozionet , por edhe për kompleksitetin e vetive specifike të lëndëve hidrokarbure né funksion të zhvillimit dhe qëndrueshmërisë së bizneseve të ngritura.
Nëpërmjet këtij libri për përdorim praktik bëhen përpjekje për ti ardhur në ndihmë këtij zhvillimi duke tentuar të jepen me një thjeshtësi për përdorim praktik dhe për të gjitha nivelet e kualifikimit të fushës së transportit e të ruajtjes së lëndëve të hidrokarbure të lëngëta.
Në libër jepen spjegime për shumë çështje të kësaj fushe nëpërmjet tabelash ,vizatimesh dhe formulash e përkufizimesh konçize duke patur gjithnjë kujdes që nëpërmjet tyre vetëm të bëhen zgjidhje problemesh . Për të gjithë ç’perfshihet ne kete liber është shfrytëzuar një fond i gjërë literature dhe përvoja personale Eshte e qarte se jo çdo gjë që mund të kërkohet ne kete fushe do të gjejë zgjidhjen e nevojshme vetëm nëpërmjet tij, Aty Ju mund të gjeni edhe të dhena “të vjetëra” të cilat vazhdojnë të përdoren ende për shkak të paisjeve e makinerive ende në përdorim në industrinë e naftës e të gazit ,qe eshte bere perpjekje per t’I pasqyruar sepse ende I perdorim ato dhe ne praktiken e perditeshme ndeshen jo pak.
Njeriu për t’i ardhur në ndihmë vet vehtes, për shkak të rolit që ka nafta dhe gazi natyror për të si lëndë energjetike dhe burimore të ardhurash të tjera në shumë fusha përdorimi, i ka kushtuar naftës ,gazit dhe njohjes në këtë fushë një rëndësi të veçantë ,duke vënë në dispozicion të saj një armatë të tërë kapacitetesh njerëzore e financiare të cilat vënë në lëvizje një mori “ingranazhesh” për të konkretizuar me efektivitet kërkimin ,zbulimin dhe shfrytëzimin e rezervave të tyre .Vlera dhe rendesia e saj eshte çfaqur potencialisht sidomos ne raste disekuilibrash politike dhe ekonomike ne vende te ndryshme te globit me vlera influencuese ne bote .Ne material Ju do te gjeni te konkretizuara nepermjet grafikesh keto zhvillime sidomos ne ngjarjet e Irakut,11 Shtatorit ,zbulimeve te vendburimeve te reja dhe te fuqishme te naftes ose gazit si dhe krijimin e organizmave boterore te zhvillimit te politikave te prodhimit dhe te levizjes se tregjeve te energjise ,dhe sidomos ne fund te vitit 2004 dhe gjithe vitin 2005 roli I naftes ne zhvillimin boteror eshte pasqyruar teresisht ne treguesit ekonomike boterore dhe ne çdo vend ne veçanti.
Për të njohur në vija të përgjithëshme këtë maratonë do të japim një përshkrim të shkurtër të rrugës që bëhet për të arritur deri tek konkretizimi i produktit për përdorim. Para rendesja ne rrugen e zhvillimit te kesaj dege te rendesishme te zhvillimit boteror eshte shkenca e Gjeologjise e cila është themelore për industrinë e naftës ,prandaj njohuritë bazé ,principet kryesore jane te dëshirueshme për çdo person që lidhet me këtë industri ,që nga kërkimi,shpimi i puseve shfrytëzimi i vëndburimeve, por edhe gjithkush që është sadopak kureshtar për të njohur shkurtimisht proceset e formimit,ruajtjes ,kërkimit, zbulimit ,vënies në shfrytëzim dhe të gjitha proceset e tjera që shoqërojne naftën,gazin dhe nënproduktet e tyre deri në
- 2 -
- 2 -
konsumim dhe politikat qe ndiqen per zhvillimin e kësaj dege jetike te shoqerise njerëzore, mund ti gjeje.ne kete pershkrim
Gjeologjia e naftes bazohet në njohjen dhe përdorimin e disa shkencave .Parimi baze i saj eshte « e sotmja është çelesi i së kaluares » si nocion do të thotë se çdo proces që ndodh aktualisht në tokë është shumë i ngjajshëm me ç’ka ndodhur në të kaluarën.Nafta dhe gazi në tokë ndodhen në disa kurthe që specialistët e gjeologjise i kërkojnë duke u mbështetur në një kompleks të dhënash të marra nga studime gjeologo gjeofizike në rajone kërkimesh prespektive .Në fazën e parë ata bëjnë një vlerësim të përgjithshëm rajonal i cili i nënështrohet analizave tekniko ekonomike dhe risqeve që në kërkimin e naftës e të gazit janë bashk-shoqëruese.Në vijim mbi bazën e të dhënave të marra studjohet prognoza e gjeologjisë së rezervuarit ,mbulimi sizmik,struktura ,biostratigrafia sipas moshes,sedimentologjia,gjeokimia dhe mbi bazën e tyre identifikohet prespektiva naftë-gaz mbajtëse e argumentuar ekonomikisht.Pas kësaj etape punohet në mënyrë më specifike mbështetur në marrje të dhënash të strukturës nëpërmjet materialit sizmik dhe interpretimit koherent të tyre kalohet në rekomandime për shpim pusesh që shoqërohen me projektet përkatëse ,supervizion dhe interpretim te matjeve direkte e indirekte te ndjekura në dinamikë.
Pas këtyre njohurive të fituara plotësohet më mire situata njohëse duke krijuar mundësi edhe të modelimit të rezervuarit ,ndërtimit të hartës së strukturës dhe shpërndarjes së hidrokarburit,vetive të tij,tipit te shtratimit dhe konfigurohet vëndburimi i shoqëruar me modelim.Në këtë stad bëhet përgjithësim i të gjitha njohurive mbi të dhe paraqitet zhvillimi i tij dhe plan zhvillimi I alternativavë Nafta,gazi dhe Gjeologjia e tyre bazohet në observimin dhe përdorimin e shumë shkencave dhe konkluzionet gjeologjike janë derivat i : � Ndjekjes së rezultateve të historise dhe proceseve në tokë � Rindërtimit të momenteve që japin lindjen e formacioneve dhe sistemimin fillestar të tyre � Paracaktimin e grumbullimeve të naftës dhe potencialet e saj. Për grumbullim te naftës është e nevojshme : a) Të ekzistojë një burim nafte apo gazi b) Të ekzistojë një shkëmb depozitues (rezervuar poroz me përshkueshmëri të aftë që të lejojë naftën apo gazin të lëvizë në të. c) Një kurth (një perde tridimensionale e cila të ruajë këtë grumbullim nafte e gazi në dimensionet e këtij kurthi) Për origjinën e naftës e të gazit janë dy teori ,në vija të përgjithëshme më poshte po renditet teora baze e formimit te saj.
Nafta dhe gazi janë materiale me bazë formimi nga materia organike e depozituar ne shkëmbin sedimentar.Gjithë vegjetacioni jo i giallë në kushtet e mungëses së Oksigjenit kalon në dekompozim.Ky dekompozim i grumbulluar në tokë nën rrjedhjen e kohës mbulohet nga shtresa të ardhura aluvionale dhe nën veprimin e presionit, e të temperaturës në kondita të thellësise kthehet në hidrokarbur, (naftë ,gaz, ose qymyr) Në det ndodh e njëjta gjë si edhe në tokë.Gjallesat e detit bien në fundin e tij, mbulohen me ardhje të mëvonëshme materialesh të ngurta ,bakteriet marrin oksigjenin e gjallesave duke krijuar kushte dekompozimi si edhe në rastin e tokës ,me kalimin e këtyre dekompozimeve në kushte të presionit dhe temperaturës së caktuar me kohën
- 3 -
- 3 -
kalohet në krjimin e lëndëve hidrokarbure të lëngëta, te gazta ose të qymyreve..
Mosha e rezervuarit
020406080
100
0,0 50,0 100,0 150,0 200,0 250,0 300,0 350,0 400,0 500,0 550,0
Miliona vjet
Mili
ard
a fu
çi
Neogen
Paleogen
Kratak
Jurasik
Triasik
Perm
ian
Pensilvanian
Misisipian
Devonian
Silurian
Ordovician
Kem
brian
Kenozoi Mesozoi Paleozoi
Gr.1 Shperndarja e zbulimeve te naftes brut ne raport me moshen gjeologjike te rzervuarit
Gjenerimi i hidrokarbureve nga materiali bazë i dekompozuar së pari kërkon kushtin e temperaturës ,ato mund të përjashtohen ose të mbeten të pa përfillëshme për formim në temperatura të rendit nënë 150°F (65 °C)në nëntokë dhe formimi në nivele maksimale në temperatura të mjedisit formues të rendit (225 deri 350 ) °F (107 deri 176 )°C.Ky interval në gjuhën gjeologjike quhet “dritarja e hidrokarbureve “Mjedis me temperatura më të larta i kthen hidrokarburet e rëndë në të lehta dhe mbetjet në gaz. Megjithatë në temperatura më të larta se 500°F ( 260°C) materiali organik karbonizohet dhe shkatërrohet në çdo burim Për pasojë çdo shtratim i thellesive shumë të mëdha nga lëvizjet e tokës nuk mund të prodhojë hidrokarbure.Rezervuarët e magazinimit të fluidit kategorizohen sipas gravitetit të fluidit që përmbajnë ,dhe vetitë e tyre ,në vijim renditet një grafike e cila përfshin në menyrë të përmbledhur këtë kategorizim.
- 4 -
- 4 -
Zona ujore
Zona uje nafte
Zona nafte
uje
Zona nafte
mbajtese
Zona tranzitore
nafte gaz
kapelja gazore
0% Ngopshmeria me
uje
Raporti gaz nafte
Vendosja e fluideve nafte ,gaz dhe uje ne
nje strukture rezervuari antiklinale Fig 1. Skema klasike e vendosjes se fluideve ne shtrese
Fig 2 Shpimi i puseve për zbulim të rezervave të naftës e gazit
- 5 -
- 5 -
Fig 3 Skema e shpimit në det me platformë lundruese
Fig 4 Platformë për shpim pusesh në det
- 6 -
- 6 -
Vendet anetare dhe kandidate te
AGJENCISE NDERKOMBETARE TE ENERGJISE(A I E )
Australi Austri Kanada
1979
Belgjika Rep Ceke Danimarka
2001
Finlanda Franca Gjermani
1992 1992
Greqia Hungari Irlanda
1977 1997
Itali Japoni Korea
1978 2002
Luksenburgu Hollanda Zelanda e Re
1977
Norvegji Portugali Spanja
Status special
Suedi Zvicer Turqia
1981
Anglia Amerika
Polonia dhe Sllovakia jane vende kandidate
- 7 -
- 7 -
Organizata e vendeve te eksportit te naftes (OPEC), eshte nje organizate e krijuar per zhvillimin e koordinuar te politikave nderkombetare te naftes te shteteve anetare te saj. OPEC eshte themeluar me Shtator 1960 nga Iran, Irak, Kuvait, Arabia Saudite, dhe Venezuela. Keta shtete themelues u shoqeruan nga Katar (1961), Indonesia dhe Libia (1962), Emiratet Arabe (1967), Algeria (1969), Nigeria (1971), Ekuador (1973-1992), dhe Gabon (1975-1994). Egjypti, Guinea Ekuatoriale, dhe Sudani jane ne rolin e vezhguesit. Aktualisht te 11 shtetet anetare furnizojne 40 % te kerkesave boterore per nafte brut, dhe kontrollojne 80 % te rezervave te njohura te naftes . Selia qendrore e OPEC eshte ne Vienna, Austria. Autoriteti supreme te organizates eshte Konferenca e O P E K ut,net e cilen marrin pjese perfaqesuesit e larte te qeverive anetare te cilet mblidhen ne gjysmen e dyte te vitit per te formuluar politikat .
Venezuela
Irak
Iran
1960 1960 1960
Arabia Saudite Kuvait
Katar
1960 1960 1961
Indonezia Libia
EmiratetArabe
1969 1962 1962
Algjeria
Nigeria
Ekuadori
1969 1971 1973 -1992
Gabon
Egjypt
Guinea Ekuatoriale
1975-1994 status vezhguesi status vezhguesi
Sudan
status vezhguesi
- 8 -
- 8 -
Nafta
Gas Natyror
Qymyr
Te tjra te riciklimit
Berthamore
Hidrike
1970
1980
1990
2000
2010
2020
0
2000
4000
5000
6000
3000
1000
7000
M tek nafte
Kerkesat per energji sipas I.E.A.
Perdorimi i hidrokarbureve ne llojet e burimeve energjitike
mbetet paresor perderi sa te ekzistojne rezervat nentokesore
Gr.
2 G
rafik
u i r
ritje
s së
kër
kesa
ve e
nerg
jetik
e pë
r llo
je t
ë nd
rysh
me
burim
esh
në m
ijë m
iliar
dë t
on e
kuiv
alen
t naf
te
- 9 -
- 9 -
Luhatja e çmimit te naftes bruto
D o l l a r p e r f u ç i
1999
Parashikim
Nderhyrje e
O P E K
60
50
40
30
20
10
0
Nderhyrje e
Teksasit
perendimor
2000
2001
2002
2003
2004
2005
2006
JanMajShtat JanMajShtat JanMajShtat JanMajShtat JanMajShtat JanMajShtat JanMajShtat Jan
Gr.
3 G
rafik
u i l
eviz
jes
se ç
mim
it të
naf
tës
në d
ooll
nom
inal
ë pë
r fu
çi n
aftë
për
per
iudh
ën n
ga v
iti
1999
der
i në
vitin
200
5
- 10 -
- 10 -
0500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
Thithja e investimeve per energji
per vitet 2003 deri 2030
Amerika Latine
Afrika
Lindja e mesm
e
Azia
Kina
Vende ne
tranzicion
OECD e Paqesorit
OECD Evrope
OECD Amerika
veriore
Qymyre
Nafta
Gazi
Elektriciteti
Ne bilion doll am
erikane (2000)
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Gr.
4Gra
fiku
i th
ith
jes
së in
vest
imev
e p
ër m
bu
limin
e n
evo
jave
en
erg
jeti
ke p
ër r
ajo
ne
të
nd
rysh
me
në
bo
te p
ër k
atër
bu
rim
et m
ë kr
yeso
re (
qym
yre,
naf
të,g
az,d
he
ener
gji
elek
trik
e)
- 11 -
- 11 -
20052025
( krahasuar vitet 2005 me 2025)
Amerika e veriutAzia e industrializuarEvropa perendimore
Evropa lindore dhe RusiaIndia
KinaTe tjere ,Azia e PaqesoriAmerika latine
Lindja e Mesme dhe Afrika76 milione fuçi /dite 119 milone
fuçi ne dite
Gr.5 Grafikë të krahasimit të nevojave për naftë sipas rajoneve në botë
Gr.6 Grafiku i vlerës ne % të importit që zë nafta për rajone të ndryshme në botë
OECD
Paqesori OECD
Evropa
OECD
Amerika
e veriut
Azia
Jugore
Kina Azia Lindore
0
Vlera ne % e importeve per
furnizimin me nafte
2000 2010 2030
10
20 30
40 50
60
70 80 90 100
- 12 -
- 12 -
1970 1975 1980 1985 1990 1995 2000 2004
Embargoja
Arabe
Revolucioni
Iranian
Lufta
Iran-Irak
A.Saudite le rolin
kryesor si
prodhues nafte
Operacioni
Furtuna e
shkretetires
Pushtimi i
KuvaititKriza Aziatike
Iraku Nafte
per ushqim
Sulmi i
11
shtatorit
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
Dollar per fuçi
Rritje e
sforcuar
Gr.7 Grafiku i ndryshimit të çmimit të naftës brut në funksion të situatave politike
në zhvillimet botërore gjat periudhës 1970 - 2005
0.0
1990
Miliona fuçi ne dite
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2002
2003
2004
2005
5
10
15
20
25
30
35
PRODHIMI VJETOR I O.P.E.K. NE PERIUDHEN 1990 DERI 2003
(viti 2004 dhe 2005 jane parashikim)
Gr.8 Grafiku vjetor i prodhimit te naftes se vendeve te O.P.E.K.
- 13 -
- 13 -
A.Saudite
Rusia
Sh.B.A.
Irani
Meksika
Kina
Norvegjia
Kanada
Venezuela
Emiratet Arabe
Kuvaiti
Nigeria
Anglia
Iraku
Brazili
0.0 2 4 6 8 10 12
Miliona fuçi nafte ne dite
15 furnizuesit kryesore ne bote me nafte gjat vitit 2004
Gr.9 Grafiku I aftesive prodhuese e eksportuese me nafte brut i vendeve me kryesore ne bote
- 14 -
- 14 -
Diezel,vajguri
Kapja e
aromatikeve
Reforming
Kreking
Katalitik
Kristalizim
Ekstrat
soLventi
Industri
Petrokimike
Depozita
Nafte
bruto
Vajguri
avionash
Tregetim diezeli
Grumbullim
avujsh
hidrokarbure
Bitum per asfaltim
rrugesh
Fig
5 S
kem
a e
per
gjit
hes
hm
e e
ruaj
tjes
,per
pu
nim
it,d
he
per
do
rim
it t
e p
rod
ukt
eve
te n
afte
s
- 15 -
- 15 -
Sllo
vaki
a
Hungaria
Austria
Sllovenia
Kroacia
Bosnja
Herzekovina
Serbi Mali i Zi
Bullgaria
Greqia
Shqiperia
Rumania
Ukraina
Moldavia
Polonia
Gjerm
ania
Turqia
Rusia
Cekia
Italia
Bjello Rusia
Burgas
Stambo
ll
Kon
sta
nca
Ode
sa
Ale
ksan
drop
ull
Ballsh
Vlora
Ple
ven
Ru
se
Plo
esh
t
Pite
sht
Sh
kup
Nov
i Sa
d
Pa
nçe
vo
Vje
na
Sh
çve
z
Trieste
Rjeka
Mynih
Ingolstand
Parmo
Miq
esia
( D
RU
ZH
BA
)
Legjenda
Uzine perpunimi
Terminal ne Shfrytezim
Terminal ne projekt
Tubacione transporti
Tubacione transporti ne prespektive
Fig
6 H
arta
e r
jeti
t kr
yeso
r të
qën
dra
ve t
ë tr
ajti
mit
ru
ajtj
es
dh
e tr
ansp
ort
it t
ë n
aftë
s n
ë E
vro
pën
lin
do
re d
he
qën
dro
re
- 16 -
- 16 -
1. VETITË FIZIKO KIMIKE TË HIDROKARBURËVE
Relacioni midis naftës dhe gazit në shtresë mvaret nga shkalla e sasisë së gazit
të tretur në naftë.Gazi natyror zakonisht është i shoqëruar me naftën dhe energia që i
jep ai naftës për të dalë nga rezervuari është përcaktuese .Gazi është i shoqëruar me
ujin dhe naftën në shtresë në dy mundësi kryesore ; në gjëndje të tretur dhe në gjëndje
të lirë në kapelen gazore.Presioni i lartë dhe temperatura e ulët janë të favorshme për
ruajtjen në gjëndje të tretur të gazit,kur fluidi del në sipërfaqe me kalimin në separatorë
dhe me ndryshimin e kushteve te presionit dhe të temperaturës ,gazi veçohet nga nafta
Fluiudi Graviteti API Shënime
Naftë e
rëndë Më pak se 20
Viskozitet i lartë,densitet i lartë , dhe vlerë e
neglizhuesheme e raportit gaz naftë mund të jetë
zakonisht naftë e degraduar .Në sipërfaqe takohen
në formë të rërave bituminoze etj,paraqiten me
viskozitet tepër të lartë ,të rendit deri 10 centipuaz
Naftë e
zezë 30-45
Zakonisht janë sisteme gaz naftë të tretura që
përbëjnë pjesën dërrmuese të rezervave .Kanë
temperaturë kritike më të lartë se ajo e rezervuarit
,dhe nuk çfaqin anomali në vetitë e tyre
Naftë
e
avullueshme
45-70
Peshë specifike shumë të ulët ,ekzistojnë në
rajonin dy fazor të shtratimit.Faza e lëngët ka
raport te lartë të gazit te tretur
Gaz
kondensat -
Eshtë faza e gaztë në kushtet e rezervuarit por
mund të çfaqin veti retrograde ,kanë densitet të
ulët ne kondita të rezervuarit
Gaz i thatë - Ne esencë janë hidrokarburet e lehta në përzierie
të gjitha në gjëndje të gaztë në konditat e rezervuarit
- 17 -
- 17 -
Tab 1.1 Veti te nafes brut ne mvartesi te densitetit API
Gaz i thatë Kondensat Naftë e lehtë Naftë e zezë
C1 0.9 0.75 0.6-0.65 0.44
C2 0.05 0.08 0.08 0.04
C3 0.03 0.04 0.05 0.04
C4 0.01 0.03 0.04 0.03
C5 0.01 0.02 0.03 0.02
C6+ 50-75 0.2-0.15 0.43
Densiteti API Ii
lëngut 1000+ 40-60 25-45
Faktori.G.N. 3000-6000 2000
Tab 2.1 Përbërësit e fraksioneve molare të hidrokarbureve në rezervuarin e ruajtjes së fluideve
Rezervuar nafte Rezervuar gazi Separator gazi
C1 0.01 0.2 0.82
C2 0.01 0.3 0.12
C3 0.02 0.32 0.04
C4 0.03+ 0.14 0.01+
C5 0.04+ 0.03 0.01
C6+ 0.9 0.01 0.01
Tab 3 .1 Përbërësit e fraksioneve molare të hidrokarburëve në rezervuarin e ruajtjes
së fluideve
- 18 -
- 18 -
1.1 Përberja e naftës Nafta kryesisht përbehet nga Karboni dhe Hidrogjeni,në vlera më të vogëla përmban edhe Squfur ,Azot dhe Oksigjen.Me rritjen e përbërësave të fundit ulen vlerat cilësore të saj.Hidrokarburët (komponentët karbon dhe hidrogjen )kapin rreth 90 % të të gjitha naftave Tabela 4 .1 Komponentët e naftës brut
Komponentët ne % Nafta Asfaltet Shistet bituminoze
Karbon 84.0 83.0 71.0
Hidrogjen 13.0 10.0 6.0
Squfur 2.0 4.0 5.0
Azot 0.5 1.0 2.0
Oksigjen 0.5 2.0 8.0
Tabela 5 .1 Përbërja molekulare
Përbërja molekulare Pesha në %
Gazolinë (benzinat) (C4 – C10) 31
Vajguri( C11 – C12) 10
Gazoil ( C13 – C20) 15
Vajëra lubrifikante ( C20 – C40) 20
Mbetje t tjera (> C40) 24
100
Tabela 6.1 Përbërja sipas tipeve të hidrokarbureve
Parafinikët 30
Naftenikë 49
Aromatikë 15
Asfaltenë 6
100
- 19 -
- 19 -
Tabela 7.1 Përbërësit kimikë të naftës asfaltit dhe shisteve bituminoze
Tabela 8 .1 Vetitë fizike të hidrokarburëve në funksion të densitetit
Vetitë e hidrokarburëv
e
Densiteti i lartë
Densiteti i ulët
Shënime
Viskoziteti I uëlt I lartë I ndjeshëm ndaj temperaturës,i pa
ndjeshëm ndaj presionit,invers me
rrjedhshmërinë
Ngjyra E kthjellët E errët E verdhë,e kuqe e errët deri në të zezë
në trasmetimin e ndriçimit,(zakonisht i
mjegullt ndaj reflektimit të dritës)
Fluoreshenca E verdhë Gri E bardhë deri drejt të verdhës dhe grisë.Përshkon të gjitha ngjyrat
,intensitive dhe me nuanca. Indeksi i refraktivitetit
1.39 1.55 Përcaktohet me refraktor
Temperatura e ndezjes dhe e djegies
E ulët E lartë > 50° C
Densiteti
Varet nga përbërja ,niveli normal 16 deri 50 A P I °
131.5F)ifike(60pesha.spec
141.5densAPI −
°=
Shkalla normale= 16 deri 50° densAPI Densiteti i ujit 1= 10°API në 60°F
Aroma Parafinikë e naftenikë Aromatikë e pa pëlqyeshme ,kur ka përmbajtje të
lartë squfuri shumë e rendë dhe e pa pranueshme.
Emërtimi Formula
kimike
Gjëndja fizike në
60°F dhe 14.65
p.s.i
Pesha
Molek.
Pika e vëlimit në
kondita normale
( °C)
Metan C H 4 Gaz 16.4 -161.4
Etan C2 H6 Gaz 30.07 -89
Propan C3 H8 Gaz 44.09 -42.1
n-Butan C4 H10 Gaz 58.12 0.55
Izo-Butan C4 H10 Gaz 58.12 -11.72
n-Pentan C5 H12 Leng 72.15 36
- 20 -
- 20 -
TIRANA
Elbasan
Lushnje
Durres
Rreshen
Diber
Shkoder
Ulqin
PodgoricaGjakova
Oher
Struge
Korça
BeratFier
Vlore
Gjirokaster
Delvina
Korfuz
Kuçova
Patos
Divjaka
Saranda
Legjenda
Tubacion Gazi
Tubacion Nafte
Terminal
V.burim nafte
V.burim gazi
Universitet
Marinez
Gorisht
Ballshi
D
E
T
I
A
D
R
I
A
T
I
K
D E T I
J O N
M A L I I Z I
K O S O V A
REPUBLIKA
E
MA
QEDO
NISE
Fig 7 Harta e shpërndarjes së vendburimeve dhe Tubacioneve të transportit të
naftës ,gazit,në Republikën e Shqipërise
- 21 -
- 21 -
Për të kuptuar dhe për të përdorur me lehtësi tabelat që lidhen me llogaritje të lëndëve
hidrokarbure në paragrafin në vijim do të zhvillohen disa koncepte të përgjithëshme të
fizikës që lidhen me gjëndjen e fluideve ,vetitë fizike të tyre dhe disa veti thelbësore të
disa elementëve hidrokarbure të lenget e të gaztë.
1.2 Masa dhe pesha
Pesha e një trupi është forca me të cilën ai tërhiqet nga toka në drejtim të qëndrës së saj
.Masa shprehet me njësi të matjes gram .Grami është masa e 1 cm3 uji në temperaturën
4°C
Pesha specifike e lëndes është pesha në gram e po kësaj lënde që ndodhet në vëllimin
prej 1 cm3 .Me qënë se 1 cm3 ujë peshon 1 gram, si njësi e peshës specifike merret 1
njësi për ujin e pastër
1.3 Densiteti
3cm
grDensiteti i lëndës është masa e lëndës që ndodhet në vëllimin prej 1 cm3 .Me qënë
se 1 cm3 e ka masën 1 gram ,densiteti i tij merret 1 njësi dhe në rastin e konceptimit të
densitetit relativ ,vlera e densiteteve të lëndëve të tjera merret në raport me ujin ne 4°C
që është një .Densiteti i lëngjeve hidrokarburë matet gjithashtu
dhe percaktohet në 20°C ose në 15.5°C në raport me densitetin e ujit ne 4°C (1)
1 0 0 9 0 8 0 70 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 0
0 .74
0
0.8 0
0
0 .79
0
0 .78
0
0.7 7
0
0.7 6
0
0.75
0
0 .73
0
0.7 2
0
0.7 1
0
0.70
0
Fig 8 Densimetri
- 22 -
- 22 -
1.4 Matja e densitetit me aerometër
Për matje te naftave viskoze përdoret metoda e përzjerjes në raporte të njohura të
përzjerjes dhe për njohje të plotë të parametrave të holluesit që përdoret si përzjerës.
Në raste të ndryshme të praktikës së punës kërkohet të përcaktohen densitete të
perzjerjeve të ndryshme të lëngjeve hidrokarburë ose jo të tillë ,në përbërje të të cilës
mund te përfshien dy ose më shumë lloje lëngjesh ,me densitete të njohura për secilin
lëng por në raporte të ndryshme të tyre.Për këto raste përdoret formula :
n321
nn332211mes
....VVVV
V..... ρVρVρVρρ
+++
+++=
Ku ρ1 , ρ2, ρ3, ρn densitetet e përzjerësave
V1 V2, V3, Vn Volumet e përbëresave të përzjerjes
0.74
0
0.80
0
0.79
0
0.78
0
0.77
0
0.7 6
0
0 .75
0
0.73
0
0.7 2
0
0.71
0
0 .70
0 1 0 0 9 0 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 0
Fig 9 Aerometeri
Për nga shkalla e rrezikshmërise nga zjarri hidrokarburët kategorizohen në kater grupe
kryesore :Tabela 9.1
Klasa e
naftëproduktit
Temperatura e
ndezjes ne °C
Emërtimi i
naftëproduktit
Grupi sipas
djegshmërise
I Më pak se 28
Benzinat dhe
vajguret (për ndriçim
dhe automjete)
Lehtësisht të
djegshëm
II 28 – 45 Virxhin Të djegshme
III 45 – 120 Mazut ,diezel motorrash dhe
djegës Të djegshme
IV Mbi 120 Vaj,bitum,parafina
etj Te djegshme
- 23 -
- 23 -
1.5 Viskoziteti.
Viskoziteti eshte vetia e nje fluidi qe tenton te ruaje formen e tij kur ai i neneshtrohet
veprimit te nje force.Fluidet me viskozitet te larte rrjedhin me veshtiresi ndersa fluidet me
viskozitet te ulet rrjedhin lirshem. Vlera e viskozitetit percaktohet me viskozimeter qe
eshte nje paisje (ene) me bire ne fund ne permasa standarte. Koha ne te cilen rrjedh
fluidi nepermjet kesaj bire eshte nje matje e vleres se viskozitetit te tij.
Mbeshtetur ne teorine molekulare, ne se nje fluid qe fillon te rrjedh nen veprimin e
forces se gravitetit molekulat nga gjendja stacionare i kalojne nenshtrimit te veprimit
te rrjedhjes se tij. Nga ana tjeter molekulat thithin energji te cilen e shpenzojne ne
kufijte e shtresezave, pra molekualat pranojne energjine e rymes rrjedhese dhe per
pasoje levizin edhe ato. Nga shkaku i transferimit te energjise molekulat nderkaq
levizin ngadale d.m.th. zvogelojne shpejtesine e rrjedhjes.
Njekohesisht molekulat nga levizja shtresore e fluidit ne kontaktin midis shtresezave
levizin ne drejtim te kundert me shtresat.Rezultantja e te dy ketyre kundershtimeve
te dy shtresezave krijon mundesin e levizjes se fluidit qe ishte ne qetesi.Pra fluidi
leviz dhe kjo nenkupton qe te gjitha shtresat e fluidit i nenshtrohen nje shpejtesie
levizjeje
Duke marre nje shtresez fluidi qe leviz shpejt dhe te nje shtrese tjeter vijuese qe i
aplikohet nje force madhesia e forces ( e matur ne newton / M2 siparfaqe )e
nevojshme per te mbajtur nje shpejtesi te ndryshme nga 1 m/sek. midis shtresave
1m larg percakton viskozitetin ne paskal /sekond . Per ujin ne tempetauren e dhene
200C viskoziteti eshte 0.001 P a s , ne temperaturen e vlimit 1000C viskoziteti kalon
0.0028 Paskal sek . Viskoziteti i nje lengu ulet me rritjen e densitetit dhe e kunderta
ndodh me rritjen e temperatures.
Temperuturë flakërimi është temperatura që krijon kushte, në presion normal, për
avullimin e bollshëm nga lënda diegëse dhe lehtësisht ndezëse Në prani të
temperaturës së emërtuar vetndezëse këto lëndë marrin zjarr.
1.6 Temperatura e vetëndezjes në lëngjet e djegshme e lehtësisht të djegshëm
është relativisht e lartë.( 149-618°C).
Temperatura e flakërimit e lëngjeve lehtësisht të ndezëshëm është nën 0 °C
( Benzina,Benzoli ,Aceton,eter etj) . Avujt e këtyre lëngjeve në përzjerje me ajërin
krijojnë mjedise eksplozive në kufij të raporteve nga( 4-10-12)
- 24 -
- 24 -
Këto lëngje ruhen e përpunohen në rezervuarë të kompletuar me të gjitha paisjet e
nevojshme të një rezervuari.
Kërkesat kryesore për këta rezervuarë janë:
Për lëngje lehtësisht te ndezëshëm kërkohet hermeticitet i plotë i të gjitha nyjeve të
rezervuarit..
Lëngjet e djegshme nuk kërkojne kushte të një hermeticiteti ruajtjeje për nga
shkalla e rrezikshmërise nga zjarri ,por në rastin e lëndeve hidrokarbure theksojmë se
hermeticiteti është i domosdoshëm për sigurim të uljes së masës së humbjeve për shkak
të avullimit të fraksioneve të naftës.
Kompletimi i tyre bëhet me paisjet e më poshtme
• Valvola frymëmarje mekanike e hidraulike për kapacitet hyrje dalje sipas
aftësive pompuese e ruajtëse të parkut të ruajtjes .
• Dritare matje niveli dhe marje kampioni ndriçimi dhe ajrimi.
• Paisjet flakëshuarese.
• Rrufe pritësat.
• Argjinatura mbrojtëse në sistemin e kllapushkave dhe sistemin e kanalizimit të
ujrave të bardha e teknologjike të rregullta e kontrolluara periodikisht.
• Sistemin e ftohjes.
• Shkallet edhe parmaket mbrojtes
Sistemin e shuarjes se zjarrit, me paisjet përkatese( dhoma shkume,rjet, si dhe “tub
nayloni”, Paisja F.S.M (Membrana shkumë përcjellëse ) etj
1.7 Fluoreshenca e Naftes
Vlerësimi i hidrokarburëve sipas densitetit API dhe ngjyrës së fluoreshënces
Densiteti °API Ngjyra e fluoreshënces
Nën 15 Ngyrë kafe
15 – 25 Portokalli
25 – 35 E verdhë në krem
35 – 45 E bardhë
Mbi 45 Blu , e bardhë deri në violet
- 25 -
- 25 -
Spektri i hidrokarburëve
E KUQE
FLUORESHENCA E HIDROKARBUREVE
SPEKTRI
4000
GJATESIA E VALESANGSTROM 2000
2700
3000
3600
5000
PORTOKALLI
6000 7000
BLU
NAFTE E LEHTE
ULTRA VIOLET VIOLETE VERDHE
NAFTE E RENDE
GRI
NAFTE MESATARE
8000
INFRA E KUQE
Fig 10 Shkalla e spektrit te hidrokarburëve sipas gjatësise së valës së dritës në
Angstrom
1.8 Shtypja ,Presioni
Është forca që vepron mbi njësinë e sipërfaqes
S
FP = ; SPF ×= ,
si njësi e presionit merret 2cm
kg forca prej 1 kg ushtrohet mbi sipërfaqen prej 1 cm2,
presioni shprehet edhe në lartësi kollonë lëng i shprehur në m.mm,cm etj
Njësitë e presionit janë të përdorëshme me nënëfishat e shumfishat respektivë
sipas njësive që përdoren.
Në tabelat shtesë jepen të gjitha njësite e presionit ,shumfishat e nënfishat e tyre
Në praktikën e përditëshme del e nevojshme që të njihen e përdoren të gjitha llojet e tyre
1.9 Nxehtësia
Për matjen e shkallës së ngrohjes ose ftohjes së një trupi shërben termometri i cili është
i shkallëzuar ne njësi të ndryshme shkalle ,sipas llojit të shkallës që përdoret .
Janë në përdorim zakonisht tre lloje shkallëzimi të matjes së temperaturës:
Celsius,Farenheit dhe Reamur
- 26 -
- 26 -
Temperatura është vetia e një trupi e lidhur me gjëndjen fizike të të nxehtit dhe të
ftohtit të tij .Temperatura ndryshon sipas ndryshimit të disa gjëndjeve fizike të
sistemit(volumit ,rezistencës elektrike,energjisë së brëndshme etj).Temperatura është
edhe përcaktuese për vetinë e aftësisë së lartë ose të ulët të transferimit të energjisë.
1.10 Shkalla centigradëshe
Shkalla centigradë është përcaktuar nga Celsiusi si rezultat i fenomenit të ndryshimit
të cilesive te një lëngu me ndryshimin e temperaturës. Kjo realizohet nëpërmjet
termometrit të mbushur me mërkur.Koncepti i ndarjes ne centigrad kuptohet duke e
zhytur termometrin me mërkur në një enë me akull të porsaformuar në presionon 760
mmHg,në nivelin kur zbret kollona e zhivës shënohet shkalla 0; zhytet termometri me ujë
të valuar,niveli i meniskut të mërkurit në pozicionin e dytë shënohet me numrin
100.Intervali midis 0 dhe 100 ndahet në 100 pjesë.Kjo është ndarja në centigradë. Në
vëndet anglo saksone përdoret shkalla Farenheit e cila në vleren 32 ° F i përgjigjet
pozicionit të mërkurit në formimin e akullit dhe pozicionit 212 °F i përgjigjet nivelit te
meniskut të ujit në vlim.Intervali 32-212 ndahet në 180 njësi të barabarta.
[ ]32)(9
5)( −°=° FtCt ; 32)(
9
5)( +°=° CtFt
1.10.1 Shkalla REAUMUR
Është ende në përdorim në disa vënde sllave, shkalla 0 i përgjigjet meniskut në akull
ndërsa 80 i përgjijget meniskut të ujit në vlim. Ndarja e intervalit bëhet në 80°Re.
Re)(4
5)( °=° tCt ; )(
5
4Re)( Ctt °=°
1.12 Shkalla absolute
Shkalla centigradë është e varur nga lloji i lëngut që futet në termometër ; në se në
vënd të mërkurit do të fusnim alkol etilik dhe do të kryenim të njëjtat operacione si te
shkalla centigradë me termometër me mërkur do të presim një ndryshim në rezultat për
shkak se relacionet volum temperaturë nuk janë të barabarta me ato të alkolit etilik.Nga
sa më siper del se duhet të përdoret një shkallë e cila nuk duhet të influencohet nga lloji i
lëngut që përdoret.Për të shmangur këtë anomali mbështetur në ekuacionin e gjëndjes
së gazeve realë duke përcaktuar kushtin PVp = 0 = 0 korespondenca e vlerës
t= -273.15°C do ti përgjigjet një vlere T=0°K
- 27 -
- 27 -
Për t= 0°C T=-273.15°K
Për t=-273.15 T=0°K
Për t=100°C T= 373.15°K
0102030405060708090
010203040506070
3250
6886
104122
140158
176194
212
80
100
°R
°F
°C
Fig11 Skema e krahasimit ë shkallëzimeve të termometrave me ndarje në
Celsius,Farenheit, dhe Reamur
Shkalla praktike ndërkombëtare e temperaturës zgjidh disa papërshtatshmëri që rjedhin
nga vështirësitë e përdorimit praktik të shkallëve të përmendura më lart ,duke realizuar
parimin e disa termometrave primar “ETALON” të cilët janë kompatibël dhe të njohur
shkencërisht si shkallë termodinamike ose absolute e tmperaturës.
Shkalla ndërkombëtare është vendosur në mbledhjen e parë të Konferencës së
Përgjithshme të Peshamatjeve në vitin 1927 ku moren pjesë 36 vende. Azhornimi i fundit
është bërë në 1 janar 1969.
Shkalla praktike konsiston së pari në përcaktimin e pikave fiks të ndryshimit të
gjëndjes së trupave (avullimi dhe ngrirja) te disa lëndeve (të gjitha referuar kushtit
P=1atm.=760mmHg=101.325Nm-2 )
- 28 -
- 28 -
Pikat fiks jepen sipas tabelës së mëposhtëme :
Pika fiks T°(K) T(°C) T
1 Pika fiks e Hidrogjenit 13.81 -259.34 0.00141206
2 Pika e vlimit e H në p=
33.06Nm-2 17.012 -256.108 0.00253444
3 Pika e vlimit e H 20.28 -252.87 0.00448517
4 Pika e vlimit të Neonit 27.102 -216.018 0.01221272
5 Pika “Tre” e Oksigjenit 54.361 -218.789 0.09197252
6 Pika “Tre” e ujit 273.16 0.01 1
7 Pika e vlimit të ujit 373.15 100 1.39259668
8 Pika e ngurtësimit të Zinkut 692.73 419.58
9 Pika e ngurtësimit të Argjendit 1235.08 961.93
10 Pika e ngurtësimit të Arit 1337.58 1064.43
Tabela 10.1 Pikat fikse të disa elementëve
Klasifikimi i instrumentave matës të temperatures bëhet:
a) Termometra me gaz me zgjatim shufre (P = const ) në lëngje dhe metale.
b) Termometra me ndryshim presioni ( V = const) në lëngje dhe gaze.
c) Termometra me rezistencë elektrike
d) Termometra me çift termo elektrik
e) Termometra me rezatim
Në termometrat me zgjatim që përdorin lëngje zakonisht praktikohen lëngjet e
mëposhtëme:
Mërkur për temperaturë nga -30°C deri 750°C
Alkol etilik për temperaturë nga -70°C deri 50°C
Toluol për temperaturë nga -70°C deri 70°C
Pentan për temperaturë nga -200°C deri 20°C
Termometrat me zgjatim shufre: gabimi i lejuar për këta termometra është 2% e vlerës
së fundit të shkallës të materialit prej të cilit përbëhet kjo shufër .Ky koefiçent quhet
koefiçent i bymimit linear α .Zgjatimi i plotë i shufrës për t ° C të rritura vlerësohet me
formulën :
α = estemperaturindryshimifillestaregjatesia
gjatesiseindryshimi
⋅⋅×⋅
⋅⋅
- 29 -
- 29 -
Termometrat bimetalik përdoren për temperatura nga -20°C deri në 200°C.
Precizioni shkon deri në ±0.3°C.
Për temperaturat nga 0 – 4°C normat lejojnë gabim
nga 0°C - 40°C gabimi ±1°C
nga -50°C - 0°C gabimi ±2°C
nga 40°C - 200°C gabimi ±2°C
Termometrat me presion gazi janë zakonisht të ndërtuar nga një bulb metalik, nga një
tub, metal dhe manometër(tub burdon) të mbushur me gaz (në pergjithesi azot )me
presion nga 20-50kg/cm2 dhe përdoret për temperatura nga -50 °C deri 550 °C
Relacioni midis presionit dhe temperaturës është
p = p0 (1+βt)
β mund të merret afërsisht konstant.
Termometrat me presion lëngu ,përdoret i njëjti parim si edhe në termometrat me
presion gazi .Përgjithësisht lëngu mbushës është:
Mërkuri për temperatura nga 30°C deri 550 ° C P= 100- 150 Kg/cm2
Alkol metilik: për temperatura nga -50°C deri 150 ° C P= 100- 150 Kg/cm2
Termometra me tension të avujve të ngopur .Si lëngje mbushës në këta termometra
përdoren :
Alkol etilik 90 – 200 °C
Benzen 90 – 250 °C
Toluen 110 – 250°C
Eter Etilik 40-150° C
Eter metilik -25 - 90 ° C
Anhidrid sulfhidrik -5 -120° C
Tabela 11.1 Disa lëngje mbushës të termometrave me kufijtë matës respektive
Këta termometra kanë përparësi zgjatjen e tubit kapilar deri në 150 ml
1.12 Bymimi dhe tkurrja
Nënë efektin e ndryshimit të temperaturës trupat ndryshojnë gjeometrinë e tyre ,për
trupat e ngurtë ky koncept spjegohet me zgjatjen e një shufre metalike që
nxehet,zgjatimi është funksion i llojit të materialit dhe vlerës së temperaturës.
Per te sqaruar me konkretisht kete koncept po konkretizojme me shembujt vijues:
- 30 -
- 30 -
Shëmbull: Një tel Platini me gjatësi 3 m ne 0°C sa do t’a ketë zgjatimin në rast
se do të ngrohet deri në 100 °C(Koeficenti i zgjatimit linear i platinit =0.000009)
1 cm e telit në 0°Cbëhet (1+0.000009)cm në 1° C
1 cm e telit bëhet 1+(0.000009x 100°C)cm në 100 °C
Atëhere 300 cm tel Platini në 0°C bëhet 300(1.0009)cm në 100°C ose gjatësia në 100°C
është 300.27cm
Koefiçenti sipërfaqësor i zmadhimit të sipërfaqes është ndryshimi i madhësisë së njësisë
së sipërfaqes së një flete prej materialit përbërës për ndryshim të temperaturës 1 °C
Shëmbull : Një pllake tunxhi me dimensione: gjatësi 40 cm dhe gjërësi 20 cm
ngrohet nga zero gradë në 50 gradë celsius.Cili do të jetë ndryshimi i sipërfaqes në se
koefiçenti i zmadhimit linear i tunxhit është ,0.000019.
Sipërfaqja fillestare në 0°C eshte = 40 x 20 = 800 cm2
Gjatësia në 50 °C e pllakës së tunxhit është = 40 ( 1+(0.000019x50)= 40.038 cm
Gjerësia në 50°C e pllakës prej tunxhi është = 20 (1+(0.000019 x 50 )= 20.019 cm
Sipërfaqja e pllakës në 50°C do të jetë = 40.038 x 20.019 =801.52 cm2
Ndryshimi I sipërfaqes do të jetë 801.52 – 800 = 1.52 cm2
Zgjerimi kubik ndodh kur ndryshon temperatura e një trupi të supozuar kub metalik
koefiçenti linear i zmadhimit të të cilit është α dhe ka një gjatësi brinje 1 cm ne 0° c
,kur ai ngrohet me 1° C gjatësia e secilës brinje bëhet (1+α) cm ,ndërsa volumi i kubit do
të jetë :
(1+α)3 cm 3 , ndryshimi i vëllimit të kubit është ( 1+α)3 -1 = (1+3α +3α2 +α3 )-1
= 3α+3α2+α3 mëqenëse α është në vlera mjaft të vogla termat 3α, 3α2 dhe α3 mund të
neglizhohen dhe si koefiçent të zgjerimit kubik mund të merret 3 fishi i koefiçentit të
zgjatimit linear.
- 31 -
- 31 -
Th
elle
sia
e z
hyt
jes
Gja
tesi
a e
term
oçift
it
Fig 12 Montim i një termoçifti për matje të temperaturës
1 00 80 7 0 0102 03 04 050609 0
Fig 13 Termometër me zhive 0 deri 100 °C
K = αααα l0 t
l0 → gjatësia fillestare e shufrës
- 32 -
- 32 -
Rritja e vëllimit të lëndës kur temperatura rritet me 1 ° C quhet koefiçent i bymimit
vëllimor ose kubik (β) Formula e vëllimit të lëndës së ngrohur është :
V = V0 (1 + ββββ t ) → V0 është vëllimi fillestar i lëndës
β është sa trefishi i koefiçentit linear të lëndës
ββββ = 3 αααα
Për lëngje dhe gaze përdoret vetëm koefiçenti i bymimit vëllimor
Koefiçenti i bymimit vëllimor mbetet i njëjtë për të gjithë llojet e gazeve në kushtet e
ruajtjes se një presioni konstant, kur vlera e rritjes së temperaturës është 1 ° C
(kur P = const) vlera e zgjerimit të gazeve është 273
1 pjesë e vëllimit që ata do të
zinin ne 0°C (Ligji Gey Lysac)
V1 = 10 t273
1V
V1 → vëllimi i gazit në temperaturën t° C
V0 → Vëllimi i gazit në 0°C
t1 → temperatura e ngrohjes së gazit
Në se gazi do të ngrohet në një enë të mbyllur e cila nuk mund të ndryshoje vëllimin e
saj ,presioni i gazit do të rritet në vlerën 273
1 pjese të presionit që do të kishte gazi në
atë enë në temperaturën 0°C
Presioni i gazit P1 në temperaturën t1 jepet me formulën :
101 t273
1PP =
P0 → Presioni i gazit ne 0 ° C
1.12 Njësitë e nxehtësisë
Sasia e nxehtësisë matet me kalori të mëdha (kilo kalori ) dhe kalori të vogla (kal)
K.kal është sasia e nxehtësisë që harxhohet për ngrohjen e një kg uji të cilit i rritet
temperatura 1°C nga 14.5°C ne 15.5 °C
1.12.1. Kaloria është sasia e nxehtësisë që duhet për ngritjen me një °C të një
grami ujë 1 kilo kal = 1000 kal
- 33 -
- 33 -
1.13 Kapaciteti termik
Kapaciteti termik i një trupi është sasia e nxehtësisë në kilokalori që i duhet atij për të
rritur temperaturën e tij me 1 °C
1.14 Nxehtësia specifike
Është sasia e nxehtësisë që duhet për rritjen me një gradë celsius të një kilogrami lëndë
( kur njësia që përdoret është kal për ngrohje të një grami lënde me 1 ° C ) .Formula e
thjeshtë e llogaritjes së sasis së nxehtësisë që nevoitet për ngrohje të trupit ( Q ) me
masë të caktuar dhe nxehtësi specifike të caktuar ( c ) nga t10 C deri në t2
0 C jepet me
formulën :
)tm.c(tQ 12 −=
Për rastin kur ngrohet uji c = 1
Raporti midis punës dhe nxehtësisë shprehet me formulën :
A = I Q
Në se puna shprehet me Xhaul dha nxehtësia në kalori ,atëhere :
k.kal
xhaul4,2I = dhe
xhaul
k.kal0.23809
I
1=
Tabela Nr 12.1 Koeficentet e bymimit të disa lëndëve
Alkol (Etilik) (0 – 80)° C 0.00104
Benzen 0.00118
Sulfur karboni 0.00114
Eter (-15 deri + 38) ° C 0.00151
Glicerina 0.00048
Mërkuri 0.00018
Vaj ulliri 0.00068
Nafta 0.00090
Acid Sulfurik 0.00058
Terpentin 0.00090
Uji ( 0 deri 100 ) ° C 0.00047
- 34 -
- 34 -
1.15 Temperatura e shkrirjes dhe e ngrirjes
Janë vlera të temperaturave në të cilat trupa të ndryshëm ndryshojnë gjëndjen e tyre nga
e lëngët në të ngurtë dhe anasjelltas Për trupat kristaline (përfshi metalet), pika e
shkrirjes përputhet me atë të ngrirjes ,ndërsa për trupat jo kristaline si parafina etj nuk
mund të merret temperaturë konstante shkrirjeje apo ngurosjeje
Në naftë produkte përdoret termi i temperaturës së ngrirjes ,që është temperatura në të
cilën naftë produktet humbasin lëvizshmërinë e tyre .Kjo varet nga shkalla e përmbajtjes
së parafinave në to ,sa më e lartë të jetë përmbajtja e parafinës aq më e lartë është
temperatura e ngrirjes së tyre.
Ky tregues përcakton kufirin e përdorimit të naftë produktit ,kështu ,në se një lloj vaji e ka
temperaturën e ngrirjes -15 °C atëhere ky vaj nuk mund të përdoret në makina ku
temperatura e tij ulet më poshtë se – 15 °C
1.16 Temperatura e ndezjes
Është karakteristikë dalluese e të gjithë llojeve të naftëprodukteve dhe është
temperatura në të cilën përzjerja e avujve hidrokarbure me ajërin ndizet në prezencë të
një flake zjarri apo shkëndije.
Temperatura e ndezjes përcaktohet në kushte laboratorike me paisje speciale në kushte
të hapura ose të mbyllura,përveç kësaj naftëprodukteve u matet edhe përmbajtja e
lëndëve mekanike dhe ujit .Përmbajtja e lëndëve mekanike bëhet me anë të filtrimit ,në
rastet kur viskoziteti i lëndëve hidrokarbure është i lartë ,bëhet hollimi i tyre me anë të
holluesave
Përcaktimi ipërmbajtjes së ujit bëhet me aparatin Din Stark fig
1.17 Nxehtësia e shkrirjes
Është nxehtësia në k.kal që nevoitet për të rritur temperaturën për ngrohjen deri në
shkrirje të një kilogrami të një lënde çfardo.Kjo nxehtësi shërben për ndryshimin e
gjëndjes së trupit.
- 35 -
- 35 -
Lëndët Nxehtësia e
shkrirjes ne °C Lëndet
Nxehtësia e
shkrirjes në
°C
Alumin 80 – 90 Mërkur 2.8
Hekur 49 Plumb 5
Ari 16 Argjënd 24
Akull 80 Zink 28
Kallaj 14 Gizë e bardhë 33
Naftelinë 36 Bakër 42
Platin 27 Gizë e murme 33
Tabela Nr 13 .1
Nxehtësia e nevojshme për shkrirjen e trupit
Q = m c ( t2 –t1 )+ λλλλ m
Ku λ→ nxehtësia e shkrirjes së lëndës
1.18 Përcjellshmëria termike
Përcjellja e nxehtësisë nga një vënd më i ngrohte në një më të ftohtë ose anasjelltas në
një trup quhet përcjellshmëri termike .Sasia e nxehtësisë që përcillet nëpermjet një
seksioni me gjatësi ( l ) dhe brënda një kohe t për një ndryshim τ të temperaturës së
trupit jepet me formulën :
Q = k.s . .qL
tt 21 −
s → Sipërfaqja e seksionit tërthor
t1 t2→ temperatura e të dy skajeve në sipërfaqen e seksionit tërthor të lëndës
L → gjatësia e trupit
θ → koha gjat të cilës transmetohet nxehtësia
K → koefiçenti i përcjellshmërise termike k = Corem
kalk°2
.
Të gjitha vlerat e konvertuara janë bazuar në fuqinë kalorifike të ulët (Hi)
- 36 -
- 36 -
Tabela 14 .1 Konvertimi i njesive per disa lende energjetike
TJ
(1000GJ) kWh Gcal
Naftë për
ngr.
1TJ 1 277778 238,89 23,421
1kWh 0.0000036 1 0.00086 0.0843
1Gcal 0.004187 1163 1 98.04
1kg nafte ng. e. l. 0.0000427 11.86 0.0102 1
1T.E.C. 0.029308 8141 7 686.27
1 m3n gaz nat. 0.0000364 10.12 0.00870 0.853
1 kg Uranium 0.414 115000 98.882 9696.46
1T.E.C. 1 m3n gaz nat. Kg
1TJ 34.127 27448 2.415
1kWh 0.000123 0.0988 0.0000087
1Gcal 0.14286 114.90 0.010113
1kg naftë ng. e. l. 0.001457 1.172 0.000103
1T.E.C. 1 804.3 0.070778
1 m3n gaz nat. 0.001243 1 0.000088
1 kg Uranium 14.126 11364 1
Tab 15 .1 Papastërtitë që shoqërojnë lëndët hidrokarbure
Përbërësi Matësi i përbëresit
Squfuri Detektor i H2S
Azot Të gjithë detektoret e gazeve dhe azotit
Gaz karbonik Kromatograf
Helium Kromatograf
Oksigjen Të gjithë detektoret e gazeve
Uji Kontroll i kripshmërisë(Titr AgNO3)
Kripëra
Hire Analizza laboratorike
- 37 -
- 37 -
Tabela 16 .1Koefiçente te transmetimit te nxehtesise
Materiali
Koefiç k
Corem
k.kal2 °
Materiali
Koefiçenti k
Corem
k.kal2 °
Alumini 175 Nikel 50
Hekuri 40-50 Kallaj 55
Tunxhi 75-100 Plumb 30
Bakëri 300-340 Argjënd 360
Betoni 0.7-1.2 Granit 2.7-3.5
Dru pishe e të ngjajshme 0.25-0.35 Dru me fije vertikale 0.12-0.17
Akulli 1.5 Porcelan 0.9
Xhami 0.5-0.8 Azbest 0.18
Lesh xhami 0.04-0.01 Pluhur tape 0.035
Pluhur sharre 0.06 Lesh 0.035
700°C80 °R
-10
-20
70
60
50
40
30
20
10
0
2001901801701601501401301201101009080706050403020100
212°F
-10-20
-10
100°C
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
1292°F
850900950100010501100115012001250
212250300350400450500550600650700750800
450
500
550
600
650
200
250
300
350
400
150
100
kw
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0
k.W.h
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0
kf
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
0
860 K.kal
850
800
750
700
650
600
550
500
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
Fig 14 Shkallëzime për gjetje të vlerave të temperaturave °F dhe ° C ,Kwh dhe
k.kal.,kw dhe wkf
- 38 -
- 38 -
1.19 Avullimi dhe avujt e ngopur.
Në çdo temperaturë që ndodhet midis kufirit të temperaturës së ngrirjes dhe
temperaturës së vlimit ,nga lëngjet avullon lëndë .Në se këto lëngje ndodhen në enë të
mbyllura nga të gjitha anët ,vjen një çast kur nuk ka më proces të avullimit të lëngut për
shkak se të gjitha pjesëzat që dalin nga masa e lëngut që avullon ,rikthehen në masën e
lëngut ,në këtë situatë krijohet një ekuilibër i cili quhet gjëndja me avuj të ngopur.
Përderi sa kjo gjëndje ende nuk është arritur ,avujt e kësaj hapësirë janë në gjëndje të
pa ngopur.
1.20 Presioni i avujve .
Presioni i avujve të ngopur të lëngjeve të ndryshëm është i ndryshëm për temperaturë te
njëjtë .Presion më të madh kanë lëngjet me temperaturë të ulët të avullimit.Për
temperatura të barabarta presioni i avullit është më i madh se ai i avujve të ngopur Me
rritjen e temperaturës së lëngut rritet edhe presioni i avujve të ngopur.
Presioni i avujve të lëndëve hidrokarbure është tregues kryesor për shkallën e avullimit
të tyre dhe për pasojë në rast se masat teknike për ruajtjen e tyre në depozita nuk janë
te plota rritet vlera e humbjeve per shkak te avullimit
1.21 Normat e firove te nenprodukteve ne industrine e naftes
Firot gjat grumbullimit ruajtjes ,mbushje zbrazjes dhe transportit te karburanteve Tab.17.1 Firo Gjat ruajtjes ne perqindje peshe
Nr Emertimi
Perqindja e lejuar e firove vjetore
Rezervuar mbi tokesor
Rezervuar gjysem
nentokesor
Rezervuar nen tokesor
1 Benzine e te gjitha llojeve
1,1 0,4 0,2
2 Vajguri T S 1 0,2 0,1 0,05 3 Gazoil ,solar deri ... 0,08 0,04 0,03 Shenim :
a. Koha e ruajtjes per afate te gjata llogaritet nga dita e fillimit te mbushjes se rezervuarit deri ne zbrazjen e plote te tij .Sasia mbi te cilen llogariten humbjet merret sasia kontabel e rezervuarit te mbushur
b. Ne rezervuaret me hyrje – dalje gjat vitit firoja gjat ruajtjes llogaritet mbi sasine mesatare qe qendron gjat gjithe kohes ne rezervuar dhe jo mbi sasine qe qarkullon
B. Firot gjat nje cikli te plote mbushje- zbrazje te nje rezervuari,autoboti,cisterne hekurudhore ose fucie te cdo lloji ne perqindje te peshes
- 39 -
- 39 -
Tab.18.1 Firo gjat cikleve te mbushje zbrazjes
Nr
Emertimi
Perqindja e lejuar e firove Zbrazje autoboti,cisterne
..
Mbushje rezervua
ri
Zbrazje rezervuari
Mbushje rezervuari,ci
sterne,..
1 Benzine e te gjitha llojeve
0,2 0,3 0,3 0,3
2 Vajguri TS 1, llampan,deri...
0,15 0,2 0,1 0,2
3 Gazoil,solar deri... 0,1 0,05 0,1 0,05 4 Vajra lubrifikante
deri... 0,15 0,05 0,15 0,05
Shenim : Firot per mbushje zbrazje te nje rezervuari llogariten mbi bazen e ciklit te mbushje zbrazjeve per nje periudhe te caktuar ,qe del nga raporti i sasise se karburantit qe ka hyre ne rezervuar me aftesine mbajtese te tij .
Tab 19.1 Firot e transportit hekurudhor dhe automobilistik ne perqindje peshe
Nr Emeritmi Perqindja e lejuar mbi sasine e transportuar
1 Benzine e vajguri te cdo lloji deri ... 0,1 2 Gazoil deri ... 0,05 Tab 20.1 Firo gjat transportit me mjete detare,ne perqindje te peshes me sasine e transportuar
Nr Emertimi Mjeti
transportues
Firot e lejuara Gjat
transportit Gjat
mbushjes Gjat
zbrazjes
1 Benzine e te gjitha llojeve
Tanker mjete te tjera
0,2 0,1 0,1 0,2 0,1 0,1
2 Vajguri TS 1etj Tanker mjete te tjera
0,1 0,05 0,05 0,1 0,05 0,05
3 Gazoil e solar
deri.. Tanker
mjete te tjera 0,1 0,01 0,01 0,1 0,01 0,01
.Tab.21.1 Presioni i avujve të nënprodukteve të naftës
Naftë produkti Temperatura në ° C
-20 -10 0 10 20 30
Benzinë avionash 0.6 0.9 1.35 2.0 2.8 3.9
Benzinë
automobilash 1.0 1.4 2.0 2.8 3.8 5.1
Vajguri 0.1 0.3 0.3 0.5 0.7 1.9
- 40 -
- 40 -
Tab. 22.1. Strukturat tipike të lëndëve hidrokarbure
A Parafinikët ( CnH2n + 2 ) B Parafinikët ( CnH2n + 2 )
▓ C H 4 Gaz Metan ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ C4 H10
l
▓ Izo butan
▓ ∼ ▓ C2 H6 Gaz Etan ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ CnH2n + 2
l
▓ Bi metil Pentan
Pika e vlimit 60 °C
▓ ∼ ▓ ∼ ▓ C3H8 Gaz Propan ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ CnH2n + 2
l Izo Hekzan
▓ Pika e vlimit 63.3 °C
▓
▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ l
▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓
l CnH2n + 2
▓ Bi bimetil Butan
Pika evlimit 49.4°C C4H10 Normal Butan Pika e vlimit –0.44° C
- 41 -
- 41 -
▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ▓ ▓ C6 H14 l l C6H14 Normal Hekzan ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ ∼ ▓ 2,3 Dimetil Butan Pika e vlimit 68.8 °C Pika e vlimit 57.7 °C
C Ciklo parafinat D Aromatkët
C3H6 Ciklo propani Gaz C6H6 Benzen
Pika e vlimit 80°C
C6H10 Ciklo Pentan C6H5CH3 Toluen
Pika e vlimit 49.44°C Pika e vlimit 110.5556°C
C6H12 Metil ciklo pentan C6H5(CH3)2 Ortoksilen
Pika e vlimit 71.66 °C Pika e vlimit 144.44°C
C6H12 Ciklo Hekzan C6H5(CH3)2 Metaksilen
Pika e vlimit 80.555 °C Pika e vlimit 138.8888
- 42 -
- 42 -
C7H14 Metilciklohekzan C6H5(CH3)2
Pika e vlimit 101,111°C Paraksilen
Tab. 22.2. Peshat specifike për disa lloje drurësh
Emërtimi i drurëve Masa e 1 cm3 në gram Ahu 0.70-0.90 Mështekna 0.51-0.77 Dërrasë 0.95-1.16 Kedër 0.49-0.57 Qershi 0.70-0.90 Tapë 0.22-0.26 Abanoz 1.11-1.33 Vidh 0.54-0.60 Blin 1.17-1.33 Dru i kuq(druri spanjoll) 0.85 Panja 0.62-0.75 Dushk 0.60-0.90 Plep 0.35-0.5 Arra 0.64-0.70 Hiri 0.65-0.85
Tabela 23.2. Koefiçentii zgjerimit linear të trupave të ngurtë
Materialet Zgjatimi për °C
Alumin 0.0000222
Bronx 0.0000187
Bakër 0.0000168
Qelq 0.0000083
Hekur 0.0000109
Plumb 0.0000271
Platin 0.0000089
Argjënd 0.0000192
Zink 0.0000292
- 43 -
- 43 -
Tab. 24.2Koefiçentë të bymimit të disa gazeve
Emërtimi i gazit Presioni
rritet në volum konstant
Volumi rritet në
presion konstant
Hidrogjen 0.003669 0.003661
Ajër 0.003665 0.003671
Gaz karbonik 0.003686 0.003710
Tab. 25.2 Disa koefiçentë të përcjellshmërise termike
Substancat Koefiçenti k Substancat Koefiçenti k
Ajër 0.000057 Plumb 18°C 100°C
0.0836 0.082
Alumin 18°C 100°C
0.480 0.492
Mermer 0.0071
Asbest 0.00043 Mërkur 18°C 50°C
0.0148 0.0189
Dylli 0.00009 Vaj ulliri 0.000395 Tunxh 0°C 100°C
0.204 0.254
Letër 0.0003
Gas karbonik 0.000307 Parafina 0.0006
Bakër 18° C 100°C
0.918 0.908
Gomë e vullkanizuar
0.00034-0.00054
Stof 0.00023 Tallash 0.00012 Qelq 0.0011-0.0023 Argjënd ne 18°C 0.974
Granit 0.0053 Ujë 0°C 30°C
0.0014 0.00136
Akull 0.005 Zink 0.265 Hekur 18°C 100°C
0.144 0.142
Ebanit 0.00087
1.2 Disa veti kryesore te gazeve djegës hidrokarburë natyrore dhe shoqerues
Në përdorimin e gazit natyror dhe shoqërues të lëngët ose të thatë mbahen mire
parasysh disa veti të tyre të cilat përcaktojnë edhe mënyrën e përdorimit .Sipas mënyrës
së gazformimit dhe vëndburimit ,gazet ndahen në gaze të pastër,gazokondesate dhe
gaze të naftës.Gaze me përmbajtje të lartë të hidrokarbureve të rëndë (nga Propani e
lart)më pak se 50 gram/m3 quhen të thatë ,ndërsa mbi këtë vlerë janë gaze të lëngët .
- 44 -
- 44 -
1.23 Vetitë fizike të gazeve
Treguesi CH4 C2 H6 C3 H8 n-
C4H10 Izo
C4H10 C5 H12
Masa molekulare 16.043 30.07 44.097 58.124 58.124 72.151 Densiteti kg/m3
në 0°C dhe 0.1013 Mpa në 0°C dhe 0.1013 Mpa
0.7168
0.6687
1.356
1.264
2.01
1.872
2.703
2.519
2.673
2.491
3.457
3.228
Treguesi CH4 C2 H6 C3 H8 n-
C4H10 Izo
C4H10 C5 H12
Densiteti relativ me ajërin
0.555 1.049 1.554 2.091 2.067 2.674
Nxehtësia e djegies në 0°C
dhe 0.1013 Mpa k.zhul E lartë E ulët
39830 70370 100920 133890 131800 158360 35880 64430 92930 123680 121750 146230
Tabela 26.2 Veti fizike të disa gazeve
Treguesi C 6H14 C2 H4 C3 H6 a-C4H8
Izo C4H8
C6 H8 C8 H10
Masa molekulare
86.172 28.054 42.071 56.108 56.108 26.038 78.114
Densiteti kg/m3 në 0°C dhe 0.1013 Mpa në 0°C dhe 0.1013 Mpa
3.84 3.583
1.26 1.175
1.915 1.784
2.5 2.325
2.5 2.325
1.171 1.0929
3.49 3.25
Densiteti relativ me ajërin
2.974 0.975 1.481 1.93 1.93 0.907 2.7
Nxehtësia e djegies në 0°C dhe 0.1013 Mpa k.zhul E lartë E ulët
171790 63430 93720 123400 - 58870 150200 - 59500 87740 115500 - 56860 143900
Tabela 27.2 Veti fizike të disa gazeve
- 45 -
- 45 -
1.24 Densiteti i gazit.
Densiteti i gazit ρ përcaktohet si masa e njësisë vëllimit,kështu raporti i masës së gazit m me vëllimin V m/V= ρ ρ ρ ρ
1.25 Vëllimi specifik Vëllimi specifik është vëllimi i njësisë së masës v =1/ ρ = ρ = ρ = ρ = V/m
2. DISA PRODHIME NAFTË PRODUKETSH DHE KARAKTERISRIKAT E PËDORIMI I TYRE
Tab.2.1. Veti te nafte produkteve dhe fusha e perdorimit
Naftëprodukti Karakteristikat Përdorimi 1 2 3
Benzinë aviacioni
Numuri i oktanëve jo më pak se
98.6 95.0 91.0 70.0
Për motora avionash me
karburator
Benzinë automobilash
Numuri i oktanëve jo më pak se 66.0 72.0 74.0 76.0
Për motora automobilash
dhe motorçikletash me karburator
Vajguri traktorash me numur oktanësh te
lartë
Nr i oktanëve 40 Nr i oktanëve 45 dhe temperatura e
ndezjes jo më e lartë se 28 ° C
Për traktora me motora me
karburator
Lëndë djegëse për auto traktora me
motor diezel
Viskoziteti kinematik për 20 °C në kufijtë nga 5.0 – 8.5 centi
stoks për stinën e verës dhe me temperaturë ndezjeje jo më
poshte se 65°C dhe temperaturë ngrirjeje jo më poshtë se -35 ° C
Për motora diezel të
shpejtë
Motora me lëndë djegëse
Viskozitet kinematik për 20 ° C në centi stoks jo më lart se : 36 ,55,66.6
Për motora me numur të vogël rrotullimesh
Mazut për
mjete lundrimi
Viskozitet Relativ për 50 °C nga 2° – 12 °,dhe temperaturë ndezjeje jo më të vogël se 20° C dhe temperaturë ngrirje jo më të ulët se – 5°C
Për mjete lundrimi detar dhe lumor si dhe për kantiere tokësore.
- 46 -
- 46 -
1 2 3 Mazut
M 20 M 40 M 60 M 80
M 100
Viskoz Rel
ne 75 °
4.5 – 5.0 5.0 – 8.0
8.0 – 11.0 11.0 – 13.0 13.0 – 15.5
T e ndezjes me e vogel se
°C
80 100 110 120 125
T e ngrirjes
më e lartë se ° C
+5
+10 +15 + 20 +25
Përdoret si lëndë
djegëse për kaldajat si dhe
për qëllime teknologjike në
shkrirjen e çeliqeve në furra
ngrohjeje dhe termike.
Lëndë djegëse nga distilimi direkt
Viskozitet kinematik për 20 ° jo më të vogël se 1.5 c.stoks.temperaturë ndezjeje jo më poshtë se 30°
,përmbajtje të squfurit jo më lart se 0.1 % dhe temperaturë të trubullimit jo më të lartë se -50 ° C
Përdoret si
lëndë djegëse për motora
reaktivë
Vajguri ndriçues Temperatura e ndezjes jo më e vogël se 40 ° C
Per djegie në llampa furnella
Vajguri i rendë
Temperatura e ndezjes jo më e ulët se 90° C
Përdoret në llampa
speciale ato raste kur kërkohet
përdorim i parrezikshëm
i tyre.
Ekstrat benzine
Fillim i distilimit jo më i ulët se 70° C deri në 95 % ndahet jo më pak se 98%
Për ekstrate të yndyrnave ushqimore në
aparate të mbyllura
Benzinë tretëse
Fillimi i distilimit jo më poshtë se 80° ,deri në 110°C ndahet 93 %
Përdoret si solucion tretës në
industrinë e gomës
- 47 -
- 47 -
Vaji Karakteristikat Fusha e përdorimit 1 2 3
Vajra per makanizma të
shpejtë
Vajra distilati të pastruara me acid sulfurik Viskoziteti
kinematik në 50°C në kufijtë nga 4 deri 5.1 c.stoks
(Makinash endëse)
Vajra distilati të pastruara me acid sulfurik Viskoziteti
kinematik në 50°C në kufijtë nga 5.1 deri 8.5 c.stoks
( Vazlinik)
Kryesisht në idustrinë tekstile për mekanizmat që
punojnë me shpejtësi të lartë dhe ngarkesë të ulët
Mekanizmat që punojnë me shpejtësi të lartë dhe
ngarkesë të ulët
Vaj për aparate
Vaj distilimi nga nafta me pikëngrirje të ulët me pastrim të
thellë me acid sulfurik ,me temperaturë ngrirjeje jo më të
lartë se -60°C dhe viskozitet në 50° në kufij nga 6.3 deri 8.5c.st.
Idem por me kufij 6 deri 10
c.stoks
Për lubrifikim të aparateve të matjes dhe të
kontrollit,që punojnë në temperatura të ulëta si dhe
për mbushje të amortizatorëve vajoro
pneumatikë Për vajisje makinash qepëse ,trikotazhi dhe
retifikim
Vaj industrial
Vaj distilimi i pastruar në acid sulfurik me µ në 50°C në kufij
nga 10 deri 33 c .st. dhe temperaturë ngrirje jo më lart se
-15°
Për vajisje suportesh të makinerive të tezgjahut ,të
fabrikave të këpucëve ,ventilatorësh dhe
pompash.
Vaj industrial
Vaj distilimi i pastruar në acid sulfurik me µ në 50°C në kufij
nga 10 deri 33 c .st. dhe temperaturë ngrirje jo më lart se
-15°
Për paisje që punojnë me ngarkesa normale
Vaj makinash dhe traktorësh
Vaj pastruar ne acid sulfurik dhe i dëndësuar me poliizobutilen ; me µ në 100° C jo më të vogël se 6 c.st.dhe temperaturë e ngrirjes jo më të lartë se -40 ° C
Për motora me karburatorë në zona shumë të
ftohta
Vaj universal makinash
Me µ në 100° C jo më të vogël se 10 c.st.dhe
temperaturë e ngrirjes jo më të lartë se -40 ° C
Për motora të rinj dhe me konsumim të pakët gjat
gjithë vitit
- 48 -
- 48 -
Vaj universal makinash
Me µ në 100° C jo më të vogël se 6 c.st.dhe
temperaturë të ndezjes jo më pak se 185 °Cdhe
temperaturë të ngrirjes jo më të lartë se -40 ° C
Për vaisje të të gjitha motorave të makinave me
karburator
Vaj universal makinash
Me µ në 100° C jo më të vogël se 10 c.st.dhe
temperaturë të ndezjes jo më pak se 200 °Cdhe
temperaturë të ngrirjes jo më të lartë se -25 ° C
Për vajisje të të gjitha motorrave të makinave
me karburator për stinën e verës
Vaj universal makinash
Me µ në 100° C jo me te vogël se 15 c.st.dhe temperaturë te ndezjes jo më pak se 215 °Cdhe temperaturë të ngrirjes jo më të lartë se -5 ° C
Për vajisje të të gjitha motorrave të traktorëve
me karburator për stinën e verës
Vaj motorash diezel
Vajra shumë të pastër me µ në 100° C 8 deri 9 c.st.dhe temperaturë ngrirje më të
larte se -25 °C
Për automobila diesel gjat dimërit
Vaj motorash diezel
Vajra shumë të pastër me µ ne 100° C 10.5 deri 12.5
c.st.dhe temperaturë ngrirje me të lartë se -15 °C
Per automobila diesel,traktora dhe
motorra të shpejte për stinën e verës.
Vaj motorash diezel pa shtesa
Vajra me µ në 100° C 10.5 deri 12.5 c.st.dhe
temperaturë ngrirje më të lartë se -18 °C
Për motorra me kushineta prej metalesh të pa korodueshem
Vaj per motora diezel të qetë
Vaj distilimi i pastruar në acid sulfurik me µ në
50°C në kufij nga 62 deri 68 c .st.
Për cilindra dhe detale të forta të motorave me djegie të brëndëshme me naftë ose me gaz me një numur rrotullimesh jo më të ≥ 600 rrot/min
- 49 -
- 49 -
3 DISA SANDARTE TË PRODHIMIT TË VAJRAVE LUBRIFIKANTË.
Tabela 3.1 10 Sae - 30
TREGUESIT TEKNIKE 10 Sae - 30
1 Viskozitei kinematik në 100°C 9.3-12.4
2 Indeksi i viskozitetit 75
3 Temperatura e flakërimit jo më e ulët °C 220
4 Temperatura engrirjes jo më e lartë °C -12
5 Numri i bazicitetit mg KOH /gr jo më i ulët se 9
6 Përmbajtja e hirit jo më e lartë se : % 1.5
7 Përmbajtja e lagështisë jo më e lartë se % 0.05
8 Meturinat mekanike : % S’ka
Tabela 3.2 10 SAE - 40
TREGUESIT TEKNIKË 10 SAE - 40
1 Viskozitei kinematik në 100°C 12.5-16.2
2 Indeksi i viskozitetit 80
3 Temperatura eflakërimit jo më e ulët °C 225
4 Temperatura e ngrirjes jo më e lartë °C -10
5 Numri i bazicitetit mg KOH /gr jo më i ulët se 9
6 Përmbajtja e hirit jo më e lartë se : % 1.5
7 Përmbajtja e lagështisë jo më e lartë se : % 0.05
8 Meturinat mekanike : % S’ka
Tabela 3.3 Turbo diezel 20W-50
TREGUESIT TEKNIKË Turbo diezel 20W-50 1 Densiteti ne 15°C 0.891 2 Viskozitei kinematik në (mm2/sek) 40°C
100°C 139.0 17.8
3 Indeksi i viskozitetit 139 5 Temperatura engrirjes jo më e lartë °C -27 6 Numri i bazicitetit mg KOH /gr jo më i ulët se 9.2 7 Përmbajtja e hirit jo më e lartë se : % 1..2
- 50 -
- 50 -
Tabela 3.4 Formula 1 20W-50
TREGUESIT TEKNIKË Formula 1 20W-50
1 Densiteti në 15°C 0.888
2 Viskozitei kinematik në (mm2/sek) 40°C
100°C
136
17.0
3 Indeksi i viskozitetit 136
5 Temperatura e ngrirjes jo më e lartë °C -25
6 Numri i bazicitetit mg KOH /gr jo më i ulët se 9.2
7 Permbajtja e hirit jo më e larte se : % 1..2
Tabela 3.5 F1 Ultra grade
TREGUESIT TEKNIKË F1 Ultra grade 1 Densiteti në 15°C 0.850 2 Viskozitei kinematik në (mm2/sek) 40°C
100°C 91.5 14.6
3 Indeksi i viskozitetit 166 5 Temperatura e ngrirjes jo më e lartë °C -50 6 Temperatura e flakërimit °C 236 7 Përmbajtja e hirit jo më e lartë se : % 1..2
Tabela 3.6. EP 80 W (Carlub)
TREGUESIT TEKNIKË EP 80 W (Carlub) 1 Densiteti ne 15°C 0.882 2 Viskozitei kinematik në (mm2/sek) 40°C
100°C 70.0 8.9
3 Indeksi i viskozitetit 99 5 Temperatura e ngrirjes jo më e lartë °C -25 6 Temperatura e flakërimit °C 220
Tabela 3.7. EP 90 (Carlub)
TREGUESIT TEKNIKË EP 90 (Carlub) 1 Densiteti ne 15°C 0.890 2 Viskozitei kinematik në (mm2/sek) 40°C
100°C 188 17
3 Indeksi i viskozitetit 96 5 Temperatura e flakërimit °C 244 6 Temperatura e ngrirjes jo më e lartë °C -22
- 51 -
- 51 -
Tabela 3.8. TETROLUB HD NJË SHKALLËSH
TREGUESIT TEKNIKË TETROLUB HD NJË SHKALLËSH
Tipet brënda grupit 10W 20W 30 40W
1 Densiteti në 15°C 0.872 0.887 0.890 0.891
2 Viskozitei kinematik në (mm2/sek )40°C
100°C
36
6.0
59.0
8.0
89.0
10.5
128.0
13.5
3 Indeksi i viskozitetit 103 102 100 100
5 Temperatura engrirjes jo më e lartë °C -25 -22 -19 -18
6 Numri i plotë KOH/mg 4.3 4.3 4.3 4.3
7 Hire sulfate % peshë 0.6 0.6 0.6 0.6
Tabela 3.9. TETROLUB SHUMË SHKALLËSH ME PERFORMANCË TË LARTË
TREGUESIT TEKNIKË TETROLUB SHUMË SHKALLËSH
ME PERFORMANCË TË LARTË
Tipet brënda grupit 10W-40 15W-40 15W-50 10W-30 1 Densiteti në 15°C 0.882 0.884 0.888 0.884 2 Viskozitei kinematik
në (mm2/sek ) 40°C 100°C
95.0 13.4
100.0 13.6
136.0 17.0
67.0 11.0
3 Indeksi i viskozitetit 139 137 135 150
4 Hiret % peshë - 1.5 - -
6 Numri i plotë KOH/mg - 11 4 -
Tabela 3.10 G – FORCË (G FORCË DOT – 4, SAE J1703, FMVSS116 DOT 4)
Prova G FORCË DOT - 4
SAE J1703 FMVSS116 DOT 4
Pamja I qartë ,me ngjyrë të qelibartë
Ngjyrë të qelibartë
Ngjyrë të qelibartë
Pika e vlimit °C 160 140min 155min pH 8.3 7.0-11.5 7.5-11.5 Viskoziteti në -40°C cstoks
1500 1800max 1800max
Densiteti në 20°C 1.055 - - Pika e flakërimit °C 122 - -
- 52 -
- 52 -
Tabela 3.11. F1 Super gradë 10W / 40
TREGUESIT TEKNIKË Vlerat 1 Densiteti në 15°C 0.874 2 Viskoziteti kinematik mm2/sek në 40 °C
në 100°C 86.9 13.6
3 Indeksi i viskozitetit 159 4 Pika e ngrirjes °C -33 5 Pika e flakerimit (e hapur) °C 210
Tabela 3.12 Me baze sintetike 10 W / 40
TREGUESIT TEKNIKË Vlerat 1 Densiteti në 15°C 0.880 2 Viskoziteti kinematik mm2/sek në 40 °C
në 100°C 99.0 13.7
3 Indeksi i viskozitetit 140
Tabela 3.13 VAJ SINTETIK 5W / 40
TREGUESIT TEKNIKË Vlerat 1 Densiteti në 15°C 0.850 2 Viskoziteti kinematik mm2/sek në 40 °C
në 100°C 91.5 14.6
3 Indeksi i viskozitetit 166 4 Pika e ngrirjes °C 236 5 Pika e flakerimit (e hapur) °C -50 6 Densiteti në 15°C
Tabela 3.14 VAJ SINTETIK 5 W - 50
TREGUESIT TEKNIKË Vlerat 1 Densiteti ne 15°C 0.854 2 Viskoziteti kinematik mm2/sek ne 40 °C
ne 100°C 116.0 18.1
3 Indeksi i viskozitetit 174 4 Pika e ngrirjes °C -50 5 Pika e flakerimit (e hapur) °C -
Tabela 3.16 GRASO EP- 2
TREGUESIT TEKNIKË VETITË
1 Ngjyra Kafe
2 Struktura Laminare
3 Penetracioni i punës 265 – 295
4 Viskoziteti i vajit bazë në 40 °C 150
Tabela 3.17 TERESISHT SINTETIK 5W - 40
TREGUESAT TEKNIKE Vlerat 1 Densiteti në 15°C 0.850 2 Viskoziteti kinematik mm2/sek në 40 °C
në 100°C 91.5 14.6
3 Indeksi i viskozitetit 166 4 Pika e ngrirjes -50 5 Pika e flakerimit (e hapur) °C 236
Tabela 3.18. LUBRIFIKUES MAKINASH SHPD 25 W / 50
TREGUESAT TEKNIKË Vlerat 1 Viskoziteti kinematik mm2/sek në 40 °C
në 100°C 188.0 17.4
2 Indeksi i viskozitetit 99 3 Pika e ngrirjes -12 4 Numuri i plotë bazë Mg KOH /g m 13.8 5 Hiret ne % peshë 1.8
Vaj me viskozitet të lartë për makina diezel me parametra të cilët e ruajnë makinën edhe në temperatura të larta,me kohë të gjate perdorimi ,nivel të lartë detergjence dhe dispersiviteti .
Tabela 3.15 Vaj 15W-40 20W -50 dhe 10W-40
TREGUESIT TEKNIKË 15W - 40
20W - 50
10W – 40
1 Densiteti në 15°C
0.882 0.888 0.88
2
Viskoziteti kinematik mm2/seknë 40 °C
100°C
103 13.7
136 17.0
99 13.7
3 Indeksi i viskozitetit 138 135 140 4 Pika e ngrirjes -28 -25 -28
5 Pika e flakërimit (e hapur) °C
250 252 240
54
54
Tabela 3.19. LUBRIFIKUES MAKINASH SHPD 20 W / 50
1 TREGUESAT TEKNIKË Vlerat 2 Viskoziteti kinematik mm2/sek në 40 °C
në100°C 17.8 139
3 Indeksi i viskozitetit 139 4 Pika e ngrirjes -21
5 Hire e sulfate % peshë 1.8 Tabela 3.20 LUBRIFIKUES MAKINASH SHPD 15 W / 40 (CF – 4/SF)
TREGUESAT TEKNIKË Vlerat 1 Densiteti në 15°C 0.885 2 Viskoziteti kinematik mm2/sek në 40 °C
në 100°C 101.0 13.7
3 Indeksi i viskozitetit 135 4 Pika e ngrirjes -30 5 Hire dhe sulfate ne % peshë 1.2 6 Numuri i plotë bazë Mg KOH /g m 9.2
Tabella 3.22 BENZINË E HIDROPASTRUAR
Nr
Emërtimi i parametrit Metoda e
përcaktimit
Vlerat sipas
STASH 23-96
1 Densiteti në 15 ° C Stash 33 – 86 0.743 2 Nr oktanit (përcaktim me metodën motorike) STASH 1903 – 88 Min 45 3 Distilimi ° C STASH 41 88 Fillimi i vlimit Min 40
10% vol Max90 50% vol Max140 90% vol Max 185 Mbarimi i vlimit Max 200
4 Përmbajtja e Squfurit % mol STASH 46-86 Max 0.1 5 Përmbajtja e Plumbit(gr/lit) ASTMD 3116 0.15 6 Korozioni në bakër ( për tre orë /50°C ) STASH 40-86 Reziston 7 Aciditeti ( mg KOH /100 ml) STASH 36-86 Max 2 8 Prova doktor IP 30 Negativ 9 Ngyra e pamja Pamore 10 Nr Bromit gr Br/100 gr STASH 3744-86 Max 1 11 Metoda FIA ASTM D 1319 Hid .Carb Aromatikë
Hid .Karb.metano naftenikë
55
55
Tabela 3.23 STANDARTI I GAZOILIT
EMERTIMI I PARAMETRIT Vlera e lejuar Densiteti në 20 °C 0.820-0.870 Indeksi i cetanit i llogaritur
56
56
Fig 15 .Skema e ndertimit te aparatit din stark
fig 15/1Skema e funksionimit te aparat per matjen e perqindjes se ujit
57
57
Tabella 3.25 LISTA E KONTROLLIT TE KARBURANTIT JET A -1
Karakteristikat Kufijte Metoda e testimit
IP ASTM Pamja
E qartë ,pa materiale të ngurtë dhe ujë në temperaturën normale të mjedisit
Përbërja Aciditeti mg KOH /g max Aromatikët ne % vol max Squfuri tot % masore max S.merkaptan % mas max Prova doktor
0.015 25.0 0.30
0.006 negativ
354 156 107 142
D3242 D1319 D1266 D2622 D3227 D4952
Avullueshmëria Distilimi Fill i veimit ° C 10% në vol °C max 50% në vol ° C max 90% në vol °C max Mbarimi i vlimit °C max Mbetja % vol max Humbje % vol Pika e flakërimit °C min Densiteti në 15 °C g/cm3
65 raport raport 300 1.5 1.5 38
0.775min dhe 0.840 max
170 ose303 160 ose D4052
D86 D3828 D1298
Levizshmëria Pika e ngrirjes °C max Viskoziteti në – 20°C cm2/s max
-47 8.0
71
D443
Djegia Energia specifike Mj /kg min Pika e tymosjes mm min
42.8 25
81 57
D4529 D1322
Korozioni Bakër 2 herë në 100° C max
1
154
D130
58
58
4. PAISJET QË PËRDOREN PËR RUAJTJEN DHE TRANSPORTIN E LËNDËVE HIDROKARBURE
Tubat dhe karakteristikat e tyre
Tabela 4.1 Pesha e 1 ml tubo pa tegel saldimi e përgatitur në të ftohtë.
T R A S H Ë S I T Ë E F A Q E V E T Ë T U B I T (mm)
D b
( mm)
2,50 2,80 3,00 3,20 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50
12 0,59 0,64 0,67 0,69 0,73 0,79
14 0,71 0,77 0,81 0,85 0,91 0,99
16 0,83 0,91 0,96 1,01 1,08 1,18 1,28
20 1,08 1,19 1,26 1,33 1,42 1,58 1,72 1,85 1,97 2,07 2,16 2,24 2,31 2,37 2,41
25 1,39 1,53 1,63 1,72 1,86 2,07 2,28 2,47 2,64 2,81 2,97 3,11 3,24 3,35 3,46
32 1,82 2,02 2,15 2,27 2,46 2,76 3,05 3,33 3,59 3,85 4,09 4,32 4,53 4,74 4,93
40 2,31 2,57 2,74 2,90 3,15 3,55 3,94 4,32 4,68 5,03 5,37 5,70 6,01 6,31 6,60
45 2,62 2,91 3,11 3,30 3,58 4,04 4,49 4,93 5,36 5,77 6,17 6,56 6,94 7,30 7,65
48 2,81 3,12 3,33 3,54 3,84 4,34 4,83 5,30 5,76 6,21 6,65 7,08 7,49 7,89 8,28
56 3,30 3,67 3,92 4,17 4,53 5,13 5,72 6,29 6,85 7,40 7,93 8,46 8,97 9,47 9,96
60 3,55 3,95 4,22 4,48 4,88 5,52 6,16 6,78 7,39 7,99 8,58 9,15 9,71 10,26 10,80
65 3,85 4,30 4,59 4,88 5,31 6,02 6,71 7,40 8,07 8,73 9,38 10,01 10,64 11,25 11,84
70 4,16 4,64 4,96 5,27 5,74 6,51 7,27 8,01 8,75 9,47 10,18 10,88 11,56 12,23 12,89
80 4,78 5,33 5,70 6,06 6,60 7,50 8,38 9,25 10,11 10,95 11,78 12,60 13,41 14,21 14,99
90 5,39 6,02 6,44 6,85 7,47 8,48 9,49 10,48 11,46 12,43 13,39 14,33 15,26 16,18 17,08
100 6,01 6,71 7,18 7,64 8,33 9,47 10,60 11,71 12,82 13,91 14,99 16,05 17,11 18,15 19,18
110 6,63 7,40 7,92 8,43 9,19 10,46 11,71 12,95 14,17 15,39 16,59 17,78 18,96 20,12 21,28
120 7,24 8,09 8,66 9,22 10,06 11,44 12,82 14,18 15,53 16,87 18,19 19,51 20,81 22,10 23,37
125 7,55 8,44 9,03 9,61 10,49 11,94 13,37 14,80 16,21 17,61 19,00 2