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8/15/2019 Porticos 2D + ejm
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ANÁLISIS ESTRUCTURAL II
PORTICOS 2DMATRIZ DE RIGIDEZMATRIZ DE TRANSFORMACIÓN
MATRIZ DE RIGIDEZ EN COORDENADAS GLOBALES
8/15/2019 Porticos 2D + ejm
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
GRADOS DE LIBERTAD
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
ECUACIONES DE RIGIDEZDEFORMACION AXIAL
Por equilibrio F 2=-F1
= · = ·
= − ·
Por equilibrio F1=-F
2
= − ·
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
MATRIZ DE RIGIDEZ EN COORDENADASLOCALESEn forma matricial:
11
122
2
=
0 0
0 12
6
0 6
4
− 0 0
0 −12 6
0 −6 4
− 0 0
0 −12 −6
0 6 4
0 0
0 12 −6
0 −6 4
·
∆ 1∆ 1
1∆ 2∆ 2
2
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
GEOMETRIA DE LA BARRA
Longitud
Cosenos directores = − + −
cos = −
cos = −
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
MATRIZ DE TRANSFORMACION
Escriba aquí la ecuación.
T=
0− 0
0 0 1
0 0 00 0 00 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0
0− 0
0 0 1
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
MATRIZ EN COORDENADAS GLOBALES
En forma matricial:
0 0
0 12
6
0 6
4
− 0 0
0 −12 6
0 −6 4
− 0 0
0 −12 −6
0
6 4
0 0
0 12 −6
0 −6 4
0− 0
0 0 1
0 0 00 0 00 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0
0− 0
0 0 1
− 0 0
0 0 1
0 0 00 0 00 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0
− 0 0
0 0 1
= · · T
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
FUERZAS INTERNAS
D= vector de Desplazamientos
En forma matricial: = · T ·
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
GDL
GDL=12Gdr=6
Δ 7, Δ 8, θ 9, Δ 10, Δ 11, θ 12
Gdf=6Δ 1, Δ 2, θ 3, Δ 4, Δ 5, θ 6
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
COORDENADAS, DESPLAZAMIENTOS Y FUERZAS
COORDENADASNODO X Y ΔX ΔY θZ FX FY MZ
1 0 3 Δ1 Δ2 θ3 F1 F2 M3 gdf 2 4 3 Δ4 Δ5 θ6 F4 F5 M6 gdf 3 0 0 Δ7 Δ8 θ9 F7 F8 M9 gdr4 4 0 Δ10 Δ11 θ12 F10 F11 M12 gdr
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
CARGAS ACTUANTES REDUCIDAS
CARGAS
NODO i NODOj L w P Dist de P
VIGA 1 1 2 4 -300 -240 2 F2 -720.00 F5 -720.00 M3 -520.00 M6 520.00COLUMNA 1 3 1 3 0 500 3 F7 0.00 F1 500.00 M9 0.00 M3 0.00COLUMNA 2 4 2 3 0 0 0 F10 0.00 F4 0.00 M12 0.00 M6 0.00
TIPO Fnormal1 Fnormal2 Minicial Mfinal
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
MATRIZ DE RIGIDEZ
vigaVIGA 1NODO X Y ΔX ΔY θZNudo i 1 0 3 Δ1 Δ2 θ3Nudo j 2 4 3 Δ4 Δ5 θ6
L= 4.000 m seccion
λx=cosθx= 1.000 b= 0.3 m A= 0.12 m 2
λy=cosθy= 0.000 h=
0.4 m I= 0.0016 m4
E= 210000 Kg/m 2
0 0
0 12
6
0 6
4
− 0 0
0 −12 6
0 −6 4
− 0 0
0 −12 −6
0 6 4
0 0
0 12 −6
0 −6 4
6300 0 0 -6300 0 00 63 126 0 -63 1260 126 336 0 -126 168
-6300 0 0 6300 0 00 -63 -126 0 63 -1260 126 168 0 -126 336
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MATRIZ DE TRANSFORMACION DECOORDENADAS
T=
0− 0
0 0 1
0 0 00 0 00 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0
0− 0
0 0 1
1 0 0 0 0 00 1 0 0 0 00 0 1 0 0 00 0 0 1 0 00 0 0 0 1 00 0 0 0 0 1
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
MATRIZ DE RIGIDEZ COORDENADAS GLOBALES 0 0
0 12
6
0 6
4
−
0 00
−12 6
0 −6 4
− 0 0
0 −12 −6
0 6 4
0 0
0 12 −6
0 −6 4
0− 0
0 0 1
0 0 00 0 00 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0
0− 0
0 0 1
− 0 0
0 0 1
0 0 00 0 00 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0
− 0 0
0 0 1
= · · TΔ1 Δ2 θ3 Δ4 Δ5 θ6
6300 0 0 -6300 0 0 Δ1
0 63 126 0 -63 126 Δ2
0 126 336 0 -126 168 θ3
-6300 0 0 6300 0 0 Δ4
0 -63 -126 0 63 -126 Δ5
0 126 168 0 -126 336 θ6
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COLUMNA IZQUIERDA
K=
COLUMNA 1NODO X Y ΔX ΔY θZ
Nudo i 3 0 0 Δ7 Δ8 θ9Nudo j 1 0 3 Δ1 Δ2 θ3
L= 3.000 m seccion
λx=cosθx= 0.000 b= 0.3 m A= 0.12 m 2
λy=cosθy= 1.000 h= 0.4 m I= 0.0016 m 4
E= 210000 Kg/m 2
8400 0 0 -8400 0 00 149 224 0 -149 2240 224 448 0 -224 224
-8400 0 0 8400 0 0
0 -149 -224 0 149 -2240 224 224 0 -224 448
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MATRIZ DE RIGIDEZ COORDENADAS GLOBALES
Δ7 Δ8 θ9 Δ1 Δ2 θ3
149.3333 0 -224 -149.333 0 -224 Δ7
0 8400 0 0 -8400 0 Δ8
= -224 0 448 224 0 224 θ9
-149.333 0 224 149.3333 0 224 Δ1
0 -8400 0 0 8400 0 Δ2
-224 0 224 224 0 448 θ3
= · · T
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
COLUMNA DERECHA
K=8400 0 0 -8400 0 0
0 149 224 0 -149 2240 224 448 0 -224 224
-8400 0 0 8400 0 0
0 -149 -224 0 149 -2240 224 224 0 -224 448
COLUMNA 2NODO X Y ΔX ΔY θZ
Nudo i 4 4 0 Δ10 Δ11 θ12Nudo j 2 4 3 Δ4 Δ5 θ6
L= 3.000 m seccion
λx=cosθx= 0.000 b= 0.3 m A= 0.12 m 2
λy=cosθy= 1.000 h= 0.4 m I= 0.0016 m 4
E= 210000 Kg/m 2
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MATRIZ DE RIGIDEZ COORDENADAS GLOBALES
Δ7 Δ8 θ9 Δ1 Δ2 θ3
149.3333 0 -224 -149.333 0 -224 Δ7
0 8400 0 0 -8400 0 Δ8
= -224 0 448 224 0 224 θ9
-149.333 0 224 149.3333 0 224 Δ1
0 -8400 0 0 8400 0 Δ2
-224 0 224 224 0 448 θ3
= · · T
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MATRIZ GENERAL DE RIGIDEZ
Δ1 Δ2 θ3 Δ4 Δ5 θ6 Δ7 Δ8 θ9 Δ10 Δ11 θ12
6449.3333 0 224 -6300 0 0 -149.3333 0 224 0 0 0 Δ1
0 8463 126 0 -63 126 0 -8400 0 0 0 0 Δ2
224 126 784 0 -126 168 -224 0 224 0 0 0 θ3-6300 0 0 6449.3333 0 224 0 0 0 -149.3333 0 224 Δ4
0 -63 -126 0 8463 -126 0 0 0 0 -8400 0 Δ5
0 126 168 224 -126 784 0 0 0 -224 0 224 θ6
-149.3333 0 -224 0 0 0 149.33333 0 -224 0 0 0 Δ7
0 -8400 0 0 0 0 0 8400 0 0 0 0 Δ8
224 0 224 0 0 0 -224 0 448 0 0 0 θ9
0 0 0 -149.3333 0 -224 0 0 0 149.33333 0 -224 Δ10
0 0 0 0 -8400 0 0 0 0 0 8400 0 Δ11
0 0 0 224 0 224 0 0 0 -224 0 448 θ12
F1F2
M3F4F5M6F7F8M9F10F11M12
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DESPLAZAMIENTOS
Δ1 0.00524 0.00004 -0.00125 0.00516 -0.00004 -0.00122 F1 500.00Δ2 0.00004 0.00012 -0.00002 0.00004 0.00000 -0.00002 F2 -720.00θ3 = -0.00125 -0.00002 0.00164 -0.00122 0.00002 0.00000 M3 -520.00Δ4 0.00516 0.00004 -0.00122 0.00524 -0.00004 -0.00125 F4 0.00Δ5 -0.00004 0.00000 0.00002 -0.00004 0.00012 0.00002 F5 -720.00θ6 -0.00122 -0.00002 0.00000 -0.00125 0.00002 0.00164 M6 520.00
Δ1 2.6330946Δ2 -0.067501θ3 = -1.472977Δ4 2.5637711Δ5 -0.103928θ6 0.240543
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REACCIONES
F7 -149.3333 0 -224 0 0 0 149.33333 0 -224 0 0 0F8 0 -8400 0 0 0 0 0 8400 0 0 0 0M9 224 0 224 0 0 0 -224 0 448 0 0 0F10 0 0 0 -149.3333 0 -224 0 0 0 149.33333 0 -224F11 0 0 0 0 -8400 0 0 0 0 0 8400 0M12 0 0 0 224 0 224 0 0 0 -224 0 448
Δ1 2.633095Δ2 -0.0675
θ3 -1.47298Δ4 2.563771Δ5 -0.10393θ6 0.240543Δ7 0Δ8 0θ9 0
Δ10 0
Δ11 0θ12 0
F7 -63.26F8 567.01M9 = 259.87F10 -436.74F11 872.99M12 628.17
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FUERZAS INTERNAS - VIGA
= · T ·
6300 0 0 -6300 0 0 1 0 0 0 0 00 63 126 0 -63 126 0 1 0 0 0 00 126 336 0 - 126 168 0 0 1 0 0 0
-6300 0 0 6300 0 0 0 0 0 1 0 00 -63 -126 0 63 -126 0 0 0 0 1 00 126 168 0 - 126 336 0 0 0 0 0 1
2.633-0.068-1.4732.564-0.1040.241
q=kTD ef cargas qfinal
436.74 0.00 436.74
-152.99 720.00 567.01-449.92 + 520.00 = 70.08-436.74 0.00 -436.74
152.99 720.00 872.99
-162.05 -520.00 -682.05
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FUERZAS INTERNAS - COLUMNA = · T ·
8400 0 0 -8400 0 0 0 1 0 0 0 00 149 224 0 -149 224 -1 0 0 0 0 00 224 448 0 - 224 224 0 0 1 0 0 0
-8400 0 0 8400 0 0 0 0 0 0 1 00 -149 -224 0 149 -224 0 0 0 -1 0 00 224 224 0 - 224 448 0 0 0 0 0 1
0.0000.0000.0002.633-0.068-1.473
q=kTD
567.01
63.26
259.87
-567.01
-63.26
-70.08
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
FUERZAS INTERNAS - COLUMNA = · T ·
8400 0 0 -8400 0 0 0 1 0 0 0 00 149 224 0 -149 224 -1 0 0 0 0 00 224 448 0 - 224 224 0 0 1 0 0 0
-8400 0 0 8400 0 0 0 0 0 0 1 00 -149 -224 0 149 -224 0 0 0 -1 0 00 224 224 0 - 224 448 0 0 0 0 0 1
0.0000.0000.0002.564-0.1040.241
q=kTD
872.99
436.74
628.17
-872.99
-436.74
682.05
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DIAGRAMA DE FUERZA AXIALES
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTES
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Ing. Heiner Soto Flórez Análisis Estruct ura l II
DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES