PREDNAPREGNUTEI SPREGNUTEKONSTRUKCIJE

Materijali za prethodno naprezanjeTehnološki detalji

PREDNAPREGNUTE ISPREGNUTE KONSTRUKCIJE

Osnovne akademske studije, VII semestar

Prof dr Stanko Brčićemail: [email protected]

Departman za Tehničke nauke,GRAÐEVINARSTVO

Državni Univerzitet u Novom Pazaru

2014/15

Stanko Brčić Prednapregnute i spregnute konstrukcije


Sadržaj

1 Materijali za prethodno naprezanjeBeton za prethodno naprezanjeČelik za prethodno naprezanjeInjekciona smeša

2 Tehnološki detaljiTrase kablova i kablovi za prednaprezanjeFaze izvođenja naknadog prednaprezanjaKotve za naknadno prednaprezanje



Beton za prethodno naprezanjeČelik za prethodno naprezanjeInjekciona smeša

Sadržaj






Materijali za prethodno naprezanje

Karakteristike betona za prethodno naprezanjeU PN konstrukcijama primenjuju se betoni visokih markiMB ≥ 30Osnovni sastojci betona su agregat, cement, voda i dodaciSastav betona se određuje na osnovu prethodnih ispitivanjaosnovnih sastojaka svežeg i očvrslog betonaU toku izvođenja PN elemenata i konstrukcija mora da se vršistalna kontrola kvalitetaPre izvođenja elemenata i konstrukcija od PNB mora da seuradi projekat betona (prema BAB 87)





Karakteristike betona za prethodno naprezanjeBeton je visko-elasto-plastičan materijal i njegove karakteristikezavise od starosti betona i menjaju se sa vremenomTačnost definisanja mehaničkih karakteristika betona direktnoutiča na tačnost proračuna napona i deformacijaPravilnik BAB 87 (a i propisi drugih zemalja) zahtevajueksperimentalno određivanje mehaničkih karakteristika betonaSamo izuzetno se dozvoljava da se koriste vrednostipreporučene u pravilniku





Čvrstoća betona pri pritisku

Čvrstoća betona pri pritisku je osnovna mehaničkakarakteristika betona i definiše se markom betonaMarka betona MB je normirana čvrstoća pri pritisku u MPakoja se zasniva na karakterističnoj čvrstoći betona starosti 28danaČvrstoća betona pri pritisku se ispituje na kockama stranice20cm čuvanim u standardnim uslovimaKarakteristična čvrstoća pri pritisku je ona vrednost ispod kojese može očekivati najviše 10% svih čvrstoća za sve uzorke(10%-ni fraktil)






Čvrstoća pri pritisku može da se ispituje i na probnim telimadrugih oblika (npr. cilindar ili prizma), ali se preračunava nakocku stranice 20cmU prethodno napregnutim konstrukcijama se koriste markebetona MB 30 ,35, 40, 45, 50, 55, 60






Za razliku od BAB 87, Evrokod 2 (EC-2) definiše klasu betonazasnovanu na karakterističnoj čvrstoći cilindra, prečika 15cm ivisine 15cm, pri starosti betona od 28 dana, sa 5%-nimfraktilomEC-2 dozvoljava i ispitivanje na uzorku kocke stranice 15cmEC-2 definiše 14 klasa betona C 12/15 do C 90/105 (prvi brojje čvrstoća cilindra, a drugi kocke)Na primer, betonu klase C 25/30 približno odgovara betonMB 30





Čvrstoća betona pri zatezanju

Čvrstoća betona pri zatezanju je znatno manja od čvrstoće pripritisku (10 i više puta)Koriste se dve karakteristične čvrstoće betona pri zatezanju

- čvrstoća betona pri čistom zatezanju- čvrstoća betona pri zatezanju savijanjem

Čvrstoća betona pri čistom zatezanju i zatezanju savijanjem seodređuju eksperimentalnoSrednja vrednost čvrstoće betona pri aksijalnom zatezanju je,prema BAB 87, data sa

fbz,m = 0.25 3

√f2bk gde su fbz,m i fbk u MPa




Deformacije pri kratkotrajnom opterećenju

Modul elastičnosti betonaIzražena linearnost krive zavisnosti σ− ε na početku nanošenjaopterećenja dopušta proračun sa konstantnim modulomelastičnostiLinearno elastično ponašanje betona je opravdano za delovanjeeksploatacionih opterećenjaTo važi za napone pritiska u betonu σb ≤ 0.4 fbk

U ovoj oblasti se mogu da usvoje srednje vrednosti modulaelastičnosti betona





Modul elastičnosti betonaZa betone starosti t=28 dana, prema Pravilniku BAB 87,modul elastičnosti betona Eb je dat sa

Eb = 9.25 3√fbk + 10 gde su fbk u [MPa], a Eb u [GPa]

Imajući u vidu ovu relaciju dobija se:fbk [MPa] 30 35 40 45 50 55 60Eb [GPa] 31.5 33 34 35 36 37 38





Modul smicanja betonaPoisson-ov koeficijent νb je odnos poprečnih i podužnihdilatacija u betonuνb se menja tokom vremena: za mlađe betone je oko 0.30, avremenom se stabilizuje na oko 0.20 za betone bez prslinaSa pojavom prslina νb se smanjuje, tako da se usvaja ugranicama ν = 0.15÷ 0.20

Prema BAB 87 se usvaja ν = 0.20

Modul smicanja betona Gb je dat sa

Gb =Eb

2 (1 + νb)




Deformacije betona zavisne od vremena

Deformacije betona zavisne od vremenaDeformacije betona zavisne od vremena su skupljanje i tečenjeSkupljanje betona je pojava postepenog smanjenja zapreminebetona tokom očvršćavanja (a donekle i kasnije)Skupljanje betona se odvija nezavisno od spoljašnjegopterećenjaTečenje betona je pojava postepenog rasta deformacija tokomvremena pod delovanjem dugotrajnog opterećenjaVremenske deformacije betona (skupljanje i tečenje) imajusličan karakter i zavise od (skoro) istih parametaraRezultat su termo-higrometrijskih promena i produžavanjahidratacionih procesa u neopterećenom ili opterećenom betonu





Skupljanje betonaProces skupljanja nije potpuno razjašnjen, ali se smatra danajveći uticaj na skupljanje betona imaju

- hidratacija cementa- gubitak vode u cementnom telu

Skupljanje betona se odvija tokom vremena i počinje već utoku spravljanja betonaPosebno je intenzivno skupljanje tokom vezivanja iočvršćavanja betona (dok je beton mlad)Proces skupljanja je dugotrajan i u smanjenom obimu trajeviše godinaKonačna vrednost skupljanja εs∞ može da bude i do 0.6‰





Faktori koji utiču na skupljanje betonaVrsta cementa - veća skupljanja su registrovana kod betona savisokovrednim cementnomKoličina cementa - veća količina cementa povećava skupljanjebetonaVodocementni faktor (W/C) - skupljanja su veća za betonespravljene sa većim W/C faktorom





Faktori koji utiču na skupljanje betonaGranulometrijski sastav agregata - sitnije frakcije kojezahtevaju više cementa treba manje da se koristeVlažnost sredine - skupljanje je intenzivnije u sredinama samanjom relativnom vlažnošću(vlažnost sredine je značajan faktor za veličinu skupljanja)Temperatura sredine - skupljanje betona je znatno veće privišim temperaturama




Vremenski tok skupljanja betona





Faktori koji utiču na skupljanje betonaDimenzije betonskih elemenata - odnos površine preseka Ab ucm2 i obima poprečnog preseka u dodiru sa vazduhom O ucm, koji je izražen preko srednje debljine elementa

dm =2Ab

O

Srednja debljina elementa dm utiče na veličinu skupljanja- ukoliko je odnos dm veći, utoliko su skupljanja manja- za manje dimenzije betonskih elemenata skupljanja su veća





Faktori koji utiču na skupljanje betona - vlažnost sredinePrema BAB 87 date su konačne vrednosti skupljanjanearmiranog betona održavanog u vlažnom stanju prvih 7dana, pri temperaturi sredine od ≈ 200C, za betone odportland cementa bez dodataka:

Srednja debljina Konačno skupljanje εs∞ [‰]preseka Relativna vlažnost V [%]dm [cm] 40% 70% 90% u vodi≤ 10 0.56 0.40 0.15 020 0.48 0.34 0.12 0≥ 40 0.42 0.30 0.10 0





U BAB 87 dati su odnosi skupljanja εst/εs∞ zavisno od vlažnostisredine i srednje debljine preseka betonskih elemenata, a u funkcijivremena t koje je proteklo posle prestanka nege betona:

Relativna Srednja Odnos skupljanja εst/εs∞vlažnost debljina Vreme posle prestanka nege (dani,god)sredine dm [cm] 7 14 28 90 365 3 god

≤ 10 0.20 0.28 0.38 0.60 0.85 0.9540% 20 0.10 0.15 0.23 0.40 0.68 0.88

≥ 40 0.05 0.07 0.10 0.20 0.45 0.73≤ 10 0.16 0.23 0.30 0.50 0.75 0.90

70% 20 0.08 0.13 0.18 0.30 0.58 0.83≥ 40 0.03 0.05 0.08 0.15 0.35 0.63




Deformacije betona pri dugotrajnom opterećenju

Dugotrajno opterećenje betona pri σ = const - tečenjeTečenje očvrslog betona je pojava postepenog porastadeformacija pod delovanjem dugotrajnog opterećenjaVremenske deformacije se u početku brzo razvijajuVremenom se brzina prirasta deformacija smanjujePosle dovoljno dugog vremena vremenske deformacije težekonačnim vrednostimaSkupljanje počinje od spravljanja betona, a posebno posleprestanka negovanja betona, dok tečenje počinje od trenutkananošenja opterećenja





Dugotrajno opterećenje betona pri σ = const

Pri opterećenju sa dužim vremenskim trajanjem, ukupnedeformacije betona rastuOpterećenje pritiska do napona ≈ σb ≤ fb,cil/3 se postignebrzo (za oko 2min), pa se održava to stanje napona duževremenaPosmatraju se deformacije pri konstantnom opterećenju(pritiska)Deformacije se vremenom povećavaju, utoliko više ukolikoopterećenje duže traje




Dugotrajno opterećenje betona pri σ = const

Vremenske deformacije: opterećenje i rasterećenje





Dugotrajno opterećenje betona pri σb = const

Posle određenog vremena uzorak se rasterećuje sa brzinom ≈istom kao i pri opterećenjuDeformacije pri rasterećenju se smanjujuU fazi opterećenja razlikujemo:

- deformacije usled trenutnog opterećenja:elastične deformacije εe

- deformacije tokom vremena pri σb = const:deformacije tečenja εϕukupna dilatacija je jednaka zbiru trenutne i tečenja:εu = εe + εϕ






U fazi rasterećenja razlikujemo:- deformacije usled trenutnog rasterećenja: trenutne povratnedeformacije ε′e

- deformacije tokom vremena pri σb = 0: povratne viskoelastičnedeformacije ε′′e

- nepovratne (plastične) deformacije εp pri rasterećenom uzorku




Vremenski tok dilatacija nearmiranog uzorka

Kvalitativan prikaz dilatacija betonskog elementa pod konstantnimnaponom pritiska, uz kasnije rasterećenje






Trenuci vremena na slici imaju sledeća značenja:t◦,s . . . trenutak početka skupljanja betona (prestanak nege)t◦ . . . starost betona u trenutku nanošenja opterećenja σ = σb

t . . . proizvoljan trenutak u fazi kada je beton opterećent1 . . . starost betona u trenutku prestanka delovanjaopterećenjat→∞ . . . udaljeno vreme u kom vremenske dilatacije težekonačnim vrednostima





Dugotrajno opterećenje betonaPosle prestanka nege betona, od t◦,s, počinje intenzivnijeskupljanje betona (bez opterećenja) i u trenutku t◦ se realizujedilatacija skupljana εs(t◦)U trenutku t◦ je aplicirano opterećenje i dolazi do skokadilatacija

εel = ε◦ =σb

Eb(t◦)

gde je Eb(t◦) modul elastičnosti betona u trenutku t◦Dilatacija εel je trenutna elastična dilatacija





Dugotrajno opterećenje betonaZatim dilatacije rastu tokom vremena pod dejstvomkonstantnog opterećenja σb = const

To su viskozne dilatacije - tečenje betona εv = εϕ, sve dotrenutka t1, kada se ukloni opterećenjeU proizvoljnom trenutku vremena t ∈ [t◦, t1] tokom delovanjaopterećenja σb = const, dilatacija je

εb(t) = εel(t◦) + εϕ(t) + εs(t) = εel(t◦) + ∆ε(t) + εs(t)





Dugotrajno opterećenje betonaU trenutku prestanka opterećenja t = t1 ukupna dilatacija je

εb(t1) = εel(t◦) + εϕ(t1) + εs(t1) = ε◦(t◦)

(1 +

∆ε

ε◦

)+ εs(t1)

što može da se napiše u obliku

εb(t1) =σb

Eb(t◦)(1 + ϕ) + εs(t1) = σb Φ + εs(t1)

gde su- ϕ . . . koeficijent tečenja- Φ . . . funkcija tečenja





Dugotrajno opterećenje betonaKoeficijent tečenja ϕ je odnos između viskozne i trenutneelastične dilatacije

ϕ =∆ε

ε◦

Funkcija tečenja Φ je data sa

Φ =1

Eb(t◦)(1 + ϕ)

i pretstavlja razvoj (tok) dilatacija pod dejstvom jediničnognapona pritiska





Dugotrajno opterećenje betonaKada se betonski uzorak rastereti u trenutku t1, deo ostvarenedilatacije se trenutno vraćaTo je povratna (reverzibilna) elastična dilatacijaPovratna elastična dilatacija je manja od početne trenutnedilatacije εel(t◦) u trenutku t◦, jer je u trenutku rasterećenja t1beton “ostario” u odnosu na trenutak t◦, pa je došlo dopovećanja modula elastičnosti betona





Dugotrajno opterećenje betona

U vremenu t > t1, posle rasterećenja i trenutnih (elastičnih)povratnih dilatacija, u vremenu t→∞, dolazi do daljegsmanjenja dilatacija tokom vremenaTo su povratne viskoelastične dilatacijeMeđutim, jedan deo viskoznih dilatacija ostaje kao nepovratna(ireverzibilna) viskoplastična dilatacijaTakođe, osim te nepovratne viskoplastične dilatacije, ostaje,kao nepovratna (trajna) dilatacija još i konačna dilatacijaskupljanja εs∞





Dugotrajno opterećenje betonaRazvoj viskoznih dilatacija zavisi od više faktora, slično kao idilatacija usled skupljanja:

- starosti betona u trenutku nanošenja opterećenja - što je betonmlađi, biće veće deformacije tečenja

- trajanja opterećenja (što duže traje, veće su deformacijetečenja)

- konzistencije betona - betoni sa većim W/C faktorom više teku- atmosferske sredine - pri većim temperaturama i pri manjimrelativnim vlažnostima sredine brže i više se dovije tečenjebetona

- veličine nanetog opterećenja - za napone σb < 0.4fpr dilatacijetečenja su proporcionalne sa naponima, a za veće naponenastaje nelinearno tečenje betona, sa bržim porastom viskoznihdilatacija




Koeficijenti tečenja betona prema BAB 87

Konačni koeficijenti tečenja betona ϕ∞ u funkciji starosti betonat0, srednje debline preseka dm i relativne vlažnosti sredine




Koeficijenti tečenja betona prema BAB 87

Koeficijent tečenja ϕ∞ u funkciji starosti betona u trenutkunanošenja opterećenja t0, kao i u funkciji dužine trajanja

opterećenja t




Koeficijenti tečenja betona prema EC-2

Konačni koeficijenti tečenja betona ϕ∞ u funkciji starosti betonat0, srednje debline preseka dm i relativne vlažnosti sredine RH (RH

- Relative Humidity)




Dugotrajno opterećenje betona - tečenje

Uticaj brzine nanošenja opterećenja na tečenje




Dugotrajno opterećenje betona - tečenje

Koeficijent tečenja ϕ u funkciji starosti betona u trenutkunanošenja opterećenjaOpterećenje posle 7 dana ⇒ ukupna dilatacija je više od 3puta veća od elastične





Dugotrajno opterećenje betonaViskozne dilatacije betona u vremenu t→∞, ili deformacijetečenja, mogu da budu 2-4 puta (pa i više) većih vrednosti odtrenutnih elastičnih dilatacijaAnaliza ponašanja betona pri dugotrajnim opterećenjima, odn.analiza vremenskih deformacija, se proučava u okviru reologijebetona





Dugotrajno opterećenje betona

Posebne oblasti (odn. teorije) reologije betona:Integralna veza između napona i deformacijaAlgebarske veze između napona i deformacija

- teorija starenja- modifikovana teorija starenja- teorija nasleđa- nasledna teorija starenja




Sadržaj






Čelik za prethodno naprezanje

Karakteristike čelika za prethodno naprezanjeU PN konstrukcijama čelik za prethodno naprezanje imadrugačiju ulogu od “običnog” čelika u klasičnim ABkonstrukcijama (GA, RA, MA)Čelik za prethodno naprezanje je stalno izložen vrlo visokimnaponima zatezanjaU trenutku prethodnog naprezanja naponi su od 65% do 85%od čvrstoće kidanjaKasnije dolazi do pada napona u čeliku usled reoloških osobinabetona i čelika





Karakteristike čelika za prethodno naprezanjeU PN konstrukcijama se koriste visokovredni čelici kojiraspolažu sa

- visokom granicom razvlačenja- velikom prekidnom čvrstoćom- što manjom relaksacijom

Relaksacija (opuštanje) čelika za prethodno naprezanje je padnapona u zategnutoj žici pri konstantnoj dilatacijiRelaksacija čelika za prednaprezanje izaziva gubitke početnesile prednaprezanja





Oblici čelika za prethodno naprezanjeVisokovredni čelici za prethodno naprezanje primenjuju se urazličitim oblicima

- kao glatke žice- kao krute orebrene šipke (sa σv ≈ 1000 MPa)- kao čelične niti (2, 3 ili 7 spiralno upredenih žica)- kao užad od grupe upredenih glatkih žica ili niti- kao kablovi formirani od više užadi





Oblici čelika za prethodno naprezanjeGlatke žice za prednaprezanje su pojedinačne čelične žicenominalnih prečnika do Φ12 mm (2.5, 3, 4, 5, 7, 8, 10 i 12mm)Mogu da budu glatke ili profilisane (d = 4, 5 i 7mm), aproizvode se od nelegiranog ugljeničnog čelika postupkompatentiranja, hladnog vučenja i naponskog opuštanja





Oblici čelika za prethodno naprezanje

Čelične niti (ili užad) se formiraju spiralnim upredanjem 2, 3 ili7 žicaPosle upredanja niti se naponski opuštaju sa deformacijom ilibez deformacije, tako da se dobijaju niti sa normalnom ili saniskom relaksacijom (stabilizovana užad)Niti sa 2 ili 3 žice su nazivnog prečnika 2 - 4mmNiti, odn. užad, od 7 žica se formiraju u obliku 6 žica spiralnoupredenih oko centralne žice (obično većeg prečnika od ostalih)Užad sa 7 žica imaju nazivne prečnike 6.4 ,7.9, 9.3, 11.0, 12.5i 15.2 mm




Užad (niti) upredena od 2, 3 ili 7 žica





Oblici čelika za prethodno naprezanjeUžad za prednaprezanje se formiraju grupisanjem više čeličnihniti u jednu celinuUžad se koriste za naknadno prednaprezanje





Oblici čelika za prethodno naprezanjeKablovi za prednaprezanje se formiraju paralelnim grupisanjemviše užadi za prednaprezanje u jednu celinuKablovi za prednaprezanje se koriste u konstrukcijama savelikim naprezanjima, npr. u betonskim ili spregnutimmostovima




Čelici za prednaprezanje

Standardna armatura za AB konstrukcije (GA, RA, MA)nije efikasna za PNB





Obrada čelika za prethodno naprezanjeVisokovredni čelici za prethodno naprezanje se dodatnoobrađuju radi postizanja boljih svojstavaHladno izvlačenje (obrada na hladno) . . . povećanje čvrstoćeNaponsko opuštanje čelika . . . termička obrada zagrevanjemniti do oko 350◦C i polaganim hlađenjem, čime se smanjujuplastične deformacije posle početka tečenjaPatentiranje čelika . . . zagrevanje zategnutih žica do oko350◦C u cilju smanjenja relaksacije i plastičnih deformacijaposle početka tečenjaitd . . .





Svojstva čelika za prethodno naprezanjeVisokovredni čelici za prethodno naprezanje moraju da buduodličnog kvaliteta, posebno sa sledećim svojstvima:

- visoka čvrstoća pri zatezanju- adekvatna duktilnost- savitljivost, (zahteva se na mestima ankerovanja i skretanja)- mala relaksacija (radi manjih gubitaka sile prednaprezanja)- što manja korozija





Čvrstoća čelika pri zatezanju

Čvrstoća čelika za prednaprezanje pri zatezanju za glatke žicedefinisana je pravilnikom kao karakteristična zatezna čvrstoćasa fraktilom od 5%Za užad za prednaprezanje definisana je karakterističnavrednost sile pri prekidu užeta, takođe sa fraktilom 5%




Čvrstoća pri zatezanju za glatku žicu




Sila prekida užeta za prednaprezanje

Sa A je označena površina poprečnog preseka užeta




Dijagrami σ − ε čelika za AB i PNB




Radni dijagrami žice (užeta) i RA





Radni dijagram čelika za prednaprezanjeKao što se vidi iz radnih dijagrama RA i užeta zaprednaprezanje, granica kidanja užeta za prednaprezanje je 3-4puta veća od klasične RA (fpk = 1860 MPa)Međutim, užad su krtija (manje duktilna) od RA ili GADo prekida užeta dolazi pri znatno manjim dilatacijama, redaveličine 50‰Moduo elastičnosti užeta za prednaprezanje je niži, okoE ≈ 195± 10 GPaModuo elastičnosti žice za prednaprezanje je nešto viši, okoE ≈ 205± 10 GPa




Čvrstoća čelika za prednaprezanje

Čvrstoća čelika za prednaprezanje pri zatezanju (Indijski standardi)




Moduli elestičnost čelika za prednaprezanje

Moduli elestičnosti čelika za prednaprezanje (Indijski standardi)





Relaksacija čelika za prednaprezanje

Relaksacija (ili opuštanje) čelika za prednaprezanje je padnapona tokom vremena u zategnutoj žici pri konstantnojdilatacijiUsled relaksacije čelika dolazi do određenog gubitka početnesile prednaprezanja sa vremenomGubitak sile zatezanja u žici za prednaprezanje pri konstantnojdilataciji se zove čista relaksacijaU realnim konstrukcijama, usled uticaja skupljanja i tečenjabetona tokom vremena dolazi do stalne promene dužinebetonskog elementa, tako da se proces relaksacije ne odigravau uslovima konstantne dilatacije





Konačne vrednosti relaksacije posle 1000 časova σ = const(Indijski standardi)





Gubitci sile prednaprezanja usled relaksacije u zavisnosti odinicijalnog zatezanja (Indijski standardi)





Konačne vrednosti relaksacije čelika za prednaprezanje posle 1000časova σ = const u funnkciji početnog naprezanja





(Fk je sila kidanja užeta)









Druga svojstva čelika za prednaprezanje

Prema našim (i stranim) propisima, na čeliku zaprednaprezanje se ispituju i:

- izduženje pri prekidu - duktilnost- zamor- osetljivost na naponsku koroziju- otpornost na previjanje

Načini ispitivanja i uslovi kvaliteta su definisani odgovarajućimstandardima i pravilnikom




Sadržaj






Injekciona smeša

Injekciona smeša za injektiranje kablova za prednaprezanjeInjekciona smeša za injektiranje cevi kablova zaprednaprezanje:

- štiti čelik za prednaprezanje od korozije- obezbeđuje vezu izmedju čelika i betona

Da se to postigne, potrebno je da se potpuno ispuni slobodanprostor između kablova i zaštitne cevi kvalitetnom smešom zainjektiranjeSastav injekcione smeše, uslovi kvaliteta, kontrola ispitivanja ipostupak izvođenja injektiranja definisani su odgovarajućimstandardom




Injekciona smeša

Injekciona smeša za injektiranje kablova za prednaprezanjeSastav injekcione smeše: cement i voda, a eventualno i nekihemijski i mineralni dodaciZa spravljanje smeše se koristi čist portland cement sadodatkom granulisane zgure iz visokih peći i pucolana(max do 15%)Cement za injekcionu smešu ne mora da bude isti kao i cementza PN konstrukcijuMogu da se koriste hemijski dodaci koji poboljšavaju

- fluidnost- smanjuju sleganje odn. kontrolisano povećavaju zapreminu- poboljšavaju otpornost prema mrazu



Trase kablova i kablovi za prednaprezanjeFaze izvođenja naknadog prednaprezanjaKotve za naknadno prednaprezanje

Sadržaj






Tehnološki detalji prednaprezanja

Tehnološki detaljiIzvođenje konstrukcija od PNB je zahtevno:

- specijalizovana i skupa oprema za prednaprezanje- odgovarajuće kvalifikovana radna snaga(više nego za AB konstrukcije)

- specijalizovan i skuplji materijal za prednaprezanje(pre svega kablovi)

Firme koje izvode prednapregnute konstrukcije suspecijalizovane i (relativno) retke (VSL, BBR, . . . )




Trasa kabla za prednaprezanje

(crvene strelice: uticaj kabla na beton)





U cev kabla, na mestu aktivne kotve, upumpava se injekcionasmesa dok ne “izađe” na drugom kraju cevi kabla





Radni nastavak kabla za prednaprezanje(posebne kotve za nastavak kablova)




Trasa kabla za prednaprezanje - detalji

U produžetku radne kotve: minimalni pravolinijski deo kabla Lmin

(u pravcu tangente na trasu)




Trasa kabla za prednaprezanje - detalji

Geometrijski zahtevi za trasu kablova: pravolinijski deo uz kotve iminimalni radijusi krivine (VSL kablovi)




Promena pravca trase kablova - devijatori




Promena pravca trase kablova - devijatori




Principijelni elementi duž trase kabla




Principijelni elementi duž trase kabla




Metalne i plastične cevi za kablove




Sadržaj






Faze izvođenja naknadnog prednaprezanja












Princip ankerovanja aktivne kotve (trodelni klin)

Pri povlačenju užeta trodelni klin se delimično uvlači u anker pločuza δ i “zarobi” uže - zaklinjavanje užeta




Princip ankerovanja aktivne kotve (trodelni klin)

Uvlačenje klina izaziva skraćenje kabla i pad sile prednaprezanja




Sadržaj






Naponsko stanje u betonu u blizini kotve




Spiralna armatura na kraju kotve




Naponsko stanje u betonu u blizini kotve




Dve vrste kotvi sistema BBR

3 ravni ankerovanja i klasična anker ploča





Za kotvu sa 3 ravni ankerovanja može znatno ranije prednaprezanjebetona: posle 3 dana starosti i min 19 MPa čvrstoće!





Nova kotva sistema BBR sa 3 ravni ankerovanjaNova kotva sistema BBR sa 3 ravni ankerovanja ima prednostiu odnosu na klasične kotve sa jednom kvadratnom pločom zaankerovanje:

1 Nova kotva omogućuje prednaprezanje već pri malimčvrstoćama betona, oko 19 MPa i pri starosti od 3-4 dana

2 Rastojanja između uždi sa novom kotvom mogu da budumanja od klasične kotve sa kvadratnom anker pločom(efikasnije raspoređivanje kablova u preseku)




Raspored kablova u poprečnom preseku




Neki tipovi aktivnih kotvi sistema BBR




Neki tipovi aktivnih i kotvi za nastavak (BBR)




Neki tipovi aktivnih i kotvi za nastavak (BBR)




Neki tipovi aktivnih kotvi (VSL)




Neki tipovi aktivnih kotvi (VSL)




Neki tipovi kotvi za nastavak (VSL)




Neki tipovi “mrtvih” kotvi (VSL)




Neki tipovi aktivnih kotvi (BBR)












Osnivači firme BBR




Primena kablova firme BBR




Primena kablova firme BBR




Most na Adi - kablovi BBR




Most na Adi - kablovi BBR


Documents

PREDNAPREGNUTEI SPREGNUTEKONSTRUKCIJE