PREPART AB - karlstad.se

2019-04-12

PREPART AB

Klara park, Karlstad Beräknings PM Geoteknik

2 | 10281489 • Klara Park - Sandbäcken 1:1

KLARA PARK Beräknings PM Geoteknik

KUND

PREPART AB

KONSULT

WSP Samhällsbyggnad Box 117 651 04 Karlstad Besök: Lagergrens gata 8 Tel: +46 10 7225000 WSP Sverige AB Org nr: 556057-4880 Styrelsens säte: Stockholm http://www.wspgroup.se

KONTAKTPERSON

Uppdragsansvarig WSP

Johan Stjärnborg +46 10-722 57 58

UPPDRAGSNAMN Klara Park - Sandbäcken 1:1

UPPDRAGSNUMMER 10281489

FÖRFATTARE Johan Stjärnborg

DATUM 2019-04-12

ÄNDRINGSDATUM GRANSKAD AV Jonas Lersten GODKÄND AV Johan Stjärnborg

10281489 • Klara Park - Sandbäcken 1:1 | 3

INNEHÅLL

1 UPPDRAG 4 1.1 BAKGRUND 4 1.2 PLANERAD BYGGNATION 4 1.3 SYFTE 4

2 UNDERLAG FÖR BERÄKNINGAR 5

3 UTREDNINGSOMRÅDEN 5 3.1 STABILITET 5 3.2 SÄTTNING 5

4 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR 5 4.1 ALLMÄNT 5

4.1.1 Stabilitet 5 4.1.2 Sättning 6

4.2 SÄKERHETSFAKTORER, IEG RAPPORT 4:2010 6 4.3 SÄKERHETSFAKTORER, IEG RAPPORT 6:2008 6

4.3.1 Partialkoefficienter 6 4.3.2 Omräkningsfaktor 7

4.4 MATERIALPARAMETRAR 7 4.4.1 Valda värden - densitet, vattenkvot, konflytgräns (och sensitivitet) 7 4.4.2 Valda värden - Hållfasthetsparametrar 7 4.4.3 Valda värden - Deformationsegenskaper 7 4.4.4 Valda värden -Sammanställning 8

4.5 GRUNDVATTEN, PORTRYCK OCH VATTENNIVÅ 9 4.5.1 Grundvattennivå – valt värde 9 4.5.2 Porvattentryck – valt värde 9 4.5.3 Vattennivå Klarälven – Lägsta Lågvattennivå 9

4.6 LASTER 9 4.7 SEKUNDÄRA SKRED 9

5 BERÄKNINGAR, RESULTAT 10 5.1 STABILITETSBERÄKNINGAR 10 5.2 SÄTTNINGSBERÄKNINGAR 11

Bilaga 1.1 – 1.2 Materialparametrar Bilaga 2.1 – 2.10 Stabilitetsberäkningar Bilaga 3.1 – 3.3 Sättningsberäkningar


1 UPPDRAG

1.1 BAKGRUND På uppdrag av Prepart AB har WSP Sverige AB utfört en översiktlig geoteknisk undersökning för Klara park (Sandbäcken 1:1) i Karlstad, se PM Geoteknik.

1.2 PLANERAD BYGGNATION Inom aktuellt område planeras ett antal flervåningshus med mellan tre och sju våningar, se Figur 11. Området är uppdelat i södra och norra kvarteret vilka båda kommer ha källare för parkering.

Utmed områdes västra sida, mot E18 planeras en vall med basen 37 m och höjden 3 m.

Aktuellt område är ungefär 200x170 m2.

Uppgifter om konstruktioner, nedförda laster från byggnader, färdig golvnivå eller nivå på färdig mark föreligger ej för dagen.

Figur 1: Underlag justering av detaljplan, Klara park (urklipp från Liljewall, 2018-10-23). Planerat antal våningar syns med ro-merska siffror i respektive byggnad. En vall planeras längs E18.

1.3 SYFTE Detta dokument har till syfte att redovisa utförda stabilitets- och sättningsberäkningar samt redogöra för beräkningsförutsättningar som gäller för denna utredning. Resultat redovisas i denna Beräknings PM Geoteknik, slutsatser och rekommendationer redovisas i PM Geoteknik.


2 UNDERLAG FÖR BERÄKNINGAR

Som underlag för beräkningar har resultat från geotekniska fältundersökningar, redovisade i MUR/Geo, samt uppgifter om planerad byggnation använts.

3 UTREDNINGSOMRÅDEN

3.1 STABILITET I området ska stabiliteten för befintliga förhållanden samt för planerad byggnation utredas.

För stabilitetskontroll har 2 sektioner valts ut för att kontrollera olika scenarion. Sektion D-D och Sekt-ion E-E. Sektion D-D är den sektion som uppvisar störst sammanhängande lermäktighet fram till Klar-älven i öster. Sektion E-E är den sektion som uppvisar störst lokal lermäktighet. I beräkningarna kon-trolleras stabilitet mot älven, stabilitet för E18, stabilitet för planerad Vall samt stabilitet för olika belast-ningsfall inom området. Se ritning G-10-1-001 i MUR/Geo för sektionernas placering i plan, se även Fig. 2 nedan.

3.2 SÄTTNING Sättning för olika belastningssituationer har kontrollerats i den punkt där störst lermäktighet påträffats, punkten 19W06. Se ritning G-10-1-001 i MUR/Geo för punktens placering i plan, se även Fig. 2 nedan.

Figur 2. Sektion D-D, E-E samt punkten 19W06, se grön färg.

4 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR

4.1 ALLMÄNT

4.1.1 Stabilitet För kontroll av stabilitet vid befintliga förhållanden samt för tillståndsbedömning av planerad byggnat-ion har stabilitetsberäkningar utförts med totalsäkerhetsanalys och dimensionering med karakteristiska värden enligt Eurokod, IEG Rapport 4:2010. För kontroll av stabilitet vid nybyggnation, där laster och placering är mer kända, har stabilitetsberäkningar utförts enligt Eurokod 1997 samt IEG rapport 6:2008. Beräkningar har utförts med c-analys och kombinerad analys. Stabilitetsberäkningar är utförda i stabilitetsprogrammet Slope W av GeoStudio 2016. Beräkningar har utförts med cirkulärcylindriska och plana glidytor.


4.1.2 Sättning För sättningsberäkningar anges krav på största tillåten sättning när mer detaljerade uppgifter om aktu-ell byggnation föreligger. Vid sättningsberäkningar används valda värden som dimensionerande materialparametrar, dvs inga partialkoefficienter läggs på de valda värdena. Sättningsberäkningar i denna utredning har utförts överslagsmässigt med handberäkningar.

4.2 SÄKERHETSFAKTORER, IEG RAPPORT 4:2010 Omfattningen av de geotekniska undersökningar som utförts i området gör att säkerhetsfaktorer för stabilitetsberäkningar vid tillståndsbedömning kan väljas i kategorin detaljerad utredning. För bedöm-ning av stabiliteten vid markanvändning för befintlig bebyggelse och anläggning, samt för planläggning gäller följande krav på totalsäkerhetsfaktorn i detaljerad utredning: Fc ≥ 1,7 – 1,5 Fkomb ≥ 1,5 – 1,4 (Se Tab. 4.2, IEG Rapport 4:2010). Eftersom leran ställvis är högsensitiv i detta område har det övre spannet för rekommenderad minsta säkerhetsfaktor valts i detta fall, se förutsättning för val av säkerhetsfaktor Tabell 4.1a (Kap. 4.2.1, IEG Rapport 4:2010). Det betyder att dimensionerande krav på säkerhetsfaktor är: Fc ≥ 1,7 Fkomb ≥ 1,5

4.3 SÄKERHETSFAKTORER, IEG RAPPORT 6:2008 För dimensionering, utförande och kontroll av permanenta och tillfälliga grundkonstruktioner skall geo-teknisk kategori 2 (GK2) och säkerhetsklass 2 (SK2) tillämpas. Säkerhetsklass 3 ska tillämpas med avseende på stabilitetsbrott för konstruktion då undergrunden delvis utgörs av kvicklera.

Stabilitetsberäkningar utförs med partialkoefficienter enligt Eurokod IEG Rapport 6: 2008 slänter och bankar, dimensioneringssätt DA3.

Erforderlig säkerhetsfaktor är enligt IEG Rapport 6:2008, (i SK 3) att FEN ≥ 1,1.

4.3.1 Partialkoefficienter Beräkningar i brott- och bruksgränstillstånd utförs med partialkoefficienter enligt Tabell 1 nedan.

Tabell 1. Partialkoefficienter.

Jordparameter Partialkoefficienter Dimensionerande jordparameter

Tunghet, gk gg = 1,0 gd = gk / gg

Odränerad skjuvhållfasthet, cuk gcu = 1,5 C ud = Cuk / gcu

Dränerad skjuvhållfasthet, c´k gc’ = 1,3 c ´d = c´k / gc´

Inre friktionsvinkel, φ’k gj = 1,3 φ’d = arctan [(tan φ’k) / gj]

Förkonsolideringsspänning, σ´ ck gsc = 1,0 σ´ cd = σ´ ck / gsc

Styvhetsmoduler, M gM = 1,0 M d = Mk / gM


4.3.2 Omräkningsfaktor Omräkningsfaktorn, ߟ௧௧, ansätts beroende på typ av geokonstruktion. För stabilitetsbrott beräknas ka-rakteristiskt värde på den valda odränerade skjuvhållfastheten i Tabell 2 enligt IEG 6:2008, slänter och bankar kap.3.4. Värdet på omräkningsfaktorn η har bestämts enligt följande delfaktorer:

Tabell 2. Delfaktorer till omräkningsfaktor.

η-faktor Värde Kommentar

η(1,2) 1,0 ”Normalsvensk lera”, 7 st oberoende undersökningspunkter

η(3) 1,1 4 metoder, liten spridning, empiriska samband bekräftar re-sultaten från direkta skjuvförsök.

η(4, 5, 6, 7) 1,0 Stor brottyta, skjuvhållfastheten längs brottytan bestäms av medelvärdet

ηtot 1,1

Omräkningsfaktorn η är beräknad till 1,1 för den odränerade skjuvhållfastheten i Lerlagret. För övriga materialparametrar angivna i Tabell 3 (Kap. 4.4.4) sätts ηtot till 1,0.

4.4 MATERIALPARAMETRAR

4.4.1 Valda värden - densitet, vattenkvot, konflytgräns (och sensitivitet) I Bilaga 1 redovisas en sammanställning i diagramform för valda värden på tunghet, vattenkvot och konflytgräns. För sensitiviteten har inget valt värde gjorts, uppmätta värden visas endast som en sam-manställning. Prov på sensitiviteten har visat på kvicklera.

4.4.2 Valda värden - Hållfasthetsparametrar I Bilaga 1 redovisas en sammanställning i diagramform för valt värde på korrigerad odränerad skjuv-hållfasthet. Den odränerade skjuvhållfastheten från kon-, CPT och vingförsök har korrigerats med av-seende på konflytgräns. Konflytgräns varierar och vid skjuvhållfasthetsutvärdering har skjuvhållfast-heten korrigerats för rådande konflytgräns vid respektive punkt och nivå. Vidare har vingförsöken korri-gerats för överkonsolideringsgrad enligt SGI Information 3. Vid utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet har följande empiriska samband använts:

Skjuvhållfasthet Cu: Larsson et al. 2007 Cu=(0,125+0,205*WL/1,17)*σ`c*OCR(1-b) där b normalt an-tas=0,8).

Vid val av värdet på den odränerade skjuvhållfastheten har större vikt getts åt de översta direkta skjuv-försöken, (vid nivå +44 och +40). Det undre värdet från de direkta skjuvförsöken, (vid nivån +35), är gjort i lerig silt/siltig lera med hög sensitivitet och är förmodligen något stört. I det undre lerskiktet har därmed större vikt getts åt övriga metoder vid val av värde.

Friktionsvinkel i friktionsjord är vald utifrån sonderingsmotstånd och empiriska värden från tabell 5.2-3 i TK-Geo 13, ver.2. Lerans dränerade hållfasthet har beskrivits med hjälp av en friktionsvinkel på φ’=30°, samt med en dränerad kohesion som är 10 % av den odränerade skjuvhållfastheten (dvs. c’=0,1·cu).

4.4.3 Valda värden - Deformationsegenskaper I Bilaga 1 redovisas en sammanställning i diagramform för valda värden på totalspänning, effektiv-spänning, portryck, förkonsolideringstryck, gränsspänning, kompressionsmodul ML och M´, initiell per-meabilitet och koefficienten för förändring av permeabilitet.

Vid utvärdering av förkonsolideringstryck och kompressionsmodul M0 har följande empiriska samband använts:


Förkonsolideringstryck σ`c: Hansbo 1957 σ`c = Cu /0,45/ WL

Kompressionsmodulen M0 = k*cu, (där k = 250 för en mellan- till högplastisk lera). TR-Geo 13 version 2.0.

4.4.4 Valda värden -Sammanställning Nedan följer en tabell med valda värden som är nivå-baserad och som kan användas för området. Ta-bellen ger en generell bild av hur värden är valda med en vald markyta på nivå +47,5 som utgångs-punkt. Jordlagrens mäktighet varierar i området, se sektionsritningar för aktuell jordmäktighet i respek-tive sektion. Tabell 3. Materialparametrar, valda värden.


4.5 GRUNDVATTEN, PORTRYCK OCH VATTENNIVÅ

4.5.1 Grundvattennivå – valt värde I beräkningarna har grundvattennivån antagits ligga på nivån +47

4.5.2 Porvattentryck – valt värde I beräkningarna har portrycket valts att öka hydrostatiskt med djupet från grundvattennivån.

4.5.3 Vattennivå Klarälven – Lägsta Lågvattennivå Vattendjup och lägsta vattennivå i Klarälven vid platsen baseras på uppgifter från Karlstad kommun, (se MUR/Geo). Lägsta lågvattennivån är vald till +44,0 (RH2000) i stabilitetsberäkningarna.

4.6 LASTER Karakteristiska laster som använts i beräkningar är följande:

Bilväg 15 kPa (variabel last)

Byggnader 10kPa/våning (permanent last)

För stabilitetsberäkningar med partialkoefficienter enligt Eurokod IEG Rapport 6: 2008 ska karakterist-isk, variabel, last multipliceras med 1,27.

Stabilitetsberäkningar i kombinerad analys utförs utan variabla laster.

4.7 SEKUNDÄRA SKRED Bedömning av sekundära skred bör utföras om leran är högsensitiv. Gällande riktlinjer för sådant ut-redningsarbete presenteras i SGI:s rapport ”Hantering av kvicklereförekomst vid stabilitetsbedömning för Göta Älv – GÄU – delrapport 32”.

Enligt rapporten bör utbredning av sekundära skred utredas om den initiala säkerhetsfaktorn är under 1,30 för odränerad analys och under 1,20 för kombinerad analys. Utbredning av sekundära skred inom aktuell fastighet är inte aktuellt i denna PM då tillräcklig säkerhet mot skred av den initiala säkerhets-faktorn är uppfylld.


5 BERÄKNINGAR, RESULTAT

5.1 STABILITETSBERÄKNINGAR Stabilitetsberäkningar har utförts i 2 sektioner, sektion D-D och E-E.

I sektion D-D har säkerhetsfaktorn mot skred kontrollerats för glidytor mot Klarälven som startar om-kring planerad byggnation. Det innebär ca 80 m från strandlinjen. Beräkningarna har utförts enligt IEG Rapport 4:2010, stabiliteten vid markanvändning för befintlig bebyggelse och anläggning och för plan-läggning. Beräkningarna har även kontrollerats enligt IEG Rapport 6:2008 för nybyggnation. I sektion E-E kontrolleras befintlig stabilitet för E18 mot aktuellt område enligt IEG Rapport 4:2010. Vi-dare kontrolleras stabiliteten för den planerade jordvallen enligt IEG Rapport 6: 2008, för nybyggnat-ion. I samma sektion kontrolleras även stabiliteten för olika markbelastningar enligt IEG Rapport 4:2010.

Stabilitetsberäkningarna redovisas i detalj i Bilaga 2. Resultatet från stabilitetsberäkningarna redogörs i Tabell 4 nedan:

Tabell 4. Resultat stabilitetsberäkningar.

Enligt beräkningarna är den odränerade analysen (Fc) dimensionerande. Den kombinerade analysen (Fkomb) ger generellt högre säkerhetsfaktorer relativt kravet. Variationer i portryck har inte så stor in-verkan på säkerheten mot skred eftersom den odränerade analysen är dimensionerande. Störst inver-kan har markytans topografi och lastens intensitet.

Säkerheten mot skred för området mot älven är ok för rådande förhållanden och för planerad byggnat-ion, se Bilaga 2.1 - 2.2 resp. 2.3 - 2.4

Säkerheten mot skred för E18 i riktning mot aktuellt område är ok, se Bilaga 2.5.

För den planerade vallen uppnås precis tillräcklig säkerhet mot skred med förutsättningen att vallen byggs upp med 37 m bred bas och max höjd 3m, innehållandes fast lagrad sand, se Bilaga 2.6 – 2.7.

I övrigt är marken i området stabil för markbelastningar upp till 30 kPa, motsvarande ca 1,5 m fyllning, se Bilaga 2.8 – 2.10.


5.2 SÄTTNINGSBERÄKNINGAR Sättningsberäkningar har gjorts för en jordprofil med utgångspunkt från borrhål 19W06. I Figur 3 redo-visas en sammanställning i diagramform på effektivspänning, förkonsolideringstryck och gränsspän-ning.

Figur 3. Spänningsdiagram

Markytan är vald att ligga på nivån +47,5 som gäller generellt för området. Portrycksnivån är vald att öka hydrostatiskt ifrån +47, (dvs 0,5 m under markytan). I diagrammet syns att effektivspänningen lig-ger högre än 80% av det valda förkonsolideringstrycket vid nivåerna +42 - +40,5. Detta tyder på att sättningar pågår i leran vid denna nivå. I det övre lerskiktet uppstår plastiska deformationer och lång-tidsbundna sättningar vid all tillförd last. I det undre lerlagret fås plastiska deformationer vid lasttillskott på ca 10–20 kPa.

Sättningsberäkningar har utförts för en oändligt utbredd last (ingen lastspridning) på 10, 20 resp. 30 kPa. Det motsvarar ungefär markuppfyllnader på 0,5, 1 respektive 1,5 m eller byggnader med 1, 2 re-spektive 3 våningar.

Sättningsberäkningarna redovisas i detalj i Bilaga 3. I Tabell 5 nedan redovisas resultaten från olika belastningssituationer och sättningar.


Tabell 5. Sättning i [cm] mot tid [år] för olika belastningsfall vid området kring Bh 19W06.

Last 10 kPa 1 år 10 år 15 år Sättning i [cm] 1,2 3,6 6 Sättning i [%] 20% 60% 100%



Vid beräkningarna har ingen hänsyn till krypsättningar tagits.


VI ÄR WSP

WSP Sverige AB 121 88 Stockholm-Globen Besök: Arenavägen 7 T: +46 10 7225000 Org nr: 556057-4880 Styrelsens säte: Stockholm wsp.com

WSP är ett av världens ledande analys- och teknikkonsultfö-retag. Vi verkar på våra lokala marknader med stöd av glo-bal expertis. Som tekniska experter och strategiska rådgi-vare har vi tillgång till ingenjörer, tekniker, naturvetare, pla-nerare, utredare och miljöspecialister liksom professionella projektörer, konstruktörer och projektledare. Vi erbjuder håll-bara lösningar inom Hus & Industri, Transport & Infrastruktur och Miljö & Energi. Med drygt 39 000 medarbetare på 500 kontor i 40 länder medverkar vi till en hållbar samhällsut-veckling. I Sverige har vi omkring 4 000 medarbetare. wsp.com

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

501,5 1,7 1,9

Nivå

(m)

Densitet r (t/m3)

19W06 (| z| +47) p

Vald p

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

500 20 40 60 80 100

Nivå

(m)

Vattenkvot, w (%)

19W06 (| z| +47) w19W04 (| z| +47,4) w

19W01 (23/220| V11| +47,7) w19W02 (23/220| V11| +47,6) w

19W05 (23/220| V11| +47,3) w

Vald W0

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

500 20 40 60 80 100

Nivå

(m)

Konflytgräns, w (%)

19W06 (| z| +47) wL19W04 (| z| +47,4) wL

19W01 (23/220| V11| +47,7) wL19W02 (23/220| V11| +47,6) wL

19W05 (23/220| V11| +47,3) wL

Vald WL

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

501 10 100 1000

Nivå

(m)

Sensitivitet, St (-)

19W06 (| z| +47) Fallkon, St

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

500 5 10 15 20 25 30 35 40

Niv

å (m

)

Odränerad skjuvhållfasthet, cuk(kPa)

19W06 (| z| +47) Fallkon, Cu,korr(WL-19W06)

19W06 (| z| +47) Vb Cu,korr(WL-19W06)

19W06 (| z| +47) CPT Tfu,korr

19W06 (| z| +47) Skjuvförsök Cu

19W04 (| z| +47,4) Vb Cu,korr(WL-19W04)

19W04 (| z| +47,4) CPT Tfu,korr

19W11 (| z| +48) CPT Tfu,korr

Empiri (Larsson, 1984) Cu (O'c (my+47,5),WL )

Vald Cu

Bilaga 1.1 av 2

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

500 500 1000 1500 2000

Niv

å (m

)

Ödometermodul ML (kPa)

19W06 (| z| +47) CRS ML

Vald ML

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

500 5 10 15 20 25 30

Niv

å (m

)

Modull M' (-)

19W06 (| z| +47) CRS M'

Vald M´

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

501,0E-10 1,0E-09 1,0E-08 1,0E-07 1,0E-06

Niv

å (m

)

K init e-10 [m/s]

19W06 (| z| +47) CRS kinit

Vald K init

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

500 1 2 3 4 5 6

Niv

å (m

)

βk [-]

19W06 (| z| +47) βk

Vald βk

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

500 50 100 150 200

Niv

å (m

)

Effektivspänningar (kPa)

Vald O'voBef.Mark(+47,5)

19W06 (| z| +47) CRS O'c

19W06 (| z| +47) CRS O'L

0,8* Vald O'c(my+47,5)

Vald O'c (my+47,5)

Vald O'L(my+47,5)

Empiri (Hansbo, 1957) O'c (WL ,Cu )

Bilaga 1.2 av 2

Sand (medelfast)

Sand (medelfast)

Lera 0d

Fast friktionsjord

2,32

Distance110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225

Elev

atio

n

35

37

39

41

43

45

47

49

51

Elev

atio

n

35

37

39

41

43

45

47

49

51

Ca 80 m från planerade byggnader till strandkant

Last från byggnad (3vån)30kPa

KlarälvenLLW +44

Sektion D-DOdränerad, IEG R 4:2010, TillståndsbedömningByggnad 30 kPa (3 vån) placerad 80m från strandlinjen

Uppdragsnummer Datum Beräkningsmodell Skala Analysmetod, EC7 (EKS-DA3) alt. Tillståndsbedömning Uppdragsnamn

2019-04-11 Morgenstern-Price 1:300 (A3) IEG TillståndsbedömningKlara Park, Karlstad

Sekt

ion

D-D

.gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52

Partialkoefficienter: Permanenta yt- och punktlaster γA: Favorable = 1, Unfavorable = 1 Variabla yt- och punktlaster γA: Favorable = 0, Unfavorable = 1 Egenvikt av jord γA: Favorable = 1, Unfavorable = 1 Dränerad hållfasthet γM=1 Odränerad hållfasthet γM=1

F=2,32

Filnamn: Sektion D-D.gszAnalys: Sektion D-D odränerad (Karakteristisk)Portryck: Piezometric LineSenast ändrad av: Stjärnborg, Johan

Color Name Model Unit Weight (kN/m³)

Phi' (°)

C-Datum(kPa)

C-Rate of Change ((kN/m²)/m)

Datum (Elevation)(m)

Sand (medelfast) Mohr-Coulomb 18 35

Lera 0d S=f(datum) 16 10 0 46

Silt och varvig siltig Lera Od

S=f(datum) 18 10 1,3 40,5

Fast friktionsjord

Mohr-Coulomb 19 35

yM (odränerad hållfasthet) = 1,5/1,1(η) vid beräkning med partialkoefficienter

10281489

Bilaga 2.1 av 10

Sand (medelfast)

Sand (medelfast)

Lera K

Fast friktionsjord

2,34

Distance110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225

Elev

atio

n

35

37

39

41

43

45

47

49

51

Elev

atio

n

35

37

39

41

43

45

47

49

51



KlarälvenLLW +44

Sektion D-DKombinerad, IEG R 4:2010, TillståndsbedömningByggnad 30 kPa (3 vån) placerad 80m från strandlinjen



Sekt

ion

D-D

.gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52


F=2,34

Filnamn: Sektion D-D.gszAnalys: Sektion D-D Kombinerad (Karakteristisk)Portryck: Piezometric LineSenast ändrad av: Stjärnborg, Johan


Cohesion'(kPa)

Phi' (°)

C-Datum(kPa)



Sand (medelfast)

Mohr-Coulomb 18 0 35

Fast friktionsjord


Lera K Combined, S=f(datum) 16 30 1 0 46

Silt och varvig siltig Lera K

Combined, S=f(datum) 18 30 1 0,13 40,5


10281489

Bilaga 2.2 av 10

Sand (medelfast)

Sand (medelfast)

Lera 0d

Fast friktionsjord

1,71

Distance110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225

Elev

atio

n

35

37

39

41

43

45

47

49

51

Elev

atio

n

35

37

39

41

43

45

47

49

51



KlarälvenLLW +44

Sektion D-DOdränerad, IEG R 6:2008, NybyggnationByggnad 30 kPa (3 vån) placerad 80m från strandlinjen


Cohesion'(kPa)

Phi'(°)

Phi-B(°)

PiezometricLine

C-Datum(kPa)


C-Maximum(kPa)


Sand (medelfast)

Mohr-Coulomb 18 0 35 0 1

Lera 0d S=f(datum) 16 1 10 0 10 46


S=f(datum) 18 1 10 1,3 100 40,5

Fast friktionsjord Mohr-Coulomb 19 0 35 0 1


2019-04-11 Morgenstern-Price 1:300 (A3) Eurocode 7 - DA3, EKS - SK2Klara Park, Karlstad

Sekt

ion

D-D

.gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52

Partialkoefficienter: Permanenta yt- och punktlaster γA: Favorable = 1, Unfavorable = 1 Variabla yt- och punktlaster γA: Favorable = 0, Unfavorable = 1.27 Egenvikt av jord γA: Favorable = 1, Unfavorable = 1 Dränerad hållfasthet γM=1,3 Odränerad hållfasthet γM=1,36

F=1,71

Filnamn: Sektion D-D.gszAnalys: Sektion D-D odränerad (Partialkoeff)Portryck: Piezometric LineSenast ändrad av: Stjärnborg, Johan


10281489

Bilaga 2.3 av 10

Sand (medelfast)

Sand (medelfast)

Lera K

Fast friktionsjord

1,71

Distance110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225

Elev

atio

n

35

37

39

41

43

45

47

49

51

Elev

atio

n

35

37

39

41

43

45

47

49

51



KlarälvenLLW +44

Sektion D-DOdränerad, IEG R 6:2008, NybyggnationByggnad 30 kPa (3 vån) placerad 80m från strandlinjen



Sekt

ion

D-D

.gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52


F=1,71

Filnamn: Sektion D-D.gszAnalys: Sektion D-D Kombinerad (Partialkoeff)Portryck: Piezometric LineSenast ändrad av: Stjärnborg, Johan


Cohesion'(kPa)

Phi' (°)

C-Datum(kPa)



Sand (medelfast)


Fast friktionsjord






10281489

Bilaga 2.4 av 10

τ

ρ

SandVägbank

SandSand

Lera 0d Lera 0d Lera 0d




Fast friktionsjord

Fast friktionsjord

2,22

-60 -55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

Elev

atio

n

35

40

45

50

55

60

65

35

40

45

50

55

60

65

E18, +48,3

Markyta +47,5

Surcharge (Unit Weight): 15 kN/m³

Sektion E-EOdränerad, IEG R 4:2010, TillståndsbedömningBefintliga förhållanden, E18

Color Name Model Unit Weight(kN/m³)

Cohesion'(kPa)

Phi'(°)

Phi-B(°)

PiezometricLine

C-Datum(kPa)


C-Maximum(kPa)


Sand Mohr-Coulomb 18 0 35 0 1

Lera 0d S=f(datum) 16 1 10 0 10 46

Silt och varvigsiltig Lera Od

S=f(datum) 18 1 10 1,3 100 40,5

Fast friktionsjord


Vägbank Mohr-Coulomb 18 0 42 0 1



Sekt

ion

E-E.

gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52


F=2,22

Filnamn: Sektion E-E.gszAnalys: Sektion E-E odränerad E18 (Karakteristisk)Portryck: Piezometric LineSenast ändrad av: Stjärnborg, Johan


10281489

Bilaga 2.5 av 10

τ

ρ

Sand

Vall (sand)Vägbank

SandSand





Fast friktionsjord

Fast friktionsjord

Vall (sand)

1,10

-60 -55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

Elev

atio

n

35

40

45

50

55

60

65

35

40

45

50

55

60

65

E18, +48,3

Markyta +47,5


Ca 37 m bred bas

Ca 3m Hög

Sektion E-EOdränerad, IEG R 6:2008, NybyggnationNybyggnation av vall 3m hög med 37m bred bas



Sekt

ion

E-E.

gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52


F=1,10

Filnamn: Sektion E-E.gszAnalys: Sektion E-E odränerad Vall 3m (partialfaktorer)Portryck: Piezometric LineSenast ändrad av: Stjärnborg, Johan


Phi' (°)

C-Datum(kPa)



Sand Mohr-Coulomb 18 35

Lera 0d S=f(datum) 16 10 0 46


S=f(datum) 18 10 1,3 40,5

Vall (sand) Mohr-Coulomb 18 35

Fast friktionsjord

Mohr-Coulomb 19 35

Vägbank Mohr-Coulomb 18 42


10281489

Bilaga 2.6 av 10

τ

ρ

Sand

Vall (sand)Vägbank

SandSand

Lera K Lera K Lera K




Fast friktionsjord

Fast friktionsjord

Vall (sand)

1,10

-60 -55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

Elev

atio

n

35

40

45

50

55

60

65

35

40

45

50

55

60

65

E18, +48,3

Markyta +47,5

Ca 37 m bred bas

Ca 3m Hög

Sektion E-EKombinerad, IEG R 6:2008, NybyggnationNybyggnation av vall 3m hög med 37m bred bas



Sekt

ion

E-E.

gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52


F=1,10

Filnamn: Sektion E-E.gszAnalys: Sektion E-E kombinerad Vall 3m (partialfaktorer)Portryck: Piezometric LineSenast ändrad av: Stjärnborg, Johan


Cohesion'(kPa)

Phi' (°)

C-Datum(kPa)



Sand Mohr-Coulomb 18 0 35

Vall (sand) Mohr-Coulomb 18 0 35

Fast friktionsjord


Vägbank Mohr-Coulomb 18 0 42





10281489

Bilaga 2.7 av 10

τ

ρ

SandVägbank

SandSand





Fast friktionsjord

Fast friktionsjord

2,04

-60 -55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

Elev

atio

n

35

40

45

50

55

60

65

35

40

45

50

55

60

65

E18, +48,3

Markyta +47,5


Surcharge (Unit Weight): 30 kN/m³Mode: Permanent

Sektion E-EOdränerad, IEG R 4:2010, TillståndsbedömningPlanläggning, marklast 30 kPa


Cohesion'(kPa)

Phi'(°)

Phi-B(°)

PiezometricLine

C-Datum(kPa)


C-Maximum(kPa)



Lera 0d S=f(datum) 16 1 10 0 10 46


S=f(datum) 18 1 10 1,3 100 40,5

Fast friktionsjord





Sekt

ion

E-E.

gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52


F=2,04

Filnamn: Sektion E-E.gszAnalys: Sektion E-E odränerad last 30kPa (Karakteristisk)Portryck: Piezometric LineSenast ändrad av: Stjärnborg, Johan


10281489

Bilaga 2.8 av 10

τ

ρ

SandVägbank

SandSand





Fast friktionsjord

Fast friktionsjord

1,61

-60 -55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

Elev

atio

n

35

40

45

50

55

60

65

35

40

45

50

55

60

65

E18, +48,3

Markyta +47,5





Cohesion'(kPa)

Phi'(°)

Phi-B(°)

PiezometricLine

C-Datum(kPa)


C-Maximum(kPa)



Lera 0d S=f(datum) 16 1 10 0 10 46


S=f(datum) 18 1 10 1,3 100 40,5

Fast friktionsjord





Sekt

ion

E-E.

gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52


F=1,61



10281489

Bilaga 2.9 av 10

τ

ρ

SandVägbank

SandSand





Fast friktionsjord

Fast friktionsjord

1,42

-60 -55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

Elev

atio

n

35

40

45

50

55

60

65

35

40

45

50

55

60

65

E18, +48,3

Markyta +47,5





Cohesion'(kPa)

Phi'(°)

Phi-B(°)

C-Datum(kPa)


C-Maximum(kPa)


Sand Mohr-Coulomb 18 0 35 0

Lera 0d S=f(datum) 16 10 0 10 46


S=f(datum) 18 10 1,3 100 40,5

Fast friktionsjord

Mohr-Coulomb 19 0 35 0

Vägbank Mohr-Coulomb 18 0 42 0



Sekt

ion

E-E.

gsz

/ SLO

PE/W

/ 8.

16.1

.134

52


F=1,42



10281489

Bilaga 2.10 av 10

Bilaga 3.1 av 3

Bilaga 3.2 av 3

Bilaga 3.3 av 3

Documents

PREPART AB - karlstad.se