PROJEKT WYKONAWCZY‚. 5...Część 2: Obciążenia ruchome mostów. [11] PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. [12] PN-89/S-10050 Obiekty mostowe. Konstrukcje stalowe. Wymagania

EGZ NR 0 1 2 3 4 5 6LENTAS sp. z o.o. z siedzibą i adresem w Gdańsku (80-126) ul. Myśliwska 26C/3 wpisana do Rejestru Przedsiębiorców prowadzonego przez Sąd Rejonowy

Gdańsk-Północ, VII Wydział KRS pod numerem 0000556553; NIP 9571078342, z pokrytym w całości kapitałem zakładowym wynoszącym 5 000 zł

LENTAS Sp. z o.o.ul. Myśliwska 26c/3, 80-126 Gdańsk

NIP: 9571078342

PROJEKT WYKONAWCZYModernizacja nawierzchni (zmiana typu nawierzchni z S49 na 60E1) na mostownicachdrewnianych mostu stalowego w km 47,621 na linii kolejowej nr 33 Kutno - Brodnica

ZAMAWIAJĄCY: Zakład Robót Komunikacyjnych – DOM w Poznaniu Sp. z o.o.ul. Kolejowa 4, 60-715 Poznań

WYKONAWCA: LENTAS Sp. z o.o.ul. Myśliwska 26c/3, 80-126 Gdańsk

PROJEKTOWAŁ: mgr inż. Andrzej Kozakiewicz upr. bud. nr 177/Gd/2002 w spec.: konstr. bud. bez ograniczeń

OPRACOWAŁ: mgr inż. Michał Müller

SPRAWDZIŁ: mgr inż. Jarosław Piotrowski upr. bud. nr POM/0130/POOM/05 w spec: mostowa bez ograniczeń

REV. AGdańsk, marzec 2018 r.

PROJEKT WYKONAWCZY. Modernizacja nawierzchni (zmiana typu nawierzchni z S49 na 60E1) na mostownicach drewnianych mostu stalowegow km 47,621 na linii kolejowej nr 33 Kutno – Brodnica REV. A

LENTAS sp. z o.o. http//:www.lentas.com.pl e-mail: [email protected] tel. 502-515-414

SPIS TREŚCI

1.0. UWAGI OGÓLNE ............................................................................................................................................ 31.1. Podstawa opracowania ................................................................................................................................. 31.2. Lokalizacja obiektu ...................................................................................................................................... 31.3. Inwentaryzacja obiektu ................................................................................................................................. 31.4. Cel i zakres opracowania .............................................................................................................................. 41.5. Wykorzystane materiały i opracowania ........................................................................................................... 4

2.0. OPIS KONSTRUKCJI – STAN ISTNIEJĄCY ......................................................................................................... 52.1. Charakterystyka ogólna obiektu. .................................................................................................................... 52.2. Nawierzchnia kolejowa ................................................................................................................................. 5

3.0. STAN PROJEKTOWANY .................................................................................................................................. 63.1. Nawierzchnia kolejowa ................................................................................................................................. 63.2. Przyrządy wyrównawcze ............................................................................................................................... 83.3. Strefa przejściowa ....................................................................................................................................... 93.4. Zabezpieczenie antykorozyjne elementów stalowych ........................................................................................ 93.5. Zakres prowadzonych prac ......................................................................................................................... 10

4.0. ANALIZA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWA ................................................................................................ 104.1. Model MES ................................................................................................................................................ 104.2. Podsumowanie wyników ............................................................................................................................. 11

5.0. UWAGI I ZALECENIA KOŃCOWE .................................................................................................................... 116.0. SPIS ZAŁĄCZNIKÓW .................................................................................................................................... 12



1.0. UWAGI OGÓLNE

1.1. Podstawa opracowania

Podstawą niniejszego opracowania jest zlecenie otrzymane od: Zakład Robót Komunikacyjnych – DOMw Poznaniu Sp. z o.o. z siedzibą: ul. Kolejowa 4, 60-715 Poznań dla: LENTAS Sp. z o.o. z siedzibą: ul. Myśliwska26c/3, 80-126 Gdańsk.

1.2. Lokalizacja obiektu

Obiekt inżynieryjny nad rzeką Wisłą będący przedmiotem niniejszego opracowania znajduje się na tereniewojewództwa mazowieckiego w mieście Płock w km 47,621 linii kolejowej nr 33 Kutno - Brodnica.

Rys. 1.1. – Lokalizacja obiektu.

1.3. Inwentaryzacja obiektu

Inwentaryzacja obiektu została wykonana w dniach 9 marca 2018 roku w następującym składzie:· mgr inż. Andrzej Kozakiewcz,· mgr inż. Michał Müller.



Zakres inwentaryzacji i przeglądu obiektu obejmował:· wizualne oględziny konstrukcji,· wizualne oględziny nawierzchni torowiska,· pomiary geodezyjne (niwelacja) pomostu konstrukcji,· dokumentacja fotograficzna obiektu oraz terenu w jego obrębie.

1.4. Cel i zakres opracowania

Celem niniejszego opracowania jest wykonanie dokumentacji projektowej na zmianę typu nawierzchnikolejowej z szyn S49 na typ 60E1 na obiekcie inżynieryjnym znajdującego się na linii kolejowej nr 33 Kutno –Brodnica w km 47,621.

1.5. Wykorzystane materiały i opracowania

[1] Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 10 września 1998r. w sprawiewarunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle kolejowe i ich usytuowanie (Dz.U. nr151 poz. 987 z 1998r. z późniejszymi zmianami),

[2] PKP Polskie Linie Kolejowe, „Id-2(D2) Warunki techniczne dla kolejowych obiektów inżynieryjnych”,Warszawa 2005,

[3] PKP Polskie Linie Kolejowe, „Id-1(D-1) - Warunki techniczne utrzymania nawierzchni na liniachkolejowych Załącznik do Uchwały nr 173 Zarządu PKP Polskie Linie Kolejowe S.A. z dnia 18 maja2005 r.;

[4] „STANDARDY TECHNICZNE. Szczegółowe warunki techniczne dla modernizacji lub budowy liniikolejowych do prędkości Vmax<=200 km/h (dla taboru konwencjonalnego) / 250 km/h (dla taboru zwychylnym pudłem) TOM III KOLEJOWE OBIEKTY INŻYNIERYJNE” – wersja 1.1, PKP PolskieLinie Kolejowe S.A. – Warszawa 2009;

[5] „Badania składu chemicznego blach (Kolejowy most stalowy przez rz. Wisłę w km 47+621 na liniikolejowej nr 33 Kutno-Brodnica” – Doradztwo Materiałowe i Techniczne Krzysztof Krzysztofowicz –Gdańsk, marzec 2018r.,

[6] Dokumentacja archiwalna;[7] Wyniki inwentaryzacji konstrukcji oraz dokumentacja fotograficzna,[8] Korespondencja mailowa,[9] Mapy satelitarne z http://www.google.pl/maps

Normy:[10] PN-EN 1991-2 Eurokod 1: Oddziaływanie na konstrukcje. Część 2: Obciążenia ruchome

mostów.[11] PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia.[12] PN-89/S-10050 Obiekty mostowe. Konstrukcje stalowe. Wymagania i badania.[13] PN-82/S-10052 Obiekty mostowe. Konstrukcje stalowe. Projektowanie.



2.0. OPIS KONSTRUKCJI – STAN ISTNIEJĄCY

2.1. Charakterystyka ogólna obiektu.

Linia kolejowa nr 33 jest linią kolejową I-rzędną państwową. W km 47,621 w którym zlokalizowany jestobiekt inżynieryjny nad rzeką Wisłą linia jest zelektryfikowana, jednotorowa. Zarządcą w/w linii kolejowej jestPKP PLK S.A. – IZ Warszawa.

Obiekt inżynieryjny w km 47,621 na linii kolejowej nr 33 Kutno – Brodnica jest obiektem drogowo-kolejowym, 4-dźwigarowym o konstrukcji kratowej z jazdą górą. Nawierzchnia torowa (tor nr 1) oparta jest dwóchskrajnych dźwigarach od strony nurtowej, natomiast nawierzchnia drogowa oparta jest na 3 dźwigara licząc zdrugiej strony – drugi dźwigar licząc od strony kierunku płynięcia wody jest obciążony taborem kolejowym jak isamochodowym. Obiekt składa się z 9 przęseł o rozpiętościach:

Lt = 21,0+75,6+84,0+84,0+92,0+110,4+110,4+92,0+21,0 = 690,4 mPrzęsła skrajne mają stałą wysokość równą 3,5m w osiach pasów górnych i dolnych. Wykratowanie

między pasami jest typu W z dodatkowymi słupkami. Dźwigary główne przęseł wewnętrznych są zmiennejwysokości i wynoszą od 8,0m do 18,88m. Wykratowanie między pasami górnym i dolnym jest typu W zdrugorzędnym wykratowaniem i dodatkowymi słupkami.

Podstawowe parametry istniejącej konstrukcji:· Rodzaj konstrukcji: dźwigarów głównych kratowe;· Schemat statyczny: belka wieloprzęsłowa;· Liczba przęseł: 9;· Liczba dźwigarów głównych: 4;· Rozpiętość teoretyczna: Lt=21,0+75,6+84,0+84,0+92,0+110,4+110,4+92,0+21,0=690,4m· Rozstaw dźwigarów: 3,8x2 + 2,6 m· Rodzaj ułożenia toru: jezdnia typu otwartego na mostownicach typu I;· Rodzaj przeszkody: rzeka Wisła;· Rok budowy: 1938r.

2.2. Nawierzchnia kolejowa

Nawierzchnia kolejowa na obiekcie jest typu otwartego z szyn typu S49 na mostownicach typu I owymiarach 220x240x2500. Mostownice mocowane są bezpośrednio do podłużnic przy pomocy kątowników.Obiekt wyposażony jest w odbojnice, blachy wykolejeniowe i przeciwpożarowe oraz obustronne pomostyrobocze z krat zgrzewalnych typu WEMA (bez zachowania skrajni poziomej dla obsługi. Na obiekcie znajdująsię 3 przyrządy wyrównawcze w pobliżu filarów nr P2, P4, P7.

Istniejąca nawierzchnia kolejowa nie spełnia warunków dla aktualnych przepisów wg ID-2, mówiących otym, że na obiektach o długości równej 60,0 m i większej, z torem ułożonym na mostownicach, wymaga sięstosowania szyn S60 (UIC 60).



3.0. STAN PROJEKTOWANY

3.1. Nawierzchnia kolejowa

W stanie projektowanym przewiduje się wykonanie nowej nawierzchni kolejowej z zastosowaniem szyn60E1 (UIC60), mocowanych do nowych mostownic typu I (wymiary 220x240x2500) z drewna miękkiego(rozstaw podłużnic = 1800mm) ułożonych w rozstawie ~600mm. Szyny należy przytwierdzić do mostownic przypomocy przytwierdzenia typu „K”, na podkładce żebrowej PM 60.

Rys. 3.1. – Podkładka żebrowa PM 60

Opierając się na badaniach składu chemicznego próbek blach wyciętych z elementów pomostu obiektu(załącznik 3) zdecydowano się na wykonanie nowej nawierzchni kolejowej na klockach centrujących – materiałbadanych elementów zaliczono do dobrze spawalnych.

Mostownice należy przymocować do konstrukcji za pośrednictwem klocków centrujących o zmiennejwysokości. Wysokości poszczególnych klocków należy określić po zdemontowaniu istniejącej nawierzchniłącznie z mostownicami, wykonaniu pomiarów geodezyjnych (niwelety) pomostu w miejscu mocowaniamostownic oraz określeniu wysokości poszczególnych mostownic z dokładnością do 1mm.

Klocek centrujący należy przymocować na stałe (spoina obwodowa) do istniejącego pasa górnegopodłużnicy oraz nowoprojektowanej blachy pionowej, która jest przedłużeniem istniejącego kątownikamocującego obecne mostownice. Od spodu mostownicy należy przykręcić przy pomocy wkrętów do drewna złbem sześciokątnym o średnicy 16 mm blachę o gr. 20mm z elementem uniemożliwiającym przemieszczeniepoprzeczne nawierzchni kolejowej (ząbek stalowy o wymiarach 20x25x200). Mostownicę z przymocowanymiblachami (pod każdym z toków szynowych) należ ułożyć na wcześniej przygotowanych klockach centrującychoraz skręcić śrubą mocującą o średnicy 20 mm i długości 280mm.

W przęsłach o rozpiętościach większej niż 30m - zgodnie z ID-2 - należy wykonać obustronne wyniesienietoru ku środkowi rozpiętości każdego z przęseł. Na podstawie teoretycznych wyników ugięć konstrukcji odobciążenia taborem normowym, możliwości technicznych wykonania klocków centrujących oraz warunków



eksploatacyjnych toru wyznaczono maksymalne wyniesienie toru na poziomie 6cm w środku rozpiętościposzczególnych przęseł o rozpiętości teoretycznej większej niż 30m zgodnie z poniższą tabl.1.

Tabl. 1. – Maksymalne wyniesienie toru na poszczególnych przęsełPrzęsło (lokalizacja) Rozpiętość przęsła (m) Max. wyniesienie toru (mm)

R-P1 21,0 0,0P1-P2 75,6 6,0P2-P3 84,0 6,0P3-P4 84,0 6,0P4-P5 92,0 6,0P5-P6 110,4 6,0P6-P7 110,4 6,0P7-P8 92,0 6,0P8-P 21,0 0,0

Obustronne wyniesienie toru (strzałka odwrotna) wyznaczono na podstawie ID-2 wg następującegorównania:

ݕ ൌ ሺ1 െ 4ଶݔ

௧ଶሻ

gdzie:y – wzniesienie toru względem prostej łączącej punkty przecięcia niwelety toru z pionowymi

płaszczyznami przechodzącymi przez punkty podparcia konstrukcji, w odległości x od środkarozpiętości (zgodnie z rys. 3.2),

x – odległość punktu, dla którego określa się wzniesienie toru, mierzona od środka rozpiętościkonstrukcji,

fk – wzniesienie toru w połowie rozpiętości konstrukcji, względem prostej jak w określeniu y, równepołowie ugięcia od charakterystycznych obciążeń ruchomych (bez uwzględnienia współczynnikadynamicznego)

lt – rozpiętość teoretyczna przęsła

Rys. 3.2. – Wyznaczenie strzałki odwrotnej (krzywa paraboliczna)

Wysokość klocków centrujących wynosić będzie od 40mm (minimalna wysokość ze względówtechnicznych) do 100mm przy maksymalnym wyniesieniu toru równym 60mm.

W ramach remontu nawierzchni przewiduje się także wykonanie nowych blach przeciwpożarowych orazprzeciwwykolejeniowych. Ponadto przewiduje się wykonanie odizolowania toków szynowych. Pomiędzypodkładkę szynową a stópkę szyny należy zastosować przekładkę z PE o grubości min. 1 mm. Przekładka musizostać umieszczona na całej szerokości stópki i wywinięta aż do szyjki.



Na całej długości obiektu należy wykonać nowe odbojnice równolegle do szyn tocznych, po ichwewnętrznej stronie. Odbojnice należy zakończyć częścią dziobową o długości ~15,0 m, mierząc od lica ściankiżwirowej obiektu.

Warunki eksploatacji obiektu po wymianie nawierzchni pozostają bez zmian.

Na przyczółku nawierzchnię kolejową należy wykonać z szyn 60E1 (UIC60), mocowanych do nowychpodkładów drewnianych ułożonych w rozstawie ~600mm. Szyny należy przytwierdzić do podkładów przypomocy przytwierdzenia typu „K”, na podkładce żebrowej PM 60. Warstwa tłucznia pod podkładami musiwynosić min. 35cm.

Na ściance żwirowej należy ułożyć murłatę z mostownicy typu III dociętą do wymiarów ścianki czołowejprzyczółka. Murłatę należy mocować do ścianki żwirowej za pomocą kątownika stalowego L150x100x10 odługości 2,5m mocowanego do mostownicy za pomocą wkrętów do drewna z łbem sześciokątnym o średnicy12 mm, natomiast do betonowej ścianki żwirowej za pomocą kotew ø12mm wklejanych na żywicę na głębokość~15cm. Rozstaw śrub / kotew wynosi 25cm. Śruby i kotwy należy mocować mijankowo.

3.2. Przyrządy wyrównawcze

Zgodnie z przepisami zawartymi w ID-2, na obiektach stalowych, których długość dylatacyjna jest równalub większa niż 60 m, oraz nie jest zapewniona swoboda przesuwu toru względem konstrukcji, muszą byćstosowane przyrządy wyrównawcze. W stanie projektowanym przewiduje się wykonanie trzech nowychkompletów przyrządów wyrównawczych, zlokalizowanych w tych samych miejscach, gdzie znajdują sięprzyrządy istniejące.

Zgodnie z ID-2 prawidłowa praca przyrządu musi być zapewniona w temperaturze od +55 OC do -25 OC.Przesuwy obliczono zgodnie ze wzorem:

∆ 0,00096gdzie:ld – długość konstrukcji, której przyrząd wyrównawczy gwarantuje swobodę przesuwu (dł. dylatacyjna)tmax – zakładana maksymalna temperatura konstrukcji przęsłatmin – zakładana minimalna temperatura konstrukcji przęsłaα – współczynnik liniowej rozszerzalności stali równy 0,000012 [1/OC]

Dopuszczalny przesuw przyrządów musi spełniać warunek:

Δldop≥ Δl

W poniższej tabeli zawarto wyznaczenie przesuwów dla poszczególnych odcinków:

Długość odcinkamiędzydylatacyjnego (m)

Przesuw obliczony Δl (mm) Przesuw dopuszczalny Δldop(mm)

Ld,1 = 159,6 m(od podpory P1 do P3) 153 mm 200 mm

Ld,2 = 286,4 m(od podpory P3 do 6) 275 mm 280 mm

Ld,3 = 202,4 m(od podpory P6 do P8) 194 mm 200 mm



W lokalizacji istniejących przyrządów wyrównawczych tj.: w przęsłach między podporami P1-P2 oraz P7-P8 należałoby zastosować przyrządy umożliwiające swobodny przesuw przęseł mostowych do 200 mm.Natomiast w przęśle między podporami P4-P5 należy zastosować przyrząd wyrównawczy umożliwiającyswobodny przesuw przęseł mostowych o 280 mm.

Wszystkie zinwentaryzowane przyrządy wyrównawcze na obiekcie (3 kpl.) umożliwiają przesuwkonstrukcji ±100mm (łącznie 200mm). Podczas dotychczasowej eksploatacji obiektu nie stwierdzonoproblemów wynikających z zastosowanych elementów zapewniających swobodę przesuwu toru. W związku zpowyższym na wszystkich odcinkach dylatacyjnych Ld,1, Ld,2 i Ld,3 Inwestor dopuścił zastosowanie przyrządówwyrównawczych typu TW60e1 – 200V/VL 120, o dopuszczalnym przesuwie równym 200 mm.

Podczas montażu ww. przyrządów wyrównawczych należy uwzględnić aktualną temperaturę konstrukcjiustawiając iglicę w odpowiednim miejscu.

Świadectwo dopuszczenia do eksploatacji typu budowli przeznaczonej do prowadzenia ruchu kolejowegodla przyrządów wyrównawczych typu 60E1 zamieszczono w załączniku.

3.3. Strefa przejściowa

Na długości 20 m przed i za obiektem zaprojektowano strefy przejściowe pod torem. Strefa przejściowazostała zaprojektowana o zmiennej wysokości (sztywności) z gruntu stabilizowanego cementem. Górnejpowierzchni strefy przejściowej w przekroju poprzecznym należy nadać spadek daszkowy o wartości 5%umożliwiający swobodny spływ wody poza torowisko. Na początku i końcu strefy przejściowej zaprojektowanodrenaż strefy przejściowej z rury perforowanej obsypanej żwirem i kamieniami. Koniec drenażu należywyprowadzić na skarpę. Rurę perforowaną PVC w poprzek toru należy ułożyć w spadku zgodnie zepowierzchnia górnej strefy przejściowej, natomiast spadek drenu wzdłuż toru odprowadzający wodę opadowąna skarpę musi wynosić min. 0,5%.

Układ warstw projektowanej strefy przejściowej:· Tłuczeń min. 35 cm od spodu podkładu· Warstwa ochronna z niesortu kamiennego o grubości 30 cm· Grunt stabilizowany cementem o zmiennej grubości· Geowłóknina separacyjna· Grunt rodzimy

3.4. Zabezpieczenie antykorozyjne elementów stalowych

Przed przystąpieniem do zabezpieczenia antykorozyjnego wszystkie stalowe powierzchnie należyoczyścić metoda strumieniowo-ścierną do stopnia Sa 2½ wg PN-EN ISO 8501-1.

Wszystkie nowe elementy stalowe (klocki centrujące i pozostałe blachy) oraz istniejące elementy obiektumostowego przewidziane do malowania natryskiem należy zabezpieczać przed korozją poprzez:

Zewnętrzną powłokę kryjącą należy wykonać poprzez wykorzystanie 3 warstwowego zestawumalarskiego o łącznej grubości wynoszącej min. 240μm:

· powłoka gruntująca o grubości 90μm (np. HEMPADUR 15570),· powłoka międzywarstwowa (farba epoksydowa) o grubości 90μm (np. HEMPADUR 45143),· powłoka nawierzchniowa (farba poliuretanowa) o grubości 60μm (np. HEMPATHANE HS-

55610).



Stalowe elementy obiektu inżynieryjnego zgodnie z wytycznymi Księgi Identyfikacji Wizualnej –Infrastruktura [9] należy malować w kolorze szarym – RAL 7047,

Wszystkie użyte preparaty muszą posiadać aprobatę techniczną oraz muszą zostać zaakceptowaneprzez Inspektora Nadzoru Robót Mostowych.

3.5. Zakres prowadzonych prac

· Urządzenie placu budowy,· Demontaż istniejącej nawierzchni kolejowej,· Wykonanie pomiarów geodezyjnych (niwelety) pomostu obiektu inżynieryjnego w miejscu

mocowania mostownic oraz określenie wysokości poszczególnych nowych mostownicwykorzystanych w konkretnym miejscu,

· Montaż klocków centrujących,· Zabezpieczenie antykorozyjne elementów stalowych,· Wykonanie wykopu pod strefy przejściowe z obu stron obiektu,· Wykonanie strefy przejściowej z odtworzeniem nasypu,· Wykonanie nowej nawierzchni kolejowej na odcinku strefy przejściowej,· Montaż nowej nawierzchni na obiekcie wraz z mostownicami· Montaż przyrządów wyrównawczych,· Montaż odbojnic,· Prace wykończeniowe.

4.0. ANALIZA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWA

4.1. Model MES

Obliczenia wykonane zostały metodą elementów skończonych (MES) przy wykorzystaniu programuSOFiSTiK. W płaskim modelu konstrukcji odzwierciedlającym pojedynczy dźwigar kratowy zastosowanoelementy belkowe. Parametry geometryczne i materiałowe przyjęto na podstawie zdjęć i pomiarówinwentaryzacyjnych oraz na podstawie materiałów archiwalnych.

Rys. 4.1. Wizualizacja modelu obliczeniowego

Celem wykonanego modelu numerycznego konstrukcji było wyznaczenie ugięć w poszczególnychprzęsłach do uzyskania wysokości klocków centrujących.

Do wyznaczenia ugięć przyjęto obciążenie zgodnie z normą PN-85/S-10030-8:



Rys. 4.2. Schemat przyjętego obciążenia.

Współczynnik klasy obciążenia przyjęto dla klasy k+2:

1.21

Ze względu na zastosowanie płaskiego modelu numerycznego uwzględniającego jeden dźwigarkratowy przyjęte obciążenie kolejowe również zostało przyjęte na jeden dźwigar:

∙250

21.21 ∙

2502

151.25

∙802

1.21 ∙802

48.4

Wszystkie obciążenia sprowadzone zostały do podłużnicy.

4.2. Podsumowanie wyników

Po analizie ugięć konstrukcji przyjęto wyniesienie toru w środku rozpiętości przęseł od podpory P1 do P8na poziomie 6cm. W przęsłach skrajne między osiami R-P1 oraz P8-P nie przewidziano wykonania wyniesieniatoru.

5.0. UWAGI I ZALECENIA KOŃCOWE

· Zakres dokumentacji do opracowania przez Wykonawcę obiektu: - Plan bezpieczeństwa i ochrony zdrowia; - Projekty technologiczne związane z wykonaniem robót;

· Podczas przeglądu obiektu inżynieryjnego zaobserwowano zerwane spoiny elementówłożyska z pasem dolnym podłużnicy (przegubowe uciąglenie podłużnic poszczególnychbelek obiektu inżynieryjnego). Po zdemontowaniu istniejącej nawierzchni kolejowej naobiekcie należy zweryfikować pozostałe punkty podparcia uciąglające podłużnice (łożyska).

· Teren robót powinien być ogrodzony i w nocy oświetlony.· W czasie budowy należy podjąć środki zapobiegające napływowi wody na obszary objęte robotami

ziemnymi.· Wszelkie odstępstwa od projektów powinny być uzgadniane z autorem projektu lub Inspektorem

Nadzoru. Wszystkie odstępstwa od rozwiązań przyjętych w niniejszej dokumentacji dokonane bezpisemnej zgody autora projektu zwalniają go od odpowiedzialności za skutki wynikłe z dokonanychzmian.



· Wszelkie prace rozbiórkowe i budowlane powinny być prowadzone przez specjalistyczneprzedsiębiorstwo posiadające doświadczenie w realizacjach o charakterze i złożoności zbliżonychdo danej inwestycji.

· Zmiany rozwiązań konstrukcyjnych przyjętych w niniejszej dokumentacji możliwe są jedynie powcześniej akceptacji i uzgodnieniu z autorami projektu. Wszelkie ewentualne problemy techniczneoraz zmiany dokumentacji dokonywane będą w trakcie prowadzenia prac remontowych, w ramachnadzoru autorskiego.

· Wszelkie materiały stosowane do modernizacji obiektu mostowego muszą posiadać świadectwapochodzenia oraz ważne świadectwa zgodności w wymaganiami – ważne aprobaty lub inne uznanecertyfikaty z obszaru UE. Materiały przed zastosowaniem muszą być zaakceptowane przezInwestora oraz Inspektora Nadzoru Robót Mostowych.

· Roboty należy wykonywać zgodnie z właściwymi przepisami dotyczącymi prowadzenia robót nakolei, ochrony środowiska, prawa pracy, wymagań technicznych i zgodnie z warunkami umowy.

· Montaże i demontaże z użyciem sprzętu kolejowego należy prowadzić pod nadzorem odpowiednichsłużb PKP.

· Po zakończeniu prac Wykonawca robót zobowiązany jest uporządkować i oczyścić teren w obrębiebudowy.

6.0. SPIS ZAŁĄCZNIKÓW

Z.1. – Zaświadczenia i uprawnieniaZ.2. – Świadectwo dopuszczenia do eksploatacji typu budowli przeznaczonej do prowadzenia ruchu

kolejowego – przyrząd wyrównawczy typu 60E1Z.3. – Badania składu chemicznego blach (podłużnic)Z.4. – Wyciąg z obliczeńZ.5. – Tablice do pomiarów geodezyjnych niwelety pomostu (podłużnic) w miejscu podparcia mostownicZ.6. – Rysunki konstrukcyjne.

Opracował:

mgr inż. Andrzej Kozakiewicz Upr. nr 177/Gd/2002

Nr ewid. POM/BO/2356/02

Gdańsk, marzec 2018 r.



Załącznik Z.1.Zaświadczenia i uprawnienia





,










Załącznik Z.2.Świadectwo dopuszczenia do eksploatacji typu budowli

przeznaczonej do prowadzenia ruchu kolejowego –przyrząd wyrównawczy typu 60E1



Załącznik Z.3.Badania składu chemicznego blach (podłużnic)

Zleceniodawca: Lentas Sp. z o.o. Myśliwska 26C/3Czesława Miłosza 17 80-288 Gdańsk

Dostawca: Doradztwo Materiałowe i Techniczne Krzysztof Krzysztofowicz ul. Herosa 3 80-299 Gdańsk tel.: +48 602 259171 faks: +48 58 3471701 E-mail: [email protected]

Badania

składu chemicznego blach (Kolejowy most stalowy przez rz. Wisłę w km 47+621 na linii kolejowej nr 33 Kutno-Brodnica)

Autor: Podpis: dr inż. Krzysztof Krzysztofowicz

Zadanie nr: 08975/03/18 Wer.: 1.1_27.03.2018

Gdańsk, Marzec 2018

Doradztwo Materiałowe i Techniczne

Krzysztof Krzysztofowicz Badania składu chemicznego

Strona 2/4

All rights reserved. No part of this publication may be reproduced, stored in a retrieval system or transmitted in any form, electronic, mechanical photocopying, recording or other means, without prior written permission. © Copyright by Doradztwo Materiałowe i Techniczne Krzysztof Krzysztofowicz, Gdańsk 2018

SPIS TREŚCI: 1. Podstawa, przedmiot i zakres pracy .................................................................. 3 2. Opis materiału dostarczonego do badań .......................................................... 3 3. Zakres pracy......................................................................................................... 3

4. Wyniki ................................................................................................................... 3 4.1 Analiza składu chemicznego ....................................................................................... 3 4.2 Ocena spawalności materiału ..................................................................................... 4

5. Wnioski ................................................................................................................. 4 6. Bibliografia ........................................................................................................... 4



Strona 3/4


Badania składu chemicznego blach (Kolejowy most stalowy przez rz. Wisłę w km 47+621 na linii kolejowej nr 33 Kutno-Brodnica)

1. Podstawa, przedmiot i zakres pracy Podstawą podjęcia pracy było zamówienie z dnia 21.03.2018, wystawione przez firmę Lentas Sp. z o.o. z siedzibą w Gdańsku, zwany dalej ZLECENIODAWCĄ

Tematem pracy były badania składu chemicznego materiałów konstrukcyjnych (blach konstrukcji mostu kolejowego stalowego przez rz. Wisłę w km 47+621 na linii kolejowej nr 33 Kutno-Brodnica.

Badania wykonano na próbkach pobranych z konstrukcji. Zakres pracy był następujący: - analiza składu chemicznego.

2. Opis materiału dostarczonego do badań ZLECENIODAWCA dostarczył do badań 4 próbki wycięte z różnych miejsc

konstrukcji mostu kolejowego stalowego przez rz. Wisłę w km 47+621 na linii kolejowej nr 33 Kutno-Brodnica.

3. Zakres pracy Celem zamówionych przez ZLECENIODAWCĘ badań było wykonanie analizy

składu chemicznego materiału.

4. Wyniki

4.1 Analiza składu chemicznego

Analiza składu chemicznego została wykonana dodatkowo na spektrografie optycznym Spectrolab typ M5 firmy “Spectro”, Niemcy, nr fabryczny 495/92.

Analizę wykonano na dostarczonych próbkach. Wykonane zostały cztery iskrzenia z określeniem składu chemicznego dla każdego z nich. Określona została również wartość średnia z pomiarów.

Zmierzoną średnią zawartość pierwiastków przytoczono w tabeli 1. W tabeli zamieszczono również porównanie do znormalizowanych gatunków materiałów, wymagania dla których spełniane są przez badane materiały.

Tabela 1 Skład chemiczny badanych materiałów

Próbka Skład chemiczny, %

C Mn Si P S Cr Al Mo Ni Cu

1 0,11 0,27 <0,003 0,013 0,022 0,06 - 0,01 0,07 0,25

2 0,03 0,22 <0,003 0,004 0,012 0,04 - 0,01 0,07 0,17

3 0,04 0,23 <0,003 0,008 0,020 0,04 - 0,01 0,07 0,17

4 0,13 0,44 <0,003 0,033 0,030 0,04 - - 0,06 0,14

St3SX (PN-88/H-84020)

≤0,22 ≤1,10 ≤0,07 maks. 0,050

maks. 0,050

maks. 0,30

- - ≤0,30 ≤0,30

Na podstawie uzyskanych wyników stwierdzono, że składy chemiczne materiału

wszystkich próbek są do siebie zbliżone, co może wskazywać na ten sam gatunek materiału. W przypadku próbek 2 i 3 niewielkie różnice składu mogą wskazywać na pochodzenie z tego samego wytopu. Próbki 1 i 4 pochodzą z innych wytopów. Stwierdzono,



Strona 4/4


że jedynym pierwiastkiem stopowym w stali jest Mn, którego zawartość wynosi maks. 0,45% co jest zawartością rzadko spotykaną w nowych stalach konstrukcyjnych. Skład chemiczny materiału jest najbardziej zbliżony do gatunku St3SX (wg PN-88/H-84020), chociaż cechuje się dużą czystością metalurgiczną (niska zawartość S i P).

4.2 Ocena spawalności materiału

Spawalność stali jest związana ze składem chemicznym tj. głównie z zawartością węgla. Ponieważ niektóre z pierwiastków stopowych (zawartych w stali niestopowej - węglowej) oddziaływają podobnie jak węgiel, w celu określenia spawalności korzystamy z tzw. równoważnika węgla - Ce.

W celu wyznaczenia równoważnika węgla Ce, posłużymy się wzorem opracowanym przez Międzynarodowy Instytut Spawalnictwa:

[%]1556

CuNiVMoCrMnCCe

gdzie: C, Mn, Cr, Mo, V, Ni, Cu oznacza procentową zawartość odpowiedniego pierwiastka w stali.

Wartość równoważnika węgla nie może przekroczyć wartości 0,40% dla

zagwarantowania spawalności stali. Dla badanych gatunków stali równoważnik węgla wynosi odpowiednio:

Dla stali 1: Ce=0,11+0,27/6+(0,06+0,01+0,001)/5+(0,07+0,25)/15=0,11+0,045+0,014+0,021=0,19 Dla stali 2: Ce=0,03+0,22/6+(0,04+0,005+0,002)/5+(0,07+0,17)/15=0,03+0,037+0,0094+0,016=0,09 Dla stali 3: Ce=0,04+0,23/6+(0,045+0,005+0,002)/5+(0,07+0,17)/15=0,04+0,038+0,01+0,016=0,10 Dla stali 4: Ce=0,13+0,44/6+(0,04+0,003+0,003)/5+(0,06+0,14)/15=0,13+0,073+0,009+0,01=0,22

Skład chemiczny materiałów wskazuje, że powinny być one dobrze spawalne.

5. Wnioski

1. Elementy oznaczone, jako 1 do 4 wykonane są ze stali niskowęglowej niestopowej o gatunku zbliżonym do St3SX wg PN-88/H-84020.

2. Materiał, z którego wykonano elementy należy zaliczyć do dobrze spawalnych (Ce = 0,19, 0,09, 0,10 i 0,22).

6. Bibliografia

[1] PN-H-84020:1988 Stal węglowa konstrukcyjna zwyklej jakości.


Załącznik Z.4.Wyciąg z obliczeń

M 1 : 74

X

Y Z

151.3

151.3

151.3

151.3

48.4

48.4

Sector of system Group 1

All loads, Loadcase 117 Skupione , (1 cm 3D = unit) Free single load (force) in global Y (Unit=83.6 kN,Min=-151.2 Max=-151.2

), Free

line load (force) in global Y (Unit=41.8 kN/m,Max=48.4

)

m70.00

72.00

74.00

76.00

78.00

80.00

82.00

84.00

86.00

10.0012.00

M 1 : 74

X

Y Z

48.4

48.4


All loads, Loadcase 429 Rozlozone , (1 cm 3D = unit) Free line load (force) in global Y (Unit=41.8 kN/m

) (Min=-48.4) (Max=-48.4)

m70.00

72.00

74.00

76.00

78.00

80.00

82.00

84.00

86.00

10.0012.00

48.4

48.4

All loads, Loadcase 430 Rozlozone , (1 cm 3D = unit) Free line load (force) in global Y (Unit=41.8 kN/m

) (Min=-48.4) (Max=-48.4)

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

OBCIĄŻENIE NORMOWE P

OBCIĄŻENIE NORMOWE p

M 1 : 2803

X

Y Z

151.3

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4

48.4


All loads, Loadcase 901 sum_PY= -33.1 MN . , (1 cm 3D = unit) Free single load (force) in global Y (Unit=348.4 kN,Min=-151.2

Max=-151.2

), Free line load (force) in global Y (Unit=174.2 kN/m,Min=-48.4 Max=48.4

)

m0.00

100.00

200.00

300.00

400.00

500.00

600.00

0.00100.00

M 1 : 2803

X

Y Z

256.1

138.1

245.2

239.6

209.8

202.5

160.3

140.0

137.9

132.1

131.3

131.1

128.3

122.0

116.6

115.6

114.0

111.5

110.7

110.0

108.0

90.4

88.3

86.6

85.8

84.5

76.6

69.1

63.5

63.2

60.2

58.5

47.3

44.6

42.3

41.3

40.4

40.4

35.5

31.7

24.9

23.8

22.2

21.2

19.3

18.8

18.1

17.9

12.7

10.3

9.71

8.67

7.57

5.63

4.30

2.16

2.07

1.01

0.769

0.673

0.119


Nodal displacement in global Y, Loadcase 901 sum_PY= -33.1 MN . , 1 cm 3D = 696.9 mm

(Min=-256.1) (Max=138.1)

m0.00

100.00

200.00

300.00

400.00

500.00

600.00

0.00100.00

MAKSYMALNE UGIĘCIE W PRZĘŚLE

SCHEMAT OBCIĄŻENIA DLA MAKSYMALNEGO UGIĘCIA

M 1 : 2803

X

Y Z

256.1

1.04

247.7

246.8

240.0

237.4

233.6

210.5

205.0

203.8

194.6

164.0

161.3

156.7

154.8

152.9

148.4

146.2

144.8

143.1

139.5

138.4

138.3

137.9

136.1

135.4

133.7

129.7

129.4

123.3

120.7

115.4

114.7

113.6

110.8

107.4

102.0

101.3

96.7

90.8

85.2

81.7

77.8

71.6

66.9

66.1

60.8

59.9

53.0

52.2

45.2

39.1

35.1

19.2

11.1

9.42

1.19


Nodal displacement in global Y, Loadcase 3074 MIN-UY NODE OBL Stale , 1 cm 3D = 696.9 mm

(Min=-256.1) (Max=-1.04)

m0.00

100.00

200.00

300.00

400.00

500.00

600.00

0.00100.00

OBWIEDNIA UGIĘĆ

RP1

P2P3

P4P5

P6P7

P8P

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal

JP

Linia

JP

Owal


Załącznik Z.5.Tablice do pomiarów geodezyjnych niwelety pomostu

(podłużnic) w miejscu podparcia mostownic

Project: LTS.115 # ZRK - DOM w POZNANIU # Nawierzchnia

Object: LK 33 - KM 47,621

Sheet: obliczenia dla nawierzchni - v02_mm.xlsx » DRUK TABEL (2)

Element: TABELA DO WYZNACZENIA NIWELETY PODŁUŻNICY I WYMIARY MOSTOWNICY

Numer

mostownicy

Odległość od osi (od

strony Radziwia) w

kierunku m. Płock

Niweleta podłużnicyWysokość

mostownicyNiweleta podłużnicy

Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

TOK SZYNOWY LEWY

PR

ZĘSŁ

O II

: P

1 -

P2

TOK SZYNOWY PRAWY

PR

ZĘSŁ

O I:

R

- P

1





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]

TOK SZYNOWY LEWY TOK SZYNOWY PRAWY

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

PR

ZĘSŁ

O II

: P

1 -

P2





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


72

73

74

75

76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

101

102

103

104

105

106

107

108

109

110

111

112

113

114

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

PR

ZĘSŁ

O II

: P

1 -

P2





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


131

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

PR

ZĘSŁ

O II

: P

1 -

P2

PR

ZĘSŁ

O II

I:

P2

- P

3





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

101

102

103

104

105

106

107

PR

ZĘSŁ

O II

I:

P2

- P

3





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


108

109

110

111

112

113

114

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

142

143

144

145

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

PR

ZĘSŁ

O II

I:

P2

- P

3P

RZĘ

SŁO

IV:

P3

- P

4





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

PR

ZĘSŁ

O IV

: P

3 -

P4





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


71

72

73

74

75

76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

101

102

103

104

105

106

107

108

109

110

111

112

113

114

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

PR

ZĘSŁ

O IV

: P

3 -

P4





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

142

143

144

145

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

PR

ZĘSŁ

O IV

: P

3 -

P4

PR

ZĘSŁ

O V

: P

4 -

P5





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

PR

ZĘSŁ

O V

: P

4 -

P5





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


93

94

95

96

97

98

99

100

101

102

103

104

105

106

107

108

109

110

111

112

113

114

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

142

143

144

145

146

147

148

149

150

151

PR

ZĘSŁ

O V

: P

4 -

P5





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


152

153

154

155

156

157

158

159

160

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

PR

ZĘSŁ

O V

: P

4 -

P5

PR

ZĘSŁ

O V

I:

P5

- P

6





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

PR

ZĘSŁ

O V

I:

P5

- P

6





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


100

101

102

103

104

105

106

107

108

109

110

111

112

113

114

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

142

143

144

145

146

147

148

149

150

151

152

153

154

155

156

157

158

PR

ZĘSŁ

O V

I:

P5

- P

6





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


159

160

161

162

163

164

165

166

167

168

169

170

171

172

173

174

175

176

177

178

179

180

181

182

183

184

185

186

187

188

189

190

191

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

PR

ZĘSŁ

O V

I:

P5

- P

6P

RZĘ

SŁO

VII:

P

6 -

P7





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

PR

ZĘSŁ

O V

II:

P6

- P

7





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

101

102

103

104

105

106

107

108

109

110

111

112

113

114

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

PR

ZĘSŁ

O V

II:

P6

- P

7





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


135

136

137

138

139

140

141

142

143

144

145

146

147

148

149

150

151

152

153

154

155

156

157

158

159

160

161

162

163

164

165

166

167

168

169

170

171

172

173

174

175

176

177

178

179

180

181

182

183

184

185

186

187

188

189

190

191

PR

ZĘSŁ

O V

II:

P6

- P

7





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

PR

ZĘSŁ

O V

II:

P6

-

P7

PR

ZĘSŁ

O V

III:

P7

- P

8





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

101

102

103

104

105

106

107

108

109

110

PR

ZĘSŁ

O V

III:

P7

- P

8





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


111

112

113

114

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

142

143

144

145

146

147

148

149

150

151

152

153

154

155

156

157

158

159

PR

ZĘSŁ

O V

III:

P7

- P

8





Numer

mostownicy


strony Radziwia) w

kierunku m. Płock



Wysokość

mostownicy

[ - ] L [ m ] [ m n.p.m. ] [ [mm ] [ m n.p.m. ] [ [mm ]


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

PR

ZĘSŁ

O IX

: P

8 -

P


Załącznik Z.6.Rysunki konstrukcyjne

P1 P2 P3 P4R

21000 58800+16800 = 75600 84000 84000BELKA II - 58800 BELKA III - 203200BELKA I - 21000

Ł.S.

Ł.R.

Ł.R. Ł.S. Ł.R.

PRZYRZĄD WYRÓWNAWCZY

POZIOM WODY

POŁĄCZENIEPRZEGUBOWO-PRZESUWNE

17270 11100

P4 P5 P6

18400+55200+18400 = 92000 110400BELKA IV - 55200 BELKA V - 257600

690400

Ł.S. Ł.R. Ł.R.


POZIOM WODY


POŁĄCZENIEPRZEGUBOWE

11100

P6 P7 P8 P

110400 18400+73600 = 92000 21000BELKA V - 257600 BELKA VI - 73600 BELKA VII - 21000

Ł.S. Ł.S. Ł.R.

Ł.R.


POZIOM WODYPOZIOM WODY


12700

spółka z o.o.

LK 33WIDOK Z BOKU - SCHEMAT OGÓLNY MOSTUKM 47,621

mgr inż. Andrzej KozakiewiczProjektował:

Opracował:

RYSUNEK:

A1-01

1ARKUSZ:

REWIZJA: a

TYTUŁ: (--)SKALA:

117/Gd/2002

Plik:

-

LTS.115.PLOCK-NAWIERZCHNIA.DOM.1PW-10-MM

ETAP: PW

DATA:

INWESTYCJA: BIURO PROJEKTOWE:

[email protected]+ 48 797 595 414

03-20

18

PROJEKT WYKONAWCZYModernizacja nawierzchni (zmiana typu nawierzchni z S49 na 60E1)

na mostownicach drewnianych mostu stalowego w km 47,621na linii kolejowej nr 33 Kutno - Brodnica

Sprawdził:

mgr inż. Michał Müller

mgr inż. Jarosław Piotrowski POM/0130/POOM/05

WIDOK Z BOKU - SCHEMAT OGÓLNY MOSTU1:750

OPISY - ELEMENTY ISTNIEJĄCE

1 NOWA MOSTOWNICA TYPU I: 220x240x2500 (DREWNO MIĘKKIE)

2 SZYNA TOCZNA UIC 60 + PRZEKŁADKA Z POLIETYLENU + PODKŁADKA ŻEBROWA Pm603 ODBOJNICA: SZYNA STAROUŻYTECZNA S49 + PODKŁADKA MOCUJĄCA

4 BL. PRZECIWWYKOLEJENIOWA 10x1000 mm

12 KRATY POMOSTOWE TYPU WEMA - WYSOKOŚĆ 40mm, SZEROKOŚĆ 1200mm

11 ISTNIEJĄCY KĄTONIK MOCUJĄCY MOSTOWNICE

PRZEKRÓJ POPRZECZNY- NA NAJWYŻSZYCH KLOCKACH CENTRUJĄCYCH h=100mm

SKALA 1:20

OŚ TO

RU

2200 2530

1200 1800 800

2100 1700 830

190-210190-210

3800

5 BL. PRZECIWPOŻAROWA (ŻEBERKOWA) 5x470 mm

1

23

44 5

12

2 3

13 KRATY POMOSTOWE TYPU WEMA - WYSOKOŚĆ 40mm, SZEROKOŚĆ 890mm13

14 PROFIL STALOWY: MIEJSCE NA PRZEPROWADZENIE KABLI / PRZEWODÓW

14

~-0.49

~295

~315

PRZEKRÓJ POPRZECZNY- NA NAJNIŻSZYCH KLOCKACH CENTRUJĄCYCH h=40mm

SKALA 1:20OŚ

TORU

2200 2530

1200 1800 800

2100 1700

830

190-210190-210

3800

1

23

44 5

12

2 3

13

14

~-0.43 ~235

~255

100

ELEMENT ILOŚĆ [szt.] GRUBOŚĆ [mm] SZEROKOŚĆ [mm]WYMIARY ELEMENTÓW

CIĘŻAR EL. [kg] Σ MASA [kg]

4 2 10 1000 78.500 157.00

ZESTAWIENIE BLACH NA mb KONSTRUKCJI

1 5 470 18.448 18.45

175.5

175.5RAZEM

Σ RAZEM [kg/mb]

5

NALEŻY WYKONAĆ 691.0 mb BLACHMASA STALI NA 691.0 mb BLACH: 121.27 t

| user | 12.04.2018 | A:\LTS.115.PLOCK-NAWIERZCHNIA.DOM.1PW\115.1PW\3D.Rysunki\LTS.115.PLOCK-NAWIERZCHNIA.DOM.1PW-11-MS.dwg >> A1-11-00a - Przekrój |

LTS-

Temp

late 0

1-43-J

P (20

18-02

-21)

spółka z o.o.

LK 33PRZEKRÓJ POPRZECZNYKM 47,621


Opracował:

RYSUNEK:

A1-11

-ARKUSZ:

REWIZJA: a

TYTUŁ: (--)SKALA:

117/Gd/2002

Plik:

-

LTS.115.PLOCK-NAWIERZCHNIA.DOM.1PW-11-MS

ETAP: PW

DATA:



03-20

18



Sprawdził:



PRZEKRÓJ POPRZECZNY1:20

4

25

20

200

4x Ø17

50

220

50

50

300

50#20

220

40

hśr=7

7.5

klocek centrujący ; 2392 szt.bl. hśr* x 40 x 220

* bl. 10 x 270 x 160 ; 2392 szt.

bl. 20 x 220 x 300 ; 2392 szt.

1 bl. 20 x 25 x 200 ; 2392 szt.

ZESTAWIENIE ELEMENTÓWSKALA: 1:10

SZYNA UIC60 MOCOWANIE SZYN:PODKŁADKA ŻEBROWA Pm60

wkręty do drewna z łbem sześciokątnym Ø16,L=120mm ; 9568 szt.

śruba mocująca Ø20, Lmin=280mm ; 2392 szt. + podkładki ; 4784 szt. + nakrętki ; 2392 szt.

5

6

5

6

KĄTOWNIKISTNIEJĄCY

a3

a4

ELEMENT ILOŚĆ [szt.] GRUBOŚĆ [mm] SZEROKOŚĆ [mm] DŁUGOŚĆ [mm]WYMIARY ELEMENTÓW

CIĘŻAR EL. [kg] Σ MASA [kg]

1 2392 20 25 200 0.785 1877.7

ZESTAWIENIE STALI DLA MOCOWANIA MOSTOWNIC NA KLOCKACH CENTRUJĄCYCH

2392 10 270 160 3.391 8111.3

2392 20 220 300 10.362 24785.9

2392 77.5 40 220 5.354 12806.8

47581.7

951.6

48533.3

RAZEM

SPIONA - 2%

Σ RAZEM [kg]

2

2

3

3

4

4

1

2

3

6

2

KĄTOWNIKISTNIEJĄCY

1

a4

34

a4

PODŁUŻNICA

55

WIDOK Z BOKUSKALA: 1:10

PRZEKRÓJ A-ASKALA: 1:10

A

A

UWAGI:- dokładny rozstaw mostwonic i klocków centrujących należy dopasować do

istniejącej lokalizcji mostownic,- dokładna wysokość klocków centrujących zostanie wyznaczona po

zdemontowaniu istniejącej nawierzchni i po dokonaniu pomiarówgeodezyjnych,

- należy wykonać 1196 kpl. klocków centrujących (kpl. = zestaw dla 1 mostownicy)pod każdym tokiem szynowym

- należy zamontować 1196 szt. nowych mostownic typu I o wymiarach:220x240x2500

PODŁUŻNICA

NOWA MOSTOWNICATYP I - 220x240(DREWNO MIĘKKIE)

NOWA MOSTOWNICATYP I - 220x240(DREWNO MIĘKKIE)

SZYNA UIC60

MOCOWANIE SZYN:PODKŁADKA ŻEBROWA Pm60

SZYNA STARO-UŻYTECZNA S49

BLACHA 10x1000

35

160

#10

270

2235

22

a3

44

* w przypadku, gdy na obiekcie nie występujekątownik mocujący mostownice, wówczasblacha nr 2 jest zbędna

40

h - zm

ienne

Przekrój klocka centrującegoSKALA: 1:5

51

3

420105

faza 1mm x 1mmfaza 6mm x 6mm

spółka z o.o.

LK 33 SZCZEGÓŁ UŁOŻENIA MOSTOWNICY NA KLOCKACH CENTRUJĄCYCHKM 47,621


Opracował:

RYSUNEK:

A1-12

1ARKUSZ:

REWIZJA: a

TYTUŁ: (--)SKALA:

117/Gd/2002

Plik:

-

LTS.115.PLOCK-NAWIERZCHNIA.DOM.1PW-11-MS

ETAP: PW

DATA:



03-20

18



Sprawdził:



SZCZEGÓŁ UŁOŻENIA MOSTOWNICY NA KLOCKACH CENTRUJĄCYCH1:10

odtworzona nawierzchnia kolejowa (szyna UIC60, podkłady strunobetonowe,warstwa tłucznia min.35cm)warstwa ochronna z niesortu kamiennego o gr. 30cmgrunt stabilizowany cementem o zmiennej grubościgeowłókninagrunt rodzimy

drenaż Ø1131:2

1:1

200 40

0

~6500. ~6500.

600

~7000

1:1

1500

-2.59

750

10001500

1:2 istnie

jący

przyc

zółek

pospółka zagęszczonado Is=0,98 wg Proctora

-1.09-0.79

-3.34

-1.69-1.49

-1.29

drenaż Ø113

SZCZEGÓŁ STREFY PRZEJŚCIOWEJSKALA 1:100

izolacja nie wymagającawarstwy ochronnej

~20000.

szcz

egół

A

mostownica typi III z drewnaiękkiego docięta do szerokościwnęki na ściance żwirowej

L150x100x10długość ~~2,5m

55

110

wkręt do drewna z łbemsześciokątnym - M12, L=120mm

kotwa Ø12, wklejana nagłębokośc min. 15cmza pomocą żywicy

~150

izolacja nie wymagającawarstwy ochronnej

SZCZEGÓŁ MOCOWANIA MURŁATYSKALA 1:20

konstrukcja przyczółka

* kotwy i wkręty należy montować w rozstawie 25cm, otwory należy wykonywać mijankowo.

spółka z o.o.

LK 33SZCZEGÓŁ STREFY PRZEJŚCIOWEJ I MOCOWANIA MURŁATYKM 47,621


Opracował:

RYSUNEK:

A1-13

1ARKUSZ:

REWIZJA: a

TYTUŁ: (--)SKALA:

117/Gd/2002

Plik:

-


ETAP: PW

DATA:



03-20

18



Sprawdził:



SZCZEGÓŁ STREFY PRZEJŚCIOWEJ I MOCOWANIA MURŁATY1:100

5%

~300

~50

~25

~250

GRUNT STABILIZOWANYCEMENTEM

WYPEŁNIENIE KRUSZYWEMPRZEPUSZCZALNYM (ŻWIR)

POSPÓŁKA ZAGĘSZCZONADO Is=0,98 WG PROCTORA

SZCZEGÓŁ ODWODNIENIA STREFY PRZEJŚCIOWEJPRZY PRZYCZÓŁKU

SKALA 1:10

IZOLACJA NIE WYMAGAJĄCAWARSTWY OCHRONNEJ

RURKA DRENARSKA Ø113 KARBOWANA PVCZ OTWORAMI 1,5x5,0 Z PERFORACJĄNA CAŁYM OBWODZIE

~400

GRUNT STABILIZOWANY CEMENETEMGR. ~10CM

5%

RURKA DRENARSKA Ø113 KARBOWANA PVCZ OTWORAMI 1,5x5,0 Z PERFORACJĄ NA CAŁYM OBWODZIE

WYPEŁNIENIE KRUSZYWEMPRZEPUSZCZALNYM (ŻWIR)

~200

~100

SZCZEGÓŁ DRENAŻU NA KOŃCU STREFY PRZEJŚCIOWEJSKALA: 1:10

~50

GRUNT STABILIZOWANY CEMENTEM(STREFA PRZEJŚCIOWA)

GEOWŁÓKNINA SEPARACYJNA

GEOWŁÓKNINASEPARACYJNA

spółka z o.o.

LK 33SZCZEGÓŁ ODWODNIENIA STREFY PRZEJŚCIOWEJKM 47,621


Opracował:

RYSUNEK:

A1-13

2ARKUSZ:

REWIZJA: a

TYTUŁ: (--)SKALA:

117/Gd/2002

Plik:

-


ETAP: PW

DATA:



03-20

18



Sprawdził:



SZCZEGÓŁ ODWODNIENIA STREFY PRZEJŚCIOWEJ1:10

Uwagi:

1. W miejsce płyt Pża 453 dopuszcza się montaż Pża 452

bez koziołków Kza1, Łp5 i przynależnych elementów mocujących.

2. W miejsce łapek Łpa1 dopuszcza się montaż łapek Łpa2.

3. Na rysunku pokazano odcinki odbojnicy specjalnej dł. 4720mm.

Poza odbojnicami specjalnymi należy układać odbojnice typowe

według przepisów D2.

Opórka

przeciwpełzna

Pża 456

Opórki

przeciwpełzne

miejsce zgrzewania

w zakładzie produkcyjnym

skrajne położenie iglicy przy temp. -25°C

Pża 452

Pża 453

Pża 452

Pża 453

Pża 452

Pża 453

Pża 454

Pża 455

4510+3000

Opórki

przeciwpełzne

4510+3000

Pża 456Pża 455

Pża 454

Pża 453

Pża 452

Pża 453

Pża 452

skrajne położenie iglicy przy temp. +55°C

Pża 453

Pża 452

Pża 451

284 7x600=4800

Spawanie termitowe

Pża 451

Spawanie termitowe

LK 33 PRZYRZĄD WYRÓWNAWCZY Z SZYN 60E1 O DŁ. PRZESUWU 200MMKM 47,621


Opracował:

RYSUNEK:

A1-14

-ARKUSZ:

REWIZJA: a

TYTUŁ: (--)SKALA:

117/Gd/2002

Plik:

-


ETAP: PW

DATA:



03-20

18



Sprawdził:



PRZYRZĄD WYRÓWNAWCZY Z SZYN 60E1 O DŁ. PRZESUWU 200MM1:10

| Mich

ał Mü

ller |

11.04

.2018

| A:\L

TS.11

5.PLO

CK-N

AWIE

RZCH

NIA.

DOM.

1PW

\115.1

PW\3D

.Rys

unki\

LTS.

115.P

LOCK

-NAW

IERZ

CHNI

A.DO

M.1P

W-10

-MM.

dwg >

> A1-1

4-00a

- Przy

rząd w

yr |

LTS-

Temp

late 0

1-43-J

P (20

18-02

-21)

zarys lica ścianki żwirowej

~15210

szyna UIC60odbojnice z szyn S49

26x600=15600 357 220 600 600

WIDOK Z GÓRY NA ODBOJNICE OD STRONY RADZIWIASKALA 1:50

styk odbojnic na łubkistyk odbojnic na łubki

RADZIWIE


~15180

szyna UIC60 odbojnice z szyn S49

26x600=15600357220600600

WIDOK Z GÓRY NA ODBOJNICE OD STRONY PŁOCKASKALA 1:50

styk odbojnic na łubki

PŁOCK

załamanie odbojnicy dopasować

UIC 60

UIC 60

S 49

S 49

styk odbojnicna łubki styk odbojnic

na łubkistyk odbojnicna łubki


SCHEMAT ODBOJNIC OD STRONY RADZIWIASKALA 1:100

~15210

UIC 60

UIC 60

S 49

S 49

styk odbojnic na łubki

~15180

zarys lica ścianki żwirowejSCHEMAT ODBOJNIC OD STRONY PŁOCKA

SKALA 1:100

spółka z o.o.

LK 33WIDOK Z GÓRY NA ODBOJNICEKM 47,621


Opracował:

RYSUNEK:

A1-15

-ARKUSZ:

REWIZJA: a

TYTUŁ: (--)SKALA:

117/Gd/2002

Plik:

-


ETAP: PW

DATA:



03-20

18



Sprawdził:



WIDOK Z GÓRY NA ODBOJNICE1:100

Documents

PROJEKT WYKONAWCZY‚. 5...Część 2: Obciążenia ruchome mostów. [11] PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. [12] PN-89/S-10050 Obiekty mostowe. Konstrukcje stalowe. Wymagania