Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 1 -
Fazat e llogaritjes 1. Zgjedhja e sistemit konstruktiv 2. Permasimi
paraprak i elementeve strukturore 3. Llogaritja e ngarkesave 4.
Llogaritja e soletave 5. Llogaritja e shkalleve 6. Ndertimi i
spektrit te projektimit te shpejtimeve 7. Percaktimi i zhvendosjeve
maksimale te objektit sipas drejtimit x dhe y. 8. Percaktimi i
zhvendosjeve maksimale ndermjet kateve (drift-eve). 9. Percaktimi i
periodave te lekundjeve te godines 10. Llogaritja e armatures
gjatesore ne rigela per efekt te momentit perkules 11. Llogaritja e
armatures terthore ne rigela per efekt te forces prerese. 12.
Llogaritja e armatures gjatesore ne kollona nepermjet kurbave te
interaksionit. 13. Llogaritja e armatures terthore ne kollona per
efekt te forces prerese. 14. Llogaritja e pllakes. 1.Zgjedhja e
sistemit konstruktiv Sistemi i zgjedhur eshte nje sistem
konstruktiv me mure b/a dhe kollona.Ne kete rast rezistenca e
struktures ndaj forcave anesore sigurohet nga kontributi I
kombinuar I rames me muret strutural.Vendosja e mureve ben te
mundur qe te kemi zhvendosje shume te vogla ne katet e
poshtme,ndersa rama e kryen kete funksion ne katet e siperme.Kjo
zgjedhje vjen edhe si shkak I mosperputhjes se qendres se
shtangesise me qendren e rendeses se konfiguracionit.Nqs qendra e
shtangesise nuk perputhet me qendren e rendeses,per shkak te forces
sizmike e cila vepron ne qender te rendeses do te kemi nje moment
perdredhes.Nga planimetria shohim se kafazi i shkalleve eshte i
spostuar ne pjesen anesore te planimetrise,kjo ben qe qendra e
shtangesise te zhvendoset drejt kafazit. Kontruksione Betoni te
Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 2 1.Permasimi paraprak i
elementeve strukturor a)Permasimi i kollonave Permasimi paraprak i
kollonave behet nga kushti i kufizimit te sforcimeve.Keto sforcime
nuk duhet te kalojne nje vlere te lejuar. -Kolonat e brendeshme K1
koll2 3 4 1 2kollkoll ck2nev cdcd2 kollnevcdN p n s P 1.5 2Tonl l l
l 5.8 5.5 6.3 6S 34.75m2 2 2 2n 10 1 11kateN p n s 1.7 11 34.75
650TonN f 30000KNF ku : f 20000m0.65 f 1.5 1.5N 650 10F 0.5m0.65 f
0.65 20000= = + + + += = == + == = = = = = = = Zgjedh seksionin
(70x70)cm -Kollonat anesore K2 koll2 1 2kollkoll ck2nev cdcd2
kollnevcdN p n s P 1.5 2Tonl l 6.3 6S 18.9m2 2n 10 1 11kateN p n s
1.7 11 18.9 353.43TonN f 30000KNF ku : f 20000m0.65 f 1.5 1.5N
353.43 10F 0.27m0.65 f 0.65 20000= = = = == + == = = = = = = =
Zgjedh seksionin (50x50)cm Kontruksione Betoni te Armuar
Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 3 b)Permasimi i trareve -Permasimi i
trareve behet nga kushti: | | | |= = ~ | |\ . \ .| | | |= = ~ | |\
. \ .=tr trtr trmin1 1 1 1h l 580 45cm12 15 12 151 1 1 1b h 45
25cm2 3 2 3b 20cm Pranojme perfundimisht trau T(bxh)=(30x45)cm
c)Permasimi i soletave -Soletat do jene per katin tregetar
monolite,dhe per katet e banimit do te jete me traveta.Dimensionimi
do te behet nga kushti ne shtangesi dmth qe te mos kemi ulje te
medha te soletes. -Soletat monolite s s1 1h l 610 20cm30 30= =
-Soleta me traveta s s1 1h l 610 30cm20 30= = 3.Llogaritja e
ngarkesave a-Llogaritja e ngarkesave per katin tip Kontruksione
Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 4 - Ngarkesat e
perhershme 1. Pllaka 20.02 1 1 2300 46daN / m = 2. Lla imentoje
20.02 1 1 1800 36daN / m = 3. Rere 20.04 1 1 1600 64daN / m = 4.
Soleta ( ) ( ) 20.05 1 1 0.25 0.2 1 2500 250daN / m + = 5.
Polisterol 20.25 0.8 1 35 7daN / m = 6. Suva 20.02 1 1 1800 36daN /
m = 2g 439daN / m = 2g 439daN / m = - Ngarkesat e perkohshme ( )2p
200daN / m per katin e banimit = - Ngarkesat totale 21.35 1.5 1.35
439 1.5 200 1193 / q g P daN m = + = + = b-Llogaritja e ngarkesave
per katin e pare f=f=Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj;
A.Kina Page 5 - Ngarkesat e perhershme 1. Pllaka 20.02 1 1 2300
46daN / m = 2. Lla imentoje 20.02 1 1 1800 36daN / m = 3. Rere
20.04 1 1 1600 64daN / m = 4. Soleta 20.2 1 1 2500 500daN / m = 5.
Suva 20.02 1 1 1800 36daN / m = 2g 682daN / m = 2g 682daN / m = -
Ngarkesat e perkohshme ( )2p 500daN / m per katin tregetar = -
Ngarkesat totale 21.35 1.5 1.35 682 1.5 500 1671.7 / q g P daN m =
+ = + = d-Llogaritja e ngarkesave te shkalleve -Ngarkesa e
sheshpushimit - Ngarkesa e perkohshme p=400daN / m - Ngarkesa e
perhershme 21 Pllaka mermeri 2cm Llac cimentoje 2cm Soleta 20 cm
Suva 2 cm Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page
6 1. Pllaka Mermeri (2cm) 0.02 1 2800 1.2 67.2 / daN m = 2. Lla
imento (2cm) 0.02 1 2200 1.2 52.8 / daN m = 3. Soleta (12cm) 0.12 1
2500 1.1 330 / daN m = 4. Suva (1.5cm) 0.015 1 1800 1.2 32.4 / daN
m = 482.4 / g daN m = - Ngarkesa e plote 1.35 1.5 1.35 482.4 1.5
400 1401.24 / q g q daN m = + = + = -Ngarkesa ne rampen e shkalles
: tg=
=arctg
cos=0.865
Llogaritjen e ngarkesave ne rampe e bejme per 1ml te pjerret: -
Ngarkesa e perhershme 1. Prej pllakave 1(0.33 0.15) 0.02 1 1800 1.2
96 /0.336 daN m + = 2. Nga lla 1(0.31 0.17) 0.02 1 2200 1.2 75.42
/0.336 daN m + = 3. Nga Bazamaku 0.17 0.29 11 2500 1.1 201.75 /2
0.336 daN m = 4. Soleta (0.12 1 2500) 1.1 330 / daN m = 5. Suva
(0.015 1 1800) 1.2 32.4 / daN m = gn=553.25 daN/ m gn=735.6 daN/ m
- Ngarkesa e perkohshme p=400daN/m - Ngarkesa e plote: 1.35 1.5
1.35 735.6 1.5 400 1593.06 / q g p daN m = + = + = 11593.061544
/cos 0.862qq daN mo= = = Kontruksione Betoni te Armuar
Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 7 Llogaritja e shkalleve
q=1.35g+1.5p=1.35*310+1.5*800=1618.5daN/m per bazamak
os
2 21544 4.543978.1838 8qlM daNm-= = =
[
] [
]
4.Llogaritja e soletave monolite. Soletat do ti llogarisim sipas
metodes elastike Ngarkesen uniformisht te shperndare q qe vepron
mbi mbulese ne forme shahu e ndajme ne dy pjese q dhe q ku:
q=1.35g+0.75p q=0.5*1.5p Ne rastin tone g=1000daN/m P=500daN/m
q=1.35*1000+0.75*500=1350+375=1725daN/m q=0.5*1.5*500=375daN/m
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 8 SOLETA
S1 y/lx=6.1/4.7=1.297
(
)
(
)
m
m
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 9
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5 SOLETA S2
aNm Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page
10
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5 SOLETA S3 Kontruksione Betoni
te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 11
aNm
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5 Kontruksione Betoni te Armuar
Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 12 SOLETA S4 y/lx=5.15/4.7=1.09
(
)
(
)
m
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
] Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page
13
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5 SOLETA S5 y/lx=5.15/3.75=1.373
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 14
(
)
(
)
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5 Kontruksione Betoni te Armuar
Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 15
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5 SOLETA S6 y/lx=3.1/3=1.03
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 16
(
)
(
)
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5 Kontruksione Betoni te Armuar
Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 17
[
] [
]
[
] [
]
SOLETA S7 y/lx=4.7/4.1=1.14
(
)
(
)
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 18
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 19
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
[
] [
]
Zgjedhim armature konstruktive 5
aNm
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 20
[
] [
]
[
] [
]
Mqs momentet e dala nga llogaritjet jane te vogla,armatura per
te gjitha soletat monolide del konstruktive,pranojme armaturen
konstruktive 5 5.SOLETAT ME TRAVETA g=294.5+155.75=450daN/m2
p=200daN/m2 q=1.35g+1.5p=1.35*450+1.5*200=908daN/m2 SOLETA S1
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 21
11117.026101.297 48.64700.7407xyyxxllk| | == = = = =
(
) Mj
1 0.02slwAb d = s Asl-siperfaqja e armatures se terhequr
gjatesore 2. Llogarisim aftesine mbajtese ne prerje qe duhet te
kene stafat Aftesia mbajtese ne prerje e stafave jepet nga formula:
11.28swWd ykAV d fs= Stafave u takon te mbajne nje force prerese te
barabarte me Vmax-VRd1, nga ku nxjerrim: max 11.28sw RdykA V Vs d
f= Ku: Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 41
Asw-siperfaqja totale e nje stafe Asw=n*asw Ku: n-numri i degeve
punuese te stafes asw-siperfaqja e nje dege punuese te stafes
Konstruimi i trareve: Perqindja minimale e armimit=0.15% Perqindja
maksimale e armimit=4% 1342 11412SSSS SAAAA A > ` )> Gjatesia
e zones kritike llogaritet: lcr=2htr=2*45=90cm Hapi i stafave ne
zonene kritike percaktohet: Kontruksione Betoni te Armuar
Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 42 4512.54 419.224 24 0.8min22.522.5
22.512.88 1.6 8wdwblhdscmd = = = ` ` ` ) ) ) Pranojme hapin e
stafave ne zonen kritike s=10cm Per zonat jokritike te traut
pranojme s=20cm Stafat montohen ne nje distance jo me te madhe se
5cm nga faqja e traut. Llogaritjen e armatures terthore po e japim
ne forme tabelare: Trau ne Aksin 3-3 ne nivelin I Seksioni Vmax bw
d fck fyk rd k Asl 1 VRd1 Asw/s A 8250 30 41 250 3200 3 1.115 6.142
0.004993 986.1595 0.070867 B 8522 30 41 250 3200 3 1.115 6.142
0.004993 986.1595 0.07352 B' 8652 30 41 250 3200 3 1.115 6.142
0.004993 986.1595 0.074789 C 8532 30 41 250 3200 3 1.115 6.142
0.004993 986.1595 0.073618 C' 8440 30 41 250 3200 3 1.115 6.142
0.004993 986.1595 0.07272 D 8250 30 41 250 3200 3 1.115 6.142
0.004993 986.1595 0.070867 Trau ne Aksin F-F ne nivelin I Seksioni
Vmax bw d fck fyk rd k Asl 1 VRd1 Asw/s Kontruksione Betoni te
Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 43 1 12520 30 41 250 3200 3
1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.112525 2 12635 30 41 250 3200 3
1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.113647 2' 13200 30 41 250 3200 3
1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.119159 3 12850 30 41 250 3200 3
1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.115745 3' 12535 30 41 250 3200 3
1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.112672 4 12263 30 41 250 3200 3
1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.110018 Trau ne Aksin 3-3 ne nivelin
IV Seksioni Vmax bw d fck fyk rd k Asl 1 VRd1 Asw/s A 9253 30 41
250 3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.080652 B 9536 30 41 250
3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.083413 B' 10253 30 41 250
3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.090408 C 9865 30 41 250 3200
3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.086623 C' 9658 30 41 250 3200 3
1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.084603 D 9205 30 41 250 3200 3
1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.080184 Trau ne Aksin F-F ne nivelin
IV Seksioni Vmax b d fck fyk rd k Asl 1 VRd1 Asw/s Kontruksione
Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 44 w A 16253 30 41 250
3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.148945 B 16353 30 41 250
3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.14992 B' 16856 30 41 250
3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.154828 C 16252 30 41 250
3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.148935 C' 15958 30 41 250
3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.146067 D 19563 30 41 250
3200 3 1.115 6.142 0.004993 986.1595 0.181237 12. Llogaritja e
armatures se kollonave nepermjet kurbave te bashkeveprimit Per te
llogaritur kollonat duhet te ndertojme diagramat e bashkeveprimit
M-N (moment perkules-force normale)per secilin nga seksionet qe do
llogarisim. Duhet te kemi parasysh qe kollonat do armohen ne menyre
simetrike per efekt te forcave sizmike,dmth S SA A'= . Per te
ndertuar kurbat e bashkeveprimit ndiqet rradha e meposhtme: 1.
Percaktojme kompatibilitetin e deformimeve: 0.0035 0.0035scsx dxd
xxcc '| |= |\ .| |= |\ . Ku:sc deformimi relativ i armatures se
shtypur s deformimi relativ i armatures se terhequr dhe nqs x>h
do te kemi formulat e meposhtme: 70.0027 37 0.0027 3scsx dx hx dx
hcc '| |= |\ .| |= |\ . Kontruksione Betoni te Armuar
Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 45 2. Percaktojme maredhenien
sforcim-deformim per celikun Nqs y=0.002 f=0.87*fyk Nqs <
y=0.002 fE* 3. Shkruajme ekuacionet e ekuilibrit per seksionin
-Forca normale 0.8 x kemi N=0.567 0.8 0.8 x kemi N=0.567CC SC Sck
sc S s sck sc S s sN F F Fnqs h f b x f A f Anqs h f b h f A f A''=
+ + < + + > + + -Momenti perkules 0.8 0.8 x kemi M=F2 2 2
20.80.567 0.82 2 2 2 0.8 x h kemi M=F2 2 2CC SC Sck sc S s SSC S sc
Sh x h hnqs h F d F dh x h hM f b x f A d f A dnqsh h hd F d f A
d''| | | | | | < + ' | | |\ . \ . \ .| | | | | |= + ' | | |\ . \
. \ . >| | | | | | ' = ' | | \ . \ . \ 2s Shf A d| | | |. \ . Me
poshte jepet ndertimi i kurbave te bashkeveprimit: Pikat X xp sc s
fsc fs N (ton) M (ton*m) 1 4 35.000 0 >0.002 0 -4350 13 20 2
10.52 0.002 >0.002 4350 -4350 100 46 Kontruksione Betoni te
Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 46 3 40.722 >0.002 0.002 4350
-4350 388 88 4 66 >0.002 0 4350 0 654 62 5 70 >0.002 0.0002
4350 420 694 54 6 0.002 0.002 4350 4350 884 0 Pikat X xp sc s fsc
fs N (ton) M (ton*m) 1 4 36.016 0 >0.002 0 -4350 -22 31 2 10.52
0.002 >0.002 4350 -4350 70 60 3 40.722 >0.002 0.002 4350
-4350 358 104 4 66 >0.002 0 4350 0 659 70 5 70 >0.002 0.0002
4350 420 703 61 6 0.002 0.002 4350 4350 924 0 Pikat X xp sc s fsc
fs N (ton) M (ton*m) 1 4 36.312 0 >0.002 0 -4350 -42 37 2 10.52
0.002 >0.002 4350 -4350 60 69 3 40.722 >0.002 0.002 4350
-4350 348 114 4 66 >0.002 0 4350 0 669 75 5 70 >0.002 0.0002
4350 420 715 66 6 0.002 0.002 4350 4350 954 0 Pikat X xp sc s fsc
fs N (ton) M (ton*m) 1 4 36.590 0 >0.002 0 -4350 -62 43
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 47 2
10.52 0.002 >0.002 4350 -4350 50 78 3 40.722 >0.002 0.002
4350 -4350 337 125 4 66 >0.002 0 4350 0 679 80 5 70 >0.002
0.0002 4350 420 727 71 6 0.002 0.002 4350 4350 984 0 Pikat X xp sc
s fsc fs N (ton) M (ton*m) 1 4 36.851 0 >0.002 0 -4350 -82 49 2
10.52 0.002 >0.002 4350 -4350 40 88 3 40.722 >0.002 0.002
4350 -4350 327 135 4 66 >0.002 0 4350 0 689 85 5 70 >0.002
0.0002 4350 420 738 75 6 0.002 0.002 4350 4350 1014 0 Pikat X xp sc
s fsc fs N (ton) M (ton*m) 1 4 37.097 0 >0.002 0 -4350 -103 54 2
10.52 0.002 >0.002 4350 -4350 30 97 3 40.722 >0.002 0.002
4350 -4350 317 145 4 66 >0.002 0 4350 0 699 90 5 70 >0.002
0.0002 4350 420 750 80 6 0.002 0.002 4350 4350 1044 0 Pikat X xp sc
s fsc fs N (ton) M (ton*m) Kontruksione Betoni te Armuar
Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 48 1 4 37.330 0 >0.002 0 -4350 -123
60 2 10.52 0.002 >0.002 4350 -4350 19 106 3 40.722 >0.002
0.002 4350 -4350 307 154 4 66 >0.002 0 4350 0 709 95 5 70
>0.002 0.0002 4350 420 762 84 6 0.002 0.002 4350 4350 1074 0
Pikat X xp sc s fsc fs N (ton) M (ton*m) 1 4 37.549 0 >0.002 0
-4350 -143 65 2 10.52 0.002 >0.002 4350 -4350 9 115 3 40.722
>0.002 0.002 4350 -4350 297 164 4 66 >0.002 0 4350 0 719 100
5 70 >0.002 0.0002 4350 420 774 89 6 0.002 0.002 4350 4350 1104
0 Pikat X xp sc s fsc fs N (ton) M (ton*m) 1 4 37.655 0 >0.002 0
-4350 -153 68 2 10.52 0.002 >0.002 4350 -4350 4 120 3 40.722
>0.002 0.002 4350 -4350 292 169 4 66 >0.002 0 4350 0 724 103
5 70 >0.002 0.0002 4350 420 780 91 6 0.002 0.002 4350 4350 1119
0 Pikat X xp sc s fsc fs N (ton) M (ton*m) Kontruksione Betoni te
Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 49 1 4 37.758 0 >0.002 0
-4350 -163 71 2 10.52 0.002 >0.002 4350 -4350 -1 124 3 40.722
>0.002 0.002 4350 -4350 287 174 4 66 >0.002 0 4350 0 729 105
5 70 >0.002 0.0002 4350 420 789 93 6 0.002 0.002 4350 4350 1135
0 Ndertimi i kurbave te interaksionit per kolonen Pikat ne kurben e
interaksionit perfaqsojne kolonat tona ne nivelet 1 e 4
perkatesisht me force normale N=848kN dhe M=37kNm dhe N=421kN dhe
M=83kNm 13. Llogaritja e armatures terthore ne kollona per efekt te
forces prerese Kjo llogaritje behet ne te njejten menyre si tek
rigelat,vetem se duhet te kihen parasysh vecorite e konstruimit te
armatures Konstruimi i kollones Perqindja minimale e armimit =1%
Perqindja maksimale e armimit=4% 83, 421 37, 848
-400-2000200400600800100012000 50 100 150
200Series10.0030.0040.0050.0050.0060.0080.0070.0090.00950.01Kontruksione
Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 50 Gjatesia e zones
kritike sipas EC-8 llogaritet: 060max 46.664545ccrhcmll cmcmcm = =
` ` ) ) 0 KTP-8960l max 5656060 pranojme l 60ccrcrSipashcmlcmcmcmDo
cm = = ` ` ) )= Hapi i stafave ne zonen kritike sipas EC-8
percaktohet: 0 4522.52 2min 17.5 17.5 17.58 8 1.6 12.8blbs cm cmd =
= = ` ` ` ) ) ) Sipas KTP-89 50252 2min 10 10 108 8 1.6 12.8cblhs
cm cmd = = = ` ` ` ) ) ) Pranojme hapin e stafave ne zonen kritike
s=10cm Per zonat jokritike te traut pranojme s=20cm Gjatesia e
xhuntimit te shufrave gjatesore te kollones duhet Kontruksione
Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 51 Xhuntimin e
shufrave do e bejme jashte zones kritike.Hapin e stafave ne zonen e
xhuntimit do e pranojme m,do e pranojme sm sa zona kritike
14.LLOGARITJA E MURIT BETON ARME 14.1 TE PERGJITHSHME Mur B/A
konsiderohet elementi vertikal me raport 4hb > Kushtet
konstruktive te mureve B/A jane 0.50.8sdcd sdw wVf V forca prerese
qe mban murib lt t = s Qoshet e murit do te konsiderohen si kolona
dhe per armimin e tyre do te zbatohen te njejtat rregulla q e i
zbatojme per kolonat e thjeshta Rritja e sasis se armatures se
hekurit mbi ate te nevojshme ul plasticitetin e murit Diametri
minimal i shufrave vertikale ne zonen e brendshme te murit eshte
shufra 10 u = dhe diametric minimal i shufrave horizontale do te
jete 8 u =Shufrat vertikale lidhen njera me tjetren me anen e
stafave ne forme `S` ku sasia minimale e tyre do te jete 4 8/ ml u
Diametri maximal i shufrave vertikale do te jete max 110 wb u s
Gjeresia minb e murit do te jete : per muret e thjeshte
min25020katitmmb H> per keto tipe muresh os kombinimesh te tyre
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 52 per
min 150 b mm > per rastin e mureve ku zonat e perforcara jane ne
kete forme 14.2 Armimi Konstruktiv i mureve 1.5` 0.01 0.04
0.00250.15 ` ( 2 `)w s sVw w w wVsb A Aal a b b l
aperqindjaearmimit por elidhur me zonat e perforcuarateqoshesA
shumaete gjitheshufravetekolonestenjeqoshejeperqindjaearmimit te
zones midis dy E E> s = > = > E zonavete perforcuara
Shufrat vertikale 10/ 20 MINIMUMI u Zonat kritike te mureve
Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page 53
6wcrclH H> 14.3 LLOGARITJA 14.3.1 Armatura gjatesore ( ) ( ) ooo
(| |= + + ( | \ . = = = | |= + + | \ .2R 0`0011 12 2Sw yd v yd w
wwsdS Sw wwydS dVw w cd cd cdAM f f b lb lNA A Siperfaqiaearmimit
tezonesse perforcuarb lxpozicioni i aksit neutral te
preriesterthoretemuritlfA fb l f f f + 11 ydVcdff 14.3.2 Armatura
terthore Kontruksione Betoni te Armuar Punoi:A.Merkaj; A.Kina Page
54 = = | \ .= 001 20.35 0.15 0.1 2 ` ` `3`yddwcdc effdw d d wc cdc
wfVolumi i stafaveVolumi i berthamessebetonit fA NV V A b d a dA A
fA b a
