RELAZIONE CALCOLO kinisia - si-vvi.regione.sicilia.it
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RELAZIONE CALCOLO kinisiaRELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE
OGGETTO: “Progetto per la costruzione di un impianto
agro-fotovoltaico collegato alla RTN con potenza nominale di 34,987
MWP da realizzarsi in C.da Ballottella nel Comune di
Trapani”.
Committente: Green Twelve srl Sede: Via Augusto Righi 7 - 37135
Verona VR INDICE : Normativa di Riferimento Pag 2
Relazione Generale • Ubicazione dell’area in oggetto • Introduzione
e descrizione di massima dell’impianto • Descrizione dele
Strutture
Pag 2 Pag 2 Pag 3
Relazione sui Materiali Pag 9
Modello Strutturale e Criteri Generali di Analisi e Verifica Pag
9
Caratteristiche Geotecniche del Terreno di Fondazione Pag 11
Valutazione dei carichi Agenti sulle Strutture Pag 14
Verifiche Strutturali – Stati Limite Pag 15
Calcoli di Verifica delle Piastre di Fondazione delle cabine Pag
17
Calcoli di dimensionamento e verifica Pali d isostegno Trackers
Calcolo e Verifica della struttura del Capannone in Acciaio
Verifica Piastra Nervata in c.a. di base Verifica Elementi in
Acciaio Verifica Nodi in Acciaio Verifica Spostamnti agli SLE della
struttura e Giunto Tecnico Dimensionamento e Verifica della
Palificata del Capannone
Pag 53
Pag 78
Pag 838
ALLEGATO 2: Validazione Software e Licenza d’uso Pag 948
2
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
- Legge 5/11/1971 n. 1086: Norme per la disciplina delle opere di
conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a
struttura metallica.
- D.P.R. 6/6/2001 n. 380: Testo unico delle disposizione
legislative e regolamentari in materia edilizia. - Legge 2/2/1974
n. 64: Provvedimenti per le costruzioni con particolari
prescrizioni per le zone
sismiche. - C.N.R. 10024/86 del 23/7/1986: Analisi di strutture
mediante elaboratore: impostazione e redazione
delle relazioni di calcolo - D.M. 17/1/2018: Nuove Norme tecniche
per le costruzioni e Circolare del Ministero delle
infrastrutture e dei trasporti 21 gennaio 2019, n. 7 RELAZIONE
GENERALE Ubicazione dell’area di progetto Catasto: Comune di
Trapani, c,da Ballottella – Foglio 183 Part 119 Coordinate
Geografiche: WGS 84 – Lat. 37° 53’ 41’’ N Long. 12° 34’ 13’’ E
Introduzione e Descrizione di massima dell’impianto La presente
relazione e relative tavole allegate riguarda il calcolo di
verifica delle strutture in acciaio e in c.a. da realizzare per
l’installazione dei componenti facenti parte dell’impianto
fotovoltaico a terra da 34,987 MWP da realizzarsi in C.da
Ballottella nel Comune di Trapani. Le opere strutturali che si
rendono necessarie per la realizzazione del suddetto impianto
fotovoltaico sono:
• Telai metalici di alloggio dei pannelli fotovoltaici (trackers) •
Pali a vite di sostegno delle batterie di Trackers alloggianti i
pannelli fotovoltaici da inserire
direttamente sul terreno, previa asportazione dei primi 1.5 m da
sostituire con pietraccia • Capannone con struttura intelaiata in
acciaio e fondazioni indirette (piastra nervata su pali) • Piastre
in c.a. di base per la collocazione di manufatti prefabbricati
quali:
o Cabine Quadro Generale del tipo prefabbricato CEP P87 o Cabine
Inverter SUNWAY 1800 o Cabine Inverter SUNWAY 500 o Cabine di
Controllo dei Trackers tipo CEP P25 o Cabina Quadro Generale tipo
CEP P57
Tutte le strutture sopra elencate saranno oggetto di calcoli di
dimensionamento e verifica in quasta sede ad eccezione dei trackers
i cui calcoli e dettagli costruttivi saranno forniti dalla ditta
fornitrice dei pannelli fotovoltaici Le stringhe di fatto
costituiscono i moduli “unitari” dell’impianto e contengono
ciascuna 14 pannelli o moduli alloggiati su un telaio metallico
(tracker) che andrà fissato alla struttura di connessione al suolo
della stringa che sarà realizzata con 3 pali a vite della lughezza
di 5.5 m (di cui dotati di elica solo gli ultimi 3.5 m) entroterra
oltre 2.3 m fuori terra per raggiungere l’elevazione di progetto
della stringa. Le strutture di sostegno delle stringhe saranno
disposte in file parallele con asse Nord-Sud con intreasse di 10 m
ciascuna dall’altra. Le Strutture facenti parte della stessa
stringa saranno distanziate tra loro di 50 cm Per quanto attiene i
manufatti prefabbricarti (cabine) essi saranno alloggiate su
piastre in c.a. debitamente armate e di opportuno spessore (vedi
calcoli riportati di seguito) il tutto commisurato al peso da esse
portate e dalle caratteristiche del suolo di fondazione derivanti
dallo studio geologico geotecnico eseguit e facente parte del
progetto; in particolare sarà dimensionata la piastra di sostegna
della cabine che presenta il maggior carico trasmesso al terreno in
kg/mq e il risultato, in termini di spessore e armatura, sarà
esteso a vantaggi odi sicurezza, anche alle altre piastre meno
sollecitate.
3
DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE Stringhe di Trackers Monoassiali: Le
strutture di sostegno dei pannelli fotovoltaici organizzate in
Strigne da 14 pannelli sorrette dai relativi trackers saranno
disposti in pianta e lateralmente come illustrato nelle immagini
riportate di seguito. I trackers saranno realizzati in profilati
metallici secono i calcoli e le carpenterie disposte dalla ditta
fornitrice i pannelli fotovoltaici. I trackers sui quali saranno
alloggiati i 14 pannelli di ciscuna stringa saranno fissati a 3
Pali a vite posti ad interasse costante e che andranno “avviatti”
nel terreno di fondazione per una profondità di 5.5 m, previa
rimozione dei primi 1.5 m di terreno e sostituzione di esso con
pietraccia; ciascun palo a vite avrà
• I primi 2 m di sezione tubolare cava liscia con diametro esterno
del fusto 26 cm e spessore 2 cm • I restanti 3.5 m di sezione
tubolare cava liscia con diametro esterno del fusto 26 cm e
spessore 2 cm,
elica di diametro esterno 75.5 cm, passo 50 cm e spessore 2 c. al
fusto e 1 cm all’estremità • Puntazza alta 40 cm e larga 26
cm
4
4.91
16.23
0.50
10.005.09
Lugnhezza 8.7 m
Larghezza 2.5 m Peso a vuoto compreso vasca passacavi 28000 kg
Sovraccarico Impianti 6000 kg CARICO PERMANENTE DISTRIBUITO TOTALE
= 1565 kg/m2
Cabina Inverter Sunway 500
3.15 1.45 1.56
Lugnhezza 6.5 m Larghezza 2.5 m Peso a vuoto compreso vasca
passacavi 20000 kg Sovraccarico Impianti 6500 kg CARICO PERMANENTE
DISTRIBUITO TOTALE = 1630.7 kg/m2
6
3.00 2.60 3.05
Lugnhezza 9 m Larghezza 2.5 m Peso a vuoto compreso vasca passacavi
20000 kg Sovraccarico Impianti 5500 kg CARICO PERMANENTE
DISTRIBUITO TOTALE = 1133.3 kg/m2
Cabina Quadro Generale P57
2.50 2.30
Lugnhezza 5.57 m Larghezza 2.5 m Peso a vuoto compreso vasca
passacavi 22000 kg Sovraccarico Impianti 6000 kg CARICO PERMANENTE
DISTRIBUITO TOTALE = 2010.8 kg/m2
7
2.50 2.30
Lugnhezza 2.18 m Larghezza 2.5 m Peso a vuoto compreso vasca
passacavi 10700 kg Sovraccarico Impianti 1000 kg CARICO PERMANENTE
DISTRIBUITO TOTALE = 2146.8 kg/m2
Da quanto mostrato il massimo carico su terreno per metro quadrato
viene trasmesso dalla tipologia di Cabine P25 che trasferisce una
pressione di 2146.8 kg/mq; si passera quindi a dimensionare e
verificare una piastra qualunque delle 5 tipologie di cabine ma con
applicato il carico massimo verficabile di 2146 kg/m2. La piastra
di base di ciascuna cabina avrà dimensioni in pianta pari a quelle
della cabina stessa ma maggiorate di 1 m per lato. Nello specifico
sarà eseguita la verifica geotecnica e strutturale della piastra di
base della cabina P87 avente però il carico di 2146 kg/m2, ossia
maggiore di quello realmente in essa presente. Il blocco sarà
poggiato su una piastra di base in c.a. di lati 9.7 m x 3.5 m,
spessa 40 cm armata con doppia maglia Φ14/15 cm. Preventivamente
alla realizzazione della piastra saranno asportati i primi 1.5 m di
terreno per un’area rettangolare di lati 10.5 m x 4.5 m e sarà
disposto un riempimento in pietraccia arida di pezzatura mista
media e fine, compattata a mezzo pala meccanica a strati succesivi
di 35 cm, per uno spessore di 70 cm; su tale letto di posa sarà
realizzato un magrone in calcestruzzo Rck 200 spesso 10 cm armato
con singola maglia di rete elettrosaldata Φ8/20 e successivamente
sarà realizzata la piastra di base da 40 cm, il tutto per arrivare
ad un estradosso della fondazione posto a quota -0.3 m. Sopra la
piastra di fondazione saranno poste le vasche in c.a. passacavi
aventi un’altezza lorda di 65 cm, e su queste saranno posate la
cabine P67 o P33. Il vuoto rimanente ai lati tra lo scavo eseguito
e la piasra sarà rimepito sempre con pietraccia arida con pezzatura
media e fine e sovrastante strado di materiale arido inerte di
pezzatura fine.
8
Capannone in acciaio Sarà composto da una struttura intelaiata in
acciaio divisa in due blocchi oltre una tettoia aperta ai lati. I
due blochi che ospiteranno rispettivamente:
A. i locali uffici, servizi e mensa: dimensioni in pianta 20x10 m
B. Ricovero mezzi e magazzino: dimensioni in pianta 15x20 m
La tettoia, annessa al corpo B lungo uno dei due prospetti di lato
15 m, avrà forma quadrata di lato 10 m Il blocco A presenta
copertura a singola falda, pilastri in profilati HEA 160 collegati
da Travi orizzontali IPE240 e sormontati da montanti sempre in
IPE240. La copertura sarò realizzata in pannelli coibentati
sandwich poggianti su arcarecci scatolari di sezione 15x15x0.3
posti ad interasse 1.9 m. Il blocco B sarà invece dotato di
copertura a doppia falda realizzata con capriate reticolari
composte da montanti IPE 270 e sitemi di tirante e puntoni di
parete realizzati rispettivamente con profilati accoppiati L60x5 e
UPN 80, tutti opportunamente connessi tra loro e i montanti tramite
piastre saldate e bullonature. I pilastri del corpo B saranno
sempre in profilati HEA160 con travi di testa orizzontali IPE240.
Anche il corpo B avrà copertura realizzata con pannelli sandwich
coibentati disposta su un sistema di arcarecci scatolari di sezione
15x15x0.3 (posti ad interasse 1.8 m) poggianti sui montanti delle
capriate e ad essi opportunamente saldati. La tettoia infine sarà
anch’essa composta da pilastri HEA160, con travi di testa e
montanti sempre HEA160. La campata centrale della tettoia, al fine
di non avere pilastri posti al centro sarà realizzata tramite una
travatura reticolare piana composta da correntoi superiori ed
inferiori realizzati con profili L60x8 accoppoiati e un sistema di
tiranti e puntoni di parete realizzati rispettivamente con
profilati accoppiati L60x5 e UPN 80, tutti opportunamente connessi
tra loro e i montanti tramite piastre saldate e bullonature La
tettoia avrà avrà copertura a singola falda con il colmo posto a
contatto con la il blocco B (alla stessa quota della gronda di
quest’ultimo). I blocchi A e B saranno giuntati tra loro mediante
giunto tecnico di 2 cm, mentre la tettoia e il corpo B saranno di
fatto un’unica struttura. Tutti e tre i blicchi risultano ancorati
al piede all’impalcato di fondazione realizzato mediante una
piastra nervata in c.a. poggiante a sua volta su un sistema di 34
pali di diametro 40 cm in c.a. infissi nel terreno di fondazione.
La piastra avrà spessore 40 cm e sarà armata con doppia maglia
simmetrica Φ14/25 cm, le travi di nervatura saranno di sezione
rettangolare 60x150 cm, armate con 5 Φ20 sueriori ed inferiori,
staffe Φ8 e 2 ferri di parete Φ14. Le travi di nervatura saranno
annegate per i primi 40 cm nella piastra- preventivamente alla
realizzazione dell’impalcato fondale sarà necessari oiasportare i
primi 150 cm di terreno vegetale per poi realizzare la palificata e
successivamente la trave nervata ad essa connessa. Le maglie di
fondazione della piastra nervata sarano riempite con pietraccia e
successivamente sarà disposta la pavimentazione. La tompagnatura
dei blocchi A e B sarà realizzata con pannelli sandwich
coibentati.
9
ck cccd
f f
γ α=
Dove fck = resistenza caratteristica cilindrica a compressione γc =
1.5 αcc = 0.85
Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo: c
ctk cd
f f
Dove fctk = resistenza caratteristica a trazione γc = 1.5 αcc =
0.85
• Ferri di armatura opere in c.a. di nuova realizzazione
Resistenza di calcolo dell’acciaio:
10
s
γ =
Dove ftk = resistenza caratteristica a snervamento γs = 1.15
Tensione tangenziale di aderenza acciaio-calcestruzzo:
c
γ =
Dove fbk = resistenza tangenziale caratteristica di aderenza pari a
ηctkbk ff 25.2=
η = 1 per barre con diametro inferiore a 32 mm
• ACCIAIO STRUTTURALE
MODELLO STRUTTURALE , CRITERI GENERALI DI ANALISI E VERIFICA
Modellazione dei vincoli, della struttura e materiali
Le verifiche strutturali vengono eseguite avvalendosi di un
programma di calcolo agli elementi finiti secondo le indicazioni
del D.M. LL.PP. 17/1/2018. La struttura e' modellata con il metodo
degli elementi finiti, applicato a sistemi tridimensionali. Gli
elementi utilizzati sono monodimensionali (pilastri e travi). Le
solette in c.a. (elementi bidimensionali quali balconi, solette
rampanti e solette piene in c.a.) modellati sono identificate come
“Macrocusci”, ossia elementi bidimensionali composti da un insieme
di unità (gusci) che risultano connesse tra di loro. In fase di
calcolo e verifica dei macrogusci, una volta analizzati i carichi
assegnati ai singoli elementi (gusci) costituenti la piastra di
base o i setti verticali, ed effettuati i calcoli strutturali si
ottengono le sollecitazioni nel baricentro di ogni singolo elemento
guscio; in base a tali azioni, assumendo un comportamento sia a
lastra che a piastra, viene calcolata l’area di ferro necessaria
sulle due facce dell’elemento bidimensionale disponendo i ferri in
due direzioni perpendicolari. I vincoli sono considerati puntuali
ed inseriti tramite le sei costanti di rigidezza elastica; Le
analisi strutturali sono condotte in regime elastico lineare. Il
metodo di calcolo e' ad elementi finiti. Il calcolo sismico e'
stato effettuato tramite analisi dinamica modale. I materiali
costituenti la struttura
11
sono considerati elastici e con comportamento lineare.Per il
calcolo è stata assunta la classe di duttilità bassa con approccio
1. FATTORE DI STRUTTURA “q” Le strtture saranno progettate come non
dissipative con fattore di struttura q = 1 CARATTRISTICHE
GEOTECNICHE DEL TERRENO DI FONDAZIONE Dalla relazione Geologico
tecnica si evinche che la categoria di Sottosuolo consigliata in
base ai dati rilevati è la C dellle NTC 2018; di seguito si riporta
uno stralci odella suddetta relazione con le caratteristiche dei
terreni di fondazione derivanti dalle analisi MASW e
Penetrometriche. Caratteristiche Sismostrati da Prove MASW
12
VALUTAZIONE DEI CARICHI AGENTI SULLA STRUTTURA I carichi applicati
alla struttura vengono classificati in “condizioni di carico”, in
particolare, sono state considerati:
• Pesi propri strutturali dei manufatti di sostegno (piastre in
c.a., pali a vite) Calcestruzzo armato = 2500 kg/m3 Acciaio = 7850
kg/m3
• Carichi permanenti non strutturali Peso delle Cabine e manufatti
prefabbricati completi di macchinari Peso dei Telai di alloggio dei
pannelli fotovoltaici per quanto concerne i pali a vite dei
Trackers
• Carichi Accidentali legati all’utilizzo delle strutture Per le
piastre di base destinate a sostenere i manufatti prefabbricati è
stato considerato un sovraccarico Accidentale in linea con la Tab
3.1.II delle NTC2018 per la categoria E2 (uso industriale) e
stimato in 250 kg/m2; Solo per la Control Room sarà considerato un
carico accidentale per uffici non aperti al pubblico e pari quindi
a 200 kg/m2
• Carico da vento La pressione cinetica per ofìgni singola
struttura sarà valutata successivamente casi per caso nei paragrafi
dedicati alle singole strutture
• Azioni sismiche
Vengono valutate di caso in caso per ciascuna strututra calcolata;
i parametri comuni utilizzati per la valutazione, legati
all’ubicazione del sito ed alle sue caratteristiche geomorfologiche
sono le seguenti: Coordinate Geografiche (long. 12.571 lat.
37.8955) Categoria del suolo di fondazione = C Classe d’uso II
Categoria Topografica T1 Coeff Esposizione Topografica 1
15
16
17
CALCOLI DI VERIFICA DELLE PIASTRE DI FONDAZIONE
Cabina prefabbricata in calcestruzzo Arnato Vibrato (CAV):
• Cabina P87: Lugnhezza 8.7 m Larghezza 2.5 m CARICO PERMANENTE
DISTRIBUITO TOTALE = 2146 kg/m2
• Dimensioni Piastra: Lunghezza 9.7 m; Largezza 3.5 m; Spessore 40
cm; Armatura doppia maglia Φ14/15 cm
Condizioni di carico ° 001) Peso_proprio________ [ Peso proprio ]
75 pesi propri gusci ° 002) Permanente__________ [ Permanente ] 39
carichi su gusci 39 tipo n. 001) Distribuito Z globale -0.215
daN/cm2 perm ° 003) ACCIDENTALI [ E2:Ambienti Industriali ] 75
carichi su gusci 75 tipo n. 002) Distribuito Z globale -0.025
daN/cm2 ACC ° 004) Autovett_001_(X) [ Modo proprio X ] ° 005)
Autovett_003_(Y) [ Modo proprio Y ] ° 006) Autovett_005_(Y) [ Modo
proprio Y ] ° 007) Autovett_006_(X) [ Modo proprio X ] ANALISI
DINAMICA lavoro :\PIAKIN PARAMETRI DI CALCOLO: Modello generale
Assi di vibrazione: X Y Combinazione quadratica completa (CQC) DATI
PROGETTO Edificio sito in località TRAPANI ( long. 12.571 lat.
37.895500 ) Categoria del suolo di fondazione = C Coeff. di
amplificazione stratigrafica Ss = 1.500 Coeff. di amplificazione
topografica ST = 1.000 S = 1.500 Vita nominale dell'opera VN = 50
anni Coefficiente d'uso CU = 1.0 Periodo di riferimento VR = 50.0
PVR : probabilità di superamento in VR = 10 % Tempo di ritorno =
474 Coeff. di smorzamento viscoso = 5.0 Valori risultanti per : ag
0.563 [g/10] Fo 2.525 TC* 0.315 Fattore di comportamento q = 1.000
Rapporto spettro di esercizio / spettro di progetto = 0.393
CONDIZIONI DI RIFERIMENTO COEFFICIENTE PESO RISULTANTE [daN] 1.
1.000 33950.0 2. 1.000 37882.5 3. 0.800 6790.0
18
*** TABELLA AUTOVETTORI ***
n | PERIODO | MASSA ATTIVATA | | [sec] | %X %Y %Z | 1 | 0.004869 |
81.701 0.000 0.000 | 2 | 0.003800 | 0.000 0.000 0.000 | 3 |
0.003539 | 0.000 75.538 0.000 | 4 | 0.003382 | 0.000 0.000 0.000 |
5 | 0.003134 | 0.000 11.649 0.000 | 6 | 0.002982 | 7.144 0.000
0.000 | ----------------------------------------- MASSA TOTALE
88.846 87.187 0.000 |
-----------------------------------------
Dalla’analisi dei carichi svolti vengono generate quindi 6
condizioni di carico, che sarannno combinate tra loro per la
generazione dei CASI DI CARICO della struttura secondo i
coefficienti delle tabelle 2.5.I e 2.6.I del DM 17/01/18.
In particolare la combinazione delle condizioni di carico e
l’analisi strutturale verrà effettuata con le seguenti
modalità:
• Classe di duttilità bassa • Analisi strutturale eseguita con
APPROCCIO 1
Per quanto detto verranno utilizzati i relativi coefficienti
riportati ai paragrafi 2.5.3, 2.6.1 e 7.2.5 che vengono di seguito
riportati in una tabella riassuntiva
I casi di carico generati dalla loro combinazione, con i
coefficienti precedentemente descritti, sono di seguito riportati
in una tabella tabella nella quale venono indicati il numero
progressivo o “nome” del caso si carico, la descrizione, il tipo di
verifica (stati limite ultimi, di danno, esercizio), il “tipo” di
combinazione delle condizioni di carico interessate, le condizioni
inserite (con indicato il numero, il coeff. moltiplicativo dalla
tabella precedente ed il segno +, - o somma quadratica), infine
vengono riportati eventuali casi di carico inseriti all’interno di
un’altro caso di carico (è il caso dei caso di carico SISMA X e
SISMA Y che vengono inseriti in altri casi di carico moltiplicati
per un determinato coeff. a seconda che si stia esaminando la
direzione X o Y):
19
DESCRIZIONE CASI DI CARICO:
|---------------------------------------------------------------------------------------|
|NOME| DESCRIZIONE | VERIFICA | TIPO | CONDIZ. INSERITE | CASI
INSERITI | | | | | |------------------------------------| | | | | |
Num.| Coeff.| Segno| Num.| Coeff. |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 1 | SLU SENZA SISMA | S.L.U. | somma | 1 | 1.300| + | | | | | | |
| 2 | 1.500| + | | | | | | | | 3 | 1.500| + | | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 2 | SISMAX SLU | nessuna | somma | 4 | 1.000|quadr.| | | | | | |
| 7 | 1.000|quadr.| | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 3 | SISMAY SLU | nessuna | somma | 5 | 1.000|quadr.| | | | | | |
| 6 | 1.000|quadr.| | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 4 | SLU con SISMAX PRINC| S.L.U. | somma | 1 | 1.000| + | 2 |
1.000 | | | | | | 2 | 1.000| + | 3 | 0.300 | | | | | | 3 | 0.800| +
| | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 5 | SLU con SISMAY PRINC| S.L.U. | somma | 1 | 1.000| + | 3 |
1.000 | | | | | | 2 | 1.000| + | 2 | 0.300 | | | | | | 3 | 0.800| +
| | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 6 | SLD con SISMAX PRINC| S.L.Danno | somma | 1 | 1.000| + | 2 |
0.393 | | | | | | 2 | 1.000| + | 3 | 0.118 | | | | | | 3 | 0.800| +
| | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 7 | SLD con SISMAY PRINC| S.L.Danno | somma | 1 | 1.000| + | 3 |
0.393 | | | | | | 2 | 1.000| + | 2 | 0.118 | | | | | | 3 | 0.800| +
| | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 8 | SLU FON con SISMAX P| SLU_FON | somma | 1 | 1.000| + | 2 |
1.100 | | | | | | 2 | 1.000| + | 3 | 0.330 | | | | | | 3 | 0.800| +
| | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 9 | SLU FON con SISMAY P| SLU_FON | somma | 1 | 1.000| + | 3 |
1.100 | | | | | | 2 | 1.000| + | 2 | 0.330 | | | | | | 3 | 0.800| +
| | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 10 | SLU Solo Perm. | S.L.U. | somma | 1 | 1.300| + | | | | | | |
| 2 | 1.500| + | | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 11 | SLUGeo | SLU_GEO | somma | 1 | 1.000| + | | | | | | | | 2 |
1.300| + | | | | | | | | 3 | 1.300| + | | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 12 | SLUEqu | SLU_EQU | somma | 1 | 0.900| + | | | | | | | | 2 |
1.500| + | | | | | | | | 3 | 1.500| + | | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 13 | Rara | Rara | somma | 1 | 1.000| + | | | | | | | | 2 |
1.000| + | | | | | | | | 3 | 1.000| + | | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 14 | Frequente | Freq. | somma | 1 | 1.000| + | | | | | | | | 2 |
1.000| + | | | | | | | | 3 | 0.900| + | | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
| 15 | Quasi Perm | QuasiPerm.| somma | 1 | 1.000| + | | | | | | |
| 2 | 1.000| + | | | | | | | | 3 | 0.800| + | | |
|---------------------------------------------------------------------------------------|
20
DATI STRUTTURA: *** DATI STRUTTURA Unita` di misura : LUNGHEZZE : m
SUPERFICI : m2 DATI SEZIONALI : cm ANGOLI : gradi FORZE : daN
MOMENTI : daNm CARICHI LINEARI : daN/cm CARICHI SUPERFIC.: daN/cm2
TENSIONI : daN/cm2 PESI DI VOLUME : daN/m3 COEFF. DI WINKLER:
daN/cm3 RIGIDEZZE VINCOL.: daN/m - daNm/rad
NODI--|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|num.=
96 Nome Coord. X Coord. Y Coord. Z 1 0.00000 0.00000 0.00000 2
0.00000 0.70000 0.00000 3 0.64700 0.70000 0.00000 4 0.64700 0.00000
0.00000 5 0.00000 1.40000 0.00000 6 0.64700 1.40000 0.00000 7
0.00000 2.10000 0.00000 8 0.64700 2.10000 0.00000 9 0.00000 2.80000
0.00000 10 0.64700 2.80000 0.00000 11 0.00000 3.50000 0.00000 12
0.64700 3.50000 0.00000 13 1.29300 0.70000 0.00000 14 1.29300
0.00000 0.00000 15 1.29300 1.40000 0.00000 16 1.29300 2.10000
0.00000 17 1.29300 2.80000 0.00000 18 1.29300 3.50000 0.00000 19
1.94000 0.70000 0.00000 20 1.94000 0.00000 0.00000 21 1.94000
1.40000 0.00000 22 1.94000 2.10000 0.00000 23 1.94000 2.80000
0.00000 24 1.94000 3.50000 0.00000 25 2.58700 0.70000 0.00000 26
2.58700 0.00000 0.00000 27 2.58700 1.40000 0.00000 28 2.58700
2.10000 0.00000 29 2.58700 2.80000 0.00000 30 2.58700 3.50000
0.00000 31 3.23300 0.70000 0.00000 32 3.23300 0.00000 0.00000 33
3.23300 1.40000 0.00000 34 3.23300 2.10000 0.00000 35 3.23300
2.80000 0.00000 36 3.23300 3.50000 0.00000 37 3.88000 0.70000
0.00000 38 3.88000 0.00000 0.00000 39 3.88000 1.40000 0.00000 40
3.88000 2.10000 0.00000 41 3.88000 2.80000 0.00000 42 3.88000
3.50000 0.00000 43 4.52700 0.70000 0.00000 44 4.52700 0.00000
0.00000 45 4.52700 1.40000 0.00000 46 4.52700 2.10000 0.00000 47
4.52700 2.80000 0.00000 48 4.52700 3.50000 0.00000 49 5.17300
0.70000 0.00000 50 5.17300 0.00000 0.00000 51 5.17300 1.40000
0.00000 52 5.17300 2.10000 0.00000 53 5.17300 2.80000 0.00000 54
5.17300 3.50000 0.00000 55 5.82000 0.70000 0.00000 56 5.82000
0.00000 0.00000 57 5.82000 1.40000 0.00000 58 5.82000 2.10000
0.00000 59 5.82000 2.80000 0.00000 60 5.82000 3.50000 0.00000 61
6.46700 0.70000 0.00000 62 6.46700 0.00000 0.00000 63 6.46700
1.40000 0.00000
21
64 6.46700 2.10000 0.00000 65 6.46700 2.80000 0.00000 66 6.46700
3.50000 0.00000 67 7.11300 0.70000 0.00000 68 7.11300 0.00000
0.00000 69 7.11300 1.40000 0.00000 70 7.11300 2.10000 0.00000 71
7.11300 2.80000 0.00000 72 7.11300 3.50000 0.00000 73 7.76000
0.70000 0.00000 74 7.76000 0.00000 0.00000 75 7.76000 1.40000
0.00000 76 7.76000 2.10000 0.00000 77 7.76000 2.80000 0.00000 78
7.76000 3.50000 0.00000 79 8.40700 0.70000 0.00000 80 8.40700
0.00000 0.00000 81 8.40700 1.40000 0.00000 82 8.40700 2.10000
0.00000 83 8.40700 2.80000 0.00000 84 8.40700 3.50000 0.00000 85
9.05300 0.70000 0.00000 86 9.05300 0.00000 0.00000 87 9.05300
1.40000 0.00000 88 9.05300 2.10000 0.00000 89 9.05300 2.80000
0.00000 90 9.05300 3.50000 0.00000 91 9.70000 0.70000 0.00000 92
9.70000 0.00000 0.00000 93 9.70000 1.40000 0.00000 94 9.70000
2.10000 0.00000 95 9.70000 2.80000 0.00000 96 9.70000 3.50000
0.00000 GUSCI
RETTANGOLARI|-----------|-----------|-----------|-----------|num.=
75 Nome Proprieta` Nodo 1 Nodo 2 Nodo 3 Nodo 4 1 1 1 2 3 4 2 1 2 5
6 3 3 1 5 7 8 6 4 1 7 9 10 8 5 1 9 11 12 10 6 1 4 3 13 14 7 1 3 6
15 13 8 1 6 8 16 15 9 1 8 10 17 16 10 1 10 12 18 17 11 1 14 13 19
20 12 1 13 15 21 19 13 1 15 16 22 21 14 1 16 17 23 22 15 1 17 18 24
23 16 1 20 19 25 26 17 1 19 21 27 25 18 1 21 22 28 27 19 1 22 23 29
28 20 1 23 24 30 29 21 1 26 25 31 32 22 1 25 27 33 31 23 1 27 28 34
33 24 1 28 29 35 34 25 1 29 30 36 35 26 1 32 31 37 38 27 1 31 33 39
37 28 1 33 34 40 39 29 1 34 35 41 40 30 1 35 36 42 41 31 1 38 37 43
44 32 1 37 39 45 43 33 1 39 40 46 45 34 1 40 41 47 46 35 1 41 42 48
47 36 1 44 43 49 50 37 1 43 45 51 49 38 1 45 46 52 51 39 1 46 47 53
52 40 1 47 48 54 53 41 1 50 49 55 56 42 1 49 51 57 55 43 1 51 52 58
57 44 1 52 53 59 58 45 1 53 54 60 59 46 1 56 55 61 62 47 1 55 57 63
61 48 1 57 58 64 63 49 1 58 59 65 64 50 1 59 60 66 65 51 1 62 61 67
68
22
52 1 61 63 69 67 53 1 63 64 70 69 54 1 64 65 71 70 55 1 65 66 72 71
56 1 68 67 73 74 57 1 67 69 75 73 58 1 69 70 76 75 59 1 70 71 77 76
60 1 71 72 78 77 61 1 74 73 79 80 62 1 73 75 81 79 63 1 75 76 82 81
64 1 76 77 83 82 65 1 77 78 84 83 66 1 80 79 85 86 67 1 79 81 87 85
68 1 81 82 88 87 69 1 82 83 89 88 70 1 83 84 90 89 71 1 86 85 91 92
72 1 85 87 93 91 73 1 87 88 94 93 74 1 88 89 95 94 75 1 89 90 96 95
PROPRIETA`
GUSCI--|-----------|-----------|-----------|-----------|num.= 1
Nome Materiale Sp.membr. Sp. piastra Kw 1 1 40.00 40.00 1.000000
MATERIALI---------|-----------|-----------|-----------|-----------|num.=
1 Nome Mod. elast. Coeff. nu Mod. tang. Peso spec. Dil. te. 1
3.00000E+05 1.50000E-01 1.30000E+05 2.50000E+03 1.00000E-05
VINCOLI-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|num.=
40 Nodo Rigid. X Rigid. Y Rigid. Z Rigid. RX Rigid. RY Rigid. RZ 1
bloccato bloccato libero libero libero libero 2 bloccato bloccato
libero libero libero libero 4 bloccato bloccato libero libero
libero libero 5 bloccato bloccato libero libero libero libero 7
bloccato bloccato libero libero libero libero 9 bloccato bloccato
libero libero libero libero 11 bloccato bloccato libero libero
libero libero 14 bloccato bloccato libero libero libero libero 20
bloccato bloccato libero libero libero libero 26 bloccato bloccato
libero libero libero libero 32 bloccato bloccato libero libero
libero libero 38 bloccato bloccato libero libero libero libero 44
bloccato bloccato libero libero libero libero 50 bloccato bloccato
libero libero libero libero 56 bloccato bloccato libero libero
libero libero 62 bloccato bloccato libero libero libero libero 68
bloccato bloccato libero libero libero libero 74 bloccato bloccato
libero libero libero libero 80 bloccato bloccato libero libero
libero libero 86 bloccato bloccato libero libero libero libero 91
bloccato bloccato libero libero libero libero 92 bloccato bloccato
libero libero libero libero 93 bloccato bloccato libero libero
libero libero 94 bloccato bloccato libero libero libero libero 95
bloccato bloccato libero libero libero libero 96 bloccato bloccato
libero libero libero libero 12 bloccato bloccato libero libero
libero libero 18 bloccato bloccato libero libero libero libero 24
bloccato bloccato libero libero libero libero 30 bloccato bloccato
libero libero libero libero 36 bloccato bloccato libero libero
libero libero 42 bloccato bloccato libero libero libero libero 48
bloccato bloccato libero libero libero libero 54 bloccato bloccato
libero libero libero libero 60 bloccato bloccato libero libero
libero libero 66 bloccato bloccato libero libero libero libero 72
bloccato bloccato libero libero libero libero 78 bloccato bloccato
libero libero libero libero 84 bloccato bloccato libero libero
libero libero 90 bloccato bloccato libero libero libero libero
CARICHI
NODI------|-----------|-----------|-----------|-----------|num.=
224 Nome Nodo Direzione Intensita` 1 - 224 : Forze Dinamiche
(Autovettori) CARICHI DI LINEA
|-----------|-----------|-----------|-----------|num.= 0 numero
coordinata Intensità Nome inizio fine Cond. Direz. inizio fine
Descrizione CARICHI
GUSCI-----|-----------|-----------|-----------|-----------|num.=
189 Nome Guscio Dir Tip RIF Intensita` 225 perm 9 Z FD glo
-0.21460
23
226 perm 8 Z FD glo -0.21460 227 perm 7 Z FD glo -0.21460 228 perm
12 Z FD glo -0.21460 229 perm 17 Z FD glo -0.21460 230 perm 22 Z FD
glo -0.21460 231 perm 27 Z FD glo -0.21460 232 perm 32 Z FD glo
-0.21460 233 perm 37 Z FD glo -0.21460 234 perm 42 Z FD glo
-0.21460 235 perm 47 Z FD glo -0.21460 236 perm 52 Z FD glo
-0.21460 237 perm 57 Z FD glo -0.21460 238 perm 62 Z FD glo
-0.21460 239 perm 67 Z FD glo -0.21460 240 perm 68 Z FD glo
-0.21460 241 perm 63 Z FD glo -0.21460 242 perm 58 Z FD glo
-0.21460 243 perm 53 Z FD glo -0.21460 244 perm 48 Z FD glo
-0.21460 245 perm 43 Z FD glo -0.21460 246 perm 38 Z FD glo
-0.21460 247 perm 33 Z FD glo -0.21460 248 perm 28 Z FD glo
-0.21460 249 perm 23 Z FD glo -0.21460 250 perm 18 Z FD glo
-0.21460 251 perm 13 Z FD glo -0.21460 252 perm 14 Z FD glo
-0.21460 253 perm 19 Z FD glo -0.21460 254 perm 24 Z FD glo
-0.21460 255 perm 29 Z FD glo -0.21460 256 perm 34 Z FD glo
-0.21460 257 perm 39 Z FD glo -0.21460 258 perm 44 Z FD glo
-0.21460 259 perm 49 Z FD glo -0.21460 260 perm 54 Z FD glo
-0.21460 261 perm 59 Z FD glo -0.21460 262 perm 64 Z FD glo
-0.21460 263 perm 69 Z FD glo -0.21460 264 ACC 1 Z FD glo -0.02500
265 ACC 2 Z FD glo -0.02500 266 ACC 3 Z FD glo -0.02500 267 ACC 4 Z
FD glo -0.02500 268 ACC 5 Z FD glo -0.02500 269 ACC 6 Z FD glo
-0.02500 270 ACC 10 Z FD glo -0.02500 271 ACC 11 Z FD glo -0.02500
272 ACC 15 Z FD glo -0.02500 273 ACC 16 Z FD glo -0.02500 274 ACC
20 Z FD glo -0.02500 275 ACC 21 Z FD glo -0.02500 276 ACC 25 Z FD
glo -0.02500 277 ACC 26 Z FD glo -0.02500 278 ACC 30 Z FD glo
-0.02500 279 ACC 31 Z FD glo -0.02500 280 ACC 35 Z FD glo -0.02500
281 ACC 36 Z FD glo -0.02500 282 ACC 40 Z FD glo -0.02500 283 ACC
41 Z FD glo -0.02500 284 ACC 45 Z FD glo -0.02500 285 ACC 46 Z FD
glo -0.02500 286 ACC 50 Z FD glo -0.02500 287 ACC 51 Z FD glo
-0.02500 288 ACC 55 Z FD glo -0.02500 289 ACC 56 Z FD glo -0.02500
290 ACC 60 Z FD glo -0.02500 291 ACC 61 Z FD glo -0.02500 292 ACC
65 Z FD glo -0.02500 293 ACC 66 Z FD glo -0.02500 294 ACC 70 Z FD
glo -0.02500 295 ACC 71 Z FD glo -0.02500 296 ACC 72 Z FD glo
-0.02500 297 ACC 73 Z FD glo -0.02500 298 ACC 74 Z FD glo -0.02500
299 ACC 75 Z FD glo -0.02500 300 ACC 9 Z FD glo -0.02500 301 ACC 8
Z FD glo -0.02500 302 ACC 7 Z FD glo -0.02500 303 ACC 12 Z FD glo
-0.02500 304 ACC 17 Z FD glo -0.02500 305 ACC 22 Z FD glo -0.02500
306 ACC 27 Z FD glo -0.02500 307 ACC 32 Z FD glo -0.02500 308 ACC
37 Z FD glo -0.02500 309 ACC 42 Z FD glo -0.02500 310 ACC 47 Z FD
glo -0.02500 311 ACC 52 Z FD glo -0.02500 312 ACC 57 Z FD glo
-0.02500
24
313 ACC 62 Z FD glo -0.02500 314 ACC 67 Z FD glo -0.02500 315 ACC
68 Z FD glo -0.02500 316 ACC 63 Z FD glo -0.02500 317 ACC 58 Z FD
glo -0.02500 318 ACC 53 Z FD glo -0.02500 319 ACC 48 Z FD glo
-0.02500 320 ACC 43 Z FD glo -0.02500 321 ACC 38 Z FD glo -0.02500
322 ACC 33 Z FD glo -0.02500 323 ACC 28 Z FD glo -0.02500 324 ACC
23 Z FD glo -0.02500 325 ACC 18 Z FD glo -0.02500 326 ACC 13 Z FD
glo -0.02500 327 ACC 14 Z FD glo -0.02500 328 ACC 19 Z FD glo
-0.02500 329 ACC 24 Z FD glo -0.02500 330 ACC 29 Z FD glo -0.02500
331 ACC 34 Z FD glo -0.02500 332 ACC 39 Z FD glo -0.02500 333 ACC
44 Z FD glo -0.02500 334 ACC 49 Z FD glo -0.02500 335 ACC 54 Z FD
glo -0.02500 336 ACC 59 Z FD glo -0.02500 337 ACC 64 Z FD glo
-0.02500 338 ACC 69 Z FD glo -0.02500 PESI PROPRI
GUSCI-|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
Cond. Nome Carichi Gusci 1 339-413 1-75 CONDIZIONI DI
CARICO----------|-----------|-----------|-----------|num.= 7 Nome 1
Peso_proprio_______ N. carichi: 75 Lista carichi: 339-413 2
Permanente_________ N. carichi: 39 Lista carichi: 225-263 3
ACCIDENTALI N. carichi: 75 Lista carichi: 264-338 4
Autovett_001_(X) N. carichi: 56 Lista carichi: 1-56 5
Autovett_003_(Y) N. carichi: 56 Lista carichi: 57-112 6
Autovett_005_(Y) N. carichi: 56 Lista carichi: 113-168 7
Autovett_006_(X) N. carichi: 56 Lista carichi: 169-224 RISULTANTI
DEI CARICHI (punto di applicazione nell'origine degli assi): cond.
FX FY FZ MX MY MZ 1 0.000000E+00 0.000000E+00 -3.395000E+04
-5.941250E+04 1.646575E+05 0.000000E+00 2 0.000000E+00 0.000000E+00
-3.788248E+04 -6.629434E+04 1.837300E+05 0.000000E+00 3
0.000000E+00 0.000000E+00 -8.487500E+03 -1.485313E+04 4.116438E+04
0.000000E+00 4 4.930560E+03 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
0.000000E+00 -8.628480E+03 5 0.000000E+00 4.503880E+03 0.000000E+00
0.000000E+00 0.000000E+00 2.184382E+04 6 0.000000E+00 6.920000E+02
0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 3.356200E+03 7 4.238000E+02
0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00 0.000000E+00
-7.416500E+02
25
26
MACROGUSCIO PIASTRA VERIFICA ARMATURE EFFETTIVE (EFFETTO MEMBRANA +
PIASTRA) ARMATURA DOPPIA MAGLIA SIMMETRICA F14/15 CASI DI CARICO:
-> Nome Descrizione 1 SLU SENZA SISMA 4 SLU con SISMAX PRINC 5
SLU con SISMAY PRINC 8 SLU FON con SISMAX P 9 SLU FON con SISMAY P
10 SLU Solo Perm. 12 SLUEqu DATI: tensione di snervamento acciaio
(fyk): 4500 daN/cm2 coefficiente sicurezza acciaio : 1.15
deformazione ultima acciaio : 1.97 per mille deformazione ultima
cls : 3.5 per mille rapporto rottura/snervamento (k): 1 resistenza
cilindrica cls (fck): 249 daN/cm2 coefficiente sicurezza cls : 1.5
coefficiente riduttivo (alfa): 0.85 copriferro inferiore (asse
armatura): 0.03 m copriferro superiore (asse armatura): 0.03 m
moltiplicatore sollecitazioni : 1 LEGENDA: spess = spessore guscio.
Verifica effettuata su sezione BxH, con B=0.01 m e H="spess" m Af =
area disposta al lembo teso, in cm2 al metro Afc = area disposta al
lembo compresso, in cm2 al metro Mom = momento flettente [kgfm/m]
Nor = sforzo normale [daN] epsC = deformazione cls [per mille] epsF
= deformazione acciaio [per mille] <- L'armatura è sufficiente
se le deformazioni dei materiali sono ovunque minori delle
corrispondenti deformazioni ultime. Per gli elementi non
dissipativi la permanenza in campo elastico è ottenuta limitando la
deformazione dell'acciaio alla deformazione di snervamento (1.97
per mille) e quella del calcestruzzo al 2 per mille. | INFERIORE
ORIZZONTALE | INFERIORE VERTICALE | GUSCI|spess| Af Afc Mom Nor
epsC epsF | Af Afc Mom Nor epsC epsF | 1 | 0.4 |10.56 10.56 202. 0.
0.01 0.03 |10.32 10.32 254. 0. 0.01 0.03 | 2 | 0.4 |10.56 10.56
186. 1. 0.01 0.03 |10.32 10.32 626. 0. 0.02 0.08 | 3 | 0.4 |10.56
10.56 150. 1. 0.00 0.02 |10.32 10.32 731. 0. 0.03 0.10 | 4 | 0.4
|10.56 10.56 186. 1. 0.01 0.03 |10.32 10.32 626. 0. 0.02 0.08 | 5 |
0.4 |10.56 10.56 202. 0. 0.01 0.03 |10.32 10.32 254. 0. 0.01 0.03 |
6 | 0.4 |10.56 10.56 594. 0. 0.02 0.08 |10.32 10.32 262. 0. 0.01
0.04 | 7 | 0.4 |10.56 10.56 602. 0. 0.02 0.08 |10.32 10.32 676. 0.
0.03 0.09 | 8 | 0.4 |10.56 10.56 580. 0. 0.02 0.08 |10.32 10.32
817. 0. 0.03 0.11 | 9 | 0.4 |10.56 10.56 602. 0. 0.02 0.08 |10.32
10.32 676. 0. 0.03 0.09 | 10 | 0.4 |10.56 10.56 594. 0. 0.02 0.08
|10.32 10.32 262. 0. 0.01 0.04 | 11 | 0.4 |10.56 10.56 866. 0. 0.03
0.11 |10.32 10.32 273. 1. 0.01 0.04 | 12 | 0.4 |10.56 10.56 887. 0.
0.03 0.11 |10.32 10.32 756. 0. 0.03 0.10 | 13 | 0.4 |10.56 10.56
884. 0. 0.03 0.11 |10.32 10.32 932. 0. 0.04 0.12 | 14 | 0.4 |10.56
10.56 887. 0. 0.03 0.11 |10.32 10.32 756. 0. 0.03 0.10 | 15 | 0.4
|10.56 10.56 866. 0. 0.03 0.11 |10.32 10.32 273. 1. 0.01 0.04 | 16
| 0.4 |10.56 10.56 1047. 0. 0.04 0.14 |10.32 10.32 264. 1. 0.01
0.04 | 17 | 0.4 |10.56 10.56 1079. 0. 0.04 0.14 |10.32 10.32 805.
0. 0.03 0.11 | 18 | 0.4 |10.56 10.56 1085. 0. 0.04 0.14 |10.32
10.32 1008. 0. 0.04 0.13 | 19 | 0.4 |10.56 10.56 1079. 0. 0.04 0.14
|10.32 10.32 805. 0. 0.03 0.11 | 20 | 0.4 |10.56 10.56 1047. 0.
0.04 0.14 |10.32 10.32 264. 1. 0.01 0.04 | 21 | 0.4 |10.56 10.56
1140. 0. 0.04 0.15 |10.32 10.32 253. 1. 0.01 0.04 | 22 | 0.4 |10.56
10.56 1175. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 827. 0. 0.03 0.11 | 23 | 0.4
|10.56 10.56 1183. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 1048. 0. 0.04 0.14 |
24 | 0.4 |10.56 10.56 1175. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 827. 0. 0.03
0.11 | 25 | 0.4 |10.56 10.56 1140. 0. 0.04 0.15 |10.32 10.32 253.
1. 0.01 0.04 | 26 | 0.4 |10.56 10.56 1176. 0. 0.05 0.15 |10.32
10.32 246. 1. 0.01 0.04 | 27 | 0.4 |10.56 10.56 1213. 0. 0.05 0.16
|10.32 10.32 838. 0. 0.03 0.11 | 28 | 0.4 |10.56 10.56 1222. 0.
0.05 0.16 |10.32 10.32 1067. 0. 0.04 0.14 | 29 | 0.4 |10.56 10.56
1213. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 838. 0. 0.03 0.11 | 30 | 0.4 |10.56
10.56 1176. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 246. 1. 0.01 0.04 | 31 | 0.4
|10.56 10.56 1185. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 242. 2. 0.01 0.04 | 32
| 0.4 |10.56 10.56 1223. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 842. 0. 0.03
0.11 | 33 | 0.4 |10.56 10.56 1234. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 1075.
0. 0.04 0.14 | 34 | 0.4 |10.56 10.56 1223. 0. 0.05 0.16 |10.32
10.32 842. 0. 0.03 0.11 | 35 | 0.4 |10.56 10.56 1185. 0. 0.05 0.15
|10.32 10.32 242. 2. 0.01 0.04 | 36 | 0.4 |10.56 10.56 1184. 0.
0.05 0.15 |10.32 10.32 238. 1. 0.01 0.03 | 37 | 0.4 |10.56 10.56
1224. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 841. 0. 0.03 0.11 | 38 | 0.4 |10.56
10.56 1236. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 1076. 0. 0.04 0.14 |
27
39 | 0.4 |10.56 10.56 1224. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 841. 0. 0.03
0.11 | 40 | 0.4 |10.56 10.56 1184. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 238.
1. 0.01 0.03 | 41 | 0.4 |10.56 10.56 1185. 0. 0.05 0.15 |10.32
10.32 242. 2. 0.01 0.04 | 42 | 0.4 |10.56 10.56 1223. 0. 0.05 0.16
|10.32 10.32 842. 0. 0.03 0.11 | 43 | 0.4 |10.56 10.56 1234. 0.
0.05 0.16 |10.32 10.32 1075. 0. 0.04 0.14 | 44 | 0.4 |10.56 10.56
1223. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 842. 0. 0.03 0.11 | 45 | 0.4 |10.56
10.56 1185. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 242. 2. 0.01 0.04 | 46 | 0.4
|10.56 10.56 1176. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 246. 1. 0.01 0.04 | 47
| 0.4 |10.56 10.56 1213. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 838. 0. 0.03
0.11 | 48 | 0.4 |10.56 10.56 1222. 0. 0.05 0.16 |10.32 10.32 1067.
0. 0.04 0.14 | 49 | 0.4 |10.56 10.56 1213. 0. 0.05 0.16 |10.32
10.32 838. 0. 0.03 0.11 | 50 | 0.4 |10.56 10.56 1176. 0. 0.05 0.15
|10.32 10.32 246. 1. 0.01 0.04 | 51 | 0.4 |10.56 10.56 1140. 0.
0.04 0.15 |10.32 10.32 253. 1. 0.01 0.04 | 52 | 0.4 |10.56 10.56
1175. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 827. 0. 0.03 0.11 | 53 | 0.4 |10.56
10.56 1183. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 1048. 0. 0.04 0.14 | 54 | 0.4
|10.56 10.56 1175. 0. 0.05 0.15 |10.32 10.32 827. 0. 0.03 0.11 | 55
| 0.4 |10.56 10.56 1140. 0. 0.04 0.15 |10.32 10.32 253. 1. 0.01
0.04 | 56 | 0.4 |10.56 10.56 1047. 0. 0.04 0.14 |10.32 10.32 264.
1. 0.01 0.04 | 57 | 0.4 |10.56 10.56 1079. 0. 0.04 0.14 |10.32
10.32 805. 0. 0.03 0.11 | 58 | 0.4 |10.56 10.56 1085. 0. 0.04 0.14
|10.32 10.32 1008. 0. 0.04 0.13 | 59 | 0.4 |10.56 10.56 1079. 0.
0.04 0.14 |10.32 10.32 805. 0. 0.03 0.11 | 60 | 0.4 |10.56 10.56
1047. 0. 0.04 0.14 |10.32 10.32 264. 1. 0.01 0.04 | 61 | 0.4 |10.56
10.56 866. 0. 0.03 0.11 |10.32 10.32 273. 1. 0.01 0.04 | 62 | 0.4
|10.56 10.56 887. 0. 0.03 0.11 |10.32 10.32 756. 0. 0.03 0.10 | 63
| 0.4 |10.56 10.56 884. 0. 0.03 0.11 |10.32 10.32 932. 0. 0.04 0.12
| 64 | 0.4 |10.56 10.56 887. 0. 0.03 0.11 |10.32 10.32 756. 0. 0.03
0.10 | 65 | 0.4 |10.56 10.56 866. 0. 0.03 0.11 |10.32 10.32 273. 1.
0.01 0.04 | 66 | 0.4 |10.56 10.56 594. 0. 0.02 0.08 |10.32 10.32
262. 0. 0.01 0.04 | 67 | 0.4 |10.56 10.56 602. 0. 0.02 0.08 |10.32
10.32 676. 0. 0.03 0.09 | 68 | 0.4 |10.56 10.56 580. 0. 0.02 0.08
|10.32 10.32 817. 0. 0.03 0.11 | 69 | 0.4 |10.56 10.56 602. 0. 0.02
0.08 |10.32 10.32 676. 0. 0.03 0.09 | 70 | 0.4 |10.56 10.56 594. 0.
0.02 0.08 |10.32 10.32 262. 0. 0.01 0.04 | 71 | 0.4 |10.56 10.56
202. 0. 0.01 0.03 |10.32 10.32 254. 0. 0.01 0.03 | 72 | 0.4 |10.56
10.56 186. 1. 0.01 0.03 |10.32 10.32 626. 0. 0.02 0.08 | 73 | 0.4
|10.56 10.56 150. 1. 0.00 0.02 |10.32 10.32 731. 0. 0.03 0.10 | 74
| 0.4 |10.56 10.56 186. 1. 0.01 0.03 |10.32 10.32 626. 0. 0.02 0.08
| 75 | 0.4 |10.56 10.56 202. 0. 0.01 0.03 |10.32 10.32 254. 0. 0.01
0.03 | | SUPERIORE ORIZZONTALE | SUPERIORE VERTICALE | GUSCI|spess|
Af Afc Mom Nor epsC epsF | Af Afc Mom Nor epsC epsF | 1 | 0.4
|10.56 10.56 0. 2. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 1. 0.00 0.00 | 2 | 0.4
|10.56 10.56 0. 2. 0.00 0.01 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 3 | 0.4
|10.56 10.56 1. 3. 0.00 0.01 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 4 | 0.4
|10.56 10.56 0. 2. 0.00 0.01 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 5 | 0.4
|10.56 10.56 0. 2. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 1. 0.00 0.00 | 6 | 0.4
|10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 2. 0.00 0.00 | 7 | 0.4
|10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 8 | 0.4
|10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 9 | 0.4
|10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 10 |
0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 2. 0.00 0.00 | 11
| 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 3. 0.00 0.01 |
12 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00
| 13 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00
0.00 | 14 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0.
0.00 0.00 | 15 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0.
3. 0.00 0.01 | 16 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32
0. 4. 0.00 0.01 | 17 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32
10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 18 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00
|10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 19 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00
0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 20 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0.
0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 | 21 | 0.4 |10.56 10.56 0.
0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 | 22 | 0.4 |10.56 10.56
0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 23 | 0.4 |10.56
10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 24 | 0.4
|10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 25 |
0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 | 26
| 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 |
27 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00
| 28 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00
0.00 | 29 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0.
0.00 0.00 | 30 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0.
4. 0.00 0.01 | 31 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32
0. 5. 0.00 0.01 | 32 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32
10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 33 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00
|10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 34 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00
0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 35 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0.
0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 5. 0.00 0.01 | 36 | 0.4 |10.56 10.56 0.
0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 | 37 | 0.4 |10.56 10.56
0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 38 | 0.4 |10.56
10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 39 | 0.4
|10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 40 |
0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 | 41
| 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 5. 0.00 0.01 |
42 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00
| 43 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00
0.00 | 44 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0.
0.00 0.00 | 45 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0.
5. 0.00 0.01 | 46 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32
0. 4. 0.00 0.01 | 47 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32
10.32 0. 0. 0.00 0.00 |
28
48 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00
| 49 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00
0.00 | 50 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4.
0.00 0.01 | 51 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0.
4. 0.00 0.01 | 52 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32
0. 0. 0.00 0.00 | 53 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32
10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 54 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00
|10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 55 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00
0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 | 56 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0.
0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 | 57 | 0.4 |10.56 10.56 0.
0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 58 | 0.4 |10.56 10.56
0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 59 | 0.4 |10.56
10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 60 | 0.4
|10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 4. 0.00 0.01 | 61 |
0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 3. 0.00 0.01 | 62
| 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 |
63 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00
| 64 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 0. 0.00
0.00 | 65 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 3.
0.00 0.01 | 66 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0.
2. 0.00 0.00 | 67 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32 10.32
0. 0. 0.00 0.00 | 68 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00 |10.32
10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 69 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00 0.00
|10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 70 | 0.4 |10.56 10.56 0. 0. 0.00
0.00 |10.32 10.32 0. 2. 0.00 0.00 | 71 | 0.4 |10.56 10.56 0. 2.
0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 1. 0.00 0.00 | 72 | 0.4 |10.56 10.56 0.
2. 0.00 0.01 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 73 | 0.4 |10.56 10.56
1. 3. 0.00 0.01 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 74 | 0.4 |10.56
10.56 0. 2. 0.00 0.01 |10.32 10.32 0. 0. 0.00 0.00 | 75 | 0.4
|10.56 10.56 0. 2. 0.00 0.00 |10.32 10.32 0. 1. 0.00 0.00 |
L'ARMATURA È OVUNQUE > DELLA QUANTITÀ RICHIESTA: IL PUNTO 2.3
DELLE NTC È VERIFICATO (Rd > Ed) MACROGUSCIO PIASTRA VERIFICHE A
FESSURAZIONE (EFFETTO MEMBRANA + PIASTRA) ARMATURA DOPPIA MAGLIA
SIMMETRICA F14/15 CASI DI CARICO: -> Nome Descrizione 13 Rara
(RARA) 14 Frequente (FREQUENTE) 15 Quasi Perm (QUASI PERMANENTE)
DATI: copriferro inferiore (asse armatura): 0.03 m copriferro
superiore (asse armatura): 0.03 m Af = area effettiva tesa (cm2 al
metro) Afc = area effettiva compressa (cm2 al metro) Mom = momento
flettente [kgfm/m] Nor = sforzo normale [daN] σc = tensione
calcestruzzo [daN/cm2] valore max per combinazione rara = 149.4
daN/cm2 '' '' '' '' quasi permanente = 112 daN/cm2 σf = tensione
acciaio [daN/cm2] valore max per combinazione rara = 3600 daN/cm2
wkF = apertura caratteristica per combinazione frequente (mm) -
valore max = 0.4 mm wkP = '' '' '' '' quasi permanente (mm) - '' ''
= 0.3 mm <- ARMATURA INFERIORE ORIZZONTALE | COMBINAZIONE RARA |
COMB. FREQUENTE | COMB. QUASI PERMANENTE | GUSCI| Af Afc| Mom Nor
σc σf | Mom Nor WkF| Mom Nor σc WkP| 1 | 10.56 10.56| 83 0. 0.45
23.| 83 0. 0.001| 84 0. 0.46 0.001| 2 | 10.56 10.56| 75 0. 0.41
20.| 76 0. 0.001| 76 0. 0.42 0.001| 3 | 10.56 10.56| 55 0. 0.30
15.| 56 0. 0.001| 56 0. 0.31 0.001| 4 | 10.56 10.56| 75 0. 0.41
20.| 76 0. 0.001| 76 0. 0.42 0.001| 5 | 10.56 10.56| 83 0. 0.45
23.| 83 0. 0.001| 84 0. 0.46 0.001| 6 | 10.56 10.56| 332 0. 1.80
90.| 333 0. 0.005| 333 0. 1.81 0.005| 7 | 10.56 10.56| 335 0. 1.82
91.| 335 0. 0.005| 336 0. 1.83 0.005| 8 | 10.56 10.56| 318 0. 1.73
87.| 319 0. 0.004| 319 0. 1.74 0.004| 9 | 10.56 10.56| 335 0. 1.82
91.| 335 0. 0.005| 336 0. 1.83 0.005| 10 | 10.56 10.56| 332 0. 1.80
90.| 333 0. 0.005| 333 0. 1.81 0.005| 11 | 10.56 10.56| 556 0. 3.02
151.| 556 0. 0.008| 557 0. 3.03 0.008| 12 | 10.56 10.56| 574 0.
3.12 156.| 574 0. 0.008| 574 0. 3.12 0.008| 13 | 10.56 10.56| 575
0. 3.13 157.| 576 0. 0.008| 576 0. 3.13 0.008| 14 | 10.56 10.56|
574 0. 3.12 156.| 574 0. 0.008| 574 0. 3.12 0.008| 15 | 10.56
10.56| 556 0. 3.02 151.| 556 0. 0.008| 557 0. 3.03 0.008| 16 |
10.56 10.56| 682 0. 3.70 186.| 682 0. 0.010| 683 0. 3.71 0.010| 17
| 10.56 10.56| 703 0. 3.82 192.| 704 0. 0.010| 704 0. 3.83 0.010|
18 | 10.56 10.56| 715 0. 3.88 195.| 715 0. 0.010| 715 0. 3.89
0.010|
29
19 | 10.56 10.56| 703 0. 3.82 192.| 704 0. 0.010| 704 0. 3.83
0.010| 20 | 10.56 10.56| 682 0. 3.70 186.| 682 0. 0.010| 683 0.
3.71 0.010| 21 | 10.56 10.56| 745 0. 4.05 203.| 745 0. 0.010| 745
0. 4.05 0.010| 22 | 10.56 10.56| 768 0. 4.17 209.| 768 0. 0.011|
768 0. 4.17 0.011| 23 | 10.56 10.56| 783 0. 4.26 213.| 784 0.
0.011| 784 0. 4.26 0.011| 24 | 10.56 10.56| 768 0. 4.17 209.| 768
0. 0.011| 768 0. 4.17 0.011| 25 | 10.56 10.56| 745 0. 4.05 203.|
745 0. 0.010| 745 0. 4.05 0.010| 26 | 10.56 10.56| 770 0. 4.18
209.| 770 0. 0.011| 770 0. 4.18 0.011| 27 | 10.56 10.56| 793 0.
4.31 216.| 793 0. 0.011| 794 0. 4.31 0.011| 28 | 10.56 10.56| 812
0. 4.41 221.| 812 0. 0.011| 812 0. 4.41 0.011| 29 | 10.56 10.56|
793 0. 4.31 216.| 793 0. 0.011| 794 0. 4.31 0.011| 30 | 10.56
10.56| 770 0. 4.18 209.| 770 0. 0.011| 770 0. 4.18 0.011| 31 |
10.56 10.56| 776 0. 4.22 211.| 776 0. 0.011| 777 0. 4.22 0.011| 32
| 10.56 10.56| 800 0. 4.35 218.| 801 0. 0.011| 801 0. 4.35 0.011|
33 | 10.56 10.56| 821 0. 4.46 223.| 821 0. 0.011| 821 0. 4.46
0.011| 34 | 10.56 10.56| 800 0. 4.35 218.| 801 0. 0.011| 801 0.
4.35 0.011| 35 | 10.56 10.56| 776 0. 4.22 211.| 776 0. 0.011| 777
0. 4.22 0.011| 36 | 10.56 10.56| 775 0. 4.21 211.| 776 0. 0.011|
776 0. 4.22 0.011| 37 | 10.56 10.56| 800 0. 4.35 218.| 801 0.
0.011| 801 0. 4.35 0.011| 38 | 10.56 10.56| 823 0. 4.47 224.| 823
0. 0.011| 823 0. 4.47 0.011| 39 | 10.56 10.56| 800 0. 4.35 218.|
801 0. 0.011| 801 0. 4.35 0.011| 40 | 10.56 10.56| 775 0. 4.21
211.| 776 0. 0.011| 776 0. 4.22 0.011| 41 | 10.56 10.56| 776 0.
4.22 211.| 776 0. 0.011| 777 0. 4.22 0.011| 42 | 10.56 10.56| 800
0. 4.35 218.| 801 0. 0.011| 801 0. 4.35 0.011| 43 | 10.56 10.56|
821 0. 4.46 223.| 821 0. 0.011| 821 0. 4.46 0.011| 44 | 10.56
10.56| 800 0. 4.35 218.| 801 0. 0.011| 801 0. 4.35 0.011| 45 |
10.56 10.56| 776 0. 4.22 211.| 776 0. 0.011| 777 0. 4.22 0.011| 46
| 10.56 10.56| 770 0. 4.18 209.| 770 0. 0.011| 770 0. 4.18 0.011|
47 | 10.56 10.56| 793 0. 4.31 216.| 793 0. 0.011| 794 0. 4.31
0.011| 48 | 10.56 10.56| 812 0. 4.41 221.| 812 0. 0.011| 812 0.
4.41 0.011| 49 | 10.56 10.56| 793 0. 4.31 216.| 793 0. 0.011| 794
0. 4.31 0.011| 50 | 10.56 10.56| 770 0. 4.18 209.| 770 0. 0.011|
770 0. 4.18 0.011| 51 | 10.56 10.56| 745 0. 4.05 203.| 745 0.
0.010| 745 0. 4.05 0.010| 52 | 10.56 10.56| 768 0. 4.17 209.| 768
0. 0.011| 768 0. 4.17 0.011| 53 | 10.56 10.56| 783 0. 4.26 213.|
784 0. 0.011| 784 0. 4.26 0.011| 54 | 10.56 10.56| 768 0. 4.17
209.| 768 0. 0.011| 768 0. 4.17 0.011| 55 | 10.56 10.56| 745 0.
4.05 203.| 745 0. 0.010| 745 0. 4.05 0.010| 56 | 10.56 10.56| 682
0. 3.70 186.| 682 0. 0.010| 683 0. 3.71 0.010| 57 | 10.56 10.56|
703 0. 3.82 192.| 704 0. 0.010| 704 0. 3.83 0.010| 58 | 10.56
10.56| 715 0. 3.88 195.| 715 0. 0.010| 715 0. 3.89 0.010| 59 |
10.56 10.56| 703 0. 3.82 192.| 704 0. 0.010| 704 0. 3.83 0.010| 60
| 10.56 10.56| 682 0. 3.70 186.| 682 0. 0.010| 683 0. 3.71 0.010|
61 | 10.56 10.56| 556 0. 3.02 151.| 556 0. 0.008| 557 0. 3.03
0.008| 62 | 10.56 10.56| 574 0. 3.12 156.| 574 0. 0.008| 574 0.
3.12 0.008| 63 | 10.56 10.56| 575 0. 3.13 157.| 576 0. 0.008| 576
0. 3.13 0.008| 64 | 10.56 10.56| 574 0. 3.12 156.| 574 0. 0.008|
574 0. 3.12 0.008| 65 | 10.56 10.56| 556 0. 3.02 151.| 556 0.
0.008| 557 0. 3.03 0.008| 66 | 10.56 10.56| 332 0. 1.80 90.| 333 0.
0.005| 333 0. 1.81 0.005| 67 | 10.56 10.56| 335 0. 1.82 91.| 335 0.
0.005| 336 0. 1.83 0.005| 68 | 10.56 10.56| 318 0. 1.73 87.| 319 0.
0.004| 319 0. 1.74 0.004| 69 | 10.56 10.56| 335 0. 1.82 91.| 335 0.
0.005| 336 0. 1.83 0.005| 70 | 10.56 10.56| 332 0. 1.80 90.| 333 0.
0.005| 333 0. 1.81 0.005| 71 | 10.56 10.56| 83 0. 0.45 23.| 83 0.
0.001| 84 0. 0.46 0.001| 72 | 10.56 10.56| 75 0. 0.41 20.| 76 0.
0.001| 76 0. 0.42 0.001| 73 | 10.56 10.56| 55 0. 0.30 15.| 56 0.
0.001| 56 0. 0.31 0.001| 74 | 10.56 10.56| 75 0. 0.41 20.| 76 0.
0.001| 76 0. 0.42 0.001| 75 | 10.56 10.56| 83 0. 0.45 23.| 83 0.
0.001| 84 0. 0.46 0.001| ARMATURA INFERIORE VERTICALE |
COMBINAZIONE RARA | COMB. FREQUENTE | COMB. QUASI PERMANENTE |
GUSCI| Af Afc| Mom Nor σc σf | Mom Nor WkF| Mom Nor σc WkP| 1 |
10.32 10.32| 109 0. 0.60 30.| 110 0. 0.002| 110 0. 0.61 0.002| 2 |
10.32 10.32| 364 0. 2.00 101.| 365 0. 0.005| 365 0. 2.01 0.005| 3 |
10.32 10.32| 462 0. 2.54 129.| 462 0. 0.007| 463 0. 2.54 0.007| 4 |
10.32 10.32| 364 0. 2.00 101.| 365 0. 0.005| 365 0. 2.01 0.005| 5 |
10.32 10.32| 109 0. 0.60 30.| 110 0. 0.002| 110 0. 0.61 0.002| 6 |
10.32 10.32| 116 0. 0.64 32.| 117 0. 0.002| 117 0. 0.65 0.002| 7 |
10.32 10.32| 393 0. 2.16 110.| 394 0. 0.006| 395 0. 2.17 0.006| 8 |
10.32 10.32| 509 0. 2.80 142.| 509 0. 0.007| 510 0. 2.80 0.007| 9 |
10.32 10.32| 393 0. 2.16 110.| 394 0. 0.006| 395 0. 2.17 0.006| 10
| 10.32 10.32| 116 0. 0.64 32.| 117 0. 0.002| 117 0. 0.65 0.002| 11
| 10.32 10.32| 127 0. 0.70 35.| 128 0. 0.002| 128 0. 0.71 0.002| 12
| 10.32 10.32| 443 0. 2.43 123.| 443 0. 0.006| 444 0. 2.44 0.006|
13 | 10.32 10.32| 588 0. 3.23 164.| 589 0. 0.009| 589 0. 3.24
0.009| 14 | 10.32 10.32| 443 0. 2.43 123.| 443 0. 0.006| 444 0.
2.44 0.006| 15 | 10.32 10.32| 127 0. 0.70 35.| 128 0. 0.002| 128 0.
0.71 0.002| 16 | 10.32 10.32| 129 0. 0.71 36.| 130 0. 0.002| 130 0.
0.72 0.002| 17 | 10.32 10.32| 473 0. 2.60 132.| 473 0. 0.007| 474
0. 2.60 0.007| 18 | 10.32 10.32| 648 0. 3.56 180.| 649 0. 0.009|
649 0. 3.57 0.009| 19 | 10.32 10.32| 473 0. 2.60 132.| 473 0.
0.007| 474 0. 2.60 0.007| 20 | 10.32 10.32| 129 0. 0.71 36.| 130 0.
0.002| 130 0. 0.72 0.002| 21 | 10.32 10.32| 127 0. 0.70 35.| 128 0.
0.002| 128 0. 0.71 0.002| 22 | 10.32 10.32| 487 0. 2.67 135.| 487
0. 0.007| 488 0. 2.68 0.007| 23 | 10.32 10.32| 682 0. 3.75 190.|
682 0. 0.010| 683 0. 3.75 0.010| 24 | 10.32 10.32| 487 0. 2.67
135.| 487 0. 0.007| 488 0. 2.68 0.007| 25 | 10.32 10.32| 127 0.
0.70 35.| 128 0. 0.002| 128 0. 0.71 0.002|
30
26 | 10.32 10.32| 125 0. 0.69 35.| 125 0. 0.002| 126 0. 0.69 0.002|
27 | 10.32 10.32| 493 0. 2.71 137.| 493 0. 0.007| 494 0. 2.72
0.007| 28 | 10.32 10.32| 699 0. 3.84 195.| 699 0. 0.010| 700 0.
3.85 0.010| 29 | 10.32 10.32| 493 0. 2.71 137.| 493 0. 0.007| 494
0. 2.72 0.007| 30 | 10.32 10.32| 125 0. 0.69 35.| 125 0. 0.002| 126
0. 0.69 0.002| 31 | 10.32 10.32| 122 0. 0.67 34.| 123 0. 0.002| 123
0. 0.68 0.002| 32 | 10.32 10.32| 494 0. 2.72 138.| 495 0. 0.007|
496 0. 2.72 0.007| 33 | 10.32 10.32| 706 0. 3.88 197.| 707 0.
0.010| 707 0. 3.89 0.010| 34 | 10.32 10.32| 494 0. 2.72 138.| 495
0. 0.007| 496 0. 2.72 0.007| 35 | 10.32 10.32| 122 0. 0.67 34.| 123
0. 0.002| 123 0. 0.68 0.002| 36 | 10.32 10.32| 119 0. 0.65 33.| 119
0. 0.002| 120 0. 0.66 0.002| 37 | 10.32 10.32| 493 0. 2.71 137.|
494 0. 0.007| 494 0. 2.72 0.007| 38 | 10.32 10.32| 708 0. 3.89
197.| 709 0. 0.010| 709 0. 3.90 0.010| 39 | 10.32 10.32| 493 0.
2.71 137.| 494 0. 0.007| 494 0. 2.72 0.007| 40 | 10.32 10.32| 119
0. 0.65 33.| 119 0. 0.002| 120 0. 0.66 0.002| 41 | 10.32 10.32| 122
0. 0.67 34.| 123 0. 0.002| 123 0. 0.68 0.002| 42 | 10.32 10.32| 494
0. 2.72 138.| 495 0. 0.007| 496 0. 2.72 0.007| 43 | 10.32 10.32|
706 0. 3.88 197.| 707 0. 0.010| 707 0. 3.89 0.010| 44 | 10.32
10.32| 494 0. 2.72 138.| 495 0. 0.007| 496 0. 2.72 0.007| 45 |
10.32 10.32| 122 0. 0.67 34.| 123 0. 0.002| 123 0. 0.68 0.002| 46 |
10.32 10.32| 125 0. 0.69 35.| 125 0. 0.002| 126 0. 0.69 0.002| 47 |
10.32 10.32| 493 0. 2.71 137.| 493 0. 0.007| 494 0. 2.72 0.007| 48
| 10.32 10.32| 699 0. 3.84 195.| 699 0. 0.010| 700 0. 3.85 0.010|
49 | 10.32 10.32| 493 0. 2.71 137.| 493 0. 0.007| 494 0. 2.72
0.007| 50 | 10.32 10.32| 125 0. 0.69 35.| 125 0. 0.002| 126 0. 0.69
0.002| 51 | 10.32 10.32| 127 0. 0.70 35.| 128 0. 0.002| 128 0. 0.71
0.002| 52 | 10.32 10.32| 487 0. 2.67 135.| 487 0. 0.007| 488 0.
2.68 0.007| 53 | 10.32 10.32| 682 0. 3.75 190.| 682 0. 0.010| 683
0. 3.75 0.010| 54 | 10.32 10.32| 487 0. 2.67 135.| 487 0. 0.007|
488 0. 2.68 0.007| 55 | 10.32 10.32| 127 0. 0.70 35.| 128 0. 0.002|
128 0. 0.71 0.002| 56 | 10.32 10.32| 129 0. 0.71 36.| 130 0. 0.002|
130 0. 0.72 0.002| 57 | 10.32 10.32| 473 0. 2.60 132.| 473 0.
0.007| 474 0. 2.60 0.007| 58 | 10.32 10.32| 648 0. 3.56 180.| 649
0. 0.009| 649 0. 3.57 0.009| 59 | 10.32 10.32| 473 0. 2.60 132.|
473 0. 0.007| 474 0. 2.60 0.007| 60 | 10.32 10.32| 129 0. 0.71 36.|
130 0. 0.002| 130 0. 0.72 0.002| 61 | 10.32 10.32| 127 0. 0.70 35.|
128 0. 0.002| 128 0. 0.71 0.002| 62 | 10.32 10.32| 443 0. 2.43
123.| 443 0. 0.006| 444 0. 2.44 0.006| 63 | 10.32 10.32| 588 0.
3.23 164.| 589 0. 0.009| 589 0. 3.24 0.009| 64 | 10.32 10.32| 443
0. 2.43 123.| 443 0. 0.006| 444 0. 2.44 0.006| 65 | 10.32 10.32|
127 0. 0.70 35.| 128 0. 0.002| 128 0. 0.71 0.002| 66 | 10.32 10.32|
116 0. 0.64 32.| 117 0. 0.002| 117 0. 0.65 0.002| 67 | 10.32 10.32|
393 0. 2.16 110.| 394 0. 0.006| 395 0. 2.17 0.006| 68 | 10.32
10.32| 509 0. 2.80 142.| 509 0. 0.007| 510 0. 2.80 0.007| 69 |
10.32 10.32| 393 0. 2.16 110.| 394 0. 0.006| 395 0. 2.17 0.006| 70
| 10.32 10.32| 116 0. 0.64 32.| 117 0. 0.002| 117 0. 0.65 0.002| 71
| 10.32 10.32| 109 0. 0.60 30.| 110 0. 0.002| 110 0. 0.61 0.002| 72
| 10.32 10.32| 364 0. 2.00 101.| 365 0. 0.005| 365 0. 2.01 0.005|
73 | 10.32 10.32| 462 0. 2.54 129.| 462 0. 0.007| 463 0. 2.54
0.007| 74 | 10.32 10.32| 364 0. 2.00 101.| 365 0. 0.005| 365 0.
2.01 0.005| 75 | 10.32 10.32| 109 0. 0.60 30.| 110 0. 0.002| 110 0.
0.61 0.002| ARMATURA SUPERIORE ORIZZONTALE | COMBINAZIONE RARA |
COMB. FREQUENTE | COMB. QUASI PERMANENTE | GUSCI| Af Afc| Mom Nor
σc σf | Mom Nor WkF| Mom Nor σc WkP| 1 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00
0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 2 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.|
0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 3 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0.
0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 4 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 5 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 6 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 7 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 8 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 9 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 10 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 11 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 12 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 13 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 14 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 15 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 16 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 17 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 18 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 19 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 20 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 21 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 22 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 23 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 24 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 25 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 26 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 27 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 28 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 29 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 30 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 31 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 32 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0.
0.000| 0. 0. 0.00 0.000|
31
33 | 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 34
| 10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 35 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 36 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 37 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 38 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 39 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 40 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 41 |
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10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 70 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 71 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 72 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 73 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 74 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| 75 |
10.56 10.56| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00 0.000| ARMATURA
SUPERIORE VERTICALE | COMBINAZIONE RARA | COMB. FREQUENTE | COMB.
QUASI PERMANENTE | GUSCI| Af Afc| Mom Nor σc σf | Mom Nor WkF| Mom
Nor σc WkP| 1 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 2 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 3 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 4 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 5 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 6 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 7 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 8 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 9 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 10 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 11 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 12 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 13 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 14 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 15 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 16 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.| 0. 0. 0.000| 0. 0. 0.00
0.000| 17 | 10.32 10.32| 0. 0. 0.00 0.|
