SAGEM DE NAPPE RAPPORT D'ETUDE - BRGM

SAGEM

PARC CLEMENT ADER à MURET (31)

ETUDE HYDROGEOLOGIQUE - 2ème PHASE

MODELISATION HYDROGEOLOGIQUE DE NAPPE

RAPPORT D'ETUDE

G. CHEVALIER-LEMIRE

avec la collaboration de J. GALHARAGUE

NOVEMBRE I989

R 30 165

MPY 45 89

BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES SERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL

Service Géologique Régional Midi-Pyrénées avenue Pierre-Georges-Latécoère - 31400 T O U L O U S E - Tél.: 61.52.12.14

SOMMAIRE

1 - INTRODUCTION - PROJET D'AMENAGEMENT

2 - CONTEXTE GEOLOGIQUE ET HÏDROGEOLOGIQUE

3 - REALISATION DES PLANS D'EAU

3-1. Origine des plans d'eau et débits extraits 3-2. Constitution des berges des plans d'eau

4 - DONNEES DISPONIBLES

4-1. Piézométrie de la nappe alluviale 4-2. Données quantifiées sur la nappe 4-3- Evolution des niveaux des plans d'eau après réalisation

5 - HYPOTHESES SUR L'ORIGINE DES BAS NIVEAUX DES BASSINS

5-1. Sécheresse de 1989 5.2. Evaporâtion 5.3. Importance des pompages réalisés 5.4. Colmatage partiel des berges 5.5. Volume des bassins

6 - MODELE HYDRODYNAMIQUE DE L'EVOLUTION DU NIVEAU DES GRAVIERES

6.1. Principe d'un modèle hydrodynamique 6.2. Description du modèle réalisé 6.3. Méthodologie employée 6.4. Ajustement du modèle 6.5. Exploitation du modèle

7 - SYNTHESE DES RESULTATS DU MODELE HYDRODYNAMIQUE

7.1. Niveau des bassins en septembre 1989 s'il n'y avait pas eu pompage pendant leur creusement

7.2. Remontée naturelle des niveaux d'eau 7.3. Origine des bas niveaux des bassins et de la teneur

remontée naturelle 7*4. Solutions envisageables pour un retour à la normale 7*5- Temps de renouvellement de l'eau des bassins

LISTE DES FIGURES

Fig. 1 : Plan de localisation

Fig. 2 : Les différentes unités géologiques

Fig. 3 : Etat des berges en septembre 1989

Fig. 4 : Carte piézométrique au 18/09/89 sur l'ensemble de la zone

Fig. 5 : Carte piézométrique au 18/09/89 dans l'environnement proche des bassins

Fig. 6 : Evolution mesurée des niveaux des plans d'eau

Fig. 7 : Les mailles du modèle hydrodynamique

Fig. 8 : Les limites hydrogéologiques du modèle

Fig. 9 : Etat piézométrique initial reconstitué

Fig.10 : Simulation de l'évolution naturelle des niveaux à partir de septembre 1989

Fig.11 : Simulation de l'injection de divers débits d'eau dans les bassins à partir de janvier 1990.

* * *

LISTE DES ANNEXES

Données sur la réalisation des gravières

Relevés piézométriques

Fichier de calcul

1

2

3

PARC CLEMENT ADER à MURET (31)

ETUDE HYDROGEOLOGIQUE - 2ème PHASE

MODELISATION HYDROGEOLOGIQUE DE NAPPE

R 30 165 G. CHEVALIER-LEMIRE MPY 4589 J. GALHARAGUE

RESUME

Le projet d' aménagement "Parc Clément Ader" de la SAGEM (Société d'Aménagement et de Gestion de Muret) consiste en la création d'une vaste zone d'activité à 3,5 km au Sud-Ouest de Muret (31 - Haute Garonne). Cette zone d'activité est articulée autour de deux plans d'eau totalisant 32 ha.

Ces plans d'eau, creusés dans une terrasse alluviale de la Garonne, ont été réalisés en un temps très court (10 mois) en travaillant à sec (assèchement des excavations). Après les travaux le niveau des plans d'eau est remonté extrêmement lentement et 5 mois après la fin des creusements il manque toujours 2,75 m d'eau environ (cote de 182 m NGF contre 184,75 m NGF).

A la demande de la SAGEM, le Service Géologique Régional Midi-Pyrénées du Bureau de Recherches Géologiques et Minières a réalisé, entre septembre et novembre 1989, une étude par modèle hydrogéologique de nappe destinée à préconiser des solutions techniques pour un retour à la normale. Cette étude fait suite à un diagnostic préliminaire réalisé en juin 1989 (89 MPY 24).

Les études réalisées ont montré que la nappe n*a pas la capacité suffisante pour permettre le remplissage des bassins dans un délai compatible avec le projet.

La simulation du décolmatage des berges démontrant l'inefficacité de cette opération, la solution technique pour un retour rapide aux cotes de projet est d'injecter de l'eau dans les bassins à partir du Canal de St. Martory tout proche via le Canal du Brouilh. Selon le débit injecté le temps de remplissage et de compensation des fuites sera de 3 (100 l/s) à 6 mois (50 l/s). Cette eau doit donc être amenée le plus vite possible.

En période estivale, le débit maximum de maintien du niveau d'eau est estimé à 20 l/s.

Le temps de renouvellement naturel simulé de l'eau des bassins est très long. Dans l'état actuel des berges il est au minimum de 4 à 5 ans. Il est au mieux de 2 à 3 ans en supposant un décolmatage complet.

Réalisation de l'étude G. CHEVALIER-LEMÎRE J. GALHARAGUE

Outre le résumé ce rapport contient 16 pages de texte + 11 figures + 3 ann.

Figure n*

P A R C CLEMENT ADER A M U R E T (3!)

S C H E M A DE LOCALISATION DU PROJET

N ECHELLE 1/50000

1 - INTRODUCTION - PROJET D'AMENAGEMENT

Le projet d'aménagement du "Parc Clément Ader" de la SAGEM (Société d'Aménagement et de Gestion de Muret) consiste en la création d'une vaste zone d'activité à 3,5 km au Sud-Ouest de Muret, au lieu dit "Les Bonnets".

Le plan de localisation à 1/50000 est donné sur la figure n° 1.

Cette zone d'activité est conçue autour de deux plans d'eau artificiels :

- l'un dénommé "Bassin Olympique" de 1 km de longueur environ pour 120 m de largeur (12 ha),

- l'autre dénommé "Arène Nautique" d'une superficie de 20 ha.

Ces plans d'eau correspondent à des gravières ouvertes dans les terrains alluviaux de la plaine de la Garonne (Basse Terrasse).

Le niveau des plans d'eau a été fixé à une cote maximale de 184,75 m NGF et pouvant descendre à une cote minimale à 184,45 m NGF (marnage toléré de 0,30 m).

A notre connaissance ces valeurs ont été retenues à partir de quelques observations piézométriques faites en septembre 1987 à l'amont et à l'aval du site, avant le creusement des plans d'eau.

Les travaux de creusement des gravières ont commencé début juillet 1988 et se sont terminés fin avril 1989.

A la mi-juillet (soit 2,5 mois après l'arrêt des travaux) l'eau se situait à environ l8l,7 m NGF dans le Bassin Olympique et l8l,9 m NGF dans l'Arène Nautique.

A la mi-septembre, (soit 4>5 mois après l'arrêt des travaux) l'eau était montée à 181,97 m NGF dans l'Arène Nautique et à 181,7 m NGF dans le Bassin Olympique. La remontée plus rapide du Bassin Olympique est liée à la réalisation de tranchées drainantes en juillet 1989? dans les berges de la partie Sud de ce bassin.

Les cotes observées impliquant une lame d'eau nettement insuffisante ;pour les aménagements et les usages envisagés, la SAGEM (Société d'Aménagement •et de Gestion de Muret), Maître d'Ouvrage, a demandé au Service Géologique Régional Midi-Pyrénées du Bureau de Recherches Géologiques et Minières de réaliser :

Figure n°5

P A R C CLEMENT ADER A MURET (31)

SCHEMATISATION DES DIFFERENTES UNITES GEOLOGIQUES ET DES LIMITES DU MODELE HYDRODYNAMIQUE

COUPE

r - | ^ -__ . . " . ~ ~ ~ T P . • . • . ' . . . . . . - . - . - . . - , - . - . - . - . - . - . - .

Limite du modèle hydrodynamique

:oui

Garonne

Alluvions des basses plaines Fzl

Alluvions des basses terrasses Fy 1

mm* rîïwftiïiv' Alluvion3 des moyennes terrasses Fx

Alluvions actuelles des ^ ri vi è res seco ndai res F yz

Eboulis à molasse sub-affleurante

Sens d'écoulement de la nappe

M O Y E N N E TERRASSE

COUPE SCHEMATIQUE O U E S T - E S T

BASSE TERRASSE

Fyl

yy/'Jy'/ 's } ' 's's's ' '<> 's '> '> * >'>'>'>>'>', YJ#Z?Y/Y//// SUBSTRATUM MOLASSIQUE '

7>

BASSE PLAINE u E Z

H O U Û£ fl£ < 3 (9

E < Fzl "t

W////////A B R G '

- 2 -

- en juin 1989? une étude hydrogéologique préliminaire (rapport 89 MPY 24) destinée à préciser les origines possibles des cotes anormales,

- entre septembre et novembre 1989 une étude détaillée par modèle hydrogéologique de nappe aquifère destinée à préciser et quantifier les effets des diverses hypothèses possibles concernant les cotes anormales et à préconiser des solutions techniques pour un retour à la normale.

Ce rapport présente les résultats de cette deuxième phase des études.

2 - CONTEXTE GEOLOGIQUE ET HÏDROGEOLOGIQUE

Le Parc Clément Ader est implanté sur les formations alluviales de la basse terrasse de la Garonne. La figure n° 2 présente les différentes unités géologiques de la région. On notera que le Parc Clément Ader se trouve à proximité de la rupture de pente entre la basse terrasse et la basse plaine située en contrebas.

Schématiquement, la coupe des dépôts quaternaires de la basse terrasse est la suivante :

- de 0 m à l/2 m : limons plus ou moins argileuse et plus ou moins graveleux

- de l/2 m à 4 ni : grave limono-argileuse (grave "sale")

- de 4 m à 6 m : grave sableuse ou sablo-limoneuse (grave propre)

Le Tertiaire continental ("molasse" ou "marne") est composé de terrains marno-argileux quelquefois sableux et constitue le substratum des alluvions.

Ce substratum peut être globalement considéré comme imperméable à l'échelle de l'étude. Seules les formations alluviales possèdent une nappe d'eau (nappe aquifère) à surface libre. Le substratum molassique est généralement à une profondeur de 6 m en moyenne et îles alluvions mouillées ont une épaisseur moyenne de 3 à 4 m.

- 3 -

3 - REALISATION DES PLANS D'EAU

3.1. Origine des plans d'eau et débits extraits

Les plans d'eau ont été réalisés par une entreprise de travaux publics. Les matériaux (graves et limons) ont été extraits dans un délai très court de 10 mois environ. Le délai se décompose entre :

* 7 mois pour la réalisation de l'Arène Nautique (du 01/07/88 au 01/02/89 environ)

* 3 mois pour la réalisation d'un Bassin Olympique (du 01/02/89 au 01/05/89 environ).

Les matériaux graveleux ont été stockés à proximité de l'extraction aux deux extrémités du Bassin Olympique. Ils seront progressivement repris soit dans une station de traitement installée sur le site, soit dans des installations proches et commercialisées sur le marché des granulats de la région.

Les matériaux limoneux de surface ont servi à assurer le profilage final d'une grande longueur de berge des bassins et constituent un écran quasi- étanche aux écoulements souterrains dans les zones de de bordure ainsi constituées.

Afin de respecter les délais imposés par le planning de l'aménagement du Parc, l'extraction a été réalisée à sec, par rabattement total de la nappe.

Selon les informations communiquées par l'entreprise et d'après les puissances électriques consommées par les pompes, les volumes extraits sont les suivants :

Période Durée Volume

juillet à août 1988 2 mois 164 000 m3

septembre I988 1 mois 66 500 m3

octobre à novembre 1988 2 mois 163 400 m3

décembre 1988 à janvier 1989 2 mois 0 m3^

février 1989 1 mois 73 000 m3

mars 1989 1 mois 93 700 m3

avril 1989 1 mois 42 800 m3

interruption volontaire des pompages.

PARC CLEMENT ADER A MURET (31)

ETAT DES BERGES EN SEPTEMBRE 1989

BERGE EN GRANDE PARTIE CONSTITUEE DE LIMONS AVEC 0.10 A 0.30 M DE GRAVE A LA BASE (TERRAIN •

Tintm-nr NATUREL)

««•»««. BERGE ENTAILLEE DANS LE TERRAIN NATUREL

BERGE RECONSTITUEE AVEC DES GRAVES PROPRES

TRANCHEE OUVERTE JUSQU'A LA NAPPE ET RELIEE . AU PLAN D'EAU

- 4 -

Le détail des calculs est donné en annexe n° 1.

On retiendra les ordres de grandeurs suivants :

* pendant la réalisation de l'Arène Nautique (du 01/07/88 au 01/02/89 soit 7 mois) le débit moyen extrait a été de l'ordre de 80 m3/h (soit un volume d'eau de l'ordre de 403 200 m3)

* pendant la réalisation du Bassin Olympique (du 01/02/89 au 01/05/89 soit 3 mois) le débit moyen extrait a été de l'ordre de 100 m3/h (soit un volume d'eau de l'ordre de 216 000 m3).

Le volume total d'eau extrait est donc de 620 000 m3 pendant la réalisation des travaux.

Or dans les graves, le volume offert à l'eau n'est que de 3% en moyenne (porosité). Ces 620 000 m3 d'eau représentent donc un volume de 20 000 000 m3 de graves (soit une surface de 500 ha avec 4 m de hauteur d'eau en moyenne).

A titre de comparaison, le volume total des bassins est de l'ordre de 1 300 000 m3 avec une cote imposée de 184,75 m NGF.

3.2. Constitution des berges des plans d'eau

Comme démontré par l'étude préliminaire de juin 1989 ainsi que par les documents fournis par l'entreprise, une partie des berges des bassins est constituée de limons imperméables s"opposant à l'écoulement naturel de la nappe. L'état des berges est le suivant :

- pour le Bassin Olympique, les berges sont entièrement constituées de limons. Courant juin 1989 et juin-juillet I989 il a été procédé à la réalisation de tranchées drainantes au Sud de ce bassin pour améliorer la circulation de l'eau,

- pour l'Arène Nautique, la berge côté Bassin Olympique est en grande partie constituée de limons et aurait une base constituée de 0,10 à 0,30 m d'épaisseur de graves. Le reste des berges est entaillé dans le terrain naturel.

Deux tranchées drainantes ont également été réalisées sur la partie Sud du Bassin. L'ensemble de ces informations est indiqué sur la figure n°3«

Figure n°

9000 +


CARTE P1EZOMETRIQUE A LA DATE DU 18 /09 /1989 SUR L'ENSEMBLE DE LA ZONE

eooo +

7000 +

EOOO +

5000 +

4000

3000 +

2000

1000

0 +

1000 2000 3000 11000 5000 6000 7000 8000

1340 ISOPIEZE ET SA VALEUR en dm NGF

BRGM

ECHELLE 1/50000

Figure n°


CARTE PIEZOMETRIQUE A LA DATE DU 18/09/1989 DANS L'ENVIRONNEMENT IMMEDIAT DES BASSINS

P1EZ0METRIE AU 18 SEPTEMBRE 1989

6000 +

5500

5000

H500 +

H0O0

3500 +

3500 4000 H500 5000 5500

1840 ISOPIEZE ET SA VALEUR en dm NGF

BRGM ECHELLE 1/1500

- 5 -

4 - DONNEES DISPONIBLES

4-1. Piézométrie de la nappe alluviale

Nous avons établi une carte piézométrique en septembre 1989 pour préciser au mieux l'état de la nappe alluviale à cette période.

Pour ce faire nous avons réinventorié les points d'eaux déjà relevés en juin 1989 (nombre = 33) et procédé à la réalisation de 10 piézomètres au voisinage des bassins. Les piézomètres réalisés et l'ensemble des points d'affleurement de la nappe au voisinage des bassins ont fait l'objet d'un nivellement topographique précis.

Les bordereaux de mesures et la localisation des points figurent dans l'annexe n° 2.

Les cartes piézométriques sont données sur les figures n° *f (ensemble de la zone d'étude) et n° 5 (zone située à proximité des bassins).

La carte piézométrique d'ensemble montre un écoulement général de la nappe du Sud-Ouest vers le Nord-Est, c'est à dire dans l'axe d'écoulement de la rivière Garonne, inchangé par rapport à juin 1989*

L'effet perturbateur des bassins sur la nappe dans l'environnement immédiat du Parc Clément Ader est très visible sur la carte détaillée et se manifeste par l'interruption des isopièzes 183 et 184,5 m NGF de part et d'autre des bassins. Il apparaît nettement l'effet de drainage réalisé pour les bassins et en particulier pour la zone Sud du Bassin Olympique où la réalisation de tranchées drainantes à cet endroit a été effectuée courant juin et fin juillet 1989-

4-2. Données quantifiées sur la nappe

Cette nappe de la basse terrasse est alimentée par :

l'écoulement général du Sud-Ouest vers le Nord-Est,

- l'infiltration de la pluie non reprise par l'évaporation et la végétation (pluie efficace).

C'est l'alimentation par la pluie efficace qui est la plus importante.

Le modèle de calcul employé nous a permis de déterminer que sur l'ensemble de l'eau transitant dans la nappe (année moyenne ), les 2/3 proviennent de la pluie efficace contre l/3 pour l'alimentation par l'écoulement naturel de la nappe.

En année moyenne les entrées d'eau pour les pluies sont les suivantes :

- pluviométrie moyenne 660 mm, - infiltration moyenne 66 mm.

Il convient de noter que les apports d'eau par fuite du Canal de St. Martory sont négligeables.


MESURES DE L'EVOLUTION DU NIVEAU DES PLANS D'EAU

RELEVE DES COTES DES PLANS D'EAU

Figure

DATE DES

RELEVES

17/02/89 ' 06/03/89 ! 15/03/89 f 24/03/89 ! 31/03/89 ! 07/04/89 ! 20/04/89 ! 12/05/89 ! 19/05/89 26/05/89 02/06/89 09/06/89 16/06/89 . 22/06/89 29/06/89 03/07/89 04/07/89 05/07/89 06/07/89 07/07/89 10/07/89 11/07/89' 12/07/89 13/07/89 17/07/89 18/07/89 19/07/89 24/07/89 28/07/89 02/08/89 09/08/89 17/08/89 25/08/89 31/08/89 .07/09/89 14/09/89 20/09/09 06/10/89 10/10/89 -17/10/89 2TJ7TU78V-27/10/89 , 02/11/89

BASSIN NAUTIQUE

COTE

181,94 i Î81.94 ! 181,87 181,77 ! 181,67 ! 181,71 181,78 ! 181,95 • 181,90 181,97 181,90 181,91 181,89 i 181,89 181,89 181,90 181,88 181,88 181,88 181,88 181,88 181,88 181,88 181,88 181,88 181,88 181,88 181,89 181,88 181,88 181,89 181,91 181,92 181,93 181,94 181,97

1 182,04 182,01

. 182,01 ! 182,00 ! 182,1)1 ! 182,03 ! 182,05

DIFFER.

0,00 -0,07 -0,10 -0,10 0,04 0,07 0,17 -0,05 0,07 -0,07 0,01 -0,02 0,00 0,00 0,01 -0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,02 0,01 0,01 0,01 0,03

i 0-,'U/' -0,03 0,00 -0,01 0,01 0,02

! 0,02

MOYENNE ! PAR !

JOUR !

! 0,000000 ! -0,007778 ! -0,011111 ! -0,014286 ! 0,005714 ! 0,005385 ! 0,007727 ! -0,007143 ! 0,010000 ! -0,010000 ! 0,001429 ! -0,002857 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,002500 ! -0,020000 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 !

! 0,000000 ! ! 0,001000 ! !-0,001250 ! ! 0,000000 ! ! 0,001429 ! ! 0,002500 ! ! 0,001250 ! ! 0,001667 ! ! 0,001429 ! ! 0,004286 ! n j ,005833 ! !-0,003000 ! ! 0,000000 ! !-0,001429 ! PU,003333 ! ! 0,002857 ! ! 0,003333 !

! BASSIN OLYMPIQUE

! COTE !DII

!<2>180,70 ! ! 180,79 ! ! 180,81 ! ! 180,89 ! ! 180,94 ! ! 180,96 ! ! 180,97 ! ! 180,97 ! ! 180,99 ! ! 181,03 ! ! 181,05 ! ! 181,08 ! ! 181,09 ! ! 181,13 ! ! 181,14 ! . ! 181,16 ! ! 181,21 ! ! 181,25 ! ! 181,29 ! ! 181,35 ! ! 181,44 ! ! 181,52 ! ! 181,56 ! ! 181,62 ! ©181,71 ! ! 181,91 ! ! 181,94 ! !*181,96 ! ! 181,98 !

m&i.u ! ! 182,28 ! ! 182,32 !

TER.

0,09 ! 0,02 . 0,08 . 0,05 0,02 0,01 0,00 0,02 0,04 0,02 0,03 0,01 0,04 0,01 0,02 0,05 0,04 0,04 0,06 0,09 0..08 0,04 0,06 0.09 ~0,20 0,03 0,02 0,02 Ô,2é 0,06 0,04

MOYENNE PAR JOUR

0,000000 ! 0,000000 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 ! 0,000000 ' 0,000000 ! 0,000000 • 0,000000 ! 0,000000 • 0,000000 ! 0,012857 ! 0,003333 ! 0,011429 ! 0,012500 0,020000 ! 0,010000 ! 0,000000 ! 0,020000 ! 0,013333 0,020000 0,030000 0,010000 0,010000 0,010000 0,020000 0,010000 0,010000 0,008000 0,008571 0,011250 0,010000 0,006667 0,008571 0.012857 0,016667 0,003000 0,005000 '0,002857 0,086667 .0,005714 •0,006667

OBSERVATIONS

— Fin Pompage Bassin Olyrap.

Buse 1200 184,54 Drains sur bassin olympiç Buse 1200 183,75

Mesures DOUTEUSES REPERE Z»£PIAS<?

- 6 -

Les sorties d'eau se réalisent de la façon suivante :

- par débordement de la basse terrasse dans la basse plaine à l'Est, - par l'écoulement général du Sud-Ouest vers le Nord-Est, - par les pompages réalisés dans la nappe.

. i es perméabilités des graves de la nappe peuvent être comprises entre .-4 .* -o.lO"4 m/s d' après les informations en notre possession (inventaire

Les s-io-1* et 30. des ressources hydrauliques et essai de pompage de J. hydraulique du 07 au 09 novembre 1988).

L'ajustement du modèle de nappe a fixé cette perméabilité à une valeur moyenne de 15.10 m/s, cohérente avec les observations de terrain.

Les perméabilités des limons sont de l'ordre de 10 m/s. Cette très faible perméabilité au regard de celles des graves (rapport de 1 à 1000) nous permet de pouvoir considérer que ces limons représentent une barrière pratiquement imperméable à l'écoulement.

La porosité de la nappe est de 3% en moyenne. Cette valeur n'a pas fait l'objet de vérification de terrain.

4-3» Evolution des niveaux des plans d'eau après réalisation

Le relevé détaillé des niveaux est donné sur la figure n° 6.

On retiendra les ordres de grandeurs suivants :

- à la fin des pompages sur le Bassin Olympique (mai 1989) les niveaux sont environ les suivants

• Arène Nautique 181,8 m NGF • Bassin Olympique 180,7 m NGF

- à la fin septembre 1989, les niveaux sont les suivants :

• Arène Nautique 182,0 m NGF • Bassin Olympique l8l,7 m NGF

en 4*5 mois le niveau est donc très peu monté sur l'Arène Nautique (0,20 m) et beaucoup plus sur le Bassin Olympique (1 m).

Cet écart peut s'expliquer par la réalisation de tranchées drainantes en juin, puis juin-juillet 1989j> au Sud du Bassin Olympique d'une part et par le volume plus grand de l'Arène Nautique. :

- 7 -

5 - HYPOTHESES SUR L'ORIGINE DES BAS NIVEAUX DES BASSINS

Dans l'étude hydrogéologique de 1ère phase (89 MPY 24) , de juillet 1989, nous avions avancé plusieurs hypothèses sur l'origine des bas niveaux des bassins :

- la sécheresse de l'année 1989 et des années antérieures (1987 en particulier),

- 1'évaporation intense en été, - l'importance des pompages réalisés en cours de creusement, - le colmatage partiel des berges :

* soit par apport de limons argileux au cours des reprofilages,

* soit par entraînement de particules argileuses au cours des pompages d'assèchement,

- le volume important des bassins.

Pour fixer les ordres de grandeurs, nous allons reprendre chacune des hypothèses en lui associant des données quantifiées.

5-1. Sécheresse de 1989

L'infiltration moyenne annuelle à Toulouse-Blagnac est de 93 mm, et de 66 mm à Toulouse-Francazal. Les infiltrations (pluie efficace) à Blagnac depuis 1977 sont les suivantes :

Année Infiltration (mm)

1977 161 1978 138 1979 146 1980 94 1981 107 1982 151 1983 43 1984 29 1985 73 :

1986 76 1987 0 1988 197 1989 0

- 8 -

On constate que depuis 1Ç83 et à l'exception de 1988, toutes les années ont une infiltration inférieure à la moyenne avec en particulier des infiltrations nulles en 1987 et 1989-

Les nappes alluviales se trouvent donc effectivement dans une situation d'étiage prolongé (basses eaux) en 1989-

En ce qui concerne la pluie directe, la pluviométrie moyenne annuelle est de 660 mm (Toulouse-Blagnac) avec un minimum déjà constaté de 36O mm (1987).

5-2. Evaporation

L'évaporation des plans d'eau est difficile à apprécier. Des études de la Compagnie d'Aménagement du Bas-Rhône et du CEMAGREF donnent les ordres de grandeurs suivants : de 3 à 6 mm par jour, un jour d'été sans vent. Le nombre de journées estivales à évaporation intense est de 60 en moyenne, ce qui donne une évaporation estivale pouvant être comprise entre 180 et 36O mm.

Dans la suite de l'étude nous avons considéré une évaporation estivale de l'ordre de 270 mm (moyenne entre 180 et 36O mm).

5-3- Importance des pompages réalisés

Nous rappelerons ici les ordres de grandeurs déjà établis au paragraphe 3 • 1 • Le volume d ' eau extrait a été de 620 000 m3 environ soit un débit moyen de :

- 80 m3/h pendant 7 mois (01/07/88 au 01/02/89)

- suivi de 100 m3/h pendant 3 mois (01/02/89 au OI/05/89)

5«4» Colmatage partiel des berges

Nous avons considéré les reprofilages de berges, dont l'extension est indiquée sur la figure n° 3* comme des liaisons imperméables autour des gravières (perméabilité de 10 des limons au regard de 10 des graves, soit 1000 fois plus faible).

5«5« Volume des bassins

Le volume total des bassins est de l'ordre de 1 300 000 m3.

Fin septembre 1989> le niveau des gravières est de l'ordre de 182 m NGF. Il manque donc 2,75 m d'eau pour atteindre la cote de projet de 184,75 ni NGF. La surface de bassin est de 32 ha environ, il manque donc 840 000 m3 d'eau.

- 9 -

Si on suppose que le remplissage s'effectue naturellement par la nappe pendant un temps donné, cela revient à supposer que la nappe a pu fournir un certain débit pendant ce temps. Nous avons calculé ce débit de nappe selon divers temps de remplissage hypothétiques.

Temps de remplissage Débit d'alimentation hypothétique de la nappe

(m3/h)

6 mois 190 m3/h

12 mois 95 m3/h

24 mois 48 m3/h

Le modèle de calcul va donc nous permettre de quantifier le débit que la nappe est capable de fournir sur l'ensemble de la zone d'entrée d'eau dans les gravières dans l'état actuel des berges et en faisant l'hypothèse d'ouverture plus ou moins grande dans les limons étanches de bordure.

6 - MODELE HYDRODYNAMIQUE DE L'EVOLUTION DU NIVEAU DES GRAVIERES

6.1. Principe d'un modèle hydrodynamique

Un modèle hydrodynamique (modèle numérique de nappe) est un outil de calcul dont le but est de représenter l'aquifère étudié et de réagir comme lui à des sollicitations extérieures (pompage, ouverture de lac, de gravière, étanchéification, etc...).

Le modèle a donc un comportement identique à celui de l'aquifère et il permet de tester diverses solutions techniques avant leur mise en oeuvre sur le terrain. C'est l'équivalent numérique d'un modèle réduit.

La mise en oeuvre d'un modèle numérique de nappe nécessite l'utilisation de moyens de calcul par ordinateur. Le principe de base consiste à découper l'aquifère en éléments finis de forme et de taille variable, appelés mailles, dans lesquelles on considère que l'aquifère est homogène. Une méthode de calcul (méthode des différences finies) permet en suite de réaliser des calculs numériques selon différentes hypothèses de travail.

Figure n*


LES MAILLES DU MODELE HYDRODYNAMIQUE

5000 .

50 0 0 .

«000 .

3000 ,.

2000 •

1000 »

« •

2000 3000 1000 S0O0 6000 7000

Figure n°8


SCHEMATISATION DES DIFFERENTES LIMITES HVDROGEOLOGIQUES DU MODELE HYDRODYNAMIQUE

la Garonne

Alluvions des basses plaines Fzl

; Alluvions des basses terrasses Fy 1

iliiiiiiis; Alluvions des moyennes terrasses Fx

Alluvions actuelles des rivières secondaires Fyz

Eboulis a molasse sub-affleurante

4 Sens d'écoulement de la nappe

BRGM

- 10 -

6.2. Description du modèle réalisé

Nous avons utilisé les outils de modélisation développés spécifiquement par le BRGM.

Les calculs ont été réalisés avec le Modèle MARTHE multicouche (Modèle d'Aquifère par un maillage Rectangulaire en régime Transitoire pour le calcul Hydrodynamique des Ecoulements).

Dans le cas du Parc Clément Ader nous l'avons employé dans une configuration MONOCOUCHE à surface libre avec des simulations en REGIME PERMANENT (régime de non perturbation) et en REGIME TRANSITOIRE (régime naturel perturbé par la réalisation des gravières).

Le modèle présente 634 mailles de calcul soit une surface de 3 750 ha. Pour représenter au mieux la géométrie des bassins, nous avons employé un maillage à mailles irrégulières. La répartition des mailles est indiquée sur la figure n°7-

Les limites hydrogéologiques du modèle sont indiquées sur la figure n°8. Ces limites représentent :

- soit des limites naturelles d'extension (c'est le cas de la limite entre basse terrasse et basse plaine schématisée par une limite à potentiel imposé),

soit des limites artificielles placées suffisamment loin des bassins c'est le cas :

* de la limite sud-ouest (amont hydraulique à potentiel imposé) * de la limite nord-est (aval hydraulique à potentiel imposé) * de la limite nord-ouest du type limite étanche (pas d'échange

d'eau).

Le modèle prend en compte l'ensemble des phénomènes intervenant sur la nappe à savoir en particulier :

- les entrées d'eau (naturelles ou artificielles) :

• infiltration dans la nappe (pluie efficace), • pluie directe sur les bassins, • entrée d'eau par l'écoulement naturel de la nappe, • injection d'eau dans les scénarios de prévision,

- les sorties d'eau (naturelles ou artificielles) :

• sortie d'eau par l'écoulement nappe (écoulement dans la basse terrasse, débordement dans la basse plaine),

• évaporation sur les bassins, • pompages imposés.

9000


ETAT PIEZOMETRIQUE RECONSTITUE AVANT TRAVAUX

Figure n

8000

7000 +

6000

5000

4000

3000

2000 +

1000

1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 BOOO

1840 50PIEZE ET SA VALEUR en dm NGF

ECHELLE 1/50000 BRGM

- 11 -

6.3- Méthodologie employée

Les différentes étapes de la réalisation d'un modèle de nappe sont les suivantes :

- étapes d'ajustement

au cours desquelles on cherche à ajuster les différents paramètres du modèle aux mesures de niveau réalisées en particulier :

* en régime permanent (non évolutif), ajustement des perméabilités,

# en régime transitoire (évolutif), ajustement de l'historique des perturbations et des porosités si nécessaire.

- étapes d'exploitation

au cours desquelles on procède à la simulation de différents scénarios d'évolution des niveaux d'eau selon diverses hypothèses (évaporation, pluviométrie, infiltration, état de berges, injection d'eau...)

6.4« Ajustement du modèle

Les différentes étapes des calculs ont été les suivantes :

» détermination de l'état piézométrique le plus probable avant les travaux de réalisation des bassins (état initial)

Cette détermination a été réalisée à partir :

- de l'état piézométrique supposé non évolutif (régime permanent) de 1969, - de l'état piézométrique perturbé (régime transitaire de septembre 1989. Cet état initial est donné sur la figure n°9.

• ajustement des perméabilités du modèle sur cet état piézométrique initial (calage en régime permanent)

_-? La perméabilité moyenne est de l'ordre de 1,5 10 m/s

• introduction de l'historique des pompages et creusement réalisés du 01/07/88 au 01/05/89, et ajustement du modèle sur les volumes d'eau extraits et la remontée de niveaux des bassins mesurés entre le mois de mai 89 et le mois de septembre 89.

- 12 -

Cela nous a conduit en particulier à ajuster :

- le niveau d'eau imposé dans les bassins pendant les travaux pour obtenir des ordres de grandeur de débits extraits compatibles avec les informations données par l'entreprise,

- 1'évaporation estivale, - l'état des berges en apparence non colmatées.

Le détail des fichiers informatiques de calcul est donné en annexe n° 3-

L'ensemble de ces étapes nous a permis d'obtenir un ajustement correct sur les débits extraits et les niveaux de bassins comme cela est indiqué dans les tableaux ci-après :

Période Débits estimés Débits calculés (m3/h) (m3/h)

du 01/07/88 au 01/02/89 (7 mois)

du 01/02/89 au 01/05/89 (3 mois)

80

100

100

120

Niveau des bassins en m NGF

Arène Nautique Bassin Olympique

Date

mai 1989

mi septembre 1989

Mesuré Calculé

181,8 181,75

182,0 182,0

Hesuré Calculé

180,7-* 181

181,7 181,7

* Valeur estimée (mesure de juin)

- 13 -

6.5« Exploitation du modèle

La phase d'ajustement étant réalisée, nous avons exploité notre modèle pour simuler divers scénarios.

Nous avons en particulier réalisé les simulation suivantes

calcul du niveau théorique des bassins en septembre 1989 si la nappe n'avait pas fait l'objet de pompage et avec les berges en l'état actuel ou avec les berges en terrain naturel,

calcul de la remontée naturelle des niveaux des bassins

- selon deux hypothèses de pluviométrie :

* année de pluviométrie égale à la moyenne (660 mm de pluie et 62 mm d'infiltration)

* année de pluviométrie très faible (360 mm de pluie et 0 mm d'infiltration)

- et selon deux hypothèses de colmatage de berges :

* berges en l'état actuel * berges complètement décolmatées (retour au terrain naturel).

calcul du temps de retour à la cote imposée de 184,75 m NGF en fonction de divers débits d'injection

Nous nous sommes placés dans le cas le plus défavorable de l'année de pluviométrie très faible.

- calcul du débit d'entretien de la cote de 184,75 m NGF en régime stabilisé dans le cas d'une pluviométrie très faible d'une évaporation intense et d'un étiage prolongé de la nappe.

calcul de temps de renouvellement de l'eau des bassins en régime stabilisé selon deux hypothèses de colmatage des berges :

* berges en l'état actuel * berges complètement décolmatées (retour au terrain naturel)

Figure n°1


SIMULATION DE L'EVOLUTION NATURELLE DES NIVEAUX A PARTIR DE SEPTEMBRE 1989

18S • H 1 — * 1 1 1 1 I 1— I I 1 I 1 I 1 -

185

184

Suppression des colmatages

ANNEE MOYENNE ftoumuës)

183 .. .'?

ARENE NAUTIQUE

182'

181

1 t

^ \ ^X<,

JS SÏS ANNEE SECHE

(Tttiir ?i£uJ)

BASSIN OLYMPIQUE

180 i 1 1 1 1 I 1 1 1 1 ; 1 1 1 1 —4 1 1 h 1

T F M A n T T A S O M 3" T A S O N l >

ANNEE 1989 ANNEE 1990

BRGM

- H -

7 - SYNTHESE DES RESULTATS DU MODELE HYDRODYNAMIQUE

7-1. Niveau des bassins en septembre 1989 s'il n'y avait pas eu de pompage pendant leur creusement

Compte tenu des mesures piézométriques réalisées en septembre 1989? et si la nappe n'avait pas fait l'objet de pompage en cours de creusement des bassins, nous avons évalué que la cote des bassins se serait établie à :

* 184,40 m NGF avec les berges en l'état actuel, * 184,10 m NGF avec les berges complètement décolmatées.

La cote plus faible dans le second cas s'explique par les fuites plus importantes à l'aval des bassins avec les berges décolmatées.

Nous noterons que le niveau des basses eaux du projet étant fixé à 184,45 m NGF, il s'avère que les prévisions avant construction étaient correctes.

7-2. Remontée naturelle des niveaux d'eau

Avec une pluviométrie moyenne, le niveau des bassins se situerait autour de 183,7 ni NGF à la fin juin 1990 puis resterait stable pendant l'été (l'évaporation absorberait la remontée).

Avec une pluviométrie faible, le niveau des bassins se situerait autour de 183,0 m NGF et resterait également stable en été.

Dans le cas moyen, il manquerait donc 1 m d'eau et dans le cas le plus pessimiste 1,7 m pour atteindre la cote de 184,75 m NGF.

Nous avons également fait des simulations en supposant que l'ensemble des berges formées de limons imperméables soit décolmaté; nous obtenons dans le cas moyen et dans le cas pessimiste un gain extrêmement faible de l'ordre de 0,1 m.

L'ensemble de ces résultats est donné sur la figure n° 10.

En pratique :

- la nappe n'a pas la capacité suffisante en débit naturel pour permettre le remplissage des bassins dans un délai raisonnable,

- les ouvertures pratiquées dans les limons des berges en particulier au Sud du Bassin Olympique sont largement suffisantes pour permettre l'entrée d'eau compte tenu de la faible capacité de l'aquifère à fournir de l'eau. Il n'est donc pas nécessaire de toucher aux berges actuelles.

Figure n

P A R C CLEMENT ADER A MURET (31)

SIMULATION DE L'INJECTION DE DIVERS DEBITS D'EAU D A N S LES BASSINS A PARTIR DE JANVIER 1990

PARC C ADEFI EVOLUTION PREVISIONNELLE DES NIVEAUX DES BASSINS AVEC INJECTION

186 + „ ^ - t 1 I * 1 L 1 l l I 1 I 1 1 I

tes

18*

183

182

INJECTION DE

200 L / S

ARENE NAUTIQUE

181 BASSIN OLYMPIQUE

180

Aè^S m«W

70 L / S

i i 1 i i 1 i 1 1 1 i i i 1 1 y-

ri T T r\ s O ^ J D I T F M A M T T A S O

ANNEE 1909 I ANNEE 1990

B R G M

- 15 -

7.3- Origine des bas niveaux des bassins et de la lenteur de la remontée naturelle

L'ajustement du modèle ainsi que les simulations réalisées aux paragraphes 7«1 et 7-2 nous permettent désormais de préciser l'origine des bas niveaux constatés.

Cette origine n'est ni la sécheresse de l'année 1989 et des années antérieures (voir 7>1) ni le colmatage des berges voir 7.2).

Les causes principales sont, par ordre d'importance :

- les forts pompages réalisés (620 000 m3 d'eau extraits), - le grand volume des bassins (1 300 000 m3) par rapport au débit naturel de la nappe,

- 1'évaporation estivale (pour une plus faible part).

7-4- Solutions envisageables pour un retour à la normale

La meilleure solution pour un retour rapide à la normale est d'injecter de l'eau dans les bassins.

Cette eau sera prélevée dans le Canal de St. Martory tout proche et amenée par le Canal du Brouilh.

Cette eau va permettre :

- de compléter le volume manquant (environ 750 000 m3 au début janvier 1989),

- de compenser les pertes des bassins dans l'aquifère (charge des bassins supérieure à celle de la nappe) et celles liées à 1'évaporation.

Nous avons évalué, en hypothèse d'année sèche, les différents débits d'apport nécessaires pour amener le niveau d'eau à la cote souhaitée, en fonction du temps de remplissage. Les résultats sont les suivants :

Débit d'apport (1/s)

Temps de remplissage à 184,75 » NGF*

50

70

100

6 mois

4,5 mois

3 mois

* compte tenu des pertes (faibles) dans l'aquifère et de la remontée naturelle des niveaux de la nappe.

La figure n° 11 représente ces évolutions des niveaux.

- 16 -

Les temps de remplissage évalués, de 3 à 6 mois selon l'hypothèse de débit, montrent qu'il faut amener de l'eau du Canal de St. Martory, le plus rapidement possible et au débit le plus fort possible.

En ce qui concerne le débit maximum de maintien du niveau d'eau pendant la saison estivale, il est estimé à 20 l/s (débit compensant 1 ' évaporation estivale et les pertes dans la nappe) dans le cas d'une piézométrie très basse du type septembre 1989»

Remarque 1 : La solution qui consisterait à pomper dans la nappe à l'aide de puits pour réinjecter dans les bassins est sans intérêt puisqu'on fait appel au même stock d'eau.

Remarque 2 : Une fois le niveau de projet atteint, nous attirons votre attention sur les risques possibles de dépassement temporaire de cette cote maximum. En effet, des mesures piézométriques de 1971 indiquent que la nappe peut avoir en période de hautes eaux, des niveaux supérieurs à 184,75 m NGF à l'aval des bassins. Pour se prémunir contre des remontées intempestives de niveau des bassins, il convient de s'assurer que les exutoires joueront toujours leur rôle quel que soit le niveau de la nappe. D'après les informations, en notre possession la vidange du Bassin Olympique se fera par débordement à l'extrémité nord et celle de l'Arène Nautique par aspiration à l'intérieur d'un déversoir en puits (seuil circulaire ou "moine"). En hautes eaux l'exutoire du Bassin Olympique risque d'être inopérant, la vidange s'effectuera par le déversoir en puits de l'Arène Nautique qui doit donc être dimensionné en conséquence, en particulier le niveau bas de la galerie d'évacuation.

7-5- Temps de renouvellement de l'eau des bassins

Nous avons évalué les temps de renouvellement naturel de l'eau des bassins par l'écoulement de la nappe.

Les résultats sont les suivants :

t dans l'état actuel des berges, le Bassin Olympique met 6 à 7 ans à se renouveler et l'Arène Nautique 4 à 5 ans,

• à titre indicatif avec des berges taillées dans le terrain naturel (sans limons) les temps de renouvellement sont de 4 à 5 ans pour le Bassin Olympique et de 2 à 3 ans pour l'Arène Nautique.

Dans tous les cas, nous avons donc des temps de renouvellement très longs et l'eau est pratiquement stagnante.

Les apports du Canal de St. Martory seront donc aussi nécessaires pour assurer une aération et un renouvellement de l'eau tout au long de l'année. Ces apports, que nous ne pouvons préciser, seront sans doute supérieurs aux quantités d'eau nécessaires au maintien de la cote imposée de 184,75 m NGF.

Remarques : Nous vous conseillons, pour faciliter les communications et le mélange entre les deux bassins, de réaliser des ouvertures plus grandes que celles prévues dans le projet et atteignant le substratum imperméable.

ANNEXE N° 1

DONNEES SUR LA REALISATION

DES GRAVIERES

DEBITS EXTRAITS EN COURS DE CREUSEMENT DES BASSINS

MOIS D'UTILISATION

PUISSANCE C O N S O M M E E

en k W

HEURES DE FONTIONNEMENT

VOLUME EXTRAIT en m 3

DEBIT MOYEN EXTRAIT en m 3 / h

Jul Aou 38 Sep-88

Oct Nov 88 Dec 83 Jan 89

Fév-89 Mar-39 Avr-89

12142 4922 12088

0 5420 6934 3132

328 133 327

0 146 187 85

164000 66500 163400

0 73000 93700 42300

114 92 112

0 109 126 59

fin des pompages total: 602900 m 3

pompe d'exhaure de 500 m 3 / h pour une HMT de 10 m et d'une puissance de 37 kWh HEURE DE FONCTIONNEMENT = PUISSANCE CONSOMMEE / 37 VOLUME EXTRAIT en m3/h= HEURE DE FONCTIONNEMENT x 500 en m3 /h

BRGM SGR/MPY

m3/h

130 _

Jul flou année 1988

Jan Fev année 1989

Paro C.HDER DEBITS MOYENS EN COURS DE CHANTIER

ANNEXE N°2

RELEVES PIEZOMETRIQUES

PARC CLEMENT ADER PIEZOMETRIE AU 1 8/09/1 989

POINT DE MESURE

COTE mNGF DU REPERE

PROFONDEUR EAU-REPERE

COTE mNGF DE L'EAU REMARQUES

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9

P10 Pg1 Pg2 Pg3 Gt G2 G3 23 24

188,24 188.46 187.91 187.68 186.77 187.83 185,57 185.01 186.35 184.97 182,67 182.26 183,1 182.31 182,46 182.43 184,09 188.77

2,92 3.85 4,28 4.28 4,14 5.8 3,34

2.65 3,24 2.31

0 0 0 0 0 0 0

4,54

185.32 184.61 183.63 183.4

182.63 182.03 182.23 182.36 183.11 182.66 182.67 182.26 183.1

182.31 182.46 182.43 184.09 184.23

PIEZOMETRE BRGM PIEZOMETREBRGM

PIEZOMETRE BRGM PIEZOMETREBRGM

PIEZOMETRE BRGM PIEZOMETRE BRGM PIEZOMETREBRGM PIEZOMETRE BRGM PIEZOMETREBRGM PIEZOMETREBRGM

PLAGE ARENE NAUTIQUE PLAGE ARENE NAUTIQUE PLAGE ARENE NAUTIQUE

GOLF GOLF GOLF

EXHUTOIRE RESEAU PLUVIAL PUITS ENTREPRISE GUI NTOLI

BRGM SGR/MPY

-'••'h'i-o t.

LISTE DES POINTS DE MESURE PI EZO M ETRIQUE

Numéro d'ordre

1 2 3 4 5 6 ? 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43

Nom do lieu

Encontrade G«111oux

Bourdettes Marcus

Labastidette Sardelis Maraud

Guilleret PTF

Fortis Grd Catalan Pt Catalan

La Brûlerie Grd Bordasse La Coulamère

Gilabert PtBusc

Castel Bezu Chaubet

Le Brouil Rouzet

La Manche PT6

Bonnets Aérodrome

Manacon PTA

La Tour 1 La Tour2 Cassaane Castsing

PTB Salère Péoulié

Oxl'Ealise PTE

Pastoureaux Galant PTD

Hurguet Ramonet

Bordeneuve PTC

Côte au Sol Profondeur de Cote de l'eau en m N G F l'eau en m en mNGF

190.8 190 ,4 190 188

187.5 189 .4 186.5 185.5 182.5 184.8

183.43 182.6 181.2 184.3 180.2 183 183

186.1 187,4 180

185 187,4 188.5 189

187.9 185.2 190,2 190

190.9 191.6 191

191,6 190,4 188,4 191.2 193,6 194.5 194.6 194.5 193 192 215

1.6

2.4

2.1 2.15 3.2

3.55 2.2 2,6 2.7 1.1

0.93 2.3 2,05 4.05

4 2.65

1.9

4

3.1

4.3

2.6 1,35 1.7 2.4 2,05 3,4 5,7 5.4 2.3

2 2.4 2.9 9,4

189.2

187.6

185.4 187.25 183.3 181.95 180.3 182

180.73 181.5 180.27

182 178.15 178.95

179 183.45

178.1

181

185.9

180.9

187.4 189.55 189.9 188.6 189.55

187 182,7 185.8 191,3

192.6 192.1 190.1 182.6

Profondeur de l'ouvrage en m

3 2.5 6

3.7 6.3

4.1

3.3 3.95 2.2

4.4

5.5 6

4

5.1

5.7 4.8 4.3 5.3 3.5 3.4 2.2

Observation

pasd'AEP non mesuré Gros débit non mesuré

non mesuré

non mesuré

non mesure non mesuré

non mesuré

non mesuré

non mesuré

non mesure

BRGMSGR/MPY

Bordeneuve « * * »

M'ondasso f^iMÀih

.-""Vfci * p r i o u . • • * * '.:<-•..J....L /•' w-y-:*L A <-À

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E S C Ï f ^ V - ' • f \r.'-i. /

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ANNEXE N°3

FICHIERS DE CALCUL NUMERIQUE

SAGEM Société d'Aménagement et de Gestion de Muret

PARC CLEMENT ADER

SCHEMA DES BASSINS DANS L'ETAT FINAL

PANNEAU 2/4 PANNEAU 3/4

Cîî ^ 2 ï£2 C19 C20 C21 C22 C23 C24 C24

MAILLE DE GRAVI ERE 100m

M O

LU

L12

L13

L14

L15

L16

L17

L18

L19

L20

L21

L22


PARC CLEMENT ADER

SCHEMA DES MAILLES AU PAS DE CALCUL N° 2 DE 12 à 19 MOIS

DU 01/07/88 AU 01/02/89

PANNEAU 2 / 4 - • - * - PANNEAU 3 /4

XX» (XX IX

X

X

X

X

X X

Cil ÏÏÏ2* 2 ££2 C19 C20 C2Î C22 C23 C24 C24

u uu u ooo

MAILLE A

POTENTIEL

IMPOSE

100m

MAILLE A PERMEABILITE NORMALE DE 15 E-4 m/s


P A R C CLEMENT ADER

SCHEMA DES MAILLES AU PAS DE CALCUL N° 3 DE 19 à 22 MOIS

DU 01/02/89 AU 01/05/89

PANNEAU 2 / 4 PANNEAU 3 / 4

Cil ÏÏÎ2* 2 ££S2 CI 9 C20 C21 C22 C23 C24 C24 u ou o u u u ,

MAILLE A POTENTIEL

IMPOSE

MAILLE DE GRAVI ERE

MAILLE A PERMEABILITE NORMALE DE 15 E-4 m/3

100m

L10

L11

L12

L13

L14

L15

L16

L17

L18

L19

L20

L21

L22



SCHEMA DES MAILLES AU PAS DE CALCUL ti°4 DE 22 à 27 MOIS

DU 01/05/89 AU 01/10/89

PANNEAU 2 /4 PANNEAU 3 /4

Cil ™~I - *î-2 C19 u ou o uuu C20 C2Î C22 C23 C24 C24

MAILLE DE GRAVI ERE

MAILLE DE BORDURE A PERMEABILITE REDUITE A 5 E-4 m/3

LIAISON ETANCHE

100m 1 '

MAILLE A PERMEABILITE NORMALE DE 15 E-4 m / s



L10

Lîl

L12

L13

L14

LIS

LI6

L17

L18

L19

L20

L21

L22

SCHEMA DES MAILLES AU PAS DE CALCUL N»6 A PARTIR DE 30 MOIS

DONC DU 01/01/90

PANNEAU 2 /4 PANNEAU 3 /4

Cil ""I " ZZZ C19 C20 C21

MAILLE DE GRAVI ERE

C22 C23 C24 C24

LIAISON ETANCHE

100m i i

MAILLE DE BORDURE A PERMEABILITE REDUITE A 5 E-4ID/J

MAILLE A PERMEABILITE NORMALE DE 15 E - 4 m / s

Documents

SAGEM DE NAPPE RAPPORT D'ETUDE - BRGM