Upload
elif-sansarci
View
17
Download
5
Embed Size (px)
DESCRIPTION
arıtma tesisi tasarımı
Citation preview
Mersin-Anamur İlçesi İçme
Suyu Arıtma TesisiTasarımı
Anılcan YıldırımAslıhan Benlioğlu
Elif Sansarcı Bilge Mutlu
Öznur Yıldırım
1. Akış Şeması Opsiyonu
2.Akış Şeması Opsiyonu
3.Akış Şeması Opsiyonu
• İşletme, bakım ve kurulum masrafları kıyaslandığında 1. opsiyonun seçilmesine karar verilmiştir.
Arıtma Tesisi Birimleri ve Boyutlandırılması
Kaba Izgara• Kaba ızgaralarda hız 0,5 m/sn olacak şekilde
alınmıştır. • Yapılan hız hesapları Qmax üzerinden
hesaplanmış• mekanik temizleme aparatı dahil edilmiştir.• 2036 yılına kadar 1 kademe 1 aktif ve 1 yedek
olmak üzere 2 adet ızgara yapısı ile ,2051 yılına kadar 2 kademeli olarak gelecek debi 2 ye bölünerek 2 tanesi aktif ve 1 tanesi yedek olacak 3 adet ızgara yapısı ile dizayn yapılmıştır.
kaba ızgara 1. kademe
sonuç birim
ızgarada hız max
0,52 m/sn
ızgarada hız min
0,26 m/sn
ızgarada en 1 cm seçilmiştir.ızgarada boy 2 m seçilmiştir.
ızgara çubukları arası
net açıklık
4 cm seçilmiştir.
ızgaraların yatayla yaptığı
açı
75 derece seçilmiştir.
çubuk sayısı 21 adet boşluk sayısı 20 adet ızgara alanı 2 m^2
ızgaranın net genişliği
1 m
Kaba Izgara 1.Kademe
Kaba Izgara• Yıllara ve gelen debilere bağlı olarak max. Hız
0,5m/sn, min hız ise 0,26 m/sn bulunmuştur.
• Çubuklar arası boşuk su atıksu mühendisliği kitabında verilen 2-8 cm bosluk aralıklarından 4 cm olarak kabul edilmiştir.Çubukların bireysel kalınlıkları ise 1 cm’dir.
Kaba Izgara 2. Kademe
kaba ızgara 2. kademe
sonuç birim
ızgarada max. hız 0,495 m/sn ızgarada min. hız 0,27 m/sn
ızgarada en 10 mm seçilmiştirızgarada boy 2 m seçilmiştir
ızgarada çubuk arası açıklık
40 mm seçilmiştir
ızgaranın yatayla yaptığı açı
75 derece seçilmiştir
çubuk sayısı 21 boşluk sayısı 20 ızgara alanı 2 m2
ızagara net genişliği 1 mm
yıltesis debisi(lt/sn)
debi (m^3/sn) giriş hızı(m/sn)
ızgara kenar uzunluğu
ızgara kenar uzunluğu kabul(m)
yeni giriş hızı(m/sn)
inşaat uzunluğu(m)
2016 260 0,260,5*Seçilmiştir. 0,72 1 0,26 1
2017 268 0,2680,5*seçilmiştir 0,73 1 0,27 1
2018 278 0,2780,5*seçilmiştir 0,75 1 0,28 1
2019 288 0,2880,5*seçilmiştir 0,76 1 0,29 1
2020 298 0,2980,5*seçilmiştir 0,77 1 0,30 1
2021 309 0,3090,5*seçilmiştir 0,79 1 0,31 1
2049 829 0,8290,5*seçilmiştir 0,91 1 0,41 1
2050 860 0,860,5*seçilmiştir 0,93 1 0,43 12051 891 0,8910,5*seçilmiştir 0,94 1 0,45 1
• Izgara Kenar Uzunluğu = (Debi/Giriş Hızı)0,5
İnce Izgara• İnce ızgarada max hız 0,08m/sn, min hız ise
0,04m/sn olacak şekilde dizayn edilmiştir.
• 2036 yılına kadar 1 kademe 1 aktif ve 1 yedek olmak üzere 2 adet ızgara yapısı ile ,2051 yılıa kadar 2 kademeli olarak gelecek debi 2 ye bölünerek 2 tanesi aktif ve 1 tanesi yedek olacak 3 adet ızgara yapısı ile dizayn yapılmıştır
ızgarada max hız 0,08 m/sn çubuk sayısı 167
ızgarada min hız 0,04 m/sn
ızgarada en 10 mm seçilmiştir. boşluk sayısı 166
ızgarada boy 2 m seçilmiştir.
ızgara çubukları arası net açıklık 5 mm seçilmiştir.
ızgaraların yatayla yaptığı açı 75 derece seçilmiştir.
ızgaranın toplam genişliği 2,5 m seçilmiştir.
Izgarann genişliği 2,5 m olacak şekilde dizayn edilmiştir.
yıl
tesis debisi(lt/sn)
tesis debisi(m^3/sn)
ızgara kenar uzunluğu(m)
giriş hızım/sn)
ızgara kenar uzunluğu kabul(m)
yeni hız(m/sn)
inşaat uzunluğu(m)
2016 260 0,26 1,61 0,1 2,5 0,04 2,5
2017 268 0,268 1,64 0,1 2,5 0,04 2,5
2018 278 0,278 1,67 0,1 2,5 0,04 2,5
2019 288 0,288 1,70 0,1 2,5 0,05 2,5
2020 298 0,298 1,73 0,1 2,5 0,05 2,5
2021 309 0,309 1,76 0,1 2,5 0,05 2,5
2022 321 0,321 1,79 0,1 2,5 0,05 2,5
2023 333 0,333 1,82 0,1 2,5 0,05 2,5
2050 860 0,86 2,07 0,1 2,5 0,07 2,5
2051 891 0,891 2,11 0,1 2,5 0,07 2,5
Izgara Kenar Uzunluğu = (Debi/Giriş Hızı)0,5
Kaskatlı Havalandırma
• Havalandırma ünitesi• 1,5mg/L Fe ve 1 mg/L Mn değerlerine sahip su
kalitesi için % 80 giderim verimi sağlıcak havalandırma sistemi uygulanması gerekmektedir.
• Bölgedeki suda bulunan Ç.O (Co) değeri 2mg/l olarak kabul edilmiştir. Aynı zamanda doygunluk değeri (Cs) 11,3 mg/L kabul edilerek hesaplar yapılmıştır.
kabulller cs O2 doygunluk kons. 11,3(g/m^3)c0 O2 baslangıç kons. 2(g/m^3)
T kış 10ºT yaz 25º
Tº h(m) h=1 için k => h= 0,7(m)içi
n
k => h= 0,6
(m)için
k => h= 0,5(m)
için
k => h= 0,4(m)
için10 0,7 0,66 0,46 0,39 0,33 0,2615 0,6 0,76 0,53 0,46 0,38 0,3020 0,5 0,86 0,60 0,52 0,43 0,3525 0,4 0,97 0,68 0,58 0,48 0,3930 1,07 0,75 0,64 0,54 0,43
Belirlenen bölgenin yaz ve kış sıcaklıkarı ve kaskatlı sistemin olası farklı yüksekliklerine göre temiz sular için K değerleri K=(0,45*(1+0,046*T)*h) formülü kullanılarak hesaplanmıştır.bu değerlere bağlı olarak ihtiyaç olana O2 konsantrasyonu(Ce) Ce=Co+K(Cs-Co)formülü kullanlılarak tabloda görüldüğü üzere (g/m^3) cinsinden bulnmuştur
h=1 (m)için Ce h=0,7(m) için Ce
h=0,6(m) için Ce
h=0,5(m) için Ce
h=0,4(m) için Ce
Ce=Co+K(Cs-Co) (g/m^3)
Ce=Co+K(Cs-Co)(g/m^3)
Ce=Co+K(Cs-Co)(g/m^3)
Ce=Co+K(Cs-Co)(g/m^3)
Ce=Co+K(Cs-Co)(g/m^3)
8,11 6,28 5,67 5,06 4,449,07 6,95 6,24 5,54 4,8310,04 7,62 6,82 6,02 5,2111,00 8,30 7,40 6,50 5,6011,96 8,97 7,98 6,98 5,98
2036 yılı için 1. Kademe olarak 0,52 l/sn debi ile ,2051 yılı için 2. Kademe 0,891 l/sn debiyi 2ye bölerek dizayn edilmiştir.Toplam savak uzunluğu Q=1,8x(L-0,2h)xh^(2/3) formülü kullanılarak bulunmuştur
n(kademe) h(m) KCs yük (m) değerK.CsK=(K.Cs/Cs)[g O2/m^3]
Ce=Cs-(Cs-Co)(1-K)^n [g/m3]
1 1 1 6 0,531 6,9382 0,5 4 0,354 7,4193 0,33 1,75 0,155 5,6864 0,25 1,5 0,133 6,039
Savak Yükü Hesabı(I.kademe) Sembol Birim Değer
Hesap Debisi Q m3/s 0,52Savak yükü h m 0,06
Toplam Savak Uzunluğu
L m 19,67
Bir kenar savak uzunluğu
m 4,92
Düşüm yüksekliği y m 0,5Basamak sayısı 2Toplam Statik
düşü m 1
Basamak genişliği B m 0,6Sıçrama yüksekliği X m 0,21
Bekletme süresi t dk 20
Basamak yüksekliği sıcrama yüksekliği göz önünde bulundurularak seçilmiştir.Hesaplar sonucunda 0,18 bulunmuştur.Emniyet açısından 0,6 alınmıştır
HAVALANDIRMA VERİMİSimgeler Değerler
Co( gO2/m3) 2 C2 8,11 T 10 E 82%
Q=1,8x(L-0,2h)xh^(2/3)
0,4 < y < 0,8 kabulü yapıldı.
Savak Yükü Hesabı(II.kademe) Sembol Birim Değer
Hesap Debisi Q m3/s 0,4455Savak yükü h m 0,06
Toplam Savak Uzunluğu L m 16,85
Bir kenar savak uzunluğu m 4,21
Düşüm yüksekliği y m 0,5Basamak sayısı 2
Toplam Statik düşü m 1Basamak genişliği B m 0,6
Ön Ozonlama
• Ünite boyutlandırmasında Qort Debi kullanılmıştır.
• I.Kademe olan 2036 yılına için tesis debisi 25,38m 3/dk bulunmuştur.
• Tesisde dozlanacak ozon miktarı 0,15g/m3 seçilmiştir.
• Tesis debisi ve ozon dozlama kabulune bakılarak toplamda 0,22 kg/saat ozon dozlanması gerekmektedir.
• II.kademede tesise gelen debi 2 ye bölünerek yeni debi üzerinden hesaplamalar yapılmıştır. Buna bağlı olarak debi 21,96m 3/dk bulunmuştur.
• Tank başına 0,2 kg/sa ozon dozlanması gerektiği bulunmuştur.
• Tesiste ozon, jeneratör vasıtası ile üretilecektir .
Ön Ozonlama (I.Kademe 2036) Birim DeğerTesis debisi m3/dk 25,38Bekletme süresi dk 5Ozon dozlama miktarı g/m3 0,15Gerekli tank hacmi m3 126,9
Tank ebatları En m 3,94Boy m 7,88Derinlik m 4,5Toplam tank hacmi m3 253,8Tesis Debisi m3/sa 1522,8Ozon dozlama miktarı kg/m3 0,00015Gerekli Ozon miktarı kgO3/sa 0,22842
• Gerekli Tank Hacmi= Tesis Debisi * Bekletme Süresi• Toplam Tank Hacmi =2 * Gerekli Tank Hacmi• Tesis Debisi = 0,423 * 3600 = 1522, 8• Ozon Dozlama Miktarı= 0,13* 10-3
Gerekli Ozon Miktarı = Tesis Debisi * Ozon Dozlama Miktarı
Ön Ozonlama 2. KademeÖn Ozonlama (II.Kademe 2051)
Birim Değer
Tesis debisi m3/dk 21,96
Bekletme süresi dk 5
Ozon dozlama miktarı g/m3 0,15
Gerekli tank hacmi m3 109,8
Tank ebatları
En m 3,94
Boy m 7,88
Derinlik m 4,5
Toplam tank hacmi m3 267
Tesis Debisi m3/sa 1317,6
Ozon dozlama miktarı kg/m3 0,00015
Gerekli Ozon miktarı kgO3/sa 0,19764
Koagülasyon
Koagülasyon
Tasarım Kriterleri
2036 yılı proje debisi (m3/sn), Q 0,520
Hız gradyanı (sn-1), G 700
Temas süresi (sn), t 300
Su sıcaklığı (0C) 10
μ (kg/m*sn) 0,00131
• I. kademe (2021-2036) için proje debisi: 0,520 m3/sn
Hsu=Vtotal/( 2.4 x2.4) = 3.38 (2-5 aralığında kabul edilebilir.)
Motor Gücü HesabıGüç hesabı P = G2*μ*V (W) 12517,1P (kW) 12,52Motor verimi 0,8Pm = P/motor verimi (kW) 15,6
• P= G2 x µ x V= 7002 x 0.00131 x 19.5 =12517,1watt
P= 12,52 kW • Motor verimi = 0.8 P = 12517,1watt /0.8 =
15646,3 (Motor gücü) Gereken motor gücü 17,5 kW olarak seçilmiştir.
Pedal Boyutlandırması
PEDAL BOYUTLANDIRMASI P = G2*μ*V (W) 12517,1P (kW) 12,52Motor verimi 0,8Pm = P/motor verimi (kW) 15,6B (m) 2,4H (m) 3.38Türbin çapı = D = B/3 (m) 0,80Pedal genişliği = b = D/5 (m) 0,16Pedal boyu = f = D/4 (m) 0,20Türbinin tank tabanından yüksekliği = C = D (m) 0,80Pedalsayısı ( 1 şaft için ) 6,00Pedal alanı = A = n*b*f (m2) 0,19
Pedal Boyutlandımasına Ait Göstergeler
Karıştırıcı Devir Ve Türbülans Hesabı
KARIŞTIRICI DEVİR HESABIP (W) 15646,3Su yoğunluğu (kg/m3) 1000KT= Karıştırıcı sabiti 6,3n= dönme hızı (dev/sn) 1,96n (dev/dk) 117,9Türbülans HesabıNRe= (n*D2*ρ)/μ 959657
• n = (P/(6.3 x D5 x 1000))^(1/3)• n = (4759.9/(6.3 x 0.85 x
1000))^(1/3)= 1,96 dev/sn• n = 1,96 x 60 sn/dk = 117,9 dev/dk
• Nr=d²*n*ρ/µBuradan reynold sayısı 959657 olarak hesaplanır. (959657 > 10000 sonuç uygundur.)
TANK BOYUTLANDIRMASIV= Q x t (m3) 267,30ünite sayısı 14derinlik/genişlik 2genişlik/uzunluk 1x = uzunluk = genişlik (m) 2,4
derinlik = V/ genişlik x uzunluk 3,38Vsu(m3) 19,5
II. kademe (2036-2051) için proje debisi: 0, 891 m3/sn
• Hesaplar incelendiğinde 2051 yılında debiyi karşılayabilmek amacıyla ekstra 6 adet daha tank inşaası yapılmalıdır.
Çöktürme Tankı• Çöktürme havuzuna giriş yapısında delikli duvar
kullanılacaktır.• Çap 100 mm ile 200 mm arasında olmalıdır. • Suyun deliklerden geçiş hızı ise 0,15m/sn ile 0,6 m/sn
arasında olmalıdır. • 20- 30 cm hava payı bırakılmalıdır. (Qasim)
Bu bilgilere dayanarak; • Hız 0,3 m/sn seçildi. • Çap 0,15 m seçildi. • 25 cm hava payı bırakıldı.
Çökeltim havuzu giriş yapısı hesabı
Çökeltim Havuzu Giriş Yapısı
Q (m3/gün)2036 205144928,00 76982,40
Tank sayısı 4 5Her Bir Havuza Gelen Suyun Debisi (m3/gün) 11232 15396Hız (m/s) 0,4 0,4Alan (m2) 0,325 0,446Her Bir Deliğin Yüzey Alanı ( m2 ) 0,0177 0,0177Delik Sayısı (N) 18 25
Çamur hesabı
demir mg/l 1,5mangan mg/l 1
ÇAMUR HESABII. kademe 242611,2 kg/günII. kademe 161740,8 kg/gün
• Çamur miktarı= Qmax*konsantrasyon*86400*1000*1/10^6
= 1872,00*1.5*86400*1000*1/10^6=242611,2 kg/gün
1.kademe çökeltim havuzu boyutlandırması
BOYUTLANDIRMA (2036)Havuz Sayısı, n 4Bekleme Süresi, t,saat 1,57Genişlik uzunluk Oranı W/L 1/5Yüzey Yükü, So, m/saat 1,50Savak Yükü, Ss 10,00Maksimum Debi, Qmaks,m3/saat 1872,00Her bir Havuza Gelen Debi, Qn, m3/saat 468,00Tank Alanı, A 1248,00Bir Tank Alanı 312,00Genişlik, W 7,00Uzunluk, L 35,00Yükseklik, H 3,00Gerçek Yükseklik, Hg 3,25Çıkış yapısısavak uzunluğu m 23,40savak yapısı sayısı 4,00yatay hız mm/sn. 6,19
2. kademe çökeltim tankı boyutlandırması
BOYUTLANDIRMA (2051)Havuz Sayısı, n 2Bekleme Süresi, t,saat 1,15Uzunluk Genişlik oranı L/W 1/5Yüzey Yükü, S, m/saat 1,50Savak Yükü, Ss 10,00Maksimum Debi, Qmaks,m3/saat 642
Her bir Havuza Gelen Debi, Qn, m3/saat 321Gerekli Alan 428Bir tank Alanı 312Genişlik, W 7,00Boy, L 35,00Yükseklik, H 3,00Gerçek Yükseklik, Hg 3,25
Koagülasyon Ön Çizim
Koagülasyon
Koagülasyon Üst Kesit
Koagülasyon Üst Kesit
Flokülasyon
Flokülasyon Ünitesi Hesapları• Çok küçük danecikler yumaklaştırma işlemi
sonucunda büyük çökelebilen yumaklar haline gelebilmektedir. Bu işlem ilave edilen polielektrolitler ile daha hızlı gerçekleşebilir. Ayrıca daha büyük yumakların oluşumu sağlanabilir.
• Hızlı karıştırma tesisinden gelen su flokülasyona
gelmeden önce bir dağıtım kanalında toplanır, dağıtım kanalındaki kapaklarla 3 üniteye dağıtılır.
• İyi bir yumaklaşma elde etmek amacıyla 5 bölmeli
yavaş karıştırma tankı projelendirilir. Her bir bölmedeki karıştırıcının hız gradyanı ve devri farklıdır.
•
YAVAŞ KARIŞTIRICI TANKI BOYUTLARI
Parametre 2036 2051 Proje debisi (m3/s) 0,520 0,891 Tank uzunluğu (m) 15,00 15,00 kabul edilmiştir.Tank genişliği (m) 7,00 7,00 kabul edilmiştir.
Tank yüksekliği (m) 4,50 4,50 kabul edilmiştir.Su yüksekliği (m) 4,2 4,2 kabul edilmiştir.
Flokülasyon tankı hacmi (m3) 472,5 472,5
Üç adet tank kullanılacağından
debi(m3/s) 0,173 0,297 Bekletme süresi (dk) 45 27
Bir bölmenin hacmi (m3) 94,5 94,5
Yavaş Karıştırma Ünitesi Tankı Boyutları• Bekletme süresi 15-45dk
• G, hız gradyanı: 10-100sn-1
• G*t= 104- 105 arası olmalıdır. Ancak bazı
zamanlarda bu değer 2 x 104- 2 x 105 aralığında da olabilir.
• 2036 yılı proje debisine göre hesaplamalar;• Qtesis= 0,520 m3/sn
• 3 adet tank kullanılacağından;
• Q = Qtesis / 3 = 0,520 / 3 = 0,173 m3/sn
• Tank Uzunluğu = 15 m• Tank Genişliği = 7 m• Su yüksekliği = 4,2 m• Tank yüksekliği = 4,5 m• Bir tank hacmi =10 x 7 x 4,5 = 472,5 m3
• Bir bölme hacmi = 472,5/ 5 = 94,5 m3
• Bekleme süresi = 472,5 / 0,173 = 45 dk
Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmax= 70 sn-1
Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 702 x 94,5 = 606,60 W
Motor verimi: %70Motor gücü: Pm=606,60 / 0,70 = 866,57 W = 0,866 kW G x t =70 x 2700 = 189000 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
PEDAL GÜÇ HESAPLARI 2036 için
1. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız
gradyanı (sn-1) 65Sabit hız
gradyanı (sn-1) 70kabul
edilmiştir.Gerekli güç 523,03 Gerekli güç 606,60
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70kabul
edilmiştir.Motor gücü
(W) 747,19 Motor gücü 866,565 G*t 175500 G*t 189000
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 65 sn-1
Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 652 x 94,5 = 523,03 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=523,03 / 0,70 = 747,19 W = 0,747 kW G x t = 65 x 2700 = 175500 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmax= 70 sn-1
Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 702 x 94,5 = 606,60 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=606,60 / 0,70 = 866,57 W = 0,866 kW G x t =70 x 2700 = 189000 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
2. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız gradyanı
(sn-1) 60Sabit hız gradyanı
(sn-1) 65 kabul edilmiştir.
Gerekli güç 445,66 Gerekli güç 523,03
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70 kabul edilmiştir.
Motor gücü (W) 636,66 Motor gücü 747,19
G*t 162000 G*t 175500
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 60sn-1
Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 602 x 94,5 = 445,66 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=445,66 / 0,70= 636,66 W = 0,636 kW G x t = 70 x 2700 = 162000=> 20 000 – 200 000 aralığına uygundur .
Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 65 sn-1
Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 652 x 94,5 = 523,03 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=523,03 / 0,70 = 747,19 W = 0,747 kW G x t = 65 x 2700 = 175500 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
3. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız gradyanı
(sn-1) 55Sabit hız gradyanı
(sn-1) 60 kabul edilmiştir.
Gerekli güç 374,48 Gerekli güç 445,66
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70 kabul edilmiştir.
Motor gücü (W) 534,97125 Motor gücü 636,66
G*t 148500 G*t 162000
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 55 sn-1Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 552 x 94,5 = 374,48 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=374,48 / 0,70 = 534,97 W = 0,534 kW G x t = 55 x 2700 = 148500 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur .
Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 60sn-1
Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 602 x 94,5 = 445,66 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=445,66 / 0,70= 636,66 W = 0,636 kW G x t = 70 x 2700 = 162000=> 20 000 – 200 000 aralığına uygundur
4. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız
gradyanı (sn-1) 50Sabit hız
gradyanı (sn-1) 55 kabul edilmiştir.Gerekli güç 309,49 Gerekli güç 374,48
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70 kabul edilmiştir.Motor gücü (W) 442,13 Motor gücü 534,97125
G*t 135000 G*t 148500
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 50sn-1Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 502 x 94,5 = 309,49 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=309,49 / 0,70= 442,13 W = 0,442 kW G x t = 50 x 2700 = 135000 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur .
Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 55 sn-1Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 552 x 94,5 = 374,48 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=374,48 / 0,70 = 534,97 W = 0,534 kW G x t = 55 x 2700 = 148500 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
5. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız
gradyanı (sn-1) 45Sabit hız
gradyanı (sn-1) 50 kabul edilmiştir.Gerekli güç 250,68 Gerekli güç 309,49
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70 kabul edilmiştir.Motor gücü (W) 358,12125 Motor gücü 442,125
G*t 121500 G*t 135000
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 45 sn-1
Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 452 x 94,5 = 250,68 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=250,68 / 0,70 = 358,12 W = 0,358 kW G x t = 70 x 2700 = 121500 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 50 sn-1Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 502 x 94,5 = 309,49 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=309,49 / 0,70= 442,13W = 0,442 kW G x t = 50 x 2700 = 135000 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
PEDAL BOYUTLANDIRMASI 2036 ve 2051 için
Pedal çapı (m) 2,8
Pedal sayısı (adet) 5
Kanat uzunluğu (m) 2,8
Kanat genişliği (m) 0,2
Kanatlar arası boşluk (m) 0,32
Pedalda kanal sayısı (adet) 6
Toplam kanat alanı (m2) 3,36
Ünite yanal alanı (m2) 31,5
Kanat alanının ünite alanına oranı 0,11
Pedal Çapı = 2,8 mPedal Sayısı = 5 adetKanat Uzunluğu = 2,8 mKanat Genişliği = 0,2 mKanatlar Arası Boşluk = 0,32 mPedalda Kanat Sayısı = 6Toplam kanat alanı, A = (6 x 3 x 0,2) = 3,36 m2
Ünite yanal alanı, AT = B x H= 7 x 4,5 = 31,5 m2
Kanat Alanının Ünite Alanına Oranı = 3,36 / 31,5 = 0,11 (0,1 ile 0,25 arasında olmalı)
KARIŞTIRICI DEVİR HESAPLARI 2036 için1. Bölme karıştırıcısı için
Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,6Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,8
2. Bölme karıştırıcısı için Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,3
Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,63. Bölme karıştırıcısı için
Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,1Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,3
4. Bölme karıştırıcısı için Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 3,8
Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,15. Bölme karıştırıcısı için
Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 3,6Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 3,8
Karıştırıcı Devir HesabıP = KT * n3 * 45 * g KT = 1,65 1. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 747,19 Watt747,19 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,6 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 866,57 Watt866,57 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,8 dev / dk 2. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 636,66 Watt636,66 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,3 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 747,19 Watt747,19 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,6 dev / dk
3. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 534,97 Watt 534,97 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,1 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 636,66 Watt 636,66 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,3 dev / dk 4. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 442,13 Watt 442,13 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 3,8 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 534,97 Watt 534,97 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,1 dev / dk 5. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 358,12 Watt 358,12 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 3,6 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 442,13 Watt 442,13 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 3,8 dev / dk
YAVAŞ KARIŞTIRICI TANKI BOYUTLARI
Parametre 2051
Proje debisi (m3/s) 0,891
Tank uzunluğu (m) 15,00kabul edilmiştir.
Tank genişliği (m) 7,00 kabul edilmiştir.
Tank yüksekliği (m) 4,50 kabul edilmiştir.
Su yüksekliği (m) 4,2 kabul edilmiştir.
Flokülasyon tankı hacmi (m3) 472,5 Üç adet tank kullanılacağından debi(m3/s) 0,297
Bekletme süresi (dk) 27
Bir bölmenin hacmi (m3) 94,5
Bekletme süresi 15-45dk G, hız gradyanı: 10-100sn-1
G*t= 104- 105 arası olmalıdır. Ancak bazı zamanlarda bu değer 2 x 104- 2 x 105 aralığında da olabilir.
2051 yılı proje debisine göre hesaplamalar;Qtesis= 0,891 m3/sn 3 adet tank kullanılacağından; Q = Qtesis / 3 = 0,891 / 3 = 0,297 m3/sn Tank Uzunluğu = 15 mTank Genişliği = 7 mSu yüksekliği = 4,2 mTank yüksekliği = 4,5 mBir tank hacmi =10 x 7 x 4,5 = 472,5 m3
Bir bölme hacmi = 472,5 / 5 = 94,5 m3
Bekleme süresi = 472,5 / 0,297 = 27 dk
2. Kademe için (2051)Pedal Güç Hesaplamaları
PEDAL GÜÇ HESAPLARI 2051 için
1. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız
gradyanı (sn-1) 65Sabit hız
gradyanı (sn-1) 70kabul
edilmiştir.Gerekli güç 523,03 Gerekli güç 606,60
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70kabul
edilmiştir.Motor gücü
(W) 747,19125 Motor gücü 866,565 G*t 105300 G*t 113400
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 65 sn-1
Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 652 x 94,5 = 523,03 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=523,03 / 0,70 = 747, 191 W = 0,747 kW G x t = 65 x 1620 = 105300 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur. Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmax= 70 sn-1
Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 702 x 94,5= 606,60 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=606,60 / 0,70 = 866,565 W = 0,866 kW G x t = 70 x 1620= 113400 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
2. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız
gradyanı (sn-1) 60Sabit hız
gradyanı (sn-1) 65 kabul edilmiştir.
Gerekli güç 445,66 Gerekli güç 523,03
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70 kabul edilmiştir.
Motor gücü (W) 636,66 Motor gücü 747,19125
G*t 97200 G*t 105300
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 60 sn-1
Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 602 x 94,5= 445,66 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=445,66 / 0,70= 636,66 W = 0,636 kW G x t = 60 x 1620 = 97200 => 10 000 – 100 000 aralığına uygundur. Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 65 sn-1
Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 652 x 94,5 = 523,03 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=523,03 / 0,70 = 747, 191 W = 0,747 kW G x t = 65 x 1620 = 105300 => 20 000 – 200 000 aralığına uygundur.
3. Bölme karıştırıcısı
için Minimum Maksimum Sabit hız
gradyanı (sn-1) 55
Sabit hız gradyanı (sn-
1) 60kabul
edilmiştir.Gerekli güç 374,48 Gerekli güç 445,66
Motor verimi 0,70
Motor verimi 0,70
kabul edilmiştir.
Motor gücü (W) 534,97125 Motor gücü 636,66 G*t 89100 G*t 97200
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 55 sn-1Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 55 2 x 94,5 = 374,48 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=374,48 / 0,70 = 534,971 W = 0,535 kW G x t = 55 x 1620 = 89100 => 10 000 – 100 000 aralığına uygundur. Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 60 sn-1
Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 602 x 94,5= 445,66 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=445,66 / 0,70= 636,66 W = 0,636 kW G x t = 60 x 1620 = 97200 => 10 000 – 100 000 aralığına uygundur.
4. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız
gradyanı (sn-1) 50Sabit hız
gradyanı (sn-1) 55kabul
edilmiştir.Gerekli güç 309,49 Gerekli güç 374,48
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70kabul
edilmiştir.Motor gücü
(W) 442,125 Motor gücü 534,97125 G*t 81000 G*t 89100
4. Bölme Karıştırıcısı: Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 50sn-1Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 502 x 94,5 = 309,49 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=309,49 / 0,70= 442,125 W = 0,442 kW G x t = 50 x 1620 = 81000 => 10 000 – 100 000 aralığına uygundur. Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 55 sn-1Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 55 2 x 94,5 = 374,48 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=374,48 / 0,70 = 534,971 W = 0,535 kW G x t = 55 x 1620 = 89100 => 10 000 – 100 000 aralığına uygundur.
5. Bölme karıştırıcısı için
Minimum Maksimum Sabit hız
gradyanı (sn-1) 45Sabit hız
gradyanı (sn-1) 50kabul
edilmiştir.Gerekli güç 250,68 Gerekli güç 309,49
Motor verimi 0,70 Motor verimi 0,70kabul
edilmiştir.Motor gücü
(W) 358,12125 Motor gücü 442,125 G*t 72900 G*t 81000
Minimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 45 sn-1
Gerekli güç: P = μ*G2*V = 1,31x10–3 x 452 x 94,5 = 250,68 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=250,68 / 0,70 = 358,121 W = 0,358 kW G x t = 45 x 1620 = 72900 => 10 000 – 100 000 aralığına uygundur. Maksimum:Sabit hız gradyanı: Gmin= 50sn-1Gerekli güç: P=μ*G2*V = 1,31x10–3 x 502 x 94,5 = 309,49 WMotor verimi: %70Motor gücü: Pm=309,49 / 0,70= 442,125 W = 0,442 kW G x t = 50 x 1620 = 81000 => 10 000 – 100 000 aralığına uygundur.
KARIŞTIRICI DEVİR HESAPLARI 2051 için
1. Bölme karıştırıcısı için
Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,6
Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,8
2. Bölme karıştırıcısı için
Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,3
Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,6
3. Bölme karıştırıcısı için
Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,1
Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,3
4. Bölme karıştırıcısı için
Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 3,8
Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 4,1
5. Bölme karıştırıcısı için
Minimum hız gradyanı için (dev/ dk) 3,6
Maksimum hız gradyanı için (dev/ dk) 3,8
Karıştırıcı Devir HesabıP = KT * n3 * 45 * g KT = 1,65 1. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 747,19 Watt747,19 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000n = 4,6 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 866,57 Watt866,57 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000n = 4,8 dev / dk
2. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 636,66 Watt636,66 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,3 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 747,19 Watt747,19 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,6 dev / dk 3. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 534,97 Watt534,97 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,1 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 636,66 Watt636,66 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,3 dev / dk
4. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 442,13 Watt442,13 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 3,8 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 534,97 Watt534,97 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 4,1 dev / dk 5. Bölme Karıştırıcısı:Minimum Hız Gradyanı için;P = 358,12 Watt358,12 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 3,6 dev / dk Maksimum Hız Gradyanı için;P = 442,125 Watt442,125 W = 1,65 x n3 x 45 x 1000 n = 3,8 dev / dk
Çamur Miktarı Hesabı
Çamur miktarı hesapları 2036
Q(m3/ gün) 17626
Hamsu AKM (g/m3) 115 P1 (Çökebilen AKM’nin sudan ayrılarak durultucu çıkışında oluşturduğu günlük
çamur) (kg AKM / gün) 1986 P2:( Alüminyum hidroksit çökelmesi
sonucunda oluşacak günlük çamur üretimi) (Pt * C) 181
Toplam çamur (P1+P2) 2168
Durultucu giderim verimi 0,98
C (Dozaşım faktörü) 1,1 kabul edilmiştir.Pt : Teorik Al(OH)3 = Ct * (2 *
MWAl(OH)3/MWAlum) (kg Al(OH)3/gün) 164,9673676 Ct (Günlük teorik Alum tüketimi) (kg
Alum/ gün) 705 MWAl(OH)3 78
MWAlum (g/mol) 666,7
1. kademe için hesaplar (2036 yılı için)Çamur Miktarının HesabıQ2036= 0,204 m3/s*86400 s = 17626 m3/ günHam sudaki AKM = 115 g/m3
Durultucu sabit giderim verimi = %98P1 =Çökebilen AKM’nin sudan ayrılarak durultucu çıkışında oluşturduğu günlük çamur P1 = 17626*115*0,98/ 1000 = 1986 (kg AKM/ gün)Ct =Günlük teorik Alum tüketimi= 40*17626/1000= 705 (kg Alum/ gün)MWAl(OH)3 = 78MWAlum = 666,7Al2(SO4)3.18H2O 2Al(OH)3
Pt =Teorik Al(OH)3 = Ct * (2 * MWAl(OH)3/MWAlum)= 705*(2*78/666,7)= 164,967 (kg Al(OH)3/ gün)C =Dozaşım faktörü 1,1P2 =Alüminyum hidroksit çökelmesi sonucunda oluşacak günlük çamur üretimi P2= Pt* CP2= 164,967*1,1= 181 (kg Alum/ gün)
Al2(SO4)3.18H2O 2Al(OH)3
Çamurun katı madde içeriği 0,02kabul edilmiştir.
Çamurun özgül ağırlığı (ρ) ( kg/m3) 1000kabul edilmiştir.
Çamurun debisi (m3/gün) 108
Toplam çamur üretimi; P = P1 + P2
P= 1986 + 181 = 2168 kg/ gün
Çamurun katı madde içeriği =0,02Çamurun özgül ağırlığı (ρ) ( kg/m3) =1000Çamurun debisi (m3/gün) = 2168/( 0,02*1000) = 108
Çamur miktarı hesapları 2051 Q(m3/ gün) 19613
Hamsu AKM (g/m3) 115 P1 (Çökebilen AKM’nin sudan ayrılarak durultucu çıkışında oluşturduğu günlük
çamur) (kg AKM / gün) 2210 P2:( Alüminyum hidroksit çökelmesi
sonucunda oluşacak günlük çamur üretimi) (Pt * C) 202
Toplam çamur (P1+P2) 2412 Durultucu giderim verimi 0,98
C (Dozaşım faktörü) 1,1 kabul edilmiştir.Pt : Teorik Al(OH)3 = Ct * (2 *
MWAl(OH)3/MWAlum) (kg Al(OH)3/gün) 183,5666297 Ct (Günlük teorik Alum tüketimi) (kg
Alum/ gün) 785 MWAl(OH)3 78
MWAlum (g/mol) 666,7
2. kademe için hesaplar (2051 yılı için)Çamur Miktarının HesabıQ2036= 0,227 m3/s*86400 s = 19613 m3/ günHam sudaki AKM = 115 g/m3
Durultucu sabit giderim verimi = %98P1 =Çökebilen AKM’nin sudan ayrılarak durultucu çıkışında oluşturduğu günlük çamur P1 = 19613*115*0,98/ 1000 = 2210 (kg AKM/ gün)Ct =Günlük teorik Alum tüketimi= 40*19613/1000= 785 (kg Alum/ gün)MWAl(OH)3 = 78MWAlum = 666,7Al2(SO4)3.18H2O 2Al(OH)3
Pt =Teorik Al(OH)3 = Ct * (2 * MWAl(OH)3/MWAlum)= 785*(2*78/666,7)= 183,567 (kg Al(OH)3/ gün)C =Dozaşım faktörü 1,1P2 =Alüminyum hidroksit çökelmesi sonucunda oluşacak günlük çamur üretimi P2= Pt* CP2= 183,567 *1,1= 202 (kg Alum/ gün)Toplam çamur üretimi; P = P1 + P2
P= 2210 + 202 = 2412 kg/ gün
Al2(SO4)3.18H2O 2Al(OH)3
Çamurun katı madde içeriği 0,02 kabul edilmiştir.
Çamurun özgül ağırlığı (ρ) ( kg/m3) 1000 kabul edilmiştir.
Çamurun debisi (m3/gün) 121
Çamurun katı madde içeriği =0,02Çamurun özgül ağırlığı (ρ) ( kg/m3) =1000Çamurun debisi (m3/gün) = 2412/( 0,02*1000) = 121
• Çamur biriktirme süresi emniyet amaçlı 3gün seçildi.
• Toplam Hacim=2,168m3AKM/gün*3gün=6,5m3
• Koni yüksekliği 1 m seçildi.• Koni alanı=6,5m3/1=6,5m2
• Koni tabanı kare seçilmiştir.• A=L2 olduğundan L=2,55m olarak hesaplanmıştır
Çökeltme Tankı Ön Kesit
Çökeltme Tankı Üst Kesit
Kum Filtresi Hesabı
1.kademe 2.kademe
Qmax0,52 m^3/
sn 1872 m^3/sa 44928 m^3/gün 0,891 3207,6 76982,4
filtre geri yıkama ile Q
47174,4 m^3/gün 80831,52
filtre sayısı n
8,86707 9 2yedek 11 11,606 2 yedek 14
gerekli alan
4288,582 m^3/gün 178,69 m^3/sa 12,7636 m^2 5773,68 240,57 17,1835
L=W3,57263 4 m 4,145307 5
seçilen alan
16 25
1,240 m^3/
m^2sa 0,8019
V11,1681 5-15 aralığındadır 9,6228 5-15 aralığındadır
• 1. kademe için filtre yüzey alanının hesaplanması:Q=0,52m3/s=1872m3/sa=44928m3/gün• Geri yıkama suyu ile debi hesabı:44928*1,05=47174m3/gün• Filtre sayısı hesabı: n=12*Q1/2=8,87 • Filtre sayısı 9 alındı. 2 adet yedek filtre ile 11 filtreye için
gerekli alan hesaplandı.Q/n=178m3/sa Q=A*VA=178/14=12,7 L=W ise L=W=3,5m L=W=4 seçildi.• Seçilen alan:
4*4=16m2
• Alan hesabı debiye göre kontrol edildiğindeV=Q/A denklemindenV= 11,16m/sa’dir. 5-15m/sa aralığını sağlamaktadır.
• 2. Kademe için filtre yüzey alanının hesaplanmasıQ=0,891m3/sn• Geri yıkama suyu ile debi hesabı:76982*1,05=80831m3/gün• Filtre sayısı hesabı:n=12*Q1/2=11,6 12 alındı ve 2 yedek filtre ile 14 filtre seçildi.Q/n= 240m3/sa Q=V*A denkleminden A=240/14=17,18m2
L=W olduğunda L=W=4,14m hesaplandı. L=W=5 seçildi.• Seçilen alan hesabı: 5*5=25m2
Kontrol yapıldığında;Q=V*A denklemindenV=9,62m/sa hesaplandı. 5-15 aralığındadır.
Filtre Malzemesinin Seçimi
• Mersin Anamur İçme Suyu Arıtma Tesisi için temin edilecek suyun projenin su kalitesiyle ilgili bölümünde de belirtildiği gibi mangan konsantrasyonu yüksektir. Filtre malzemesi seçimi bu durum göz önünde bulundurularak yapılmıştır. Kullanılacak malzeme kum ve kömürdür. Nozulun slot genişliği 0,25mm’dir.
Malzeme Dane Çapı (mm)
Üniformluk Katsayısı
Yatak Derinliği
(cm)
Özgül Ağırlık
AralıklarAntrasit 0,7-2 1,3-1,8 30-60 1,5
Kum 0,45-0,6 1,2-1,7 20-40 2,64
SeçildiAntrasit 1 1,6 60 1,5
Kum 0,5 1,4 30 2,64
W= (1-p0)*L*a*pk 1.kademe p0= 0,4 2. KademeGerekli Kum Miktarı
Hesabı 8363,52 kg 13068kgGerekli Antrasit Miktarı Hesabı 9504 kg 14850kg
Ağırlıklı Ort. Malz. Çapı 0,833333333Ağırlıklı Ort. Porozite Oranı 0,453333333
Top. Yatak Derinliği 0,6m
Malzeme Dane Çapı (mm) Üniformluk Katsayısı Yatak Derinliği
(cm)Özgül Ağırlık
Antrasit 0,7-2 1,3-1,8 30-60 1,5
Kum 0,45-0,6 1,2-1,7 20-40 2,64
Kumun dane çapı 0,5mm seçildi.Antrasit çapı: d2 = d1 x [(Sg1 – 1) / (Sg2-1)]2/3 tabloya göre dane çapı 1mm seçildi.Tabakanın 1/3 kum, 2/3 antrasit olacak şekilde tasarlandı.Ağırlıklı ortalama malzeme çapı: (2/3 x 1) + (0,5 x 1/3) =0,83 mm Ağırlıklı ortalama porozite oranı: (0,48 x 2/3) + (0,4 x 1/3) = 0,45Dane çapına göre toplam yatak derinliği 60cm seçildi.W= (1-p0)*L*a*pk p0 porozite= 0,4 Lkum = 0,33 m Lantrasit = 0,66 m a, filtre alanı = 16 m2 pkum = 2640 kg/m3 pkömür= 1500 kg/m3
1. Kademe için; Wkum= 8363 kg silika kum gerekmektedir. Wkömür= 9504 kg antrasit gerekmektedir.2.Kademe için;Wkum= 13068 kg silika kum gerekmektedir. Wkömür= 14850 kg antrasit gerekmektedir.
Hız m/dak m/sn Nr= (Vs*r*(d/m))
kum 7 0,116666667 53,79885815
antrasit 7,52 0,125333333 132,1036451
Geçiş Rejimi
Cd (geçiş rejimi)
Cd = (24 / NR) + (3 / (Nr1/2)) + 0,34
kum 1,195116875antrasit 0,782689563
Nihai çökelme
hızı
m/sn Vort
kum0,1124319
320,12
antrasit0,1212691
79
1.kademe 2.kademe
Geri yıkama hızı 0,012
geri yıkama debisi 0,192 0,3
yüzey yıkama hızı 0,0976 0,1525
genişlemiş yat. Gen. 1,5
genişleme oranı 50%
Geri yıkama suyu
Q1 144
Q2 256
Qtoplam 400
1filtre oluk Q0 0,208
td(kabul) 5 dk
V 52 m^3 104
A 34,66666667
L=W 5,887840578 6 m
Hız Hesabı• Vs = [(4/3)*(dg/Cd)*(gs-g)/g]^(1/2) 20 º C için Kum için Vs=7m/dak Antrasit için Vs=7,52m/dak• Reynolds sayısı hesabı:Nr= (Vs*r*(d/m)) Kum için Nr=53,8 Antrasit için Nr=132İkisi de geçiş rejimindedir.• Sürtünme katsayısı hesabı:Cd = (24 / NR) + (3 / (Nr1/2)) + 0,34 Kum için Cd=1,19 Antrasit için Cd=0,78• Buradan Nihai Çökelme Hızı Kum için 0,1124m/sn Antrasit için 0,1212m/sn bulundu.• Vort=0,12m/snGeri yıkama hızı çökelme hızının %10u olarak alınır.0,12*0,1=0,012m/sn• Geri yıkama debisiQ=V*A 1. kademe Q=0,012*16 =0,192m3/sn 2. Kademe Q=0,012*25=0,3m3/sn
Birinci aşamada hava 25 m3 /m2 .sa İkinci aşama hava+ su 9 m3 /m2 .sa Üçüncü aşama su 16 m3 /m2 .sa Geri yıkama suyu; (16 + 9) x 25 x 5/25 = 125 m3 bir geri yıkama için gerekli su miktarıdır. 2 adet filtrenin yıkanması için, Vtank = 125 x 2 =250 m3 Vtank güvenlik için %10 artırılır ve Vtank 275 m3 elde edilir. Tank boyutları; En; 5 m Boy; 5 m Yükseklik; 11 mGenişleme oranı:1+0,5=1,51,5-1=0,5 %50 (genişleme oranı %40-60 aralığında olmalıdır.)
Geri Yıkama SuyuQ = A * V 1. yıkama için su hızı 9 m/s 2. yıkama için su hızı 16 m/s A=16m2
Q1=9*16=144m3/s
Q2=16*16=256m3/s
1 filtre için oluk hesabı:
Q0=0,013*16=0,208m3/s
Geri yıkama suyu deposu boyutlandırılması:
Q0=0,013*16=0,208m3/s td 5dk kabul edildi.
V=Q*t=0,208*5*60=52m3*2=104m3 h= 3m kabul edildi.A=34,67m2
L=W=5,88 L=W 6m seçildi.
Kum Filtrasyonu
Kum Filtrasyonu
Son Klorlama
1.kademe 2. kademe
Q(m^3/gün) 44928 76982max Cl dozu 5 mg/L kabul
günlük dozlama 112,32 kg/gün 192,455depolama süresi 1 ay kabul
Cl saflığı 0,995 kabul
Cl miktarı3386,53266
3 kg 5802,66331
7 kgTank ağırlığı 800 kg kabul
Tank sayısı4,23316582
9 5 7,25332914
6 8Tank
sayısı+yedek 10 16
Son klorlama için maksimum doz 5mg/L ‘dir.Kullanılacak klor sıvı formdadır, %99,5 saflıktadır ve depolama süresi 1 aydır.Depolama hesabı1. kademe Son klorlama için Q=44928m3/günMaksimum Cl dozu 5mg/LGünlük doz miktarı: 112kg/günKabul edilen depolama süresi ve saflık hesaba katıldı.1 aylık %99,5 saflıktaki Klor miktarı 3386kg olarak hesaplandı.Tank ağırlığı 800kg kabul edildi ve tank sayısı 5 olarak hesaplandı. Gereken tank sayısına ek olarak yedek tank sayısı da 5 seçildi. Toplamda 10 tank klor ihtiyacı hesaplandı.
Tank Boyutu w 0,84 L 2,36 A 1,9824 m^2
Atoplam 19,824 m^2
Klorun yoğunluğu= 1,211 oran= 0,02
Tank boyutları katalogtan seçildi. W= 0,84 m L = 2,36 m’dir. Bir tankın yatay olarak kapladığı alan; A = 2,36 x 0,84 = 1,98 m2
Buna göre 10 tank için gerekli toplam alan; At = 1,98 x 10 = 19,8 ≈ 20 m2
Booster pompası hesabıCl yoğunluğu:1,211kg/LSeyreltme oranı:1/501. Kademe içinQ=4,68kg/sa Qklor=4,68*1,211=3,86≈4Qsu=4*50=200L/sa Qtoplam=203,8L/sa
2.Kademe içinQ=8,02kg/saQklor=6,62L/saQsu=350L/saQtoplam=356,62L/saPompa Block CEAM 210/4 seçildi. Özellikleri;Qp = 120-300 lt/sn Hm = 50m Motor gücü; Nm = 1,5 kW 1. kademe için 1asil 1yedek 2 adet, 2. Kademe için 2 asil 1 yedek 3 adet pompa seçildi.
Cl temas kanalıAlan 360
Q 44928 kanal sayısı 2
Qkanal 22464 T 23,07692308 dk
Boyutlar 12 m, 6 m ve yükseklik 5 m olarak seçilmiştir. Hacim = 12 * 6 * 5 = 360 m3 İki kanal tasarlanır ise; Her bir temas kanlına gelen debi;44928/2=22464m3/günBekletme süresi:T=360*1440/22464=23dk
• Dezenfeksiyon için son klorlama ünitesine gelen su temas tankının giriş kanalında klora maruz kalır. Klor bu ünitede homojen karışım sağlayarak istenmeyen mikroorganizmalardan arınır. Temas tankı 44928m3/günlük debiyle 23dklık bekletme süresini sağlayan 2 paralel tank olarak tasarlanmıştır.
Son Klorlama
Ekipman Listesi
Kaynaklar• (2005). Türkiye İller Ansiklopedisi (s. 269-270). içinde İstanbul: Prizma Press.• (2016, 03 13). nufusu.com: http://www.nufusu.com/ilce/anamur_mersin-
nufusu adresinden alınmıştır• anamurunsesi.com. (2016, 03 13). www.anamurunsesi.com adresinden
alınmıştır• Google Maps. (2016).• http://www.halksagligi.org/dokuman/arsiv/1322524264.pdf• meski.gov.tr. (2016, 03 13).
http://www.meski.gov.tr/blogfiles/1041456923672.pdf adresinden alınmıştır• mgm.com. (2016, 03 13). http://www.mgm.gov.tr/iklim/iklim-
siniflandirmalari.aspx?m=ANAMUR adresinden alınmıştır• Rarelibra(UTC), M. o. (2006 , December 4). Rarelibra. adresinden alınmıştır• Sunkar , M., & Uysal , A. (2014). Anamur (Dragon) Çayı'nın (Mersin)
Hidrografik Özellikleri ve Ekonomik Potansiyeli. C. Dersi içinde, Sayı 28 (s. 69-93). İstanbul.
• TUIK. (2016, 03 13). https://biruni.tuik.gov.tr/medas/?kn=95&locale=tr.•
Dinlediğiniz için teşekkürler