Upload
malosinus
View
77
Download
3
Embed Size (px)
DESCRIPTION
betoni
Citation preview
Page 1 KOMORA
KOMORA - opći podaci
Dimenzije gornje ploče:a [cm]= 180 c [cm]= 220b [cm]= 140 d [cm]= 180
Visina komore:h [cm]= 200
Veličina nadsloja:sloj 1 [cm]= 8sloj 2 [cm]= 0sloj 3 [cm]= 12sloj 4 [cm]= 0
Materijali1.7 0.26 2.5
43.478 50 0.03
Zaštitni sloj (iz razreda izloženosti):c [cm]= 2.5
fcd [kN/cm2]= fctm [kN/cm2]= fck [kN/cm2]=
fyd [kN/cm2]= fyk [kN/cm2]= τrd [kN/cm2]=
a
b
c
d
h
Page 2 PLOČA
GORNJA PLOČA
1
STATIČKE DIMENZIJE:
h [cm]= 20Lx [cm]= 170Ly [cm]= 170d [cm]= 17Φ [mm]= 10 (pretpostavka)
ANALIZA OPTEREĆENJA:
Stalno: Kut rasprostiranja opterećenja:
Asfalt 25 45BNS 23 45MNS 20 60Zemljani nadsloj 20 60Izolacija 0.1Vlastita težina betona 25
9.50
Pokretno:
Promet [kN] = 120120.00
180.00U [cm] = 89.86
461.43 > 187.00NIJE POTREBNA PROVJERA NA PROBOJ
PRORAČUN MOMENATA SAVIJANJA:
Stalno opterećenje (proračun po Marcusu)
170.00170.00
1PLOČA NOSIVA U DVA SMJERA
Proračun momenata savijanja od stalnog opterećenja:27.4327.43
0
broj ploča u uzdužnom smjeru
Specifična težina γ [kN/m3]:
gk [kN/m2] =
Qk [kN] =
PRORAČUN PROBOJA (prema HRN ENV 1991-3):
Vsd [kN] =
Ucr [cm] =
Lx =Ly =λ= Ly/Lx =
DIMENZIONIRANJE PLOČE NOSIVE U DVA SMJERA (prema HRN ENV 1991-3):
φ1x =φ1y =φnx =
Ly
Lx
doc
h
Page 3 PLOČA
0
1.001.00
Proračun momenata savijanja od pokretnog opterećenja po Galjorkinu:
α= 0.178
β= 0.137
26.45 MJERODAVNO20.36 MJERODAVNO
Proračun momenata savijanja od pokretnog opterećenja jednoliko distribuirane od osovine 2×120kN/200cm 41.52
4.374.37
Proračunski moment:
41.03 MJERODAVNO POLJE31.89
0.085 < 0.296 zadovoljava0.063
ς= 0.964
As,req [cm2/m']= 5.76
Minimalna armatura:
2.212.30 MJERODAVNO
Maksimalna armatura:
φny =
Mg,x,k [kNm]=Mg,y,k [kNm]=
Mq,x,k [kNm] =Mq,y,k [kNm] =
qk [kN/m2]=
Mq,x [kNm] =Mq,y [kNm] =
Mx,ed [kNm] =My,ed [kNm] =
DIMENZIONIRANJE U MJERODAVNOM POLJU (prema EN 1992-1-1):
μEd= μRd,lim=
μRd=
a) As,min [cm2/m']=b) As,min [cm2/m']=
40,00
40,00
asfaltni+bitumenizirani sloj
MNS+nasip
ploča
U
asfaltni+bitumenizirani sloj
MNS+nasip
ploèa
U
Page 4 PLOČA
8044
23.79 MJERODAVNO 0.365
Odabrano: 4.24
≥ 5.76Φ [mm]= 9 ≤ 10 pretpostavka zadovoljena
3.43
15.0027.13
0.056 < 0.296 zadovoljava0.126
ς= 0.931
3.94 glavna armatura
Odabrano: 2.83
≥ 3.94Φ [mm]= 10 ≤ 10 pretpostavka zadovoljena
1.13 razdjelna armatura
2.212.30 MJERODAVNO
Odabrano:
≥ 2.30
dužina nalijeganja pl. na zid [cm]: 10
Najveće posmično naprezanje jednako je vertikalnoj reakciji zida:
α = 0.5
22.06 (od prometnog opterećenja)1.06 (od 1. sloja)0.00 (od 2. sloja)1.28 (od 3. sloja)0.00 (od 4. sloja)
a) As,max [cm2/m'] =b) As,max [cm2/m'] =
c) As,max [cm2/m'] = ωlim=
As,min ≤ As,od ≤ As,max
As,prov ≥ As,req; Q 424 (4,24 cm2)
DIMENZIONIRANJE PLOČE NOSIVE U JEDNOM SMJERU (prema HRN ENV 1991-3):
Mg,k [kNm]=
Mq,k [kNm]=Med [kNm]=
μEd= μRd,lim=
μRd=
As,req [cm2/m']=
As,prov ≥ As,req; R 7,85 (7,85 cm2)
As,prov [cm2/m']=
ARMATURA NA LEŽAJU (konstruktivna armatura):
a) As,min [cm2/m'] =b) As,min [cm2/m'] =
As,prov ≥ As,req; Q 257 (2,57 cm2)
POSMIČNA NAPREZANJA U PLOČI (prema EN 1992-1-1):
q1,k [kN/m']≈g1,k [kN/m']=g2,k [kN/m']=g3,k [kN/m']=g4,k [kN/m']=
Page 5 PLOČA
2.66 (od v.t. ploče)39.83
23.31 < 688.6377
0.120k= 2
0.00250.15
0.495 0.000025
75.1084.15 MJERODAVNO
23.31 < 84.15 ZADOVOLJAVA
m = 257.09
maksimalni uzdužni razmak spona:64.7412.75 ≤ 30.0012.75 ≤ 30.00
- na duljini [cm] = 27
g5,k [kN/m']=Ved [kN/m']=
Ved,red [kN/m']= Vrd,max [kN/m']=
Crd,c=
ρ1=k1=vmin= σcp [kN/cm2]=
Vrd,c [kN/m']=Vrd,c [kN/m']=
PRORAČUN POPREČNE ARMATURE U PLOČI na ležaju (prema EN 1992-1-1):
sw,pot [cm]=
1. sw [cm]=2. sw [cm]=3. sw [cm]=
sw,od [cm]=
Page 6 GREDA
GREDA
STATIČKE DIMENZIJE:
h [cm]= 0b [cm]= 0L [cm]= 0d [cm]= -3.3Φ [mm]= 16 (pretpostavka)
širina raspona između greda 200broj raspona 3
Proračun opterećenja grede:
0.00 (od prometnog opterećenja)
0.00 (od 1. sloja)0.00 (od 2. sloja)0.00 (od 3. sloja)0.00 (od 4. sloja)0.00 (od v.t. grede)
0.000.00
PRORAČUN REZNIH SILA:
0.000.000.00
0.00 33.40-0.03 < 0.00
0.000.000.00
#DIV/0! #DIV/0! 0.2960.176
q1,k [kN/m']≈
g1,k [kN/m']=g2,k [kN/m']=g3,k [kN/m']=g4,k [kN/m']=g5,k [kN/m']=
Vg,k [kN/m']=Vq,k [kN/m']=
Vg,ed [kN/m']=Vq,ed [kN/m']=Ved [kN/m']=
Ved,max [kN/m']= θ [°] =Ved,max,red [kN/m']= Vrd,max [kN/m']=
Mg,k [kN/m']=Mq,k [kN/m']=Med,max [kN/m']=
DIMENZIONIRANJE NA SAVIJANJE U POLJU (prema EN 1992-1-1):
μEd= μRd,lim=
μRd=
Page 7 GREDA
ς= 0.9
As,req [cm2/m']= 0.00
Minimalna armatura:
0.000.00
Maksimalna armatura:
00
Odabrano: 4.52 [cm2]
≥ 0.00Φ [mm]= 12 ≤ 16 pretpostavka zadovoljena
duljina sidrenja vlačne armature u gornjoj zoni na ležaju = 0 cm
0.120k= Err:502
#DIV/0!0.15
Err:502 0.000025
Err:502 Err:502Err:502 Err:502
-0.03 Err:502 Err:502 Err:502
Proračun razmaka pop. armature uz ležaj:
Φ [mm]= 8m = 2
#DIV/0!
a) As,min [cm2/m']=b) As,min [cm2/m']=
a) As,max [cm2/m'] =b) As,max [cm2/m'] =
As,min ≤ As,od ≤ As,max
As,prov ≥ As,req; 4Φ12
DIMENZIONIRANJE NA POPREČNE SILE NA LEŽAJU (prema EN 1992-1-1):
Crd,c=
ρ1=k1=vmin= σcp [kN/cm2]=
Vrd,c [kN/m']=Vrd,c [kN/m']=
PRORAČUN POPREČNE ARMATURE U PLOČI na ležaju (prema EN 1992-1-1):
sw,pot [cm]=
Page 8 GREDA
maksimalni uzdužni razmak spona:#DIV/0!
-2.47 ≤ 30.00-2.47 ≤ 30.00
12.00 na duljini [cm] = 6.7
Proračun ostalih razmaka pop. armature grede:
-0.03
6047.1112.00 do sredine raspona
1. sw [cm]=2. sw [cm]=3. sw [cm]=
sw1,od [cm]=
V'ed [kN/m']=
sw,pot [cm]=sw2,od [cm]=
Page 9 ZID
ZIDOVI
b [cm]= 20 c [cm]= 210h [cm]= 220 e [cm]= 200
ANALIZA OPTEREĆENJA:
HORIZONTALNO OPTEREĆENJE:
Zamjensko kontinuirano prometno opterećenje (prema EN 1992-1-1):
q [kN/m2]= 36.36 1.91
Karakteristike tla:
Glina polučvrsta19
φ [◦]= 25δ [◦]= 8.33c [kN/m2]= 0Ka = 0.406
Aktivni tlak:
22.14
23.24
24.55
46.41
35.48
VERTIKALNO OPTEREĆENJE:
Stalno: Kut rasprostiranja opterećenja:
Asfalt 25 45BNS 23 45MNS 20 60Zemljani nadsloj 20 60Izolacija 0.1Vlastita težina 25
9.50
Pokretno:
Promet [kN]= 120
; h0 [m]=
γ [kN/m3]=
ped,0 [kN/m2]=
p1 [kN/m2]=
p2 [kN/m2]=
p3 [kN/m2]=
psr,ed [kN/m2]=
Specifična težina γ [kN/m3]:
gk [kN/m2]=
e c h
h0 q
p0
p2
p3
p sr
Page 10 ZID
120.00
22.06 (od prometnog opterećenja)1.06 (od 1. sloja)0.00 (od 2. sloja)1.28 (od 3. sloja)0.00 (od 4. sloja)2.66 (od v.t. ploče)
10.00 (od v.t. zida)
53.33
Qk [kN]=
q1,k [kN/m']≈g1,k [kN/m']=g2,k [kN/m']=g3,k [kN/m']=g4,k [kN/m']=g5,k [kN/m']=g6,k [kN/m']=
ged [kN/m']=
Page 3 ZID
(prema HRN ENV 1992-1-1):
d [cm]= 17b [cm]= 100Φ [mm]= 10 (pretpostavka)
2500.5
53.33 < 2500.5 ZADOVOLJAVA7.15 (iz proračuna zida kao ploče)
(simetrično armiranje)
0.043 0.579
Uvjeti za minimalnu armaturu:
2.83 Uvjet za minimalni koeficijent armiranja zida po m'
2.212.30
MJERODAVNO: 2.83 [cm2/m']
Maksimalna armatura:
23.79
PRORAČUN VITKOSTI ZIDA
-53.337.15
β = 1.5 (konzola)2.1
3.15
i [cm] = 5.77vitkost λ = 54.56 > 25
50 < 54.56 < 140
DIMENZIONIRANJE ZIDA OPTEREĆENOG EKSCENTRIČNOM TLAČNOM SILOM
Nrd [kN]=
Ned [kN]=Med [kNm]=
As1 = As2
ωmin = ωmax =
As1,pot =As2,pot = 0,5Asv,pot [cm2/m'] =
a) As1,min = Uvjeti za minimalnu armaturu pločeb) As1,min =
As,max =
As,min ≤ As,od ≤ As,max
DIMENZIONIRANJE ZIDA SA IMPERFEKCIJAMA OPTEREĆENOG EKSCENTRIČNOM TLAČNOM SILOM
Ned [kN/m']=Med [kNm/m']=
lw [m] =
duljina izvijanja l0 [m]=
λlim =
λcrit =
Page 3 ZID
POTREBAN JE PRORAČUN PO TEORIJI II. REDA
PRORAČUN EKSCENTRIČNOSTI ZIDA
Proračun ekscentričnosti prema teoriji I. reda:
0.1340.007875
0.142
Proračun ekscentričnosti prema teoriji II. reda:
10.00217
1.001/r = 0.02842
0.0282
Ukupna ekscentričnost:
0.1701
9.0712.81
0.133 < 0.296 zadovoljava
0.123ς = 0.932ξ = 0.163
-0.016
DIMENZIONIRANJE ZIDA
Uvjeti za minimalnu armaturu:
2.83 Uvjet za minimalni koeficijent armiranja zida po m'
1.86 Uvjet za minimalnu armaturu iz proračuna zida kao ploče
3.002.30
MJERODAVNO: 3.00 [cm2/m']
Maksimalna armatura:
37.74 [cm2/m']
e0 [m] =ea [m] =etot,I [m] =
K1 =εyd =K2 =
e2 [m] =
etot [m]=
M2ed [kNm/m']=Med,s [kNm/m']=
μed = μRd,lim=
μRd =
νed =
As1,min =As2,min = 0,5Amin [cm2/m'] =
As1,pot =
a) As1,min = Uvjeti za minimalnu armaturu pločeb) As1,min =
As1,max [cm2/m'] =
Page 3 ZID
Potrebna armatura:
0.150
0.150
1.96 [cm2/m']
2.83 [cm2/m'] MJERODAVNO
Odabrano: 3.35 NA OBA LICA
≥ 2.83
Φ [mm]= 8 <= 10 zadovoljava
Minimalna potrebna armatura:
Razmak sidrene armature s [cm]= 20.0
0.44
Odabrano:0.505 NA OBA LICA
Proračun na posmični slom:
74.51
54.89128.19183.08
74.51 < 183.08 ZADOVOLJAVA
očitano ω =
mjerodavno ω =
As1,pot =As2,pot = 0,5Asv,pot [cm2/m'] =
As,min =
As,min ≤ As,od ≤ As,max
As,od ≥ As,pot; Q 335 (5,24cm2)
DIMENZIONIRANJE ZIDA NA ODREZ KLIZANJEM (na spoju sa donjom pločom)
As,min [cm2] =
Φ8/20 cm
Ved [kN/m'] =
Vdd [kN/m'] =Vfd [kN/m'] =VRd,s [kN/m'] =
Page 14 PLOČA DNA
PLOČA DNA
b [cm]= 100 Lx [cm]= 180h [cm]= 20 Ly [cm]= 180d [cm]= 17 Φ [mm]= 10 (pretpostavka)
Upornjak:
a [cm]= 16 52 broj upornjaka: b [cm]= 55 25 1
ANALIZA OPTEREĆENJA:
9.50 (iz analize opterećenja gornje ploče)23.33 (vlastita težina zidova)32.83 (ukupno stalno)
(vlastita težina ploče i upornjaka se ne uzima - proračun je na strani sigurnosti)
q1 [kN/m2] = 41.52 (prometno opterećenje)
PRORAČUN MJERODAVNOG RAČUNSKOG MOMENTA SAVIJANJA:
5.244.33
13.57
DIMENZIONIRANJE PLOČE NA SAVIJANJE:
0.028 < 0.296
0.03 zadovoljavaς= 0.978
1.88
Minimalna armatura:
2.212.30 MJERODAVNO
hsr [cm]=
γ [kN/m3]=
g1,k [kN/m2] =g2,k [kN/m2] =gk [kN/m2] =
Mg =Mq =Med [kNm]=
μEd= μRd,lim=
μRd=
As,req [cm2/m']=
a) As,min [cm2/m']=b) As,min [cm2/m']=
Ly
Lx
doc
h
Page 15 PLOČA DNA
Maksimalna armatura:
8044
27.99 MJERODAVNO ωlim= 0.365
Odabrano: 2.57
≥ 1.88
Φ [mm]= 7 ≤ 10 pretpostavka zadovoljena
Najveće posmično naprezanje jednako je vertikalnoj reakciji ploče ispod zida:
22.061.06 (od 1. sloja)0.00 (od 2. sloja)1.28 (od 3. sloja)0.00 (od 4. sloja)2.66 (od v.t. ploče)
13.50 (od v.t. zida)0.35 (od v.t. upornjaka)
58.53
29.75 < 688.6377
0.120k= 2
0.00150.15
0.495 4.641E-05
63.5784.16 MJERODAVNO
29.75 < 84.16 ZADOVOLJAVA
m = 244.72
maksimalni uzdužni razmak spona:64.7412.75 ≤ 30.00
a) As,max [cm2/m']=b) As,max [cm2/m']=c) As,max [cm2/m']=
As,min ≤ As,od ≤ As,max
As,prov ≥ As,req; Q 257 (2,57 cm2)
POSMIČNA NAPREZANJA U PLOČI (prema EN 1992-1-1):
q1,k [kN/m']≈g1,k [kN/m']=g2,k [kN/m']=g3,k [kN/m']=g4,k [kN/m']=g5,k [kN/m']=g6,k [kN/m']=g7,k [kN/m']=Ved [kN/m']=
Ved,red [kN/m']= Vrd,max [kN/m']=
Crd,c=
ρ1=k1=vmin= σcp [kN/cm2]=
Vrd,c [kN/m']=Vrd,c [kN/m']=
PRORAČUN POPREČNE ARMATURE U PLOČI na ležaju (prema EN 1992-1-1):
sw,pot [cm]=
1. sw [cm]=2. sw [cm]=
Page 16 PLOČA DNA
12.75 ≤ 30.00
- na duljini [cm]= 27.00
UZGON:
U [kN]= 71.28
G1 [kN]: 5.91 (gornji slojevi)G2 [kN]: 7.10 (donji slojevi)G3 [kN]: 13.04 (težina ploče)G4 [kN]: 0.38 (težina vijenca)G5 [kN]: 16.20 (donja ploča)G6 [kN]: 7.776 (podložna ploča)G7 [kN]: 72.00 (zidovi)G8 [kN]: 1.14 (upornjak)ukupno G [kN]= 123.55
71.28 < 123.55
ZADOVOLJAVA
3. sw [cm]=
sw,od [cm]=
Page 17 PLOČA DNA
Page 18 TLO
TANGENCIJALNI NAPONI U TLU
128.96
128.96 < 200
ZADOVOLJAVA
ged [kN/m2]=
σed [kN/m2]= σrd [kN/m2]=
doc
h
oSd
Šipke
Pozi
cija
φ [mm]
Ukupna dužina [m]
3 12 28 1.95 54.604 8 45 0.735 33.08
4b 8 16 0.722 11.555 8 16 0.718 11.49
5b 8 8 0.694 5.556 12 4 1.04 4.167 12 4 0.95 3.808 12 2 1.32 2.649 12 2 0.67 1.34
10 12 2 1.22 2.4412 8 6 0.422 2.53
12a 8 5 0.422 2.1113 12 2 0.76 1.5214 8 32 1.95 62.4015 8 8 0.706 5.6516 8 10 0.728 7.2817 14 4 1.26 5.0418 12 16 0.70 11.2019 8 50 1.08 54.0023 12 5 1.087 5.4424 8 4 0.682 2.73
UKUPNO [m] 198.37 87.14 5.04MASA [kg/m'] 0.405 0.911 1.242
UKUPNA MASA [kg] 80.33783 79.37999 6.25968
UKUPNO [kg] 165.98
Broj komada
Dužina [m] φ 8
[mm]φ 12 [mm]
φ 14 [mm]
Mreže
Pozi
cija
1 Q 257 1 7/7 150/150 1.95 1.95 3.80 4.16 15.822 Q 424 1 9/9 150/150 1.95 1.95 3.80 6.89 26.20
11 Q 257 2 7/7 150/150 1.95 1.95 3.80 4.16 15.8220 Q 335 4 8/8 150/150 1.75 1.65 2.89 5.44 15.7121 Q 335 4 8/8 150/150 1.75 1.95 3.41 5.44 18.5622 Q 335 2 8/8 150/150 0.5 0.5 0.25 4.16 1.04
UKUPNO [kg]
Tip mreže
Broj komada
Profil (D/d) [mm]
Razmak (a/t) [mm]
Duljina mreže
[m]
Širina mreže
[m]
Površina mreže [m2]
Masa mreže
[kg/m2]
Masa mreže
[kg]
15.8226.2031.6462.8374.262.08
212.82
378.80
Ukupna masa mreža
[kg]
UKUPNO ARMATURA[kg]