Tex otchot-integral-tom1

Некоммерческое партнёрство «Северо-Западный Альянс Проектировщиков»

Свидетельство о допуске к работам по подготовке проектной документации, которые оказывают влияние на безопасность объектов капитального строительства

№ 0336.01-2010-7825404215-П-057 от 11 августа 2010г.

«Утверждаю»

Директор Филиала №2 ЗАО «Спецтрест №2»

Боков М.Ю.

ТЕХНИЧЕСКИЙ ОТЧЁТ

По обследованию строительных конструкций здания

расположенного по адресу: г. Санкт-Петербург, ул. Академика Павлова, дом 14А.

Том 1.

Санкт-Петербург

2012г.

ЗАО «Спецтрест №2»

188663, ЛО, Всеволожский р-н, г.п. Кузьмоловский, (ст. Капитолово), лит А; тел,/факс: (812) 490-66-66; www.st-2.ru Страница 2

ОГЛАВЛЕНИЕ

Санкт-Петербург ................................................................................................................................................ 1

КОПИЯ ЛИЦЕНЗИИ ......................................................................................................................................... 3

ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ НА ВЫПОЛНЕНИЕ РАБОТЫ........................................................................ 8

ВВЕДЕНИЕ ......................................................................................................................................................... 9

1. АНАЛИЗ ПРОЕКТНОЙ, ИСПОЛНИТЕЛЬНОЙ И ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ

10

2.1. Объёмно-пространственные, планировочные и архитектурные решения .................................... 10

2.2. Конструктивные решения ................................................................................................................... 10

2. РЕЗУЛЬТАТЫ ОБСЛЕДОВАНИЯ ЗДАНИЯ ........................................................................................ 12

3. ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ОБСЛЕДОВАНИЯ ЗДАНИЯ ..... 21

Приложение 1 ................................................................................................................................................... 23

СХЕМЫ ДЕФЕКТОВ И ШУРФА .................................................................................................................. 23

Приложение 2 ................................................................................................................................................... 31

ФОТОМАТЕРИАЛЫ ....................................................................................................................................... 31

Приложение 3 ................................................................................................................................................... 42

ПРОТОКОЛ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ПРОЧНОСТИ БЕТОНА ПРИ СЖАТИИ .......................................... 42

Приложение 4 ................................................................................................................................................... 47

ФАСАДЫ, ПЛАНЫ ЭТАЖЕЙ ....................................................................................................................... 47

Приложение 5 ................................................................................................................................................... 54

ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ ПЕРЕКРЫТИЯ .................................................................................................... 54

Приложение 6 ................................................................................................................................................... 68

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧНОСТИ ПРИ СЖАТИИ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ СТЕН ................................... 68

Приложение 7 ................................................................................................................................................... 72

ПАСПОРТА НА ПРИБОРЫ ........................................................................................................................... 72

Приложение 8 ................................................................................................................................................... 75

КВАЛИФИКАЦИОННЫЕ ДОКУМЕНТЫ ЭКСПЕРТОВ .......................................................................... 75



КОПИЯ ЛИЦЕНЗИИ











ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ НА ВЫПОЛНЕНИЕ РАБОТЫ



ВВЕДЕНИЕ

Состав технического отчёта:

1. Том 1 – Технический отчёт на 77листах.

2. Том 2 – Ведомость дефектов. Рекомендации по устранению дефектов на 84листах.

Основание для проведения обследования

Основанием для проведения обследования является договор № 6/11-О от 12 декабря 2011г.

между Филиалом №2 ЗАО «Спецтрест №2» и ОАО «Опытный завод «Интеграл».

Цели обследования

Целями обследования являются:

определение фактического состояния конструкций здания;

Характер обследования

Визуально-инструментальное обследование.

Использованные методики и нормативные документы

1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2000.

2. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции.

3. СНиП 2.09.03-85. Сооружения промышленных предприятий. – М., 1999.

4. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений / Минстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 1996.

5. СНиП 3.03.01-87*. Несущие и ограждающие конструкции / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП,

2000.

6. СП 13-102-2003. Правила обследования несущих конструкций и зданий. – М.: ГКРФ по

строительству и жилищно-коммунальному комплексу, 2004.

7. СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП,

1995.

8. ГОСТ 530-95. Кирпич и камни керамические. Технические условия. -М.: Издательство

стандартов, 1995.

9. ГОСТ 22951-78. Материалы каменные стеновые. Классификация и общие технические

требования. М.: Издательство стандартов, 1979.

10. ГОСТ 5802-86. Растворы строительные. Методы испытаний. -М.: Издательство стандартов,

1988.

11. ГОСТ 18105-86. Бетоны. Правила контроля прочности. -М.: Издательство стандартов, 1986.

12. ГОСТ 17624-87. Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности. М.: Изд-во стандартов,

1986.

Сроки обследования

Работа выполнялась в три этапа с 19 декабря по 30 января 2012 года. Визуальное и

инструментальное обследование выполнено 19 декабря 2011 года и 24 января 2012 года.

normacs://normacs.ru/2D7?dob=39600.000000&dol=39833.674803



Сведения о приборах и инструментах, использованных при проведении обследования

НАИМЕНОВАНИЕ МАРКА, ТИП СВЕДЕНИЯ О

ПОВЕРКЕ

1. Рулетка UM 5M зав. № 9647 До 16.04.2012 г.

2. Лазерный дальномер Disto D 3a № 804531808 До 18.04.2012 г.

3. Фотокамера OLYMPUS

4. Измеритель прочности

строительных материалов

Пульсар 1.0, зав. № 280 До 10.03.2012 г.

1. АНАЛИЗ ПРОЕКТНОЙ, ИСПОЛНИТЕЛЬНОЙ И ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ

ДОКУМЕНТАЦИИ

Заказчиком предоставлена следующая документация:

1. Технический паспорт на здание.

2. Техническое заключение по результатам обследования здания (137А-2009-14А-ИО),

ЗАО «Строительно-проектная компания «СПК», 2009 г., инв. № 272944 на 101 листе., директор

Горский А.В., ответственный исполнитель Казанцев Д.В.

2.1. Объёмно-пространственные, планировочные и архитектурные решения

Обследуемый объект – здание трёхэтажное здание прямоугольной в плане формы с

двухэтажной пристройкой.

Планировочная схема здания смешанного типа – зальная и коридорного типа.

Здание решено в стиле промышленных архитектурных решений с простыми фасадами.

2.2. Конструктивные решения

В соответствии с принципиальным решением несущего остова, обеспечивающего общую

прочность, жесткость и устойчивость, здание имеет конструктивную систему с неполным каркасом.

По расположению несущих конструкций в конструктивной системе и характеру их статической

работы здание имеет конструктивную схему с перекрёстным расположением несущих конструкций.

Здание выполнено с несущими продольными и поперечными наружными и внутренними

стенами. Элементами каркаса являются железобетонные колонны, установленные на отдельных

фундаментах.

Размеры основного здания в разбивочных осях составляют 47,6×17,5 м, размеры пристройки

27,9×6,0 м. Высота основного здания в коньке 16,9 м, высота пристройки 11,15 м.

Основу силового остова здания составляют ленточные фундаменты под несущими стенами,

отдельные фундаменты под железобетонными колоннами, наружные и внутренние несущие стены,



стены лестничной клетки и железобетонные колонны. Жесткость остова в горизонтальном

направлении обеспечивается дисками монолитных плит перекрытий и покрытия.

Устойчивость здания обеспечивается совместной работой несущих стен, колонн и перекрытий,

образующих геометрически неизменяемую схему.

Фундаменты:

под стены – ленточные железобетонные;

под колонны – отдельные железобетонные.

Стены:

основное здание – наружные и внутренние стены основного здания выполнены кладкой из

шлакоблоков и из кирпича на известково-песчаном растворе. Толщина наружных стен 640 мм,

толщина внутренних стен 410-540 мм (с учётом штукатурного слоя). Толщина перегородок 160 мм. В

наружных стенах устроены оконные и дверные проёмы различных размеров. Наружные и внутренние

стены оштукатурены и окрашены (см. Приложение 2, фото 1-8);

пристройка – наружные стены толщиной 510 мм. 1-й этаж выполнен из керамического

модульного и частично из силикатного кирпича. 2-й этаж выполнен из керамического кирпича. Стены

пристроенной части не оштукатурены.

Кладка стен выполнена на цементно-песчаном растворе. Система перевязки швов – цепная (см.

Приложение 2, фото 1-8);

Перекрытия, покрытие:

основное здание – монолитные, ребристые с главными и второстепенными балками. Толщина

плит перекрытий 120-130 мм. На отдельных участках перекрытий выполнена цементно-песчаная

стяжка толщиной до 50 мм. Главные балки расположены вдоль цифровых осей здания.

Второстепенные балки расположены вдоль буквенных осей здания (см. Том 2, Приложение 2, фото 11-

15). Покрытие выполнено по аналогичной конструктивной схеме. Для обеспечения уклонов кровли

главные балки установлены с наклоном.

пристройка – перекрытия выполнены из сборных железобетонных круглопустотных плит

шириной 990 мм и толщиной 220 мм. Плиты установлены на железобетонные балки и кирпичные

стены.

Покрытие, кровля – двускатная металлическая

Полы – на 1-м этаже бетонные по грунту. На 2-м и 3-м этажах полы из линолеума по цементно-

песчаной стяжке, на отдельных участках окрашенный бетон.

Лестницы – металлические наружные. Из наборных элементов по металлическим косоурам

внутри здания (см. Приложение 2, фото 9, 10).

Заполнение проемов:



оконных – двойные деревянные рамы (см. Приложение 2, фото 1-8);

дверных – деревянные и металлические двери (см. Приложение 2, фото 1-3, 8);

Перемычки над проемами – железобетонные.

Отмостка – асфальтобетон.

На момент обследования здание частично эксплуатируется и оборудовано системами

электроснабжения, водоснабжения, канализации и отопления.

Степень огнестойкости – II. Категория по пожароопасности – Д. Класс конструктивной

пожарной опасности – СО. Класс ответственности – II.

2. РЕЗУЛЬТАТЫ ОБСЛЕДОВАНИЯ ЗДАНИЯ

Техническое состояние конструкций оценивалось согласно ГОСТ 27.002-89 «Надежность в

технике», РД 22-01.97 и СП 13-102-2003.

Классификация выявленных дефектов и повреждений выполнена с использованием

следующей шкалы РД 22-01.97.

1. Категория «А» – дефекты и повреждения особо ответственных элементов и соединений,

представляющие опасность разрушения. Если в результате обследования обнаруживаются

повреждения категории «А», то соответствующую часть конструкции следует немедленно вывести из

эксплуатации до выполнения необходимого ремонта или усиления.

2. Категория «Б» – дефекты и повреждения, не грозящие в момент осмотра опасностью

разрушений конструкций, но могущие в дальнейшем вызвать повреждения других элементов и узлов

или при развитии повреждения перейти в категорию «А».

3. Категория «В» – дефекты и повреждения локального характера, которые при последующем

развитии не могут оказать влияния на другие элементы и конструкции (повреждения вспомогательных

конструкций, площадок, местные прогибы и вмятины ненапряженных конструкций и т.п.).

Классификация категорий состояния обследуемого сооружения

Оценка технического состояния несущих и ограждающих конструкций здания произведена с

использованием следующих категорий состояния по СП 13-102-2003:

1. Исправное состояние – состояние, характеризующееся отсутствием дефектов и

повреждений, влияющих на снижение несущей способности и эксплуатационной пригодности.

2. Работоспособное – состояние, при котором некоторые из численно оцениваемых

контролируемых параметров не отвечают требованиям проекта, норм и стандартов, но имеющиеся

нарушения требований, например, по деформативности, а в железобетонных конструкциях и по

трещиностойкости, в данных конкретных условиях эксплуатации не приводят к нарушению

работоспособности, а несущая способность конструкций, с учетом влияния имеющихся дефектов и

повреждений, обеспечивается.

3. Ограниченно работоспособное – категория технического состояния конструкций, при

которой имеются дефекты и повреждения, приведшие к некоторому снижению несущей способности,

но отсутствует опасность внезапного разрушения и функционирование конструкций возможно при

контроле их состояния и условий эксплуатации в течение всей продолжительности эксплуатации.

4. Недопустимое состояние – категория технического состояния строительных конструкций

или здания и сооружения в целом, характеризующаяся снижением несущей способности и

эксплуатационных характеристик, при котором существует опасность для пребывания людей и

сохранности оборудования (необходимо проведение страховочных мероприятий и усиление

конструкций).

5. Аварийное состояние – категория технического состояния конструкций или зданий и

сооружений в целом, характеризуется повреждением или деформациям и опасностью обрушения

(необходимо проведение срочных противоаварийных мероприятий).



Работы по обследованию выполнялись в три этапа.

Первый этап – изучение проектной и исполнительной документации по объекту обследования.

Второй этап – общее (экспертное) обследование и детальное обследование конструкций,

оценка прочностных свойств материалов основных несущих конструкций, установления соответствия

выполненных конструкций проектным требованиям, установление причин появления обнаруженных

дефектов.

Третий этап – камеральная обработка натурных испытаний, составление ведомости дефектов,

составление заключения о техническом состоянии конструкций.

Наименование осей, при описании результатов обследования, приняты по документации

разработанной исполнителем (см. Приложение 1).

Описание дефектов строительных конструкций и место их положения изложены в ведомости и

схемах дефектов (см. Приложения 1, том 2).

3.1. Фундаменты

Силами заказчика в пределах здания на момент обследования были вскрыты два шурфа у

продольной в осях «9/Г» и поперечной в осях «10/В» наружных стен. В результате осмотра шурфов

установлено, что фундаменты под наружными стенами выполнены кладкой из бутового камня на

цементно-песчаном растворе. Ширина подошвы фундамента под поперечной стеной составляет 1740

мм (при условии симметричности фундамента). Глубина заложения подошвы относительно уровня

пола 1-го этажа составляет -1.870. Уровень грунтовых вод выявлен на отметке -1.450 (выше подошвы

фундамента см. Приложение 1). Выявленная ширина подошвы 1740 мм фундамента под поперечной

стеной в осях «10/А-Г» больше, чем ширина подошвы 1380 мм фундамента под поперечной стеной в

осях «1/А-Г» (см. шурф № 1, отчёт ЗАО «СПК» от 2009 г). При обследовании фундаментов силами

ЗАО «СПК» в 2009 г шурф был откопан с наружной стороны стены, а при откопке шурфа силами

заказчика в 2012 году шурф был откопан с внутренней стороны стены. В обоих случаях

предполагалось, что фундамент под стеной является симметричным. Выявленные отличия в

предполагаемой ширине подошвы фундаментов позволяют предположить следующее:

либо фундаменты под поперечными стенами выполнены несимметричными;

либо фундаменты под поперечными стенами в осях «1/А-Б» и «10/А-Б» выполнены

разной ширины и глубины заложения, что маловероятно.

Из информации, полученной от эксплуатирующей организации, установлено, что вблизи осей

«1-2/Г» находился заглубленный сборник отработанного масла, из которого происходили интенсивные

протечки масла в грунт, что в свою очередь могло уменьшить угол внутреннего трения грунтов

основания, что снижает расчётное сопротивление грунтов основания. По указанной причине возможно

появление особенно значительных просадок фундаментов вблизи указанных осей.

При всех вскрытиях шурфов не установлено следующее:



конструкции фундаментов под несущими колоннами внутри здания по осям «Б» и «В».

Сведения о конструкции указанных фундаментов позволили бы сравнить давление на грунт под

фундаментами колонн и под фундаментами наружных стен и оценить относительные просадки

колонн и стен;

конструкции фундаментов под внутренними поперечными стенами, особенно в осях

«8/Б-В», где выявлены значительные просадки стен. Возможно, стены установлены на

фундаментные балки, либо на ленточные фундаменты, либо установлены непосредственно на

бетонный пол по грунту.

В результате осмотра несущих стен, перегородок и перекрытий выявлены многочисленные

признаки неравномерной просадки фундаментов под возведёнными на них конструкциями. Особенно

интенсивные просадки фундаментов произошли вблизи осей «1-2/Б-Г». Основными причинами

неравномерной просадки фундаментов могут являться:

1. Недостаточное расчётное сопротивление грунтов основания;

2. Выполнение котлована для возведения пристройки вдоль стены в осях «1/А-Г» без

принятия мер по закреплению грунта, что отмечено в отчёте ЗАО «СПК» от 2009 г;

3. Снижение расчётного сопротивления грунта вблизи осей «1-2/Г» от протечек масла;

4. Неработоспособное состояние отмостки практически по всему периметру здания, что

приводит к стоку атмосферных осадков под подошвы фундаментов, вымыванию мелких

частиц из грунта основания;

5. Неработоспособное состояние системы дренажа по периметру здания (либо отсутствие

системы дренажа), что приводит к значительным сезонным колебаниям уровня

грунтовых вод, разжижению и вымыванию грунтов основания;

6. Вымывание раствора из кладки бутовых фундаментов вследствие длительного периода

эксплуатации при отсутствии вертикальной гидроизоляции фундаментов. Вследствие

вымывания раствора происходит просадка кладки из бутового камня в фундаментах, что

проявляется в виде трещин в кладке стен;

Следует отметить, что на основании динамического зондирования грунтов основания в шурфах

и расчётов, выполненных ЗАО «СПК» в 2009 г выявлен значительный запас по расчётному

сопротивлению грунтов основания под всеми фундаментами относительно нагрузок от опирающихся

на фундаменты конструкций. На основании анализа выполненного расчёта установлено, что при

расчёте были использованы завышенные значения угла внутреннего трения и коэффициента

сцепления грунтов основания, что приводило к завышенным значениям расчётного сопротивления

грунтов основания 520-683 кПа (5,2-6,8 кг/см2). Подстановка в расчёты фактических значений угла

внутреннего трения и коэффициента сцепления, полученных ЗАО «СПК» в 2009 г, приводит к

значениям 347-431 кПа (3,47-4,31 кг/см2). Вычисления приведены в таблице ниже.



Фактическое давление на грунт под подошвами фундаментов, приведённое в отчёте ЗАО

«СПК» составляет 1,73-2,58 кг/см2. Таким образом, расчётное сопротивление грунтов основания

обеспечивает устойчивость фундаментов на действующие нагрузки при условии достоверности

результатов динамического зондирования. В отчёте ЗАО «СПК» не указано, каким способом

осуществлялась привязка результатов динамического зондирования к данным из исследования Треста

ГРИИ. В предоставленных материалах Треста ГРИИ не указаны физико-механические свойства

грунтов, к которым осуществлялась привязка результатов динамического зондирования.

На основании результатов визуального обследования установлено, что многочисленные

трещины, свидетельствующие о просадке оснований под поперечными стенами, выявлены и в зоне

осей «7-8/Б-В». Указанная зона находится на значительном расстоянии от котлована для возведения

пристройки. Таким образом, неравномерная просадка фундаментов определяется не только

нарушением технологии возведения пристройки.

С учётом обеспеченности по расчётному сопротивлению грунтов оснований наиболее

вероятными причинами неравномерной просадки фундаментов являются отмеченные выше №№ 2-6.

Следует отметить, что в период весна 2010 г и весна 2011 г наблюдались особенно сильные

колебания уровня грунтовых вод вследствие таяния снегового покрова большой толщины, что также

могло способствовать неравномерным просадкам фундаментов и образованию трещин в стенах.

Выявленные многочисленные просадки перегородок под плитами перекрытий на всех этажах, а

также наклонные и вертикальные трещины в перегородках свидетельствуют как об относительных

просадках фундаментов под колоннами, так и о просадках фундаментов под колоннами относительно

фундаментов под стенами. Так как все перегородки и внутренние стены выполнены в виде диафрагм и

№п/п Наименование характеристик Усл. Обозн Ед. изм.

1 Ось расположение 2'/В' 3' Г 1'

2 № шурфов 2 1 3 4

3 Тип фундамента ленточный

4 Ширина фундамента b (bz) м 1,36 1,38 1,4 0,95

5 Длина l м 1 1 1 3,12

6 Глубина заложения d м 1,90 2,10 1,80 1,60

7 Расчетная глубина подвала db м 0 0 0 0

8 Расчетная глубина заложения d1 м 1,93 2,13 1,83 1,63

9 Тип грунта основания песок среднезернистый водонасыщенный

10 Способ определения характеристик грунта

11 Угол внутреннего трения грунта j град 27 27 28 28

12 Удельное сцепления грунта c кПа 2,48 2,7 2,7 2,9

13

Удельный вес грунта выше подошвы

фундамента )* g'II кН/м3

19,8 19,8 19,8 19,1

14

Удельный вес грунта ниже подошвы

фундамента)* gII кН/м3

20 20 20 20

15 Коэффициент условий работы gC1 1,4 1,4 1,4 1,4

16 Коэффициент условий работы gC2 1,28 1,28 1,304 1,28

17 Коэффициент k 1 1 1 1

18 Коэффициент kz 1 1 1 1

19 Коэффициент Mg 0,91 0,91 0,98 0,98

20 Коэффициент Mq 4,64 4,64 4,93 4,93

21 Коэффициент Mc 7,14 7,14 7,40 7,40

22

Расчетное сопротивление грунта

основания R (Rz) кПа 394 431 413 347

по испытаниям



защемлены между смежными плитами перекрытий, колоннами и стенами, все относительные

смещения элементов по контуру таких диафрагм приводят к появлению либо щелей, либо трещин в

диафрагмах.

Наиболее характерными косвенными свидетельствами неравномерных просадок фундаментов

под стенами являются трещины в наружных и внутренних стенах в осях «2-1/Г», «1/Г-А» и «8/Б-В»

(см. Том 2, п. 22-26 – дефекты фасадов, п. 16, 18, 27, 39, 40 – дефекты на плане 1-го этажа). Дефекты

категории «А».

Выводы.

Выявленные дефекты свидетельствуют о неравномерной просадке ленточных фундаментов под

стенами и отдельных фундаментов под колоннами. Вероятные причины появления дефектов:

1. Выполнение котлована для возведения пристройки вдоль стены в осях «1/А-Г» без

принятия мер по закреплению грунта, что отмечено в отчёте ЗАО «СПК» от 2009 г;

2. Снижение расчётного сопротивления грунта вблизи осей «1-2/Г» от протечек масла;

3. Неработоспособное состояние отмостки практически по всему периметру здания, что

приводит к стоку атмосферных осадков под подошвы фундаментов, вымыванию мелких

частиц из грунта основания;

4. Неработоспособное состояние системы дренажа по периметру здания (либо отсутствие

системы дренажа), что приводит к значительным сезонным колебаниям уровня

грунтовых вод, разжижению и вымыванию грунтов основания;

5. Вымывание раствора из кладки бутовых фундаментов вследствие длительного периода

эксплуатации при отсутствии вертикальной гидроизоляции фундаментов. Вследствие

вымывания раствора происходит просадка кладки из бутового камня в фундаментах, что

проявляется в виде трещин в кладке стен;

Рекомендуется устранить дефекты №№ 2-5, затем на трещины установить «маяки» (см. Том 2).

Выполнить наблюдение за «маяками» в течение зимне-весеннего периода 2011-2012 г.г. В случае

сохранения целостности «маяков» устранить трещины по рекомендациям (см. Том 2). В случае

разрыва «маяков» выполнить усиление фундаментов, либо выполнить усиление грунтов основания по

специально разработанному проекту.

Состояние фундаментов классифицируется как ОГРАНИЧЕННО РАБОТОСПОСОБНОЕ.

3.2. Стены

В результате осмотра участков стен установлено, что в осях «1-В-Г» и «1-2/Г» выполнено

усиление фундаментов под стенами, но «маяки» на трещины в стенах не установлены, что не

позволяет оценить эффективность выполненного усиления фундаментов. Рекомендуется установить

«маяки» и выполнить наблюдение за развитием трещин (см. рекомендации Том 2). Расчётное

сопротивление участков кладки, выполненной из керамического кирпича, соответствует 1,7 МПа (17



кг/см2), определено методом ударного импульса (см. Приложение 2, фото 17, 18 и Приложение 6).

Расчётное сопротивление участков кладки, выполненной из шлакобетонных блоков, может быть

определено только методом испытаний образцов на прессе, и в рамках данного обследования не

выполнялось. По результатам визуального обследования можно сделать вывод, что расчётное

сопротивление сжатию кладки стен в целом обеспечивает восприятие действующих нагрузок, так как

признаки перегрузки (расслоение кладки на вертикальные столбики) не выявлены.

В результате визуального обследования наибольшее количество дефектов выявлено в несущих

стенах и перегородках. Основные дефекты в стенах следующих типов:

трещины наклонные и вертикальные (см. Том 2, п. 2, 5, 6, 10-13, 17, 19-27 – дефекты

фасадов, п. 5, 12, 14-31, 33, 34, 36, 38-40, 43-46, 49-52, 55, 56, 58, 60-77, 79, 80, 85, 88, 100-108,

112, 113 – дефекты на планах этажей). Дефекты категорий «А» и «Б», вызваны

неравномерными просадками фундаментов под стенами (см. п. 3.1 – фундаменты);

проёмы в наружных стенах без перемычек и обрамления проёмов. Строительные

дефекты (см. Том 2, п. 8, 15, 16 – дефекты фасадов). Дефекты категории «Б»;

щели между верхними гранями перегородок и нижними гранями перекрытий, а также

между боковыми гранями колонн и перегородок. Дефекты вызваны неравномерными

просадками в основном фундаментов под колоннами (см. Том 2, п. 41-43, 45, 51, 53, 57, 59, 67,

71, 73, 78, 80-83, 90, 91, 94, 99, 100, 113, 114 – дефекты на планах этажей). Дефекты категории

«Б»;

поражение стен грибком. Дефекты вызваны как протечками с кровли, так и подъёмом

капиллярной влаги от фундаментов (см. Том 2, п. 32, 107, 109-112, 114 – дефекты на планах

этажей). Дефекты категории «Б»;

осыпание штукатурного и окрасочного покрытий. Дефекты вызваны длительной

эксплуатацией здания без выполнения текущих ремонтов в установленные сроки (см. Том 2, п.

1, 18 – дефекты фасадов, п. 32, 33, 35, 84 – дефекты на планах этажей). Дефекты категории

«Б»;

локальные участки разрушения кладки из шлакобетонных блоков. Дефекты вызваны как

морозным разрушением кладки со стороны наружных граней стен, так и вымыванием раствора

из блоков со стороны внутренних граней стен (см. Том 2, п. 3, 7, 11, 13, 18, 23, 28-30 – дефекты

фасадов). Дефекты категории «Б».

Выводы.

Характер развития трещин в стенах не свидетельствует о перегрузке кладки

вышерасположенными конструкциями. В случае перегрузки кладки кладка трещинами расслаивается

на вертикальные столбики малых сечений, которые впоследствии хрупко разрушаются. Выявленные



трещины свидетельствуют только о неравномерных просадках элементов, на которых возведены

стены.

Стены и перегородки в осях «1/А-Г», «2-1/Г», «7/А-Б», «7-8/В» и «8/Б-В» находятся в

АВАРИЙНОМ состоянии.

Остальные стены находятся в ОГРАНИЧЕННО РАБОТОСПОСОБНОМ СОСТОЯНИИ.

Рекомендуется первоначально выполнить мероприятия по понижению уровня грунтовых вод,

либо стабилизации их уровня, затем выполнить усиление фундаментов, либо укреплению грунтов

основания, после чего в течение не менее 6 месяцев (особенно важен весенний период 2012 года)

провести наблюдение за развитием трещин посредством «маяков». Рекомендации по устранению

дефектов см. Том 2. В последнюю очередь выполнить усиление стен. Для предотвращения обрушения

стен, имеющих дефекты категории «А», рекомендуется выполнить в первую очередь временное

усиление стен в осях «1-2/В-Г» (до понижения уровня грунтовых вод).

3.3. Плиты перекрытий и покрытия

В ходе обследования были выполнены обмеры плит и определены класс бетона в плитах

перекрытий и параметры армирования балок и панелей плит. Класс бетона в плитах перекрытий и

покрытия В15 (см. Приложение 3).

По результатам выявленного класса бетона и параметров армирования плит выполнен

поверочный расчёт главных и второстепенных балок плит перекрытий. В результате расчёта

установлено, что несущая способность балок и в целом плит на действующие нагрузки обеспечена (см.

Приложение 5).

В результате визуального обследования плит перекрытий и плиты покрытия выявлены

следующие дефекты:

оси «2/Б». Наклонная трещина в приопорной зоне главной балки плиты перекрытия. В зоне

трещины класс бетона имеет пониженное значение В10. Прочность бетона меняется от 11,1 до

24,6 МПа по высоте балки в зоне трещины. Вблизи трещины бетон рыхлый и крошится от

усилия руки (см. Том 2, п. 1 – дефекты на планах этажей и Приложение 3). Вероятная причина

появления трещины – утрата сцепления с бетоном продольной арматуры и хомутов в зоне

трещины, так как армирование выполнено гладкой арматурой класса АI и низкий класс бетона.

Появлению наклонной трещины препятствует совместная работа на растяжение хомутов и

бетона. При утрате связи хомутов с бетоном растягивающие усилия начинает воспринимать

бетон, имеющий низкое значение прочности на растяжение. Рыхлый бетон имеет нулевое

значение прочности на растяжение. Необходимо срочно выполнить мероприятия по усилению

участка с трещиной балки. Варианты усиления приведены в Приложении 4. Дефект категории

«А»;



оси «4/Г». Трещина раскрытием 0,5 мм во второстепенной балке. Вероятная причина появления

трещины – локальный скол защитного слоя бетона, защемлённого кладкой стены, имеющей

просадку под перекрытием (см. Том 2, п. 82 – дефекты на планах этажей) Дефект категории

«Б»;

многочисленные трещины в панелях плит перекрытий. Основные направления развития трещин

– перпендикулярно или под углом до 450 к второстепенным балкам. Вероятная причина

возникновения трещин – деформации кручения монолитных дисков плит вызванные

неравномерными просадками колонн и стен (см. Том2, п. 2, 4-13, 37, 38, 62, 63, 86, 87, 89, 92-98 –

дефекты на планах этажей) Дефекты категории «Б»;

разрушение защитного слоя бетона и коррозия арматуры. Дефекты вызваны недостаточной

толщиной защитного слоя бетона, сильной влагопроницаемостью бетона, повышенной

влажностью в помещениях (см. Том 2, п. 3, 115-117 – дефекты на планах этажей) Дефекты

категории «Б».

Выводы.

Состояние главной балки железобетонной плиты перекрытия над 1-м этажом в осях ««2/Б»

классифицируется как АВАРИЙНОЕ. Необходимо выполнить усиление главной балки плиты

перекрытия над 1-м этажом (см. Том 2).

Состояние панелей железобетонных плит перекрытия над 1-м, 2-м и 3-м этажами в осях «1-2/В-

Г» классифицируется как АВАРИЙНОЕ. Необходимо выполнить ремонт панелей плит перекрытия.

Рекомендуется заполнить трещины эпоксидно-цементным раствором, либо полимербетоном на

мелком заполнителе. Ремонт целесообразно выполнять только после стабилизации неравномерных

просадок фундамента (см. Том 2).

Состояние железобетонных плит перекрытий и покрытия с трещинами в панелях между

второстепенными рёбрами и утратами защитного слоя бетона классифицируется как

ОГРАНИЧЕННО РАБОТОСПОСОБНОЕ. Необходимо восстановить защитный слой бетона

эпоксидно-цементным раствором, либо полимербетоном на мелком заполнителе.

В целом состояние плит перекрытий и покрытия характеризуется как ОГРАНИЧЕННО

РАБОТОСПОСОБНОЕ.

3.4. Полы

В результате визуального обследования полов выявлены следующие дефекты:

растрескивание полов по грунту на 1-м этаже в пределах всего этажа. Растрескивание нового

пола на 1-м этаже в осях «6-7/А-Б». Вероятные причины возникновения дефектов:

некачественная подготовка оснований под полы;

недостаточное армирование полов;

отсутствие деформационных швов в полах;



длительный период эксплуатации «старых» полов»;

применение бетона с высокими усадочными свойствами;

наличие набухающих грунтов в качестве оснований под полами, что приводит к

вспучиванию полов при колебаниях уровня грунтовых вод;

длительный период эксплуатации полов на 2-м и 3-м этажах без выполнения текущих

ремонтов в установленные сроки, что привело к износу покрытий полов (см. Том 2, п.

47, 48 – дефекты на планах этажей) Дефекты категории «Б».

Выводы.

Состояние полов классифицируется как ОГРАНИЧЕННО РАБОТОСПОСОБНОЕ.

Рекомендуется выполнить текущий ремонт полов.

3.5. Лестницы

Наружные металлические лестницы окрашены и находятся в работоспособном состоянии.

В результате визуального обследования внутренней лестницы из наборных элементов по

металлическим косоурам выявлены следующие дефекты:

сколы у 5% ступеней лестницы. Причина дефектов длительный период

эксплуатации без выполнения текущих ремонтов в установленные сроки (см. Том

2, п. 54 – дефекты на планах этажей) Дефекты категории «Б».

Выводы.

Состояние наружных лестниц классифицируется как РАБОТОСПОСОБНОЕ.

Состояние внутренней лестницы классифицируется как ОГРАНИЧЕННО

РАБОТОСПОСОБНОЕ. Рекомендуется выполнить текущий ремонт внутренней лестницы.

3.6. Заполнение проёмов

В результате визуального обследования заполнений проёмов выявлены следующие дефекты:

физический и моральный износ деревянных дверей и оконных переплётов, разрушение

отдельных оконных отливов. Древесина рассохлась, краска осыпается (см. Том 2, п. 11, 19-22 –

дефекты на фасадах) Дефекты категории «Б».

Выводы.

Состояние заполнения всех оконных проёмов классифицируется как ОГРАНИЧЕННО

РАБОТОСПОСОБНОЕ. Рекомендуется замена всех элементов деревянного заполнения оконных

проёмов. Заполнение дверных проёмов заменить выборочно.

3.7. Отмостка

В результате визуального обследования отмостки выявлены следующие дефекты:

Посторонние предметы и строительный мусор в зоне отмостки, отмостка на большинстве

участков по периметру здания либо утрачена, либо засыпана грунтом (см. Том 2, п. 4, 9, 14 –

дефекты фасадов). Дефекты категории «Б».



Выводы.

Необходимо выполнить планировку местности с обеспечением уклона от здания, расчистку и

ремонт отмостки. Состояние отмостки классифицируется как НЕРАБОТОСПОСОБНОЕ.

3. ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ОБСЛЕДОВАНИЯ ЗДАНИЯ

Фактическая несущая способность и устойчивость элементов основных несущих строительных

конструкций недостаточна для восприятия эксплуатационных нагрузок при эксплуатации здания в

штатном режиме по прямому назначению.

Обследованное здание находится в АВАРИЙНОМ состоянии при действии расчётных

нагрузок.

Для приведения здания в работоспособное состояние необходимо выполнить капитальный

ремонт здания с устранением выявленных дефектов рекомендованными или иными способами. До

выполнения ремонта необходимо выставить ограждение на расстоянии не менее 5 м. по периметру

здания с предупреждающими надписями об опасности обрушения.

Для устранения выявленных дефектов рекомендуется выполнение компенсирующих

мероприятий, приведённых в таблице 4.1.

Таблица 4.1

№ п/п Характер дефекта и место расположения Способ устранения

1. Трещины и протечки по наружным стенам. Провести ревизию наличия и работоспособности

системы дренажа по периметру здания. В случае

необходимости устроить систему дренажа и

выполнить понижение уровня грунтовых вод до

отметки, находящейся ниже подошв фундаментов -

2.100. Понизить уровень грунтовых вод в течение

длительного периода 3-6 месяцев. Выполнить

усиление фундаментов, либо грунтов основания под

стенами находящимися в аварийном состоянии.

Выполнить наблюдение за развитием трещин в

стенах в течение 6 месяцев в весенний период 2012

года. После наблюдение за развитием трещин

посредством «маяков» принять решение о способе

устранения дефектов рекомендованными или иными

способами.

2. Наклонная трещина в главной балке

перекрытия над 1-м этажом в осях «2/Б».

Выполнить усиление балки рекомендованными или

иными способами.

3. Трещины в панелях плит перекрытий. Устранить трещины полимербетоном, либо

эпоксидно-цементным раствором после

стабилизации осадок фундаментов.

4. Осыпание штукатурного покрытия и краски

со стен. Морозное разрушение отдельных

участков стен. Поражение грибком

отдельных участков стен.

Восстановить наружную версту кладки. Выполнить

текущий ремонт стен.

5. Отмостка засыпана грунтом и

посторонними предметами.

Выполнить отмостку по всему периметру здания.

Очистить отмостку от мусора. Обеспечить уклон

планировки земной поверхности от здания.

6. Трещины в полах, сколы ступеней

внутренней лестницы.

Выполнить очередной текущий ремонт «старых»

полов. В новых полах в осях «6-7/А-Б»

рекомендуется выполнить деформационные швы и

устранить трещины мелкозернистым бетоном.

К наиболее существенным рекомендациям, требующим выполнения, следует отнести:

недопущение сверхнормативной и сверхрасчётной нагрузок на несущие конструкции здания;



недопущение замачивания основания фундаментов здания, в частности – поддержание в

нормальном состоянии отмостки (отсутствие трещин, соблюдение необходимых уклонов,

обеспечивающих водоотвод от здания);

устранение дефектов (недостатков) конструкций, не являющихся несущими;

для нормальной безаварийной эксплуатации здания рекомендуется выполнять требования

Положения «О проведении планово-предупредительного ремонта производственных зданий и

сооружений», утвержденных Постановлением Госстроя от 1973 г. № 279 (МДС 13.14.2000).

Руководитель работ И.И. Живоглядов

Технический эксперт В.А. Беляев



Приложение 1

СХЕМЫ ДЕФЕКТОВ И ШУРФА



Схема дефектов А3


















Шурф А4




ФОТОМАТЕРИАЛЫ



1. Фасад «1-10/А».

2. Фасад «1-10/А».



3. Фасад «1-10/А». Вид пристройки.

4. Оси «10/А-Г». Фасад.



5. Оси «10-1/Г». Фасад.

6. Оси «10-1/Г». Фасад.



7. Оси «2-2/Г». Общий вид трещин в зоне угла здания.

8. Фасад «1’-1/A’-Г». Трещины от 1,5/10 до 3,0/3. Вид пристроек.



9. Оси «4-5/А-Б». Общий вид лестницы.

10. Оси «4-5/А-Б». Состояние лестничной площадки на 2-м этаже (вид снизу).



11. Оси «8/А+2м». Армирование главной 22 АI – 2 шт. и второстепенной 18 АI – 2 шт. балок

плиты перекрытия над 1-м этажом.

12. Оси «8/А+2м». Армирование главной 22 АI – 2 шт. балки плиты перекрытия над 1-м этажом.



13. Оси «8/А+2м». Армирование второстепенной 18 АI – 2 шт. балки плиты перекрытия над 1-м

этажом.

14. Определение магнитометрическим методом параметров армирования главной балки

перекрытия над 1-м этажом.



15. Определение ультразвуковым методом прочности бетона при сжатии в главной балке

перекрытия над 1-м этажом.

16. Оси «10/В». Вскрытый шурф 1100×900 мм. в плане, глубиной 1870 мм. Уровень грунтовых вод

-1450 мм от пола.



17. Определение методом ударного импульса прочности при сжатии раствора в кирпичной кладке.

18. Определение методом ударного импульса прочности при сжатии керамического кирпича в

кирпичной кладке.






ПРОТОКОЛ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ПРОЧНОСТИ БЕТОНА ПРИ СЖАТИИ



Определение прочности бетона при сжатии проводилась в главных и второстепенных балках, а

также в нижней грани плиты перекрытия над 1-м этажом ультразвуковым методом на основании

ГОСТ 17624-87.

Аппаратура для проведения испытаний

Прибор ультразвуковой Пульсар 1.0 заводской № 280. Точность измерения интервалов времени

составляет 0,003Тэ +1 ед. отсчета, где Тэ – действительное значение величины измеряемого времени.

Диапазон измерения интервалов времени составляет 6÷9000 мкс. Прибор обеспечивает

контроль изделий, скорость распространения продольных ультразвуковых колебаний (УЗК) в которых

находится в пределах от 300 до 15000 м/с. Измерения выполнялись датчиками с рабочей частотой 100

кГц, так как на этой частоте обеспечивается максимальная точность измерений при малых базах

(100÷600 мм).

Устройство поверхностного прозвучивания (УПП), входящее в комплект Пульсара 1.0,

имеющее встроенные концентраторы и фиксированную базу измерений равную 120 мм.

УПП позволяет выполнять измерения без предварительной подготовки поверхности, так как

ультразвук вводится в изделие и принимается из него через верхние точки конических

концентраторов, имеющих площадь контакта с контролируемым изделием 1 мм2. Кроме того,

датчики УПП обеспечивают введение ультразвуковых колебаний в контролируемое изделие под углом

450 к поверхности, что приводит к возбуждению в изделии продольных волн, что в свою очередь

эквивалентно сквозному зондированию.

Класс бетона определяется по формуле СП-102-2003 приложение Б.

B= фR ×(1-tα×V) (8)

Где: фR – среднее значение прочности бетона (МПа);

V=ф

T

R

S – коэффициент вариации;

tα – коэффициент Стьюдента при обеспеченности 0,95, определяемый по таблице Б.1, СП-102-

2003.

Окончательное значение класса бетона определялось как ближайшее к вычисленному значению

в соответствии с ГОСТ 26633-91.

Значение коэффициента Стьюдента t при обеспеченности 0,95

Таблица Б.1

Число испытаний t Число испытаний t

1 4 11 1,80

2 2,92 12 1,78

3 2,35 13 1,77

4 2,13 14 1,76

5 2,01 15 1,75

6 1,94 20 1,73



7 1,89 25 1,71

8 1,86 30 1,70

9 1,83 40 1,68

10 1,81 1,64

Измерения прочности бетона в плите перекрытия над 1-м этажом выполнялись на отметке +5,59

м. от пола. Измерения выполнены отдельно для главной балки с наклонной трещиной в осях «2/Б», для

главных и второстепенных балок в осях «1-2/А-В», для панелей плиты перекрытия в осях «1-2/А-В».

Определён в целом класс бетона в плите перекрытия над 1-м этажом.

Результаты ультразвуковых измерений в каждой зоне автоматически усреднялись по 10

отсчётам процессором прибора. Определение прочности бетона выполнялось по заводским

градуировочным зависимостям.

Результаты измерений приведены в таблицах П. 5.1÷5.4.

Таблица П. 5.1.

№ п/п Конструкция

Пр

оек

тная

пр

оч

но

сть М

Па

№ з

он

ы

Вы

сотн

ая

отм

етка

(м)

Пр

оч

но

сть

Пу

льса

р 0

.1 М

Па

1 Участок № 1 1 4,97 11,1

главная балка 13,7

плиты перекрытия 17,3

оси "2/Б" 14,0

с трещиной 2 5,50 23,1

24,6

18,8

21,0

Среднее 18,0

Стандартное отклонение 4,8

Коэффициент вариации % 26,8

Класс бетона по Прилож Б, СП 13-102-2003 9,0

Класс бетона по ГОСТ 26633-91 10,0



Пр

оек

тная

пр

оч

но

сть М

Па

№ з

он

ы

Вы

сотн

ая

отм

етка

(м)

Пр

оч

но

сть

Пу

льса

р 0

.1 М

Па

1 Участок № 2 1 4,97 16,9



оси "2/В" 21,2

2 5,50 23,0

19,1

17,4

19,2

2 Участок № 3 1 5,20 21,2

второстепенная балка 29,2




оси "2/В" 22,3

2 5,50 25,6

23,3

27,4

20,0

Среднее 21,8







Пр

оек

тная

пр

оч

но

сть М

Па

№ з

он

ы

Вы

сотн

ая

отм

етка

(м)

Пр

оч

но

сть

Пу

льса

р 0

.1 М

Па

1 Участок № 1 1 5,59 17,3

плита перекрытия 19,5

оси "1-2/Б" 22,7

у балки с трещиной 20,5

Участок № 2 2 5,59 31,8


оси "1-2/В" 29,4

у балки без трещины 31,0

Среднее 25,8







Пр

оек

тная

пр

оч

но

сть М

Па

№ з

он

ы

Вы

сотн

ая

отм

етка

(м)

Пр

оч

но

сть

Пу

льса

р 0

.1 М

Па

1 Участок № 2 1 4,97 16,9



оси "2/В" 21,2

2 5,50 23,0

19,1

17,4

19,2

2 Участок № 3 1 5,20 21,2

второстепенная балка 29,2


оси "2/В" 22,3

2 5,50 25,6

23,3

27,4

20,0



3 Участок № 1 1 5,59 17,3


оси "1-2/Б" 22,7

у балки с трещиной 20,5

Участок № 2 2 5,59 31,8


оси "1-2/В" 29,4

у балки без трещины 31,0

Среднее 23,1





Выводы:

Прочность бетона в балке, имеющей трещину в осях «2/Б» значительно изменяется по высоте

балки. Наименьшее значение прочности бетона выявлено вблизи нижней грани балки (зона 1), что в

целом приводит к снижению класса бетона в балке вблизи трещины. Класс бетона в монолитной балке

перекрытия с трещиной в осях «2/Б» соответствует В10. Выявленные прочностные характеристики

бетона недостаточны для восприятия эксплуатационных нагрузок. Требуется усиление балки одним из

методов, приведённых в Приложении 4.

Класс бетона В15 в остальных обследованных балках перекрытия, что соответствует типовым

значениям для монолитных перекрытий В15-В25.

Класс бетона в монолитных панелях плиты перекрытия с определёнными допущениями в

сторону увеличения можно принять соответствующим В15.

В целом класс бетона в монолитной плите перекрытия соответствует В15. Выявленные

прочностные характеристики бетона в плите перекрытия соответствуют нижней границе типовых

значений для монолитных перекрытий В15-В25.

Для расчётов перекрытия следует принимать класс бетона В15.




ФАСАДЫ, ПЛАНЫ ЭТАЖЕЙ



Рисунок Автокад А3



















ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ ПЕРЕКРЫТИЯ



Поверочный расчёт выполнен для главной и второстепенной балок плиты перекрытия над 1-м

этажом.

При расчёте приняты следующие допущения:

1. главная балка является неразрезной многопролётной с жёстким защемлением в стене и на

колоннах;

2. нагрузки на главную и второстепенную балки собраны с учётом эпюр нагрузок на главной и

второстепенной балках от плиты перекрытия;

3. эпюры распределённых нагрузок от перекрытия на главную балку сложного вида, на

второстепенные балки трапецеидального вида (см. Рис. на листе 3 ниже);

4. результирующее воздействие распределённых нагрузок на главную балку треугольного вида

моделируется сосредоточенной силой, приложенной в основании треугольного участка,

собранной по площади треугольника;

5. результирующее воздействие распределённых нагрузок трапецеидального вида моделируется

сосредоточенной силой, собранной с площади трапеции, приложенной в центре пролёта

второстепенной балки. На главную балку приложена собранная нагрузка в точке соединения с

второстепенной балкой;

6. общее число собранных сосредоточенных нагрузок 5 шт., нагрузки приложены в 5-ти точках на

главной балке. На схеме загружения представлены суммы собранных нагрузок в 5-ти точках;

7. главная и второстепенная балки моделируется балками таврового сечения (в работу включена

часть железобетонного перекрытия прилегающего к балке);

8. в соответствие с рекомендациями по расчёту железобетонных ребристых перекрытий для

главной балки в работу может включаться часть полки плиты, но не больше 1/6 пролёта балки.

Пролёт в свету главной балки равен 5550 мм, толщина плиты перекрытия равна 129 мм.

Следовательно, свес полки при расчёте главной балки не должен превышать 5550/6 =925 мм. С

учётом ширины главной балки равной 310 мм, расчётная ширина полки условного таврового

сечения равна 925×2+310 =2160 мм.

9. для второстепенных балок свесы полок не должны превышать шесть толщин плиты перекрытия

129×6 =774 мм. С учётом ширины второстепенной балки равной 270 мм, расчётная ширина

полки условного таврового сечения равна 774×2+270 =1818 мм. С учётом того, что пролёт в

свету между второстепенными балками равен 1730 мм, максимальный свес не должен

превышать половину пролёта 1730/2 =865 мм. Для расчёта ширины свеса принимается меньшее

значение свеса 774 мм.

10. толщина полки таврового сечения 129 мм и армирование Ø6 АI с шагом 170 мм для главной

балки и с шагом 340 мм для второстепенной балки определены по результатам вскрытия и

магнитометрических измерений (см. модель сечения главной балки);



11. в армирование полки таврового сечения главной балки включены 12 шт. стержней Ø6 АI

армирующей сетки, расположенные вдоль главной балки с шагом 170 мм, расположенная в

пределах участка шириной 2160 мм. Защитный слой бетона принят для наихудшего варианта 20

мм;

12. в армирование полки таврового сечения второстепенной балки включены 6 шт. стержней Ø6 АI

армирующей сетки, расположенные вдоль второстепенной балки с шагом 340 мм,

расположенная в пределах участка шириной 1818 мм. Защитный слой бетона принят для

наихудшего варианта 20 мм

13. общее число распределённых нагрузок 2 шт., 1-я нагрузка от собственного веса балки с

участком плиты перекрытия над балкой приложена по всей длине пролёта 6,2 м, 2-я нагрузка от

участка перекрытия между балкой и проёмом для металлической лестницы – ширина

приложения 4,81 м (равна длине лестничного проёма);

14. второстепенная балка является неразрезной с жестким защемлением в главной балке;

15. класс бетона В15, и параметры армирования определёны по результатам измерений и

визуального осмотра;

16. распределённые нагрузки на балки определены по результатам измерений реальных толщин

перекрытий и пола.

На рисунках, приведённых ниже, приведены схемы армирования балок и плиты перекрытия,

расчётные сечения главной и второстепенной балок, схема сбора нагрузок.









Экспертиза главной балки

Сбор нагрузок

ЭКСПЕРТИЗА ГЛАВНОЙ БАЛКИ

Расчет выполнен по СНиП 2.03.01-84* (Россия и другие страны СНГ)

Коэффициент надежности по ответственности gn = 1 Конструктивное решение

Сечение

№

п/пНаименование нагрузки

Нормативна

я нагрузка

(кг)

Коэффици

ент

надёжност

и по

нагрузке

Расчётная

нагрузка (кг)

1 Распределённая от перекрытия над 1-м этажом (грузовая площадь 1 м2) кг/м

21,0

1) Перегородки кирпич 160 мм, объёмный вес 1800 кг/м3 (кг/м

2) 288,0 1,1 316,80

2) Плита перекрытия, толщиной 129 мм, объёный вес 2500 кг/м3 (кг/м

2) 322,5 1,1 354,75

Итого постоянная от перекрытия Р пп (кг/м2): 610,5 671,6

3) Временная кратковременная 200 (кг/м2) 200,0 1,2 240,00

4) Временная длительная 70 (кг/м2) 70,0 1,2 84,00

Итого распределённая от перекрытия для расчёта по несущей способности Рпн (кг/м2): 912

2 Сосредоточенная треугольная на главную балку (грузовая площадь 1,46 м2) 1,46

1) Ширина основания треугольника (м) 1,73

2) Высота треугольника (м) 0,85

Итого сосредоточенная треуголная на главную балку Р1треуг (кг): 1332,5 1 1332,5

3 Распределённая на главную балку (грузовая площадь одного погонного метра 0,31 м2) 0,31

1) Ширина главной балки (м) 0,31

2) Высота главной балки (м) 0,61

3) Толщина плиты перекрытия (м) 0,13

4) Погонная от веса главной балки, объёный вес бетона 2500 кг/м3 (кг/м) 475,85 1 475,85

5) Погонная веса перекрытия и полезной нагрузки на главную балку (кг/м) 282,58 1 282,58

Итого погонная по ширине балки на главную балку Р1 пог (кг/м): 758,4 1 758,4

4 Распределённая на второстепенную балку (грузовая площадь одного погонного метра 0,27 м2) 0,27

1) Ширина второстепенной балки (м) 0,27

2) Высота второстепенной балки (м) 0,41

3) Толщина плиты перекрытия (м) 0,13

4) Погонная от веса второстепенной балки, объёный вес бетона 2500 кг/м3 (кг/м) 279,45 1 279,45

5) Погонная от веса перекрытия и полезной нагрузки на второстепенную балку (кг/м) 246,12 1 246,12

Итого погонная по ширине балки на второстепенную балку Р2 пог (кг/м): 525,6 1 525,6

5 Сосредоточенная от второстепенной балки (грузовая площадь двух трапеций 8,38м2) 8,38

1) Длина второстепенной балки - основание трапеции (м) 5,69

2) Длина на второстепенной балке - верхнее основание трапеции (м) 4,00

3) Высота трапеции на второстепенной балке (м) 0,87

4) Сосредоточенная от полезной нагрузки на площадь двух трапеций по второстепенной балке (кг) 7640,48 1 7640,48

5) Сосредоточенная от веса и полезной нагрузки по второстепенной балке (кг) 2990,48 1 2990,48

Итого сосредоточенная от второстепенной балки Р2 соср (кг): 10631,0 1 10631,0

Итого погонная полная по второстепенной балке Р2 пог (кг/м): 1868,4 1 1868,4

5,55



b = 310 мм h = 743 мм b1 = 2160 мм h1 = 129 мм a1 = 30 мм a2 = 100 мм

Арматура Класс Коэффициент условий работы

Продольная A-I 1

Поперечная A-I 1

Заданное армирование

Пролет Участок Длина (м) Арматура Сечение

пролет 1 1 5,55 S1 - 222

S2 - 126

S3 - 210

S4 - 214 Поперечная

арматура вдоль оси Z

56, шаг поперечной

арматуры 250 мм

Бетон Вид бетона: Тяжелый Класс бетона: B15 Плотность бетона 2,5 Т/м

3

Условия твердения: Естественное Коэффициент условий твердения 1 Коэффициенты условий работы бетона

Учет нагрузок длительного действия gb2 0,9

Результирующий коэффициент без gb2 1 Трещиностойкость Категория трещиностойкости - 3 Условия эксплуатации конструкции: В помещении Режим влажности бетона - Естественная влажность Влажность воздуха окружающей среды - 40-75% Допустимая ширина раскрытия трещин: Непродолжительное раскрытие 0,4 мм Продолжительное раскрытие 0,3 мм

Загружение 1 - постоянное

310

2160

1080 1080

743

307436

129

Y

Z



Тип нагрузки Величина Позиция х

пролет 1, длина = 5,55 м

0,758 Т/м

1,333 Т 0,775 м

1,333 Т 2,775 м

1,333 Т 4,775 м

10,631 Т 1,775 м

10,631 Т 3,775 м

Загружение 1 - постоянное Коэффициент надeжности по нагрузке: 1

Коэффициент длительной части: 1

Опорные реакции

Момент в опоре 1 Сила в опоре 1

Сила в опоре 2

Момент в опоре 2

Т*м Т Т Т*м

по критерию Mmax -16,593 14,733 -14,733 -16,593

по критерию Mmin -16,593 14,733 -14,733 -16,593

по критерию Qmax -16,593 14,733 -14,733 -16,593

по критерию Qmin -16,593 14,733 -14,733 -16,593

5,55

0,758

0,775 м

1,333 Т

1,775 м

10,631 Т

2,775 м

1,333 Т

3,775 м

10,631 Т

4,775 м

1,333 Т

-14,733 Т

14,733 Т

-16,593 Т*м

8,068 Т*м



Результаты расчета

Пролет Участок Коэффициент использования

Проверка Проверено по СНиП

пролет 1 1 0,967 Прочность по предельному моменту сечения

п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28

0,245 Ширина раскрытия трещин (кратковременная)

п.п. 4.14, 4.15

0,326 Ширина раскрытия трещин (длительная)

п.п.4.14, 4.15

0,318 Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами

п.3.30

0,694 Прочность по наклонной трещине

п.3.31 СНиП, п.3.31 Пособия к СНиП

0,093 Напряжения в поперечной арматуре

п.4.17

0,07 Ширина раскрытия наклонных трещин (кратковременная)

п.4.17

0,093 Ширина раскрытия наклонных трещин (длительная)

п.4.17

Эпюра материалов по изгибающему моменту

Отчет сформирован программой АРБАТ, версия: 11.3.1.1 от 16.10.2009

Коэффициент использования 0,967 по прочности по предельному моменту сечения. В

результате экспертизы установлено, что несущая способность главной балки на действующие

нагрузки обеспечена.

5,55

-17,155

11,694



Экспертиза второстепенной балки

Расчет выполнен по СНиП 2.03.01-84* (Россия и другие страны СНГ)

Коэффициент надежности по ответственности gn = 1 Конструктивное решение

Сечение

b = 270 мм h = 543 мм b1 = 1818 мм h1 = 129 мм a1 = 30 мм a2 = 100 мм

Арматура Класс Коэффициент условий работы

Продольная A-I 1

Поперечная A-I 1

Заданное армирование

Пролет Участок Длина (м) Арматура Сечение

пролет 1 1 5,69 S1 - 218

S2 - 66

S4 - 212 Поперечная

арматура вдоль оси Z

56, шаг поперечной

арматуры 350 мм

Бетон Вид бетона: Тяжелый Класс бетона: B15 Плотность бетона 2,5 Т/м

3

Условия твердения: Естественное

5,69

270

1818

909 909

543

207336

129

Y

Z



Коэффициент условий твердения 1 Коэффициенты условий работы бетона

Учет нагрузок длительного действия gb2 0,9

Результирующий коэффициент без gb2 1 Трещиностойкость Категория трещиностойкости - 3 Условия эксплуатации конструкции: В помещении Режим влажности бетона - Естественная влажность Влажность воздуха окружающей среды - 40-75% Допустимая ширина раскрытия трещин: Непродолжительное раскрытие 0,4 мм Продолжительное раскрытие 0,3 мм

Загружение 1 - постоянное

Тип нагрузки Величина

пролет 1, длина = 5,69 м

1,868 Т/м

Загружение 1 - постоянное Коэффициент надeжности по нагрузке: 1,1


5,69

1,868



Загружение 1 - постоянное Коэффициент надeжности по нагрузке: 1,1


Опорные реакции

Момент в опоре 1 Сила в опоре 1

Сила в опоре 2

Момент в опоре 2

Т*м Т Т Т*м

по критерию Mmax -5,04 5,314 -5,314 -5,04

по критерию Mmin -5,04 5,314 -5,314 -5,04

по критерию Qmax -5,04 5,314 -5,314 -5,04

по критерию Qmin -5,04 5,314 -5,314 -5,04

Результаты расчета

Пролет Участок Коэффициент использования

Проверка Проверено по СНиП

пролет 1 1 0,772 Прочность по предельному моменту сечения

п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28

0,194 Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами

п.3.30

0,47 Прочность по наклонной трещине

п.3.31 СНиП, п.3.31 Пособия к СНиП

Эпюра материалов по изгибающему моменту

-5,314 Т

5,314 Т

-5,04 Т*м

2,52 Т*м

5,69

-6,526

6,099



Отчет сформирован программой АРБАТ, версия: 11.3.1.1 от 16.10.2009

Коэффициент использования 0,9772 по прочности по предельному моменту сечения. В

результате экспертизы установлено, что несущая способность второстепенной балки на действующие

нагрузки обеспечена.

Экспертиза балок выполнена посредством сертифицированной программы SCAD 11.3,

приложение «Арбат».




ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧНОСТИ ПРИ СЖАТИИ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ СТЕН



Определение пределов прочности при сжатии материалов кирпичной кладки стен

Целью испытаний являлось определение предела прочности при сжатии участков кирпичной

кладки стен здания, выполненных из керамического кирпича. Определение прочности при сжатии

кирпича и раствора было выполнено методом ударного импульса в соответствии с ГОСТ 22690-88 (см.

Приложение 3, фото 17, 18).

Аппаратура для проведения испытаний

Для определения прочности при сжатии кирпичной и бутовой кладки использовался

электронный измеритель прочности ИПС-МГ4.03, зав. № 3248.

Марка кирпича и раствора в кирпичной кладке определялись по формуле

Rn= фR ×(1-tα×V) (1)

Где V=ф

T

R

S – коэффициент вариации;

tα – коэффициент Стьюдента при обеспеченности 0,95, определяемый по таблице Б.1, СП-102-

2003.

Таблица Б.1

Число испытаний t Число испытаний t

1 4 11 1,80

2 2,92 12 1,78

3 2,35 13 1,77

4 2,13 14 1,76

5 2,01 15 1,75

6 1,94 20 1,73

7 1,89 25 1,71

8 1,86 30 1,70

9 1,83 40 1,68

10 1,81 1,64

Для кирпича по формуле (1) определяется минимальное значение прочности при сжатии, а для

раствора – марка раствора. Так по методике, приведённой в ГОСТ 530-95, определения марки кирпича

производится по двум параметрам – прочности при сжатии и прочности при изгибе с учётом

наименьшей прочности для отдельного образца (см. таб. 3 ГОСТ 530-95).



Т а б л и ц а 3

В мегапаскалях (кгс/см2)

Марка

изделия

Предел прочности

при сжатии при изгибе

всех видов изделий

Полнотелого кирпича

пластического

формования

кирпича полусухого

прессования и пустотелого

кирпича

Утолщенного кирпича

Средний для 5

образцов

Наименьший

для

отдельного

образца

Средний

для 5

образцов


для


образца

Средний для

5 образцов


для


образца

Средний для

5 образцов


для


образца

300 30,0 (300) 25,0 (250) 4,4 (44) 2,2 (22) 3,4 (34) 1,7 (17) 2,9 (29) 1,5 (15)

250 25,0 (250) 20,0 (200) 3,9 (39) 2,0 (20) 2,9 (29) 1,5 (15) 2,5 (25) 1,3 (13)

200 20,0 (200) 17,5 (175) 3,4 (34) 1,7 (17) 2,5 (25) 1,3 (13) 2,3 (23) 1,1 (11)

175 17,5 (175) 15,0 (150) 3,1 (31) 1,5 (15) 2,3 (23) 1,1 (11) 2,1 (21) 1,0 (10)

150 15,0 (150) 12,5 (125) 2,8 (28) 1,4 (14) 2,1 (21) 1,0 (10) 1,8 (18) 0,9 (9)

125 12,5 (125) 10,0 (100) 2,5 (25) 1,2 (12) 1,9 (19) 0,9 (9) 1,6 (16) 0,8 (8)

100 10,0 (100) 7,5 (75) 2,2 (22) 1,1 (11) 1,6 (16) 0,8 (8) 1,4 (14) 0,7 (7)

75 7,5 (75) 5,0 (50) 1,8 (18) 0,9 (9) 1,4 (14) 0,7 (7) 1,2 (12) 0,6 (6)

П р и м е ч а н и е - Предел прочности при изгибе определяют по фактической площади кирпича без вычета площади

пустот.

При этом отклонения от среднего значения образца с минимальной прочностью не должно

превышать следующие значения в процентах.

Среднее значение 300, отклонение 100×50/300 =16,66 %

Среднее значение 250, отклонение 100×50/250 =20 %







При определении марки кирпича по формуле (1) в качестве результата получается минимальное

значение прочности при сжатии с обеспеченностью 95 % (т. е 95 % всех образцов имеют прочность

больше, чем прочность, вычисленная по формуле (1)). В качестве среднего значения прочности (марки

кирпича при сжатии) принимается минимальное значение, полученное по формуле (1) увеличенное на

величину, вычисленную в %, относительно минимального значения по приведённой выше методике, в

соответствие со значениями минимальных значений таблицы 3, столбец 2, ГОСТ 530-95. Для кирпича

полнотелого, полученное по формуле значение (1) увеличивается на 20,0 %.

Результаты определения прочности кладки стен из керамического кирпича приведены в

таблице 8.1.



Таблица 8.1.

№ точки Высотная

отметка (м)

Прочность

кирпича

МПа

Примечание

Прочность

раствора

МПа

Примечание

1 1.000 12,2 Кирпич 8,9 Раствор

2 26,9 керамический 5,6 известково

3 19,8 15,8 песчаный

4 16,7 9,5

5 21,7 10,0

6 20,8 11,4

7 1.000 16,8 Кирпич 8,0 Раствор

8 15,9 керамический 9,0 известково

9 13,3 6,7 песчаный

10 15,8 10,0

11 19,7 8,8

12 18,0 11,1

Среднее 18,1 9,6

Стандартн. отклонение 4,0 2,6

Коэфф. Вариации % 22,0 26,9

Марка кирпича и раствора 134,9 51,2

Расчётн. марка кирпича и раствора 125,0 50,0

Расчётн. cопрот. сжатию кладки ИПС МГ-4.03 (по СНиП II-22-81, таб.2) МПа 1,7

Вывод:

По результатам измерений установлено:

Среднее сопротивление сжатию кирпича в кладке стен составляет 18,1 МПа, при коэффициенте

вариации 22,0 %. Расчётная марка кирпича М125.

Среднее сопротивление сжатию раствора в швах кладки стен составляет 9,6 МПа при

коэффициенте вариации 26,9 %. Расчётная марка раствора М50.

В соответствии со СНиП II-22-81 (1995), таб. 2, расчётное сопротивление сжатию кладки из

этих материалов составляет 1,7 МПа (17 кг/см2).




ПАСПОРТА НА ПРИБОРЫ








КВАЛИФИКАЦИОННЫЕ ДОКУМЕНТЫ ЭКСПЕРТОВ



Documents

Tex otchot-integral-tom1