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Anno Accademico 2009/10. Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni. Valutazione delle cadute di tensione nelle travi in c.a.p. Bozza del 25/05/2010. a cura di Enzo Martinelli. Materiali. Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni. - PowerPoint PPT Presentation
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Valutazione delle cadute di tensione nelle travi in c.a.p
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
Mate
riali
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
Post
-teso
: ca
vi M
5 d
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Mora
nd
i
Esempio Numerico
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
Caratteristiche geometriche
L= 32 m p= 20 kN/mg'= 3.00 kN/m2 i= 2.50 m
Scelta della sezione
h=L/16= 2.00 m h= 220 cm
Si adotta il profilo "Alfa 220 n 18" con le seguenti caratteristiche:
Bi S BS Peso Cassero
[mm] [mm] [mm] [kN/m] [m2/m]
720 180 1020 16.320 6.0966
Area YG J WS Wi
[mm2] [mm] [mm4] [mm3] [mm3]
652800 1090 4.16E+11 3.75E+08 3.82E+08
Scelta della sezione
Esempio Numerico
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
Scelta della sezione: estratto del sagomario
Esempio Numerico
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
Analisi dei carichi(a metro lineare di trave)
Peso proprio: g= 16.32 kN/m
Sovraccarico fisso: g'= 7.50 kN/m
Sovraccarico acc.: p= 20 kN/m
q= 43.82 kN/m
Caratteristiche dei materiali
Rck= 50 MPa fptk= 1900 MPa
fck= 40 MPa sS0= 1425 MPa
Ec= 33346 MPa
EP= 200000 MPas
c0= 28.00 MPa sspi
<sS0= 1200 MPa
sc0t= 4.00 MPa s
sp<s
S1= 1000 MPas
c1= 24.00 MPa n= 6.00s
c1t= 3.00 MPa b= 1.3
Esempio Numerico
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
Progetto dell'azione di precompressione N
Mg+g'= 3048.96 kNm
Mmax= 5608.96 kNm Mmin= 2088.96 kNm
fissato e= 950 mm
N1= 6402.81 kN N3= 2909.28 kN
N2= 7341.89 kN N4= -9005.04 kN
N3'= 3655.25 kN
N0= 4752 kN
AP= 3.96 cm2
Scelta del cavi tipo M5 (da "Brevetto Morandi")
Tipo n° portata unit portata A ec,i
[kN] [kN] [cm2] [cm]M5/16 2 1783.7 3567.4 1486.417 990M5/12 1 1337.8 1337.8 1114.833 890
Portata complessiva[kN]= 4905.2 962.73
TRAVE POST-TESATRAVE POST-TESAPerdite di tensione dovute all’attrito cavo-Perdite di tensione dovute all’attrito cavo-
guainaguaina
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a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
r
N N+dN
d
pn
tp
Valutiamo la pressione che il cavo esercita sulla superficie interna della guaina. Prendendo in considerazione un tronco infinitesimo di cavo con raggio di curvatura r, l’equilibrio alla traslazione in direzione normale all’asse del cavo, tenendo conto che l’angolo d è infinitesimo, e trascurando pertanto l’infinitesimo di ordine superiore
dN d, vale dN2)d2(rpn r
Npn
rN
fpfp nt
Dall’equilibrio alla traslazione in direzione parallela all’asse del cavo:
)dNN(drpN t dfNdN
feNN 0
La Normativa Italiana prescrive una relazione lineare per la valutazione delle cadute di tensione
istantanee:
)z(f1NN A,0B,0
cls-cavo 5.0
guaina-cavo 3.0f rad/m 01.0
TRAVE POST-TESATRAVE POST-TESAPerdite di tensione per attrito: formula EC2Perdite di tensione per attrito: formula EC2
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Pmax
x
Pmax-P
0.005 k 0.01 rad/m
TRAVE POST-TESA: CADUTE PER ATTRITOTRAVE POST-TESA: CADUTE PER ATTRITO- esempio numerico -- esempio numerico -
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
TRAVE POST-TESA: CADUTE PER ATTRITOTRAVE POST-TESA: CADUTE PER ATTRITO- esempio numerico -- esempio numerico -
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a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
sez cavo xi
[cm]1 1600
1 2 16003 1600
1 15002 2 1500
3 1500
1 14003 2 1400
3 1400
1 700
4 2 700
3 700
1 0
5 2 0
3 0
1 2 3
4 5
yi ei
[cm] [cm]140.00 -31.00110.00 -1.0080.00 29.00
125.47 -16.4797.89 11.1171.52 37.48
111.88 -2.8886.56 22.4463.59 45.41
42.97 66.03
29.14 79.86
23.40 85.60
20.00 89.00
10.00 99.00
10.00 99.00
tgi
i sen
i cosi
0.1500 0.1489 0.1483 0.98890.1250 0.1244 0.1240 0.99230.0875 0.0873 0.0872 0.9962
0.1406 0.1397 0.1393 0.99030.1172 0.1167 0.1164 0.99320.0820 0.0818 0.0818 0.9967
0.1313 0.1305 0.1301 0.99150.1094 0.1089 0.1087 0.99410.0766 0.0764 0.0763 0.9971
0.0656 0.0655 0.0655 0.9979
0.0547 0.0546 0.0546 0.9985
0.0383 0.0383 0.0383 0.9993
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
spi
(i) N0i Ni Ti
[kg/cm2] [kg] [kg] [kg]12000 133780 132300 1984512000 178370 176993 2212412000 178370 177691 15548
N0,i
)j(p
)j(spi
)j( AN i,0
i)j()j( cosNN i,0i
i)j(
i)j()j(
i,0i,0i NsinNT
11963 133412 132112 1857811969 177958 176748 2071311977 178079 177483 14559
11927 133043 131912 1731311937 177546 176494 1930411954 177789 177270 13572
11669 130450 130170 8542
11718 174653 174393 9537
11792 175754 175626 6723
11415 127885 127885 0
11501 171791 171791 0
11632 173737 173737 0
TRAVE POST-TESA: CADUTE PER ATTRITOTRAVE POST-TESA: CADUTE PER ATTRITO- esempio numerico -- esempio numerico -
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
sez cavo xi
[cm]1 1600
1 2 16003 1600
1 15002 2 1500
3 1500
1 14003 2 1400
3 1400
1 700
4 2 700
3 700
1 0
5 2 0
3 0
1 2 3
4 5
yi ei
[cm] [cm]140.00 -31.00110.00 -1.0080.00 29.00
125.47 -16.4797.89 11.1171.52 37.48
111.88 -2.8886.56 22.4463.59 45.41
42.97 66.03
29.14 79.86
23.40 85.60
20.00 89.00
10.00 99.00
10.00 99.00
tgi
i sen
i cosi
0.1500 0.1489 0.1483 0.98890.1250 0.1244 0.1240 0.99230.0875 0.0873 0.0872 0.9962
0.1406 0.1397 0.1393 0.99030.1172 0.1167 0.1164 0.99320.0820 0.0818 0.0818 0.9967
0.1313 0.1305 0.1301 0.99150.1094 0.1089 0.1087 0.99410.0766 0.0764 0.0763 0.9971
0.0656 0.0655 0.0655 0.9979
0.0547 0.0546 0.0546 0.9985
0.0383 0.0383 0.0383 0.9993
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
spi
(i) N0i Ni Ti
[kg/cm2] [kg] [kg] [kg]12000 133780 132300 1984512000 178370 176993 2212412000 178370 177691 15548
MPa 3.1196
z01.01397.01489.0f11200
zf1 )1()2()1()2(spispi
Sezione n.2
11963 133412 132112 1857811969 177958 176748 2071311977 178079 177483 14559
11927 133043 131912 1731311937 177546 176494 1930411954 177789 177270 13572
11669 130450 130170 8542
11718 174653 174393 9537
11792 175754 175626 6723
11415 127885 127885 0
11501 171791 171791 0
11632 173737 173737 0
TRAVE POST-TESA: CADUTE PER ATTRITOTRAVE POST-TESA: CADUTE PER ATTRITO- esempio numerico -- esempio numerico -
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
sez cavo xi
[cm]1 1600
1 2 16003 1600
1 15002 2 1500
3 1500
1 14003 2 1400
3 1400
1 700
4 2 700
3 700
1 0
5 2 0
3 0
1 2 3
4 5
yi ei
[cm] [cm]140.00 -31.00110.00 -1.0080.00 29.00
125.47 -16.4797.89 11.1171.52 37.48
111.88 -2.8886.56 22.4463.59 45.41
42.97 66.03
29.14 79.86
23.40 85.60
20.00 89.00
10.00 99.00
10.00 99.00
tgi
i sen
i cosi
0.1500 0.1489 0.1483 0.98890.1250 0.1244 0.1240 0.99230.0875 0.0873 0.0872 0.9962
0.1406 0.1397 0.1393 0.99030.1172 0.1167 0.1164 0.99320.0820 0.0818 0.0818 0.9967
0.1313 0.1305 0.1301 0.99150.1094 0.1089 0.1087 0.99410.0766 0.0764 0.0763 0.9971
0.0656 0.0655 0.0655 0.9979
0.0547 0.0546 0.0546 0.9985
0.0383 0.0383 0.0383 0.9993
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
0.0000 0.0000 0.0000 1.0000
spi
(i) N0i Ni Ti
[kg/cm2] [kg] [kg] [kg]12000 133780 132300 1984512000 178370 176993 2212412000 178370 177691 15548
N0 e0 y
[kg] [cm] [cm]
486984 1.80 107.20
486343 13.24 95.76
485676 23.95 85.05
480188 78.21 30.79
473413 96.30 12.70
j)j(
00 NN
j
)j(0
j)j(
0)j(
00
N
eNe
0i,G eyy
CADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITICADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITIsecondo il D.M. 9 Gennaio 1996secondo il D.M. 9 Gennaio 1996
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
Effetti del ritiro del calcestruzzoEffetti del ritiro del calcestruzzo
Effetti del fluage del calcestruzzoEffetti del fluage del calcestruzzo
00030.0r
00025.0r
valori della deformazione
[MPa] 8.48000.19500025.0r
[MPa] 5.58000.19500030.0r
(applicazione dopo i 14 gg)
(applicazione prima di 14 gg)
La fibra di calcestruzzo posta a distanza ei dal baricentro (ed in corrispondenza del j-esimo trefolo/cavo è sottoposta alla seguente tensione per effetto dei carichi permanenti:
I
eM
I
eeN
AN i
*i
i,c00
c
i,ci,e
c
i,ci,e
i,ei,v
E0.20.2
E3.23.2
i,ci,vpi,v nE
[MPa] 8f9500E 3/1ckc
CADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITICADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITIsecondo il D.M. 9 Gennaio 1996secondo il D.M. 9 Gennaio 1996
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
Effetti del rilassamento dell’acciaioEffetti del rilassamento dell’acciaio
Se l’armatura da pretensione viene inizialmente sollecitata a livelli superiori al 50% della tensione di rottura (sspi >0.5fptk), si osserva che, a deformazione imposta costante, la tensione si riduce nel tempo.
Tipo di armatura r fili trafilati 0.15
spi
Trecce 0.20spi
Trefoli 0.18spi
barre laminate 0.12 spi
r
ptk
spiril
2
5.0f
16
Per la contemporanea presenza di ritiro e fluage le armature di precompressione non hanno una deformazione imposta costante; pertanto la caduta di tensione per rilassamento risulta minore e valutabile come segue:
rilspi
vrril
)(5.21
Armature post-tese: spi va considerato al netto delle cadute per attrito;
Armature pre-tese: spi è depurata delle cadute per def. elastica (tensione al disarmo);
CADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITICADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITI- esempio numerico: sezione di mezzeria -- esempio numerico: sezione di mezzeria -
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
Bozza del 25/05/2010
MPa 0.6020000000030.0r
MPa 23.14698.103.279.5σΔ )1(v
MPa 41.3353.114118.05.01900
53.114116σΔ
2)1(
ril
MPa 32.1841.3352.1141
23.1460.605.21'σΔ )1(
ril
kN 28.102232.1823.14600.6053.11411115N )1(
kN 6773NNj
)j( 29.137674843
NN
β 0
n= 5.79
r= 0.0003 = 2.3
EP= 2000000 kg/cm2
Cavo n°1:e1= 89.00 cm
sspi
(1)= 1141.53 MPas
c= 10.98 MPa AP(1)= 11.15 cm2
Dsr(1)= 60.00 MPa Ds
sp(1)= 224.55 MPa
Dsf(1)= 146.23 MPa s
sp(1)= 916.98 MPa
Dsril
(1)= 33.41 MPa N(1)= 1022.28 kNDs
ril' (1)= 18.32 MPa
Cavo n°2:e2= 99.00 cm
sspi
(2)= 1150.12 MPas
c= 11.40 MPa AP(2)= 14.86 cm2
Dsr(2)= 60.00 MPa Ds
sp(2)= 231.68 MPa
Dsf(2)= 151.86 MPa s
sp(2)= 918.44 MPa
Dsril
(2)= 36.74 MPa N(2)= 1365.18 kNDs
ril' (2)= 19.82 MPa
Cavo n°3:e3= 99.00 cm
sspi
(3)= 1163.17 MPas
c= 11.40 MPa AP(3)= 14.86 cm2
Dsr(3)= 60.00 MPa Ds
sp(3)= 234.83 MPa
Dsf(3)= 151.86 MPa s
sp(3)= 928.34 MPa
Dsril
(3)= 42.17 MPa N(3)= 1379.91 kNDs
ril' (3)= 22.97 MPa
CADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITICADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITI
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
Specifiche secondo il D.M. 14/01/2008: Calcestruzzo - Ritiro
a cura di Enzo Martinelli
cd, h c0k
c0
2Ah
u
ckca,
f 102.5
1000000
Esempio
fck=40.0 MPa;Ac=1500 cm2;u=100 cm.
0h 300 mm
cd,
0.75 0.380.000285
1000
ca,
40 102.5 0.0000750
1000000
ca, 0.000350
CADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITICADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITI
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
Bozza del 25/05/2010
Specifiche secondo il D.M. 14/01/2008: Calcestruzzo - Viscosità
a cura di Enzo Martinelli
CADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITICADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITI
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
a cura di Enzo MartinelliBozza del 25/05/2010
Specifiche secondo il D.M. 14/01/2008: Rilassamento
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80
m
pr
/pi
Classe 1
Classe 2
Classe 3
t=500000 h
CADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITICADUTE DI TENSIONE PER EFFETTI DIFFERITI
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
Specifiche secondo il D.M. 14/01/2008 – EC2
Caduta di tensione per effetti differiti nel generico cavo o trefolo
Contributo del Ritiro
Contributo del
Rilassamento
G
iQp
G
ii,Qp,c I
eM
IeeN
AN 00
Contributo della
Viscosità
Eccentricità del cavo risultante
Eccentricità del cavo i-esimo di cui si valuta la caduta di tensione
3.0ck
cm 10f
22000E
MPa195000Ep zcp
APPLICAZIONE NUMERICAAPPLICAZIONE NUMERICA
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
Bozza del 25/05/2010
M5/12 M5/16 M5/16
e1= 890 mm e2= 990 mm e2= 990 mm
spi(1)= 1141.53 MPa
spi(2)= 1150.12 MPa
spi(2)= 1163.17 MPa
c,Qp
(1)= 10.98 MPa c,Qp
(2)= 10.98 MPa c,Qp
(2)= 10.98 MPa
cs= 0.00035 cs= 0.00035
cs= 0.00035m= 0.601 m= 0.605 m= 0.612
m1000= 2.50 m
1000= 2.50 m1000= 2.50
pr= 28.67 MPa
pr= 29.47 MPa pr= 30.73 MPa
f(t,t0)= 2.1 f(t,t0)= 2.1 f(t,t0)= 2.1Ep= 195000 MPa Ep= 195000 MPa Ep= 195000 MPafck= 40 MPa fck= 40 MPa fck= 40 MPa
Ecm= 35220 MPa Ecm= 35220 MPa Ecm= 35220 MPa
Ap= 1114.8 mm2Ap= 1486.4 mm2
Ap= 1486.4 mm2
Ac= 652800 mm2Ac= 652800 mm2
Ac= 652800 mm2
Ic= 4.16E+11 mm4Ic= 4.16E+11 mm4
Ic= 4.16E+11 mm4
zcp= 962.99 mm zcp= 962.99 mm zcp= 962.99 mm
p,c+s,r= 206.03 MPa p,c+s,r= 202.68 MPa
p,c+s,r= 203.61 MPa
N(1)= 1042.89 kN N(2)= 1408.28 kN N(2)= 1426.29 kN
N(1)DM96= 1022.28 kN N(2)
DM96= 1365.18 kN N(2)DM96= 1379.91 kN
2.02% 3.16% 3.36%
RISULTATI NUMERICI (D.M. 96)RISULTATI NUMERICI (D.M. 96)- Cadute di tensione istantanee -- Cadute di tensione istantanee -
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
Bozza del 25/05/2010
sez cavo xi yi ei tgai
ai sena
i cosai
sspi
(i) N0i N0icosi N0isin
i N0 e0 y
[cm] [cm] [cm] [kg/cm2] [kg] [kg] [kg] [kg] [cm] [cm]
1 1600 140.00 -31.00 0.1500 0.1489 0.1483 0.9889 12000 133780 132300 198451 2 1600 110.00 -1.00 0.1250 0.1244 0.1240 0.9923 12000 178370 176993 22124 486984 1.80 107.20
3 1600 80.00 29.00 0.0875 0.0873 0.0872 0.9962 12000 178370 177691 15548
1 1500 125.47 -16.47 0.1406 0.1397 0.1393 0.9903 11963.3 133371 132072 185732 2 1500 97.89 11.11 0.1172 0.1167 0.1164 0.9932 11968.7 177904 176695 20706 486197 13.24 95.76
3 1500 71.52 37.48 0.0820 0.0818 0.0818 0.9967 11976.9 178026 177430 14555
1 1400 111.88 -2.88 0.1313 0.1305 0.1301 0.9915 11926.7 132963 131832 173033 2 1400 86.56 22.44 0.1094 0.1089 0.1087 0.9941 11937.4 177439 176388 19292 485384 23.95 85.05
3 1400 63.59 45.41 0.0766 0.0764 0.0763 0.9971 11953.7 177682 177164 13564
1 700 42.97 66.03 0.0656 0.0655 0.0655 0.9979 11669.2 130092 129813 8519
4 2 700 29.14 79.86 0.0547 0.0546 0.0546 0.9985 11717.8 174176 173916 9511 478876 78.21 30.79
3 700 23.40 85.60 0.0383 0.0383 0.0383 0.9993 11791.8 175276 175147 6705
1 0 20.00 89.00 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 11415.3 127261 127261 0
5 2 0 10.00 99.00 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 11501.2 170955 170955 0 471112 96.30 12.70
3 0 10.00 99.00 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 11631.7 172896 172896 0
RISULTATI NUMERICI (D.M. 96)RISULTATI NUMERICI (D.M. 96)- Cadute di tensione per effetti differiti -- Cadute di tensione per effetti differiti -
Corso di Tecnica delle Costruzioni II - Teoria delle Esercitazioni Anno Accademico 2009/10
Bozza del 25/05/2010
M* sc(i) Ds
r(i) Ds
v(i) Ds
ril(i) Ds
ril'(i) Ds
diff(i) s
sp(i) Ni Nicos
i Nisini N0 e0 y
[kgcm] [kg/cm2] [kg/cm2] [kg/cm2] [kg/cm2] [kg/cm2] [kg/cm2] [kg/cm2] [kg] [kg] [kg] [kg] [cm] [cm]
73.95 600.00 985.24 598.34 400.73 1985.97 10014.03 111639.7 110405 165610 74.58 600.00 993.65 598.34 399.68 1993.33 10006.67 148740.8 147095 18449 404487 1.71 107.29 1.20
75.21 600.00 1002.05 598.34 398.64 2000.69 9999.31 148631.4 146987 12956
73.26 600.00 976.12 579.15 388.40 1964.52 9998.83 111470.3 110384 155233366600 75.30 600.00 1003.25 581.92 387.04 1990.29 9978.39 148320.4 147312 17263 405260 13.20 95.80 1.20
77.25 600.00 1029.19 586.18 386.84 2016.02 9960.83 148059.5 147564 12105
74.00 600.00 985.96 560.33 374.06 1960.02 9966.71 111112.2 110167 144596516000 77.11 600.00 1027.37 565.78 372.95 2000.32 9937.07 147706.3 146831 16060 403939 23.89 85.11 1.21
79.93 600.00 1064.94 574.17 374.24 2039.19 9914.55 147371.5 146941 11250
97.13 600.00 1294.08 438.05 260.30 2154.38 9514.82 106074.4 105847 6946
22480200 102.11 600.00 1360.41 459.82 267.50 2227.91 9489.93 141059.8 140849 7703 388070 78.18 30.82 1.25
104.17 600.00 1387.95 494.11 285.86 2273.81 9518.01 141477.2 141374 5412
109.75 600.00 1462.32 334.07 183.19 2245.50 9169.78 102227.8 102228 0
27801600 113.98 600.00 1518.59 367.45 198.23 2316.82 9184.35 136517.8 136518 0 376736 96.29 12.71 1.29
113.98 600.00 1518.59 421.68 229.67 2348.25 9283.44 137990.7 137991 0