Vepra Det Adi

7/25/2019 Vepra Det Adi

1/41

1 - Percaktimi i parametrave hidraulik te valeve ne det te thelle ;lartsia,

gjeresia, perioda, thellesia, shpejtesia e frontit, shpejtesia e grupit,

shpejtesia e grimcave elementare te ujit ne siperfaqe dhe ne thellesi,

nxitimet e grimcave ne siperfaqe e thellesi, cvendosjet e grimcave ne

siperfaqe e thellesi, presioni ne siperfaqe e thellesi, energjia dhe fluksi i

saj.

Rendja efektive

Parametri i par q duhet t prcaktojm sht rendja efektive e vals, q sht

distanca n km e vrullit t ers n hapsirn e lir detare nga njri breg tek tjetri.Duke qen se ne mbshtetemi ne supozimin q, era q fryn e transformon energjin e

saj n kt siprfaqe n drejtimin e saj dhe n t gjitha drejtimet brenda kndit 2! nga t

dyja drejtimet, majtas dhe djathtas drejtimit t dhn t ers, procedojm duke hequr vijat

e rendjes s ers n t dyja ant e drejtimit t ers q fillojn n piken ku kemi menduar

t vendosim portin dhe mbarojn n pikn m t afrt t takimit me bregun tjetr. Pr "dodrejtim t dhn do t heqim # vija majtas e # vija djathtas t shmangura me $! nga njra%

tjetra. &jithsej do t heqim '# drejtime t rendjes s ers pr "do drejtim t dhn dhe nga

kjo gjejm rendjen efektive t ers me formuln(

=

=

=

'#

'

'#

'

2

cos

cos

i

i

i

ii

ef

F

F

)ezultatet e marra nga matjet e rendjeve t ers pr t tri drejtimet e dhna P, PVP,

VP, si dhe veprimet pr zbatimin e formuls s rendjes efektive i japim n menyre

tabelare.

Nr cos a cos2a F i F*cos2a F i F*cos2a F i F*cos2a

p p-vp vp

9 -27 0.891 0.794 572 454.22 233 185.02 123 97.67

8 -24 0.914 0.835 540 450.75 254 212.02 139 116.03

7 -21 0.934 0.872 514 448.05 298 259.77 141 122.91

6 -18 0.951 0.905 481 435.11 311 281.33 156 141.12

5 -15 0.966 0.933 292 272.46 783 730.60 173 161.42

4 -12 0.978 0.957 297 284.17 741 709.00 208 199.02

3 -9 0.988 0.976 310 302.42 733 715.08 220 214.62

2 -6 0.995 0.989 296 292.77 572 565.76 233 230.46

1 -3 0.999 0.997 255 254.30 540 538.52 254 253.30

0 0 1.000 1.000 222 222.00 514 514.00 298 298.001 3 0.999 0.997 195 194.47 481 479.68 311 310.15

2 6 0.995 0.989 186 183.97 292 288.81 783 774.45

3 9 0.988 0.976 176 171.70 297 289.74 741 722.88

4 12 0.978 0.957 169 161.70 310 296.61 733 701.35

5 15 0.966 0.933 156 145.56 306 285.52 572 533.72

6 18 0.951 0.905 147 132.98 276 249.67 540 488.49

7 21 0.934 0.872 138 120.29 244 212.69 514 448.05


2/41

8 24 0.914 0.835 135 112.69 204 170.28 481 401.50

9 27 0.891 0.794 135 107.20 190 150.88 292 231.87

shuma 18.229 4746.82 7134.99 6447.02

F p 260.40 F p-vp 391.41 F vp 353.67

Drejtimi perendim. kmFFi

i

P

iPef *+.2,+

2$.'--2.**,

coscos

2

===

Drejtimi perendim - veriperendim

kmF

Fi

i

VPP

iVPP

ef *'.$#'2$.'-

##.'$*

cos

cos 2

==

=

Drejtimi veriperendim.km

FF

i

i

VP

iVP

ef ,.$$2$.'-

+2.,**

cos

cos2

==

=

Prcaktimi i lartsis (Hs) dhe periods (Ts) t vals

Pr t gjetur parametrat e tjer t vals si gjatsia, shpejtsia, etj duhet t gjejm

lartsin, periodn dhe kohezgjatjen minimale t vals. Pr gjetjen e ktyre parametrave

m par gjejm madhsin pa prmasa me an t formuls(

2

e

ef

F!=

/e0 shpejtsia e ers

1ef0 rendja efektive e vals pr secilin drejtim t dhng 0 nitimi i rnies s lir

Pasi gjejm madhsin gjejm teminq sht koha minimale e veprimit t ers s

dhn me an t formuls(

( )[ ]{ } ln-#-.+2+2*.2ln$,#2.+ln+','.+ep--2., .+2min ++=e

e

"

t!

( )[ ]!

"

t e

e

ln-#-.+2+2*.2ln$,#2.+ln+','.+ep--2.,.+2

min

++=

Duke pranuar kohn e dhn t barabart me t eminq do t thot se prcaktuese pr

formimin e vals maksimale sht rendja e ers, gjejm parametrat e lartsis dhperiods s vals n det t thell me an t formuls(


3/41

#artsia( ( )*2.+2

+'2.+2-$.+

th!

"H eos

=

Perioda( ( )2.++.+*.

th!

"T eos

=

3lerat e 4 temin4 5os4 6ospr shpejtsit e ers dhe tri drejtimet e dhna prve"se i

llogarisim me formulat empirike, i njerrim dhe nga grafiku q shpreh marrdhniet midis

/e4 4 temin4 5os4 6os. 7to vlera po i japim n tabeln e mposhtme(

Drejtimi Shpejtesia koha min e vep.te

eres Lartesia Perioda

Ue m/s te min ore Hos m Tos s

5 102180.96 31.936 0.663 3.383

perendim 10 25545.24 19.715 2.048 5.766

P 15 11353.44 15.404 3.627 7.622

Fe = 260.40 km 20 6386.31 13.05 5.292 9.176

25 4087.24 11.516 7.018 10.532

5 153589.28 45.985 0.689 3.495

perendim-veriperendim 10 38397.32 27.594 2.258 6.09

P -VP 15 17065.48 21.33 4.118 8.145

Fe = 391.41 km 20 9599.33 17.982 6.099 9.874

25 6143.57 15.825 8.155 11.387

5 138780.11 41.963 0.683 3.469

veriperendim 10 34695.03 25.364 2.208 6.012

VP 15 15420.01 19.663 3.995 8.016

Fe = 353.67 km 20 8673.76 16.599 5.892 9.7

25 5551.20 14.619 7.861 11.172

&rafiket e kontrollit te parametrave te 4 kohes te min., lartesis 5os, periodes 6os, ne

funksion te shpejtesise /e.

Drejtimi perendim


4/41

te min. = f ( Ue )

0

5

10

15

20

25

30

35

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Hos = f ( Ue )

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Tos = f ( Ue )

0

2

4

6

8

10

12

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Drejtimi perendim- veriperendim

te m in= f ( Ue )

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Hos = F ( Ue )

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Tos = f ( Ue )

0

2

4

6

8

10

12

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Drejtimi veriperendim


5/41

te m in= f ( Ue )

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Hos = f ( Ue )

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Tos = f ( Ue )

0

2

4

6

8

10

12

0 5 10 15 20 25 30

shpej tes ia Ue

Parametrat e tjera t vals, si( gjatsia, shpejtsia, shpejtsia e grupit, etj do t8i gjejm

vetm pr nj drejtim dhe vetm pr nj shpejtsi ere q konsiderohet llogaritse.

7jo zgjedhje sht n funksion t efekteve m t mdha qe jep shpejtsia e ers n at

drejtim, si dhe pozicionit t hyrjes s portit.Pr rastin ton ky drejtim sht ai perendim%veriperndim dhe shpejtsia e ers / e9 '

m:s, sepse vendosja e hyrjes s portit n pozicionin m t mir q sht menduar, ka efektm t vogl difraktimi t valve pr kt drejtim, pra nga ky drejtim kemi hyrjen tvalve n port me lartsin m t madhe t tyre, prandaj kt e marrim si drejtim

llogarits.

2

e

ef

F!= 9

2'

*'.$#'-'.# 9 '$2-.2

( )[ ]-'.#

ln-#-.+2+2*.2ln$,#2.+ln+','.+ep--2.,'.+2

min

++=et 9 '#.-$

ore

#artsia( ( )*2.+2

+'2.+2-$.+

th!

"H eos

= 9 ( )*2.+

2

2.'$2-,;+'2.+-'.#

'2-$.+th

9*.#

m


6/41

Perioda( ( )2.++.+*.

th!

"T eos

= 9 ( )2.+2.+'$2-,.+

-'.#

'*.th

9 -.-- s

>

do pranojm si kufi t detit t thell, thellsin e detit t barabart( d 9 2 m.

Profili i vals

mH

*.22

#.*cos2

=;> ===

%hpejtsia e frontit t vals

smT!& :-.'$'*.$2-,-.--'.#

2+ = ==

%hpejtsia e !r"pit

?hpejtsia e grupit sht shpejtsia e lvizjes s nj grupi valsh dhe sht m e vogl

se shpejtsia individuale e vals, dhe pr detin e thell gjendet me formuln(

smT!

&&! :#$.,'*.$*

-,-.--'.#

*2

'=

=

==

%hpejtsia e !rimcave elementare

7to shpejtsi jan shpejtsi t grimcave elementare t nj vale dhe jan funksion i

thellsis =z> dhe e =cos> q sht pozicioni i grimcs n nj koh =t> t dhn dhe merr

vlera nga =+ @ 2>.

') %hpejtsia horiontale e !rimcs


7/41

z = -d

z = 0H/2

H/2

ax U

B

za

!

cos-,-.-

#.*'*.$cos -.'22

22

== (

#

(

eeT

H

+=( 4+= sm :$.'=

d( = 4+= sm :+$.+=

) %hpejtsia vertikale e !rimcs

sin-,-.-

#.*'*.$sin -.'22

22

== (

#

(

eeT

H*

+=( 2

$4

2

= sm* :$.'=

d( = 2

$4

2

= sm* :+$.+=

+,itimet e !rimcave elementare

') +,itimet horiontale t !rimcs

sin-,-.-

'*.$#.*2sin2 -.'22

2222

=

=

(#

(

, eeT

Ha

+=( 2

$4

2

= 2:2$.' sma, =

d( = 2

$4

2

= 2:+2.+ sma, =

) +,itimet vertikale t !rimcs

cos-,-.-

'*.$#.*2cos2 -.'22

2222

=

=

(#

(

( eeT

Ha

+=( 4+= 2:2$.' sma( =

d( = 4+= 2:+2.+ sma( =

vendosjet e !rimcave elementare

7jo "vendosje bhet si shkak i formimit t vals dhe prgjithsisht sht n formeliptike, ndrsa pr detin e thell kjo sht n form rrethore.


8/41

-.'22

22

2

#.*

2

(

#

(

eeH

./

===

+=( m./ *.2== d( = m./ '+$.+==

+!ritja e nivelit mesatar t vals

=

+

=

cos*2

2

2

22 $

2

#

dch

#

dsh

#

dch

#

H(

mch

sh

ch

++2-.++cos-.'22

,2*2

-.'22

,22

-.'22,22

-.'222

'*.$

2

#.*

$

2

=

+

=

[ ] mchsh

ch++2-.++cos>-$*.$=2

>-#'.''=

>#$$.''=

-.'222

'*.$

2

#.*$

2

=+

=

7jo ngritje sht e pandjeshme.

Presioni n siprfa0e e thellsi

(!eH

!(!e!P #(

#

(

==

22

cos2

$:'+2 mk!=

(eP

(

=

-'.#'+2cos2

#.*-'.#'+2 -.'22

2

+=( += 2:,*.2* mk+P=

2:-'.# sm!=


9/41

d( = += 2:.,2* mk+P=

1ner!jia dhe fl"ksi

Antesiteti me te cilin energjia transportohet ne drejtim te bregut eshte e barabarte mefluksin e energjise se vales

&1n&1P22 ;;;;

2

'==

1luksi i vales ne dete te thelle per ' m gjeresi fronti vale

== 22 &

H!P ;

-

;;;

2

' 2

=-.'$;-

#.*;-'.#;'+2;

2

' 22+#+++

m

3at

Bnergjia totale e cliruar gjate nje ore ne njesin e gjatesis se frontit

2+#+++m

3at; $++sek 9 .2* ; '+ C

2 - Percaktimi i parametrave hidraulik te valeve ne zonen bregdetare

perpara objektit te ndertimit, duke marre parasysh efektin e refraksionit.

ga komponini n hart i portit kemi q ky do t jet me dy mole dhe thellsia

mesatare e detit para objektit sht d 9 - m, d 9 '+ m. Pr t marr parasysh efektin e

refraksionit do t8i referohemi batimetrit 2+ m, sepse n hart kemi vetm kt q i afrohetthellsis s detit t thell dhe m.q.s. ne nuk dim gjatsin e vals e gjejm at me an t

tabels n funksion t raportit d:E+ ku d 0 sht thellsia e ujit para objektit(

'+#2.++,.+'2$

-

+

===#

d

#

d m

d# $.$

'+#2.+

-

'+#2.+===

'2*'.++-'.+

'2$

'+

+

===#

d

#

d m

d# ,.-+

'2*'.+

'+

'2*'.+

===

+dr4shimi i kndit t vals ardhse


10/41

)efraksioni sht fenomeni i prkuljes s frontit t vals si shkak i ndryshimit t

shpejtsis n gjatsin e frontit t vals si rezultat i ardhjes s vals me nj far kndi mebatimetrin e tabanit t detit dhe nn efektin e refraksionit kjo val fillon ta kthej frontin

e saj paralel me bregun e detit e n funksion t batimetris s detit dhe forms s brigjeve

lartsia e vals mund t rritet ose t ulet.dryshimin e kndit t vals ardhse e gjejm me marrdhnien e mposhtme(

>2=sinsin +#

dth =

+0 kndi i vals ardhse me batimetrin e dhn =2+ m>

d 0 thellsia e detit n pikn e dhn

E 0 gjatsia e vals n pikn e dhn

0 kndi i vals ardhse me batimetrin n pikn e dhn

ga matja n hart kemi gjetur q vala ardhse formon me batimetrin 2+m kndin +9 !.

d 9 - m d 9 '+ m

=

=

$.$

-'*.$2sinarcsin>2=sinarcsin + th

#

dth 9 = #-.2


11/41

=

=

,.-+

'+'*.$2sinarcsin>2=sinarcsin + th

#

dth 9 = #.$

#artsia e vals s refrakt"ar

+HkkH sr =kr0 koeficienti i refraksionit d 9 - m d 9 '+ m

###.+#-.2cos

cos

cos

cos + ===

rk

ks0 koeficienti i cektins, e gjejm n tabel n funksion t raportit d:E+(

#-'.++,.+'2$

-F

++

====H

Hk

#

ds mH -+.*#.*#-'.+###.+ ==

#$*.++-'.+'2$

'+F

++ ==== HH

k#

ds mH ,,.*#.*#$*.+###.+ ==

%hpejtsia e vals individ"ale

ga raporti d:E gjejm se n "8zon t detit jemi(

'+#.+$.$

-==

#

d '2.+

,.-+

'+==

#

d


12/41

%hpejtsia e !rimcave elementare

'> ?hpejtsia horizontale e grimcs

cos

$.$

-;'*.$2

$.$

-'*.$2

$.$

-,-.--'.#

2

-.*cos

2

2

2

+

=

+

=ch

(ch

#

dch

#

d(ch

#

T!H

+=( 4+= sm :-*-.2=

d( = 9 % - 4+= sm :2-#.2=

2> ?hpejtsia vertikale e grimcs

sin

$.$

-;'*.$2

$.$

-;'*.$2

$.$

-,-.--'.#

2

-.*sin

2

2

2

+

=

+

=ch

(sh

#

dch

#

d(sh

#

T!H*

+=( 2

$4

2

= sm* :,#.'=

d( = 9 % -2

$4

2

= sm* :+.+=

+,itimet e !rimcave elementare

'> itimet horizontale t grimcs

sin

$.$

-;'.$2

$.$

-'*.$2

$.$

-.*'*.$-'.#sin

2

2

+

=

+

=ch

(ch

#

dch

#

d(ch

#

H!a,

+=( 2

$4

2

= 2:+'.2 sma, =


13/41

d( = 9 % -2

$4

2

= 2:,2'.' sma, =

2> itimet vertikale t grimcs

cos

$.$

-;'*.$2

$.$

-;'*.$2

$.$

-.*'*.$-'.#cos

2

2

+

=

+

=ch

(sh

#

dch

#

d(sh

#

H!a(

+=( 4+= 2:2.' sma( =

d( = 9 % - 4+= 2:+.+ sma(=

vendosjet e !rimcave elementare

$> Hvendosja horizontale e grimcs

sin

$.$

-;'*.$2

$.$

-;'*.$2

2

-.*sin

2

2

2

+

=

+

=sh

(ch

#

dsh

#

d(ch

H/

+=( 2$

42

= m/ +$$.*=

d( = 9 % -2

$4

2

= m/ 2*2.$=

*> Hvendosja vertikale e grimcs

cos

$.$

-;'*.$2

$.$-;'*.$2

2

-.*cos

2

2

2

+=

+=sh

(sh

#

dsh

#d(sh

H.

+=( 4+= m. *.2=

d( = 9 % - 4+= m. +.+=


14/41


15/41

Antesiteti me te cilin energjia transportohet ne drejtim te bregut eshte e barabarte me

fluksin e energjise se vales

&1n&1P22 ;;;;

2

'==

1luksi i vales ne dete te thelle per ' m gjeresi fronti vale

== 22 &

H!P ;

-

;;;

2

' 2

=,.;-

-.*;-'.#;'+2;

2

' 2-'--+

m

3at

Bnergjia totale e cliruar gjate nje ore ne njesin e gjatesis se frontit

-'--+m

3at; $++sek 9 2#.*- ; '+ C

3 Percaktimi i reduktimit te parametrave hidraulik te valeve ne brendesite basenit te mbrojtur nga objektet e ndertimit, duke marre parasysh

efektin e drifaksionit.

Difraksioni sht fenomen i prhapjes s energjis s vals jo vetm gjat normaleve

t kreshtave, por dhe gjat drejtimit frontal t shtrirjes s kreshtave. 7y fenomen duhet t

njihet shum mir sepse nn efektin e difraksionit lartsia e vals brenda akuatoriumitulet ndjeshm. 7y fenomen varet nga disa faktor, por m kryesort jan vendosja sa m

e mir e hyrjes s portit kundrejt pozicionit t vals ardhse dhe lartsis s vals. ?a m i

madh t jet kndi i vals ardhse me molin aq m i madh sht efekti i difraksionit.Pr dy mole reflektuese, si n rastin ton, lartsin pas efektit t difraksionit e gjejm

me formuln(

( )

+= *++ '+2,.++,.+' D

.

.

.

.HH ad

I+0 + m gjersia e hyrjes s vals n port

I 0 hapja e frontit t vals, me rreze D 9 $ ; E 9 $ ;* 9 222 m

0 kndi q formon drejtza q bashkon kokn e molit me pikn e dhn, me

drejtimin e ardhjes s vals q kalon nga koka e molit

a

d

dH

Hk =


16/41


17/41

pikat ne )rend. e 14 70 193.63 25 444 1.73 0.36

akuatoriumit 15 70 290.45 25 666 1.37 0.29

16 70 387.27 25 888 1.16 0.24

! P"rcaktimi i vij"s s" thyerjes s" val"ve n" zon"n bredgetare t" dh"n"

3ija e thyerjes s vals, ose vija e shkulmimit t vals sht vija kur vala fillon t humb

formn e saj t qndrueshme dhe kjo ndodh pasi vala ka arritur kurbaturn maksimale tsaj.

Eargsia e shkulmimit t vals nga bregu sht funksion i lartsis s vals, thellsis s

detit, pjerrsis s tabanit.

Pjeresia e tabanit te detit

ga kuote +.++ m me izobatin 0 2.++ m, per gjatesin l 9 2+ m, pjeresia i 9 +.++-nga kuote 02.++ m me izobatin 0 .++ m, per gjatesin l 9 *++ m, pjeresia i 9 +.++

nga kuote 0.++ m me izobatin 0 -.++ m, per gjatesin l 9 $+ m, pjeresia i 9 +.++-

pjeresia mesatare brenda ne akuatorium i mes9 +.++- %%% +.-J

rastin ton kemi nj konfiguracion t tabanit t detit si n figurn e mposhtme(

Duke pranuar q koeficienti i refraksionit sht kr9 +.###, gjejm lartsin e vals jo trefraktuar(

mkHHH

Hk rr #.*###.+-.*+

F

+

+

F

+ ====

&jejm lartsin e vals n momentin e shkulmimit 5b(


18/41

-#*.+

>'2$

#.*=;$.$

'++,2'.+

-,-.--'.#

#.*

$:'F

+

22

F

+ ===

=H

H

!T

H 5

mHH5 2-.*-#*.+;#.*-#*.+F

+ ===

&jejm thellsin e detit n pikn ku ndodh shkulmimi m 9 +.++-

=H5

d5 2

;'#

;.'# ;;>'=;.*$

>'=

,.'

'

T!

H5e

e

m

m

+

=H5d5

2++-.+;'#

++-.+;.'# -,-.-;-'.#2-.*;>'=;.*$

>'=,.'

'

+

ee

9 '.2*

mHd 55 $2.2*.'2-.*2*.' ===

Eargsia e vijs s shkulmimit nga bregu sht(

mmd# 5sh ,,++-.+$2. ===

6 - Prmasimi i profilave trthor t o5jekteve m5rojtse n formn e skolierave me

elemente armimi !"re nat4ror ose 5llo0e artificial 5etoni

( tetrapode7 dolose7 k"5e te modifik"ar etj ).

Profili q do t prmasojm ndodhet n nj vend t till ku thellsia e detit sht - m.


19/41

5

12

3

4

#.$.

B

z

%"

%-

z0.00

d

3

2

4

'> Irthama 2> nshtresa $> ?truktura *> Prizmat mbshtets> Iazamenti

?koliera ka nj prerje trthore si n figurn e msiprme, pjerrsia e skarpats s jashtme

sht 2. dhe ajo e brendshme 2.'. Pr ndrtimin e skoliers do t prdorim material guri

me nj pesh volumore m9 2. t:m$

') %karpata e jashtme

Struktura

Duke prdorur formuln e 5udson%it pr qndrueshmrin e skarpats prcaktojmpeshn e elementit t strukturs(

( )

!%k

HP

rD

r

cot'$

$

=

5 0 lartsia e vals s refraktuar n skolier 5 9 *.- m

kD0 koeficient eksperimental i qndrueshmris q varet nga lloji i elementve tarmimit dhe nga shkalla e dmtimit D n KJL, pra DJ.

3lerat e koeficientit t dmtimit kDt rekomanduara pr llogaritje praktike i marrim n

tabeln e mposhtme(

6ipi i elementve t armimitDmtimi DJ

+ @ ' ' @ @ '+ '+ @ '

&ur natyror $.2 .' .2 #.

7ube t modifikuar .- M M M

6etrapode -.$ M M M

Nkropode '+ M M M


20/41

Dolose 22 M M M

Pr rastin ton q kemi element armimi me gur natyral dhe duke pranuar shkalln edmtimit prej 'J marrim koeficientin kD9 $.2

?r0 raporti i peshs volumore t materialit t skoliers me at t ujit t kripur ?r9 m:u.

( ) ton

!%k

HP

rD

r 2.'$

,.2'+2.'

*.22.$

-.**.2

cot' $

$

$

$

=

=

=

6rashsia e veshjes s strukturs(

m

P

knrr

#.$--.$*.2

2.'$

'.'2

$'

$'

=

=

=

n 0 numri i shtresave t nnshtress n 9 2

k0 koeficient q varet nga lloji i elementit dhe porozitetit t shtress k9 '.'

&jersia e kurors(

mP

kn.r

+.*-.$*.2

2.'$'.'2

$'

$'

=

=

=


21/41

mP

knrr

+ #.'-,.'*.2

$2.''.'2

$'

$'

=

=

=

umri i elementve t nevojshm pr t mbuluar nj siprfaqe prej N 9 ' m2sht(

copP

pkn/+r

+

r 2$2.'

*.2

'++

*+''.'2+.'

'++'

$2

$2

=

=

=

p 0 poroziteti n prqindje

7oeficientt =p> dhe =k> jepen n tabel n funksion t llojit t elementit t armimit(

Eloji i elementve t armimit k p

Illoqe natyror '.'+ +.*+

7uba t modifikuar '.'+ +.*

6etrapode '.+* +.+

6ribare '.+2 +.*

Dolose '.++ +.$

Brthama


22/41

Duke qen se thellsia e detit para veprs mbrojtse sht m O '.5a 9 $.# m

elementt e armimit do t8i shtrijm deri n thellsin z 9 %5 9 2.* m.

Kuota e kreut t skoliers

7uota e kreut t skoliers sht funksion i thellsis s detit nga ngritja e nivelit t detitnn efektin e batics dhe nga ngritja e vals )mbi nivelin e batics n faqet e objektit.

rR(( ++= +z 0 ngritja e nivelit nga batica q pr kushtet e vendit ton sht( z 9 $+ cm

r 0 rezerva( r 9 + cm)0 ngritja e vals mbi nivelin e batics n faqet e objektit. 7jo ngritje varet nga(

ashprsia hidraulike e skarpats, lartsia e vals ardhse, thellsia relative e ujit para

skoliers, pjerrsia e skarpats, etj.gritja relative e valve t rregullta n rastin e nj profili tekniko%ekonomik jepet me

formuln('.+

,.+ r8

H

R=+

Ar0 numri i Aribarenit. 7y jepet me formuln(

#

H

t!8r

=

kushtet e natyrs m.q.s. lvizja e vals sht nj dukuri e rastit edhe ngritja e saj n

skarpat do t jet e till, prandaj ligji i shprndarjes statistikore t rritjes s vals do t

jet i njjt me at t lartsis s vals.1aktori q i shtohet ngritjes s valve t rregullta, q sht ngritja me probabilitet

kalueshmrie =P> mbi kreun e skoliers s valve t parregullta jepet me formuln(

( )

2

ln

$'

. +

+

+

=RP

R

RP

)P0 vlera e ngritjes s vals me probabilitet =P> t kalueshmris s kreut

P=)> 0 vlera e probabilitetit t kalueshmris s kreut q varet nga kategoria e

objektit. Pr objekte mbrojtse portuale P=)> 9 +.+. 7to matje jan pr front vale

paralel me skoliern. e e pranojm sikur kemi nj knd inklinimi => dhe vlern do e

shumzojm me nj koeficient k 9 '.+#, pra( P=)> 9 +.+ Q '.+# 9 +.+*

Nther marrdhnia q shpreh ngritjen e valve t parregullta pr skolierat me gurdo jet(

( )

2

ln,.+

'.+

$'

$'

. ++

= RP

#

H

t!

H

RP

5':$0 mesatarja e ':$ t valve ardhse


23/41

2*.+2

+*.+ln

*

-.*

,.2

'

,.+*,.2

'.+

. =

=+ PR

mR P '-,.'-.*2*.+ ==+ m( #-,.'.+'-,.'$.+ =++=

) %karpata e 5rendshme

Duke patur parasysh q vala brenda akuatoriumit sht e difraktuar, si lartsi vale dot pranojm at q na ka dal nga llogaritja e vals s difraktuar, q n pikn ku kemi

profilin ton sht 5d9 2. m.

Struktura

Pesha e strukturs(

( ) ton

!%k

HP

rD

r $.2

'.2'+2.'

*.22.$

.2*.2

cot' $

$

$

$

=

=

=

Praktikisht vala sht e pandjeshme dhe pesha e elementve t armimit na doli shum evogl, prandaj si pesh t elementit t armimit do t pranojm Pa9 2.$ ton

6rashsia e veshjes s strukturs(

mP

knrr

2.2'.2*.2

$.2'.'2

$'$'

=

=

=

umri i elementve t nevojshm pr t mbuluar nj siprfaqe prej N 9 ' m2struktur

sht(

copP

pkn/+r r $.2

+.'

$.2

'++

*+''.'2+.'

'++'

$2

$2

=

=

=

+nshtresa

Pesha e nnshtress(

tonPP a+ 2$.+'+

$.2

'+

'===

6rashsia e nnshtress(


24/41

mP

knrr

+ ++.'*.2

2$.+'.'2

$'

$'

=

=

=

umri i elementve t nevojshm pr t mbuluar nj siprfaqe prej N 9 ' m2

nnshtres sht(

copP

pkn/+r

+

r $.,2$.+

*.2

'++

*+''.''+.'

'++'

$2

$2

=

=

=

9. Prmasimi i skoliers s vesh"r me tetrapode

6etrapodet do t jen t realizuara me beton me nj pesh volumore b9 2.* t:m$dhe

m.q.s. qndrueshmria e skoliers sht m e mir kur kemi veshje me tetrapode,

skarpata do t ket nj pjerrsi t njjt nga t dyja ant me cotg9 *:$.


Pesha e elementve t armimit(

( ) ton

!%k

HP

rD

rT #.#

$

*'

+2.'

*.2$.-

-.**.2

cot' $

$

$

$

=

=

=

Dimensionimi i tetrapodit

6etrapodin do ta dimensionojm duke iu referuar volumit t betonit q duhet t kettetrapodi(

$'.**.2

#.#m

PV

5

TT ===

$2-.+ HVT = mV

H T **.22-.+

'.*

2-.+$$ ===

N 9 +.$+2Q5 9 +.$+2Q2.** 9 +.$ m

R 9 +.*Q5 9 +.*Q2.** 9 '.+** m

B 9 +.2$Q5 9 +.2$Q2.** 9 +.$ m

A 9 +.+Q5 9 +.+Q2.** 9 '.*# m

C 9 +.$+$Q5 9 +.$+$Q2.** 9 +.$# m&

'

(

)


25/41

6rashsia e veshjes sht me dy radh tetrapodesh dhe ajo sht(

mHr $2.$**.2$,'.'$,'.' ==


copP

pkn/+r

5

*+.+#.#

*.2

'++

+'+*.'2+.''++'

$2

$2

= =

=

Nnshtresa

Pesha e gurit q prbn nnshtresn(

tonPP a+ ##*.+'+

#.#

'+

'===


mP

knrr

+ ,*.'*.2

##.+'.'2

$'$'

=

=

=


nnshtres sht(

copP

pkn/+r

+

r *.2##.+

*.2

'++

*+''.'2+.'

'++'

$2

$2

=

=

=

Brthama

me

lartsin e vals ardhse jepet me formuln(

( )r85eaH

R + = '

a dhe b jan koeficient q marrin vlera t ndryshme n prputhje me kushtet

eksperimentale t kryera nga secili autor. Pr rastin e tetrapodeve kto koeficient jan(

a 9 +.#4 b 9 +.


26/41

=

+ #

H

t!

eH

R

.+

'#,.+ #,.+'#,.+ *-.*

*$

.+

=

=

e

mR P ,.*-.*#,.+ ==+ m( *..+,.*$.+ =++=


Duke patur parasysh q vala brenda akuatoriumit sht e difraktuar, si lartsi vale do

t pranojm at q na ka dal nga llogaritja e vals s difraktuar, q n pikn ku kemi

profilin ton sht 5d9 2. m.Pesha e elementve t armimit(

( ) ton

!%kHP

rD

rT *.'

$

*'

+2.'

*.2$.-

.2*.2cot'

$

$

$

$

=

= =

Dimensionimi i tetrapodit

6etrapodin do ta dimensionojm duke iu referuar volumit t betonit q duhet t ket

tetrapodi(

$-.+*.2

*.'m

PV

5

TT ===

$2-.+ HVT = mV

H T 2.'2-.+

-.+

2-.+$$ ===

N 9 +.$+2Q5 9 +.$+2Q'.2 9 +.$- m

R 9 +.*Q5 9 +.*Q'.2 9 +.+- m

B 9 +.2$Q5 9 +.2$Q'.2 9 +.$++ m

A 9 +.+Q5 9 +.+Q'.2 9 +.$ m

C 9 +.$+$Q5 9 +.$+$Q'.2 9 +.$- m

6rashsia e veshjes sht me dy radh tetrapodesh dhe ajo sht(

mHr *.'2.'$,'.'$,'.' ==


&

'

(

)


27/41

copP

pkn/+r 5 .'

*.'

*.2

'++

+'+*.'2+.'

'++'

$2

$2

=

=

=

Nnshtresa

Pesha e gurit q prbn nnshtresn(

tonPP a+ '*.+'+

*.'

'+

'===


mP

knrr

+ -.+*.2

'*.+'.'2

$'

$'

=

=

=


nnshtres sht(

copP

pkn/+r

+

r .-'*.+

*.2

'++

*+''.'2+.'

'++'

$2$2

=

=

=

Prizmat mbshtets

Pesha e elementve t prizmit mbshtets(

tonPP aP ##.+'+

#.#

'+

'===

&jersia e kurors s prizmit(

m

P

kn.5

PP $$.2*.2

##.++*.'2

$'

$'

=

=

=

Eartsia e prizmit(

mP

knd5

P .'*.2

##.++*.'2

$'

$'

2 =

=

=

:. Prmasimi i skoliers s vesh"r me dolose

Doloset do t realizohen prej betoni me nj pesh volumore b 9 2.* t:m$.

7oeficientin e pjerrsis pr skarpatn e jashtme do e marrim cotg9 2.+4 ndrsa at t

skarpats s brendshme e marrim cotg9 '.




28/41

( ) ton

!%k

HP

rD

rD .2

+.2'+2.'

*.222

-.**.2

cot' $

$

$

$

=

=

=

Dimensionimi i dolosit

Dolosin do ta dimensionojm duke iu referuar volumit t betonit q duhet t ket

dolosi(

$+*.'*.2

.2m

PV

5

DD ===

$',.+ &VD = mV

& D -,.'',.+

+*.'

',.+$$ ===

N 9 +.2 QR 9 +.2Q'.- 9 +.$2 m

I 9 +.$2 QR 9 +.$2Q'.- 9 +.# m

D 9 +.+QR 9 +.+Q'.- 9 +.'+

m

6rashsia e shtress me dolose

sht(

m&r #.'-,.'+2.'+2.' ===&jersia e kurors s skoliers(

mP

kn.5

D +*.$*.2

.2+.'$

$'

$'

=

=

=


29/41


nnshtres sht(

copP

pkn/+r

+

r *.2##.+

*.2

'++

*+''.'2+.'

'++'

$2

$2

=

=

=

Brthama me

lartsin e vals ardhse jepet me formuln(

( )r85ea

H

R + = '

a dhe b jan koeficient q marrin vlera t ndryshme n prputhje me kushtet

eksperimentale t kryera nga secili autor. Pr rastin e doloseve kto koeficient jan(

a 9 '.2'4 b 9 +.-

=

+ #

H

t!

eH

R

,-.+

'2',.' +22.+'2',.' *-.*

2-'

,-.+

=

=

e

mR P '+,.+-.*+22.+ ==+ m( #+,.+.+'+,.+$.+ =++=


Duke patur parasysh q vala brenda akuatoriumit sht e difraktuar, si lartsi vale do

t pranojm at q na ka dal nga llogaritja e vals s difraktuar, q n pikn ku kemiprofilin ton sht 5d9 2. m.Pesha e elementve t armimit


( ) ton

!%k

HP

rD

rD *2.+

+.2'

+2.'

*.222

.2*.2

cot' $

$

$

$

=

=

=

Dimensionimi i dolosit

Dolosin do ta dimensionojm duke iu referuar volumit t betonit q duhet t ket

dolosi(

$'.+*.2

*2.+m

PV

5

DD ===

$',.+ &VD = mV

& D +$.'',.+

'.+

',.+$$ ===


30/41

N 9 +.2 QR 9 +.2Q'.+$ 9 +.2+ m

I 9 +.$2 QR 9 +.$2Q'.+$ 9 +.+.$$

m

D 9 +.+QR 9 +.+Q'.+$ 9 +.+#

m

6rashsia e shtress me dolose sht(

m&r +.'+$.'+2.'+2.' ===

Prizmat mbshtets

Pesha e elementve t prizmit mbshtets(

tonPP aP '.+'+

+.'

'+

'===

&jersia e kurors s prizmit(

mP

kn.5

PP +*.'*.2

'.++.'$

$'

$'

==

=

Eartsia e prizmit(

mP

knd5

P .+*.2

'.++.'2

$'

$'

2 =

=

=

% Prmasimi i profilave trthor t objekteve mbrojtse n formn e mureve vertikal.

Profilin e objektit mbrojts n formn e murit vertikal do ta prmasojm pr

thellsin e detit d 9 - m.


31/41

') ;"ota e kre"t t m"rit vertikal


32/41

=. #lo!aritjet e 0ndr"eshmris s m"rit

Pr t prcaktuar nse profili i objektit mbrojts i tipit mur vertikal sht iqndrueshm do t bjm dy kontrolle(

' 7ontrolli n prmbysje 2 7ontrolli n rrshqitje

') ;ontrolli i 0ndr"eshmris n prm54sje

7y kontroll bhet pr dy tipe kryesore skemash t ngarkesave q veprojn n objekt.

%kema e par> 7jo skem i prket ngarkesave n momentin kur vala n ann e detit

ndodhet n maksimum dhe n ann e portit n minimumin e saj.

%kema e d4t>7jo skem i prket ngarkesave n momentin kur vala n ann e detit

ndodhet n minimum dhe n ann e portit n maksimumin e saj.


33/41

%kema e par> 7jo skem i prket ngarkesave n momentin kur vala n ann e detitndodhet n maksimum dhe n ann e portit n minimumin e saj.

Kontrolli i qndrueshmris pr skemn e par

1orca e plot e vals e ushtruar mbi mur n rastin e maksimumit t vals sht(

( ) ( )

++

+

=2

2 + Hd

#dch

Hd

Fplot

( ) ( )ton

chFplot 2.-

2

-.*2'.'-

*-;'*.$2

-.*-

+2.' =

++

+=


34/41


35/41

mton.*? nn === ,$.2#-$

2,-.*-

$

2

Presioni i notimit n jastk shkaktuar nga vala n ann e brendshme(

( ) ( ) tonch.#dchH

d*n *,.2*'+*

-;'*.$2

2.2-+2.'2

'

22

'F=

=

=


36/41

$.2,$.,#$

',+,===

/

prm5

/

m5

prm5?

?;

7ontrolli n prmbysje pr skemn e par plotsohet( 7prmbO '. @ '. .Por kemi dhe

nje rezerve qe ndikon ne vlerat ekonomike, mund ti zvoglojme permasat e murit.

%kema e d4t>7jo skem i prket ngarkesave n momentin kur vala n ann e detitndodhet n minimum dhe n ann e portit n maksimumin e saj.

Kontrolli i qndrueshmris pr skemn e dt

1orca e plot e vals e ushtruar mbi mur n rastin e maksimumit t vals sht(

( ) ( )

++

+

=2

2 + Hd

#dch

Hd

Fplot


37/41

( ) ( )

tonch

Fplot -.

2

2.2$$.+-

*-;'*.$2

2.2-

+2.' =

++

+

=


38/41

( ) ( ) ton

ch.

#dch

Hd*n '.2''

*-;'*.$2

-.*-+2.'

2

'

22

'F =

=

=

7ontrolli i qndrueshmris n rrshqitje

7ontrollin n rrshqitje do ta bjm pr dy rrafshe rrshqitjeje(


39/41

'. ?ipas rrafshit NI

2 . ?ipas rrafshit ID

;ontrolli n rrsh0itje sipas rrafshit /

7oeficienti i rrshqitjes pr kt rast sht(

H

V/.

rr

F

Ff;

=

f 0 koeficienti i frkimit t betonit me gurt f 9 +.

130 forcat q veprojn sipas aksit vertikal dhe ato q kan vler minimale jan pr

skemn e par(

ton

**$$$$$$F nnV

$.',*,-.*-*,.2*.','---.$'.'$2'

F,*$2'

=++++++==++++++=

150 forcat q veprojn sipas aksit horizontal dhe ato q kan vler maksimale jan

pr skemn e par(tonFFF plotplotH *.-.2#2.- ===

.'*.

',*,.+

=

=/.

rr;

7ontrolli n rrshqitje sipas planit NI plotsohet.

;ontrolli n rrsh0itje sipas rrafshit D

7oeficienti i rrshqitjes pr kt rast sht(


40/41

F

F

H

V!.D

rrF

Ff;

=

fg0 koeficienti i frkimit t brendshm midis gurve -.+$-=== t!t!f !!

( ) ( ) tonFPFF H.D1VV .',*sin*.cos.-$.',*sincosF =+=+= ( ) ( ) tonFPFF H.D1VH #2.,#cos*.sin.-$.',*cossin

F =++=++=

-*.'#2.,#

.',*-.+=

=.Drr;

7ontrolli n rrshqitje sipas planit ID plotsohet.

9) ;ontrolli i 0ndr"eshmris n sht4pje

( )

=

= '2.2,

''

$.',*,'

ma

min.

e

.

FV

.#$.',*

',+,===

Vm5

F

?Fvr 2.2.#

2

'

2=== Fvr.e

[ ] 222ma ::'.2:#.2+ cmk!cmk!mt =


41/41

Documents

Vepra Det Adi