Proračun Hale Safet

STATIČKI PRORAČUN

DIMENZIONIRANJE ROŽNJAČA

Analiza opterećenja

Stalno opterećenje:

- pokrov =0,05 kN/m²

- PVC folija =0,01 kN/m²

- termoizolacija (d=15cm) = 0,15* 0,15 =0,023 kN/m²

- parna brana =0,01 kN/m²

- čelične papuče i spajala =0,05 kN/m²

- instalacije + spregovi =0,25 kN/m2

- vlastita težina 0,15 * 0,30 * 600 * 9,81 * 10-3

=0,265 kN/m'

gu = 0,393 * 2,48 + 0,265 = 1,24 kN/m'

Snijeg:

Lokacija objekta: Bihać, na H = 246 m.n.v.

= 1,5 Vjetar:

Opterećenje vjetrom određujemo pomoću izraza :

= 12 ∗ ∗ , , ∗ ∗ ∗ 10 ∗ ∗ ∗ ∗ ∗

gdje su:

• ρ - gustina vazduha

• , , - osnovna brzina vjetra za Bihać , , = 30

• k t – faktor vremenskog osrednjenja osnovne brzine vjetra (način statističke obrade

podataka), za ta = 1h, kt =1

• k T – faktor povratnog perioda osnovne brzine vjetra, kT = 1

• Sz – faktor topografije terena: Sz =1 (objekat je u ravničarsko - brdskom predjelu

grada)

• Kz – faktor izloženosti objekta vjetru, zavisi od hrapavosti terena, Kz = 1,0

• Gz – dinamički koeficijent: Rožnjača ( sekundarna konstrukcija): Gz = 2,5

• C - koeficijent sile (zavise od dimenzija objekta, vrste objekta – otvoreni ili

zatvoreni, izloženosti posmatrane plohe)

• A – efektivna površina

Bihać: H = 246 m.n.v.

= 1,225 − 800 = 1,225 − 246800 = 0,918

Osnovni pritisak vjetra određujemo pomoću izraza:

, , = 12 ∗ ∗ , , ∗ ∗ ∗ 10

, , = 12 ∗ 0,918 ∗ 30 ∗ 1 ∗ 1 ∗ 10 = 0,413

Osrednjeni aerodinamički pritisak vjetra određujemo pomoću izraza:

, , = , , ∗ ∗

, , = 0,413 ∗ 1 ∗ 1 = 0,413

Aerodinamički pritisak vjetra:

, , = , , ∗

, , = 0,413 ∙ 2,5 = 1,033

Pritisak vjetra:

Računski pritisak vjetra dobijamo množenjem aerodinamičkog pritiska vjetra sa

koeficijentima spoljašnjeg pritiska vjetra:

= , , ∗

Slika 1. Raspored koeficijenata pritiska vjetra

1 = 0,9 2 = ±0,6 3 = −0,5 4 = −0,5 5 = ±0,2

C2 i C3 – smičuće djelovanje ( pozicija rožnjača )

Koeficijenti C su dobiveni iz tabele 6 – Gojković M., Stevanović B., Komnenović M.,

Kuzmanović S., Stojić D.: „Drvene konstrukcije – JUS standardi, propisi, Evrokod 5, tabele,

brojni primeri“ , Građevinski fakultet Univerziteta u Beogradu, Beograd, 2001.

= , , ∗ 1 = 1,033 ∗ 0,9 = 0,930 2

= , , ∗ 2 = 1,033 ∗ ±0,6 = ±0,620 2

= , , ∗ 3 = 1,033 ∗ −0,5 = −0,517 2

= , , ∗ 4 = 1,033 ∗ −0,5 = −0,517 2

= , , ∗ 5 = 1,033 ∗ 0,2 = 0,207 2

, = −0,620 − 0,207 = −0,827 2

, = 0,620 + 0,207 = 0,827 2

= −0,517 − 0,207 = −0,724 2

, = + = 0,930 + 0,207 = 1,137 2

Karakteristike materijala

Građa: lijepljeno lamelirano drvo: četinari I klase

Osnovni dopušteni naponi:

- σmd = 1400 N/cm2 = 14 N/mm

2

- τmIId = 120 N/cm2 = 1,2 N/mm

2

- Modul elastičnosti: EII = 1100 kN/cm2

= 11000 N/mm2

- Modul smicanja: G= 50 N/cm2

= 0,5 N/mm2

Redukcija dopuštenih napona:

- Zavisno od vlažnosti drveta, za vlažnost φ=15% kφ = 1,0

- Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije kat = 1,0

- Zavisno od dužine trajanja opterećenja, a trajanje snijega duže od 3 mjeseca kd = 1,0

k = kφ * kat * kd = 1,0 * 1,0 * 1,0 = 1,0

σ m,r = k * σmd = 1,0 * 14 = 14 N/mm2

τ mII,r = k * τmIId = 1,0 · 1,2 = 1,2 N/mm2

Dimenzioniranje rožnjače R1

PRETPOSTAVKA: b/h= 150/300

Kombinacije opterećenja

1. g+s

= + ∙ 2,48 15= 15 ∙ 1,24 + 1,5 ∗ 2,48 = 4,79 /

= + ∗ 2,48 15= 15 ∙ 1,24 + 1,5 ∗ 2,48 = 1,28 /

2. g+w

= ∗ 15 + ,2−5=1,24 ∗ 15 + 0,827 = 2,02 /

= ∗ 15=1,24 ∗ 15 = 0,32 /

3. g-w

= ∗ 15 − ,2−5=1,24 ∗ 15 − 0,827 = 0,37 /

= ∗ 15=1,24 ∗ 15 = 0,32 /

4. g+s+w

= + ∙ 2,48 15 + ,2−5= 15 ∙ 1,24 + 1,5 ∗ 2,48 + 0,827 =5,62 /

= + ∗ 2,48 15= 15 ∙ 1,24 + 1,5 ∗ 2,48 = 1,28 /

5. g+s-w

= + ∙ 2,48 15 − ,2−5= 15 ∙ 1,24 + 1,5 ∗ 2,48 − 0,827 =3,96 /

= + ∗ 2,48 15= 15 ∙ 1,24 + 1,5 ∗ 2,48 = 1,28 /

MJERODAVNA KOMBINACIJA BR. 4

Pravac y-y

= 8 = 5,62 ∗ 58 = 17,56

= 2 = 5,62 ∗ 52 = 14,05

Napon savijanja:

= ≤ ⟹ , =

, = 17,56 ∗ 1014= 1254285,714

, = ℎ6 ⟹ ℎ = 6 ∗ ,

= 150 ⟹ ℎ = 223,99< 300

Napon smicanja:

∥ = 32 ≤ ∥ ⟹ = 1,5∥

= 1,5 ∗ 14,05 ∗ 101,2= 17562,5

= ∗ ℎ ⟹ ℎ = = 150 ⟹ ℎ = 117,08

< 300

Ugibi:

=250 200 = 5000200 = 25

= 5384 ∗ ∥ ≤ ⟹ , = 5384 ∗ ∥ ∗

, = 5384 ∗ 5,62 ∗ 5 ∗ 1011000 ∗ 25 = 166311553,00

, = ℎ12 ⟹ ℎ = 12 ,

= 150 ⟹ ℎ = 236,96 < 300

Pravac x-x

= 8 = 1,28 ∗ 58 = 4,00

= 2 = 1,28 ∗ 52 = 3,20

Napon savijanja

= ≤ ⟹ , =

, = 4,00 ∗ 1014 = 285714,29

, = ℎ6 ⟹ ℎ = 6 ∗ ,

= 300 ⟹ ℎ = 75,59< 150

Napon smicanja

∥ = 32 ≤ ∥ ⟹ = 1,5∥

= 1,5 ∗ 3,20 ∗ 101,2 = 4000,00

= ∗ ℎ ⟹ ℎ = = 300 ⟹ ℎ = 13,33

< 150

Ugibi

=250 200 = 5000200 = 25

= 5384 ∗ ∥ ≤ ⟹ , = 5384 ∗ ∥ ∗

, = 5384 ∗ 1,28 ∗ 5 ∗ 1011000 ∗ 25 = 37878787,88

, = ℎ12 ⟹ ℎ = 12 ,

= 300 ⟹ ℎ = 114,86 < 150

Kontrola napona i ugiba

PRETPOSTAVKA: b/h= 150/300

Normalni naponi

= ℎ6 = 150 ∗ 3006 = 2250000,00

= = 17,56 ∗ 102250000,00 = 7,80 / < 14 /

= ℎ6 = 300 ∗ 1506 = 1125000,00

= = 4,00 ∗ 101125000,00 = 3,56 / < 14 /

= + = 7,80 + 3,56 = 11,36 / < 14 /

= 11,3614 = 0,81 < 1,0

Smičući naponi

= ∗ ℎ = 150 ∗ 300 = 45000,00

∥ = 32 = 1,5 ∗ 14,05 ∗ 1045000,00 = 0,47 / < 1,2 /

∥ = 32 = 1,5 ∗ 3,20 ∗ 1045000,00 = 0,11 / < 1,2 /

∥ = ∥ + ∥ = 0,47 + 0,11 = 0,48 / < 1,2 /

∥∥ = 0,481,2 = 0,40 < 1,0

Ugibi

=250 200 = 5000200 = 25

= ℎ12 = 150 ∗ 30012 = 337500000,00

= ℎ12 = 300 ∗ 15012 = 84375000,00

= 5384 ∗ ∥ = 5 ∗ 5,62 ∗ 5 ∗ 10384 ∗ 11000 ∗ 337500000,00 = 12,32 < 25 = 5384 ∗ ∥ = 5 ∗ 1,28 ∗ 5 ∗ 10384 ∗ 11000 ∗ 84375000,00 = 11,22 < 25 = + = 12,32 + 11,22 = 16,66 < 25

= , = 0,67 < 1,0

USVOJENO: b/h = 150/300

LLD ČETINARI I KLASE

Dimenzioniranje fasadne grede u PODUŽNOM ZIDU

PRETPOSTAVKA: b/h = 150/250

Analiza opterećenja

Stalno opterećenje:

- fasadna obloga (trapezni lim TR 60/250/0,5) =0,05 kN/m²

- PVC folija =0,01 kN/m²

- termoizolacija (d=15cm) = 0,15· 0,15 =0,023 kN/m²

- parna brana =0,01 kN/m²

- daščana obloga =0,15 kN/m²

- drveni roštilj =0,04 kN/m²

- lamperija =0,12 kN/m²

- čelične papuče i spajala =0,05 kN/m²

- vlastita težina 0,15 * 0,25 * 600 * 9,81 * 10-3

=0,221 kN/m’

gu = 0,453 * 2,80 + 0,221 = 1,49 kN/m'

Vjetar:

Pritisak vjetra:

Računski pritisak vjetra dobijamo množenjem aerodinamičkog pritiska vjetra sa

koeficijentima spoljašnjeg pritiska vjetra:

= , , ∗

= ,

, = + ∗ 2,80 = 0,930 + 0,207 ∗ 2,80 = 3,184 ′ = , = 3,184 ′

Građa: lijepljeno lamelirano drvo:

Osnovni dopušteni naponi:

- σmd = 1100 N/cm2 = 11

- τmIId = 120 N/cm2 = 1,2 N/mm

- Modul elastičnosti: EII

- Modul smicanja: G= 50

Redukcija dopuštenih napona:

- Zavisno od vlažnosti drveta,

- Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije k

- Zavisno od dužine trajanja optere

k = k

σ m,r

τ mII,r

Dimenzioniranje

Pravac y-y

=8

1,49 ∗ 4,80

8

2

1,49 ∗ 4,80

23,58

Karakteristike materijala

a: lijepljeno lamelirano drvo: četinari II klase

1 N/mm2

= 1,2 N/mm2

II = 1100 kN/cm2

= 11000 N/mm2

Modul smicanja: G= 50 N/cm2

= 0,5 N/mm2

Redukcija dopuštenih napona:

Zavisno od vlažnosti drveta, za vlažnost φ=15% kφ = 1,0

Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije k

Zavisno od dužine trajanja opterećenja, a trajanje snijega duže od 3 mjeseca k

k = kφ * kat * kd = 1,0 * 1,0 * 1,0 = 1,0

m,r = k * σmd = 1,0 * 11 = 11 N/mm2

mII,r = k * τmIId = 1,0 · 1,2 = 1,2 N/mm2

Dimenzioniranje fasadne grede FG1PZ

4,29

58

Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije kat = 1,0

enja, a trajanje snijega duže od 3 mjeseca kd = 1,0

Napon savijanja

= ≤ ⟹ , =

, = 4,29 ∗ 1011 = 390000,00

, = ℎ6 ⟹ ℎ = 6 ∗ ,

= 250 ⟹ ℎ = 96,75< 150

Napon smicanja

∥ = 32 ≤ ∥ ⟹ = 1,5∥

= 1,5 ∗ 3,58 ∗ 101,2 = 4475

= ∗ ℎ ⟹ ℎ = = 250 ⟹ ℎ = 17,90

< 150

Ugibi

=250 200 = 4800200 = 24

= 5384 ∗ ∥ ≤ ⟹ , = 5384 ∗ ∥ ∗

, = 5384 ∗ 1,49 ∗ 4,80 ∗ 1011000 ∗ 24 = 39010909,09

= ℎ12 ⟹ ℎ = 12 ,

= 250 ⟹ ℎ = 123,26 < 150

Pravac x-x

= 8 = 3,184 ∗ 4,808 = 9,17

= 2 = 3,184 ∗ 4,82 = 7,64

Napon savijanja

= ≤ ⟹ , =

, = 9,17 ∗ 1011 = 833636,36

, = ℎ6 ⟹ ℎ = 6 ∗ ,

= 150 ⟹ ℎ = 182,61< 250

Napon smicanja

∥ = 32 ≤ ∥ ⟹ = 1,5∥

= 1,5 ∗ 7,64 ∗ 101,2 = 9550,00

= ∗ ℎ ⟹ ℎ = = 150 ⟹ ℎ = 63,67

< 250

Ugibi

=250 200 = 4800200 = 24

= 5384 ∗ ∥ ≤ ⟹ , = 5384 ∗ ∥ ∗

, = 5384 ∗ 3,184 ∗ 4,80 ∗ 1011000 ∗ 24 = 83362909,09

, = ℎ12 ⟹ ℎ = 12 ,

= 150 ⟹ ℎ = 188,23 < 250

Kontrola napona i ugiba

PRETPOSTAVKA: b/h= 150/250

Normalni naponi

= ℎ6 = 250 ∗ 1506 = 937500

= = 4,29 ∗ 10937500 = 4,58 / < 11 /

= ℎ6 = 150 ∗ 2506 = 1562500

= = 9,17 ∗ 101562500 = 5,87 / < 11 /

= + = 4,58 + 5,87 = 10,45 / < 11 /

= 10,4511 = 0,95 < 1,0

Smičući naponi

∥ = 32 = 1,5 ∗ 3,58 ∗ 1037500 = 0,14 / < 1,2 /

∥ = 32 = 1,5 ∗ 7,64 ∗ 1037500 = 0,31 / < 1,2 /

∥ = ∥ + ∥ = 0,14 + 0,31 = 0,34 / < 1,2 /

∥∥ = 0,341,2 = 0,28 < 1,0

Ugibi

=250 200 = 4800200 = 24

= ℎ12 = 250 ∗ 15012 = 70312500

= ℎ12 = 150 ∗ 25012 = 195312500

= 5384 ∗ ∥ = 5 ∗ 1,49 ∗ 4,80 ∗ 10384 ∗ 11000 ∗ 70312500 = 13,32 < 24 = 5384 ∗ ∥ = 5 ∗ 3,184 ∗ 4,80 ∗ 10384 ∗ 11000 ∗ 195312500 = 10,24 < 24 = + = 13,32 + 10,24 = 16,80 < 24

= , = 0,70 < 1,0

USVOJENO: b/h = 250/150

LLD ČETINARI II KLASE

Dimenzioniranje fasadne grede u KALKANSKOM ZIDU

PRETPOSTAVKA: b/h = 150/250

Analiza opterećenja

Stalno opterećenje:

- fasadna obloga (trapezni lim TR 60/250/0,5) =0,05 kN/m²

- PVC folija =0,01 kN/m²

- termoizolacija (d=15cm) = 0,15· 0,15 =0,023 kN/m²

- parna brana =0,01 kN/m²

- daščana obloga =0,15 kN/m²

- drveni roštilj =0,04 kN/m²

- lamperija =0,12 kN/m²

- čelične papuče i spajala =0,05 kN/m²

- vlastita težina 0,15 * 0,25 * 600 * 9,81 * 10-3

=0,221 kN/m’

gu = 0,453 * 2,80 + 0,221 = 1,49 kN/m'

Vjetar:

Pritisak vjetra:

Računski pritisak vjetra dobijamo množenjem aerodinamičkog pritiska vjetra sa

koeficijentima spoljašnjeg pritiska vjetra:

= , , ∗

C6 = - 0,7

=, ,

∗ 5 1,033 ∗ 0,2

, ,∗ 6 1,033 ∗ 0

0,207 0,723 ∗ 2,80

Građa: lijepljeno lamelirano drvo:

Osnovni dopušteni naponi:

- σmd = 1100 N/cm2 = 11 N/mm

- τmIId = 120 N/cm2 = 1,2 N/mm

- Modul elastičnosti: EII

- Modul smicanja: G= 50

Redukcija dopuštenih napona:

- Zavisno od vlažnosti drveta,

- Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije k

- Zavisno od dužine trajanja optere

k = k

σ m,r

τ mII,r

Dimenzioniranje

0,2072

0,7 0,7232

80 2,604′

Karakteristike materijala

a: lijepljeno lamelirano drvo: četinari II klase

= 11 N/mm2

= 1,2 N/mm2

II = 1100 kN/cm2

= 11000 N/mm2

Modul smicanja: G= 50 N/cm2

= 0,5 N/mm2

Redukcija dopuštenih napona:

Zavisno od vlažnosti drveta, za vlažnost φ=15% kφ = 1,0

Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije k

Zavisno od dužine trajanja opterećenja, a trajanje snijega duže od 3 mjeseca k

k = kφ * kat * kd = 1,0 * 1,0 * 1,0 = 1,0

m,r = k * σmd = 1,0 * 11 = 11 N/mm2

mII,r = k * τmIId = 1,0 · 1,2 = 1,2 N/mm2

Dimenzioniranje fasadne grede FG1KZ

Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije kat = 1,0

enja, a trajanje snijega duže od 3 mjeseca kd = 1,0

Pravac y-y

= 8 = 1,49 ∗ 4,598 = 3,92

= 2 = 1,49 ∗ 4,592 = 3,42

Napon savijanja

= ≤ ⟹ , =

, = 3,92 ∗ 1011 = 356363,64

, = ℎ6 ⟹ ℎ = 6 ∗ ,

= 250 ⟹ ℎ = 92,48< 150

Napon smicanja

∥ = 32 ≤ ∥ ⟹ = 1,5∥

= 1,5 ∗ 3,42 ∗ 101,2 = 4275,00

= ∗ ℎ ⟹ ℎ = = 250 ⟹ ℎ = 17,10

< 150

Ugibi

=250 200 = 4590200 = 22,95

= 5384 ∗ ∥ ≤ ⟹ , = 5384 ∗ ∥ ∗

, = 5384 ∗ 1,49 ∗ 4,59 ∗ 1011000 ∗ 22,95 = 34111468,44

= ℎ12 ⟹ ℎ = 12 ,

= 250 ⟹ ℎ = 117,86 < 150

Pravac x-x

= 8 = −2,604 ∗ 4,598 = −6,86

= 2 = −2,604 ∗ 4,592 = −5,98

Napon savijanja

= ≤ ⟹ , =

, = 6,86 ∗ 1011 = 623636,36

, = ℎ6 ⟹ ℎ = 6 ∗ ,

= 150 ⟹ ℎ = 157,94< 250

Napon smicanja

∥ = 32 ≤ ∥ ⟹ = 1,5∥

= 1,5 ∗ 5,98 ∗ 101,2 = 7475,00

= ∗ ℎ ⟹ ℎ = = 150 ⟹ ℎ = 49,83

< 250

Ugibi

=250 200 = 4590200 = 22,95

= 5384 ∗ ∥ ≤ ⟹ , = 5384 ∗ ∥ ∗

, = 5384 ∗ 2,604 ∗ 4,59 ∗ 1011000 ∗ 22,95 = 59614942,17

, = ℎ12 ⟹ ℎ = 12 ,

= 150 ⟹ ℎ = 168,32 < 250

Kontrola napona i ugiba

PRETPOSTAVKA: b/h= 150/250

Normalni naponi

= ℎ6 = 250 ∗ 1506 = 937500

= = 3,92 ∗ 10937500 = 4,18 / < 11 /

= ℎ6 = 150 ∗ 2506 = 1562500

= = 6,86 ∗ 101562500 = 4,39 / < 11 /

= + = 4,18 + 4,39 = 8,57 / < 11 /

= 8,5711 = 0,78 < 1,0

Smičući naponi

∥ = 32 = 1,5 ∗ 3,42 ∗ 1037500 = 0,14 / < 1,2 /

∥ = 32 = 1,5 ∗ 5,98 ∗ 1037500 = 0,24 / < 1,2 /

∥ = ∥ + ∥ = 0,14 + 0,24 = 0,28 / < 1,2 /

∥∥ = 0,281,2 = 0,23 < 1,0

Ugibi

=250 200 = 4590200 = 22,95

= ℎ12 = 250 ∗ 15012 = 70312500

= ℎ12 = 150 ∗ 25012 = 195312500

= 5384 ∗ ∥ = 5 ∗ 1,49 ∗ 4,59 ∗ 10384 ∗ 11000 ∗ 70312500 = 11,13 < 22,95 = 5384 ∗ ∥ = 5 ∗ 2,604 ∗ 4,59 ∗ 10384 ∗ 11000 ∗ 195312500 = 7,00 < 22,95 = + = 11,13 + 7,00 = 13,15 < 22,95

= ,, = 0,57 < 1,0

USVOJENO: b/h = 250/150

LLD ČETINARI II KLASE

Dimenzioniranje fasadnog stuba u KALKANSKOM ZIDU

PRETPOSTAVKA: b/h = 200/500

Analiza opterećenja

Stalno opterećenje:

- fasadna obloga (trapezni lim TR 60/250/0,5) =0,05 kN/m²

- PVC folija =0,01 kN/m²

- termoizolacija (d=15cm) = 0,15· 0,15 =0,023 kN/m²

- parna brana =0,01 kN/m²

- daščana obloga =0,15 kN/m²

- drveni roštilj =0,04 kN/m²

- lamperija =0,12 kN/m²

- čelične papuče i spajala =0,05 kN/m²

- vlastita težina 0,20 * 0,50 * 600 * 9,81 * 10-3

=0,589 kN/m’

gu = 0,453 * 4,79 + 0,589 = 2,76 kN/m'

Vjetar:

Pritisak vjetra:

Računski pritisak vjetra dobijamo množenjem aerodinamičkog pritiska vjetra sa

koeficijentima spoljašnjeg pritiska vjetra:

= , , ∗

C6 = - 0,7

= , , ∗ 5 = 1,033 ∗ 0,2 = 0,207 2

= , , ∗ 6 = 1,033 ∗ −0,7 = −0,723 2

= −0,207 − 0,723 ∗ 4,79 = −0,93 ∗ 4,97 = −4,45 ′

Građa: lijepljeno lamelirano drvo:

Osnovni dopušteni naponi:

- σmd = 1400 N/cm2 = 14 N/mm

- σcIId = 1100 N/cm2 = 11 N/mm

- τmIId = 120 N/cm2 = 1,2 N/mm

- Modul elastičnosti: EII

- Modul smicanja: G= 50

Redukcija dopuštenih napona:

- Zavisno od vlažnosti drveta,

- Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije k

- Zavisno od dužine trajanja optere

k = k

σ m,r

τ mII,r

Dimenzioniranje

Statička šema stuba i presječne sile:

Mmax = 51,80 kNm T

Karakteristike materijala

a: lijepljeno lamelirano drvo: četinari I klase

= 14 N/mm2

= 11 N/mm2

= 1,2 N/mm2

II = 1100 kN/cm2

= 11000 N/mm2

Modul smicanja: G= 50 N/cm2

= 0,5 N/mm2

Redukcija dopuštenih napona:

Zavisno od vlažnosti drveta, za vlažnost φ=15% kφ = 1,0

Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije k

Zavisno od dužine trajanja opterećenja, a trajanje snijega duže od 3 mjeseca k

k = kφ * kat * kd = 1,0 * 1,0 * 1,0 = 1,0

m,r = k * σmd = 1,0 * 14 = 14 N/mm2

mII,r = k * τmIId = 1,0 · 1,2 = 1,2 N/mm2

Dimenzioniranje fasadnog stuba FS1

čne sile:

= 51,80 kNm Tmax = 21,47 kN N

Zavisno od zaštite i održavanja konstrukcije, za održavane konstrukcije kat = 1,0

enja, a trajanje snijega duže od 3 mjeseca kd = 1,0

= 21,47 kN Nmax = 53,99 kN

Vrijednosti reakcija, dijagram momenata, dijagram transverzalnih i dijagram normalnih sila

su dobiveni pomoću programskog paketa Tower 6.

Reakcije u donjem osloncu:

RAy = 53,99 kN

RAx = 21,47 kN

Reakcija u gornjem osloncu:

RBx = 21,47 kN

Reakcija RBx ujedno predstavlja silu koja će se unositi u čvorove horizontalnog sprega radi

njegovog proračuna. Radi pojednostavljenja proračuna ova sila će biti nanešena u sve čvorove

horizontalnog sprega. Razlog zbog kojeg to radimo jeste taj što bi traženje reakcija u svakom

stubu dodatno usložilo proračun i uzelo puno vremena jer bi pri tom morali izračunati skoro

sve fasadne grede, čije bi reakcije nanosili na fasadne stubove, zatim radili analizu stalnog

opterećenja za stubove, te nakon toga svodili opterećenje od vjetra na svaki stub, i na kraju bi

mogli izračunati reakcije u osloncima stubova.

Nanošenjem reakcije najnepovoljnije opterećenog stuba u čvorove sprega smanjujemo obim

proračuna i samim tim ne utječemo negativno na stabilnost konstrukcije, naprotiv, na strani

sigurnosti smo.

≤ 75 ⇒ = 11 − 0,8 ∗ 100

> 75 ⇒ = 3100

=

= = 965,00

=

= ∗ ℎ12 = 200 ∗ 50012 = 2083333333,00

= ∗ ℎ = 200 ∗ 500 = 100000,00

= = 2083333333,00100000,00 = 144,338 = 14,43

= = 965,0014,43 = 66,87 < 75

= 11 − 0,8 ∗ 100

= 11 − 0,8 ∗ 66,87100

= 11 − 0,358 = 1,558

a) Kontrola napona pritiska na sredini stuba:

∥ = ∗ ≤ ∥

∥ = ∗ = 1,558 ∗ 25,27 ∗ 10100000,00 = 0,253 / < 11 /

b) Kontrola napona savijanja na sredini stuba:

= ≤

= ℎ6 = 200 ∗ 5006 = 8333333,333

= = 51,80 ∗ 108333333,33 = 6,216 / < 14 /

c) Kontrola ukupnih normalnih podužnih napona:

∥∥ + = 0,25311 + 6,21614 = 0,467 < 1,0

d) Naponi smicanja na početku stuba:

∥ = 32 ∗ ≤ ∥

∥ = 32 ∗ 21,47 ∗ 10100000,00 = 0,322 ≤ 1,2

USVOJENO: b/h = 200/500

LLD ČETINARI I KLASE

DIMENZIONIRANJE GLAVNOG NOSAČA