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苏州市农村生活污水治理适用技术

苏州科技学院2010年 5 月 21 日

兼谈气升回流一体化活性污泥工艺

USTSUSTS 内容提要

总 论

分散式污水技术现状

苏州市农村生活污水治理技术现状

气升回流一体化活性污泥工艺简介

USTSUSTSUSTS 总 论

农村生活污水的处理不能沿用和照搬大中型规模城市污水处理工艺及设计参数，避免造成工程投资和运行费用过高及与环境不协调的问题。农村生活污水的处理技术必须遵循经济、高效、节能和简便易行原则，要求处理工艺简单，净化效果有保证，运行维护简便。本着处理成本低、除污效能高、实现资源化利用的原则，采用生物和生态相结合的处理方式，形成符合农村生活污水水质、水量及排放和收集特征的处理技术，并要求便于管理。

USTSUSTSUSTS 分散式污水国外处理工艺

澳大利亚“ FILTER”污水处理及再利用系统

土壤毛细管渗滤系统

人工湿地处理系统

生物膜技术

稳定塘处理技术

一体化集成装置处理技术

USTSUSTSUSTS 分散式污水国内处理工艺

厌氧沼气池处理技术 稳定塘处理技术 人工湿地处理技术 土壤渗滤技术

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方法污染物去除效果

脱氮除磷

抗冲击性能

运行管理 节能 污泥

减量占地面积

其他限制因素BOD SS 病原体

延时曝气 高 高 高 否 好 — — 能 一般 —

氧化沟 高 高 高 能 好 — — 能 较大 —

SBR 高 高 高 能 好 — — 能 较小 —

接触氧化 高 高 高 能 好 — — — 一般 —

曝气生物滤池 高 高 高 能 好 方便 — — 一般 —

MBR 很高 很高 很高 能 好 — — 能 较小 —

稳定塘 一般 一般 高 有效果 — 方便 节能 — 大 气候、土地、面积、土壤性质

等

人工湿地 一般 高 高 有效果 — — 节能 — 较大慢速渗滤 高 一般 一般 不稳定 — — 节能 — 较大地表漫流 较好 不高 不高 有效果 — 方便 节能 能 较大沼气净化池 一般 一般 一般 有效果 — 方便 节能 能 小 —

典型的分散污水处理工艺对比典型的分散污水处理工艺对比

分散式污水国内外处理工艺

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一体化设施比分离式系统设施建造方便，投入使用快、见效快，占地面积小，但是灵活性不够，需要定期进行检修，维修相对较复杂。

厌氧技术在一定程度上比好氧技术节能，但是厌氧技术单独使用效果不太理想，对氮、磷的去除效果较差，出水水质很难达到相应的排放标准。

自然处理系统相对人工处理系统造价较低，运行管理方便，能耗低，但容易受到地理条件和气候条件的影响，而且出水水质较人工系统差。

MBR 较传统的生物处理工艺出水水质好，污水可再生会用，占地面积小，但是运行管理费用高，一次性投入大。

以活性污泥法、氧化沟、生物膜法和 SBR 为代表的生物处理工艺需要较高的投资费用和一定的管理技术和管理费用等，很难成为分散污水治理的推广技术。

分散式污水国内外处理工艺

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目前苏州各区县农村污水所采用的处理工艺多种多样，大多着重于节省用地和处理高效的一体化系统，并通常包含厌氧和好氧工序，强化了对氮磷营养物质的去除，或采用土地生物处理系统，以求在满足达标排放的条件下降低运行费用。

苏州市农村生活污水治理技术现状

USTSUSTSUSTS序号 单位全称 工艺名称1 上海浩为环境工程有限公司 海沃特复合生物水处理系统（复合生物滤池 + 人工湿地）2 无锡市华航环保设备有限公司 地埋式氧化工艺3 苏州嘉净水处理有限公司 强化序批式活性污泥法4 苏州香山红叶环境技术有限公司 小型 XSBR 生活污水处理工艺5 南京区益环保有限公司 高效曝气生物滤池6 苏州中晟环境工程有限公司 地埋式微动力氧化沟7 上海精象生态环保工程有限公司 均流式生态复氧滤床 + 平流潜行生态湿地组合工艺8 北京大学 多介质生态处理技术9 上海交通大学 海沃特复合生物水处理技术10 张家港市格锐环境工程有限公司 A/O

11 宜兴市环球水处理设备有限公司 A/O

12 宜兴天龙水处理设备有限公司 A/O

13 苏州市嘉林科技发展有限公司 SBR

14 苏州市东方环境工程有限公司 地埋式 A2/O

15 苏州市创新净化有限公司 A2O+MBR 一体机、 AO+ 接触氧化一体机、 BAF （生物滤池）一体机

16 南京大学 塔式蚯蚓生态滤池17 上海浩为环境工程有限公司 复合生物水处理技术18 江苏康源环保科技有限公司 智能化小型膜生物反应器（ KY-M ）工艺19 昆山澄华环境科技有限公司 人工生态绿地处理系统20 苏州科技学院 气升一体化高效处理工艺

苏州市农村生活污水常用处理工艺苏州市农村生活污水常用处理工艺

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工艺 占地出水水质

(GB18918-2002)

剩余污泥 维护管理 电耗 /

药耗

投资（不含管网）

运行费用(元 /m3)

厌氧滤池→氧化塘→生态渠 大 一级 B

二级（冬季） 产生 简单定期维护

无能耗不投药

800~1000元 /户 无

厌氧→跌水充氧接触氧化→人工湿地 大 一级 B

二级（冬季） 产生 简单定期维护

能耗低不投药

1000~1200元 / 户 0.1~0.2

厌氧池→复合滤料生物滤池→人工湿地 大 一级 B

二级（冬季） 产生 简单定期维护

能耗低不投药

1200~1500元 / 户 0.1~0.2

厌氧池→（接触氧化）→人工湿地 大 二级 产生 简单

定期维护无能耗不投药

800~1000元 /户 无

地埋式微动力氧化沟 中等 一级 B 产生 简单定期维护

能耗低不投药

1000~1200元 / 户 0.2~0.3

厌氧→滴滤→人工湿地 大 一级 B 产生 简单 能耗低

不投药 约 1500元 /m3 0.15

地下渗滤 大 一级 B 不产生 较复杂 能耗低不投药

600~1300元 /m3 0.18~0.3

净化槽 中等 一级 B 产生 专业团队管理

能耗略高 / 投药 10000元 / 人 3.9

苏州市农村生活污水治理技术现状

分散式生活污水处理技术对比分散式生活污水处理技术对比

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市 / 区单位处理能力建设投资 (元 ) （即形成

1m3/d 处理能力的建设投资）

单位人口污水处理建设投资 (元 )

单位处理能力年运行费用 (元 ) （即 1m3/d 处理能力的年运行管理费

用）

单位人口污水处理年运

行费用(元 )

张家港 6584 658 306 31

常熟 8892 889 287 29

太仓 9309 931 368 37

昆山 15839 1857 315 37

吴江 11076 1715 159 25

吴中区 6159 613 54 37

相城区 3305 330 230 23

平均值 8738 999 245 31

苏州市农村生活污水治理技术现状

苏州市已建独立设施的建设及运行成本分析苏州市已建独立设施的建设及运行成本分析

USTSUSTSUSTS 苏州市农村生活污水治理技术现状

农村分散式生活污水治理技术小结

发展有较高水力负荷，并具备小规模设备化特征，多种生物处理单元复合的创新技术是苏州生活污水处理技术发展的主要方向。

发展有较高水力负荷，并具备小规模设备化特征，多种生物处理单元复合的创新技术是苏州生活污水处理技术发展的主要方向。

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在总结典型分散污水处理工艺的基础上，综合分析许多分散污水处理工艺，如污染物的去除效能、占地面积、污泥处理、投资能耗和日常管理等指标，提出了一种新型的气升回流一体化活性污泥工艺，具有以下几个特点： 通过一体化设计理念，尽量减小分散处理工艺的占地面积，使工艺显

得较紧凑； 为了降低能耗，通过利用曝气的剩余气体产生气升作用进行混合液的

回流，不需采用回流泵，同时提高了气体的利用率； 为了减少污泥排放量和处理量，利用该工艺的缺氧区污泥水解酸化而达到污泥稳定，实现长期不排泥的目的；

为了降低工艺维护人员的专业要求，设计出的工艺日常管理和维护简单，对工艺的日常管理和维护的专业性要求低。不需要专门技术人员进行日常管理和维护，可实现长期无人值守。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介

反应器运行原理

气升回流一体化活性污泥工艺可看作厌 /缺氧与好氧分离回流的 UASB 一体化反应器，其反应器可分为主反应区、三相分离区和沉淀区、以及气升回流区三大功能模块。

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经格栅预处理后的污水由厌 /缺氧反应区底部与回流过来的泥水混合液共同进入处理装置。该反应区的功能主要考虑悬浮固体的捕获、反硝化和污泥消化的需要，将缺氧区兼性厌氧微生物对污水中有机物的降解控制在水解、酸化阶段，产生于缺氧段的发酵产物经好氧段微生物进一步分解、转化以达到去除原水中污染物的目的，缺氧反应区的顶部设置溢流堰，在悬浮固体物质得到分离截留后，缺氧区出水经此溢流堰通过回流管道由进入好氧反应区下部进入，好氧反应区的下部设置鼓风曝气装置。污水和活性污泥在好氧反应室充分混合接触，完成有机物的去除氨氮的硝化过程。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

主反应区

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三相分离区位于好氧反应区的上部，其分离原理为：在曝气的均匀流化条件下，气体和泥水三相混合液由好氧区向上流至三相分离区时，气体受到斜板的阻挡而竖直上升，在斜板上部形成气室；上升的泥水混合液大部分进入分离板，遇到反射斜面则改变向上的方向，随混合液进入下降区（好氧区）；少量泥水混合物则在水力作用下由缝隙通道绕行进入上部的沉淀分离区，由于气体已经被分离形成良好的沉淀条件，混合液中悬浮固体将在重力作用下沉淀，部分污泥在沉淀区形成污泥层（沉淀区）；部分污泥通过斜板向下滑落，返回到好氧反应室，经过净化和澄清的水则经沉淀区顶部的出水堰收集后排放。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

三相分离区和沉淀区

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三相气升室是一个具有较小的表面积的气水通道，好氧区曝气的尾气在此气升室释放，由于气体在一定压力作用下经气升室释放出来，形成密度较小的气水乳浊液产生气升作用，通过混合液回流管将三相分离区的水提升返回缺氧反应区，即回流的泥水混合液。气升回流区的混合液出水含有在好氧反应室的氨氮氧化生成的硝酸盐氮和部分活性污泥。

同时，在缺氧区导流板的作用下，使回流泥水向下流动，通过缺氧区下部的污泥层后再向上流动；回流的泥水在与污泥接触混合后，水中的硝态氮在污泥层中微生物的作用下，利用进水及污泥水解提供的有机碳源，进行反硝化产生氮气，使氮得以从水中去除；回流水将与进水一道通过缺氧反应区顶部的溢流堰回到好氧反应室这样就形成了整个系统的循环。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

气升回流区

USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介

工况Ⅰ反应器运行参数

项目 容积负荷（ gN/(m3·d)

）

有机负荷（ kgCOD/(m3·d)

）

温度（℃）

回流比（%）

好氧区 20～ 90（平均 50）

0.3～ 1.4（平均 0.86） 平均 13.9 120

缺氧区

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COD 进水负荷平均 0.88kgCOD/(m3·d) ，缺氧区出水 COD浓度平均为 122mg/L ，沉淀区出水 COD浓度为 10～ 78mg/L ，平均出水为 52mg/L ，平均去除率为88.2%。

0

100

200

300

400

500

600

700

11- 17 11- 22 11- 27 12- 2 12- 7 12- 12日期

COD

(mg/

L)浓度

0

20

40

60

80

100

(%)

去除率

COD进水 COD缺氧出水COD出水 去除率

0

10

20

30

40

50

11- 17 11- 22 11- 27 12- 2 12- 7 12- 12

日期NH

3-N

(mg/

L)浓度

NH3- N进水 NH3- N缺氧出水NH3- N出水

气升回流一体化活性污泥工艺简介

进水 NH3-N平均负荷 50kgN/(m3·d)，

出水 NH3-N浓度为 0～ 5.0mg/L，平

均值为 2.5mg/L，平均去除率为89.8%。

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0

10

20

30

40

11- 17 11- 22 11- 27 12- 2 12- 7 12- 12

日期NO

3-N

TN(m

g/L)

、浓度

NO3- N缺氧出水 NO3- N出水TN出水

0

10

20

30

40

50

60

70

11- 17 11- 22 11- 27 12- 2 12- 7 12- 12日期

SVI

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

(mg/

L)污泥浓度

SVI 污泥浓度

气升回流一体化活性污泥工艺简介

好氧区污泥浓度由 2985mg/L升高到10000mg/L左右后趋于稳定； SVI指数较低，在 30～ 56之间。

出水 NO3-N浓度 6.7～ 29.5mg/L，平

均为 17.2mg/L，平均去除率为 23.7%

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0

40

80

120

160

200

240

11- 17 11- 22 11- 27 12- 2 12- 7 12- 12

日期

(NTU

)进水浊度

0

5

10

15

20

25

(NTU

)出水浊度

进水浊度 出水浊度

气升回流一体化活性污泥工艺简介

进水浊度平均为 143.4NTU。出水浊度在进水浊度变化幅度较小的条件下由 5.3 NTU减小到 3.1 NTU 后又逐渐升高 22.8NTU左右；在沉淀区无污泥回流的情况下，好氧区污泥浓度由 2985 mg/L升高到10000mg/L左右后趋于稳定。

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COD和 NH3-N 去除效能较高，出水浓度较低 COD 进水负荷平均为 0.88kgCOD/(m3·d) ，沉淀区出水 COD

平均 52mg/L ，平均去除率为 88.2% ，出水比较稳定。

进水 NH3-N负荷的波动较大，变化范围为 20 ～ 90gN/(m3·d) ，出水 NH3-N浓度为 0 ～ 5.0mg/L ，平均为 2.5mg/L ， NH3-N 的平均去除率为 89.8% ，说明好氧区硝化效果良好；同时，好氧区的污泥浓度的不断增加，从 2985mg/L 升高到 10000mg/L ，在一定程度上强化了好氧区的硝化效果。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

工况Ⅰ结果分析

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NO3-N 去除效果较差，好氧区污泥浓度较高，出水浊度不稳定 在无污泥回流的条件下，好氧区污泥浓度由 2985 mg/L 升高到

10000mg/L左右后趋于稳定； SVI指数为 30 ～ 56， SVI 值明显偏低，说明存在污泥老化的现象。

出水 NO3-N浓度 17.2mg/L，去除率 23.7% ，说明缺氧区污泥量较少（不到缺氧区有效高度的八分之一），加之硝化液回流比较小，导致好氧区产生的硝酸盐不能及时的回流到缺氧区，使得出水 NO3-N浓度较高。

进水浊度为 119.2 ～ 174.5NTU ，出水浊度由 3.3 NTU 减小到 3.1 NTU

后又逐渐升高 22.8NTU左右。说明污泥浓度升高到 10000mg/L并稳定后，污泥负荷降低比较明显，产生污泥的老化解体现象，解体的污泥随出水流出，导致出水浊度升高。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

工况Ⅰ结果分析

USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介

工况Ⅱ反应器运行参数

为此，将好氧区产生的污泥回流到缺氧区；同时，又将好氧区污泥回流到缺氧区；最后，增加混合液回流比。得到运行工况Ⅱ。

为此，将好氧区产生的污泥回流到缺氧区；同时，又将好氧区污泥回流到缺氧区；最后，增加混合液回流比。得到运行工况Ⅱ。

项目DO

（mg/L）

容积负荷（ gN/(m3·d)

）

有机负荷（ kgCOD/(m3·d)

）温度

（℃）回流比（%

）好氧区 ≥2.0 14～ 124

（平均 60 ）0.3～ 1.4

（平均 0.83 ）9.9～12.3

300缺氧区 ≤0.3

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0100200300400500600700800

12- 12 12- 15 12- 18 12- 21 12- 24日期

COD

(mg/

L)浓度

0

20

40

60

80

100

120

(%)

去除率

COD进水 COD缺氧出水COD出水 去除率

0

10

20

30

40

50

12- 12 12- 15 12- 18 12- 21 12- 24日期

NH3-

N(m

g/L)

浓度

NH3- N进水 NH3- N缺氧出水NH3- N出水

气升回流一体化活性污泥工艺简介

进水 COD容积负荷 0.83kgCOD/(m3·d)，缺氧区出水 COD浓度 110mg/L，沉淀区出水 COD浓度 20～ 46mg/L （平均42mg/L ），去除率为 89.5% 。

进水 NH3-N容积负荷 60g/(m3·d) ，出水NH3-N浓度＜ 4mg/L （平均 1.1mg/L ），去除率 96.3% 。

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0

50

100

150

200

250

300

350

12- 12 12- 15 12- 18 12- 21 12- 24

日期

(NTU

)进水浊度

0

2

4

6

8

10

12

(NTU

)出水浊度

进水浊度 出水浊度

0

2

4

6

8

12- 12 12- 15 12- 18 12- 21 12- 24日期

NO3-

NTN

(mg/

L)、

浓度

NO3- N缺氧出水 NO3- N出水TN出水

气升回流一体化活性污泥工艺简介

出水 NO3-N为 2.1～ 4.8mg/L，平均为

3.8mg/L，平均去除率为 84.9%，出水TN浓度也明显降低，与第一阶段相

比，有了显著的提高。

在好氧区合适的污泥浓度范围内（ 3000～ 4000mg/L），系统进水浊度为 117.2～ 335.4NTU，出水浊度不超过 10NTU，平均为6.6NTU。

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0

10

20

30

40

50

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80

12- 12 12- 15 12- 18 12- 21 12- 24日期

SVI

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

(mg/

L)污泥浓度

SVI 污泥浓度

气升回流一体化活性污泥工艺简介

在好氧区合适的污泥浓度（ 4000～ 5000mg/L ）条件下，系统 SVI指数稳定在 50左右。

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COD和 NH3-N 保持了较好的去除效率 COD 进水负荷为 0.83kgCOD/(m3·d) ，与工况Ⅰ相当；缺氧区出水

COD浓度 110mg/L ，沉淀区出水 COD浓度为 20 ～ 46mg/L （平均42mg/L ），去除率 89.5% ，与工况Ⅰ相比略有提高；此外，根据进水有机负荷的变化情况可知，系统对 COD 的去除比较稳定，并对有机负荷的波动有一定的抗冲击能力。

为 14 ～ 152 g /(m3·d) （平均 60g /(m3·d) ）；出水 NH3-N浓度小于4mg/L （平均 1.1mg/L ）， NH3-N 去除率为 96.3% ；此外，好氧区的污泥浓度低于工况Ⅰ ，基本稳定在 4300mg/L左右。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

工况Ⅱ结果分析

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NO3-N 去除效率明显提高，出水浊度较为稳定

出水 NO3-N为 2.1 ～ 4.8mg/L （平均 3.8mg/L ），去除率 84.9% ，与工况Ⅰ相比有了明显的提高。

在好氧区合适的污泥浓度范围内（ 3000～ 4000mg/L ），系统进水浊度为 117.2～ 335.4NTU ，出水浊度≤ 10NTU （平均6.6NTU ），表明好氧区合适的污泥浓度和较好的污染物取出效能对出水浊度有一定的稳定作用。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

工况Ⅱ结果分析

USTSUSTSUSTS 气升回流一体化活性污泥工艺简介

工况Ⅲ反应器运行参数

最后，由于气温持续偏低，提高容积负荷，通过温度较低条件下的运行，分析系统的运行性能和污染物的去除情况。得到运行工况Ⅲ。

最后，由于气温持续偏低，提高容积负荷，通过温度较低条件下的运行，分析系统的运行性能和污染物的去除情况。得到运行工况Ⅲ。

项目 容积负荷（ gN/(m3·d)

）

有机负荷（ kgCOD/(m3·d)

）

温度（℃）

回流比（%）

好氧区 168～ 254（平均 200） 平均 0.97 平均 4.5 300

缺氧区

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0

100

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300

400

500

600

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1- 1 1- 4 1- 7 1- 10 1- 13 1- 16 1- 19日期

COD

(mg/

L)浓度

0

20

40

60

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100

(%)

去除率

COD进水 COD缺氧区出水COD出水 去除率

0102030405060708090

100110120130

1- 1 1- 4 1- 7 1- 10 1- 13 1- 16 1- 19

日期NH

3-N

(mg/

L)浓度

NH3- N进水 NH3- N缺氧出水NH3- N出水

气升回流一体化活性污泥工艺简介

进水 COD负荷 0.97kgCOD/(m3·d)，缺氧区出水 COD浓度 112.3mg/L，出水 COD

浓度为 37.1～ 61.2mg/L （平均 47.3mg/

L ），去除率达到 89.7%。

进水 NH3-N容积负荷 200N/(m3·d) ， 出

水 NH3-N浓度 20.7～ 113.4mg/L （平均 77.4mg/L ），去除率为 23.9%。

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50

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200

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1- 1 1- 6 1- 11 1- 16

日期(N

TU)

进水浊度

0

1

2

3

4

5

6

7

8

(NTU

)出水浊度

进水浊度 出水浊度

0

2

4

6

8

10

1-1 1-4 1-7 1-10 1-13 1-16 1-19日期

NO3-

N(m

g/L)

浓度

0

20

40

60

80

100

120

TN(m

g/L)

浓度

NO3- N出水NO3- N缺氧出水

TN出水

气升回流一体化活性污泥工艺简介

出水 NO3-N浓度 0.1～ 3.2mg/L （平均 1.2mg/L ），但出水中 TN浓度较高，达到 78.5 mg/L。

系统进水浊度为 112.2～ 268.4NTU，≤出水浊度 9NTU （平均 5.6NTU ）。

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1- 1 1- 4 1- 7 1- 10 1- 13 1- 16 1- 19日期

SVI

0

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3000

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(mg/

L0污泥浓度

SVI 污泥浓度

气升回流一体化活性污泥工艺简介

好氧区污泥浓度在 4300mg/L左右， SVI指数稳定在 80左右。

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系统能保持较高的 COD 去除效率，出水浊度较稳定 COD 进水负荷为 0.97kgCOD/(m3·d) ，缺氧区出水 COD浓度为 112.3mg/L ，最终出水 COD浓度为 37.1 ～ 61.2mg/L （平均47.3mg/L ），去除率达到 89.7% ；说明系统在低温下对 COD

仍有较好的去除效率。 进水浊度为 112.2 ～ 268.4NTU ，出水浊度≤ 9NTU （平均

5.6NTU ），说明低温条件对系统出水浊度的影响较小。

气升回流一体化活性污泥工艺简介

工况Ⅲ结果分析

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系统 NH3-N、 TN 去除效率明显降低

进水 NH3-N负荷 200N/(m3·d) ，出水 NH3-N浓度 20.7～

113.4mg/L （平均 77.4mg/L ），去除率仅为 23.9% ；出水 NO3-N

浓度 0.1～ 3.2mg/L （平均 1.2mg/L ），但出水 TN浓度较高，平均达到 78.5 mg/L ，表明低温条件对 NH3-N 的去除率影响较大，导致了出水中有较高的 TN浓度，这说明低温对系统脱氮影响显著。

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工况Ⅲ结果分析

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小 结 在硝化液回流比为 1.2 、平均温度 13.9℃和好氧区污泥不回流到缺氧区的运行条件下（工况Ⅰ），系统的硝化效率和 COD 去除效果较好，出水 COD 平均为 52mg/L ，去除率达到 88.2% ；出水 NH3-N为 0～ 5.0mg/L （平均 2.5mg/L ）， NH3-N 去除率达89.8% ；且出水稳定，好氧区污泥沉降性能较好；但浊度的去除效果不佳，出现先降低后升高的现象；反硝化效率不高，出水 NO3-N 6.7～ 29.5mg/L （平均 17.2mg/L ），去除率为 23.7%。

回流比从 1.2增加为 3之后，工况Ⅱ与工况Ⅰ有机负荷和水温基本相当，出水 COD为 20～ 46mg/L （平均 42mg/L ），去除率达到 89.5% ，比工况Ⅰ略有提高，出水 NH3-N为 1.1mg/L ，去除率为 96.3% ，说明系统回流比增加对 COD和 NH3-N 的去除影响较小，而好氧区污泥浓度降低后对硝化效果的影响较小；但系统反硝化效率由 23%提高到 90% ，说明缺氧区较高的污泥浓度和好氧区合适的回流比对 NO3-N 去除效率影响较大。

同时，提高回流比后 TN 的去除效率明显提高，出水 TN 降为 5.0mg/L ；此外，系统进水碳源充足以及保证缺氧区足够的污泥量，有利于反硝化的充分进行。

低温（平均 4.5 ℃ ）条件下（工况Ⅲ）对 COD和浊度去除的影响较小，但对 NH3-N和 TN 的去除影响显著。

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回流点水流上升流速对好氧区污泥浓度的影响 由于反应器运行时硝化液的回流与污泥一起进入缺氧区，在回

流量不变的情况下，可通过调节回流点的位置（即出水上升流速的位置）就可以控制好氧区的污泥浓度，而且短时间内就可以判定好氧区污泥的增减，并判断出好氧区污泥浓度能否稳定在一个合适的范围内。

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主反应区污泥的功效研究

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2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

1 3 5 7 9

(m/ h)流速

MLSS

(mg/

L)

MLSS

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反应器好氧区污泥浓度随着污泥回流点上升流速的增加而降低，上升流速从 1.9m/h增加到 10m/h时，好氧区的污泥浓度从 8500mg/L降到2890m/L，尤其是在流速为 10m/h以上时，好氧区的污泥浓度迅速减少；因此，回流点控制在 8m/h左右的上升流速处是较为合适的，此时，好氧区污泥浓度能维持在 3000～ 4000mg/L ，有利于在好氧区上部的三项分离区保持有一定厚度的污泥层，增强系统运行的稳定性。

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0

20

40

60

80

100

120

140

160

0 100 200 300 400 500 600 700

COD (mg/ L)进水 浓度CO

D(m

g/L)

出水

浓度

系统对 SS捕获及抗有机负荷冲击能力

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主反应区污泥的功效研究

0

100

200

300

2009-12-27 2010-1-1 2010-1-6 2010-1-11 2010-1-16

日期

SS(m

g/L)

0

20

40

60

80

100

(%)

去除率

SS进水 SS出水 去除率

在停留时间相当的情况下，缺氧区对悬浮物的去除率显著高于初沉池（初沉池对 SS

去除率不到 50%），平均出水 SS只有26mg/L，平均去除率在 85%左右。

上为缺氧区出水 COD变化情况，下为系统出水COD变化情况。进水 COD由 300mg/L增加到601mg/L 时，缺氧区出水 COD由 85增加到145mg/L ，而系统出水 COD由 20mg/L增加到45mg/L。说明缺氧区对进水负荷变化有较强的抗冲击能力，可增强系统的稳定性，从而保证出水的达标排放。

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结 论

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优化系统运行的参数为：进水有机负荷 0.8kgCOD/(m3·d) ，回流比 3 ，污泥浓度 3000～ 5000mg/L 。此时， NH3-N、 NO3-N、COD 和浊度的去除效率较佳；出水 COD、 NH3-N和 NO3-N平均为 42mg/L、 2.0mg/L和 5.4mg/L ，去除率分别达到89.4%、 91.9%和 84% ，出水可达 GB18918-2002 一级 A 标准的要求；且出水浊度较低，平均仅为 6.6NTU 。

在其他运行条件不变时，回流比的提高对和 COD 的去除影响较小；回流比由 1.2增加到 3后， NH3-N 的去除率稳定在 90%以上， COD 去除率稳定在 89%左右。

低温对 NH3-N 的去除影响较大，而对 COD 的去除影响较小。 系统对有机负荷的抗冲击能力较强，其机理在于缺氧区污泥层对 SS 的捕获作用以及后续好氧区的有机物去除等共同作用的结果。

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