Upload
dedmoget
View
141
Download
1
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Методы по электротехнике
Citation preview
Министерство образования Российской Федерации
Санкт-Петербургский государственный университет низкотемпературных и пищевых технологий
Кафедра электротехники и электроники
РАСЧЕТ БЕСТРАНСФОРМАТОРНОГО УСИЛИТЕЛЯ НИЗКОЙ ЧАСТОТЫ
Методические указанияк выполнению курсовой работы
по курсу «Электротехника и электроника»для студентов специальности 210200
специализации 210206всех форм обучения
3
Санкт-Петербург 2003
4
УДК 621.3
.....Дорошков А.В. Расчет бестрансформаторного усилителя низкой частоты: Метод. указания к выполнению курсовой работы по курсу «Электротехника и электроника» для студентов спец. 210200 и специа-лизации 210206 всех форм обучения. – СПб.: СПбГУНиПТ, 2003. – 51 с.
Сформулирована цель курсовой работы и даны задания для расчета 30 вариантов бестрансформаторного усилителя низкой частоты. Указаны требования к содержанию пояснительной записки и графической документации. Приведена методика расчета основных каскадов и расчета элементов межкаскадных связей усилителя. В приложении приведены статические характеристики ряда мощных биполярных транзисторов, применяемых в усилителях.
РецензентКанд. техн. наук, доц. Ю.А. Рахманов
Одобрены к изданию советом факультета техники пищевых производств
Санкт-Петербургский государственный университет
5
низкотемпературных и пищевых технологий, 2003
1. ЦЕЛЬ РАБОТЫ И ЗАДАНИЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
Основной целью курсовой работы является овладение методикой и навыками инженерного расчета усилителей переменного тока на современной элементной базе. Работа выполняется в соответствии с учебным планом студентами специальности 210200 – автоматизация технологических процессов (по отраслям), специализация 210206 – автоматизация технологических процессов и производств пищевой промышленности, всех форм обучения.
Исходные данные для расчета усилителя приведены в табл. 1. В ней даны эффективные величины напряжений Uн и э.д.с. Ег
источника сигнала.Усилитель должен быть спроектирован как функционально
законченное устройство с минимальным числом источников питающих напряжений. В усилителе необходимо предусмотреть контрольные точки для измерения токов и напряжений в наиболее характерных узлах схемы.
Результаты выполнения курсовой работы представляются в виде пояснительной записки и схемы электрической принципиальной рассчитанного усилителя.
Таблица 1
Ном
ер з
адан
ия
Соп
роти
влен
ие
нагр
узки
Rн,
Ом
Ном
инал
ьное
вы
ходн
ое
напр
яжен
ие U
н , В
Вну
трен
нее
сопр
отив
лени
е ис
точн
ика
сигн
ала
Rг,
кОм
Вел
ичин
а э.
д.с.
ист
очни
ка
сигн
ала
Eг,
мВ
Ниж
няя
гран
ична
я ча
стот
а f н
, Г
ц
Вер
хняя
гра
ничн
ая
част
ота
f в, к
Гц
Доп
усти
мы
й ф
азов
ый
сдви
г φ
доп,
гра
д
Диа
пазо
н ра
бочи
х те
мпе
рату
р t н
…t в
, о С
1 4 8 4 15 20 15 30 0…40
2 10 20 5 7 400 10 30 0…40
3 12 12 5 7 400 10 30 0…50
6
Ном
ер з
адан
ия
Соп
роти
влен
ие
нагр
узки
Rн,
Ом
Ном
инал
ьное
вы
ходн
ое
напр
яжен
ие U
н , В
Вну
трен
нее
сопр
отив
лени
е ис
точн
ика
сигн
ала
Rг,
кОм
Вел
ичин
а э.
д.с.
ист
очни
ка
сигн
ала
Eг,
мВ
Ниж
няя
гран
ична
я ча
стот
а f н
, Г
ц
Вер
хняя
гра
ничн
ая
част
ота
f в, к
Гц
Доп
усти
мы
й ф
азов
ый
сдви
г φ
доп,
гра
д
Диа
пазо
н ра
бочи
х те
мпе
рату
р t н
…t в
, о С
4 4 9 300 10 20 20 20 0…40
5 6 10 3 1 300 2 15 0…50
Окончание табл. 1
Ном
ер з
адан
ия
Соп
роти
влен
ие
нагр
узки
Rн,
Ом
Ном
инал
ьное
вы
ходн
ое
напр
яжен
ие U
н , В
Вну
трен
нее
cопр
отив
ле-
ние
исто
чник
а си
гнал
а R
г, кО
м
Вел
ичин
а э.
д.с.
ист
оч-
ника
сиг
нала
Eг,
мВ
Ниж
няя
гран
ична
я ча
стот
а f н
, Г
ц
Вер
хняя
гра
ничн
ая
част
ота
f в, к
Гц
Доп
усти
мы
й ф
азов
ый
сдви
г φ
доп,
гра
д
Диа
пазо
н ра
бочи
х те
мпе
рату
р t н
…t в
, о С 6 20 24 10 15 80 10 20 0…40
7 4 10 90 3 60 2 15 0…30
8 8 12 5,1 10 60 2 15 0…40
9 12 8 2000 10 100 5 15 0…60
10 10 10 820 10 20 2 20 0…60
11 1 5 50 15 200 1 20 0…40
12 1 4 300 3 20 1 30 0…50
13 6,8 8 300 1 300 3,4 20 0…50
14 1 8 51 10 20 1,8 10 0…30
15 6 7 1000 15 20 15 30 0…50
16 6 6 19 20 50 5 15 0…50
17 2 6 9000 0,3 400 3 20 0…45
18 10 10 100 30 40 10 15 0…50
19 5 10 1000 30 20 20 20 0…40
7
Ном
ер з
адан
ия
Соп
роти
влен
ие
нагр
узки
Rн,
Ом
Ном
инал
ьное
вы
ходн
ое
напр
яжен
ие U
н , В
Вну
трен
нее
cопр
отив
ле-
ние
исто
чник
а си
гнал
а R
г, кО
м
Вел
ичин
а э.
д.с.
ист
оч-
ника
сиг
нала
Eг,
мВ
Ниж
няя
гран
ична
я ча
стот
а f н
, Г
ц
Вер
хняя
гра
ничн
ая
част
ота
f в, к
Гц
Доп
усти
мы
й ф
азов
ый
сдви
г φ
доп,
гра
д
Диа
пазо
н ра
бочи
х те
мпе
рату
р t н
…t в
, о С
20 2 5 10 1 150 3 15 0…50
21 52 24 50 0,1 80 10 20 0…30
22 7 8,5 75 0,5 60 10 20 0…55
23 19 16 820 10 20 10 30 0…50
24 4 12 1000 15 20 10 15 0…40
25 4 7 33000 1 800 4 15 0…50
26 13 13 50 140 15 20 12 0…50
27 6 10 3000 15 50 8 30 0…35
28 5,3 6 47000 10 25 10 30 0…45
29 24 17 40 8 10 1 30 0…50
30 11 9 68000 1 40 4 25 0…60
2. ТРЕБОВАНИЯ К ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКЕ
Пояснительная записка к курсовой работе выполняется рукописным или машинописным способом на одной стороне листа формата А4 в соответствии с требованиями ЕСКД [1]. Она должна содержать:
Титульный лист (см. прил. 1). Задание на курсовую работу. Содержание. Перечень условных обозначений, символов, единиц и
терминов (если они имеются). Введение. Выбор структурной схемы. Выбор принципиальной схемы. Расчет выходного каскада. Расчет предоконечного каскада. Расчет промежуточного каскада.
8
Расчет входного каскада. Расчет элементов межкаскадной связи. Заключение. Список литературы. Перечень элементов (если он не выполнен на поле схемы
электрической принципиальной).
Все рисунки в тексте должны иметь подрисуночные подписи. Рисунки, содержащие построения, должны иметь масштабную сетку. Буквенно-цифровые обозначения условных графических обозначений на рисунках, содержащих схемы, допускается проставлять не по сквозной нумерации. Номиналы резисторов и конденсаторов, типы транзисторов и интегральных микросхем должны быть указаны на рисунках схем пояснительной записки.
В тексте пояснительной записки по ходу выбора элементной базы должны быть приведены основные справочные данные применяемых транзисторов и интегральных микросхем.
Рисунки и схемы можно и желательно выполнять с применением современных компьютерных технологий, используя возможности таких программ как PCAD, Accel PCAD, AutoCAD и др.
При окончательном оформлении курсовой работы пояснительная записка сшивается. Схема электрическая принципиальная проектируемого устройства в записку не подшивается, а вкладывается.
3. ТРЕБОВАНИЯ К ОФОРМЛЕНИЮЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СХЕМЫ
Электрическая схема по формату, условным графическим обозначениям, шрифтам и масштабам строго должна соответствовать требованиям действующих стандартов [1]. Схема может быть выполнена в карандаше либо при помощи графопостроителя (плоттера) на формате А3 или А2. Не допускается склеивание формата. Перечень элементов может выполняться как на свободном поле схемы электрической принципиальной, так и в виде отдельного конструкторского документа.
9
Буквенно-цифровые позиционные обозначения на схеме должны быть проставлены в соответствии с требованиями ЕСКД – слева направо, сверху вниз. Высота букв и цифр должна быть одинаковой и при выполнении карандашом шрифт должен быть не менее 5.
4. ПОРЯДОК ЗАЩИТЫ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
Защита курсовой работы проводится только после проверки окончательно оформленной пояснительной записки и электрической схемы преподавателем, ведущим курсовое проектирование. Полностью оформленная курсовая работа должна быть сдана на проверку не позднее, чем за неделю до защиты. Допуск к защите заверяется подписью преподавателя, ведущего курсовое проектирование.
Защита курсовой работы осуществляется публично перед комиссией, состоящей из ведущего лектора и преподавателя, ведущего курсовое проектирование.
На защите студенту предоставляется 5–8 минут для доклада, в котором он в сжатой форме должен осветить основные моменты работы, а именно:
Назначение спроектированного усилителя и технические требования, предъявленные к нему в задании на работу.
Пути решения поставленной задачи, выбор оптимальных вариантов построения.
Состав и принцип действия усилителя. Реализацию функциональных блоков и особенности
схемотехнического решения. Использованные компьютерные технологии и особенности
применения программных продуктов. Результаты экспериментальных исследований или
компьютерного моделирования (в случае их проведения). Особенности настройки и эксплуатации спроектированного
усилителя.
После доклада студент должен ответить на вопросы, которые ему могут быть заданы членами комиссии и присутствующими на защите.
10
Оценка курсовой работы выставляется с учетом полноты и содержательности ответов при защите, объема и качества проделанной работы, степени самостоятельности, аккуратности оформления и систематичности работы в течение семестра.
Оценка выставляется на титульном листе, заверяется подписями членов комиссии и заносится в ведомость и зачетную книжку студента.
Пересдача курсовых работ не разрешается. В целях повышения оценки по курсовой работе с разрешения деканата студенту может быть выдано новое задание на курсовую работу и после его выполнения производится защита.
5. ВЫБОР СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ
Прежде чем разрабатывать принципиальную схему усилителя, необходимо составить его структурную схему.
Структурная схема определяет функциональный состав усилителя и устанавливает необходимые связи между каскадами.
В общем случае усилители низких частот имеют структурную схему, представленную на рис. 1.
нг
г
Iн
нR
U
R
(ВхК)
Выходной каскад
(ВК)
(ПОК)
Е
Промежуточ- ный каскад
Входной каскад
(ПК)
Предоконеч-ный каскад
Рис. 1. Структурная схема усилителя низкой частоты
Входной каскад обеспечивает, главным образом, согласование входа усилителя с источником сигнала. Промежуточный каскад выполняет основное усиление сигнала по напряжению. Предоконечный каскад служит для «раскачки» сигнала по току и напряжению до уровня, необходимого для нормальной работы выходного каскада. Обычно предоконечный каскад обладает небольшими коэффициентами усиления
11
по току и напряжению. Выходной каскад осуществляет основное усиление сигнала по мощности и по току.
В зависимости от технических требований задания на курсовую работу, от схемного решения и выбранной элементной базы приведенные выше каскады могут быть объединены. Например, при применении интегральных операционных усилителей может исчезнуть необходимость в промежуточном каскаде, а, иногда, и в предоконечном. В этих случаях их функции выполняет какой-то другой каскад.
Для определения функционального состава проектируемого усилителя вычисляют:
амплитудное значение напряжения на нагрузке
;
амплитудное значение тока в нагрузке
;
ориентировочное значение коэффициента усиления проектируемого усилителя по напряжению
;
ориентировочное значение общего коэффициента усиления входного и промежуточного каскадов по напряжению
;
ориентировочное значение амплитуды входного тока выходного каскада
;
Анализируют полученные значения , , , с учетом верхней граничной частоты на предмет необходимости предоконечного каскада в проектируемом усилителе. Данный каскад необходим если:
при любом значении , так как максимальный размах выходного напряжения предыдущих каскадов на операционных усилителях обычно не превышает 14В;
12
и , так как скорость нарастания выходного напряжения в предыдущем каскаде (промежуточном или входном) ограничена при его выполнении на операционном усилителе;
из-за ограничения выходного тока предыдущего каскада при его выполнении на операционном усилителе.
Затем приступают к анализу коэффициента усиления по напряжению. Если , то необходим промежуточный каскад. В противном случае роль промежуточного каскада может выполнить входной каскад.
Предварительно коэффициент усиления промежуточного каскада на этой стадии проектирования принимают равным коэффициенту усиления входного каскада и вычисляют как
.
6. ВЫБОР ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ СХЕМЫ
Воспользовавшись принципиальными типовыми схемами каскадов, изображенных на рис. 2–8, а также в литературе [2–7], необходимо составить принципиальную ориентировочную схему усилителя. На данном этапе схема является ориентировочной, поскольку после выполнения расчетов может потребоваться ее корректировка в силу ряда причин. Например, окажется недостаточным коэффициент усиления по напряжению или невозможно будет обеспечить термостабильность каскадов и т. п.
При составлении принципиальной схемы необходимо учесть следующее:
Входной и промежуточный каскады целесообразно выполнять как усилители переменного тока на основе интегральных операционных усилителей.
При большой величине выходного сопротивления источника сигнала целесообразно использовать операционные усилители с полевыми транзисторами на входах.
Исходя из величины выходного (внутреннего) сопротивления источника сигнала выбирается схема инвертирующего или неинвертирующего входного каскада. Если
, то можно выбрать схему инвертирующего входного каскада (рис. 2). В случае, когда , целесообразно
13
использовать неинвертирующий входной каскад, имеющий очень большое входное сопротивление (рис. 3).
Для устойчивой работы усилителя коэффициенты усиления входного , промежуточного и предоконечного каскадов не следует делать более 100.
Коэффициент усиления по напряжению бестрансформаторного выходного каскада обычно лежит в пределах
,
где – амплитудное значение напряжения на входе входного каскада;
Выходной каскад лучше выполнять на комплементарных парах транзисторов. Простейшая схема выходного каскада приведена на рис. 5. Наилучшими характеристиками обладает бестрансформаторный выходной каскад с транзисторным предоконечным каскадом и регулятором режима на транзисторе VT6 (рис. 7). Несколько уступает ему бестрансформаторный выходной каскад с транзисторным предоконечным каскадом и диодно-резистивной регулирующей цепочкой VD1, VD2, VT3, (рис. 6).
В качестве элементов связи между источником сигнала, каскадами и нагрузкой проще всего использовать разделительные конденсаторы, которые устраняют взаимосвязь каскадов по постоянному току.
Для устранения самовозбуждения усилителя необходимо предусмотреть развязку первых каскадов (входного и промежуточного) от выходного каскада по цепям питания. Развязка достигается обычно путем постановки RC-фильтров в цепь питания, либо применения гасящего сопротивления и стабилитрона (рис. 8), шунтированного конденсатором номиналом (22…47) нФ.
Для питания усилителя целесообразно применять двуполярные источники питания.
14
R4
+
п
пE
U
+
-
C1
DA1
вых +
вх
R2
VD2
VD1
E
R5
R3
R1 U
R6
C3
C2
4
1 NC
2NC
3 W 7m
6GND
8+U5-U
Рис. 2. Инвертирующий входной каскад на операционномусилителе с двумя источниками питания
R4
+
п
пE
+
-
C1
C2
DA1
вых +
Uвх
R2
VD2
VD1
E
R5
R3
R1 U
R6
C4
C3
4
1 NC
2 NC
3 W 7m
6GND
8+U5-U
Рис. 3. Неинвертирующий входной каскад на операционномусилителе с двумя источниками питания
а б
15
U б2э
э
R
вхн
R кR
Uн Uн
п2
C1
Cвх R
- Eп2
н
п1
U R3
ПОК
п1
R
б1
C2
+ E
C1
ПОК
VT1
C3
R2 C2
- E
RR1
ПОК
VT1
ПОК
+ E
Рис. 4. Усилительные каскады на транзисторах:а – по схеме общий эмиттер (ОЭ); б – по схеме общий исток (ОИ)
R2
п
Rп
R1
п
н
U
R
R3
VT4
C2
C1
вх
VT2
VT1
VT3
U
+E
нR4
-E
VD1
VD2
Рис. 5. Бестрансформаторный выходной каскад на комплементарныхтранзисторах с диодно-резистивной регулирующей цепочкой (VD1, VD2, Rп)
16
б2
R
+
пб1
R4
п
н
R
R
вх
C1
VD1
п
R3
VT4
C2
R
R2
VD2
VT1R1
VT3
U
+E
н
UVT5
VT2
-E
C3
Рис. 6. Бестрансформаторный выходной каскад с транзисторным предоконечным каскадом (VT5) с диодно-резистивной регулирующей цепочкой (VD1, VD2, Rп)
R
вх
R
б3
+
п
пR
R
R4
п
н
R
б2
C1
б4
R3
VT4
C2
б1
R2
VT6
R
VT1R1
VT3
U
+E
н
UVT5
VT2
-E
C3
17
Рис. 7. Бестрансформаторный выходной каскад с транзисторнымпредоконечным каскадом (VT5) и регулятором режима
на транзисторе (VT6)
а б
п п ф пE
ф
R E
фC
ВКф п
C
ПОК E ПОК
VD1
R EВК
Рис. 8. Цепи развязки по цепям питания усилительных каскадов:
а – с RC-фильтром; б – со стабилитроном
7. РАСЧЕТ ПРИНЦИПИАЛЬНЫХ СХЕМ ОСНОВНЫХКАСКАДОВ УСИЛИТЕЛЯ
Расчет усилителя всегда начинают с выходного каскада. Он ведется, как правило, графоаналитическим методом. После определения требуемых значений напряжения, тока и мощности входного сигнала выходного каскада приступают к расчету предыдущего каскада – предоконечного.
Рассчитав предоконечный каскад и определив указанные выше величины, приступают к расчету промежуточного каскада, а уже после этого – к расчету входного каскада.
Завершается расчет усилителя определением величин разделительных и блокировочных емкостей, а также расчетом элементов цепи обратной связи.
18
7.1. Расчет выходного каскада
Расчет выходного каскада заключается в решении следующих основных задач:
– в составлении принципиальной схемы выходного каскада, позволяющей реализовать требуемые коэффициенты усиления сигнала по мощности и напряжению, а также обладающей к.п.д. не менее 40…55 %;
– в подборе транзисторов, исходя из требуемой мощности в нагрузке, температуры окружающей среды и заданного либо выбираемого напряжения источника питания;
– в выборе оптимальных режимов работы транзисторов по постоянному току, обеспечивающих малый уровень нелинейных искажений в заданном интервале температур;
– в определении электрических параметров выходного каскада по переменному току (входного сопротивления , коэффициентов усиления по току , напряжению и мощности ; амплитуд входного тока и напряжения , необходимых для раскачки и т. д.);
– в нахождении минимально-необходимой площади радиаторов S.
В качестве примера произведем расчет схемы, приведенной на рис. 5.
7.1.1. Выбор выходных транзисторов
Амплитудное значение коллекторного напряжения транзистора VT3 (VT4) (см. рис. 5)
,
где – эффективное значение напряжения на нагрузке.Амплитуда импульса коллекторного тока транзистора VT3 (VT4)
Мощность, выделяемая каскадом в нагрузке
19
Необходимое напряжение источника питания
,
где – коэффициент запаса по напряжению; = (0,1…1) – внутреннее сопротивление транзистора в режиме насы-щения, Ом.
Величину источника питания следует выбирать из ряда:
(5, 6, 9, 12, 15, 18, 24, 27, 36, 48) В.
Ориентировочная мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора
.
Используя полученные значения из компьютерной базы кафедры и справочника по транзисторам [7] подбирают транзисторы VT3 и VT4 отдавая предпочтение приборам с малым обратным током .
Отбор выполняется в два этапа.На первом этапе проверяют, удовлетворяют ли предельно-
допусти-мые параметры транзисторов следующей системе неравенств:
; ; .
Если да, то переходят ко второму этапу, на котором проверяют могут ли транзисторы и при наибольшей температуре своих корпусов (коллекторов) рассеивать мощность, не меньшую, чем . Для этого рассчитывают
– 20 С)],
где – максимальная температура коллекторного перехода, C; – верхнее значение диапазона рабочих температур, C.
20
Если оказывается, что
,
то транзисторы подходят.Из компьютерной базы, справочника по транзисторам [7] и из
прил. 2 настоящих методических указаний необходимо перерисовать выходные и входные статические характеристики выбранных транзисторов и выписать их следующие основные предельно-допустимые параметры:
– максимально допустимая постоянная рассеиваемая мощность на коллекторе при 20 С, Вт;
– максимально допустимое постоянное напряжение между коллектором и эмиттером, В;
– максимально допустимый постоянный ток коллектора, А;– минимальный коэффициент передачи тока базы в схеме
с общим эмиттером; – максимально допустимая температура перехода, оС; – тепловое сопротивление подложка-корпус, оС/Вт; – обратный ток коллектора при 20 С, мкА.
7.1.2. Выбор режима работы по постоянному токуи построение линии нагрузки
Если в справочниках дается максимальное значение обратного тока коллектора (при максимально возможной температуре коллекторного перехода транзистора), то ток покоя коллектора транзисторов VT3 (VT4) можно определить из соотношения
.
Когда в справочниках дается значение обратного тока при 20 С, то необходимо сначала рассчитать величину обратного тока коллектора при максимальной температуре по формуле
.
21
Ток покоя должен быть, как минимум, в 10–30 раз меньше амплитудного значения тока коллектора
.
Если это условие не выполняется, то необходимо подобрать транзистор с меньшим значением обратного тока коллектора.
На семействе выходных статических характеристик транзисторов VT3 (VT4) строят нагрузочные прямые по переменному току с координатами (рис. 9):
; .
Рис. 9. Построение нагрузочной прямой транзистора VT3 (VT4)
22
Рис. 10. Определение параметров входного сигналатранзистора VT3 (VT4)
Перенеся соответствующие значения токов и на входную характеристику (рис. 10), определяют для транзисторов VT3 (VT4):
– амплитудное значение напряжения на базоэмиттерном
переходе; – напряжение покоя базы;
– максимальное значение напряжения на базоэмиттер-ном переходе;
– ток покоя базы;
– максимальное значение тока базы;
– амплитудное значение тока базы.После этого рассчитывают: входное сопротивление базоэмиттерного перехода транзис-
тора VT3 (VT4)
;
номиналы резисторов R3 и R4
(для маломощных транзисторов);
23
(для мощных транзисторов).
7.1.3. Выбор предвыходных транзисторов и режимов работы их по постоянному току. Построение линии нагрузки
Ток покоя эмиттера транзисторов VT1 (VT2)
Амплитудное значение тока эмиттера транзисторов VT1 (VT2)
.
Соответственно амплитудное значение тока коллектора , так как коэффициент передачи тока эмиттера близок к
единице.Аналогично выбору выходных транзисторов VT3 (VT4)
выбирают транзисторы VT1 и VT2.Транзисторы подходят, если выполняются неравенства:
;
;
.
Для построения линии нагрузки по постоянному току транзис-торов VT1 (VT2) выбирают следующие координаты точек и (см. рис. 11):
;
,
где .
24
Рис. 11. Построение линии нагрузкитранзистора VT1 (VT2)
Рис. 12. Определение параметров входного сигналатранзистора VT1 (VT2)
Перенеся соответствующие значения токов базы на входную характеристику (см. рис. 12), определяют для транзисторов VT1 (VT2):
– амплитудное значение напряжение на базе; – амплитудное значение тока базы; – ток покоя базы транзистора; – напряжение покоя базы.
25
7.1.4. Определение основных параметров выходного каскада
Входное сопротивление базоэмиттерного перехода транзистора VT1 (VT2)
.
Входное сопротивление верхнего плеча выходного каскада на VT1 и VT3.
.
Входное сопротивление нижнего плеча выходного каскада на VT2 и VT4
.
Амплитудные значения входных напряжений: верхнего плеча на транзисторах VT1, VT3
;
нижнего плеча на транзисторах VT2, VT4
.
Среднее значение амплитуды напряжения на входе выходного каскада
Требуемое падение напряжения на диодах ,
.
26
Если величина напряжения получается в пределах (0,8…1,6)В, то можно обойтись двумя диодами, а если получается больше, то необходимо включать последовательно 3–4 диода.
Из результирующей вольтамперной характеристики последовательно включенных диодов определяют требуемое значение тока через цепочку R1-VD1-VD2-R, но в любом случае должны выполняться следующие условия:
Сопротивление , делителя напряжения
.
Входные сопротивления верхнего и нижнего плеч каскада с учетом шунтирующего действия резисторов и :
.
Среднее значение входного сопротивления выходного каскада
.
Среднее значение коэффициента усиления по напряжению выходного каскада
.
Среднее значение амплитуды входного тока выходного каскада
Мощность сигнала на входе выходного каскада
27
.
Коэффициент полезного действия всего каскада
.
Уточненное значение мощности, рассеиваемой одним транзис-тором VT3 (VT4)
.
Тепловое сопротивление корпус–среда:
,
где – тепловое сопротивление подложка–корпус.Площадь радиатора
где , Вт см–2 град–1 – коэффициент теплоотдачи.
7.2. Расчет предоконечного каскада
Обобщенная схема предоконечного каскада (ПОК) представлена на рис. 4, а.
При выполнении выходного каскада по схемам, изображенным на рис. 6 и 7, разделительный конденсатор С2 отсутствует (гальваническая связь с нагрузкой), а .
Исходными величинами для расчета каскада являются: сопротивление нагрузки
– для выходного каскада по схеме на рис. 5; – для выходных каскадов по схемам на рис. 6 и 7;
максимальная амплитуда напряжения на нагрузке
;
28
мощность , отдаваемая в нагрузку
.Расчет каскада выполняется в следующем порядке.Подбирают транзистор, исходя из: величины максимально допустимой постоянной
рассеиваемой мощности на коллекторе при 20 С
;
величины максимально-допустимого напряжения между коллектором и эмиттером
;
величины максимально-допустимого тока коллектора
.
Рассчитывают величину обратного тока коллектора при максимальной температуре окружающей среды tв
.
Задаются минимально-допустимым током коллектора исходя из системы неравенств
Выбирают ток покоя транзистора
.
Напряжение питания каскада определяют как
29
,
где – изменение напряжения коллектор–эмиттер при изменении рабочей температуры транзистора;
– падение напряжения на эмиттерном сопротивлении .
Рассчитывают величины сопротивлений
;
Задавая коэффициент нестабильности предоконечного каскада в пределах , находят величины базовых резисторов
;
Для построения линии нагрузки по постоянному току на выходных статических характеристиках транзистора (рис. 13) откладывают координаты точек A и B
;
.
Для построения линии нагрузки по переменному току находят угол наклона линии нагрузки предоконечного каскада по переменному току
30
и под этим углом проводят прямую через рабочую точку О. Данная прямая и будет линией нагрузки по переменному току транзистора предоконечного каскада. Ее рабочим участком является отрезок CD.
Из построений определяют: – ток покоя базы; , – максимальное и минимальное значения токов базы; – среднее амплитудное значение тока базы.
Рис. 13. Построение линий нагрузки транзисторапредоконечного каскада
31
Рис. 14. Определение параметров входного сигнала
Перенеся значения базовых токов на входную статическую характеристику (рис. 14), находят:
– амплитудное значение напряжения на базоэмиттерном
переходе; – напряжение покоя базы; – максимальное значение напряжения на
базоэмиттерном переходе;После этого рассчитывают входное сопротивление базоэмит-
терного перехода транзистора VT1
,
определяют величину полного входного сопротивления оконечного каскада с учетом шунтирующего действия резисторов и
и находят коэффициент усиления предоконечного каскада по напря-жению
32
.
Для уменьшения влияния разброса параметров транзистора на коэффициент усиления в эмиттерную цепь устанавливают сопротивление , не блокируемое конденсатором . Это сопротивление обычно принимают в пределах
,
где , m = 1 для германиевых транзисторов; m = 2 для
кремниевых транзисторов; – тепловой потенциал при 20 С.
С учетом полное входное сопротивление предоконечного каскада возрастает и становится равным
7.3. Расчет входного и промежуточного каскадов
Входной и промежуточный каскады (если есть необходимость в последнем) выполняются на операционных усилителях.
Схемы каскадов, как правило, идентичны и отличаются только номиналами элементов. Различия в номиналах элементов связаны с различными требованиями к входным сопротивлениям каскадов (
и ) и, возможно, к различным коэффициентам усиления по напряжению ( и ).
Входной каскад должен обладать большим входным сопротивлением , поскольку выходное (внутреннее) сопротивление источника сигнала велико (от сотен кОм до десятков Мом в зависимости от варианта задания).
В то же время требования к входному сопротивлению промежуточного каскада существенно ниже, так как выходное сопротивление входного каскада составляет единицы–десятки Ом.
33
Расчеты выходного и промежуточного каскадов идентичны, поэтому рассмотрим только расчет входного каскада, работающего на предоконечный каскад.
Исходными данными для расчета являются следующие параметры:
амплитудное значение напряжения на нагрузке входного каскада;
сопротивление нагрузки либо амплитудное значение тока на нагрузке ;
внутреннее сопротивление источника сигнала; коэффициент усиления входного каскада по напряжению;
нижняя граничная частота в частотном спектре усиливаемого сигнала;
допустимый фазовый сдвиг сигнала во входном каскаде
.
Нагрузкой входного каскада в нашем примере является вход предоконечного каскада бестрансформаторного усилителя низкой частоты, поэтому справедливы следующие соотношения:
;
;
.
Задавшись значением коэффициента передачи входной цепи
,
определяют величину необходимого коэффициента усиления
входного каскада по напряжению в предположении отсутствия промежуточного каскада в усилителе
34
.
Анализируют величину требуемого коэффициента усиления входного каскада по напряжению. Если , то недостающее усиление сигнала необходимо будет получить во втором усилительном каскаде – промежуточном. Коэффициент усиления же входного каскада в этом случае вычисляют как
,
то есть выбирают коэффициент усиления по напряжению промежуточного каскада , равный коэффициенту усиления входного каскада.
Из компьютерной электронной базы кафедры и из справочной литературы [8] подбирают тип операционного усилителя.
Критерием пригодности операционного усилителя является следующая система неравенств
где – максимальный выходной ток операционного усилителя; – максимальное и минимальное значение напряжения на
выходе операционного усилителя; – верхняя граничная частота операционного усилителя.
Рассчитывают номиналы резисторов и емкостей.Схемы на операционных усилителях допускают широкий
выбор номиналов резисторов цепи обратной связи , поэтому разработчики могут выбирать их номиналы в довольно широких пределах. Однако нежелательно применять в цепи обратной связи резистор .
Для расчета схемы инвертирующего входного каскада на операционном усилителе (рис. 2) сначала задаются величиной резистора
.
35
Уточняют значение коэффициента передачи входной цепи в области средних частот
и вносят коррективы в величину коэффициента усиления входного каскада по напряжению.
После этого рассчитывают
Если величина резистора получается более 2 МОм, то уменьшают величину резистора и повторяют расчет и .
Величину переменного резистора не рассчитывают, поскольку обычно применяют типовые схемы коррекции смещения нуля операционных усилителей, рекомендованные их изготовителями. Для операционных усилителей общего применения и прецизионных обычно величина резистора берется в пределах от 10 кОм до 100 кОм.
Величину резисторов и находят, исходя из тока потребления входного каскада от каждого источника питания и
где – напряжение стабилизации стабилитронов .Напряжение стабилизации должно быть равно требуемому
напряжению питания операционного усилителя (при котором получается необходимый размах его выходного сигнала).
Напряжения источников питания выбирают как
В схеме инвертирующего усилителя (рис. 2) конденсатор влияет на амплитудно- и фазочастотную характеристики входного каскада.
36
.
Конденсаторы С2 и С3 служат для высокочастотной развязки по цепям питания. Теоретический расчет их номиналов очень сложен, поэтому обычно ограничиваются опытными величинами
.
Расчет схемы неинвертирующего входного каскада (рис. 2) отличается тем, что сначала задаются величиной резисторов
Величины сопротивлений не рекомендуется брать более 51 МОм.
После этого рассчитывают коэффициент передачи в области средних частот и вносят коррективы в величину требуемого коэффициента усиления входного каскада по напряжению.
Определяют
.
В схеме неинвертирующего усилителя (рис. 2) на амплитудно- и фазочастотную характеристики входного каскада влияет не только конденсатор , но и . Величины указанных емкостей рассчитывают по следующим формулам
7.4. Расчет элементов связи
Целью данного расчета является определение величин емкостей разделительных и блокировочных конденсаторов.
37
Наличие указанных реактивных элементов приводит к завалу амлитудно-частотной характеристики усилителя в области низких частот и, соответственно, к возникновению сдвига фаз между входным и выходным сигналом. В то же время, согласно заданию на проект, величина фазового сдвига не должна превышать . Обеспечить это требование можно, правильно распределив допустимые значения фазовых сдвигов, а именно:
– для выходного каскада; – для предоконечного каскада
где – заданное допустимое значение фазового сдвига на весь усилитель.
Допустимый фазовый сдвиг вносимый одним реактивным сопротивлением в i-м каскаде определяется соотношением:
где – число реактивных элементов в i-м каскаде; – допусти-мый фазовый сдвиг в каскаде.
С учетом выбранного распределения фазового сдвига емкости разделительных конденсаторов рассчитывают по формулам:
,
где – выходное сопротивление предыдущего каскада; – входное
сопротивление последующего каскада (либо нагрузки); – нижняя граничная частота усилителя.
Величина емкости блокировочного конденсатора в цепи эмиттера транзисторов ( на рис. 4, а, на рис. 6 и 7) рассчитывают по формуле:
,
38
где – соответствующее сопротивление в цепи эмиттера ( на рис. 4, а, на рис. 6, 7);
Допустимые рабочие напряжения на разделительных конденсаторах выбирают из условия:
.
Полученное значение округляется в сторону большего стандартного значения для типовых значений напряжений.
П р и л о ж е н и е 1
Министерство образования Российской ФедерацииСанкт-Петербургский государственный университет
низкотемпературных и пищевых технологий
Кафедра электротехники и электроники
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКАк курсовой работе
«РАСЧЕТ БЕСТРАНСФОРМАТОРНОГО УСИЛИТЕЛЯНИЗКОЙ ЧАСТОТЫ»
по курсу “Электротехника и электроника»
Руководитель работы Дорошков А. В.
Выполнил студент Сидоров Ю. В.
39
группы 231
Санкт-Петербург 2003 П р и л о ж е н и е 2
Статические характеристики транзисторов
а б
Рис. 1. Статические характеристики транзисторов
КТ3102А,В и КТ3107А,В:а – входные; б – выходные
40
Рис. 2. Входные статические характеристикитранзисторов КТ502А-Е
Рис. 3. Выходные статические характеристикитранзисторов КТ502Б-Г
41
Рис. 4. Выходные статические характеристикитранзисторов КТ502А, В, Д, Е
Рис. 5. Входные статические характеристикитранзисторов КТ503А-Е
42
Рис. 6. Выходные статические характеристикитранзисторов КТ503А, В, Д, Е
а б
Рис. 7. Начальные участки выходных статических характеристик транзисторов:а – КТ503Б, Г; б – КТ503А, В, Д, Е
43
а б
Рис. 8. Начальные участки выходных статических характеристик транзисторов:
а – КТ502Б, Г; б – КТ502А, В, Д, Е
Рис. 9. Входные статические характеристики транзисторов КТ814А-Г и КТ815А-Г
44
а б
Рис. 10. Выходные статические характеристики транзисторов:
а – КТ814А-Г; б – КТ815А-Г а б
Рис. 11. Начальные участки выходных статических характеристик транзисторов: а – КТ814А-Г; б – КТ815А-Г
а б
45
Рис. 12. Входные статические характеристики транзисторов:
а – КТ816А-Г; б – КТ817А-Г (б)
Рис. 13 Выходные статические характеристикитранзисторов КТ816А-Г
46
Рис. 14. Выходные статические характеристикитранзисторов КТ817А-Г
а б
Рис. 15. Начальные участки выходных статических характеристиктранзисторов:
а – КТ816А-Г; б – КТ817А-Г
47
а б
Рис. 16. Входные статические характеристики транзисторов:а – КТ818А-Г; б – КТ818АМ-ГМ
а б
Рис. 17. Входные статические характеристики транзисторов:а – КТ819А-Г; б – КТ819АМ-ГМ
48
Рис. 18. Выходные статические характеристикитранзисторов КТ818АМ-ГМ, КТ818А-Г
Рис. 19. Начальные участки выходных статических характеристик транзисторов КТ818АМ-ГМ, КТ818А-Г
49
Рис. 20. Выходные статические характеристикитранзисторов КТ819А-Г, КТ819АМ-ГМ
Рис. 21. Начальные участки выходных статическиххарактеристик транзисторов КТ819АМ-ГМ, КТ819А-Г
50
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Усатенко С.Т., Каченюк Т.К., Терехова М.В. Выполнение электрических схем по ЕСКД: Справочник. – М.: Изд-во стандартов, 1989.
2. Войшвилло Г.В. Усилительные устройства. – М.: Высш. шк., 1980
3. Гершунский Г.В. Справочник по расчету электронных схем. – Киев: Изд-во Киевского ун-та, 1983.
4. Фолкенберри Л. Применение операционных усилителей и линейных интегральных схем / Пер. с анг. – М.: Мир, 1985.
5. Гусев В.Г., Гусев Ю.М. Электроника. – М.: Радио и связь, 1991.
6. Забродин Ю.С. Промышленная электроника: Учебник для вузов. – М.: Высш. шк., 1982.
7. Полупроводниковые приборы. Транзисторы / Справочник. – М.: Энергоатомиздат, 1985г.
8. Цифровые и аналоговые интегральные микросхемы: Справочник/ С.В.Якубовский, Л.И.Ниссельсон, В.И.Кулешова и др. – М.: Радио и связь, 1990.
51
СОДЕРЖАНИЕ
1. ЦЕЛЬ РАБОТЫ И ЗАДАНИЕ ДЛЯ РАСЧЕТА......................................................................................................................................... 3
2. ТРЕБОВАНИЯ К ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКЕ..................................................................................................................................... 5
3. ТРЕБОВАНИЯ К ОФОРМЛЕНИЮ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СХЕМЫ............................................................................................................................................................................................................ 6
4. ПОРЯДОК ЗАЩИТЫ КУРСОВОЙ РАБОТЫ............................................................................................................................................. 6
5. ВЫБОР СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ................................................................................................................................................................ 7
6. ВЫБОР ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ СХЕМЫ.................................................................................................................................................... 10
7. РАСЧЕТ ПРИНЦИПИАЛЬНЫХ СХЕМ ОСНОВНЫХ КАСКАДОВ УСИЛИТЕЛЯ........................................................................................................................................................................... 15
7.1. Расчет выходного каскада................................................................................................................................................................. 15
52
7.1.1. Выбор выходных транзисторов......................................................................................................................................... 16
7.1.2. Выбор режима работы по постоянному току и построение линии нагрузки............................................................................................................................................ 18
7.1.3. Выбор предвыходных транзисторов и режимов работы их по постоянному току. Построение линии нагрузки............................................................................................................................................................................... 20
7.1.4. Определение основных параметров выходного каскада................................................................................................................................................................................. 22
7.2. Расчет предоконечного каскада........................................................................................................................................................ 25
7.3. Расчет входного и промежуточного каскадов.............................................................................................................................. 30
7.4. Расчет элементов связи....................................................................................................................................................................... 35
П р и л о ж е н и е 1............................................................................................................................................................................................ 37
П р и л о ж е н и е 2. Статические характеристики транзисторов................................................................................................................ 38
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.................................................................................................................................................................................. 49
53
Дорошков Александр Валентинович
РАСЧЕТ БЕСТРАНСФОРМАТОРНОГО УСИЛИТЕЛЯ НИЗКОЙ ЧАСТОТЫ
Методические указанияк выполнению курсовой работы
по курсу «Электротехника и электроника»для студентов специальности 210200
специализации 210206всех форм обучения
РедакторЛ.Г. Лебедева
КорректорН.И. Михайлова
_________________________________________________________________________
Подписано в печать 27.10.2003. Формат 6084 1/16.Печать офсетная. Усл. печ. л. 3,26. Печ. л. 3,5. Уч.-изд. л. 3,19
Тираж 150 экз. Заказ № C 71_____________________________________________________________________
___
СПбГУНиПТ. 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9ИПЦ СПбГУНиПТ. 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9
54