1.Proračun vertikalnog sprega

VS2: zid širine B= 32m

VS2: qw 1=(0.8+0.4)∗W 0∗A

2=1,2∗0,9∗32

2=16,2 kN

m

P=qw∗h=16,2∗3,6=58,32kN

V 1=Σ Pi=2P2

+3 P=2 58,322

+3∗58,32=233,28kN

Σ x=0❑⇒V 1−D1∗cosα=0

D1=V 1cos α

=233,280,768

=303,75kN

1

4,0

-Dimenzionisanje:

Apot=D1σdoz

=303,7516

=18,98cm2

Usvajamo profil

A≥ A potU 140 , A=20,4cm2

2.Proračun stuba

Stub S5:

2 Rpos102+Rpos106=2∗31,626+373,98=437,232kN

2

Nmax=5∗(2R pos102+R pos106 )+(qsop+q fas)∗5∗3,6=2186,16+133,38=2319,54 kNMmax=2,99kNmqw=c∗W 0∗B=0,8∗0,9∗3=2,16❑

→opterećenje vetra

q fas=F∗B=2∗3kNm

Maksimalni uticaji su : Nmax=2319,54 kNMmax=2,99kNm

Apot=Nmaxσdoz

=2319,5416

=144,96cm2

Pretpostavimo profil stuba I450 (A=147,0cm2) I x=45850cm

4 I y=1730cm4

3

W x=2040cm3W y=203cm

3

ix=17,7 cmi y=3,43cm

-Provera nosivosti:

σ stv=NmaxA

+MmaxW x

=2319,54147

+ 2992040

=15,926≤σdoz

-Kontrola stabilnosti:

λx=liix

=β∗lix

=1∗36017,7

=20,34

λx=λxλv

=20,4392,93

=0,212>0,2,ima izvijanja

Kriva izvijanja A, A =>χx=0.9528, αx=0.206

βx=1+α x (λx−0,2 ) λx2=1+0,206 (0,212−0,2 )0,2122=1

ϰx=2,0

βx+√ βx2−4 λx2= 2

1+√1−4∗0,2122= 21.9

=1,05

λ y=lii y

=1∗3603,43

=104,96❑→λy=λ yλe

=104,9692,93

=1,13>0,2, ima izvijanja

kriva izvijanja A =>χy=0.9528, αy=0.339

β y=1+α y (λ y−0,2 )+λ y2=1+0,339 (1,13−0,2 )+1,132=2,59

ϰ y=2,0

β y+√β y2−4 λ y2= 2

2,59+√2,592−4∗1,132=0,52

k nx=1+α x ( y )∗( λx ( y )−0,2 )1−λx ( y )

2∗σ N=1+

0,206∗(0,212−0,2 )1−0,2122∗0,98

=1≤ 1ϰx ( y )

=1

k ny=1+α x ( y )∗( λx ( y )−0,2 )1−λx ( y )

2∗σ N=1+

0,339∗(1,13−0,2 )1−1,132∗0,98

=0,26≤ 1ϰx ( y )

=1,92

σ N=NA

=2319,54147

=15,78

k n=max (knx ;kny )=1

σ mx=M xW x

=2,99∗1002040

=0,15

4

kmx=βx

1− λx2∗σn

= 11−0,045∗0,98

=1,046

kmy=βx( y)

1−λy2∗σn

= 11−1,2769∗0,98

=3,978

k n∗σ N+kmx∗ν∗σMx+kmy∗σMy=≤σdoz

σ N=σNσdoz

=15,7816

=0,98

ν=R eσ D≥1,0

σ=k n∗σ N+kmx∗σMx=1∗15,78+1,046∗0,15=15,93<16

Profil koji smo pretpostavili zadovoljava uslove. Usvaja se I450

3.Dimenzionisanje veze stuba sa temeljnom konstrukcijoma) Proračun dimenzija ležišne ploče

Pretpostavka: b=55cm

σ bs. doz=0,6kN

cm2(MB 25)

Apot=Nmaxσbs .doz

=2319,540,6

=3865,9cm2

l pot=A potb

=3865,955

=70,29cmlusv=72cm

σ rač=Nmaxb∗lusv

=2319,5455∗72

=0,58<σ bs. doz

5

b) Određivanje debljine ležišta δ(dimenzionisanje sa krilnim limovima)

M 1=α∗p∗l y2=0,5∗0,58∗361=104,69 (α=0,5 )

M 2=α∗p∗l y2=0,096∗0,58∗144=8,017

Mmax=max(M 1 , M2 ,¿)¿

δ=√ 6∗Mmaxσdoz=√ 6∗104,6916

=4,8cm

Usvajam ploču b*l*δ=55*72*4,8cm

c) Proračun veze stuba za ležišnu ploču ugaonim šavovima

V=0 H0 (spoljašnji stub)aš=0,7∗tmin=0,7∗16,2=11,34mm→ašusv=12mmOš=2∗¿+l1¿=2∗¿+363¿=1241mmA š=Oš∗aš=1241∗12=148,92cm

2

T=qw∗H objekta=2,16∗18=38,88kNA š , rb=2∗aš∗l=2∗1,2∗3,63=8,712cm

2

t¿∨¿= T

A š=38,888,712

=3,46¿

n= NA š

=2319,54148,92

=15,5

σ=√n2+t 2=15,88<16

6

d) Proračun ankera za vezu ležišne ploče i temelja:

-Usvajaju se ankeri M16

-Dozvoljena nosivost ankera: T2≤ Fdoz

Fdoz=min { F ss , doz τ nosivost nasmicanjeF ss , dozσbnosivost na pri tisak poomotačurupe

a) Nosivost na smicanje

F ss ,doz τ=dozτ∗(d2∗π )

4∗m

dozτ=15 kNcm2

m=2d=11,5

F ss ,doz τ=15(25∗3,14 )

4∗2=588,75

b) Nosivost na pritisak po omotaču rupe

F ss ,dozσb=doz σb∗Σ tmin∗d

doz σb=27kN

cm2

Σ tmin=1,62cmd=5cmF ss ,dozσb=27∗1,62∗5=218,7kN

Merodavna je manja vrednostT2≤ Fdoz=F ss ,dozτ=218,7kN

T=2,16∗18=38,88 kN38,88<218,7

7