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PROYECTO HIDRÁULICO EN EDIFICIOS
PROYECTO: CINEPOLIS 6 PLAZA LAS CASCADAS, HONDURASUBICACIÓN: TEGUCIGALPA, HONDURAS
DATOS DE PROYECTO
CONCEPTO DATOS NORMA
DOTACIÓN SERVICIOS GENERALES 10 litros / asistente /día NCIH/MAPAS/MIDIMSSDOTACIÓN SERVICIOS EMPLEADOS 100 litros / trabajador /día NCIH/MAPASDOTACIÓN RED CONTRA INCENDIO 5 litros / m2 construcción NCIH/MAPAS/MIDIMSSFACTOR DE ASISTENCIA 0.22 Criterio para CinepolisNo. DE FUNCIONES DIARIAS 4BUTACAS 1108M2 DE CONSTRUCCIÓN 2,775.02M2 DE DESPLANTE 2,186.34AREA DE CUBIERTAS 2,186.34DIAS DE ALMACENAJE 3 NCIHEMPLEADOS (LOCKERS) 11.00
CONSUMO DIARIO
Dotación x Factor de asistencia x No. De funciones diarias x Butacas 9,750.40 LITROS
CISTERNA
ALMACENAMIENTO SERVICIOS 30.35 m3
ALMACENAMIENTO SERVICIOS GENERALESConsumo Diario x Dias de almacenaje /1000 29.251 m3
ALMACENAMIENTO SERVICIOS EMPLEADOSEmpleados x Dotación empleados / 1000 1.100 m3
ALMACENAMIENTO RED CONTRA INCENDIOM2 construcción x Dotación RCI / 1000 20.00 m3
ALMACENAMIENTO TOTAL 50.35 m3
Referencia: La presente Memoria de cálculo se realizó tomando como base las Normas de Diseño de Ingeniería, relativas a
Instalaciones Hidráulicas, Sanitarias y de Gases Medicinales del Instituto Mexicano del Seguro Social “MDIIMSS” .
Además de las Normas complementarias para el diseño y ejecución de obras e instalaciones hidráulicas del Reglamento deconstrucción del Distrito Federal “NCIH” publicadas en la Gaceta Oficial del Distrito Federal, Tomo II No. 103 Bis, el 6 de Octubre de2004; así como del Manual de Agua Potable, alcantarillado y saneamiento "MAPAS", de la subdirección General Técnica y laGerencia de Ingeniería Básica y Normas Técnicas de la Comisión Nacional del Agua, 2003.
TOMA HIDRAULICA PARA CISTERNA TIEMPO DE LLENADO 4 HORAS
PRESION A LA CISTERNA 14 mca
GASTO MEDIO DIARIOConsumo diario entre 14,400 segundos (4 horas) 0.68 lps
DIAMETRO CÁLCULADO Area (m2)Velocidad
(m/s) Q (m3/s)Por formula de Dupuit con factor de 1.5 1.23 pulg 31.35 mm 0.000772 0.87712 0.000677
factor de 1.28 1.05 pulg 26.75 mm 0.000562 1.204541 0.000677factor de 1.13 0.93 pulg 23.62 mm 0.000438 1.545556 0.000677factor de 1.00 0.82 pulg 20.90 mm 0.000343 1.973521 0.000677
DIAMETRO COMERCIAL RECOMENDADO 32 mm
TOMA HIDRAULICA PARA CISTERNA TIEMPO DE LLENADO 8 HORAS
PRESION A LA CISTERNA 14 mca
GASTO MEDIO DIARIOConsumo diario entre 28,800 segundos (8 horas) 0.34 lps
DIAMETRO CÁLCULADO Area (m2)Velocidad
(m/s) Q (m3/s)Por formula de Dupuit con factor de 1.5 0.87 pulg 22.17 mm 0.000386 0.87712 0.000339
factor de 1.28 0.74 pulg 18.92 mm 0.000281 1.204541 0.000339factor de 1.13 0.66 pulg 16.70 mm 0.000219 1.545556 0.000339factor de 1.00 0.58 pulg 14.78 mm 0.000172 1.973521 0.000339
DIAMETRO COMERCIAL RECOMENDADO 25 mm
TOMA HIDRAULICA PARA CISTERNA TIEMPO DE LLENADO 12 HORAS
PRESION A LA CISTERNA 14 mca
GASTO MEDIO DIARIOConsumo diario entre 43,200 segundos (12 horas) 0.23 lps
DIAMETRO CÁLCULADO Area (m2)Velocidad
(m/s) Q (m3/s)Por formula de Dupuit con factor de 1.5 0.71 pulg 18.10 mm 0.000257 0.87712 0.000226
factor de 1.28 0.61 pulg 15.45 mm 0.000187 1.204541 0.000226factor de 1.13 0.54 pulg 13.64 mm 0.000146 1.545556 0.000226factor de 1.00 0.48 pulg 12.07 mm 0.000114 1.973521 0.000226
DIAMETRO COMERCIAL RECOMENDADO 19 mm
TOMA HIDRAULICA PARA CISTERNA TIEMPO DE LLENADO 24 HORAS
PRESION A LA CISTERNA 14 mca
GASTO MEDIO DIARIOConsumo diario entre 86,400 segundos (24 horas) 0.11 lps
DIAMETRO CÁLCULADO Area (m2)Velocidad
(m/s) Q (m3/s)Por formula de Dupuit con factor de 1.5 0.50 pulg 12.80 mm 0.000129 0.87712 0.000113
factor de 1.28 0.43 pulg 10.92 mm 0.000094 1.204541 0.000113factor de 1.13 0.38 pulg 9.64 mm 0.000073 1.545556 0.000113factor de 1.00 0.34 pulg 8.53 mm 0.000057 1.973521 0.000113
DIAMETRO COMERCIAL RECOMENDADO 13 mm
GASTO MÁXIMO DIARIO (QMd)
Nota Importante: El requerimiento de Cinépolis para el llenado de la cisterna sera en 8 horas, conpresión no menor de 14 m.c.a. por lo que el dimetro necesario para la toma es de 25mm, en material enFierro Galvanizado o PVC hidraulico RD26.
De acuerdo con el punto 2.6.2 de las NCIH y 5.6 del MDIIMSS, calculamos el Qmd por el Método de las Unidades Mueble, utilizando para la transformación de Unidades Mueble a Gastos, los diagramas de Hunter-Nielsen
AGUA FRIA CRUDAU-M Agua
friaU-M Agua caliente
SUMA U-M
CANTIDAD U-M
TOTAL U-M NORMA
1 1 1.00 1.00 NCIH
3 3 7.00 21.00 NCIH
1 1 1 7.00 7.00 NCIH
1.5 0.00 NCIH
2 2 0.00 0.00 NCIH
3 3 14.00 42.00 NCIH
1.5 1.5 1.5 1.00 1.50 NCIH
1.5 1.5 1.5 1.00 1.50 NCIH
1.5 1.5 0.00 NCIH
1 1 3.00 3.00 NCIH
0 0.00 MDIIMSS
1 1 1.00 1.00EQUIVALENCIA
0 0.00EQUIVALENCIA
0 0.00EQUIVALENCIA
SALIDAS
TOTAL U-M = 78.00
LAVABO/OVALIN
DISPENSER
MINGITORIO RESORTE
MINGITORIO FLUXOMETRO
REGADERA
TARJA COCINA/FREGADERO
TARJA CINECAFE
WC TANQUE
WC FLUX
TARJA ASEO
FABRICA HIELO
LLAVE NARIZ
LLENADO GARRAFONES
PRECHILLER
MUEBLE
AGUA FRIA FILTROPURIFICADAU-M Agua
friaU-M Agua caliente
SUMA U-M
CANTIDAD U-M
TOTAL U-M NORMA
1 1 0.00 NCIH
3 3 0.00 NCIH
1 1 1 0.00 NCIH
1.5 1.5 0.00 NCIH
2 2 0.00 NCIH
3 3 0.00 NCIH
1.5 1.5 1.5 0.00 NCIH
1.5 1.5 1.5 0.00 NCIH
1.5 1.5 1.5 0.00 0.00 NCIH
1 1 0.00 NCIH
1 1 1.00 1.00 MDIIMSS
1 1 0.00EQUIVALENCIA
1 1 1.00 1.00EQUIVALENCIA
2 2 2.00 4.00EQUIVALENCIA
SALIDAS
TOTAL U-M = 6.00
TOTAL DE UNIDADES MUEBLE 84.00
De las tablas 5.4 del MDIIMSS
Gasto máximo diario de agua Filtrada
QMd af = 0.42 lps
Gasto máximo diario de agua Neutra
QMd an = 3.88 lps
Agua Neutra: Corresponde al requerimiento general del Inmueble, es decir, la suma de agua cruda para servicios generales, agua caliente (en los casos que esta se requiera) y agua filtrada o purificada
MINGITORIO FLUXOMETRO
REGADERA
WC TANQUE
WC FLUX
LAVABO/OVALIN
MUEBLE
LLAVE NARIZ
LLENADO GARRAFONES
PRECHILLER
TARJA COCINA/FREGADERO
TARJA CINECAFE
TARJA ASEO
FABRICA HIELO
DISPENSER
MINGITORIO RESORTE
DIAMETRO DE SALIDAS, CARGAS Y VELOCIDADES MÍNIMAS
De las tablas 215 de las NCIH y de las especificaciones del punto 5.7.1 y 5.7.2 del MDIIMSS
Diametros y cargas mínimas de trabajo Velocidades recomendadas
MUEBLETUBOPLUS
(mm)COBRE o
PVC(mm) m.c.a.
TUBOPLUS (mm)
COBRE o
PVC(mm) V (m/s)
WC TANQUE 20 13 3 20 13 0.9
WC FLUX 40 32 10 25 19 1.3LAVABO/OV
ALIN 20 13 3 32 25 1.6
DISPENSER 20 13 3 40 32 2.15
MINGITORIO RESORTE 20 13 5 50 38 2.5MINGITORI
O FLUXOMET
RO 32 25 10 mayor mayor 2.5
REGADERA 20 13 10TARJA COCINA/FREGADERO 20 13 3
TARJA CINECAFE 20 13 3 De la especificación del punto 5.7.3 del MDIIMSS
TARJA ASEO 20 13 3
FABRICA HIELO 20 13 3 V min = 0.7 m/sLLAVE NARIZ 20 13 3 V max = 2.5 m/s
LLENADO GARRAFON
ES 20 13 3PRECHILLE
R 25 19 10
Tabla auxiliar para determinar los diametros de ramales, lineas secundarias y linea principal de la red
Con fluxómetro Sin fluxómetro
U-M LPS
DIAMETRO COBRE o
PVCDIAMETRO TUBOPLUS U-M LPS
DIAMETRO COBRE o
PVCDIAMETRO TUBOPLUS
1 0.1 13 mm 20 mm 1 0.1 13 mm 20 mm
2 0.18 19 mm 25 mm 2 0.18 19 mm 25 mm
4 0.31 5 0.37
5 1.3 32 mm 40 mm 6 0.42 25 mm 32 mm
10 1.7 17 0.82
11 1.76 38 mm 50 mm 18 0.86 32 mm 40 mm
36 2.8 44 1.7
37 2.82 50 mm 63 mm 45 1.73 38 mm 50 mm
155 5.01 100 2.79
156 5.04 64 mm 75 mm 102 2.82 50 mm 63 mm
371 7.7 256 5.01
372 7.72 75 mm 90 mm 258 5.03 64 mm 75 mm
704 11 474 7.7
705 11.05 100 mm 476 7.72 75 mm 90 mm
10000 48.57 760 11
765 11.06 100 mm
10000 48.57
CÁLCULO DE EQUIPOS DE BOMBEO
Para determinar la carga de fricción en las tuberías, se debe emplear la fórmula de Darcy-Wesback :
h = f *L*V^2 / (D*2g)
Donde:h = Pérdida de carga en metros por columna de agua,f = Factor de friccion ( sin dimensiones)L = Longitud del tubo en metrosD = Diámetro interior del tubo en metrosV = Velocidad del flujo en metros/segundog = Aceleración de la gravedad (9.81 rn/seg2)
Valores de f :f = 0.05 en diámetros de 13 a 25mmf = 0.04 en diámetros de 32 a 50mmf = 0.03 en diámetros de 60 a 150mm
Velocidad = Q/A
DETERMINACIÓN DE LA CARGA TOTAL DE BOMBEO AGUA NEUTRA
H = hes + hfs + hed + hfd + ht
En donde
hes = 1.95
hfs = 3.75
Material a usar = cobre
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.01128 0.013 1.950 0.002 50 5.74 0.04
Por Darcy-Wesback h 2.624
En función de n h 3.751
DETERMINACION DE LA CARGA TOTAL DE BOMBEO por cálculo por perdidas de fricción del tramo o recorrido másdesfavorable (más lejano y más elevado del sistema) utilizando el criterio de acuerdo con el punto 2.6.3 de las Normascomplementarias para el diseño y ejecución de obras e instalaciones hidráulicas del Reglamento de construcción delDistrito Federal “NCIH” publicadas en la Gaceta Oficial del Distrito Federal, Tomo II No. 103 Bis, el 6 de Octubre de 2004, y elCapitulo 5, punto 5.10 de las Normas de Diseño de Ingenieria del Instituto Mexicano del Seguro Social (antes Capítulo 6,como se indica en la referencia 29 de las Normas Complementarias del Distrito Federal).
Para el cálculo de la Carga Total de bombeo se evaluarán las perdidas por Manning, por considerarlo más apropiado, dadoque se expresa por la rugocidad propia del material que se utiliza en la condución, como es el caso que nos ocupa, solopara efectos de revisión nos apoyaremos al metodo de Darcy-Wesback, en el cálculo de las y tener una comparativa delcálculo por Manning.
Carga o altura de succión expresada, en metros =
Carga por fricción en la línea de succión, en metros =
hed = 19.07
hfd = 4.10
Material a usar = Polipropileno
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.01100 0.007 0.000 0.00636 90 1.73 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = Polipropileno
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00772 0.007 0.000 0.00442 75 1.75 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = Polipropileno
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00504 0.007 82.550 0.00312 63 1.62 0.03
Por Darcy-Wesback h 5.237
En función de n h 2.680
Material a usar = Polipropileno
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00281 0.007 6.930 0.00196 50 1.43 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.434
En función de n h 0.240
Material a usar = Polipropileno
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00175 0.007 22.120 0.00126 40 1.39 0.03
Por Darcy-Wesback h 1.640
En función de n h 0.976
Carga o distancia vertical entre el eje de la bomba y el punto de alimentación considerado, en metros =
Carga por fricción en la linea de descarga, en metros =
Material a usar = Polipropileno
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00085 0.007 0.000 0.00080 32 1.06 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = Polipropileno
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00041 0.007 7.000 0.00049 25 0.84 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.299
En función de n h 0.208
Material a usar = Polipropileno
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00017 0.007 0.000 0.00031 20 0.54 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Lt= 118.600
ht= 0.00
H = 28.88
DETERMINACIÓN DE LA CARGA TOTAL DE BOMBEO AGUA FILTRADA
H = hes + hfs + hed + hfd + ht
En donde
hes = 0.00
hfs = 0.00
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.01128 0.009 0.000 0.001 38 9.95 0.04
Carga de trabajo requerida para la correcta operación del mueble o equipo considerado, en metros
Carga o altura de succión expresada, en metros =
Carga por fricción en la línea de succión, en metros =
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
hed = 9.50
hfd = 15.06
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.01100 0.009 0.000 0.00442 75 2.49 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00772 0.009 0.000 0.00322 64 2.40 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00504 0.009 0.000 0.00204 51 2.47 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00281 0.009 0.000 0.00113 38 2.48 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00175 0.009 53.630 0.00080 32 2.18 0.03
Por Darcy-Wesback h 12.133
En función de n h 12.863
Carga o distancia vertical entre el eje de la bomba y el punto de alimentación considerado, en metros =
Carga por fricción en la linea de descarga, en metros =
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00085 0.009 10.420 0.00049 25 1.73 0.03
Por Darcy-Wesback h 1.911
En función de n h 2.200
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00041 0.009 0.000 0.00028 19 1.45 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = PVC
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00017 0.009 0.000 0.00013 13 1.28 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Lt= 64.050
ht= 10.00
H = 34.56
Determinación de la Carga Dinámica mínima de bombeo por cálculo de preveedores de equipo
Los proveedores de equipos proponen que:
CDm = mdcsma + (mtesml*0.07) + Pmt
en donde:
CDm = Carga Dinámica Mínimamdcsma = Metros de desnivel de la cisterna al servicio más alto o elevado
mtesml = (Metros de tubo entre el equipo y el servicio más lejano)*0.07 +Pmt = Presión mínima de trabajo al último servicio
Carga de trabajo requerida para la correcta operación del mueble o equipo considerado, en metros
Para Equipos de Agua Neutra (Agua Cruda + Agua Filtropurificada)
CDm AN = mdcsma + (mtesml*0.07) + Pmt
mdcsma = 19.07 mmtesml = 118.6 m
Pmt = 10 m.c.a.
CDm AN = 37.37 m.c.a.
Para Equipos de Agua Filtropurificada
CDm AF = mdcsma + (mtesml*0.07) + Pmt
mdcsma = 9.5 mmtesml = 64.05 m
Pmt = 10 m.c.a.
CDm AF = 23.98 m.c.a.
CARGA DINÁMICA DE DISEÑO DE EQUIPOS DE BOMBEO
Agua Neutra (Agua Cruda + Agua Filtropurificada)
Del cálculo experimental = 37.37 m.c.a. Del cálculo hidráulico = 28.88 m.c.a.
Precautoriamente, se determina que sea la mayor de las anteriores, por lo tanto:
CDan = 37.37 m.c.a.
Agua Filtropurificada
Del cálculo experimental = 23.98 m.c.a. Del cálculo hidráulico = 34.56 m.c.a.
Precautoriamente, se determina que sea la mayor de las anteriores, por lo tanto:
CDaf = 34.56 m.c.a.
CONCENTRACIÓN DE DATOS PARA LA SELECCIÓN DE EQUIPOS DE BOMBEO
Para Agua Neutra: Para Agua filtrada:
QMd an = 3.88 lps QMd af = 0.42 lps232.80 lpm 25.20 lpm61.51 GPM 6.66 GPM
CD an = 37.37 mca CD af = 34.56 mca
Eficiencia estimada equipo = 0.6 53.15 Eficiencia estimada equipo = 0.6
HP = 3.18 HP = 0.32
SELECCIÓN DE EQUIPOS
Para Agua neutra
Para Agua Filtropurificada
Unidad de bombas de la línea “Bombas mejorada” probadas y calibradas en planta, con tanque y tableros de controlMODELO H23-300-1T119, para un gasto máximo de 420 LPM, 40-60 m.c.a, Integrada por 2 motobombas eléctricas de 3HP,trifásicas, de 440 V, 60 Hz, 1 tanques hidroneumáticos precargados para una presión de trabajo normal de 60 PSI, con unacapacidad de 450 LTS; con las siguientes dimensiones de ocupación de espacio físico: 1.45 largo; 0.95 ancho; y 1.65 alto.
Se propone un equipo consistente en una Motobomba de Acero Inoxidable Marca Evans, Modelo JS1MEZ050E de 1/2 HP a2 polos, motor cerrado, de 1 ¼” x 1”, con un tanque hidroneumático de la línea Evans, modelo EQTHD-167V Vertical, de 167litros o 44 galones de capacidad, con conexión de 1". Sin embargo, la propuesta definitiva corresponderá a la empresaencargada del filtrado y su equipamiento.
PROYECTO DE RED CONTRA INCENDIO
Determinación deL Gasto
Area de construcción = 2,775.02 m2
Cantidad de Hidrantes en uso simultáneo = 2 De acuerdo con la NCIH y MDIIMSS
Dotación por hidrante = 2.82 lps
Qrci = 5.64 lps338.40 lpm89.41 GPM
H = hes + hfs + hed + hfd + 42.5
En donde
hes = 3.30
hfs = 0.14
Material a usar = cobre
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.01128 0.013 3.000 0.008 100 1.44 0.04
Por Darcy-Wesback h 0.126
En función de n h 0.143
hed = 8.95
hfd = 5.42
Con lo anterior fundado y con base en la Determinación del Grado de Riesgo de Incendio de la misma NOM-002-STPS-2000Apéndice A, Tabla A.1, EL GRADO DE RIESGO SE CALIFICA COMO BAJO en todos los conceptos a excepción del Número totalde Personas que ocupan el local y la Superficie Construida en metros cuadrados, por lo que se propone para Cinépolis, un Sistemade Red contra Incendio a base de SISTEMA PORTATIL A BASE DE EXTINTORES y de SISTEMA FIJO A BASE DE HIDRÁNTES.
Carga por fricción en la línea de succión, en metros =
Carga o distancia vertical entre el eje de la bomba y el punto de alimentación considerado, en metros =
Carga por fricción en la linea de descarga, en metros =
Carga o altura de succión expresada, en metros =
DETERMINACION DE LA CARGA TOTAL DE BOMBEO por cálculo por perdidas de fricción del tramo o recorrido másdesfavorable (más lejano y más elevado del sistema) utilizando el criterio de acuerdo con el punto 2.6.3 de las Normascomplementarias para el diseño y ejecución de obras e instalaciones hidráulicas del Reglamento de construcción delDistrito Federal “NCIH” publicadas en la Gaceta Oficial del Distrito Federal, Tomo II No. 103 Bis, el 6 de Octubre de 2004, y elCapitulo 7, punto 7.11.6.5 de las Normas de Diseño de Ingenieria del Instituto Mexicano del Seguro Social (antes Capítulo 8,como se indica en la referencia 29 de las Normas Complementarias del Distrito Federal)
De acuerdo con la Norma Oficial Mexicana NOM-002-STPS-2000, CONDICIONES DE SEGURIDAD-PREVENCION, PROTECCIONY COMBATE DE INCENDIOS EN LOS CENTROS DE TRABAJO, en sus definiciones y su APENDICE A y su Tabla A.1, la NormaNFPA 14, teniendo como base que los materiales que componen la construcción y operación del Conjunto de Cinépolis correspondena materiales combustibles sólidos, generalmente de naturaleza orgánica, TODOS ELLOS IGNÍFUGOS, así como que involucraaparatos y equipos energizados, tendríamos en caso de siniestro los siguientes tipos de fuego:
Clase de incendio “A” y “C”
Clase de Sistema II .
Material a usar = Fierro Negro
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00564 0.013 0.000 0.00785 100 0.72 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.000
En función de n h 0.000
Material a usar = Fierro Negro
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00564 0.013 75.080 0.00442 75 1.28 0.03
Por Darcy-Wesback h 2.495
En función de n h 4.154
Material a usar = Fierro Negro
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00564 0.013 4.630 0.00322 64 1.75 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.340
En función de n h 0.597
Material a usar = Fierro Negro
Q (m3/s) n L(m) A (m2) D(mm) V (m/s) f0.00282 0.013 5.600 0.00196 50 1.44 0.03
Por Darcy-Wesback h 0.353
En función de n h 0.673
Lt= 85.310
42.5= 42.50
H = 60.32
Presión resudual en el hidrante más lejano del sistema
Determinación de la Carga Dinámica mínima de bombeo por cálculo de preveedores de equipo
Los proveedores de equipos proponen que:
CDm = mdchma + (mtehml*0.05) + Pmt
en donde:
CDm = Carga Dinámica Mínimamdchma = Metros de desnivel entre el equipo de bombeo al hidrante más alto o elevado del sistema
mtehml = (Metros de tubo entre el equipo y el hidrante más lejano)*0.05 +Pmt = Presión mínima de trabajo al último hidrante (46 m.c.a. + 7 m.c.a. por perdidas en la manguera de 30 metros)
Para Equipos de Agua Neutra (Agua Cruda + Agua Filtropurificada)
CDm AN = mdcsma + (mtesml*0.03) + Pmt
mdcsma = 8.95 mmtesml = 85.31 m
Pmt = 52 m.c.a.
CDm AN = 65.22 m.c.a.92.75 PSI
CARGA DINÁMICA DE DISEÑO DE EQUIPOS DE BOMBEO
Red Contra Incendio
Del cálculo experimental = 65.22 m.c.a. Del cálculo hidráulico = 60.32 m.c.a.
Precautoriamente, se determina que sea la mayor de las anteriores, por lo tanto:
CDan = 65.22 m.c.a.
CONCENTRACIÓN DE DATOS PARA LA SELECCIÓN DE EQUIPOS DE BOMBEO
Para Red contra incendio:
QMd ap = 5.64 lps338.40 lpm89.41 GPM
CD an = 65.22 mca
Eficiencia estimada equipo = 0.5
HP = 9.68
SELECCIÓN DEL EQUIPO
PROYECTO SANITARIO EN EDIFICIOS
Unidad de bombas de la línea “Bombas mejorada” probadas y calibradas en planta MODELO EC1,5P15ME-33DJD, para ungasto de hasta 100 GPM y una presión de 100 PSI, motobomba eléctrica de 15 HP y Motobomba John Deere principal decombustión interna DIESEL de 33 HP, con las siguientes dimensiones de ocupación de espacio físico: 2.40 largo; 1.20ancho; y 1.65 alto.
PROYECTO: CINEPOLIS 6 PLAZA LAS CASCADAS, HONDURASUBICACIÓN: TEGUCIGALPA, HONDURAS
La tabla siguiente muestra claramente la información para la selección adecuada del diámetro, estas tablas de las Normas de diseñode ingeniería Hidráulica, Sanitaria y Especiales, Capitulo 10 referente a Eliminación de Aguas Residuales.
Dado que las unidades mueble del conjunto son de 84 U-M, requerimos solo de un diámetro de 100 mm en red general, por lo quepara nuestro proyecto, la red general de drenaje sanitario a la entrega al municipio o a la red interna del Arrendador o CentroComercial, será de tubería de PVC sanitario cédula 40 de 150 mm a fin de prevenir obturaciones y en caso de que estas ocurran, laslabores de mantenimiento sean más rápidas y cómodas.
Los diámetros de descarga por mueble no podrán ser menores de 50 mm, cambiando el diámetro en las redes secundarias a partirde la suma consecutiva de 7 U-M a un diámetro de 100 mm (en caso de inodoros, automáticamente se propondrá salida sanitaria de100 mm).