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原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション HEAコロキウム@ICRR 2020/4/8

ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

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Page 1: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

原田了 (宇宙線研究所)

ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

HEAコロキウム@ICRR 2020/4/8

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超新星爆発

重力崩壊型 熱核暴走型• 大質量星コアの 重力崩壊に伴う爆発

• 中性子星が中心に 残される

• 重力波・ニュートリノ観測のターゲット

• 暴走的な核燃焼による爆発

• 中心天体を残さない • 標準光源になる

• 超新星爆発: 星が死ぬ時の爆発 • 分類:

背景

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超新星爆発

重力崩壊型 熱核暴走型• 大質量星コアの 重力崩壊に伴う爆発

• 中性子星が中心に 残される

• 重力波・ニュートリノ観測のターゲット

• 暴走的な核燃焼による爆発

• 中心天体を残さない • 標準光源になる

• 超新星爆発: 星が死ぬ時の爆発 • 分類:

背景

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• 重力崩壊型超新星爆発: 大質量星の最期の爆発現象(エネルギー1051 erg)

• 星のコアが中性子星に崩壊する時に解放される 重力エネルギー(1053 erg)がエネルギー源

• 残りはニュートリノとして放射

©NASA, ESA/HubbleSN1987A

重力崩壊型超新星爆発背景

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FeSi

O,Ne,MgC,OHeH

• 重力崩壊→コアバウンス→衝撃波停滞 • 中心の原始中性子星からのニュートリノ放射 • 衝撃波がニュートリノ加熱によって復活

→ニュートリノ加熱メカニズム

衝撃波 原始 中性子星

超新星爆発メカニズム背景

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FeSi

O,Ne,MgC,OHeH

重力崩壊の開始

H

主系列星

O,Ne,Mg

C,OHeH8 M⊙ < M < 10 M⊙

10 M⊙ < M

相対論的電子縮退圧+熱圧力 →断熱指数が少し減れば重力崩壊

γ = ∂ ln P∂ ln ρ

γ > 43 だと圧力の増加>重力の増加

→安定

背景

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• 電子捕獲反応

• 縮退電子のFermiエネルギー>反応閾値 • 電子の縮退圧を減らす

FeSi

O,Ne,MgC,OHeH

重力崩壊の開始

H

主系列星

O,Ne,Mg

C,OHeH8 M⊙ < M < 10 M⊙

10 M⊙ < M

56Fe → 134He + 4n − 125 MeV

24Mg + e− → 24Na + νe

相対論的電子縮退圧+熱圧力 →断熱指数が少し減れば重力崩壊

• 原子核の光分解

• 自由エネルギーF=U-TSの最小化;Fe↑でU↓;Fe↓でS↑→T↑ではFe↓

• 吸熱反応で熱圧力を下げる

背景

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重力崩壊の自己相似解• 断熱的重力崩壊→状態方程式 →次元付きパラメータはκとG だけなので自己相似解が存在する(Yahil 1983): 自己相似変数を               として

P = κργ

κ GX = G(γ−1)/2κ−1/2(−t)γ−2r

無次元化速度 ・外部コア

だいたいfree-fall 超音速

・内部コア homologous (v∝r) 亜音速 大体Chandrasekhar質量

崩壊中、中心はどんどん高温高密度になっていくので、結局電子捕獲も光分解も進んでいく

Yahil (1983)を再構成

背景

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ニュートリノトラッピング• 電子捕獲反応→ニュートリノ生成 • 崩壊初期:ニュートリノは自由に抜け出す • 崩壊後期:平均自由行程<コアのサイズ となり、抜け出せなくなる

→ニュートリノトラッピング • ニュートリノ球を形成する

崩壊初期

ν

ν

ν

ν

崩壊後期

ニュートリノ球

背景

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速度

半径

バウンス衝撃波とその停滞

バウンス衝撃波

• 中心が核密度に→亜音速内部コアはブレーキ;超音速外部コアは影響なし →内外部コアの境界にバウンス衝撃波(~1051 erg) (コアバウンス)

内部コア

外部コア

∼ 0.7 M⊙

∼ 0.7 M⊙

背景

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バウンス衝撃波とその停滞

速度

半径

光分解による衝撃波減衰

• 中心が核密度に→亜音速内部コアはブレーキ;超音速外部コアは影響なし →内外部コアの境界にバウンス衝撃波(~1051 erg) (コアバウンス)

• 衝撃波は飲み込んだ原子核を分解しながら進む • Feの結合エネルギーは8.8 MeV/nucleon →外部コアのFeを光分解するのに衝撃波はエネルギーを使い切る

∼ 0.7 M⊙

内部コア

∼ 0.7 M⊙

外部コア

背景

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バウンス衝撃波とその停滞• 中心が核密度に→亜音速内部コアはブレーキ;超音速外部コアは影響なし →内外部コアの境界にバウンス衝撃波(~1051 erg) (コアバウンス)

• 衝撃波は飲み込んだ原子核を分解しながら進む • Feの結合エネルギーは8.8 MeV/nucleon →外部コアのFeを光分解するのに衝撃波はエネルギーを使い切る

→衝撃波停滞速度

半径

衝撃波停滞内部コア

外部コア

∼ 0.7 M⊙

∼ 0.7 M⊙

背景

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停滞衝撃波の構造

• バウンス後、中心には原始中性子星(半径Rns, もしくはニュートリノ球半径Rν) • ゲイン半径Rgain:ニュートリノ冷却領域と加熱領域を分ける • 衝撃波半径Rs • 衝撃波への質量降着が続き、原始中性子星からのニュートリノ放射で 加熱されて支えられる

→加熱が勝って衝撃波が復活するのがニュートリノ加熱メカニズム

~60 ~80 ~200 kmJanka (2001)を

一部改変

背景

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停滞衝撃波の構造• 衝撃波下流は高温のため、

• 準定常状態のため、静水圧平衡

ゆえに

EOSから

従って

P = κρ4/3 = Pe± + Pγ + Pb ∝ T4

dPdr

= − GMPNSρr2

ρ ∝ r−3

ρ4/3 ∝ T4

T ∝ r−1

Janka (2001)を一部改変

背景

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停滞衝撃波の構造• 核子あたりの加熱率

• 核子あたりの冷却率

よって

• r↓で冷却が卓越; r↑で加熱が卓越; 釣り合う半径はgain半径

q+ν ≃

Lνeσνe

Yn + Lν̄eσν̄e

Yp

4πr2 ≃ Lνσν

4πr2

q−ν ≃ σ(T )acT4 w/σ(T ) ∝ T2

q−ν ∝ T6 ∝ r−6

Janka (2001)を一部改変

背景

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停滞衝撃波の構造

• バウンス後、中心には原始中性子星(半径Rns, もしくはニュートリノ球半径Rν) • ゲイン半径Rgain:ニュートリノ冷却領域と加熱領域を分ける • 衝撃波半径Rs • 衝撃波への質量降着が続き、原始中性子星からのニュートリノ放射で 加熱されて支えられる

→加熱が勝って衝撃波が復活するのがニュートリノ加熱メカニズム

~60 ~80 ~200 kmJanka (2001)を

一部改変

背景

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タイムスケール比• 爆発に「どれだけ近いか」の指標:タイムスケール比 • 移流タイムスケール:ゲイン領域を流れるのにかかる時間

• 加熱タイムスケール:全エネルギーが正になるのにかかる時間

比が1を超えると十分早く加熱されて爆発する

τadv := Mgain/ ·M

τheat := Egain/Qgain

τadv/τheat

τadvτheat

=Mgain

·MQgain

Egain> 1

背景

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タイムスケール比

• 大雑把に値を評価するとタイムスケール比はオーダー1で、 ニュートリノ加熱メカニズムでうまくいきそう

τadvτheat

=Mgain

·MQgain

Egain≃ 2.4

Qgain ≃ Lνσ4πr2

gain

Mgain

mu= 9.4 × 1051 erg/s ( kBT

4 MeV )2

( Lν

3 × 1052 erg/s ) (Mgain

0.01 M⊙ ) ( rgain

100 km )−2

Mgain ≃ 0.01 M⊙·M ≃ 0.1 M⊙/s

Egain ≃GMPNSMgain

rgain= 4.0 × 1050 erg ( MPNS

1.4 M⊙ ) (Mgain

0.01 M⊙ ) ( rgain

100 km )−1

背景

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臨界曲線理論

• ニュートリノ加熱率がニュートリノ光度に比例する単純なモデルを考える

τadvτheat

=Mgain

·MQgain

Egain> 1

Qgain ≃ Lνσ4πr2

gain

Mgain

mu

背景

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臨界曲線理論M2

gain·M

Lνσ4πr2gmuEgain

> 1

• ニュートリノ加熱率がニュートリノ光度に比例する単純なモデルを考える

Qgain ≃ Lνσ4πr2

gain

Mgain

mu

背景

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臨界曲線理論Lν >

4πr2gmuEgain

·MσM2

gain

• ニュートリノ加熱率がニュートリノ光度に比例する単純なモデルを考える • ニュートリノ光度が質量降着率で決まるある値より大きいと爆発する

→臨界曲線

Qgain ≃ Lνσ4πr2

gain

Mgain

mu

背景

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臨界曲線理論

• 衝撃波停滞フェーズでは流体は準定常 →ニュートリノ光度と質量降着率をパラメータ、

衝撃波の位置を(ある種の)固有値とする固有値問題 →質量降着率に対し、ニュートリノ光度が

ある値以上になると定常解が作れない。

Burrows & Goshy (1993)

背景

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超新星シミュレーション

Sumiyoshi+ (2005) Liebendoerfer+ (2001)

• 1次元球対称シミュレーションではどんなに頑張っても爆発しない

背景

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超新星シミュレーション

• 1次元球対称シミュレーションではどんなに頑張っても爆発しない • 多次元シミュレーションだと爆発する

MPA (Mueller+ 2012) Oak Ridge (Bruenn+ 2013)

Princeton (Vartanyan+ 2019) Fukuoka (Takiwaki+ 2014)

2D

3D

背景

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• Prompt convection: ‣ 衝撃波がエネルギーを失いながら伝搬 ‣ 負のエントロピー勾配を形成 ‣ 対流が発達

多次元効果-流体不安定性速度

エントロピー

半径

半径

背景

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ニュートリノ駆動対流 SASI

多次元効果-流体不安定性

• 衝撃波停滞フェーズでの流体不安定性: - ニュートリノ駆動対流 - standing accretion shock instability (SASI)

• 乱流へと発達し、衝撃波を押し出したりする

背景

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乱流の効果

Murphy+ (2013)

• 乱流は衝撃波復活を手助けする: - 乱流圧力(レイノルズ応力)が衝撃波を押し出し、ゲイン領域を広げる

τadvτheat

=Mgain

·MQgain

Egain> 1

背景

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Takiwaki+ (2012)

• 乱流は衝撃波復活を手助けする: - 乱流の渦運動によって流体素片が長くゲイン領域に留まる

乱流の効果背景

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超新星シミュレーション

• 1次元球対称シミュレーションではどんなに頑張っても爆発しない • 多次元シミュレーションだと爆発する

MPA (Mueller+ 2012) Oak Ridge (Bruenn+ 2013)

Princeton (Vartanyan+ 2019) Fukuoka (Takiwaki+ 2014)

2D

3D

背景

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残る問題点

Bruenn+ (2013)

• 計算手法によって結果が変わる

• 爆発エネルギーが足りない - 観測的には爆発エネルギーは~1051 erg - シミュレーションでは~1050 erg

• 長時間計算で爆発エネルギーを増やそうと すると、Niが作れない

背景

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残る問題点

Bruenn+ (2016)

• 計算手法によって結果が変わる

• 爆発エネルギーが足りない - 観測的には爆発エネルギーは~1051 erg - シミュレーションでは~1050 erg

• 長時間計算で爆発エネルギーを増やそうと すると、Niが作れない

背景

Page 32: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

残る問題点• 計算手法によって結果が変わる

• 爆発エネルギーが足りない - 観測的には爆発エネルギーは~1051 erg - シミュレーションでは~1050 erg

• 長時間計算で爆発エネルギーを増やそうと すると、Niが作れない

Suwa+ (2017)

数値計算値

観測値

Explosion energy growth rate (1051 erg/s)

背景

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超新星シミュレーションの進展

空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロ フィジックス

標準的

発展的

背景

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空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロフィジックス

標準的

発展的

Sumiyoshi+(2005)

衝撃波が収縮 →爆発失敗

1D

1D: 爆発失敗

超新星シミュレーションの進展背景

Page 35: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロフィジックス

標準的

発展的1D: 爆発失敗 2D: 衝撃波復活 エネルギー不十分

超新星シミュレーションの進展背景

Page 36: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロフィジックス

標準的

発展的1D: 爆発失敗 2D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 3D: 衝撃波復活 エネルギー不十分

超新星シミュレーションの進展背景

Page 37: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロフィジックス

標準的

発展的1D: 爆発失敗 2D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 3D: 衝撃波復活 エネルギー不十分

超新星シミュレーションの進展背景

Page 38: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロフィジックス

標準的

発展的1D: 爆発失敗 2D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 3D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 我々の計算

超新星シミュレーションの進展背景

Page 39: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

計算モデル

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

計算モデル

Page 40: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

計算モデル計算モデル

Page 41: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

計算モデル計算モデル

Page 42: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

計算モデル計算モデル

Page 43: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

計算モデル計算モデル

Page 44: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

原子核EOS

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

Skyrm-type SNA

RMF NSE

原子核EOS

Page 45: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

• エントロピーと速度のカラーマップ

衝撃波の時間発展原子核EOS

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• 衝撃波はtimescale ratioが1を超えた時に復活する:Timescale ratio

•    だけが違い、LSのほうが大きい

τadv/τheat with τadv = Mgain/ ·M, τheat = Egain/Qgain

MgainAH+(preprint 2020)

原子核EOS

Page 47: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

乱流の強さの違い•    だけが違い、LSのほうが大きい • LSモデルのほうが乱流が強い

Mgain

Nagakura+(2018)

原子核EOS

Page 48: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

Nagakura+(2018)

乱流の強さの違い•    だけが違い、LSのほうが大きい • LSモデルのほうが乱流が強い • 対流成長率(Brunt-Vaisala振動数)も大きい

Mgain

原子核EOS

Page 49: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

原子核組成の違い• 降着流の原子核組成が違う: LS: 重原子核が多く降着してくる FS: α粒子が多く降着してくる

‣ LSのほうが光分解で多くのエネルギーを消費

‣ 衝撃波が急激に弱まり、急峻な エントロピー勾配を形成

‣ Prompt convectionが強い

AH+(preprint 2020)

原子核EOS

Page 50: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

Nagakura+(2018)

乱流の強さの違い•    だけが違い、LSのほうが大きい • LSモデルのほうが乱流が強い • 対流成長率(Brunt-Vaisala振動数)も大きい

Mgain

原子核EOS

Page 51: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

原子核組成の違い• 降着流の原子核組成が違う: LS: 重原子核が多く降着してくる FS: α粒子が多く降着してくる

‣ LSのほうが光分解で多くのエネルギーを消費

‣ 衝撃波が急激に弱まり、急峻な エントロピー勾配を形成

‣ Prompt convectionが強い

AH+(preprint 2020)

原子核EOS

Page 52: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

エディントンテンソル•分布関数の二次モーメント ‣エディントンテンソル

•M1-closure法で 鍵となる量

P ij(✏) := ✏

Zfninjd⌦p

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ストレステンソル

M1-closure法

原子核EOS

Page 53: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

エディントンテンソル

AH+(preprint 2020)

•分布関数の二次モーメント ‣エディントンテンソル

•M1-closure法で 鍵となる量 •M1-closure法では速度依存項を過大評価

原子核EOS

Page 54: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

回転

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

回転

Page 55: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

•衝撃波復活を促進も抑制もしうる •回転によってニュートリノ分布が歪む •回転プロファイル:

回転

星コア衝撃波

遠心力

Ω(r) = 1 rad/s1 + (r/108 cm)2

回転

Page 56: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

衝撃波の時間発展•バウンス後~200 msまでの時間発展 •回転モデルと無回転モデルの差はあまりない→回転が遅い

0

50

100

150

200

250

300

350

400

0 0.05 0.1 0.15 0.2

shockradiusr s

h[km]

time after bounce tpb [s]

rotatingnon-rotating

AH+(2019)

回転

Page 57: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

ニュートリノ角度分布•バウンス後~10 msでのニュートリノの角度分布関数 •基本的に前方集中、回転に引きずられている部分もある

1 MeV4 MeV19 MeV

AH+(2019)

er

167 km1MeV

er

167 km4MeV

er

167 km19MeV

er

eφeθ

167 km

1MeV

er

eφeθ

167 km

4MeV

er

eφeθ

167 km

19MeV

er

eφeθ

167 km

1MeV

er

eφeθ

167 km

4MeV

er

eφeθ

167 km

19MeV

回転

Page 58: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

PNSキック

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

PNSキック

Page 59: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

エントロピー・速度分布

Nagakura+(2019)

PNSキック

Page 60: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

•PNSが初期位置から動く

Nagakura+(2019)

エントロピー・速度分布PNSキック

Page 61: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

•バウンス後100 ms以降にPNSが南に動く

Nagakura+(2019)

PNSの固有運動PNSキック

Page 62: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

late-phaseでのPNSキック機構: gravitational tug boat?

重力タグボート機構: •非対称な爆発

↓ •遅い側はPNSに近く、高密度

↓ •PNSはそちら側に 引っ張られる

Scheck+(2006)

PNSキック

Page 63: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

early-phaseでのPNSキック機構: 重力? 圧力? ニュートリノ輻射圧?

•重要な力はどれか? •それぞれの力に起因する速度を比較(加速度を時間積分)

•中心30 km内の力: 熱圧力が重力に打ち勝つ

•中心400 km内の力: ニュートリノ輻射圧が支配的

Nagakura+(2019)

Ram pres. Thermal pres.

Gravity Neutrino

Tot

PNSキック

Page 64: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

ニュートリノ輻射力が重要?

•中心30 kmの力(熱圧力+重力)でPNSキックが再現される •中心400 kmの力(ニュートリノ輻射力)でもPNSキックは再現される

•ニュートリノ輻射力が重要な可能性がある

Nagakura+(2019)

PNSキック

Page 65: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

親星

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

親星

Page 66: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

•11.2 M⦿モデルのみ、質量降着率が落ちた時に衝撃波が復活する •他のモデルは質量降着率が落ちても爆発しない

Iwakami+ in prep.

0

100

200

300

400

500

600

0 100 200 300 400

r sh[km]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

0

0.5

1

1.5

2

0 100 200 300 400

dM/d

t[M

⊙s−

1]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

衝撃波の時間発展親星

Page 67: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

•爆発しない場合、PNSへの質量降着大→ニュートリノ光度大 •爆発しない場合、衝撃波下流の密度大→ゲイン質量大 •ニュートリノ加熱率自体は爆発しないほうが大きい

Iwakami+ in prep.

012345678910

0 100 200 300 400

Lν e[105

2ergs−

1]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

012345678910

0 100 200 300 400

Lν̄ e[105

2ergs−

1]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

012345678910

0 100 200 300 400

Lx[105

2ergs−

1]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

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⌫x

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ニュートリノ加熱率親星

Page 68: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

•爆発しない場合、PNSへの質量降着大→ニュートリノ光度大 •爆発しない場合、衝撃波下流の密度大→ゲイン質量大 •ニュートリノ加熱率自体は爆発しないほうが大きい

ニュートリノ加熱率

Iwakami+ in prep.

0.00

0.01

0.02

0.03

0.04

0.05

0.06

0.07

0 100 200 300 400

Mga

in[M

⊙]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

0.0

0.5

1.0

1.5

0 100 200 300 400

Net

neutrinoheatingrate

[105

2ergs−

1]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

Net

neu

trino

hea

ting

rate

[105

2 erg

s-1

]

親星

Page 69: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

•加熱タイムスケールは大差がないが、移流タイムスケールは大きく違う;質量降着率が大きく違うため •11.2 M⦿モデルのみ、タイムスケール比が1を超える

Iwakami+ in prep.

0

50

100

150

200

0 100 200 300 400

τ adv[m

s]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

0 100 200 300 400

τ adv/τ

heat

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

移流タイムスケールが長いために爆発親星

Page 70: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

•FT EOSモデルでも同様の傾向が見られる •爆発するかどうかを判断するにはさらに長時間の計算が必要

Iwakami+ in prep.

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

0 100 200 300 400

τ adv/τ

heat

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

0

100

200

300

400

500

600

0 100 200 300 400

r sh[km]

t [ms]

11.2M⊙15M⊙27M⊙

FT EOSモデルでも結果は同様親星

Page 71: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロフィジックス

標準的

発展的

超新星シミュレーションの進展

1D: 爆発失敗 2D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 3D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 我々の計算 3Dボルツマン

3D計算

Page 72: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロフィジックス

標準的

発展的

超新星シミュレーションの進展

1D: 爆発失敗 2D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 3D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 我々の計算 3Dボルツマン

Iwakami+(preprint 2020)

3D計算

Page 73: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

エディントンテンソルの楕円体表示•軸:固有ベクトル、半径:固有値とする楕円体 •衝撃波外部ではprolateな楕円体 •衝撃波付近ではM1ではprolateだが実際にはoblate

‣emissivityの急激な変化による

Iwakami+(preprint 2020)

3D計算

Page 74: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

空間次元ν-輸送

重力

ニュートン重力

一般相対論

1D

2D

3D

近似

ボルツマン (Sn)

近似的一般相対論

マイクロフィジックス

標準的

発展的

超新星シミュレーションの進展

1D: 爆発失敗 2D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 3D: 衝撃波復活 エネルギー不十分 我々の計算 3Dボルツマン GRボルツマン

GR計算

Page 75: ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュ …...原田了 (宇宙線研究所) ボルツマン輻射流体コードによる 超新星爆発シミュレーション

まとめ

Lattimer &

SwestyFurusawa

& Shen

Furusawa &

Togashi

11.2 M⦿15 M⦿

27 M⦿

EOS

mass

rot.

0 rad/s

1 rad/s

原子核組成も重要

回転でニュートリノ分布が 歪む

PNSキックにも ニュートリノ輻射が寄与しうる

多くの親星で 計算中