Upload
others
View
3
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
UNIVERZA V MARIBORU
FAKULTETA ZA ELEKTROTEHNIKO,
RAČUNALNIŠTVO IN INFORMATIKO
Sebastjan Novak
IZRAČUN KRATKOSTIČNIH RAZMER V ELEKTROENERGETSKEM OMREŽJU
Diplomsko delo
Velenje, september 2011
I
Diplomska naloga univerzitetnega študijskega programa
IZRAČUN KRATKOSTIČNIH RAZMER V ELEKTROENERGETSKEM OMREŽJU
Študent: Sebastjan Novak
Študijski program: Univerzitetni, elektrotehnika
Smer: Močnostna elektrotehnika
Mentor: red. prof. dr. Jože Pihler
Somentor: red. prof. dr. Josip Voršič
Lektorica: Špela Janežič
Velenje, september 2011
II
III
IV
V
VI
ZAHVALA
Zahvaljujem se mentorju prof. dr. Jožetu Pihlerju,
somentorju prof. dr. Josipu Voršiču in asist. Marjanu
Stegnetu, univ. dipl. inž., za pomoč in usmerjanje pri
opravljanju diplomske naloge.
Hvala tudi podjetju Premogovnik Velenje, d. d., in
njegovim zaposlenim za omogočeno praktično
izobraževanje in štipendiranje v času študija.
Zahvaljujem se dekletu za pomoč pri diplomskem delu.
Posebna zahvala pa velja tudi staršem, ki so mi študij
omogočili in me pri tem tudi podpirali.
VII
IZRAČUN KRATKOSTIČNIH RAZMER V ELEKTROENERGETSKEM OMREŽJU
Ključne besede: elektroenergetsko omrežje, kratek stik, okvara, kratkostični tok, standard
SIST EN 60909
UDK: 621.311.2(043.2)
Povzetek
Diplomsko delo opisuje postopek izračuna karakterističnih veličin kratkega stika po
modelu omrežja (IEEE5), z metodo relativnih vrednosti (per-unit) in s programskim
orodjem PSCAD. Predstavljena sta analitični izračun in izračun s programskim orodjem
PSCAD nadomestnega vezja in kratkostičnih tokov. Pri izračunih slednjih je upoštevan
standard SIST IEC 60909. Kratkostični tokovi so tudi grafično predstavljeni in opisani.
VIII
CALCULATION OF SHORT CIRCUIT CONDITIONS IN ELECTRICAL POWER NETWORK
Key words: power network, short-circuit, fault, short-circuit current, standard SIST EN
60909
UDK: 621.311.2(043.2)
Abstract
This diploma work describes procedures how to calculate the value of short-circuit for
network model (IEEE5), with the analitical method of relative values (per-unit) and with
the programming tool PSCAD. Analytical calculation and calculation with programming
tool PSCAD of equivalent circuit and short-circuit currents is presented and described.
Short-circuit currents are calculated on the basis of standard SIST EN 60909 and they are
also described and presented graphically.
IX
UPORABLJENI SIMBOLI
kI začetni kratkostični tok (A)
*kI relativna vrednost kratkostičnega toka
. .d ci aperiodična (enosmerna) komponenta kratkostičnega toka (A)
pi udarni tok kratkega stika (A)
bI simetrični kratkostični izklopni (prekinitveni) tok (A)
kI trajni kratkostični tok (A)
3kI največji kratkostični tok (A)
1kI minimalni kratkostični tok (A)
nU nazivna napetost sistema (omrežja) (V)
bU bazna napetost (V)
*bU relativna vrednost bazne napetosti
bS bazna moč (VA)
*kZ relativna vrednost kratkostična impedance (Ω)
*NZ relativna vrednost nadomestne kratkostične impedance (Ω)
f frekvenca (Hz)
c napetostni faktor
X
UPORABLJENE KRATICE
IEC International Electrotechnical Commission
(mednarodna elektrotehniška komisija)
SIST Slovenski inštitut za standardizacijo
EES elektroenergetski sistem
KS kratek stik
IEEE Inštitut inženirjev elektrotehnike in elektronike
XI
KAZALO 1 UVOD........................................................................................................................1
2 STANDARD IEC 60909 ............................................................................................3
2.1 Področje standarda SIST EN 60909 .....................................................................3
3 OBRATOVANJE ELEMENTOV EES ......................................................................6
3.1 Splošno ................................................................................................................6
3.2 Predstavitev elementov EES ................................................................................6
3.3 Prehodni pojavi in okvare v elektroenergetskih sistemih ......................................7
3.3.1 Vrste okvar ...................................................................................................7
3.3.2 Prehodni pojav pri kratkih stikih ................................................................. 10
3.4 Od generatorja oddaljen kratek stik .................................................................... 11
3.5 Kratek stik blizu generatorja .............................................................................. 12
4 SPLOŠNO O MODELIRANJU ELEMENTOV EES ............................................... 13
4.1 Predstavitev programskega orodja PSCAD ........................................................ 13
4.1.1 Področja uporabe programskega orodja PSCAD ......................................... 15
5 IZRAČUN KRATKOSTIČNIH RAZMER ZA MODEL OMREŽJA IEEE5 S
PROGRAMSKIM ORODJEM PSCAD ........................................................................... 16
5.1 Opis modela omrežja IEEE5 .............................................................................. 16
5.2 Enofazni sistem modela omrežja IEEE5 ............................................................. 18
5.2.1 Rezultati enofaznega kratkega stika ............................................................ 22
5.3 Trifazni sistem modela omrežja IEEE5 .............................................................. 24
5.3.1 Rezultati enofaznega kratkega stika ............................................................ 27
5.3.2 Rezultati trifaznega kratkega stika............................................................... 30
6 ANALITIČNI IZRAČUN KRATKOSTIČNIH RAZMER ZA MODEL OMREŽJA
IEEE5 .............................................................................................................................. 33
6.1 Opis modela omrežja IEEE5 .............................................................................. 33
6.2 Izračun nadomestne kratkostične impedance omrežja ......................................... 35
6.3 Izračun začetnega kratkostičnega toka kI .......................................................... 36
7 PRIMERJAVA REZULTATOV .............................................................................. 38
7.1 Primerjava rezultatov z vozliščno admitančno matriko ....................................... 39
8 SKLEP ..................................................................................................................... 41
9 LITERATURA ........................................................................................................ 42
XII
KAZALO SLIK Slika 3.1:Trifazni kratek stik Slika 3.2: Dvofazni kratek stik ......................8
Slika 3.3: Enofazni zemeljski kratek stik Slika 3.4: Dvofazni zemeljski kratek stik ......8
Slika 3.5: Primeri prekinitve vodnikov: a) enofazna prekinitev voda; b) dvofazna
prekinitev voda; c) trifazna prekinitev voda........................................................................9
Slika 3.6: Primeri okvar na navitjih: a) ovojni zemeljski kratek stik; b) medovojni kratek
stik različnih faz; c) medovojni kratek stik iste faze; d) prekinitev navitja ........................ 10
Slika 3.7: Kratkostični tok od generatorja oddaljenega KS ............................................... 11
Slika 3.8: Kratkostični tok blizu generatorja ..................................................................... 12
Slika 5.1: Model omrežja IEEE5 ...................................................................................... 16
Slika 5.2: Model enofaznega izvora kot model generatorja ............................................... 19
Slika 5.3: Tehnični podatki za G1 .................................................................................... 19
Slika 5.4: Tehnični podatki za G2 .................................................................................... 19
Slika 5.5: Model enofaznega kratkega stika ...................................................................... 20
Slika 5.6: Enočrtna shema enofaznega modela omrežja IEEE5 ......................................... 21
Slika 5.7: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚ ............................ 22
Slika 5.8: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚ ........................... 22
Slika 5.9: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚ ........................... 23
Slika 5.10: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚ ........................ 23
Slika 5.11: Model trifaznega izvora kot model generatorja ............................................... 24
Slika 5.12: Tehnični podatki za G1 .................................................................................. 25
Slika 5.13: Tehnični podatki za G2 .................................................................................. 25
Slika 5.14: Model trifaznega kratkega stika ...................................................................... 26
Slika 5.15: Enočrtna shema trifaznega modela omrežja IEEE5 ......................................... 27
Slika 5.16: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚ ........................... 28
Slika 5.17: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚.......................... 28
Slika 5.18: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚ ......................... 29
Slika 5.19: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚ ........................ 29
Slika 5.20: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚ .......................... 30
Slika 5.21: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚.......................... 31
XIII
Slika 5.22: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚ ......................... 32
Slika 5.23: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚ ........................ 32
Slika 6.1: Nadomestna vezja, predstavljena z idealnimi električnimi elementi .................. 34
XIV
KAZALO TABEL Tabela 5.1: Bazni vrednosti za model IEEE5 .................................................................... 17
Tabela 5.2: Relativne vrednosti impedanc posameznih povezav za model IEEE5 .............. 17
Tabela 5.3: Izračunane dejanske vrednosti impedanc in induktivnosti za model omrežja
IEEE5 .............................................................................................................................. 18
Tabela 6.1: Izbira napetostnega faktorja c ...................................................................... 37
Tabela 7.1: Primerjava izračunov kratkostičnega toka ..................................................... 39
Stran 1
Diplomsko delo Sebastjan Novak
1 UVOD
Izračun kratkostičnih veličin, predvsem kratkostičnih moči in tokov, je namenjen
pravilnemu dimenzioniranju električnih naprav in postrojev glede na električno, termično
in mehansko obremenitev in pravilni izbiri zaščitnih naprav, ki zagotavljajo zanesljivo
zaščito pred električnim udarom. Metod za izračun kratkih stikov je več, v nadaljevanju pa
je predstavljena metoda relativnih vrednosti (per-unit) z uporabo nadomestnega vezja.
Točnost vhodnih podatkov najbolj vpliva na točnost izračuna. Opozoriti je treba na pomen
stopnjevanja normiranih vrednosti velikosti naprav in delov naprav (prerezov, napetosti,
tokov, moči …), ki so določene v standardu. V praksi zlepa ne dobimo takih rezultatov, ki
bi se ujemali z normiranimi vrednostmi. Zato smo prisiljeni izbrati varnejšo normirano
vrednost, običajno večjo od izračunane, s tem pa izgubi smisel pretirana natančnost pri
izračunavanju.
Za dimenzioniranje naprav je največkrat dovolj že izračun začetne vrednosti kratkostičnega
toka kI , udarnega toka kratkega stika pi in prekinitvenega toka bI za primer trifaznega
kratkega stika. Za nekatere primere so potrebni tudi izračuni dvofaznega in enofaznega
zemeljskega stika. Pri omrežjih z več vozlišči se izračuni opravijo s pomočjo računalniških
programov, ki vsebujejo celoten izračun pretokov moči, kratkostičnih razmer, izbiro
zaščitnih naprav in drugo.
Za dimenzioniranje naprav bodo zadostni podatki izračuna kratkostičnih razmer:
tok trifaznega kratkega stika – največji kratkostični tok 3kI – je osnova za
dimenzioniranje električnih naprav in napeljav glede na termično in mehansko
trdnost in za dimenzioniranje moči električnih naprav;
tok enopolnega kratkega stika – minimalni kratkostični tok 1kI – je bistvenega
pomena pri izbiri zaščitnih naprav za odklop napajanja in dimenzioniranje
preseka vodnikov.
Stran 2
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Za manjša omrežja lahko opravimo izračun po eni izmed naslednjih metod:
metoda računanja s kompleksnimi vrednostmi,
metoda računanja z reaktancami,
metoda relativnih vrednosti (per-unit),
poenostavljena metoda relativnih vrednosti.
Kratki stiki v omrežjih povzročajo spremembo stanja električnih veličin. Prehod v novo
stanje je povezan z elektromehanskimi prehodnimi pojavi. Od teh pojavov sta odvisna
časovni potek in velikost kratkostičnih veličin.
Cilj diplomske naloge je bil primerjati rezultate analitičnih izračunov z metodo relativnih
vrednosti (per-unit) in s pomočjo programskega orodja PSCAD ter jih primerjati z
rezultati, izračunanimi z metodo vozliščne admitančne matrike. Prva izračuna sem
izračunal sam, tretji pa je povzet po literaturi [1].
Stran 3
Diplomsko delo Sebastjan Novak
2 STANDARD IEC 60909
Standard IEC 60909 [2] je treba brati v povezavi z mednarodnimi standardi, tehničnimi
poročili in tehničnimi specifikacijami, omenjenimi spodaj:
IEC 60909-0:2001 [3], Short-circuit currents in three-phase a. c. systems – Part
0: Calculation of currents;
IEC/TR 60909-1:2002 [3], Short-circuit currents in three-phase a. c. systems –
Part 1: Factors for the calculation of short-circuit currents according to IEC
60909-0;
IEC/TR 60909-2:2008 [3], Short-circuit currents in three-phase a. c. systems –
Part 2: Data of electrical equipment for short-circuit current calculations;
IEC 60909-3:2009 [3], Short-circuit currents in three-phase a. c. systems – Part
3: Currents during two separate simultaneous line-to-earth short circuits and
partial short-circuit currents flowing through earth;
SIST EN 60909-3:2010 [4], Kratkostični toki v trifaznih izmeničnih sistemih –
3. del: Toki med dvema ločenima sočasnima linijsko-ozemljitvenima kratkima
stikoma in delnim kratkostičnim tokom, ki teče skozi ozemljitev (IEC 60909-
3:2009);
IEC/TR 60909-4:2000 [3], Short-circuit currents in three-phase a. c. systems –
Part 4: Examples for the calculation of short-circuit currents.
2.1 Področje standarda SIST EN 60909
Standard SIST EN 60909 [2] je primeren za računanje kratkostičnih tokov:
v nizkonapetostnih trifaznih izmeničnih sistemih,
v visokonapetostnih trifaznih izmeničnih sistemih,
ki obratujejo v označeni frekvenci 50 Hz ali 60 Hz. Pri daljših daljnovodih, ki imajo
napetost višjo od 550 kV, je potreben poseben pristop.
SIST EN 60909 določa splošen, praktičen in jedrnat postopek, vodeč k rezultatom, ki so v
splošnem sprejemljivo natančni. Za to metodo izračuna vpeljemo enakovredne napetostne
Stran 4
Sebastjan Novak Diplomsko delo
vire na mestu kratkega stika. To ne izključuje uporabo posebnih postopkov, npr. metode
superpozicije, prilagojene določenim okoliščinam, če le zagotovijo enako točnost. Metoda
superpozicije nam da kratkostični tok, povezan s predvideno obremenitvijo. Torej ni nujno,
da ta metoda vodi k maksimalnemu kratkostičnemu toku.
Standard SIST EN 60909 obravnava izračun kratkostičnih tokov v primeru uravnoteženih
ali neuravnoteženih kratkostičnih tokov.
V primeru naključne ali namerne povzročitve kratkega stika med linijskim vodnikom in
zemljo moramo strogo razlikovati sledeča postopka z ozirom na njune različne fizikalne
lastnosti in učinke (izhajajo iz različnih zahtev za njihov izračun):
zemeljski kratek stik, ki nastane v ozemljenem nevtralnem sistemu ali
impedančno ozemljenem nevtralnem sistemu;
enofazni zemeljski kratek stik, ki nastane v izoliranem nevtralnem ozemljenem
sistemu ali resonančno nevtralnem ozemljenem sistemu. Ta okvara je izven
področja standarda, zato se z njo ne ukvarjamo znotraj tega standarda.
Za tokove med dvema ločenima istočasnima enofaznima zemeljskima kratkima stikoma v
izoliranem nevtralnem sistemu ali resonančno ozemljenem nevtralnem sistemu glej SIST
EN 60909-3 [4].
Kratkostični tokovi in kratkostične impedance so določene tudi s sistemskimi testi, z
merjenjem na omrežnem analizatorju ali digitalnem računalniku. V obstoječih
nizkonapetostnih sistemih je mogoče določiti kratkostično impedanco na podlagi meritev
na lokaciji morebitnega kratkega stika.
Izračun kratkostične impedance v splošnem temelji na določenih podatkih električne
opreme in topološke ureditve sistema in ima to prednost, da je možen za že obstoječe
sisteme ali sisteme v načrtovanju.
Stran 5
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Na splošno moramo izračunati dva kratkostična tokova, ki se razlikujeta v magnitudi:
maksimalen kratkostični tok, ki določa zmogljivost ali razred električne
opreme,
minimalen kratkostični tok, ki je lahko osnova npr. izbora varovalke, za
določanje zaščitnih naprav in preverjanje zagonov motorjev.
Ta standard ne zajema namerno povzročenih nadzorovanih kratkostičnih tokov.
Stran 6
Sebastjan Novak Diplomsko delo
3 OBRATOVANJE ELEMENTOV EES
3.1 Splošno
Elektroenergetski sistem (EES) je skupek elementov in naprav, namenjenih napajanju nanj
priključenih uporabnikov električne energije. V posameznih elementih se odvijajo procesi
proizvodnje (generatorji), transformacije (transformatorji), povezovanja (stikala, zbiralke),
prenosa (vodi) in razdeljevanja (stikališča in transformatorske postaje). Stanja EES
določajo karakteristike posameznih elementov in njihove povezave ter vse spremenljivke
stanja sistema. Na položaj elementov EES vpliva njihova topologija, ki se prikazuje
grafično. Obstajajo različni tipi povezav posameznih elementov omrežja (radialna,
zankasta, drevesna …) [5].
Spremenljivke stanja EES so spremenljive veličine, povezane s stanjem sistema. To so
napetosti, tokovi, moči in fazni koti. Če je sistem v stanju, v katerem lahko predvidevamo,
da se spremenljivke stanja spreminjajo tako počasi, da jih lahko obravnavamo kot
konstantne, je sistem v stabilnem načinu obratovanja. Če se vsaj ena spremenljivka stanja
hitro spreminja in to običajno le kratkotrajno, je sistem v prehodnem ali tranzientnem
načinu obratovanja. Spremenljivke stanja lahko večinoma merimo, nekatere pa je treba
izračunati. Izračuni so potrebni pri načrtovanju sistemov in pri možnih nenormalnih stanjih
sistema, predvsem pri nastopu okvar [5].
Fazor napetosti je najpomembnejša spremenljivka stanja. Ostale spremenljivke stanja
lahko določimo, ko poznamo vse napetosti v vozliščih. Posamezno omrežje označuje
nazivna napetost omrežja, ki je lahko izbrana med naslednjimi vrednostmi: 0,23, 0,4, 0,69,
1, 3, 6, 10, 20, 35, 110, 220… kV [5].
3.2 Predstavitev elementov EES
Elementi EES so glavni deli topoloških shem. Odziv, ki ga dobimo pri izračunih, je
odvisen od tega, kako te elemente podajamo. Osnovni, že omenjeni stanji sta stacionarno
stanje sistema in prehodno stanje oziroma vnihanje sistema v stacionarno stanje s
prehodnim pojavom. Ločimo idealne oziroma idealizirane in realne elemente EES [5].
Stran 7
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Idealne elemente električnega omrežja delimo na aktivne in pasivne. Aktivni elementi so
izvori električne energije, kot je aktivni idealni napetostni in tokovni vir. V pasivnih
elementih, kot so idealni ohmski upor, idealna tuljava in idealni kondenzator, pa se
električna energija porablja [5].
Ohmski upor je idealni linearni element. Upornost R je od električnih veličin neodvisna.
Padec napetosti dobimo z enačbo [5]:
Ru Ri (3.1)
Idealna tuljava in kondenzator sta prav tako idealna elementa. Njuna padca napetosti
podajata (3.2) in (3.3) [5]:
LL
diu Ldt
(3.2)
1 t
C Cou i dt k
C (3.3)
Vsak realni element lahko predstavimo z neko nadomestno vezavo idealnih elementov.
3.3 Prehodni pojavi in okvare v elektroenergetskih sistemih
Brez dobrega poznavanja posameznih elementov in sistema v normalnem obratovanju, še
posebej v primeru okvar, si ni mogoče predstavljati načrtovanja in kasnejšega zanesljivega
delovanja EES. Okvare lahko povzročijo prehodne pojave in s tem velike dinamične in
termične tokovne preobremenitve, prenapetosti in prevelike napetosti dotika. Pri
neupoštevanju teh pojavov lahko pride do nevarnih posledic za uporabnike naprav in do
uničenja posameznih naprav EES [5].
3.3.1 Vrste okvar
Kratki stiki so najpogostejše povzročitve električnih okvar in s tem povezanih poškodb
izolacije zaradi prekinitve vodnikov in občasnega pojava obeh. Poznamo naslednje vrste
okvar [5]:
Stran 8
Sebastjan Novak Diplomsko delo
A – Kratki stiki (KS):
a) trifazni kratek stik (Slika 3.1),
b) dvofazni kratek stik (Slika 3.2),
c) enofazni zemeljski stik (Slika 3.3),
d) dvofazni zemeljski stik (Slika 3.4),
e) dvojni zemeljski stik (dvojna zemeljskostična okvara).
Slika 3.1:Trifazni kratek stik Slika 3.2: Dvofazni kratek stik
Slika 3.3: Enofazni zemeljski kratek stik Slika 3.4: Dvofazni zemeljski kratek stik
Kratkostične okvare se pojavijo med faznimi vodniki ali med faznimi vodniki in zemljo ali
kot kombinacija obeh. Enofazni in dvofazni kratki stiki imajo s sočasnim zemeljskim
stikom značilnosti kratkega stika samo v primeru ozemljitve zvezdišča oziroma ničelne
točke omrežja. V nasprotnem primeru povzroči spoj faze z zemljo le zemeljski spoj, pri
katerem tečejo relativno mali kapacitivni tokovi.
Stran 9
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Trifazni kratek stik je simetrična okvara, ostali kratki stiki pa predstavljajo nesimetrično
okvaro.
B – Prekinitev vodnikov (Slika 3.5):
Slika 3.5: Primeri prekinitve vodnikov: a) enofazna prekinitev voda; b) dvofazna
prekinitev voda; c) trifazna prekinitev voda
V tem primeru pride do prekinitve vodnikov (odprtega stika) v eni ali več fazah. Ta tip
okvare je najpogostejši na daljnovodih in kablovodih ter pri zapiranju ali odpiranju
odklopnikov. Posledica tega je, da rotacijski stroji obratujejo enofazno ali dvofazno, zaradi
česar pride do poškodb oziroma uničenja stroja.
C – Sočasne okvare:
So kombinacija dveh ali več okvar. Okvare so lahko podobne; do njih pride na istih ali
različnih lokacijah. Tipičen primer je prekinitev vodnika z zemeljsko okvaro.
D – Okvare na navitjih:
Te vrste okvar se lahko pojavijo na navitjih strojev in transformatorjev na način, prikazan
na Sliki 3.6. Obstaja tudi možnost stika navitja ene faze proti zemlji, dveh faz med seboj in
Stran 10
Sebastjan Novak Diplomsko delo
okvare na navitju iste faze. Do prekinitev navitja pride zelo redko. Po navadi je to rezultat
poškodb ovojev zaradi prejšnjih medovojnih kratkih stikov v bližini točke okvare.
Slika 3.6: Primeri okvar na navitjih: a) ovojni zemeljski kratek stik; b) medovojni kratek
stik različnih faz; c) medovojni kratek stik iste faze; d) prekinitev navitja
3.3.2 Prehodni pojav pri kratkih stikih
Kratki stiki povzročajo v električnih omrežjih spremembo stanja električnih veličin, pri
čemer je prehod v novo stanje povezan z elektromehanskimi prehodnimi pojavi. Od teh
pojavov sta odvisna časovni potek in velikost kratkostičnih tokov.
Prehodni pojavi so odvisni od [5]:
vrste kratkega stika;
trenutka nastopa kratkega stika, kar odločilno vpliva na amplitudno vrednost
kratkostičnega toka;
prisotnih kratkostičnih tokovnih izvorov, ki jih predstavljajo sinhronski stroji
različnih izvedb (turbogenerator, hidrogenerator), asinhronski generatorji,
sinhronski in asinhronski motorji, usmerniške in razsmerniške naprave ter
kratkostična moč tujega vira;
stanja obremenitve pred nastopom kratkega stika. To je določeno s številom in
močjo paralelno delujočih proizvodnih enot in porabnikov ter velikostjo
napetosti kratkostičnih izvorov;
Stran 11
Diplomsko delo Sebastjan Novak
lege kratkostičnega mesta v omrežju – govorimo o kratkem stiku blizu
generatorja in daleč od generatorja;
trajanja kratkega stika, ki je odvisno od stikalnih elementov in zaščitnih naprav;
vrste prenosnih elementov – kabli, transformatorji, vodi …
3.4 Od generatorja oddaljen kratek stik
Je kratek stik, pri katerem ostaja amplituda simetrične komponente izmeničnega
kratkostičnega toka konstantna.
Slika 3.7: Kratkostični tok od generatorja oddaljenega KS
Definicije in pojmi [2],[6], (Slika 3.7):
Simetrični kratkostični tok
Efektivna vrednost simetrične komponente izmeničnega kratkostičnega toka;
enosmerna komponenta toka, četudi obstaja, ni upoštevana.
Začetni kratkostični tok kI
Efektivna vrednost izmenične simetrične komponente kratkostičnega toka v
trenutku nastanka kratkega stika, če ostane velikost kratkostične impedance
enaka tisti ob času nič (ob začetku kratkega stika).
Aperiodična (enosmerna) komponenta kratkostičnega toka . .d ci
Srednja vrednost med zgornjo in spodnjo ovojnico kratkostičnega toka, ki
upada od začetne vrednosti k nič.
Stran 12
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Udarni tok kratkega stika pi
Največja možna temenska vrednost kratkostičnega toka. Velikost udarnega
kratkostičnega toka se spreminja s trenutkom kratkega stika. Udarni tok
kratkega stika računamo za fazne vodnike in trenutek največjega možnega
kratkostičnega toka. Zaporednih okvar ne upoštevamo.
Simetrični kratkostični prekinitveni (izklopni) tok bI
Efektivna vrednost simetrične izmenične komponente kratkostičnega toka v
trenutku prve ločitve kontakta stikalne naprave.
Trajni kratkostični tok kI
Efektivna vrednost kratkostičnega toka po iznihanju prehodnega pojava.
3.5 Kratek stik blizu generatorja
Je kratek stik, pri katerem prispeva vsaj en sinhronski stroj začetni izmenični kratkostični
tok kI , ki je več kot dvakrat večji od njegovega nazivnega toka, ali kratek stik, pri katerem
prispevajo asinhronski motorji več kot pet odstotkov začetnega izmeničnega
kratkostičnega toka kI brez motorjev [5].
Slika 3.8: Kratkostični tok blizu generatorja
Stran 13
Diplomsko delo Sebastjan Novak
4 SPLOŠNO O MODELIRANJU ELEMENTOV EES
Pri raziskovanju in analizah prehodnih pojavov v elektroenergetskih omrežjih se
simulacijski programi vedno hitreje uveljavljajo. K temu so pripomogli hiter razvoj
računalnikov, izboljšani simulacijski programi in skladnost simuliranih ter izmerjenih
veličin. Digitalni simulacijski programi so postali ob uporabi primernih modelov
nepogrešljivo orodje – tudi za analize prehodnih pojavov, povezanih s prenapetostmi in
prenapetostno zaščito [7].
Izbira modelov elementov, ki sestavljajo simulirano omrežje, je pomembna za vsako
digitalno simulacijo prehodnega pojava v EES, saj morajo ti biti primerni za to.
Preden začnemo z modeliranjem in simulacijami, je treba storiti naslednje:
1. oceniti frekvenčni razred prehodnega pojava, ki ga bomo obravnavali,
2. izbrati primerne modele za vsako komponento omrežja.
Ta načela so značilna za vse študije prehodnih pojavov. Točka 2 ima pri simulacijskem
programu PSCAD/EMTDC posebno težo, saj govori o konsistentnosti modelov.
V določenih primerih izračunov s programskim orodjem PSCAD/EMTDC je potrebna
uporaba parazitskih elementov. Ločimo dva tipa parazitskih elementov:
a) prvi omogočajo pravilno inicializacijo elementov ob izračunu stacionarnih
stanj, pri čemer program sam določi potencial sponk, za katere meni, da niso
povezane z zemljo. Potencial teh sponk je nič;
b) drugi preprečujejo razne numerične oscilacije med izračunom prehodnega
pojava, nastale zaradi prevelikega časovnega razkoraka oziroma neprimernih
modelov.
4.1 Predstavitev programskega orodja PSCAD
PSCAD je kratica za programsko orodje Power System Computer Aided Design. Razvoj
programskega orodja PSCAD se je začel leta 1957 pri podjetju Manitoba Hydro [7].
Stran 14
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Programsko orodje PSCAD omogoča, da uporabnik shematsko zgradi poljubno vezje
oziroma omrežje, požene simulacijo, grafično analizira rezultate ter upravlja s podatki. S
tem se je čas priprave simulacije drastično zmanjšal, sam program pa je postal dosti
prijaznejši do uporabnika. Program vključuje tudi analizo rezultatov in spreminjanje raznih
nastavitev med samo simulacijo (on-line) tako, da lahko spreminjamo parametre sistema
med samim potekom simulacije in opazujemo odzive. Simulacijski gonilnik EMTDC in
grafični vmesnik PSCAD predstavljata profesionalno simulacijsko orodje za analiziranje
elektroenergetskih in elektromehanskih sistemov v časovnem prostoru. EMTDC izvršuje
nadzor nad celotnim potekom simulacije, rešuje sisteme diferencialnih enačb, s katerimi je
opisan dani sistem, rešitve pa podaja v obliki časovnih odzivov sistema. Rezultate izračuna
v ekvidistantnih časovnih korakih, katerih dolžino nastavimo sami glede na parametre
sistema.
PSCAD vsebuje tudi knjižnico že programiranih in testiranih modelov oziroma
komponent. Imenuje se glavna knjižnica oziroma ang. master library. Izdelamo lahko tudi
lastno komponento, če je ne najdemo v glavni knjižnici. V nadaljevanju je navedenih nekaj
modelov, ki se pogosteje uporabljajo pri študijah in so že dostopni v glavni knjižnici [7]:
upori, tuljave in kondenzatorji,
medsebojno sklopljena navitja, transformatorji,
frekvenčno odvisni prenosni vodi in kabli,
napetostni in tokovni izvori,
stikala in odklopniki,
diode, tiristorji in GTO-ji,
digitalne in analogne kontrolne funkcije,
izmenični in enosmerni stroji, vzbujalniki,
regulatorji in krmilniki,
merilniki in merilne funkcije,
FACTS-naprave,
zračne turbine …
Stran 15
Diplomsko delo Sebastjan Novak
4.1.1 Področja uporabe programskega orodja PSCAD
Uporaba programskega orodja PSCAD je zelo razširjenja, predvsem pa se uporablja pri
[7]:
HVDC-sistemih (visokonapetostni enosmerni sistemi),
FACTS-napravah,
rotirajočih strojih,
transformatorjih,
prenosnih vodih,
zaščiti elektroenergetskih sistemov,
interpolaciji in odstranjevanju ropota,
koordinaciji stikalnih manipulacij,
fuzy, nevronskih in kaotičnih sistemih,
frekvenčni in harmonski analizi,
simulacijah in interkonekcijah,
optimizacijskih metodah (GA, SA) in
simulacijah v realnem času.
Računalniško orodje PSCAD/EMTDC uporabljajo strokovnjaki na različnih področjih
dela. Nekaj tipičnih študijskih področij dela [7]:
študije izmeničnih omrežij, v katerih so zajeti rotacijski stroji, vzbujalniki,
krmilniki, turbine, transformatorji, prenosni vodi in porabniki,
koordinacija relejev,
preizkušanje transformatorjev,
prenapetosti zaradi okvare ali delovanja odklopnika,
koordinacija ločitev transformatorjev, stikalnih naprav in ozemljitev,
študije mejnih resonančnih (SSR) pojavov v električnem omrežju z električnimi
stroji, prenosnimi vodi in HVDC-sistemi,
proučevanje modelov filtrov in harmonska analiza,
raziskave novih konceptov na področju novih tokokrogov in sistemov nadzora,
načrtovanje sistemov vodenja in koordinacije FACTS- in HVDC-naprav ...
Stran 16
Sebastjan Novak Diplomsko delo
5 IZRAČUN KRATKOSTIČNIH RAZMER ZA MODEL OMREŽJA IEEE5 S PROGRAMSKIM ORODJEM PSCAD
V tem poglavju je opisan izračun kratkostičnih razmer s pomočjo programskega orodja
PSCAD za model omrežja IEEE5. Pri izračunu so upoštevane poenostavitve, narejeno pa
je bilo manjše število ponovitev posameznih delov izračuna.
5.1 Opis modela omrežja IEEE5
Model omrežja IEEE5 je vzorčen primer za izračun obratovalnih stanj v EES. Podani
model omrežja sem predstavil v obliki enofaznega in trifaznega sistema. Za prvega sem
izračunal tok enofaznega kratkega stika v vozlišču 2, za drugega pa tok enofaznega in
trifaznega kratkega stika v istem vozlišču.
Slika 5.1: Model omrežja IEEE5
Slika 5.1 prikazuje model omrežja IEEE5 s petimi vozlišči in sedmimi povezavami:
V1 – povezava G1 – 1,
V2 – povezava 1 – 3,
V3 – povezava 3 – 4,
V4 – povezava 4 – 5,
V5 – povezava 2 – 5,
V6 – povezava G2 – 2,
Stran 17
Diplomsko delo Sebastjan Novak
V7 – povezava 1 – 2,
V8 – povezava 2 – 3,
V9 – povezava 2 – 4.
PODATKI O OMREŽJU:
Pri metodi relativnih vrednosti računamo električne veličine kot mnogokratnike nekih
osnovnih ali baznih vrednosti. Bazne vrednosti so vedno absolutne vrednosti. Običajno si
izberemo dve bazni vrednosti, in sicer napetost bU , ki je na vsakem napetostnem nivoju
enaka nazivni napetosti tega nivoja, in bazno moč bS , ki je po vseh napetostnih nivojih
enaka. Za svoj primer sem izbral naslednji bazni vrednosti:
Tabela 5.1: Bazni vrednosti za model IEEE5
bU 110 kV bS 100 MVA
Podane imamo relativne vrednosti impedanc posameznih povezav:
Tabela 5.2: Relativne vrednosti impedanc posameznih povezav za model IEEE5
Povezave Impedanca Z R j X 1–2 0,02 0,06j 1–3 0,08 0, 24j 1–g 0,0 0, 25j 2–3 0,06 0,18j 2–4 0,06 0,18j 2–5 0,04 0,12j 2–g 0,0 1,5j 3–4 0,01 0,03j 4–5 0,08 0, 24j
V tabeli 5.2 so podane relativne vrednosti impedanc. Te je treba preračunati v realne
oziroma dejanske vrednosti impedanc, saj lahko le s temi računamo v programskem orodju
PSCAD. To naredimo z naslednjo enačbo:
Stran 18
Sebastjan Novak Diplomsko delo
232
26
110 10121 (5.1)
100 10b
b
ZZ UZ ZS
Tabela 5.3: Izračunane dejanske vrednosti impedanc in induktivnosti za model omrežja
IEEE5
Povezave Impedanca
( )Z R j X 2 , (H)Xf L
Z1–2 2, 42 7, 26j 0,023121019 Z1–3 9,68 29,04j 0,092484076 Z1–g 0 30, 25j 0,096337579 Z2–3 7, 26 21,78j 0,069363057 Z2–4 7, 26 21,78j 0,069363057 Z2–5 4,84 14,52j 0,046242038 Z2–g 0 181,5j 0,578025477 Z3–4 1, 21 3,63j 0,011560509 Z4–5 9,68 29,04j 0,092484076
5.2 Enofazni sistem modela omrežja IEEE5
Sinhronska generatorja sem nadomestil z modelom enofaznega izvora (Slika 5.2).
Nadomestni enofazni izvor sem lahko uporabil, ker me je zanimal le izračun kratkostičnih
tokov. Zato v takšnem primeru uporaba realnega modela sinhronskega generatorja ni
potrebna.
Opis modela enofaznega izvora
Je komponenta enofaznega izmeničnega in enosmernega napetostnega izvora, kjer je lahko
vir impedance določen kot idealen (to je z neskončno impedanco). Model je mogoče
nadzorovati bodisi s fiksnimi internimi parametri ali s spreminjanjem zunanjih signalov.
Zunanji vhodi so opisani, kot sledi:
nU : fazna proti zemlji (efektivna medfazna napetost) [kV];
f : frekvenca [Hz].
Stran 19
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Slika 5.2: Model enofaznega izvora kot model generatorja
V nadomestni model enofaznega izvora sem vnesel realne vrednosti iz Tabele 5.2, ki sem
jih preračunal iz podanih relativnih vrednosti.
Slika 5.3: Tehnični podatki za G1
Slika 5.4: Tehnični podatki za G2
Stran 20
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Za predstavitev enofaznega kratkega stika sem uporabil model enofaznega kratkega stika
(Slika 5.5).
Opis modela enofaznega kratkega stika
Ta komponenta se uporablja za simuliranje enofaznega kratkega stika, ki je lahko enofazni
proti zemlji ali med faznimi vodniki. Model je mogoče nadzorovati prek imen vhodnega
signala (privzeta je napaka), kjer je logika okvar sledeča:
0 – ni kratkega stika,
1 – je kratek stik.
Slika 5.5: Model enofaznega kratkega stika
Dva sinhronska generatorja sem prek kablovodov priključil na vozlišči in nato med seboj
povezal še preostala vozlišča. Kablovode in Al/Fe vodnike sem predstavil z upornostmi R
in induktivnostmi lX , ki so bila podana za ta model. Mesto kratkega stika je v vozlišču
okvare – v mojem primeru v vozlišču 2.
Stran 21
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Slika 5.6: Enočrtna shema enofaznega modela omrežja IEEE5
Stran 22
Sebastjan Novak Diplomsko delo
5.2.1 Rezultati enofaznega kratkega stika Main : Graphs
t [s] 0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ... ... ...
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
100
Krat
kost
icna
nap
etos
t Uk
[kV]
Ek
Slika 5.7: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚
Main : Graphs
t [s] 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 ... ... ...
-3.0
-2.0
-1.0
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
Krat
kost
icni
tok
Ik [k
A]
Ik
Slika 5.8: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚
Slika 5.8 prikazuje enofazni kratek stik v vozlišču 2 za podani model omrežja. Enofazni
kratek stik sem izvedel pri kotu 0˚, ko je napetost faze prešla skozi nič. Takrat ima
Stran 23
Diplomsko delo Sebastjan Novak
kratkostični tok ravno v tistem trenutku največjo temensko vrednost, zato je treba odčitano
vrednost z grafa deliti s 2 .
Vrednosti tokov, ki sem jih odčital z grafa:
5,52 kAui udarni tok kratkega stika
2, 43 kAkI začetni simetrični izmenični kratkostični tok Main : Graphs
t [s] 0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ... ... ...
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
100
Krat
kost
icna
nap
etos
t Uk
[kV]
Ek
Slika 5.9: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚
Main : Graphs
t [s] 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 ... ... ...
-6.0
-4.0
-2.0
0.0
2.0
4.0
6.0
Krat
kost
icni
tok
Ik [k
A]
Ik
Slika 5.10: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚
Stran 24
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Slika 5.10 prikazuje enofazni kratek stik v vozlišču 2 za podani model omrežja. Enofazni
kratek stik sem izvedel pri kotu 90˚. Slika prikazuje temensko vrednost kratkostičnega
toka, zato je treba odčitano vrednost z grafa deliti s 2 .
Vrednosti tokov, ki sem jih odčital z grafa:
u 2,96 kAi udarni tok kratkega stika
2,09 kAkI začetni simetrični izmenični kratkostični tok
5.3 Trifazni sistem modela omrežja IEEE5
Sinhronska generatorja sem nadomestil z modelom trifaznega izvora (Slika 5.11).
Nadomestni trifazni izvor sem lahko uporabil, ker me je zanimal le izračun kratkostičnih
tokov. Zato v takšnem primeru uporaba realnega modela sinhronskega generatorja ni
potrebna.
Opis modela trifaznega izvora
Je komponenta trifaznega izmeničnega napetostnega vira, kjer je lahko vir impedance
določen kot idealen (to je z neskončno impedanco). Model je mogoče nadzorovati bodisi s
fiksnimi internimi parametri ali s spreminjanjem zunanjih signalov. Zunanji vhodi so
opisani, kot sledi:
nU : faza proti fazi (medfazna napetost) [kV],
f : frekvenca [Hz].
Slika 5.11: Model trifaznega izvora kot model generatorja
Stran 25
Diplomsko delo Sebastjan Novak
V nadomestni model trifaznega izvora sem vnesel realne vrednosti iz Tabele 5.2, ki sem jih
preračunal iz podanih relativnih vrednosti.
Slika 5.12: Tehnični podatki za G1
Slika 5.13: Tehnični podatki za G2
Za predstavitev kratkega stika sem uporabil model motnje, kjer sem nastavil trifazni kratek
stik (Slika 5.14).
Stran 26
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Opis trifaznega kratkega stika
Ta komponenta se uporablja za simuliranje kratkih stikov na trifaznih izmeničnih sistemih.
Na voljo sta dve vrsti kratkega stika: med faznimi vodniki in fazni vodnik proti
nevtralnemu vodiku. Ime tokovnih spremenljivk se lahko določi v vsaki fazi in jih je
mogoče spremljati prek izhodnega kanala, če je to potrebno. Komponento je mogoče
povezati na zunanjo povezavo tako, da lahko uporabnik poveže vse vrste zunanjih okvar
kroga neposredno na skupno točko okvare. Model je mogoče nadzorovati prek vhodnega
signala, kjer je logika okvar sledeča:
0 – ni kratkega stika,
1 – je kratek stik.
Slika 5.14: Model trifaznega kratkega stika
Dva sinhronska generatorja sem prek kablovodov priključil na vozlišči in nato med seboj
povezal še preostala vozlišča. Kablovode in Al/Fe vodnike sem predstavil z upornostmi R
in induktivnostmi lX , ki so bila podana za ta model. Mesto kratkega stika je v vozlišču
okvare – v mojem primeru v vozlišču 2.
Stran 27
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Slika 5.15: Enočrtna shema trifaznega modela omrežja IEEE5
5.3.1 Rezultati enofaznega kratkega stika
V modelu trifaznega kratkega stika sem nastavil enofazni kratek stik.
Stran 28
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Main : Graphs
t [s] 0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ... ... ...
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
100 Kr
atko
stic
na n
apet
ost [
kV]
Ea Eb Ec
Slika 5.16: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚
Main : Graphs
t [s] 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 ... ... ...
-3.0
-2.0
-1.0
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
Krat
kost
icni
tok
[kA]
Ika Ikb Ikc
Slika 5.17: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚
Slika 5.17 prikazuje enofazni kratek stik v vozlišču 2 za podani model omrežja. Enofazni
kratek stik sem izvedel pri kotu 0˚, ko je napetost faze prešla skozi nič. Takrat ima
kratkostični tok ravno v tistem trenutku največjo temensko vrednost, zato je treba odčitano
vrednost z grafa deliti s 2 .
Stran 29
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Vrednosti tokov, ki sem jih odčital z grafa:
5,52 kAui udarni tok kratkega stika
2, 43 kAkI začetni simetrični kratkostični tok
Main : Graphs
t [s] 0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ... ... ...
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
100
Krat
kost
icna
nap
etos
t [kV
]
Ea Eb Ec
Slika 5.18: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚
Main : Graphs
t [s] 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 ... ... ...
-6.0
-4.0
-2.0
0.0
2.0
4.0
6.0
Krat
kost
icni
tok
[kA]
Ika Ikb Ikc
Slika 5.19: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚
Stran 30
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Slika 5.19 prikazuje enofazni kratek stik v vozlišču 2 za podani model omrežja. Enofazni
kratek stik sem izvedel pri kotu 90˚. Slika prikazuje temensko vrednost kratkostičnega
toka, zato je treba odčitano vrednost z grafa deliti s 2 .
Vrednosti tokov, ki sem jih odčital z grafa:
2,96 kAui udarni tok kratkega stika
2,09 kAkI začetni simetrični izmenični kratkostični tok
5.3.2 Rezultati trifaznega kratkega stika
V modelu trifaznega kratkega stika sem nastavil trifazni kratek stik.
Main : Graphs
t [s] 0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ... ... ...
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
100
Krat
kost
icna
nap
etos
t [kV
]
Ea Eb Ec
Slika 5.20: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚
Stran 31
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Main : Graphs
t [s] 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 ... ... ...
-5.0
-4.0
-3.0
-2.0
-1.0
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
Krat
kost
icni
tok
[kA]
Ika Ikb Ikc
Slika 5.21: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 0˚
Slika 5.21 prikazuje trifazni kratek stik v vozlišču 2 za podani model omrežja. Trifazni
kratek stik sem izvedel pri kotu 0˚, ko je napetost faze prešla skozi nič. Takrat ima
kratkostični tok ravno v tistem trenutku največjo temensko vrednost, zato je treba odčitano
vrednost z grafa deliti s 2 .
Vrednosti tokov, ki sem jih odčital z grafa:
5,52 kAui udarni tok kratkega stika
2, 43 kAkI začetni simetrični izmenični kratkostični tok
Stran 32
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Main : Graphs
t [s] 0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 ... ... ...
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
100 Kr
atko
stic
na n
apet
ost [
kV]
Ea Eb Ec
Slika 5.22: Fazna napetost kU [kV] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚
Main : Graphs
t [s] 0.000 0.050 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300 0.350 0.400 ... ... ...
-6.0
-4.0
-2.0
0.0
2.0
4.0
6.0
Krat
kost
icni
tok
[kA]
Ika Ikb Ikc
Slika 5.23: Kratkostični tok kI [kA] v odvisnosti od časa, začetni kot 90˚
Slika 5.23 prikazuje trifazni kratek stik v vozlišču 2 za podani model omrežja. Trifazni
kratek stik sem izvedel pri kotu 90˚. Slika prikazuje temensko vrednost kratkostičnega
toka, zato je treba odčitano vrednost z grafa deliti s 2 .
Vrednosti tokov, ki sem jih odčital z grafa:
2,96 kAui udarni tok kratkega stika
2,09 kAkI začetni simetrični izmenični kratkostični tok
Stran 33
Diplomsko delo Sebastjan Novak
6 ANALITIČNI IZRAČUN KRATKOSTIČNIH RAZMER ZA MODEL OMREŽJA IEEE5
V tem poglavju je opisan analitični izračun kratkostičnih razmer za model omrežja IEEE5.
Pri izračunu so upoštevane poenostavitve, narejeno pa je bilo manjše število ponovitev
posameznih delov izračuna, kot je to narejeno v programskem orodju PSCAD.
6.1 Opis modela omrežja IEEE5
Za podani model omrežja sem sestavil topološko shemo in jo predstavil z idealnimi
električnimi elementi (Slika 6.1) ter izračunal tok trifaznega kratkega stika v vozlišču 2 po
metodi relativnih vrednosti (per-unit) z uporabo nadomestnega vezja.
Podatke o omrežju in bazni vrednosti omrežja sem povzel iz Tabele 5.1 in Tabele 5.2.
Za izračun kratkega stika izberemo kot referenčno vozlišče vozlišče v okvari – v mojem
primeru vozlišče 2. Sestavimo nadomestno vezalno shemo za neokrnjeno vezje – izberemo
zemljo kot referenčno vozlišče.
Stran 34
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Slika 6.1: Nadomestna vezja, predstavljena z idealnimi električnimi elementi
Stran 35
Diplomsko delo Sebastjan Novak
6.2 Izračun nadomestne kratkostične impedance omrežja
Enačba 6.1 ponazarja del nadomestnega vezja Slike 6.1a.
1 25 45 0,04 0,12 0,08 0, 24 0,12 0,36nZ Z Z j j j (6.1)
Enačba 6.2 ponazarja del nadomestnega vezja Slike 6.1b.
24 12
24 1
0,06 0,18 0,12 0,360,04 0,12
0,06 0,18 0,12 0,36n
nn
j jZ ZZ jZ Z j j
(6.2)
Enačba 6.3 ponazarja del nadomestnega vezja Slike 6.1c.
3 34 2 0,01 0,03 0,04 0,12 0,05 0,15n nZ Z Z j j j (6.3)
Enačba 6.4 ponazarja del nadomestnega vezja Slike 6.1d.
23 34
23 3
0,06 0,18 0,05 0,150, 273 0,082
0,06 0,18 0,05 0,15n
nn
j jZ ZZ jZ Z j j
(6.4)
Enačba 6.5 ponazarja del nadomestnega vezja Slike 6.1e.
5 13 4 0,08 0, 24 0,0273 0,082 0,107 0,322n nZ Z Z j j j (6.5)
Enačba 6.6 ponazarja del nadomestnega vezja Slike 6.1f.
12 56
12 5
0,02 0,06 0,107 0,3220,0169 0,051
0,02 0,06 0,107 0,322n
nn
j jZ ZZ jZ Z j j
(6.6)
Enačba 6.7 ponazarja del nadomestnega vezja Slike 6.1g.
7 1 6 0,0 0, 25 0,0169 0,051 0,0169 0,301n g nZ Z Z j j j (6.7)
Stran 36
Sebastjan Novak Diplomsko delo
Enačba 6.8 ponazarja del nadomestnega vezja Slike 6.1h.
2 7 *8
2 7
0,0 1,5 0,0169 0,3010,0117 0, 2505
0,0 1,5 0,0169 0,301g n
n Ng n
Z Z j jZ j Z
Z Z j j
(6.8)
Nadomestno kratkostično impedanco omrežja ponazarja Slika 6.1i.
* *0,0117 0, 2505N kZ j Z
6.3 Izračun začetnega kratkostičnega toka kI
Ko sem izračunal *NZ , lahko izračunam začetni kratkostični tok kI [4].
* **
* 2 23 3b b
kk
c U c UIZ R X
, (6.9)
2 2* * *Re Imk k kZ Z Z , (6.10)
* bk k
b
SI IU
. (6.11)
Pri tem je:
c – napetostni faktor,
*bU – relativna vrednost bazne napetosti,
*kZ – absolutna relativna vrednost kratkostične impedance,
*kZ – relativna vrednost kratkostične impedance,
kI – začetni kratkostični tok,
*kI – relativna vrednost začetnega kratkostičnega toka,
bS – bazna moč,
bU – bazna napetost.
Stran 37
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Napetostni faktor c je razmerje med ekvivalentnim napetostnim izvorom in nazivno
napetostjo sistema:
Tabela 6.1: Izbira napetostnega faktorja c
Nazivna napetost
nU
Napetostni faktor c za izračun:
največjega kratkostičnega toka najmanjšega kratkostičnega toka
Nizka napetost
100 V do 1000 V
1,05
1,1
0,95
Srednja napetost
>1 kV do 35 kV
1,1 1,0
Visoka napetost
>35 kV
1,1 1,0
V (6.9), (6.10) in (6.11) vstavimo vrednosti, ki smo jih predhodno izbrali in izračunali.
**
*
1,1 1 2,5323 3 0,2508
bk
k
c UIZ
2 2 2 2* * *Re Im 0,0117 0, 2505 0, 2508k k kZ Z Z
6*
3
100 102,532 2,3 kA110 10
bk k
b
SI IU
Stran 38
Sebastjan Novak Diplomsko delo
7 PRIMERJAVA REZULTATOV
V tem poglavju je predstavljena primerjava rezultatov med analitičnim izračunom, ki je bil
narejen brez uporabe računalnika, izračunom, ki je bil narejen s programskim orodjem
PSCAD, in izračunom, ki sem ga povzel iz literature [1].
Rezultati izračunov z vozliščno admitančno matriko
Relativna kratkostična impedanca omrežja kZ v vozlišču 2:
0,0117 0, 2502kZ j
Kratkostični tok kI v vozlišču 2:
2 2 2 2
0,1860 3,9879
Re Im 0,1860 3,9879 3,99 kA
k
k k k
I j
I I I
V literaturi [1] je za primerjavo rezultatov med posameznimi metodami treba pri napetosti
upoštevati še 3 , saj so izvori predstavljeni kot trifazni izvori, kjer je za napetost podana
medfazna napetost.
3,99 2,3 kA3kI
Rezultati analitičnih izračunov
Relativna kratkostična impedanca omrežja kZ v vozlišču 2:
0,0117 0, 2502kZ j
Kratkostični tok kI v vozlišču 2:
2,3 kAkI
Stran 39
Diplomsko delo Sebastjan Novak
Rezultati izračunov s programskim orodjem PSCAD
Kratkostični tok kI v vozlišču 2:
2, 43 kAkI
7.1 Primerjava rezultatov z vozliščno admitančno matriko
Primerjavo izračunov in rezultatov z vozliščno admitančno matriko prikazuje Tabela 7.1.
Tabela 7.1: Primerjava izračunov kratkostičnega toka
Vozliščna admitančna matrika Analitični izračun Izračun PSCAD
kI 2,3 kA 2,3 kA 2,43 kA
Cilj primerjave je ugotoviti, kakšna so odstopanja med rezultati, izračunanimi z različnimi
metodami. Iz rezultatov vidimo, da so razlike med dobljenimi rezultati minimalne, saj
vsaka izmed uporabljenih metod zajema določene poenostavitve pri izračunu.
Če primerjamo rezultat analitičnega izračuna z uporabo metode relativnih vrednosti in
rezultat izračuna z uporabo vozliščne admitančne matrike, povzet iz literature [1], vidimo,
da sta rezultata enaka. Razlog za to je, da metodi nimata večjih poenostavitev. Do manjših
razlik bi lahko prišlo zaradi samega zaokroževanja pri izračunih, kjer se lahko te razlike v
samem nadaljevanju izračuna samo povečujejo.
Če primerjamo rezultata izračuna s programskim orodjem PSCAD in rezultat izračuna z
uporabo vozliščne admitančne matrike, povzet iz literature [1], vidimo, da je med rezultati
manjše odstopanje. Rezultat, izračunan s programskim orodjem PSCAD, se z rezultatom,
izračunanim z uporabo vozliščne admitančne matrike, povzetim iz literature [1], razlikuje
za 5,7 odstotka. Razlog za to je, da sem model omrežja IEEE5 v programskem orodju
PSCAD predstavil kot lineariziran model samih linearnih elementov. Vsak linearni model
Stran 40
Sebastjan Novak Diplomsko delo
elementov iz glavne knjižnice vključuje določene poenostavitve, ki se pri nadaljnjem
izračunu odražajo z različno dobljenimi rezultati. Poleg tega pa ti dve metodi za izračun
uporabljata različne poenostavitve, kar je samo še razlog več, da je pri rezultatih prišlo do
odstopanja. V praksi pri modeliranju s programskim orodjem PSCAD ne dobimo
rezultatov, ki bi se ujemali z rezultati analitičnega izračuna. Izračun s programskim
orodjem PSCAD je lahko od analitičnega večji do 20 odstotkov in je primerljiv oziroma
primeren za nadaljnjo analizo.
Stran 41
Diplomsko delo Sebastjan Novak
8 SKLEP
Izračuni kratkostičnih veličin so pomembni za dimenzioniranje stikalne opreme, ki mora v
času svoje življenjske dobe (približno 20 let) prenašati električne, mehanske in toplotne
obremenitve.
Eden od ciljev tega dela je bil pokazati postopek za izračun kratkostičnih tokov skladno s
standardom SIST EN 60909 in ga na preprost način predstaviti. Drugi cilj pa je bil izračun
z metodo relativnih vrednosti (per-unit) in izračun s programskim orodjem PSCAD
primerjati z izračunom po metodi vozliščne admitančne matrike, povzetim iz diplomske
naloge Sebastijana Omerza: Izračun kratkostičnih veličin, FERI, Maribor 2011.
Računalniško formiranje, spreminjanje, preračunavanje in računanje nadomestnega vezja
so po mojem mnenju preprosti. V nadaljevanju je s pomočjo smernic in predpostavk iz
standarda SIST EN 60909 predstavljen izračun kratkostičnih tokov.
Model omrežja IEEE5 je vzorčni primer za izračun obratovalnih stanj (pretoke moči,
stabilnostne probleme, upade napetosti itd.) v EES. V tej diplomi pa je bil izveden tudi
tranzientni izračun kratkostičnega toka kI s programskim orodjem PSCAD. Prednost
PSCAD je ta, da računa trenutne vrednosti toka (tranzientni izračun) iz diferencialnih
enačb. Slabost izračuna s PSCAD je v lineariziranem modelu. Vsak linearni model
elementov vključuje določene poenostavitve, ki se pri nadaljnjem izračunu odražajo v
odstopanju rezultatov. Če izračun ne vsebuje poenostavitev, je kratkostični tok kI manjši.
V nasprotnem primeru je pri izračunu, ki vsebuje poenostavitve, impedanca modela
manjša, s tem pa je posledično večji kratkostični tok kI . Ker smo računali samo trifazni
kratek stik, ni bilo potrebe po izračunu s simetričnimi komponentami. Programsko orodje
PSCAD pa pri svojem izračunu ne potrebuje simetričnih komponent.
Na osnovi rezultatov analitičnega izračuna z uporabo metode relativnih vrednosti (per-unit)
in rezultatov izračunov s programskim orodjem PSCAD smo pokazali, da sta rezultata
izračunov kratkostičnega toka kI v vozlišču 2 primerljiva.
Stran 42
Sebastjan Novak Diplomsko delo
9 LITERATURA
[1] S. Omerzu, Izračun kratkostičnih veličin: diplomska naloga, FERI, Maribor 2011.
[2] IEC 60909, ''International Standard, Short-circuit currents in three-phase a. c.
systems''. International Electrotehnical Commission, pp. 1-137, Geneve – Suisse 2001;
SIST EN 60909, ''International Standard, Short-circuit currents in three-phase a. c.
systems'', Slovenski inštitut za standardizacijo, pp. 77, 2002.
[3] http://www.iec.ch
[4] http://www.sist.si
[5] J. Pihler, Stikalne naprave elektroenergetskega sistema, 2. izd., Fakulteta za
elektrotehniko, računalništvo in informatiko, Maribor 2003.
[6] J. Voršič, T. Zorič, M. Horvat, Izračun obratovalnih stanj v elektroenergetskih
omrežjih, 1. izd., Fakulteta za elektrotehniko, računalništvo in informatiko, Maribor 2008.
[7] Manitoba HVDC research centre, PSCAD On-line help v 4.2.1, Manitoba HVDC,
februar 2010.