Relazione di calcolo scuola MUSSONS - ESEC. 1 · scala di sicurezza e un vano di accesso ai piani da erigersi in comune di Morsano al Tagliamento (PN). Nella presente relazione viene

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LORIS BOREAN INGEGNERE

Provincia di PORDENONE

Comune di MORSANO AL TAGLIAMENTO

AAMMPPLLIIAAMMEENNTTOO SSCCUUOOLLAA PPRRIIMMAARRIIAA

- PROGETTO ESECUTIVO -

OGGETTO: - RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

COMMITTENTE: COMUNE DI MORSANO AL TAGLIAMENTO

CALCOLATORE DELLE STRUTTURE: ING. LORIS BOREAN DATA: FEBBRAIO 2017

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RELAZIONE ILLUSTRATIVA SULLE CARATTERISTICHE E QUALITA’ DEI MATERIALI DA IMPIEGARE PER LA REALIZZAZIONE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI Materiali come prescritti dal Decreto Ministeriale 14.01.2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”.

CALCESTRUZZO PER FONDAZIONI: C25/30 (R'ck 300) Riferimenti: D.M. 14.01.2008, par. 11.2;

Linee Guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale; UNI EN 206-1/2006; UNI 11104.

Tipologia strutturale: Fondazioni Classe di resistenza necessaria ai fini statici: 30 N/mm2 (300 daN/cm2) Condizioni ambientali: Strutture completamente interrate in terreno

permeabile. Classe di esposizione: XC2 Rapporto acqua/cemento max: 0.60 Classe di consistenza: ≥S4 Diametro massimo aggregati: 25 mm

Sollecitazione a rottura: fcu = 30 N/mm²

- coefficiente riduttore della resistenza: γc = 1.50

ACCIAIO PER C.A.: Riferimenti: D.M. 14.01.2008, par. 11.3.2;

Acciaio per C.A. B450C

fyk tensione nominale di snervamento: • 4580 kg/cm2 (• 450 N/mm2) ftk tensione nominale di rottura: • 5500 kg/cm2 (• 540 N/mm2) ftd tensione di progetto a rottura: fyk / γS = fyk / 1.15 = 3980 kg/cm2 (= 391

N/mm2) L’acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti: fy / fyk < 1.35 ft / fy ≥ 1.15 Diametro delle barre: 6 • φ 40 mm. E’ ammesso l’uso di acciai forniti in rotoli per diametri • 16 mm. Reti e tralicci con elementi base di diametro 6 • φ 16 mm. Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: φmin/φmax • 0.6

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ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA: la carpenteria metallica viene realizzata in S 275 (Fe 430):

S235 (Fe360C)

S275 (Fe430C)

S355 (Fe510C)

tensione caratteristica di rottura ftk 3670 4380 5200 daN/cm2

tensione caratteristica di snervamento fyk 2395 2800 3615 daN/cm² coefficiente riduttore della resistenza γγs = 1.05

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RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI Criteri di scelta operati Le opere di fondazione sono state progettate considerando le caratteristiche geotecniche del terreno ed il tipo di struttura prevista per il fabbricato. Sono state adottate quali strutture di fondazione: fondazioni superficiali dirette di tipo continuo e a travi rovesce correnti al di sotto di tutti i pilastri dell’edificio. Le fondazioni avranno in tutti i casi dimensioni adeguate per trasmettere un carico al terreno inferiore a quello consentito. Il piano di posa delle fondazioni sarà posto al di sotto della coltre di terreno vegetale, e quindi al di sotto dello strato di terreno interessato al gelo e da significative variazioni del contenuto d'acqua e di umidità stagionali. Il terreno posto al di sotto del piano di posa delle fondazioni verrà inoltre regolarizzato con magrone in conformità al progetto allegato. Dati geologici e parametri geotecnici Per la determinazione della portanza del terreno si fa riferimento alla relazione geologica e geotecnica redatta dal geologo Contratti dr. Giorgio, che dovrà essere verificata in cantiere prima dell’esecuzione delle fondazioni. Categoria del suolo di fondazione (Tab. 3.2.II del D.M. 14-01-2008): C Categoria topografica T1 e coeff. di amplificazione topografica St=1,0

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Capacità portante e cedimento Per le fondazioni si ipotizza un piano di posa a ---0.50 m di profondità dal piano di campagna.

qr = cNc + γ D Nq + 0.5 γ B Nγ

dove : qr= capacità portante (ton/mq) ϕ = 26° γ = 1,90 ton/mc C = 0,0 ton/mq D = profondità del piano di posa della fondazione (ml) Si pone a favore della sicurezza pari a -0.50 m B = larghezza della fondazione (m) Rd calcolato con coefficiente: γ R = 2,3 Rd = qr/γR Per Rd viene assunto un valore cautelativo pari a 0,75 daN/cmq. In seguito alle indicazioni della relazione geologica, viene verificata la capacità portante del terreno secondo l’approccio 2 (A1+M1+R3) delle NTC2008: Ed = 0,717 <Rd = 0,75 daN/cm2

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SCHEMA FONDAZIONI:

MODELLO SOLIDO FONDAZIONI

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PRESSIONE AL TERRENO TENSIONI AL TERRENO Ed STRUTTURA : Ed = 0,717 <Rd = 0,75 daN/cm2

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RELAZIONE DI CALCOLO

DESCRIZIONE SOMMARIA DELL’OPERA Il progetto prevede la costruzione di un ampliamento della scuola di Mussons per il ricavo di una scala di sicurezza e un vano di accesso ai piani da erigersi in comune di Morsano al Tagliamento (PN). Nella presente relazione viene effettuato il calcolo strutturale. L’ampliamento in oggetto è costituito da un nuovo fabbricato con struttura indipendente di pianta di forma irregolare, che si siluppa in altezza su un piano terra e due piani fuori terra e che avrà le seguenti caratteristiche tecniche:

o fondazioni superficiali continue e a travi rovesce in c.a. dello spessore di 40 cm correnti al di sotto di tutti i pilastri dell’edificio e formanti un graticcio chiuso;

o struttura in elevazione costituita da una struttura in acciaio composta da pilastri e travi HEA; o orditura secondaria dei solai di calpestio in profili IPE 180; o orditura secondaria del solaio di copertura in profili IPE 160; o solaio di calpestio e di copertura in lamiera grecata tipo EGB e getto di completamento

collaborante in c.a. dello spessore di 10 cm; o scale di sicurezza in acciaio composte da cosciali in acciaio in profili UNP 200 e gradini e

pianerottoli in grigliati in acciaio. Nell’ambito dei lavori e per l’accesso alla nuova scala di sicurezza vengono aperti due fori, uno per piano, nelle murature dell’edificio esistente. Per l’apertura di tali forometrie vengono inseriti due architravi in c.a. e dal punto di vista sismico non influiscono in modo sensibile al sistema sismoresistente dell’edificio. Il calcolo delle strutture principali viene effettuato con il programma Mastersap prodotto dall’azienda AMV di Ronchi dei Legionari (GO). Si allega di seguito la licenza software.

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SCHEMA STRUTTURALE D’INSIEME: EDIFICIO

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MODELLO SOLIDO STRUTTURALE D’INSIEME: EDIFICIO

Di seguito viene eseguito il calcolo dell’edificio eseguendo la verifica sismica secondo il D.M. del 14.01.2008 vengono verificate le fondazioni, i pilastri e le travi più sollecitate e l’ordito dei solai di calpestio e di copertura.

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METODO DI CALCOLO Il metodo di calcolo adottato nelle verifiche è il metodo agli stati limite.

Normativa di riferimento

Fondamentale: - Legge n. 1086 del 5 novembre 1971. ‘‘Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio

armato, normale e precompresso Azioni e Verifiche acciaio e C.A.: - D.M. del 14.01.08: ‘‘Norme tecniche per le costruzioni’’ Zone Sismiche: - D.M. del 14.01.08: ‘‘Norme tecniche per le costruzioni’’ Verifiche al Fuoco: - D.M. 16.02.2007: Classificazione di resistenza al fuoco di prodotto ed elementi costruttivi di opere da

costruzione.

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ANALISI DEI CARICHI

PESO PROPRIO Il peso proprio degli elementi in acciaio è calcolato direttamente dal programma di calcolo tenendo conto di un peso specifico pari a 7850 daN/mc. Per tener conto del peso dell’isolamento e rivestimento si pone un peso complessivo della parete finita 80 daN/mq. Solaio di calpestio in lamiera con getto collaborante

Pavimento in pvc 10 daN/mq

Massetto 130 daN/mq

Solaio H=10 cm 165 daN/mq

controsoffitto 10 daN/mq

arrotondamento 5 daN/mq

permanenti G 320 daN/mq

Accidentali (C1) – qk 300 daN/mq

Solaio di calpestio in grigliato scala

grigliato 30 daN/mq

parapetti 20 daN/mq



Solaio di copertura

impermeabilizzazione 50 daN/mq





Accidentali (neve) – Qn 120 daN/mq

qsk = 150 daN/mq (Zona I, H<=200 m.s.l.m.) µ1 = 0.8 => q1 =150*0.8= 120 daN/mq

si assume un carico neve: q = 120 daN/mq

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AZIONE DEL VENTO Normativa: D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni) La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:

p = qb · ce · cp · cd

Provincia: Pordenone

Zona: 1

Altitudine: 50 m s.l.m

Tempo di ritorno Tr: 50 anni;

Velocità di riferimento vb(Tr): 25 m/s

Pressione cinetica di riferimento qb: 390.62 N/m2

Altezza della costruzione z: 9 m (zmin: 8m)

Distanza dalla costa: Terra, oltre i 40 km dalla costa, sotto i 500 m

Classe di rugosità del terreno: B

Categoria di esposizione del sito: IV

Coefficiente topografico ct: 1

Coefficiente dinamico cd: 1

Coefficiente di esposizione ce(z):

ce(zmin = 8m): 1.63

ce(z = 13m): 1.96

Edifici a pianta rettangolare con coperture piane, a falde inclinate o curve

Costruzioni completamente stagne

Elementi sopravento (α ≥ 60°) : cp = 0.8

Pressione del vento con coefficiente di forma cp = 0.8

p(zmin = 8 m) = 510.69 N/m2

p(z = 13 m) = 614.0 N/m2


p(zmin = 8 m) = 255.35 N/m2

p(z = 13 m) = 307.0 N/m2

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AZIONI SISMICHE

Azione da sisma (NTC 2008) Accelerazione orizzontale ag Ai fini dell’applicazione di queste norme, il territorio nazionale è suddiviso in zone sismiche, ciascuna contrassegnata da un diverso valore del parametro ag = accelerazione orizzontale massima con probabilità di superamento del 10% in 50 anni. Il valore di ag, espresso come frazione dell’accelerazione di gravità g, è stato ricavato da una interpolazione conoscendo i valori ai vertici del reticolo di maglia 10x10km in cui ricade il fabbricato Descrizione dell’azione sismica Il modello di riferimento per la descrizione del moto sismico in un punto della superficie del suolo è costituito dallo spettro di risposta elastico. Il moto orizzontale è considerato composto da due componenti ortogonali indipendenti, caratterizzate dallo stesso spettro di risposta. Spettro di risposta elastico Lo spettro di risposta elastico è costituito da una forma spettrale (spettro normalizzato), considerata indipendente dal livello di sismicità, moltiplicata per il valore dell’accelerazione massima (ag S) del terreno che caratterizza il sito. Per un profilo stratigrafico del suolo di fondazione tipo C. Spettri di progetto per lo stato limite ultimo (SLV) Ai fini del progetto, le capacità dissipative delle strutture sono messe in conto attraverso un fattore riduttivo delle forze elastiche, denominato fattore di struttura q. L'azione sismica di progetto Sd(T) è data dallo spettro di risposta elastico, con le ordinate ridotte utilizzando il fattore q. La probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR è del 10%:

Tipo di costruzione: 2 Vita nominale: VN = 50 aa Classe d’uso: III Coefficiente d’uso: Cu = 1,5 Periodo di riferimento: VR = 50 aa x 1,5 = 75 aa

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EDIFICIO La struttura in elevazione sismoresistente del primo e secondo piano è di tipo in acciaio: Fattore di struttura per componenti orizzontali q = q0 kR

Struttura a bassa capacità dissipativa (NTC08; 7.5.2.2 --- Tabella 7.5.II): q0 = 4.0 Strutture intelaiate con controventi concentrici. Struttura regolare in altezza: KR = 1,0 Quindi: q = 4,0 Longitudine sito: vedi tabulato Latitudine sito: vedi tabulato

Individuati su reticolo di riferimento i parametri di pericolosità sismica si valutano i parametri spettrali riportati in tabella: S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche mediante la relazione seguente S = Ss*St St = 1,0 Fo è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima, su sito di riferimento rigido orizzontale Fv è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima verticale, in termini di accelerazione orizzontale massima del terreno ag su sito di riferimento rigido orizzontale Tb è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante. Tc è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a velocità costante. Td è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a spostamento costante.

Parametri sismici: Vedasi i tabulati di calcolo.

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MODELLO NUMERICO UTILIZZATO Ogni edificio è stato modellato con il programma Mastersap prodotto dall’azienda AMV di Ronchi dei Legionari (GO). Le pareti sono state modellate ciascuna nel seguente modo: Tutti gli elementi sono stati inseriti con sezione, rigidezza, massa e peso pari a quella di progetto. Viene effettuata l’analisi dinamica dell’intera struttura di entrambi i corpi. Per coinvolgere oltre l’85% delle masse è stato necessario inserire 10 frequenze in entrambe le verifiche. L'analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti. Gli elementi utilizzati per la modellazione dello schema statico della struttura sono i seguenti: - Elemento tipo TRAVE - Elemento tipo GUSCIO o PIASTRA - Elemento tipo FONDAZIONE (Trave su suolo elastico alla Winkler, con la sola esclusione della la fossa ascensore modellata a platea)

Presentazione del modello strutturale e sue proprietà

Questa parte richiede di precisare una serie di proprietà che possono essere ricavate in forma grafica direttamente da MasterSap. In particolare:

ο Modelli strutturali

ο Eventuali sconnessioni

ο Sezioni impiegate

ο Disposizione e intensità dei carichi

ο Distorsioni impresse

ο Carichi termici

ο Materiali

ο Combinazioni di carico

Diamo una breve descrizione delle simbologie adottate da MasterSap.

I NODI La struttura è individuata da nodi riportati in coordinate. Ogni nodo possiede sei gradi di libertà, associati alle sei possibili deformazioni. I gradi di libertà possono essere liberi (spostamenti generalizzati incogniti), bloccati (spostamenti generalizzati corrispondente uguale a zero), di tipo slave o linked (il parametro cinematico dipende dalla relazione con altri gradi di libertà). Si può intervenire sui gradi di libertà bloccando uno o più gradi. I blocchi vengono applicate nella direzione della terna locale del nodo. Le relazioni complesse creano un legame tra uno o più gradi di libertà di un nodo detto slave con quelli di un altro nodo detto master. Esistono tre tipi di relazioni complesse. Le relazioni di tipo link prescrivono l’uguaglianza tra gradi di libertà analoghi di nodi diversi. Specificare una relazione di tipo link significa specificare il nodo slave assieme ai gradi di libertà che partecipano al vincolo ed il nodo master. I gradi di libertà slave saranno eguagliati ai rispettivi gradi di libertà del nodo master. La relazione di piano rigido prescrive che il nodo slave appartiene ad un piano rigido e quindi che i due spostamenti in piano e la rotazione normale al piano sono legati ai tre parametri di roto-traslazione rigida di un piano. Il Corpo rigido prescrive che il nodo slave fa parte di un corpo rigido e tutti e sei i suoi gradi di libertà sono legati ai sei gradi di libertà posseduti dal corpo rigido (i gradi di libertà del suo nodo master). ‘‘Sono stati inseriti tre piani rigidi in corrispondenza alla quota dei tre solai di piano’’.

I MATERIALI I materiali sono individuati da un codice specifico e descritti dal modulo di elasticità, dal coefficiente di Poisson, dal peso specifico, dal coefficiente di dilatazione termica.

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LE SEZIONI Le sezioni sono individuate in ogni caso da un codice numerico specifico, dal tipo e dai relativi parametri identificativi. La simbologia adottata dal programma è la seguente:

• Rettangolare piena (Rp);

• Rettangolare cava (Rc);

• Circolare piena (Cp);

• Circolare cava (Cc);

• T (T.);

• T rovescia (Tr);

• L (L.);

• C (C.);

• C rovescia (Cr);

• Cassone (Ca);

• Profilo singolo (Ps);

• Profilo doppio (Pd);

• Generica (Ge).

I CARICHI I carichi agenti sulla struttura possono essere suddivisi in carichi nodali e carichi elementari. I carichi nodali sono forze e coppie concentrate applicate ai nodi della discretizzazione. I carichi elementari sono forze, coppie e sollecitazioni termiche. I carichi in luce sono individuati da un codice numerico, da un tipo e da una descrizione. Sono previsti carichi distribuiti trapezoidali riferiti agli assi globali (fX, fY, fZ, fV) e locali (fx, fy, fz), forze concentrate riferite agli assi globali (FX, FY, FZ, FV) o locali (Fx, Fy, Fz), momenti concentrati riferiti agli assi locali (Mx, My, Mz), momento torcente distribuito riferito all'asse locale x (mx), carichi termici (tx, ty, tz), descritti con i relativi parametri identificativi, aliquote inerziali comprese, rispetto al riferimento locale. I carichi in luce possono essere attribuiti solo a elementi finiti del tipo trave o trave di fondazione.

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GLI ELEMENTI FINITI La struttura può essere suddivisa in sottostrutture, chiamate gruppi.

ELEMENTO FRAME (TRAVE E PILASTRO, TRAVE DI FONDAZIONE) L’elemento frame implementa il modello della trave nello spazio tridimensionale. E’ caratterizzato da 2 nodi principali I e J posti alle sue estremità ed un nodo geometrico facoltativo K che serve solamente a fissare univocamente la posizione degli assi locali. L’elemento frame possiede 12 gradi di libertà. Ogni elemento viene riferito a una terna locale destra x, y, z, come mostrato in figura. L’elemento frame supporta varie opzioni tra cui:

1. deformabilità da taglio (travi tozze);

2. sconnessioni totali o parziali alle estremità;

3. connessioni elastiche alle estremità;

4. offsets, ovvero tratti rigidi eventualmente fuori asse alle estremità;

5. suolo elastico alla Winkler nelle tre direzioni locali e a torsione.

L’elemento frame supporta i seguenti carichi: 1. carichi distribuiti trapezoidali in tutte le direzioni locali o globali;

2. sollecitazioni termiche uniformi e gradienti termici nelle due direzioni principali;

3. forza concentrata in tutte le direzioni locali o globali applicata in un punto arbitrario;

4. carichi generici mediante prescrizione delle reazioni di incastro perfetto.

I gruppi formati da elementi del tipo trave riportano, in ordine, i numeri dei nodi iniziale (I), finale (J) e di riferimento (K), la situazione degli svincoli ai nodi I e J (indicate in legenda eventuali situazioni diverse dall’incastro perfetto ad entrambi i nodi), i codici dei materiali e delle sezioni, la situazione di carico nelle otto possibili condizioni A, B, C, D, E, F, G, H: se è presente un numero, esso individua il coefficiente moltiplicativo del carico corrispondente. I gruppi relativi all'elemento trave di fondazione riportano informazioni analoghe; le condizioni di carico sono limitate a due (A e B); È indicata la caratteristica del suolo, la larghezza di contatto con il terreno e il numero di suddivisioni interne. Per la trave di fondazione il programma abilita automaticamente solo i gradi di libertà relativi alla rotazione intorno agli assi globali X, Y e alla traslazione secondo Z, bloccando gli altri gradi di libertà. Ogni trave di fondazione è suddivisa in un numero adeguato di parti (aste). Ogni singola asta interagisce con il terreno mediante un elemento finito del tipo vincolo elastico alla traslazione verticale tZ convergente ai suoi nodi (vedi figura), il cui valore di rigidezza viene determinato da programma moltiplicando la costante di sottofondo assegnata dall’utente per l’area di contatto con il terreno in corrispondenza del nodo. I tipi di carichi ammessi sono solo di tipo distribuito fZ, fV, fy. Inoltre accade che: Vi=Vf; di=df=0, ovvero il carico è di tipo rettangolare esteso per tutta la lunghezza della trave.

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ELEMENTO SHELL (GUSCIO) L’elemento shell implementa il modello del guscio piatto ortotropo nello spazio tridimensionale. E’ caratterizzato da 3 o 4 nodi I, J, K ed L posti nei vertici e 6 gradi di libertà per ogni nodo. Il comportamento flessionale e quello membranale sono disaccoppiati. Gli elementi guscio/piastra si caratterizzano perché possono subire carichi nel piano ma anche ortogonali al piano ed essere quindi soggetti anche ad azioni flettenti e torcenti. Gli elementi in esame hanno formalmente tutti i sei gradi di libertà attivi, ma non posseggono rigidezza per la rotazione ortogonale al piano dell’elemento. Nei gruppi shell definiti ‘‘platea’’ viene attuato il blocco di tre gradi di libertà, uX, uY, rZ, per tutti i nodi del gruppo. Ogni gruppo può contenere uno o più elementi (max 1999). Ogni elemento viene definito da questi parametri:

1. elemento numero (massimo 1999 per ogni gruppo);

2. nodi di riferimento I, J, K, L;

3. spessore;

4. materiale;

5. pressioni e relative aliquote dinamiche;

6. temperatura;

7. gradiente termico;

8. carichi distribuiti e relative aliquote dinamiche.

ELEMENTO BOUNDARY (VINCOLO)

L’elemento boundary è sostanzialmente un elemento molla con rigidezza assiale in una direzione specificata e rigidezza torsionale attorno alla stessa direzione. E’ utile quando si vogliono determinare le reazioni vincolari oppure quando si vogliono imporre degli spostamenti o delle rotazioni di alcuni nodi (cedimenti vincolari). I parametri relativi ad ogni singolo vincolo sono:

1. il nodo a cui è collegato il vincolo (o i vincoli, massimo sei);

2. la traslazione imposta (L) o la rotazione imposta (radianti);

3. la rigidezza (per le traslazioni in F/L, per le rotazioni in F*L/rad).

Le condizioni di carico sono combinate fra di loro, secondo quanto previsto dalla Norma, per determinare gli

inviluppi delle sollecitazioni di calcolo relative a Stati Limite Ultimi.

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Schematizzazione delle azioni, condizioni e combinazioni di carico nel programma di calcolo: Le azioni sono state schematizzate applicando i carichi previsti dalla norma. In particolare i carichi gravitazionali, derivanti dalle azioni permanenti o variabili, sono applicati in direzione verticale (ovvero --- Z nel sistema globale di riferimento del modello). Le azioni del vento sono applicate prevalentemente nelle due direzioni orizzontali o ortogonalmente alla falda in copertura. Le azioni sismiche, statiche o dinamiche, derivano dall’eccitazione delle masse assegnate alla struttura in proporzione ai carichi a cui sono associate per norma. I carichi sono suddivisi in più condizioni elementari di carico in modo da poter generare le combinazioni necessarie.

Combinazioni di carico

D.M. 14.01.2008 --- Norme Tecniche per le Costruzioni Le combinazioni di carico s.l.u. statiche (in assenza di azioni sismiche) sono ottenute mediante diverse combinazioni dei carichi permanenti ed accidentali in modo da considerare tutte le situazioni più sfavorevoli agenti sulla struttura. I carichi vengono applicati mediante opportuni coefficienti parziali di sicurezza, considerando l’eventualità più gravosa per la sicurezza della struttura. Le azioni sismiche sono valutate in conformità a quanto stabilito dalle norme e specificato nel paragrafo sulle azioni. Vengono in particolare controllate le deformazioni allo stato limite ultimo, allo stato limite di danno e gli effetti del second’ordine. In sede di dimensionamento vengono analizzate tutte le combinazioni, anche sismiche, impostate ai fini della verifica s.l.u. Vengono anche processate le specifiche combinazioni di carico introdotte per valutare lo stato limite di esercizio (tensioni, fessurazione, deformabilità). Oltre all’impostazione spaziale delle situazioni di carico potenzialmente più critiche, in sede di dimensionamento vengono ulteriormente valutate, per le varie travate, tutte le condizioni di lavoro statico derivanti dall’alternanza dei carichi variabili, i cui effetti si sovrappongono a quelli dei pesi propri e dei carichi permanenti. Vengono anche imposte delle sollecitazioni flettenti di sicurezza in campata e risultano controllate le deformazioni in luce degli elementi.

Criteri per la misura della sicurezza

Metodo di calcolo agli stati limite In generale ai fini della sicurezza sono stati adottati i criteri contemplati dal metodo

semiprobabilistico agli stati limite. In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza

allo stato limite ultimo (anche sotto l’azione sismica), allo stato limite di esercizio, nei confronti

di eventuali azioni eccezionali. Per quanto riguarda le azioni sismiche verranno anche

esaminate le deformazioni relative, che controllano eventuali danni alle opere secondarie e

agli impianti.

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ANALISI STRUTTURALE Si effettua l’analisi sismica dinamica dell’intera struttura con il programma Mastersap prodotto dall’azienda AMV di Ronchi dei Legionari (GO). Si allega la licenza software.

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STAMPA DEI DATI DI PROGETTO INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Ampliamento Mussons 01 Intestazione del lavoro CALCOLO AMPLIAM. SCUOLA MUSSONS (PN) Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' MUSSONS DI MORSANO AL TAG.TO (PN) ag/g 0.133 F0 2.56 Tc 0.38 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 10 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=4 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1.5 Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3 GRUPPI DELLA STRUTTURA ELEMENTO FINITO: TRAVE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 PILASTRI PIANO TERRA 2 PILASTRI PRIMO PIANO 3 TRAVI SOLAIO PRIMO PIANO 4 TRAVI SOLAIO DI COPERTURA

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Numero gruppo Descrizione gruppo 5 PILASTRI SOPPALCO 6 PILASTRI SCALA 7 TRAVI SOLAIO SOPPALCO 8 COSCIALI SCALA ACCIAIO P. SOPPALCO 9 COSCIALI SCALA ACCIAIO P. PRIMO 10 CONTROVENTI VERTICALI 11 TRAVERSI 12 COLLEGAMENTO ELEMENTO FINITO: PIASTRA Numero gruppo Descrizione gruppo 1 FONDAZIONE SCALA ELEMENTO FINITO: VINCOLO Numero gruppo Descrizione gruppo 1 Vincoli di platea cost. sottofondo = 1 ELEMENTO FINITO: TRAVE DI FONDAZIONE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 FONDAZIONI COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Dinamica Azione sismica: Presente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 3 0.600 Variabile: Neve Condizione 2 0.000

2 Statica Azione sismica: Sisma assente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 3 Rara Tipologia: Rara


4 Frequente Tipologia: Frequente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000

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Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 3 0.700

Variabile: Neve Condizione 2 0.200

5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 6 S.L.D. Azione sismica: Presente


TABELLA MASSE ECCITATE TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EX FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE

Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 1.073e+001 1.708e+000 5.854e-001 0.000e+000 2 1.204e+001 1.916e+000 5.219e-001 0.000e+000 3 1.882e+001 2.995e+000 3.339e-001 0.000e+000 4 3.482e+001 5.542e+000 1.804e-001 6.474e-030 5 4.074e+001 6.484e+000 1.542e-001 7.795e-024 6 4.196e+001 6.679e+000 1.497e-001 2.653e-023 7 4.638e+001 7.381e+000 1.355e-001 3.239e-019 8 5.011e+001 7.976e+000 1.254e-001 7.473e-017 9 5.156e+001 8.206e+000 1.219e-001 4.968e-016 10 5.381e+001 8.564e+000 1.168e-001 1.343e-014

COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE

Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 2.674e+000 4.788e+000 1.582e-001 2 -4.654e+000 3.630e+000 -7.620e-002 3 3.094e+000 1.357e+000 -6.581e-002 4 1.780e+000 3.208e-001 -1.586e-001 5 -2.903e-001 -1.085e+000 -7.681e-001 6 -7.173e-001 -2.101e-001 2.127e+000 7 -9.634e-001 1.963e+000 -3.990e-001 8 -5.574e-001 -5.527e-001 2.137e+000 9 -5.427e-001 -4.807e-002 -6.378e+000 10 2.073e-001 -8.296e-001 -1.677e+000

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +7.15e+000 15 +2.29e+001 48 +2.38e-002 0 +4.68e+005 19 Progressiva +7.15e+000 15 +2.29e+001 48 +2.38e-002 0 +4.68e+005 19 Modo: 2 +2.17e+001 46 +1.32e+001 28 +4.47e-003 0 +8.83e+004 3 Progressiva +2.88e+001 61 +3.61e+001 76 +2.83e-002 0 +5.57e+005 22 Modo: 3 +9.57e+000 20 +1.84e+000 4 +4.26e-003 0 +1.09e+006 43 Progressiva +3.84e+001 81 +3.79e+001 80 +3.26e-002 0 +1.64e+006 65 Modo: 4 +3.17e+000 7 +1.03e-001 0 +2.39e-002 0 +9.11e+003 0 Progressiva +4.15e+001 88 +3.80e+001 80 +5.64e-002 0 +1.65e+006 65 Modo: 5 +8.43e-002 0 +1.18e+000 2 +4.26e-001 1 +5.41e+002 0 Progressiva +4.16e+001 88 +3.92e+001 83 +4.82e-001 1 +1.65e+006 65 Modo: 6 +5.15e-001 1 +4.41e-002 0 +3.17e+000 7 +8.48e+004 3

2266

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Progressiva +4.21e+001 89 +3.93e+001 83 +3.66e+000 8 +1.74e+006 69 Modo: 7 +9.28e-001 2 +3.86e+000 8 +1.03e-001 0 +9.16e+004 4 Progressiva +4.31e+001 91 +4.31e+001 91 +3.76e+000 8 +1.83e+006 72 Modo: 8 +3.11e-001 1 +3.05e-001 1 +2.69e+000 6 +2.19e+004 1 Progressiva +4.34e+001 92 +4.34e+001 92 +6.45e+000 14 +1.85e+006 73 Modo: 9 +2.95e-001 1 +2.31e-003 0 +2.38e+001 50 +3.57e+004 1 Progressiva +4.37e+001 92 +4.34e+001 92 +3.02e+001 64 +1.89e+006 75 Modo: 10 +4.30e-002 0 +6.88e-001 1 +1.56e+000 3 +2.96e+003 0 Progressiva +4.37e+001 92 +4.41e+001 93 +3.18e+001 67 +1.89e+006 75 MASSA TOTALE ECCITABILE

Direzione X Direzione Y Direzione Z Rotazione Z +4.74e+001 +4.74e+001 +4.74e+001 +2.53e+006

TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EX FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE



Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 2.200e+000 5.338e+000 1.489e-001 2 -4.841e+000 2.941e+000 -1.075e-001 3 -3.183e+000 -8.424e-001 8.871e-002 4 1.801e+000 -1.870e-001 -1.355e-001 5 -4.327e-001 -8.295e-001 -1.059e+000 6 9.251e-001 3.830e-001 -1.910e+000 7 -4.032e-001 2.150e+000 2.591e-001 8 -6.461e-001 -4.564e-001 1.673e+000 9 -5.685e-001 3.087e-001 -6.569e+000 10 2.146e-001 -7.341e-001 -1.573e+000

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +4.84e+000 10 +2.85e+001 60 +2.14e-002 0 +7.36e+004 3 Progressiva +4.84e+000 10 +2.85e+001 60 +2.14e-002 0 +7.36e+004 3 Modo: 2 +2.34e+001 49 +8.65e+000 18 +9.58e-003 0 +3.51e+005 14 Progressiva +2.83e+001 60 +3.71e+001 78 +3.09e-002 0 +4.25e+005 17 Modo: 3 +1.01e+001 21 +7.10e-001 1 +7.79e-003 0 +1.19e+006 47 Progressiva +3.84e+001 81 +3.79e+001 80 +3.87e-002 0 +1.61e+006 64 Modo: 4 +3.24e+000 7 +3.50e-002 0 +1.80e-002 0 +1.05e+003 0 Progressiva +4.16e+001 88 +3.79e+001 80 +5.68e-002 0 +1.62e+006 64 Modo: 5 +1.87e-001 0 +6.88e-001 1 +8.03e-001 2 +4.69e+003 0 Progressiva +4.18e+001 88 +3.86e+001 81 +8.59e-001 2 +1.62e+006 64 Modo: 6 +8.56e-001 2 +1.47e-001 0 +2.56e+000 5 +8.22e+004 3 Progressiva +4.27e+001 90 +3.87e+001 82 +3.42e+000 7 +1.70e+006 67

2277

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 7 +1.63e-001 0 +4.62e+000 10 +4.13e-002 0 +5.96e+004 2 Progressiva +4.29e+001 90 +4.34e+001 91 +3.47e+000 7 +1.76e+006 70 Modo: 8 +4.17e-001 1 +2.08e-001 0 +1.64e+000 3 +2.36e+004 1 Progressiva +4.33e+001 91 +4.36e+001 92 +5.10e+000 11 +1.79e+006 71 Modo: 9 +3.23e-001 1 +9.53e-002 0 +2.53e+001 53 +1.63e+004 1 Progressiva +4.36e+001 92 +4.37e+001 92 +3.04e+001 64 +1.80e+006 71 Modo: 10 +4.61e-002 0 +5.39e-001 1 +1.37e+000 3 +9.81e+003 0 Progressiva +4.36e+001 92 +4.42e+001 93 +3.18e+001 67 +1.81e+006 72 MASSA TOTALE ECCITABILE


TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EY FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE



Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 1.823e+000 5.424e+000 1.456e-001 2 -5.041e+000 2.664e+000 -1.123e-001 3 -3.114e+000 -1.176e+000 8.007e-002 4 -1.731e+000 -3.499e-002 1.777e-001 5 4.913e-001 1.000e+000 9.424e-001 6 -8.555e-001 -3.063e-001 2.003e+000 7 -7.962e-001 2.045e+000 -2.569e-001 8 -7.455e-001 -6.164e-001 1.282e+000 9 -5.080e-001 8.877e-002 -6.488e+000 10 3.566e-001 -7.621e-001 -1.728e+000

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +3.32e+000 7 +2.94e+001 62 +2.05e-002 0 +1.69e+005 7 Progressiva +3.32e+000 7 +2.94e+001 62 +2.05e-002 0 +1.69e+005 7 Modo: 2 +2.54e+001 54 +7.09e+000 15 +1.04e-002 0 +1.78e+005 7 Progressiva +2.87e+001 61 +3.65e+001 77 +3.09e-002 0 +3.47e+005 14 Modo: 3 +9.70e+000 20 +1.38e+000 3 +6.26e-003 0 +1.27e+006 51 Progressiva +3.84e+001 81 +3.79e+001 80 +3.72e-002 0 +1.62e+006 65 Modo: 4 +3.00e+000 6 +1.22e-003 0 +2.93e-002 0 +9.73e+002 0 Progressiva +4.14e+001 87 +3.79e+001 80 +6.65e-002 0 +1.62e+006 65 Modo: 5 +2.41e-001 1 +1.00e+000 2 +6.33e-001 1 +1.22e+003 0 Progressiva +4.17e+001 88 +3.89e+001 82 +6.99e-001 1 +1.62e+006 65 Modo: 6 +7.32e-001 2 +9.38e-002 0 +2.82e+000 6 +8.11e+004 3 Progressiva +4.24e+001 89 +3.90e+001 82 +3.52e+000 7 +1.70e+006 68 Modo: 7 +6.34e-001 1 +4.18e+000 9 +4.31e-002 0 +8.07e+004 3

2288

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Progressiva +4.30e+001 91 +4.32e+001 91 +3.56e+000 8 +1.78e+006 71 Modo: 8 +5.56e-001 1 +3.80e-001 1 +9.53e-001 2 +2.45e+004 1 Progressiva +4.36e+001 92 +4.36e+001 92 +4.51e+000 10 +1.81e+006 72 Modo: 9 +2.58e-001 1 +7.88e-003 0 +2.47e+001 52 +2.11e+004 1 Progressiva +4.39e+001 92 +4.36e+001 92 +2.92e+001 62 +1.83e+006 73 Modo: 10 +1.27e-001 0 +5.81e-001 1 +1.65e+000 3 +4.81e+003 0 Progressiva +4.40e+001 93 +4.41e+001 93 +3.09e+001 65 +1.84e+006 73 MASSA TOTALE ECCITABILE


TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EY FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE



Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 3.680e+000 3.942e+000 1.706e-001 2 -3.835e+000 4.610e+000 -4.269e-002 3 3.179e+000 1.053e+000 -7.355e-002 4 1.859e+000 8.022e-002 -1.255e-001 5 -3.035e-001 -9.484e-001 -8.624e-001 6 -7.689e-001 -2.972e-001 2.061e+000 7 -6.272e-001 2.107e+000 -4.024e-002 8 -4.896e-001 -4.560e-001 2.137e+000 9 -5.512e-001 1.400e-001 -6.495e+000 10 6.548e-002 -7.975e-001 -1.582e+000

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +1.35e+001 29 +1.55e+001 33 +2.73e-002 0 +4.29e+005 17 Progressiva +1.35e+001 29 +1.55e+001 33 +2.73e-002 0 +4.29e+005 17 Modo: 2 +1.47e+001 31 +2.13e+001 45 +1.21e-003 0 +1.41e+005 6 Progressiva +2.82e+001 60 +3.68e+001 78 +2.85e-002 0 +5.70e+005 23 Modo: 3 +1.01e+001 21 +1.11e+000 2 +5.41e-003 0 +1.03e+006 41 Progressiva +3.84e+001 81 +3.79e+001 80 +3.39e-002 0 +1.60e+006 64 Modo: 4 +3.46e+000 7 +6.44e-003 0 +1.57e-002 0 +7.66e+003 0 Progressiva +4.18e+001 88 +3.79e+001 80 +4.96e-002 0 +1.61e+006 64 Modo: 5 +9.21e-002 0 +8.99e-001 2 +5.37e-001 1 +9.07e+001 0 Progressiva +4.19e+001 88 +3.88e+001 82 +5.86e-001 1 +1.61e+006 64 Modo: 6 +5.91e-001 1 +8.84e-002 0 +2.98e+000 6 +8.97e+004 4 Progressiva +4.25e+001 90 +3.89e+001 82 +3.57e+000 8 +1.70e+006 68 Modo: 7 +3.93e-001 1 +4.44e+000 9 +1.14e-003 0 +7.34e+004 3 Progressiva +4.29e+001 90 +4.33e+001 91 +3.57e+000 8 +1.77e+006 71

2299

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 8 +2.40e-001 1 +2.08e-001 0 +2.69e+000 6 +2.49e+004 1 Progressiva +4.31e+001 91 +4.35e+001 92 +6.26e+000 13 +1.79e+006 72 Modo: 9 +3.04e-001 1 +1.96e-002 0 +2.47e+001 52 +2.81e+004 1 Progressiva +4.34e+001 92 +4.36e+001 92 +3.09e+001 65 +1.82e+006 73 Modo: 10 +4.29e-003 0 +6.36e-001 1 +1.39e+000 3 +5.66e+003 0 Progressiva +4.34e+001 92 +4.42e+001 93 +3.23e+001 68 +1.83e+006 73 MASSA TOTALE ECCITABILE


CONTROLLO AZIONI TAGLIANTI

Nome archivio di lavoro : Ampliamento Mussons 01

Intestazione del lavoro : CALCOLO AMPLIAM. SCUOLA MUSSONS (PN)

Tipo di analisi : Statica e Dinamica

Unita' di misura delle Forze : daN

Unita' di misura Lunghezze : cm

Sisma lungo l'asse Z : Si

Combinazione dei modi : CQC

Combinazione componenti azioni sismiche : Eurocodice 8

λ : 0.3

µ : 0.3

RIPARTIZIONE DELLE AZIONI TAGLIANTI AI PIANI

*** Piano rigido alla quota: 600.000 CONTROVENTI VERTICALI

C.C FX(Tot) FX(Pil.) (%) FX(Setti) (%) FX(Pareti) (%) FY(Tot) FY(Pil.) (%) FY(Setti) (%) FY(Pareti) (%)

1 Statica+(EX+λ*EY+µ*EZ) 1357 75 5 1283 95 0 -0 1225 450 37 775 63 0 0

1 Statica+(λ*EX+EY+µ*EZ) 1130 78 7 1052 93 0 0 1575 585 37 990 63 0 0

1 Statica+(λ*EX+λ*EY+EZ) 765 53 7 713 93 0 0 906 340 38 565 62 0 0

*** Piano rigido alla quota: 300.000 TRAVI SOLAIO SOPPALCO


1 Statica+(EX+λ*EY+µ*EZ) 2793 525 19 2268 81 0 0 3886 2046 53 1840 47 0 0

1 Statica+(λ*EX+EY+µ*EZ) 2129 404 19 1725 81 0 -0 4625 2291 50 2334 50 0 0

1 Statica+(λ*EX+λ*EY+EZ) 1419 286 20 1133 80 0 -0 2380 1300 55 1080 45 0 -0

*** Piano rigido alla quota: 0.000


1 Statica+(EX+λ*EY+µ*EZ) 5042 416 8 4626 92 0 -0 4954 1588 32 3365 68 0 -0


1 Statica+(λ*EX+λ*EY+EZ) 2472 218 9 2254 91 0 0 2989 991 33 1998 67 0 -0

3300

SFORZI NORMALI

MOMENTI

3311

DEFORMATA STRUTTURA: SLU SISMA 100% EX + 30%EY

SISMA 30% EX + 100%EY

3322

C.C. RARA

3333

VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI FONDAZIONI

Lavoro: Ampliamento Mussons 01 Intestazione lavoro: CALCOLO AMPLIAM. SCUOLA MUSSONS (PN) Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni Descrizione: FONDAZIONI Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 300.00 daN/cm2 fyk: 4580.0 daN/cm2 Copriferro: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 ASTA NUM. 4 NI 61 NF 63 SEZ. Rp B= 80.0 H= 40.0 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -6363 -0 0 0 4921 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.44 0.10 0.53 0.00 0.00 29.6 1B 0 -0 -1487 -0 0 0 -2074 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.18 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 1I 0 -0 -6780 -0 0 0 4468 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.40 0.10 0.57 0.00 0.00 29.6 1J 0 -0 -1070 -0 0 0 -1447 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.13 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1Q 0 -0 -5244 -0 0 0 3142 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.28 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1R 0 -0 -2606 -0 0 0 324 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.03 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 2 0 -0 -6883 -0 0 -0 2476 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.22 0.11 0.58 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 50 -0 -6363 -0 0 0 4783 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.42 0.10 0.53 0.00 0.00 29.6 1B 50 -0 -1487 -0 0 0 -3204 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.28 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 1I 50 -0 -6780 -0 0 0 3278 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.29 0.10 0.57 0.00 0.00 29.6 1J 50 -0 -1070 -0 0 0 -1352 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.12 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1Q 50 -0 -5244 -0 0 0 3050 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.27 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1R 50 -0 -2606 -0 0 0 -2403 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.21 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 2 50 -0 -6883 -0 0 0 -3824 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.34 0.11 0.58 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 100 -0 -6363 -0 0 0 -3302 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.29 0.10 0.53 0.00 0.00 29.6 1B 100 -0 -1487 -0 0 0 -4333 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.38 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 1I 100 -0 -6780 -0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.10 0.57 0.00 0.00 29.6 1J 100 -0 -1070 -0 0 0 -4002 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.36 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1Q 100 -0 -5244 -0 0 0 -3591 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.32 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1R 100 -0 -2606 -0 0 0 -4045 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.36 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 2 100 -0 -6883 -0 0 0 -7258 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.64 0.11 0.58 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 150 -0 -3376 -0 0 0 -3142 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.28 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 1B 150 -0 -340 -0 0 0 -4628 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.41 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 1I 150 -0 -3396 -0 0 0 -2888 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.26 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 1J 150 -0 -320 -0 0 0 -4881 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.43 0.00 0.03 0.00 0.00 29.6 1Q 150 -0 -2594 -0 0 0 -3378 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.30 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 1R 150 -0 -1122 -0 0 0 -4391 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.39 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 2 150 -0 -3140 -0 0 0 -7267 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.65 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 200 -0 -3376 0 0 0 -4225 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.38 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 1B 200 -0 901 0 0 0 -5633 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.50 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 1I 200 -0 -3396 0 0 0 -3552 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.32 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 1J 200 -0 650 0 0 0 -6210 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.55 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 1Q 200 -0 -2594 -0 0 0 -4269 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.38 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 1R 200 -0 -1122 -0 0 0 -5356 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.48 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 2 200 -0 -3140 -0 0 0 -7528 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.67 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 250 -0 -1016 0 0 0 -3036 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.27 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1B 250 -0 901 0 0 0 -5897 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.52 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 1I 250 -0 -765 0 0 0 -2330 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.21 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 1J 250 -0 650 0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 1Q 250 -0 -463 0 0 0 -3330 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.30 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 1R 250 -0 348 0 0 0 -5143 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.46 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 2 250 -0 88 0 0 0 -7521 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.67 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 299 -0 -1016 0 0 0 -2829 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.25 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1B 299 -0 2716 0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 1I 299 -0 -765 0 0 0 -2203 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.20 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 1J 299 -0 2873 0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 1Q 299 -0 1241 0 0 0 -3601 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.32 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 1R 299 -0 2283 0 0 0 -6058 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.54 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 2 299 -0 3335 0 0 0 -7528 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.67 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 349 -0 808 0 0 0 -1847 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.16 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 1B 349 -0 2716 0 0 0 -6054 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.54 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 1I 349 -0 651 0 0 0 -1599 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.14 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 1J 349 -0 2873 0 0 0 -6301 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 1Q 349 -0 1241 0 0 0 -2813 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.25 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 1R 349 -0 2283 0 0 0 -5087 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.45 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 2 349 -0 3335 0 0 0 -7164 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.64 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 399 -0 2500 0 0 0 -1656 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.15 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 1B 399 -0 5280 0 0 0 -6258 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1I 399 -0 1744 0 0 0 -1499 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.13 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 1J 399 -0 6036 0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.09 0.51 0.00 0.00 29.6 1Q 399 -0 3018 0 0 0 -2765 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.25 0.05 0.25 0.00 0.00 29.6 1R 399 -0 4762 0 0 0 -5150 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.46 0.07 0.40 0.00 0.00 29.6 2 399 -0 7129 0 0 0 -7079 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.63 0.11 0.60 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 449 -0 2500 0 0 0 2644 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.23 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 1B 449 -0 5280 0 0 0 -4595 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.41 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1I 449 -0 1744 0 0 0 -1366 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.12 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 1J 449 -0 6036 0 0 0 -2666 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.24 0.09 0.51 0.00 0.00 29.6 1Q 449 -0 3018 0 0 0 1792 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.16 0.05 0.25 0.00 0.00 29.6 1R 449 -0 4762 0 0 0 -3312 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.29 0.07 0.40 0.00 0.00 29.6 2 449 -0 7129 0 0 0 -3521 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.31 0.11 0.60 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 499 -0 2500 0 0 0 3823 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.34 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 1B 499 -0 5280 0 0 0 -2932 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.26 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1I 499 -0 1744 0 0 0 -1233 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.11 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 1J 499 -0 6036 0 0 0 3595 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.32 0.09 0.51 0.00 0.00 29.6 1Q 499 -0 3018 0 0 0 2580 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.23 0.05 0.25 0.00 0.00 29.6 1R 499 -0 4762 0 0 0 508 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.05 0.07 0.40 0.00 0.00 29.6 2 499 -0 7129 0 0 -0 3004 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.27 0.11 0.60 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6

3344

Lavoro: Ampliamento Mussons 01 Intestazione lavoro: CALCOLO AMPLIAM. SCUOLA MUSSONS (PN) Elem.: GUSCIO (piastra) Gruppo: 1 Tabella: Tabella gusci Descrizione: FONDAZIONE SCALA Rck: 300.00 daN/cmq fyk: 4580.0 daN/cmq Copriferro sup.: 3.0 cm Copriferro inf.: 3.0 cm Coeff. di partecipazione Mxy: 0.50 Coeff. di partecipazione Sxy: 0.50 dxx base sup.: 10 mm dxx base inf.: 10 mm pxx: 20 cm dxx agg.: 12 mm pxx agg.: 20 cm dyy base sup.: 10 mm dyy base inf.: 10 mm pyy: 20 cm dyy agg.: 12 mm pyy agg.: 20 cm Orientamento armature: rif._globale Angolo di posa delle armature: 0.00 gradi Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 Le armature longitudinali aggiuntive, riferite al proprio passo, vanno aggiunte all'armatura di base: vedere riga riassuntiva ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- El. comb. Nxx Mxx Nyy Myy Vz(Mxx) Vz(Myy) Axx inf. Axx sup. Ayy inf. Ayy sup. Indice di resistenza --- --- --- --- --------------- ----------------- ----------------- -------------------- daN/20 cm daN*m/20 cm daN/20 cm daN*m/20 cm daN/m cmq /20 cm cmq /20 cm N, M txy Vz/Vrd1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 1A 0 -93 0 -51 134 133 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.01 1 1B 0 -93 0 -51 134 133 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.01 1 1C 0 174 0 94 1601 586 0.79 0.79 0.79 0.79 0.16 0.00 0.11 1 1D 0 174 0 94 1601 586 0.79 0.79 0.79 0.79 0.16 0.00 0.11 1 1I 0 -75 0 -44 327 130 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.02 1 1J 0 -75 0 -44 327 130 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.02 1 1K 0 156 0 87 1404 699 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.09 1 1L 0 156 0 87 1404 699 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.09 1 1Q 0 -34 0 -21 511 307 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.03 1 1R 0 -34 0 -21 511 307 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.03 1 1S 0 116 0 64 1215 638 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.08 1 1T 0 116 0 64 1215 638 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.08 1 2 0 82 0 44 1751 1188 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.12 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 2 1A 0 -770 0 -685 10135 3366 0.79 0.79 0.79 0.79 0.68 0.00 0.68 2 1B 0 -770 0 -685 10135 3366 0.79 0.79 0.79 0.79 0.68 0.00 0.68 2 1C 0 841 0 697 8526 3574 0.79 0.79 0.79 0.79 0.75 0.00 0.57 2 1D 0 841 0 697 8526 3574 0.79 0.79 0.79 0.79 0.75 0.00 0.57 2 1I 0 -620 0 -577 9401 4035 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.63 2 1J 0 -620 0 -577 9401 4035 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.63 2 1K 0 691 0 589 8138 2279 0.79 0.79 0.79 0.79 0.61 0.00 0.55 2 1L 0 691 0 589 8138 2279 0.79 0.79 0.79 0.79 0.61 0.00 0.55 2 1Q 0 -360 0 -317 6008 2088 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.40 2 1R 0 -360 0 -317 6008 2088 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.40 2 1S 0 431 0 329 5270 1347 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.35 2 1T 0 431 0 329 5270 1347 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.35 2 2 0 70 0 12 4263 21 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.29 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 3 1A 0 -756 0 -636 11322 1071 0.79 0.79 0.79 0.79 0.67 0.00 0.76 3 1B 0 -756 0 -636 11322 1071 0.79 0.79 0.79 0.79 0.67 0.00 0.76 3 1C 0 826 0 706 10219 7290 0.79 0.79 0.79 0.79 0.73 0.00 0.69 3 1D 0 826 0 706 10219 7290 0.79 0.79 0.79 0.79 0.73 0.00 0.69 3 1I 0 -620 0 -657 10531 385 0.79 0.79 0.79 0.79 0.58 0.00 0.71 3 1J 0 -620 0 -657 10531 385 0.79 0.79 0.79 0.79 0.58 0.00 0.71 3 1K 0 690 0 727 9638 5921 0.79 0.79 0.79 0.79 0.65 0.00 0.65 3 1L 0 690 0 727 9638 5921 0.79 0.79 0.79 0.79 0.65 0.00 0.65 3 1Q 0 -363 0 -329 6730 807 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.45 3 1R 0 -363 0 -329 6730 807 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.45 3 1S 0 433 0 399 6297 2598 0.79 0.79 0.79 0.79 0.39 0.00 0.42 3 1T 0 433 0 399 6297 2598 0.79 0.79 0.79 0.79 0.39 0.00 0.42 3 2 0 72 0 91 4201 3217 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.28 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 4 1A 0 -421 0 -258 7118 4497 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.48 4 1B 0 -421 0 -258 7118 4497 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.48 4 1C 0 716 0 313 4314 5186 0.79 0.79 0.79 0.79 0.64 0.00 0.35 4 1D 0 716 0 313 4314 5186 0.79 0.79 0.79 0.79 0.64 0.00 0.35 4 1I 0 -308 0 -260 5814 4044 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.39 4 1J 0 -308 0 -260 5814 4044 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.39 4 1K 0 602 0 314 2946 5237 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.35 4 1L 0 602 0 314 2946 5237 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.35 4 1Q 0 -135 0 -122 4189 2486 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.28 4 1R 0 -135 0 -122 4189 2486 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.28 4 1S 0 430 0 176 1093 3210 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.22 4 1T 0 430 0 176 1093 3210 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.22 4 2 0 305 0 54 3457 1779 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.23 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 5 1A 0 -451 0 -260 18118 1569 0.79 4.18 0.79 0.79 0.23 0.00 0.96 5 1B 0 -451 0 -260 18118 1569 0.79 4.18 0.79 0.79 0.23 0.00 0.96 5 1C 0 755 0 403 8486 5759 0.79 0.79 0.79 0.79 0.67 0.00 0.57 5 1D 0 755 0 403 8486 5759 0.79 0.79 0.79 0.79 0.67 0.00 0.57 5 1I 0 -334 0 -262 16273 1174 0.79 3.05 0.79 0.79 0.23 0.00 0.96 5 1J 0 -334 0 -262 16273 1174 0.79 3.05 0.79 0.79 0.23 0.00 0.96 5 1K 0 637 0 406 8778 4981 0.79 0.79 0.79 0.79 0.57 0.00 0.59 5 1L 0 637 0 406 8778 4981 0.79 0.79 0.79 0.79 0.57 0.00 0.59 5 1Q 0 -158 0 -115 10814 330 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.73 5 1R 0 -158 0 -115 10814 330 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.73 5 1S 0 462 0 259 6317 2012 0.79 0.79 0.79 0.79 0.41 0.00 0.42 5 1T 0 462 0 259 6317 2012 0.79 0.79 0.79 0.79 0.41 0.00 0.42 5 2 0 309 0 148 7618 2868 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.51 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= 3 d 12/20 Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 6 1A 0 -198 0 -128 23 194 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.01 6 1B 0 -198 0 -128 23 194 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.01 6 1C 0 432 0 162 2288 2166 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.15 6 1D 0 432 0 162 2288 2166 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.15

3355

6 1I 0 -143 0 -115 297 109 0.79 0.79 0.79 0.79 0.13 0.00 0.02 6 1J 0 -143 0 -115 297 109 0.79 0.79 0.79 0.79 0.13 0.00 0.02 6 1K 0 377 0 150 1949 1808 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.13 6 1L 0 377 0 150 1949 1808 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.13 6 1Q 0 -50 0 -58 491 186 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.03 6 1R 0 -50 0 -58 491 186 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.03 6 1S 0 283 0 92 1657 1316 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.11 6 1T 0 283 0 92 1657 1316 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.11 6 2 0 234 0 34 2122 1039 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.14 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 7 1A 0 -194 0 -205 467 2843 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.19 7 1B 0 -194 0 -205 467 2843 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.19 7 1C 0 437 0 328 2251 1799 0.79 0.79 0.79 0.79 0.39 0.00 0.15 7 1D 0 437 0 328 2251 1799 0.79 0.79 0.79 0.79 0.39 0.00 0.15 7 1I 0 -136 0 -156 585 2902 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.19 7 1J 0 -136 0 -156 585 2902 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.19 7 1K 0 379 0 279 1995 1674 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.13 7 1L 0 379 0 279 1995 1674 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.13 7 1Q 0 -44 0 -68 810 2137 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.14 7 1R 0 -44 0 -68 810 2137 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.14 7 1S 0 288 0 191 1822 1892 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.13 7 1T 0 288 0 191 1822 1892 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.13 7 2 0 244 0 125 2620 3410 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.23 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 8 1A 0 -290 0 -381 1496 1741 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.12 8 1B 0 -290 0 -381 1496 1741 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.12 8 1C 0 401 0 427 3792 1492 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.25 8 1D 0 401 0 427 3792 1492 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.25 8 1I 0 -203 0 -280 994 1680 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.11 8 1J 0 -203 0 -280 994 1680 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.11 8 1K 0 315 0 326 3260 1298 0.79 0.79 0.79 0.79 0.29 0.00 0.22 8 1L 0 315 0 326 3260 1298 0.79 0.79 0.79 0.79 0.29 0.00 0.22 8 1Q 0 -105 0 -161 165 915 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.06 8 1R 0 -105 0 -161 165 915 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.06 8 1S 0 217 0 207 2756 1040 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.18 8 1T 0 217 0 207 2756 1040 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.18 8 2 0 105 0 44 2625 489 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.18 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 9 1A 0 -178 0 -177 1093 1 0.79 0.79 0.79 0.79 0.16 0.00 0.07 9 1B 0 -178 0 -177 1093 1 0.79 0.79 0.79 0.79 0.16 0.00 0.07 9 1C 0 272 0 199 3063 2868 0.79 0.79 0.79 0.79 0.24 0.00 0.21 9 1D 0 272 0 199 3063 2868 0.79 0.79 0.79 0.79 0.24 0.00 0.21 9 1I 0 -154 0 -143 765 360 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.05 9 1J 0 -154 0 -143 765 360 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.05 9 1K 0 248 0 165 2702 2362 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.18 9 1L 0 248 0 165 2702 2362 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.18 9 1Q 0 -64 0 -78 248 189 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.02 9 1R 0 -64 0 -78 248 189 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.02 9 1S 0 159 0 100 2202 1453 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.15 9 1T 0 159 0 100 2202 1453 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.15 9 2 0 92 0 22 1918 353 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.13 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 10 1A 0 -138 0 -104 259 576 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.04 10 1B 0 -138 0 -104 259 576 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.04 10 1C 0 173 0 97 958 884 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.06 10 1D 0 173 0 97 958 884 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.06 10 1I 0 -105 0 -82 220 379 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.03 10 1J 0 -105 0 -82 220 379 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.03 10 1K 0 139 0 75 914 660 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.06 10 1L 0 139 0 75 914 660 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.06 10 1Q 0 -57 0 -53 47 253 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.02 10 1R 0 -57 0 -53 47 253 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.02 10 1S 0 92 0 46 649 405 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.04 10 1T 0 92 0 46 649 405 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.04 10 2 0 33 0 -8 655 24 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.04 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 11 1A 0 -96 0 -136 727 179 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.05 11 1B 0 -96 0 -136 727 179 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.05 11 1C 0 136 0 118 1435 476 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.10 11 1D 0 136 0 118 1435 476 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.10 11 1I 0 -69 0 -107 461 26 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.03 11 1J 0 -69 0 -107 461 26 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.03 11 1K 0 108 0 90 1209 297 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.08 11 1L 0 108 0 90 1209 297 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.08 11 1Q 0 -36 0 -71 34 128 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.01 11 1R 0 -36 0 -71 34 128 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.01 11 1S 0 75 0 54 974 304 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.07 11 1T 0 75 0 54 974 304 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.07 11 2 0 39 0 -20 1048 52 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.07 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 12 1A 0 -549 0 -319 5556 242 0.79 0.79 0.79 0.79 0.49 0.00 0.37 12 1B 0 -549 0 -319 5556 242 0.79 0.79 0.79 0.79 0.49 0.00 0.37 12 1C 0 620 0 372 5289 1584 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.35 12 1D 0 620 0 372 5289 1584 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.35 12 1I 0 -428 0 -304 4812 712 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.32 12 1J 0 -428 0 -304 4812 712 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.32 12 1K 0 499 0 357 4602 2129 0.79 0.79 0.79 0.79 0.44 0.00 0.31 12 1L 0 499 0 357 4602 2129 0.79 0.79 0.79 0.79 0.44 0.00 0.31 12 1Q 0 -245 0 -154 2427 17 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.16 12 1R 0 -245 0 -154 2427 17 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.16 12 1S 0 316 0 207 2134 1275 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.14 12 1T 0 316 0 207 2134 1275 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.14 12 2 0 71 0 65 1784 1305 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.12 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 13 1A 0 -711 0 -431 59 2528 0.79 0.79 0.79 0.79 0.63 0.00 0.17 13 1B 0 -711 0 -431 59 2528 0.79 0.79 0.79 0.79 0.63 0.00 0.17 13 1C 0 807 0 491 157 4536 0.79 0.79 0.79 0.79 0.72 0.00 0.30 13 1D 0 807 0 491 157 4536 0.79 0.79 0.79 0.79 0.72 0.00 0.30 13 1I 0 -520 0 -320 238 1582 0.79 0.79 0.79 0.79 0.46 0.00 0.11 13 1J 0 -520 0 -320 238 1582 0.79 0.79 0.79 0.79 0.46 0.00 0.11 13 1K 0 615 0 379 210 3289 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.22 13 1L 0 615 0 379 210 3289 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.22 13 1Q 0 -296 0 -189 198 859 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.06 13 1R 0 -296 0 -189 198 859 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.06 13 1S 0 391 0 249 387 2161 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.14 13 1T 0 391 0 249 387 2161 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.14 13 2 0 78 0 54 1269 564 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.09 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 14 1A 0 -466 0 -184 3100 6594 0.79 0.79 0.79 0.79 0.41 0.00 0.44 14 1B 0 -466 0 -184 3100 6594 0.79 0.79 0.79 0.79 0.41 0.00 0.44 14 1C 0 683 0 232 4047 7867 0.79 0.79 0.79 0.79 0.61 0.00 0.53 14 1D 0 683 0 232 4047 7867 0.79 0.79 0.79 0.79 0.61 0.00 0.53 14 1I 0 -347 0 -163 2639 5859 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.39 14 1J 0 -347 0 -163 2639 5859 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.39 14 1K 0 565 0 211 2822 7608 0.79 0.79 0.79 0.79 0.50 0.00 0.51 14 1L 0 565 0 211 2822 7608 0.79 0.79 0.79 0.79 0.50 0.00 0.51 14 1Q 0 -187 0 -93 2554 4085 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.27 14 1R 0 -187 0 -93 2554 4085 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.27 14 1S 0 405 0 140 558 4848 0.79 0.79 0.79 0.79 0.36 0.00 0.33 14 1T 0 405 0 140 558 4848 0.79 0.79 0.79 0.79 0.36 0.00 0.33 14 2 0 221 0 56 5266 3221 0.79 0.79 0.79 0.79 0.20 0.00 0.35 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.)

3366

15 1A 0 -798 0 -232 6918 1627 0.79 0.79 0.79 0.79 0.71 0.00 0.46 15 1B 0 -798 0 -232 6918 1627 0.79 0.79 0.79 0.79 0.71 0.00 0.46 15 1C 0 988 0 285 5213 6023 0.79 0.79 0.79 0.79 0.88 0.00 0.40 15 1D 0 988 0 285 5213 6023 0.79 0.79 0.79 0.79 0.88 0.00 0.40 15 1I 0 -576 0 -174 5516 1676 0.79 0.79 0.79 0.79 0.51 0.00 0.37 15 1J 0 -576 0 -174 5516 1676 0.79 0.79 0.79 0.79 0.51 0.00 0.37 15 1K 0 767 0 226 3454 4711 0.79 0.79 0.79 0.79 0.68 0.00 0.32 15 1L 0 767 0 226 3454 4711 0.79 0.79 0.79 0.79 0.68 0.00 0.32 15 1Q 0 -321 0 -102 3478 1084 0.79 0.79 0.79 0.79 0.29 0.00 0.23 15 1R 0 -321 0 -102 3478 1084 0.79 0.79 0.79 0.79 0.29 0.00 0.23 15 1S 0 511 0 155 1423 3000 0.79 0.79 0.79 0.79 0.45 0.00 0.20 15 1T 0 511 0 155 1423 3000 0.79 0.79 0.79 0.79 0.45 0.00 0.20 15 2 0 188 0 52 2391 570 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.16 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 16 1A 0 -253 0 -133 454 381 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.03 16 1B 0 -253 0 -133 454 381 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.03 16 1C 0 488 0 182 2073 1135 0.79 0.79 0.79 0.79 0.43 0.00 0.14 16 1D 0 488 0 182 2073 1135 0.79 0.79 0.79 0.79 0.43 0.00 0.14 16 1I 0 -165 0 -118 211 200 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.01 16 1J 0 -165 0 -118 211 200 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.01 16 1K 0 399 0 166 1742 1089 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.12 16 1L 0 399 0 166 1742 1089 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.12 16 1Q 0 -66 0 -66 172 485 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.03 16 1R 0 -66 0 -66 172 485 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.03 16 1S 0 301 0 114 1481 1028 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.10 16 1T 0 301 0 114 1481 1028 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.10 16 2 0 235 0 51 1795 2255 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.15 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 17 1A 0 -283 0 -125 2492 860 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.17 17 1B 0 -283 0 -125 2492 860 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.17 17 1C 0 512 0 192 2247 2894 0.79 0.79 0.79 0.79 0.46 0.00 0.19 17 1D 0 512 0 192 2247 2894 0.79 0.79 0.79 0.79 0.46 0.00 0.19 17 1I 0 -186 0 -103 1915 997 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.13 17 1J 0 -186 0 -103 1915 997 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.13 17 1K 0 414 0 169 1557 2510 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.17 17 1L 0 414 0 169 1557 2510 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.17 17 1Q 0 -82 0 -74 1257 1000 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.08 17 1R 0 -82 0 -74 1257 1000 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.08 17 1S 0 311 0 140 899 1930 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.13 17 1T 0 311 0 140 899 1930 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.13 17 2 0 227 0 68 473 2128 0.79 0.79 0.79 0.79 0.20 0.00 0.14 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 18 1A 0 -247 0 -151 2470 2001 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.17 18 1B 0 -247 0 -151 2470 2001 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.17 18 1C 0 370 0 125 4618 137 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.31 18 1D 0 370 0 125 4618 137 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.31 18 1I 0 -168 0 -116 1585 1547 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.11 18 1J 0 -168 0 -116 1585 1547 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.11 18 1K 0 291 0 89 3737 226 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.25 18 1L 0 291 0 89 3737 226 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.25 18 1Q 0 -84 0 -89 657 702 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.05 18 1R 0 -84 0 -89 657 702 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.05 18 1S 0 207 0 63 2920 117 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.20 18 1T 0 207 0 63 2920 117 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.20 18 2 0 119 0 -28 2216 451 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.15 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 19 1A 0 -69 0 -107 2167 2522 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.17 19 1B 0 -69 0 -107 2167 2522 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.17 19 1C 0 235 0 156 7012 3199 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.47 19 1D 0 235 0 156 7012 3199 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.47 19 1I 0 -39 0 -80 875 2226 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.15 19 1J 0 -39 0 -80 875 2226 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.15 19 1K 0 205 0 129 5706 2989 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.38 19 1L 0 205 0 129 5706 2989 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.38 19 1Q 0 0 0 -65 240 1960 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.13 19 1R 0 0 0 -65 240 1960 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.13 19 1S 0 166 0 114 4538 2321 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.30 19 1T 0 166 0 114 4538 2321 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.30 19 2 0 166 0 51 4772 2939 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.32 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 20 1A 0 -77 0 -147 743 558 0.79 0.79 0.79 0.79 0.13 0.00 0.05 20 1B 0 -77 0 -147 743 558 0.79 0.79 0.79 0.79 0.13 0.00 0.05 20 1C 0 129 0 124 1433 612 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.10 20 1D 0 129 0 124 1433 612 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.10 20 1I 0 -51 0 -113 449 353 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.03 20 1J 0 -51 0 -113 449 353 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.03 20 1K 0 103 0 90 1151 424 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.08 20 1L 0 103 0 90 1151 424 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.08 20 1Q 0 -22 0 -79 120 114 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.01 20 1R 0 -22 0 -79 120 114 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.01 20 1S 0 74 0 56 893 215 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.06 20 1T 0 74 0 56 893 215 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.06 20 2 0 51 0 -24 781 148 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.05 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 21 1A 0 -41 0 -49 114 849 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.06 21 1B 0 -41 0 -49 114 849 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.06 21 1C 0 105 0 88 1248 651 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.08 21 1D 0 105 0 88 1248 651 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.08 21 1I 0 -32 0 -44 79 681 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.05 21 1J 0 -32 0 -44 79 681 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.05 21 1K 0 96 0 83 1096 785 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.07 21 1L 0 96 0 83 1096 785 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.07 21 1Q 0 -11 0 -32 246 727 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.05 21 1R 0 -11 0 -32 246 727 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.05 21 1S 0 75 0 71 904 714 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.06 21 1T 0 75 0 71 904 714 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.06 21 2 0 64 0 41 1098 1316 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.09 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 22 1A 0 -1460 0 -1129 786 977 0.79 1.92 0.79 1.92 0.54 0.00 0.07 22 1B 0 -1460 0 -1129 786 977 0.79 1.92 0.79 1.92 0.54 0.00 0.07 22 1C 0 1576 0 1215 2003 1744 1.92 0.79 1.92 0.79 0.59 0.00 0.13 22 1D 0 1576 0 1215 2003 1744 1.92 0.79 1.92 0.79 0.59 0.00 0.13 22 1I 0 -1077 0 -844 496 1406 0.79 0.79 0.79 0.79 0.96 0.00 0.09 22 1J 0 -1077 0 -844 496 1406 0.79 0.79 0.79 0.79 0.96 0.00 0.09 22 1K 0 1193 0 930 1550 1690 1.92 0.79 0.79 0.79 0.83 0.00 0.11 22 1L 0 1193 0 930 1550 1690 1.92 0.79 0.79 0.79 0.83 0.00 0.11 22 1Q 0 -605 0 -488 267 1070 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.07 22 1R 0 -605 0 -488 267 1070 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.07 22 1S 0 722 0 575 698 707 0.79 0.79 0.79 0.79 0.64 0.00 0.05 22 1T 0 722 0 575 698 707 0.79 0.79 0.79 0.79 0.64 0.00 0.05 22 2 0 79 0 63 1343 1939 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.13 Spess.= 40.0 cm Axxinf= 1 d 12/20 Axxsup= 1 d 12/20 Ayyinf= 1 d 12/20 Ayysup= 1 d 12/20 (e arm. base nelle due direz.) 23 1A 0 -914 0 -529 11533 1466 0.79 0.79 0.79 0.79 0.81 0.00 0.77 23 1B 0 -914 0 -529 11533 1466 0.79 0.79 0.79 0.79 0.81 0.00 0.77 23 1C 0 1128 0 604 10059 4898 1.92 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.67 23 1D 0 1128 0 604 10059 4898 1.92 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.67 23 1I 0 -658 0 -393 8733 834 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.00 0.59 23 1J 0 -658 0 -393 8733 834 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.00 0.59 23 1K 0 873 0 469 7217 3731 0.79 0.79 0.79 0.79 0.78 0.00 0.48 23 1L 0 873 0 469 7217 3731 0.79 0.79 0.79 0.79 0.78 0.00 0.48 23 1Q 0 -362 0 -236 5177 222 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.35 23 1R 0 -362 0 -236 5177 222 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.35 23 1S 0 576 0 312 3638 1694 0.79 0.79 0.79 0.79 0.51 0.00 0.24 23 1T 0 576 0 312 3638 1694 0.79 0.79 0.79 0.79 0.51 0.00 0.24

3377

23 2 0 205 0 70 1577 1900 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.13 Spess.= 40.0 cm Axxinf= 1 d 12/20 Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 24 1A 0 -386 0 -267 3619 2056 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.24 24 1B 0 -386 0 -267 3619 2056 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.24 24 1C 0 613 0 390 2398 336 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.16 24 1D 0 613 0 390 2398 336 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.16 24 1I 0 -261 0 -187 2823 1973 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.19 24 1J 0 -261 0 -187 2823 1973 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.19 24 1K 0 487 0 310 1522 703 0.79 0.79 0.79 0.79 0.43 0.00 0.10 24 1L 0 487 0 310 1522 703 0.79 0.79 0.79 0.79 0.43 0.00 0.10 24 1Q 0 -122 0 -105 1975 1647 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.13 24 1R 0 -122 0 -105 1975 1647 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.13 24 1S 0 349 0 228 633 1505 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.10 24 1T 0 349 0 228 633 1505 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.10 24 2 0 223 0 122 1415 3890 0.79 0.79 0.79 0.79 0.20 0.00 0.26 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 25 1A 0 -70 0 -140 1811 399 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.12 25 1B 0 -70 0 -140 1811 399 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.12 25 1C 0 299 0 287 8955 94 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.60 25 1D 0 299 0 287 8955 94 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.60 25 1I 0 -43 0 -137 254 734 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.05 25 1J 0 -43 0 -137 254 734 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.05 25 1K 0 272 0 285 7362 267 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.49 25 1L 0 272 0 285 7362 267 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.49 25 1Q 0 11 0 -44 1045 770 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.07 25 1R 0 11 0 -44 1045 770 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.07 25 1S 0 218 0 191 5818 1205 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.39 25 1T 0 218 0 191 5818 1205 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.39 25 2 0 230 0 150 6837 3450 0.79 0.79 0.79 0.79 0.20 0.00 0.46 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 26 1A 0 -47 0 -48 566 428 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.04 26 1B 0 -47 0 -48 566 428 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.04 26 1C 0 121 0 127 1717 10 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.12 26 1D 0 121 0 127 1717 10 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.12 26 1I 0 -40 0 -42 770 426 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.05 26 1J 0 -40 0 -42 770 426 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.05 26 1K 0 113 0 121 1649 96 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.11 26 1L 0 113 0 121 1649 96 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.11 26 1Q 0 -14 0 -15 860 160 0.79 0.79 0.79 0.79 0.01 0.00 0.06 26 1R 0 -14 0 -15 860 160 0.79 0.79 0.79 0.79 0.01 0.00 0.06 26 1S 0 88 0 94 1431 445 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.10 26 1T 0 88 0 94 1431 445 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.10 26 2 0 74 0 81 2289 797 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.15 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 27 1A 0 -1335 0 -563 2564 6173 0.79 1.92 0.79 0.79 0.50 0.00 0.41 27 1B 0 -1335 0 -563 2564 6173 0.79 1.92 0.79 0.79 0.50 0.00 0.41 27 1C 0 1436 0 528 1147 3986 1.92 0.79 0.79 0.79 0.53 0.00 0.27 27 1D 0 1436 0 528 1147 3986 1.92 0.79 0.79 0.79 0.53 0.00 0.27 27 1I 0 -986 0 -475 2088 4324 0.79 0.79 0.79 0.79 0.88 0.00 0.29 27 1J 0 -986 0 -475 2088 4324 0.79 0.79 0.79 0.79 0.88 0.00 0.29 27 1K 0 1087 0 440 643 2674 0.79 0.79 0.79 0.79 0.97 0.00 0.18 27 1L 0 1087 0 440 643 2674 0.79 0.79 0.79 0.79 0.97 0.00 0.18 27 1Q 0 -553 0 -299 1403 2470 0.79 0.79 0.79 0.79 0.49 0.00 0.17 27 1R 0 -553 0 -299 1403 2470 0.79 0.79 0.79 0.79 0.49 0.00 0.17 27 1S 0 654 0 264 24 1665 0.79 0.79 0.79 0.79 0.58 0.00 0.11 27 1T 0 654 0 264 24 1665 0.79 0.79 0.79 0.79 0.58 0.00 0.11 27 2 0 67 0 -28 1747 19 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.12 Spess.= 40.0 cm Axxinf= 1 d 12/20 Axxsup= 1 d 12/20 Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 28 1A 0 -927 0 -390 12315 6909 0.79 0.79 0.79 0.79 0.82 0.00 0.83 28 1B 0 -927 0 -390 12315 6909 0.79 0.79 0.79 0.79 0.82 0.00 0.83 28 1C 0 1102 0 433 11636 1568 0.79 0.79 0.79 0.79 0.98 0.00 0.78 28 1D 0 1102 0 433 11636 1568 0.79 0.79 0.79 0.79 0.98 0.00 0.78 28 1I 0 -668 0 -293 9179 5188 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.00 0.62 28 1J 0 -668 0 -293 9179 5188 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.00 0.62 28 1K 0 844 0 336 8516 1448 0.79 0.79 0.79 0.79 0.75 0.00 0.57 28 1L 0 844 0 336 8516 1448 0.79 0.79 0.79 0.79 0.75 0.00 0.57 28 1Q 0 -367 0 -172 5177 3074 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.35 28 1R 0 -367 0 -172 5177 3074 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.35 28 1S 0 542 0 215 4648 692 0.79 0.79 0.79 0.79 0.48 0.00 0.31 28 1T 0 542 0 215 4648 692 0.79 0.79 0.79 0.79 0.48 0.00 0.31 28 2 0 159 0 38 325 772 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.05 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 29 1A 0 -419 0 -142 3681 1382 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.25 29 1B 0 -419 0 -142 3681 1382 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.25 29 1C 0 638 0 186 2208 1179 0.79 0.79 0.79 0.79 0.57 0.00 0.15 29 1D 0 638 0 186 2208 1179 0.79 0.79 0.79 0.79 0.57 0.00 0.15 29 1I 0 -285 0 -109 2855 971 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.19 29 1J 0 -285 0 -109 2855 971 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.19 29 1K 0 504 0 153 1399 1031 0.79 0.79 0.79 0.79 0.45 0.00 0.09 29 1L 0 504 0 153 1399 1031 0.79 0.79 0.79 0.79 0.45 0.00 0.09 29 1Q 0 -133 0 -60 1938 449 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.13 29 1R 0 -133 0 -60 1938 449 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.13 29 1S 0 352 0 105 553 895 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.06 29 1T 0 352 0 105 553 895 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.06 29 2 0 214 0 43 1445 964 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.10 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 30 1A 0 -166 0 -139 3673 1698 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.25 30 1B 0 -166 0 -139 3673 1698 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.25 30 1C 0 396 0 195 7399 337 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.50 30 1D 0 396 0 195 7399 337 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.50 30 1I 0 -107 0 -116 2025 1291 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.14 30 1J 0 -107 0 -116 2025 1291 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.14 30 1K 0 336 0 173 5748 38 0.79 0.79 0.79 0.79 0.30 0.00 0.39 30 1L 0 336 0 173 5748 38 0.79 0.79 0.79 0.79 0.30 0.00 0.39 30 1Q 0 -30 0 -58 500 519 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.03 30 1R 0 -30 0 -58 500 519 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.03 30 1S 0 259 0 114 4216 267 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.28 30 1T 0 259 0 114 4216 267 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.28 30 2 0 232 0 58 3812 1242 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.26 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.)

3388

GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITÀ DEI RISULTATI

Valutazione dei risultati e giudizio motivato sulla loro accettabilità

Il programma di calcolo utilizzato MasterSap è idoneo a riprodurre nel modello matematico il comportamento della struttura e gli elementi finiti disponibili e utilizzati sono rappresentativi della realtà costruttiva. Le funzioni di controllo disponibili, innanzitutto quelle grafiche, consentono di verificare la riproduzione della realtà costruttiva ed accertare la corrispondenza del modello con la geometria strutturale e con le condizioni di carico ipotizzate. Si evidenzia che il modello viene generato direttamente dal disegno architettonico riproducendone così fedelmente le proporzioni geometriche. In ogni caso sono stati effettuati alcuni controlli dimensionali con gli strumenti software a disposizione dell’utente. Tutte le proprietà di rilevanza strutturale (materiali, sezioni, carichi, sconnessioni, etc.) sono state controllate attraverso le funzioni di indagine specificatamente previste. Sono state sfruttate le funzioni di autodiagnostica presenti nel software che hanno accertato che non sussistono difetti formali di impostazione. E’ stato accertato che le risultanti delle azioni verticali sono in equilibrio con i carichi applicati. Sono state controllate le azioni taglianti di piano ed accertata la loro congruenza con quella ricavabile da semplici ed agevoli elaborazioni. Le sollecitazioni prodotte da alcune combinazioni di carico di prova hanno prodotto valori prossimi a quelli ricavabili adottando consolidate formulazioni ricavate della Scienza delle Costruzioni. Anche le deformazioni risultano prossime ai valori attesi. Il dimensionamento e le verifiche di sicurezza hanno determinato risultati che sono in linea con casi di comprovata validità, confortati anche dalla propria esperienza.

3399

Informazioni integrative sull’uso dei codici di calcolo

Affidabilità dei codici utilizzati

4400

Codice di calcolo adottato, solutore e affidabilità dei risultati In base a quanto richiesto al par. 10.2 del D.M. 14.01.2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni) il produttore e distributore Studio Software AMV s.r.l. espone la seguente relazione riguardante il solutore numerico e, più in generale, la procedura di analisi e dimensionamento MasterSap. Si fa presente che sul proprio sito (www.amv.it) è disponibile sia il manuale teorico del solutore sia il documento comprendente i numerosi esempi di validazione. Essendo tali documenti (formati da centinaia di pagine) di pubblico dominio, si ritiene pertanto sufficiente proporre una sintesi, sia pure adeguatamente esauriente, dell’argomento. Il motore di calcolo adottato da MasterSap, denominato LiFE-Pack, è un programma ad elementi finiti che permette l’analisi statica e dinamica in ambito lineare e non lineare, con estensioni per il calcolo degli effetti del secondo ordine. Il solutore lineare usato in analisi statica ed in analisi modale è basato su un classico algoritmo di fattorizzazione multifrontale per matrici sparse che utilizza la tecnica di condensazione supernodale ai fini di velocizzare le operazioni. Prima della fattorizzazione viene eseguito un riordino simmetrico delle righe e delle colonne del sistema lineare al fine di calcolare un percorso di eliminazione ottimale che massimizza la sparsità del fattore. Il solutore modale è basato sulla formulazione inversa dell’algoritmo di Lanczos noto come Thick Restarted Lanczos ed è particolarmente adatto alla soluzione di problemi di grande e grandissima dimensione ovvero con molti gradi di libertà. L'algoritmo di Lanczos oltre ad essere supportato da una rigorosa teoria matematica, è estremamente efficiente e competitivo e non ha limiti superiori nella dimensione dei problemi, se non quelli delle risorse hardware della macchina utilizzata per il calcolo. Per la soluzione modale di piccoli progetti, caratterizzati da un numero di gradi di libertà inferiore a 500, l’algoritmo di Lanczos non è ottimale e pertanto viene utilizzato il classico solutore modale per matrici dense simmetriche contenuto nella ben nota libreria LAPACK. L'analisi con i contributi del secondo ordine viene realizzata aggiornando la matrice di rigidezza elastica del sistema con i contributi della matrice di rigidezza geometrica. Un’estensione non lineare, che introduce elementi a comportamento multilineare, si avvale di un solutore incrementale che utilizza nella fase iterativa della soluzione il metodo del gradiente coniugato precondizionato. Grande attenzione è stata riservata agli esempi di validazione del solutore. Gli esempi sono stati tratti dalla letteratura tecnica consolidata e i confronti sono stati realizzati con i risultati teorici e, in molti casi, con quelli prodotti, sugli esempi stessi, da prodotti internazionali di comparabile e riconosciuta validità. Il manuale di validazione è disponibile sul sito www.amv.it. E’ importante segnalare, forse ancora con maggior rilievo, che l’affidabilità del programma trova riscontro anche nei risultati delle prove di collaudo eseguite su sistemi progettati con MasterSap. I verbali di collaudo (per alcuni progetti di particolare importanza i risultati sono disponibili anche nella letteratura tecnica) documentano che i risultati delle prove, sia in campo statico che dinamico, sono corrispondenti con quelli dedotti dalle analisi numeriche, anche per merito della possibilità di dar luogo, con MasterSap, a raffinate modellazioni delle strutture. In MasterSap sono presenti moltissime procedure di controllo e filtri di autodiagnostica. In fase di input, su ogni dato, viene eseguito un controllo di compatibilità. Un ulteriore procedura di controllo può essere lanciata dall’utente in modo da individuare tutti gli errori gravi o gli eventuali difetti della modellazione. Analoghi controlli vengono eseguiti da MasterSap in fase di calcolo prima della preparazione dei dati per il solutore. I dati trasferiti al solutore sono facilmente consultabili attraverso la lettura del file di input in formato XML, leggibili in modo immediato dall’utente. Apposite procedure di controllo sono predisposte per i programmi di dimensionamento per il c.a., acciaio, legno, alluminio, muratura etc. Tali controlli riguardano l’esito della verifica: vengono segnalati, per via numerica e grafica (vedi esempio a fianco), i casi in contrasto con le comuni tecniche costruttive e gli errori di dimensionamento (che bloccano lo sviluppo delle fasi successive della progettazione, ad esempio il disegno esecutivo). Nei casi previsti dalla norma, ad esempio qualora contemplato dalle disposizioni sismiche in applicazione, vengono eseguiti i controlli sulla geometria strutturale, che vengono segnalati con la stessa modalità dei difetti di progettazione. Ulteriori funzioni, a disposizione dell’utente, agevolano il controllo dei dati e dei risultati. E’ possibile eseguire una funzione di ricerca su

4411

tutte le proprietà (geometriche, fisiche, di carico etc) del modello individuando gli elementi interessati. Si possono rappresentare e interrogare graficamente, in ogni sezione desiderata, tutti i risultati dell’analisi e del dimensionamento strutturale. Nel caso sismico viene evidenziata la posizione del centro di massa e di rigidezza del sistema. Per gli edifici è possibile, per ogni piano, a partire delle fondazioni, conoscere la risultante delle azioni verticali orizzontali. Analoghi risultati sono disponibili per i vincoli esterni.

IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE

Ing. Loris Borean

11

LORIS BOREAN INGEGNERE

Provincia di PORDENONE

Comune di MORSANO AL TAGLIAMENTO

AAMMPPLLIIAAMMEENNTTOO SSCCUUOOLLAA PPRRIIMMAARRIIAA

- PROGETTO ESECUTIVO -

OGGETTO: - RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

COMMITTENTE: COMUNE DI MORSANO AL TAGLIAMENTO

CALCOLATORE DELLE STRUTTURE: ING. LORIS BOREAN DATA: FEBBRAIO 2017

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RELAZIONE ILLUSTRATIVA SULLE CARATTERISTICHE E QUALITA’ DEI MATERIALI DA IMPIEGARE PER LA REALIZZAZIONE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI Materiali come prescritti dal Decreto Ministeriale 14.01.2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”.

CALCESTRUZZO PER FONDAZIONI: C25/30 (R'ck 300) Riferimenti: D.M. 14.01.2008, par. 11.2;

Linee Guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale; UNI EN 206-1/2006; UNI 11104.

Tipologia strutturale: Fondazioni Classe di resistenza necessaria ai fini statici: 30 N/mm2 (300 daN/cm2) Condizioni ambientali: Strutture completamente interrate in terreno

permeabile. Classe di esposizione: XC2 Rapporto acqua/cemento max: 0.60 Classe di consistenza: ≥S4 Diametro massimo aggregati: 25 mm

Sollecitazione a rottura: fcu = 30 N/mm²

- coefficiente riduttore della resistenza: γc = 1.50

ACCIAIO PER C.A.: Riferimenti: D.M. 14.01.2008, par. 11.3.2;

Acciaio per C.A. B450C

fyk tensione nominale di snervamento: • 4580 kg/cm2 (• 450 N/mm2) ftk tensione nominale di rottura: • 5500 kg/cm2 (• 540 N/mm2) ftd tensione di progetto a rottura: fyk / γS = fyk / 1.15 = 3980 kg/cm2 (= 391

N/mm2) L’acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti: fy / fyk < 1.35 ft / fy ≥ 1.15 Diametro delle barre: 6 • φ 40 mm. E’ ammesso l’uso di acciai forniti in rotoli per diametri • 16 mm. Reti e tralicci con elementi base di diametro 6 • φ 16 mm. Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: φmin/φmax • 0.6

33

ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA: la carpenteria metallica viene realizzata in S 275 (Fe 430):

S235 (Fe360C)

S275 (Fe430C)

S355 (Fe510C)

tensione caratteristica di rottura ftk 3670 4380 5200 daN/cm2

tensione caratteristica di snervamento fyk 2395 2800 3615 daN/cm² coefficiente riduttore della resistenza γγs = 1.05

44

RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI Criteri di scelta operati Le opere di fondazione sono state progettate considerando le caratteristiche geotecniche del terreno ed il tipo di struttura prevista per il fabbricato. Sono state adottate quali strutture di fondazione: fondazioni superficiali dirette di tipo continuo e a travi rovesce correnti al di sotto di tutti i pilastri dell’edificio. Le fondazioni avranno in tutti i casi dimensioni adeguate per trasmettere un carico al terreno inferiore a quello consentito. Il piano di posa delle fondazioni sarà posto al di sotto della coltre di terreno vegetale, e quindi al di sotto dello strato di terreno interessato al gelo e da significative variazioni del contenuto d'acqua e di umidità stagionali. Il terreno posto al di sotto del piano di posa delle fondazioni verrà inoltre regolarizzato con magrone in conformità al progetto allegato. Dati geologici e parametri geotecnici Per la determinazione della portanza del terreno si fa riferimento alla relazione geologica e geotecnica redatta dal geologo Contratti dr. Giorgio, che dovrà essere verificata in cantiere prima dell’esecuzione delle fondazioni. Categoria del suolo di fondazione (Tab. 3.2.II del D.M. 14-01-2008): C Categoria topografica T1 e coeff. di amplificazione topografica St=1,0

55

Capacità portante e cedimento Per le fondazioni si ipotizza un piano di posa a ---0.50 m di profondità dal piano di campagna.

qr = cNc + γ D Nq + 0.5 γ B Nγ

dove : qr= capacità portante (ton/mq) ϕ = 26° γ = 1,90 ton/mc C = 0,0 ton/mq D = profondità del piano di posa della fondazione (ml) Si pone a favore della sicurezza pari a -0.50 m B = larghezza della fondazione (m) Rd calcolato con coefficiente: γ R = 2,3 Rd = qr/γR Per Rd viene assunto un valore cautelativo pari a 0,75 daN/cmq. In seguito alle indicazioni della relazione geologica, viene verificata la capacità portante del terreno secondo l’approccio 2 (A1+M1+R3) delle NTC2008: Ed = 0,717 <Rd = 0,75 daN/cm2

66

SCHEMA FONDAZIONI:

MODELLO SOLIDO FONDAZIONI

77

PRESSIONE AL TERRENO TENSIONI AL TERRENO Ed STRUTTURA : Ed = 0,717 <Rd = 0,75 daN/cm2

88

RELAZIONE DI CALCOLO

DESCRIZIONE SOMMARIA DELL’OPERA Il progetto prevede la costruzione di un ampliamento della scuola di Mussons per il ricavo di una scala di sicurezza e un vano di accesso ai piani da erigersi in comune di Morsano al Tagliamento (PN). Nella presente relazione viene effettuato il calcolo strutturale. L’ampliamento in oggetto è costituito da un nuovo fabbricato con struttura indipendente di pianta di forma irregolare, che si siluppa in altezza su un piano terra e due piani fuori terra e che avrà le seguenti caratteristiche tecniche:

o fondazioni superficiali continue e a travi rovesce in c.a. dello spessore di 40 cm correnti al di sotto di tutti i pilastri dell’edificio e formanti un graticcio chiuso;

o struttura in elevazione costituita da una struttura in acciaio composta da pilastri e travi HEA; o orditura secondaria dei solai di calpestio in profili IPE 180; o orditura secondaria del solaio di copertura in profili IPE 160; o solaio di calpestio e di copertura in lamiera grecata tipo EGB e getto di completamento

collaborante in c.a. dello spessore di 10 cm; o scale di sicurezza in acciaio composte da cosciali in acciaio in profili UNP 200 e gradini e

pianerottoli in grigliati in acciaio. Nell’ambito dei lavori e per l’accesso alla nuova scala di sicurezza vengono aperti due fori, uno per piano, nelle murature dell’edificio esistente. Per l’apertura di tali forometrie vengono inseriti due architravi in c.a. e dal punto di vista sismico non influiscono in modo sensibile al sistema sismoresistente dell’edificio. Il calcolo delle strutture principali viene effettuato con il programma Mastersap prodotto dall’azienda AMV di Ronchi dei Legionari (GO). Si allega di seguito la licenza software.

99

SCHEMA STRUTTURALE D’INSIEME: EDIFICIO

1100

MODELLO SOLIDO STRUTTURALE D’INSIEME: EDIFICIO

Di seguito viene eseguito il calcolo dell’edificio eseguendo la verifica sismica secondo il D.M. del 14.01.2008 vengono verificate le fondazioni, i pilastri e le travi più sollecitate e l’ordito dei solai di calpestio e di copertura.

1111

METODO DI CALCOLO Il metodo di calcolo adottato nelle verifiche è il metodo agli stati limite.

Normativa di riferimento

Fondamentale: - Legge n. 1086 del 5 novembre 1971. ‘‘Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio

armato, normale e precompresso Azioni e Verifiche acciaio e C.A.: - D.M. del 14.01.08: ‘‘Norme tecniche per le costruzioni’’ Zone Sismiche: - D.M. del 14.01.08: ‘‘Norme tecniche per le costruzioni’’ Verifiche al Fuoco: - D.M. 16.02.2007: Classificazione di resistenza al fuoco di prodotto ed elementi costruttivi di opere da

costruzione.

1122

ANALISI DEI CARICHI

PESO PROPRIO Il peso proprio degli elementi in acciaio è calcolato direttamente dal programma di calcolo tenendo conto di un peso specifico pari a 7850 daN/mc. Per tener conto del peso dell’isolamento e rivestimento si pone un peso complessivo della parete finita 80 daN/mq. Solaio di calpestio in lamiera con getto collaborante

Pavimento in pvc 10 daN/mq

Massetto 130 daN/mq






Solaio di calpestio in grigliato scala

grigliato 30 daN/mq

parapetti 20 daN/mq



Solaio di copertura

impermeabilizzazione 50 daN/mq





Accidentali (neve) – Qn 120 daN/mq

qsk = 150 daN/mq (Zona I, H<=200 m.s.l.m.) µ1 = 0.8 => q1 =150*0.8= 120 daN/mq

si assume un carico neve: q = 120 daN/mq

1133

AZIONE DEL VENTO Normativa: D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni) La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:

p = qb · ce · cp · cd

Provincia: Pordenone

Zona: 1

Altitudine: 50 m s.l.m

Tempo di ritorno Tr: 50 anni;

Velocità di riferimento vb(Tr): 25 m/s

Pressione cinetica di riferimento qb: 390.62 N/m2

Altezza della costruzione z: 9 m (zmin: 8m)

Distanza dalla costa: Terra, oltre i 40 km dalla costa, sotto i 500 m

Classe di rugosità del terreno: B

Categoria di esposizione del sito: IV

Coefficiente topografico ct: 1

Coefficiente dinamico cd: 1

Coefficiente di esposizione ce(z):

ce(zmin = 8m): 1.63

ce(z = 13m): 1.96

Edifici a pianta rettangolare con coperture piane, a falde inclinate o curve

Costruzioni completamente stagne

Elementi sopravento (α ≥ 60°) : cp = 0.8


p(zmin = 8 m) = 510.69 N/m2

p(z = 13 m) = 614.0 N/m2


p(zmin = 8 m) = 255.35 N/m2

p(z = 13 m) = 307.0 N/m2

1144

AZIONI SISMICHE

Azione da sisma (NTC 2008) Accelerazione orizzontale ag Ai fini dell’applicazione di queste norme, il territorio nazionale è suddiviso in zone sismiche, ciascuna contrassegnata da un diverso valore del parametro ag = accelerazione orizzontale massima con probabilità di superamento del 10% in 50 anni. Il valore di ag, espresso come frazione dell’accelerazione di gravità g, è stato ricavato da una interpolazione conoscendo i valori ai vertici del reticolo di maglia 10x10km in cui ricade il fabbricato Descrizione dell’azione sismica Il modello di riferimento per la descrizione del moto sismico in un punto della superficie del suolo è costituito dallo spettro di risposta elastico. Il moto orizzontale è considerato composto da due componenti ortogonali indipendenti, caratterizzate dallo stesso spettro di risposta. Spettro di risposta elastico Lo spettro di risposta elastico è costituito da una forma spettrale (spettro normalizzato), considerata indipendente dal livello di sismicità, moltiplicata per il valore dell’accelerazione massima (ag S) del terreno che caratterizza il sito. Per un profilo stratigrafico del suolo di fondazione tipo C. Spettri di progetto per lo stato limite ultimo (SLV) Ai fini del progetto, le capacità dissipative delle strutture sono messe in conto attraverso un fattore riduttivo delle forze elastiche, denominato fattore di struttura q. L'azione sismica di progetto Sd(T) è data dallo spettro di risposta elastico, con le ordinate ridotte utilizzando il fattore q. La probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR è del 10%:

Tipo di costruzione: 2 Vita nominale: VN = 50 aa Classe d’uso: III Coefficiente d’uso: Cu = 1,5 Periodo di riferimento: VR = 50 aa x 1,5 = 75 aa

1155

EDIFICIO La struttura in elevazione sismoresistente del primo e secondo piano è di tipo in acciaio: Fattore di struttura per componenti orizzontali q = q0 kR

Struttura a bassa capacità dissipativa (NTC08; 7.5.2.2 --- Tabella 7.5.II): q0 = 4.0 Strutture intelaiate con controventi concentrici. Struttura regolare in altezza: KR = 1,0 Quindi: q = 4,0 Longitudine sito: vedi tabulato Latitudine sito: vedi tabulato

Individuati su reticolo di riferimento i parametri di pericolosità sismica si valutano i parametri spettrali riportati in tabella: S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche mediante la relazione seguente S = Ss*St St = 1,0 Fo è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima, su sito di riferimento rigido orizzontale Fv è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima verticale, in termini di accelerazione orizzontale massima del terreno ag su sito di riferimento rigido orizzontale Tb è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante. Tc è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a velocità costante. Td è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a spostamento costante.

Parametri sismici: Vedasi i tabulati di calcolo.

1166

1177

MODELLO NUMERICO UTILIZZATO Ogni edificio è stato modellato con il programma Mastersap prodotto dall’azienda AMV di Ronchi dei Legionari (GO). Le pareti sono state modellate ciascuna nel seguente modo: Tutti gli elementi sono stati inseriti con sezione, rigidezza, massa e peso pari a quella di progetto. Viene effettuata l’analisi dinamica dell’intera struttura di entrambi i corpi. Per coinvolgere oltre l’85% delle masse è stato necessario inserire 10 frequenze in entrambe le verifiche. L'analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti. Gli elementi utilizzati per la modellazione dello schema statico della struttura sono i seguenti: - Elemento tipo TRAVE - Elemento tipo GUSCIO o PIASTRA - Elemento tipo FONDAZIONE (Trave su suolo elastico alla Winkler, con la sola esclusione della la fossa ascensore modellata a platea)

Presentazione del modello strutturale e sue proprietà

Questa parte richiede di precisare una serie di proprietà che possono essere ricavate in forma grafica direttamente da MasterSap. In particolare:

ο Modelli strutturali

ο Eventuali sconnessioni

ο Sezioni impiegate

ο Disposizione e intensità dei carichi

ο Distorsioni impresse

ο Carichi termici

ο Materiali

ο Combinazioni di carico

Diamo una breve descrizione delle simbologie adottate da MasterSap.

I NODI La struttura è individuata da nodi riportati in coordinate. Ogni nodo possiede sei gradi di libertà, associati alle sei possibili deformazioni. I gradi di libertà possono essere liberi (spostamenti generalizzati incogniti), bloccati (spostamenti generalizzati corrispondente uguale a zero), di tipo slave o linked (il parametro cinematico dipende dalla relazione con altri gradi di libertà). Si può intervenire sui gradi di libertà bloccando uno o più gradi. I blocchi vengono applicate nella direzione della terna locale del nodo. Le relazioni complesse creano un legame tra uno o più gradi di libertà di un nodo detto slave con quelli di un altro nodo detto master. Esistono tre tipi di relazioni complesse. Le relazioni di tipo link prescrivono l’uguaglianza tra gradi di libertà analoghi di nodi diversi. Specificare una relazione di tipo link significa specificare il nodo slave assieme ai gradi di libertà che partecipano al vincolo ed il nodo master. I gradi di libertà slave saranno eguagliati ai rispettivi gradi di libertà del nodo master. La relazione di piano rigido prescrive che il nodo slave appartiene ad un piano rigido e quindi che i due spostamenti in piano e la rotazione normale al piano sono legati ai tre parametri di roto-traslazione rigida di un piano. Il Corpo rigido prescrive che il nodo slave fa parte di un corpo rigido e tutti e sei i suoi gradi di libertà sono legati ai sei gradi di libertà posseduti dal corpo rigido (i gradi di libertà del suo nodo master). ‘‘Sono stati inseriti tre piani rigidi in corrispondenza alla quota dei tre solai di piano’’.

I MATERIALI I materiali sono individuati da un codice specifico e descritti dal modulo di elasticità, dal coefficiente di Poisson, dal peso specifico, dal coefficiente di dilatazione termica.

1188

LE SEZIONI Le sezioni sono individuate in ogni caso da un codice numerico specifico, dal tipo e dai relativi parametri identificativi. La simbologia adottata dal programma è la seguente:

• Rettangolare piena (Rp);

• Rettangolare cava (Rc);

• Circolare piena (Cp);

• Circolare cava (Cc);

• T (T.);

• T rovescia (Tr);

• L (L.);

• C (C.);

• C rovescia (Cr);

• Cassone (Ca);

• Profilo singolo (Ps);

• Profilo doppio (Pd);

• Generica (Ge).

I CARICHI I carichi agenti sulla struttura possono essere suddivisi in carichi nodali e carichi elementari. I carichi nodali sono forze e coppie concentrate applicate ai nodi della discretizzazione. I carichi elementari sono forze, coppie e sollecitazioni termiche. I carichi in luce sono individuati da un codice numerico, da un tipo e da una descrizione. Sono previsti carichi distribuiti trapezoidali riferiti agli assi globali (fX, fY, fZ, fV) e locali (fx, fy, fz), forze concentrate riferite agli assi globali (FX, FY, FZ, FV) o locali (Fx, Fy, Fz), momenti concentrati riferiti agli assi locali (Mx, My, Mz), momento torcente distribuito riferito all'asse locale x (mx), carichi termici (tx, ty, tz), descritti con i relativi parametri identificativi, aliquote inerziali comprese, rispetto al riferimento locale. I carichi in luce possono essere attribuiti solo a elementi finiti del tipo trave o trave di fondazione.

1199

GLI ELEMENTI FINITI La struttura può essere suddivisa in sottostrutture, chiamate gruppi.

ELEMENTO FRAME (TRAVE E PILASTRO, TRAVE DI FONDAZIONE) L’elemento frame implementa il modello della trave nello spazio tridimensionale. E’ caratterizzato da 2 nodi principali I e J posti alle sue estremità ed un nodo geometrico facoltativo K che serve solamente a fissare univocamente la posizione degli assi locali. L’elemento frame possiede 12 gradi di libertà. Ogni elemento viene riferito a una terna locale destra x, y, z, come mostrato in figura. L’elemento frame supporta varie opzioni tra cui:

1. deformabilità da taglio (travi tozze);

2. sconnessioni totali o parziali alle estremità;

3. connessioni elastiche alle estremità;

4. offsets, ovvero tratti rigidi eventualmente fuori asse alle estremità;

5. suolo elastico alla Winkler nelle tre direzioni locali e a torsione.

L’elemento frame supporta i seguenti carichi: 1. carichi distribuiti trapezoidali in tutte le direzioni locali o globali;

2. sollecitazioni termiche uniformi e gradienti termici nelle due direzioni principali;

3. forza concentrata in tutte le direzioni locali o globali applicata in un punto arbitrario;

4. carichi generici mediante prescrizione delle reazioni di incastro perfetto.

I gruppi formati da elementi del tipo trave riportano, in ordine, i numeri dei nodi iniziale (I), finale (J) e di riferimento (K), la situazione degli svincoli ai nodi I e J (indicate in legenda eventuali situazioni diverse dall’incastro perfetto ad entrambi i nodi), i codici dei materiali e delle sezioni, la situazione di carico nelle otto possibili condizioni A, B, C, D, E, F, G, H: se è presente un numero, esso individua il coefficiente moltiplicativo del carico corrispondente. I gruppi relativi all'elemento trave di fondazione riportano informazioni analoghe; le condizioni di carico sono limitate a due (A e B); È indicata la caratteristica del suolo, la larghezza di contatto con il terreno e il numero di suddivisioni interne. Per la trave di fondazione il programma abilita automaticamente solo i gradi di libertà relativi alla rotazione intorno agli assi globali X, Y e alla traslazione secondo Z, bloccando gli altri gradi di libertà. Ogni trave di fondazione è suddivisa in un numero adeguato di parti (aste). Ogni singola asta interagisce con il terreno mediante un elemento finito del tipo vincolo elastico alla traslazione verticale tZ convergente ai suoi nodi (vedi figura), il cui valore di rigidezza viene determinato da programma moltiplicando la costante di sottofondo assegnata dall’utente per l’area di contatto con il terreno in corrispondenza del nodo. I tipi di carichi ammessi sono solo di tipo distribuito fZ, fV, fy. Inoltre accade che: Vi=Vf; di=df=0, ovvero il carico è di tipo rettangolare esteso per tutta la lunghezza della trave.

2200

ELEMENTO SHELL (GUSCIO) L’elemento shell implementa il modello del guscio piatto ortotropo nello spazio tridimensionale. E’ caratterizzato da 3 o 4 nodi I, J, K ed L posti nei vertici e 6 gradi di libertà per ogni nodo. Il comportamento flessionale e quello membranale sono disaccoppiati. Gli elementi guscio/piastra si caratterizzano perché possono subire carichi nel piano ma anche ortogonali al piano ed essere quindi soggetti anche ad azioni flettenti e torcenti. Gli elementi in esame hanno formalmente tutti i sei gradi di libertà attivi, ma non posseggono rigidezza per la rotazione ortogonale al piano dell’elemento. Nei gruppi shell definiti ‘‘platea’’ viene attuato il blocco di tre gradi di libertà, uX, uY, rZ, per tutti i nodi del gruppo. Ogni gruppo può contenere uno o più elementi (max 1999). Ogni elemento viene definito da questi parametri:

1. elemento numero (massimo 1999 per ogni gruppo);

2. nodi di riferimento I, J, K, L;

3. spessore;

4. materiale;

5. pressioni e relative aliquote dinamiche;

6. temperatura;

7. gradiente termico;

8. carichi distribuiti e relative aliquote dinamiche.

ELEMENTO BOUNDARY (VINCOLO)

L’elemento boundary è sostanzialmente un elemento molla con rigidezza assiale in una direzione specificata e rigidezza torsionale attorno alla stessa direzione. E’ utile quando si vogliono determinare le reazioni vincolari oppure quando si vogliono imporre degli spostamenti o delle rotazioni di alcuni nodi (cedimenti vincolari). I parametri relativi ad ogni singolo vincolo sono:

1. il nodo a cui è collegato il vincolo (o i vincoli, massimo sei);

2. la traslazione imposta (L) o la rotazione imposta (radianti);

3. la rigidezza (per le traslazioni in F/L, per le rotazioni in F*L/rad).

Le condizioni di carico sono combinate fra di loro, secondo quanto previsto dalla Norma, per determinare gli

inviluppi delle sollecitazioni di calcolo relative a Stati Limite Ultimi.

2211

Schematizzazione delle azioni, condizioni e combinazioni di carico nel programma di calcolo: Le azioni sono state schematizzate applicando i carichi previsti dalla norma. In particolare i carichi gravitazionali, derivanti dalle azioni permanenti o variabili, sono applicati in direzione verticale (ovvero --- Z nel sistema globale di riferimento del modello). Le azioni del vento sono applicate prevalentemente nelle due direzioni orizzontali o ortogonalmente alla falda in copertura. Le azioni sismiche, statiche o dinamiche, derivano dall’eccitazione delle masse assegnate alla struttura in proporzione ai carichi a cui sono associate per norma. I carichi sono suddivisi in più condizioni elementari di carico in modo da poter generare le combinazioni necessarie.

Combinazioni di carico

D.M. 14.01.2008 --- Norme Tecniche per le Costruzioni Le combinazioni di carico s.l.u. statiche (in assenza di azioni sismiche) sono ottenute mediante diverse combinazioni dei carichi permanenti ed accidentali in modo da considerare tutte le situazioni più sfavorevoli agenti sulla struttura. I carichi vengono applicati mediante opportuni coefficienti parziali di sicurezza, considerando l’eventualità più gravosa per la sicurezza della struttura. Le azioni sismiche sono valutate in conformità a quanto stabilito dalle norme e specificato nel paragrafo sulle azioni. Vengono in particolare controllate le deformazioni allo stato limite ultimo, allo stato limite di danno e gli effetti del second’ordine. In sede di dimensionamento vengono analizzate tutte le combinazioni, anche sismiche, impostate ai fini della verifica s.l.u. Vengono anche processate le specifiche combinazioni di carico introdotte per valutare lo stato limite di esercizio (tensioni, fessurazione, deformabilità). Oltre all’impostazione spaziale delle situazioni di carico potenzialmente più critiche, in sede di dimensionamento vengono ulteriormente valutate, per le varie travate, tutte le condizioni di lavoro statico derivanti dall’alternanza dei carichi variabili, i cui effetti si sovrappongono a quelli dei pesi propri e dei carichi permanenti. Vengono anche imposte delle sollecitazioni flettenti di sicurezza in campata e risultano controllate le deformazioni in luce degli elementi.

Criteri per la misura della sicurezza

Metodo di calcolo agli stati limite In generale ai fini della sicurezza sono stati adottati i criteri contemplati dal metodo

semiprobabilistico agli stati limite. In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza

allo stato limite ultimo (anche sotto l’azione sismica), allo stato limite di esercizio, nei confronti

di eventuali azioni eccezionali. Per quanto riguarda le azioni sismiche verranno anche

esaminate le deformazioni relative, che controllano eventuali danni alle opere secondarie e

agli impianti.

2222

ANALISI STRUTTURALE Si effettua l’analisi sismica dinamica dell’intera struttura con il programma Mastersap prodotto dall’azienda AMV di Ronchi dei Legionari (GO). Si allega la licenza software.

2233

STAMPA DEI DATI DI PROGETTO INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Ampliamento Mussons 01 Intestazione del lavoro CALCOLO AMPLIAM. SCUOLA MUSSONS (PN) Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' MUSSONS DI MORSANO AL TAG.TO (PN) ag/g 0.133 F0 2.56 Tc 0.38 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 10 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=4 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1.5 Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3 GRUPPI DELLA STRUTTURA ELEMENTO FINITO: TRAVE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 PILASTRI PIANO TERRA 2 PILASTRI PRIMO PIANO 3 TRAVI SOLAIO PRIMO PIANO 4 TRAVI SOLAIO DI COPERTURA

2244

Numero gruppo Descrizione gruppo 5 PILASTRI SOPPALCO 6 PILASTRI SCALA 7 TRAVI SOLAIO SOPPALCO 8 COSCIALI SCALA ACCIAIO P. SOPPALCO 9 COSCIALI SCALA ACCIAIO P. PRIMO 10 CONTROVENTI VERTICALI 11 TRAVERSI 12 COLLEGAMENTO ELEMENTO FINITO: PIASTRA Numero gruppo Descrizione gruppo 1 FONDAZIONE SCALA ELEMENTO FINITO: VINCOLO Numero gruppo Descrizione gruppo 1 Vincoli di platea cost. sottofondo = 1 ELEMENTO FINITO: TRAVE DI FONDAZIONE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 FONDAZIONI COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Dinamica Azione sismica: Presente


2 Statica Azione sismica: Sisma assente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 3 Rara Tipologia: Rara


4 Frequente Tipologia: Frequente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000

2255

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 3 0.700

Variabile: Neve Condizione 2 0.200

5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 6 S.L.D. Azione sismica: Presente


TABELLA MASSE ECCITATE TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EX FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE



Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 2.674e+000 4.788e+000 1.582e-001 2 -4.654e+000 3.630e+000 -7.620e-002 3 3.094e+000 1.357e+000 -6.581e-002 4 1.780e+000 3.208e-001 -1.586e-001 5 -2.903e-001 -1.085e+000 -7.681e-001 6 -7.173e-001 -2.101e-001 2.127e+000 7 -9.634e-001 1.963e+000 -3.990e-001 8 -5.574e-001 -5.527e-001 2.137e+000 9 -5.427e-001 -4.807e-002 -6.378e+000 10 2.073e-001 -8.296e-001 -1.677e+000

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +7.15e+000 15 +2.29e+001 48 +2.38e-002 0 +4.68e+005 19 Progressiva +7.15e+000 15 +2.29e+001 48 +2.38e-002 0 +4.68e+005 19 Modo: 2 +2.17e+001 46 +1.32e+001 28 +4.47e-003 0 +8.83e+004 3 Progressiva +2.88e+001 61 +3.61e+001 76 +2.83e-002 0 +5.57e+005 22 Modo: 3 +9.57e+000 20 +1.84e+000 4 +4.26e-003 0 +1.09e+006 43 Progressiva +3.84e+001 81 +3.79e+001 80 +3.26e-002 0 +1.64e+006 65 Modo: 4 +3.17e+000 7 +1.03e-001 0 +2.39e-002 0 +9.11e+003 0 Progressiva +4.15e+001 88 +3.80e+001 80 +5.64e-002 0 +1.65e+006 65 Modo: 5 +8.43e-002 0 +1.18e+000 2 +4.26e-001 1 +5.41e+002 0 Progressiva +4.16e+001 88 +3.92e+001 83 +4.82e-001 1 +1.65e+006 65 Modo: 6 +5.15e-001 1 +4.41e-002 0 +3.17e+000 7 +8.48e+004 3

2266

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Progressiva +4.21e+001 89 +3.93e+001 83 +3.66e+000 8 +1.74e+006 69 Modo: 7 +9.28e-001 2 +3.86e+000 8 +1.03e-001 0 +9.16e+004 4 Progressiva +4.31e+001 91 +4.31e+001 91 +3.76e+000 8 +1.83e+006 72 Modo: 8 +3.11e-001 1 +3.05e-001 1 +2.69e+000 6 +2.19e+004 1 Progressiva +4.34e+001 92 +4.34e+001 92 +6.45e+000 14 +1.85e+006 73 Modo: 9 +2.95e-001 1 +2.31e-003 0 +2.38e+001 50 +3.57e+004 1 Progressiva +4.37e+001 92 +4.34e+001 92 +3.02e+001 64 +1.89e+006 75 Modo: 10 +4.30e-002 0 +6.88e-001 1 +1.56e+000 3 +2.96e+003 0 Progressiva +4.37e+001 92 +4.41e+001 93 +3.18e+001 67 +1.89e+006 75 MASSA TOTALE ECCITABILE


TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EX FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE



Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 2.200e+000 5.338e+000 1.489e-001 2 -4.841e+000 2.941e+000 -1.075e-001 3 -3.183e+000 -8.424e-001 8.871e-002 4 1.801e+000 -1.870e-001 -1.355e-001 5 -4.327e-001 -8.295e-001 -1.059e+000 6 9.251e-001 3.830e-001 -1.910e+000 7 -4.032e-001 2.150e+000 2.591e-001 8 -6.461e-001 -4.564e-001 1.673e+000 9 -5.685e-001 3.087e-001 -6.569e+000 10 2.146e-001 -7.341e-001 -1.573e+000

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +4.84e+000 10 +2.85e+001 60 +2.14e-002 0 +7.36e+004 3 Progressiva +4.84e+000 10 +2.85e+001 60 +2.14e-002 0 +7.36e+004 3 Modo: 2 +2.34e+001 49 +8.65e+000 18 +9.58e-003 0 +3.51e+005 14 Progressiva +2.83e+001 60 +3.71e+001 78 +3.09e-002 0 +4.25e+005 17 Modo: 3 +1.01e+001 21 +7.10e-001 1 +7.79e-003 0 +1.19e+006 47 Progressiva +3.84e+001 81 +3.79e+001 80 +3.87e-002 0 +1.61e+006 64 Modo: 4 +3.24e+000 7 +3.50e-002 0 +1.80e-002 0 +1.05e+003 0 Progressiva +4.16e+001 88 +3.79e+001 80 +5.68e-002 0 +1.62e+006 64 Modo: 5 +1.87e-001 0 +6.88e-001 1 +8.03e-001 2 +4.69e+003 0 Progressiva +4.18e+001 88 +3.86e+001 81 +8.59e-001 2 +1.62e+006 64 Modo: 6 +8.56e-001 2 +1.47e-001 0 +2.56e+000 5 +8.22e+004 3 Progressiva +4.27e+001 90 +3.87e+001 82 +3.42e+000 7 +1.70e+006 67

2277

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 7 +1.63e-001 0 +4.62e+000 10 +4.13e-002 0 +5.96e+004 2 Progressiva +4.29e+001 90 +4.34e+001 91 +3.47e+000 7 +1.76e+006 70 Modo: 8 +4.17e-001 1 +2.08e-001 0 +1.64e+000 3 +2.36e+004 1 Progressiva +4.33e+001 91 +4.36e+001 92 +5.10e+000 11 +1.79e+006 71 Modo: 9 +3.23e-001 1 +9.53e-002 0 +2.53e+001 53 +1.63e+004 1 Progressiva +4.36e+001 92 +4.37e+001 92 +3.04e+001 64 +1.80e+006 71 Modo: 10 +4.61e-002 0 +5.39e-001 1 +1.37e+000 3 +9.81e+003 0 Progressiva +4.36e+001 92 +4.42e+001 93 +3.18e+001 67 +1.81e+006 72 MASSA TOTALE ECCITABILE


TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EY FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE



Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 1.823e+000 5.424e+000 1.456e-001 2 -5.041e+000 2.664e+000 -1.123e-001 3 -3.114e+000 -1.176e+000 8.007e-002 4 -1.731e+000 -3.499e-002 1.777e-001 5 4.913e-001 1.000e+000 9.424e-001 6 -8.555e-001 -3.063e-001 2.003e+000 7 -7.962e-001 2.045e+000 -2.569e-001 8 -7.455e-001 -6.164e-001 1.282e+000 9 -5.080e-001 8.877e-002 -6.488e+000 10 3.566e-001 -7.621e-001 -1.728e+000

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +3.32e+000 7 +2.94e+001 62 +2.05e-002 0 +1.69e+005 7 Progressiva +3.32e+000 7 +2.94e+001 62 +2.05e-002 0 +1.69e+005 7 Modo: 2 +2.54e+001 54 +7.09e+000 15 +1.04e-002 0 +1.78e+005 7 Progressiva +2.87e+001 61 +3.65e+001 77 +3.09e-002 0 +3.47e+005 14 Modo: 3 +9.70e+000 20 +1.38e+000 3 +6.26e-003 0 +1.27e+006 51 Progressiva +3.84e+001 81 +3.79e+001 80 +3.72e-002 0 +1.62e+006 65 Modo: 4 +3.00e+000 6 +1.22e-003 0 +2.93e-002 0 +9.73e+002 0 Progressiva +4.14e+001 87 +3.79e+001 80 +6.65e-002 0 +1.62e+006 65 Modo: 5 +2.41e-001 1 +1.00e+000 2 +6.33e-001 1 +1.22e+003 0 Progressiva +4.17e+001 88 +3.89e+001 82 +6.99e-001 1 +1.62e+006 65 Modo: 6 +7.32e-001 2 +9.38e-002 0 +2.82e+000 6 +8.11e+004 3 Progressiva +4.24e+001 89 +3.90e+001 82 +3.52e+000 7 +1.70e+006 68 Modo: 7 +6.34e-001 1 +4.18e+000 9 +4.31e-002 0 +8.07e+004 3

2288

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Progressiva +4.30e+001 91 +4.32e+001 91 +3.56e+000 8 +1.78e+006 71 Modo: 8 +5.56e-001 1 +3.80e-001 1 +9.53e-001 2 +2.45e+004 1 Progressiva +4.36e+001 92 +4.36e+001 92 +4.51e+000 10 +1.81e+006 72 Modo: 9 +2.58e-001 1 +7.88e-003 0 +2.47e+001 52 +2.11e+004 1 Progressiva +4.39e+001 92 +4.36e+001 92 +2.92e+001 62 +1.83e+006 73 Modo: 10 +1.27e-001 0 +5.81e-001 1 +1.65e+000 3 +4.81e+003 0 Progressiva +4.40e+001 93 +4.41e+001 93 +3.09e+001 65 +1.84e+006 73 MASSA TOTALE ECCITABILE


TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EY FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE



Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 3.680e+000 3.942e+000 1.706e-001 2 -3.835e+000 4.610e+000 -4.269e-002 3 3.179e+000 1.053e+000 -7.355e-002 4 1.859e+000 8.022e-002 -1.255e-001 5 -3.035e-001 -9.484e-001 -8.624e-001 6 -7.689e-001 -2.972e-001 2.061e+000 7 -6.272e-001 2.107e+000 -4.024e-002 8 -4.896e-001 -4.560e-001 2.137e+000 9 -5.512e-001 1.400e-001 -6.495e+000 10 6.548e-002 -7.975e-001 -1.582e+000

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +1.35e+001 29 +1.55e+001 33 +2.73e-002 0 +4.29e+005 17 Progressiva +1.35e+001 29 +1.55e+001 33 +2.73e-002 0 +4.29e+005 17 Modo: 2 +1.47e+001 31 +2.13e+001 45 +1.21e-003 0 +1.41e+005 6 Progressiva +2.82e+001 60 +3.68e+001 78 +2.85e-002 0 +5.70e+005 23 Modo: 3 +1.01e+001 21 +1.11e+000 2 +5.41e-003 0 +1.03e+006 41 Progressiva +3.84e+001 81 +3.79e+001 80 +3.39e-002 0 +1.60e+006 64 Modo: 4 +3.46e+000 7 +6.44e-003 0 +1.57e-002 0 +7.66e+003 0 Progressiva +4.18e+001 88 +3.79e+001 80 +4.96e-002 0 +1.61e+006 64 Modo: 5 +9.21e-002 0 +8.99e-001 2 +5.37e-001 1 +9.07e+001 0 Progressiva +4.19e+001 88 +3.88e+001 82 +5.86e-001 1 +1.61e+006 64 Modo: 6 +5.91e-001 1 +8.84e-002 0 +2.98e+000 6 +8.97e+004 4 Progressiva +4.25e+001 90 +3.89e+001 82 +3.57e+000 8 +1.70e+006 68 Modo: 7 +3.93e-001 1 +4.44e+000 9 +1.14e-003 0 +7.34e+004 3 Progressiva +4.29e+001 90 +4.33e+001 91 +3.57e+000 8 +1.77e+006 71

2299

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 8 +2.40e-001 1 +2.08e-001 0 +2.69e+000 6 +2.49e+004 1 Progressiva +4.31e+001 91 +4.35e+001 92 +6.26e+000 13 +1.79e+006 72 Modo: 9 +3.04e-001 1 +1.96e-002 0 +2.47e+001 52 +2.81e+004 1 Progressiva +4.34e+001 92 +4.36e+001 92 +3.09e+001 65 +1.82e+006 73 Modo: 10 +4.29e-003 0 +6.36e-001 1 +1.39e+000 3 +5.66e+003 0 Progressiva +4.34e+001 92 +4.42e+001 93 +3.23e+001 68 +1.83e+006 73 MASSA TOTALE ECCITABILE


CONTROLLO AZIONI TAGLIANTI

Nome archivio di lavoro : Ampliamento Mussons 01

Intestazione del lavoro : CALCOLO AMPLIAM. SCUOLA MUSSONS (PN)

Tipo di analisi : Statica e Dinamica

Unita' di misura delle Forze : daN

Unita' di misura Lunghezze : cm

Sisma lungo l'asse Z : Si

Combinazione dei modi : CQC

Combinazione componenti azioni sismiche : Eurocodice 8

λ : 0.3

µ : 0.3

RIPARTIZIONE DELLE AZIONI TAGLIANTI AI PIANI

*** Piano rigido alla quota: 600.000 CONTROVENTI VERTICALI


1 Statica+(EX+λ*EY+µ*EZ) 1357 75 5 1283 95 0 -0 1225 450 37 775 63 0 0

1 Statica+(λ*EX+EY+µ*EZ) 1130 78 7 1052 93 0 0 1575 585 37 990 63 0 0

1 Statica+(λ*EX+λ*EY+EZ) 765 53 7 713 93 0 0 906 340 38 565 62 0 0

*** Piano rigido alla quota: 300.000 TRAVI SOLAIO SOPPALCO


1 Statica+(EX+λ*EY+µ*EZ) 2793 525 19 2268 81 0 0 3886 2046 53 1840 47 0 0


1 Statica+(λ*EX+λ*EY+EZ) 1419 286 20 1133 80 0 -0 2380 1300 55 1080 45 0 -0

*** Piano rigido alla quota: 0.000


1 Statica+(EX+λ*EY+µ*EZ) 5042 416 8 4626 92 0 -0 4954 1588 32 3365 68 0 -0


1 Statica+(λ*EX+λ*EY+EZ) 2472 218 9 2254 91 0 0 2989 991 33 1998 67 0 -0

3300

SFORZI NORMALI

MOMENTI

3311

DEFORMATA STRUTTURA: SLU SISMA 100% EX + 30%EY

SISMA 30% EX + 100%EY

3322

C.C. RARA

3333

VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI FONDAZIONI

Lavoro: Ampliamento Mussons 01 Intestazione lavoro: CALCOLO AMPLIAM. SCUOLA MUSSONS (PN) Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni Descrizione: FONDAZIONI Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 300.00 daN/cm2 fyk: 4580.0 daN/cm2 Copriferro: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 ASTA NUM. 4 NI 61 NF 63 SEZ. Rp B= 80.0 H= 40.0 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 2.01 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -6363 -0 0 0 4921 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.44 0.10 0.53 0.00 0.00 29.6 1B 0 -0 -1487 -0 0 0 -2074 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.18 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 1I 0 -0 -6780 -0 0 0 4468 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.40 0.10 0.57 0.00 0.00 29.6 1J 0 -0 -1070 -0 0 0 -1447 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.13 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1Q 0 -0 -5244 -0 0 0 3142 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.28 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1R 0 -0 -2606 -0 0 0 324 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.03 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 2 0 -0 -6883 -0 0 -0 2476 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.22 0.11 0.58 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 50 -0 -6363 -0 0 0 4783 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.42 0.10 0.53 0.00 0.00 29.6 1B 50 -0 -1487 -0 0 0 -3204 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.28 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 1I 50 -0 -6780 -0 0 0 3278 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.29 0.10 0.57 0.00 0.00 29.6 1J 50 -0 -1070 -0 0 0 -1352 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.12 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1Q 50 -0 -5244 -0 0 0 3050 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.27 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1R 50 -0 -2606 -0 0 0 -2403 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.21 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 2 50 -0 -6883 -0 0 0 -3824 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.34 0.11 0.58 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 100 -0 -6363 -0 0 0 -3302 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.29 0.10 0.53 0.00 0.00 29.6 1B 100 -0 -1487 -0 0 0 -4333 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.38 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 1I 100 -0 -6780 -0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.10 0.57 0.00 0.00 29.6 1J 100 -0 -1070 -0 0 0 -4002 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.36 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1Q 100 -0 -5244 -0 0 0 -3591 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.32 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1R 100 -0 -2606 -0 0 0 -4045 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.36 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 2 100 -0 -6883 -0 0 0 -7258 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.64 0.11 0.58 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 150 -0 -3376 -0 0 0 -3142 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.28 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 1B 150 -0 -340 -0 0 0 -4628 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.41 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 1I 150 -0 -3396 -0 0 0 -2888 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.26 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 1J 150 -0 -320 -0 0 0 -4881 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.43 0.00 0.03 0.00 0.00 29.6 1Q 150 -0 -2594 -0 0 0 -3378 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.30 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 1R 150 -0 -1122 -0 0 0 -4391 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.39 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 2 150 -0 -3140 -0 0 0 -7267 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.65 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 200 -0 -3376 0 0 0 -4225 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.38 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 1B 200 -0 901 0 0 0 -5633 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.50 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 1I 200 -0 -3396 0 0 0 -3552 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.32 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 1J 200 -0 650 0 0 0 -6210 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.55 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 1Q 200 -0 -2594 -0 0 0 -4269 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.38 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 1R 200 -0 -1122 -0 0 0 -5356 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.48 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 2 200 -0 -3140 -0 0 0 -7528 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.67 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 250 -0 -1016 0 0 0 -3036 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.27 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1B 250 -0 901 0 0 0 -5897 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.52 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 1I 250 -0 -765 0 0 0 -2330 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.21 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 1J 250 -0 650 0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 1Q 250 -0 -463 0 0 0 -3330 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.30 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 1R 250 -0 348 0 0 0 -5143 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.46 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 2 250 -0 88 0 0 0 -7521 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.67 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 299 -0 -1016 0 0 0 -2829 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.25 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 1B 299 -0 2716 0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 1I 299 -0 -765 0 0 0 -2203 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.20 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 1J 299 -0 2873 0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 1Q 299 -0 1241 0 0 0 -3601 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.32 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 1R 299 -0 2283 0 0 0 -6058 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.54 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 2 299 -0 3335 0 0 0 -7528 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.67 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 349 -0 808 0 0 0 -1847 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.16 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 1B 349 -0 2716 0 0 0 -6054 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.54 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 1I 349 -0 651 0 0 0 -1599 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.14 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 1J 349 -0 2873 0 0 0 -6301 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 1Q 349 -0 1241 0 0 0 -2813 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.25 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 1R 349 -0 2283 0 0 0 -5087 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.45 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 2 349 -0 3335 0 0 0 -7164 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.64 0.05 0.28 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 399 -0 2500 0 0 0 -1656 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.15 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 1B 399 -0 5280 0 0 0 -6258 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1I 399 -0 1744 0 0 0 -1499 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.13 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 1J 399 -0 6036 0 0 0 -6308 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.56 0.09 0.51 0.00 0.00 29.6 1Q 399 -0 3018 0 0 0 -2765 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.25 0.05 0.25 0.00 0.00 29.6 1R 399 -0 4762 0 0 0 -5150 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.46 0.07 0.40 0.00 0.00 29.6 2 399 -0 7129 0 0 0 -7079 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.63 0.11 0.60 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 449 -0 2500 0 0 0 2644 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.23 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 1B 449 -0 5280 0 0 0 -4595 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.41 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1I 449 -0 1744 0 0 0 -1366 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.12 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 1J 449 -0 6036 0 0 0 -2666 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.24 0.09 0.51 0.00 0.00 29.6 1Q 449 -0 3018 0 0 0 1792 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.16 0.05 0.25 0.00 0.00 29.6 1R 449 -0 4762 0 0 0 -3312 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.29 0.07 0.40 0.00 0.00 29.6 2 449 -0 7129 0 0 0 -3521 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.31 0.11 0.60 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 499 -0 2500 0 0 0 3823 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.34 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 1B 499 -0 5280 0 0 0 -2932 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.26 0.08 0.44 0.00 0.00 29.6 1I 499 -0 1744 0 0 0 -1233 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.11 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 1J 499 -0 6036 0 0 0 3595 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.32 0.09 0.51 0.00 0.00 29.6 1Q 499 -0 3018 0 0 0 2580 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.23 0.05 0.25 0.00 0.00 29.6 1R 499 -0 4762 0 0 0 508 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.05 0.07 0.40 0.00 0.00 29.6 2 499 -0 7129 0 0 -0 3004 4.02 4.02 8.04 8.04 0.12 0.27 0.11 0.60 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 4.02 asup= 4.02 (e arm. base= 4 X 2.01) staffe= 2 d 8 / 29.6

3344

Lavoro: Ampliamento Mussons 01 Intestazione lavoro: CALCOLO AMPLIAM. SCUOLA MUSSONS (PN) Elem.: GUSCIO (piastra) Gruppo: 1 Tabella: Tabella gusci Descrizione: FONDAZIONE SCALA Rck: 300.00 daN/cmq fyk: 4580.0 daN/cmq Copriferro sup.: 3.0 cm Copriferro inf.: 3.0 cm Coeff. di partecipazione Mxy: 0.50 Coeff. di partecipazione Sxy: 0.50 dxx base sup.: 10 mm dxx base inf.: 10 mm pxx: 20 cm dxx agg.: 12 mm pxx agg.: 20 cm dyy base sup.: 10 mm dyy base inf.: 10 mm pyy: 20 cm dyy agg.: 12 mm pyy agg.: 20 cm Orientamento armature: rif._globale Angolo di posa delle armature: 0.00 gradi Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 Le armature longitudinali aggiuntive, riferite al proprio passo, vanno aggiunte all'armatura di base: vedere riga riassuntiva ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- El. comb. Nxx Mxx Nyy Myy Vz(Mxx) Vz(Myy) Axx inf. Axx sup. Ayy inf. Ayy sup. Indice di resistenza --- --- --- --- --------------- ----------------- ----------------- -------------------- daN/20 cm daN*m/20 cm daN/20 cm daN*m/20 cm daN/m cmq /20 cm cmq /20 cm N, M txy Vz/Vrd1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 1A 0 -93 0 -51 134 133 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.01 1 1B 0 -93 0 -51 134 133 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.01 1 1C 0 174 0 94 1601 586 0.79 0.79 0.79 0.79 0.16 0.00 0.11 1 1D 0 174 0 94 1601 586 0.79 0.79 0.79 0.79 0.16 0.00 0.11 1 1I 0 -75 0 -44 327 130 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.02 1 1J 0 -75 0 -44 327 130 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.02 1 1K 0 156 0 87 1404 699 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.09 1 1L 0 156 0 87 1404 699 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.09 1 1Q 0 -34 0 -21 511 307 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.03 1 1R 0 -34 0 -21 511 307 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.03 1 1S 0 116 0 64 1215 638 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.08 1 1T 0 116 0 64 1215 638 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.08 1 2 0 82 0 44 1751 1188 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.12 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 2 1A 0 -770 0 -685 10135 3366 0.79 0.79 0.79 0.79 0.68 0.00 0.68 2 1B 0 -770 0 -685 10135 3366 0.79 0.79 0.79 0.79 0.68 0.00 0.68 2 1C 0 841 0 697 8526 3574 0.79 0.79 0.79 0.79 0.75 0.00 0.57 2 1D 0 841 0 697 8526 3574 0.79 0.79 0.79 0.79 0.75 0.00 0.57 2 1I 0 -620 0 -577 9401 4035 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.63 2 1J 0 -620 0 -577 9401 4035 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.63 2 1K 0 691 0 589 8138 2279 0.79 0.79 0.79 0.79 0.61 0.00 0.55 2 1L 0 691 0 589 8138 2279 0.79 0.79 0.79 0.79 0.61 0.00 0.55 2 1Q 0 -360 0 -317 6008 2088 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.40 2 1R 0 -360 0 -317 6008 2088 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.40 2 1S 0 431 0 329 5270 1347 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.35 2 1T 0 431 0 329 5270 1347 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.35 2 2 0 70 0 12 4263 21 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.29 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 3 1A 0 -756 0 -636 11322 1071 0.79 0.79 0.79 0.79 0.67 0.00 0.76 3 1B 0 -756 0 -636 11322 1071 0.79 0.79 0.79 0.79 0.67 0.00 0.76 3 1C 0 826 0 706 10219 7290 0.79 0.79 0.79 0.79 0.73 0.00 0.69 3 1D 0 826 0 706 10219 7290 0.79 0.79 0.79 0.79 0.73 0.00 0.69 3 1I 0 -620 0 -657 10531 385 0.79 0.79 0.79 0.79 0.58 0.00 0.71 3 1J 0 -620 0 -657 10531 385 0.79 0.79 0.79 0.79 0.58 0.00 0.71 3 1K 0 690 0 727 9638 5921 0.79 0.79 0.79 0.79 0.65 0.00 0.65 3 1L 0 690 0 727 9638 5921 0.79 0.79 0.79 0.79 0.65 0.00 0.65 3 1Q 0 -363 0 -329 6730 807 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.45 3 1R 0 -363 0 -329 6730 807 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.45 3 1S 0 433 0 399 6297 2598 0.79 0.79 0.79 0.79 0.39 0.00 0.42 3 1T 0 433 0 399 6297 2598 0.79 0.79 0.79 0.79 0.39 0.00 0.42 3 2 0 72 0 91 4201 3217 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.28 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 4 1A 0 -421 0 -258 7118 4497 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.48 4 1B 0 -421 0 -258 7118 4497 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.48 4 1C 0 716 0 313 4314 5186 0.79 0.79 0.79 0.79 0.64 0.00 0.35 4 1D 0 716 0 313 4314 5186 0.79 0.79 0.79 0.79 0.64 0.00 0.35 4 1I 0 -308 0 -260 5814 4044 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.39 4 1J 0 -308 0 -260 5814 4044 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.39 4 1K 0 602 0 314 2946 5237 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.35 4 1L 0 602 0 314 2946 5237 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.35 4 1Q 0 -135 0 -122 4189 2486 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.28 4 1R 0 -135 0 -122 4189 2486 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.28 4 1S 0 430 0 176 1093 3210 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.22 4 1T 0 430 0 176 1093 3210 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.22 4 2 0 305 0 54 3457 1779 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.23 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 5 1A 0 -451 0 -260 18118 1569 0.79 4.18 0.79 0.79 0.23 0.00 0.96 5 1B 0 -451 0 -260 18118 1569 0.79 4.18 0.79 0.79 0.23 0.00 0.96 5 1C 0 755 0 403 8486 5759 0.79 0.79 0.79 0.79 0.67 0.00 0.57 5 1D 0 755 0 403 8486 5759 0.79 0.79 0.79 0.79 0.67 0.00 0.57 5 1I 0 -334 0 -262 16273 1174 0.79 3.05 0.79 0.79 0.23 0.00 0.96 5 1J 0 -334 0 -262 16273 1174 0.79 3.05 0.79 0.79 0.23 0.00 0.96 5 1K 0 637 0 406 8778 4981 0.79 0.79 0.79 0.79 0.57 0.00 0.59 5 1L 0 637 0 406 8778 4981 0.79 0.79 0.79 0.79 0.57 0.00 0.59 5 1Q 0 -158 0 -115 10814 330 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.73 5 1R 0 -158 0 -115 10814 330 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.73 5 1S 0 462 0 259 6317 2012 0.79 0.79 0.79 0.79 0.41 0.00 0.42 5 1T 0 462 0 259 6317 2012 0.79 0.79 0.79 0.79 0.41 0.00 0.42 5 2 0 309 0 148 7618 2868 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.51 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= 3 d 12/20 Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 6 1A 0 -198 0 -128 23 194 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.01 6 1B 0 -198 0 -128 23 194 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.01 6 1C 0 432 0 162 2288 2166 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.15 6 1D 0 432 0 162 2288 2166 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.15

3355

6 1I 0 -143 0 -115 297 109 0.79 0.79 0.79 0.79 0.13 0.00 0.02 6 1J 0 -143 0 -115 297 109 0.79 0.79 0.79 0.79 0.13 0.00 0.02 6 1K 0 377 0 150 1949 1808 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.13 6 1L 0 377 0 150 1949 1808 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.13 6 1Q 0 -50 0 -58 491 186 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.03 6 1R 0 -50 0 -58 491 186 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.03 6 1S 0 283 0 92 1657 1316 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.11 6 1T 0 283 0 92 1657 1316 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.11 6 2 0 234 0 34 2122 1039 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.14 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 7 1A 0 -194 0 -205 467 2843 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.19 7 1B 0 -194 0 -205 467 2843 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.19 7 1C 0 437 0 328 2251 1799 0.79 0.79 0.79 0.79 0.39 0.00 0.15 7 1D 0 437 0 328 2251 1799 0.79 0.79 0.79 0.79 0.39 0.00 0.15 7 1I 0 -136 0 -156 585 2902 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.19 7 1J 0 -136 0 -156 585 2902 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.19 7 1K 0 379 0 279 1995 1674 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.13 7 1L 0 379 0 279 1995 1674 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.13 7 1Q 0 -44 0 -68 810 2137 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.14 7 1R 0 -44 0 -68 810 2137 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.14 7 1S 0 288 0 191 1822 1892 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.13 7 1T 0 288 0 191 1822 1892 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.13 7 2 0 244 0 125 2620 3410 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.23 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 8 1A 0 -290 0 -381 1496 1741 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.12 8 1B 0 -290 0 -381 1496 1741 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.12 8 1C 0 401 0 427 3792 1492 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.25 8 1D 0 401 0 427 3792 1492 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.25 8 1I 0 -203 0 -280 994 1680 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.11 8 1J 0 -203 0 -280 994 1680 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.11 8 1K 0 315 0 326 3260 1298 0.79 0.79 0.79 0.79 0.29 0.00 0.22 8 1L 0 315 0 326 3260 1298 0.79 0.79 0.79 0.79 0.29 0.00 0.22 8 1Q 0 -105 0 -161 165 915 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.06 8 1R 0 -105 0 -161 165 915 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.06 8 1S 0 217 0 207 2756 1040 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.18 8 1T 0 217 0 207 2756 1040 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.18 8 2 0 105 0 44 2625 489 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.18 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 9 1A 0 -178 0 -177 1093 1 0.79 0.79 0.79 0.79 0.16 0.00 0.07 9 1B 0 -178 0 -177 1093 1 0.79 0.79 0.79 0.79 0.16 0.00 0.07 9 1C 0 272 0 199 3063 2868 0.79 0.79 0.79 0.79 0.24 0.00 0.21 9 1D 0 272 0 199 3063 2868 0.79 0.79 0.79 0.79 0.24 0.00 0.21 9 1I 0 -154 0 -143 765 360 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.05 9 1J 0 -154 0 -143 765 360 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.05 9 1K 0 248 0 165 2702 2362 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.18 9 1L 0 248 0 165 2702 2362 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.18 9 1Q 0 -64 0 -78 248 189 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.02 9 1R 0 -64 0 -78 248 189 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.02 9 1S 0 159 0 100 2202 1453 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.15 9 1T 0 159 0 100 2202 1453 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.15 9 2 0 92 0 22 1918 353 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.13 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 10 1A 0 -138 0 -104 259 576 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.04 10 1B 0 -138 0 -104 259 576 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.04 10 1C 0 173 0 97 958 884 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.06 10 1D 0 173 0 97 958 884 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.06 10 1I 0 -105 0 -82 220 379 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.03 10 1J 0 -105 0 -82 220 379 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.03 10 1K 0 139 0 75 914 660 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.06 10 1L 0 139 0 75 914 660 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.06 10 1Q 0 -57 0 -53 47 253 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.02 10 1R 0 -57 0 -53 47 253 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.02 10 1S 0 92 0 46 649 405 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.04 10 1T 0 92 0 46 649 405 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.04 10 2 0 33 0 -8 655 24 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.04 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 11 1A 0 -96 0 -136 727 179 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.05 11 1B 0 -96 0 -136 727 179 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.05 11 1C 0 136 0 118 1435 476 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.10 11 1D 0 136 0 118 1435 476 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.10 11 1I 0 -69 0 -107 461 26 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.03 11 1J 0 -69 0 -107 461 26 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.03 11 1K 0 108 0 90 1209 297 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.08 11 1L 0 108 0 90 1209 297 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.08 11 1Q 0 -36 0 -71 34 128 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.01 11 1R 0 -36 0 -71 34 128 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.01 11 1S 0 75 0 54 974 304 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.07 11 1T 0 75 0 54 974 304 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.07 11 2 0 39 0 -20 1048 52 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.07 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 12 1A 0 -549 0 -319 5556 242 0.79 0.79 0.79 0.79 0.49 0.00 0.37 12 1B 0 -549 0 -319 5556 242 0.79 0.79 0.79 0.79 0.49 0.00 0.37 12 1C 0 620 0 372 5289 1584 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.35 12 1D 0 620 0 372 5289 1584 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.35 12 1I 0 -428 0 -304 4812 712 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.32 12 1J 0 -428 0 -304 4812 712 0.79 0.79 0.79 0.79 0.38 0.00 0.32 12 1K 0 499 0 357 4602 2129 0.79 0.79 0.79 0.79 0.44 0.00 0.31 12 1L 0 499 0 357 4602 2129 0.79 0.79 0.79 0.79 0.44 0.00 0.31 12 1Q 0 -245 0 -154 2427 17 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.16 12 1R 0 -245 0 -154 2427 17 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.16 12 1S 0 316 0 207 2134 1275 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.14 12 1T 0 316 0 207 2134 1275 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.14 12 2 0 71 0 65 1784 1305 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.12 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 13 1A 0 -711 0 -431 59 2528 0.79 0.79 0.79 0.79 0.63 0.00 0.17 13 1B 0 -711 0 -431 59 2528 0.79 0.79 0.79 0.79 0.63 0.00 0.17 13 1C 0 807 0 491 157 4536 0.79 0.79 0.79 0.79 0.72 0.00 0.30 13 1D 0 807 0 491 157 4536 0.79 0.79 0.79 0.79 0.72 0.00 0.30 13 1I 0 -520 0 -320 238 1582 0.79 0.79 0.79 0.79 0.46 0.00 0.11 13 1J 0 -520 0 -320 238 1582 0.79 0.79 0.79 0.79 0.46 0.00 0.11 13 1K 0 615 0 379 210 3289 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.22 13 1L 0 615 0 379 210 3289 0.79 0.79 0.79 0.79 0.55 0.00 0.22 13 1Q 0 -296 0 -189 198 859 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.06 13 1R 0 -296 0 -189 198 859 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.06 13 1S 0 391 0 249 387 2161 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.14 13 1T 0 391 0 249 387 2161 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.14 13 2 0 78 0 54 1269 564 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.09 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 14 1A 0 -466 0 -184 3100 6594 0.79 0.79 0.79 0.79 0.41 0.00 0.44 14 1B 0 -466 0 -184 3100 6594 0.79 0.79 0.79 0.79 0.41 0.00 0.44 14 1C 0 683 0 232 4047 7867 0.79 0.79 0.79 0.79 0.61 0.00 0.53 14 1D 0 683 0 232 4047 7867 0.79 0.79 0.79 0.79 0.61 0.00 0.53 14 1I 0 -347 0 -163 2639 5859 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.39 14 1J 0 -347 0 -163 2639 5859 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.39 14 1K 0 565 0 211 2822 7608 0.79 0.79 0.79 0.79 0.50 0.00 0.51 14 1L 0 565 0 211 2822 7608 0.79 0.79 0.79 0.79 0.50 0.00 0.51 14 1Q 0 -187 0 -93 2554 4085 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.27 14 1R 0 -187 0 -93 2554 4085 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.27 14 1S 0 405 0 140 558 4848 0.79 0.79 0.79 0.79 0.36 0.00 0.33 14 1T 0 405 0 140 558 4848 0.79 0.79 0.79 0.79 0.36 0.00 0.33 14 2 0 221 0 56 5266 3221 0.79 0.79 0.79 0.79 0.20 0.00 0.35 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.)

3366

15 1A 0 -798 0 -232 6918 1627 0.79 0.79 0.79 0.79 0.71 0.00 0.46 15 1B 0 -798 0 -232 6918 1627 0.79 0.79 0.79 0.79 0.71 0.00 0.46 15 1C 0 988 0 285 5213 6023 0.79 0.79 0.79 0.79 0.88 0.00 0.40 15 1D 0 988 0 285 5213 6023 0.79 0.79 0.79 0.79 0.88 0.00 0.40 15 1I 0 -576 0 -174 5516 1676 0.79 0.79 0.79 0.79 0.51 0.00 0.37 15 1J 0 -576 0 -174 5516 1676 0.79 0.79 0.79 0.79 0.51 0.00 0.37 15 1K 0 767 0 226 3454 4711 0.79 0.79 0.79 0.79 0.68 0.00 0.32 15 1L 0 767 0 226 3454 4711 0.79 0.79 0.79 0.79 0.68 0.00 0.32 15 1Q 0 -321 0 -102 3478 1084 0.79 0.79 0.79 0.79 0.29 0.00 0.23 15 1R 0 -321 0 -102 3478 1084 0.79 0.79 0.79 0.79 0.29 0.00 0.23 15 1S 0 511 0 155 1423 3000 0.79 0.79 0.79 0.79 0.45 0.00 0.20 15 1T 0 511 0 155 1423 3000 0.79 0.79 0.79 0.79 0.45 0.00 0.20 15 2 0 188 0 52 2391 570 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.16 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 16 1A 0 -253 0 -133 454 381 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.03 16 1B 0 -253 0 -133 454 381 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.03 16 1C 0 488 0 182 2073 1135 0.79 0.79 0.79 0.79 0.43 0.00 0.14 16 1D 0 488 0 182 2073 1135 0.79 0.79 0.79 0.79 0.43 0.00 0.14 16 1I 0 -165 0 -118 211 200 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.01 16 1J 0 -165 0 -118 211 200 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.01 16 1K 0 399 0 166 1742 1089 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.12 16 1L 0 399 0 166 1742 1089 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.12 16 1Q 0 -66 0 -66 172 485 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.03 16 1R 0 -66 0 -66 172 485 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.03 16 1S 0 301 0 114 1481 1028 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.10 16 1T 0 301 0 114 1481 1028 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.10 16 2 0 235 0 51 1795 2255 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.15 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 17 1A 0 -283 0 -125 2492 860 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.17 17 1B 0 -283 0 -125 2492 860 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.17 17 1C 0 512 0 192 2247 2894 0.79 0.79 0.79 0.79 0.46 0.00 0.19 17 1D 0 512 0 192 2247 2894 0.79 0.79 0.79 0.79 0.46 0.00 0.19 17 1I 0 -186 0 -103 1915 997 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.13 17 1J 0 -186 0 -103 1915 997 0.79 0.79 0.79 0.79 0.17 0.00 0.13 17 1K 0 414 0 169 1557 2510 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.17 17 1L 0 414 0 169 1557 2510 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.17 17 1Q 0 -82 0 -74 1257 1000 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.08 17 1R 0 -82 0 -74 1257 1000 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.08 17 1S 0 311 0 140 899 1930 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.13 17 1T 0 311 0 140 899 1930 0.79 0.79 0.79 0.79 0.28 0.00 0.13 17 2 0 227 0 68 473 2128 0.79 0.79 0.79 0.79 0.20 0.00 0.14 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 18 1A 0 -247 0 -151 2470 2001 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.17 18 1B 0 -247 0 -151 2470 2001 0.79 0.79 0.79 0.79 0.22 0.00 0.17 18 1C 0 370 0 125 4618 137 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.31 18 1D 0 370 0 125 4618 137 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.31 18 1I 0 -168 0 -116 1585 1547 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.11 18 1J 0 -168 0 -116 1585 1547 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.11 18 1K 0 291 0 89 3737 226 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.25 18 1L 0 291 0 89 3737 226 0.79 0.79 0.79 0.79 0.26 0.00 0.25 18 1Q 0 -84 0 -89 657 702 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.05 18 1R 0 -84 0 -89 657 702 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.05 18 1S 0 207 0 63 2920 117 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.20 18 1T 0 207 0 63 2920 117 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.20 18 2 0 119 0 -28 2216 451 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.15 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 19 1A 0 -69 0 -107 2167 2522 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.17 19 1B 0 -69 0 -107 2167 2522 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.17 19 1C 0 235 0 156 7012 3199 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.47 19 1D 0 235 0 156 7012 3199 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.47 19 1I 0 -39 0 -80 875 2226 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.15 19 1J 0 -39 0 -80 875 2226 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.15 19 1K 0 205 0 129 5706 2989 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.38 19 1L 0 205 0 129 5706 2989 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.38 19 1Q 0 0 0 -65 240 1960 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.13 19 1R 0 0 0 -65 240 1960 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.13 19 1S 0 166 0 114 4538 2321 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.30 19 1T 0 166 0 114 4538 2321 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.30 19 2 0 166 0 51 4772 2939 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.32 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 20 1A 0 -77 0 -147 743 558 0.79 0.79 0.79 0.79 0.13 0.00 0.05 20 1B 0 -77 0 -147 743 558 0.79 0.79 0.79 0.79 0.13 0.00 0.05 20 1C 0 129 0 124 1433 612 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.10 20 1D 0 129 0 124 1433 612 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.10 20 1I 0 -51 0 -113 449 353 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.03 20 1J 0 -51 0 -113 449 353 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.03 20 1K 0 103 0 90 1151 424 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.08 20 1L 0 103 0 90 1151 424 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.08 20 1Q 0 -22 0 -79 120 114 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.01 20 1R 0 -22 0 -79 120 114 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.01 20 1S 0 74 0 56 893 215 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.06 20 1T 0 74 0 56 893 215 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.06 20 2 0 51 0 -24 781 148 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.05 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 21 1A 0 -41 0 -49 114 849 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.06 21 1B 0 -41 0 -49 114 849 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.06 21 1C 0 105 0 88 1248 651 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.08 21 1D 0 105 0 88 1248 651 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.08 21 1I 0 -32 0 -44 79 681 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.05 21 1J 0 -32 0 -44 79 681 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.05 21 1K 0 96 0 83 1096 785 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.07 21 1L 0 96 0 83 1096 785 0.79 0.79 0.79 0.79 0.09 0.00 0.07 21 1Q 0 -11 0 -32 246 727 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.05 21 1R 0 -11 0 -32 246 727 0.79 0.79 0.79 0.79 0.03 0.00 0.05 21 1S 0 75 0 71 904 714 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.06 21 1T 0 75 0 71 904 714 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.06 21 2 0 64 0 41 1098 1316 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.09 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 22 1A 0 -1460 0 -1129 786 977 0.79 1.92 0.79 1.92 0.54 0.00 0.07 22 1B 0 -1460 0 -1129 786 977 0.79 1.92 0.79 1.92 0.54 0.00 0.07 22 1C 0 1576 0 1215 2003 1744 1.92 0.79 1.92 0.79 0.59 0.00 0.13 22 1D 0 1576 0 1215 2003 1744 1.92 0.79 1.92 0.79 0.59 0.00 0.13 22 1I 0 -1077 0 -844 496 1406 0.79 0.79 0.79 0.79 0.96 0.00 0.09 22 1J 0 -1077 0 -844 496 1406 0.79 0.79 0.79 0.79 0.96 0.00 0.09 22 1K 0 1193 0 930 1550 1690 1.92 0.79 0.79 0.79 0.83 0.00 0.11 22 1L 0 1193 0 930 1550 1690 1.92 0.79 0.79 0.79 0.83 0.00 0.11 22 1Q 0 -605 0 -488 267 1070 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.07 22 1R 0 -605 0 -488 267 1070 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.07 22 1S 0 722 0 575 698 707 0.79 0.79 0.79 0.79 0.64 0.00 0.05 22 1T 0 722 0 575 698 707 0.79 0.79 0.79 0.79 0.64 0.00 0.05 22 2 0 79 0 63 1343 1939 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.13 Spess.= 40.0 cm Axxinf= 1 d 12/20 Axxsup= 1 d 12/20 Ayyinf= 1 d 12/20 Ayysup= 1 d 12/20 (e arm. base nelle due direz.) 23 1A 0 -914 0 -529 11533 1466 0.79 0.79 0.79 0.79 0.81 0.00 0.77 23 1B 0 -914 0 -529 11533 1466 0.79 0.79 0.79 0.79 0.81 0.00 0.77 23 1C 0 1128 0 604 10059 4898 1.92 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.67 23 1D 0 1128 0 604 10059 4898 1.92 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.67 23 1I 0 -658 0 -393 8733 834 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.00 0.59 23 1J 0 -658 0 -393 8733 834 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.00 0.59 23 1K 0 873 0 469 7217 3731 0.79 0.79 0.79 0.79 0.78 0.00 0.48 23 1L 0 873 0 469 7217 3731 0.79 0.79 0.79 0.79 0.78 0.00 0.48 23 1Q 0 -362 0 -236 5177 222 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.35 23 1R 0 -362 0 -236 5177 222 0.79 0.79 0.79 0.79 0.32 0.00 0.35 23 1S 0 576 0 312 3638 1694 0.79 0.79 0.79 0.79 0.51 0.00 0.24 23 1T 0 576 0 312 3638 1694 0.79 0.79 0.79 0.79 0.51 0.00 0.24

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23 2 0 205 0 70 1577 1900 0.79 0.79 0.79 0.79 0.18 0.00 0.13 Spess.= 40.0 cm Axxinf= 1 d 12/20 Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 24 1A 0 -386 0 -267 3619 2056 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.24 24 1B 0 -386 0 -267 3619 2056 0.79 0.79 0.79 0.79 0.34 0.00 0.24 24 1C 0 613 0 390 2398 336 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.16 24 1D 0 613 0 390 2398 336 0.79 0.79 0.79 0.79 0.54 0.00 0.16 24 1I 0 -261 0 -187 2823 1973 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.19 24 1J 0 -261 0 -187 2823 1973 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.19 24 1K 0 487 0 310 1522 703 0.79 0.79 0.79 0.79 0.43 0.00 0.10 24 1L 0 487 0 310 1522 703 0.79 0.79 0.79 0.79 0.43 0.00 0.10 24 1Q 0 -122 0 -105 1975 1647 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.13 24 1R 0 -122 0 -105 1975 1647 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.13 24 1S 0 349 0 228 633 1505 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.10 24 1T 0 349 0 228 633 1505 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.10 24 2 0 223 0 122 1415 3890 0.79 0.79 0.79 0.79 0.20 0.00 0.26 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 25 1A 0 -70 0 -140 1811 399 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.12 25 1B 0 -70 0 -140 1811 399 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.12 25 1C 0 299 0 287 8955 94 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.60 25 1D 0 299 0 287 8955 94 0.79 0.79 0.79 0.79 0.27 0.00 0.60 25 1I 0 -43 0 -137 254 734 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.05 25 1J 0 -43 0 -137 254 734 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.05 25 1K 0 272 0 285 7362 267 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.49 25 1L 0 272 0 285 7362 267 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.49 25 1Q 0 11 0 -44 1045 770 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.07 25 1R 0 11 0 -44 1045 770 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.07 25 1S 0 218 0 191 5818 1205 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.39 25 1T 0 218 0 191 5818 1205 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.39 25 2 0 230 0 150 6837 3450 0.79 0.79 0.79 0.79 0.20 0.00 0.46 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 26 1A 0 -47 0 -48 566 428 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.04 26 1B 0 -47 0 -48 566 428 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.04 26 1C 0 121 0 127 1717 10 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.12 26 1D 0 121 0 127 1717 10 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.12 26 1I 0 -40 0 -42 770 426 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.05 26 1J 0 -40 0 -42 770 426 0.79 0.79 0.79 0.79 0.04 0.00 0.05 26 1K 0 113 0 121 1649 96 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.11 26 1L 0 113 0 121 1649 96 0.79 0.79 0.79 0.79 0.11 0.00 0.11 26 1Q 0 -14 0 -15 860 160 0.79 0.79 0.79 0.79 0.01 0.00 0.06 26 1R 0 -14 0 -15 860 160 0.79 0.79 0.79 0.79 0.01 0.00 0.06 26 1S 0 88 0 94 1431 445 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.10 26 1T 0 88 0 94 1431 445 0.79 0.79 0.79 0.79 0.08 0.00 0.10 26 2 0 74 0 81 2289 797 0.79 0.79 0.79 0.79 0.07 0.00 0.15 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 27 1A 0 -1335 0 -563 2564 6173 0.79 1.92 0.79 0.79 0.50 0.00 0.41 27 1B 0 -1335 0 -563 2564 6173 0.79 1.92 0.79 0.79 0.50 0.00 0.41 27 1C 0 1436 0 528 1147 3986 1.92 0.79 0.79 0.79 0.53 0.00 0.27 27 1D 0 1436 0 528 1147 3986 1.92 0.79 0.79 0.79 0.53 0.00 0.27 27 1I 0 -986 0 -475 2088 4324 0.79 0.79 0.79 0.79 0.88 0.00 0.29 27 1J 0 -986 0 -475 2088 4324 0.79 0.79 0.79 0.79 0.88 0.00 0.29 27 1K 0 1087 0 440 643 2674 0.79 0.79 0.79 0.79 0.97 0.00 0.18 27 1L 0 1087 0 440 643 2674 0.79 0.79 0.79 0.79 0.97 0.00 0.18 27 1Q 0 -553 0 -299 1403 2470 0.79 0.79 0.79 0.79 0.49 0.00 0.17 27 1R 0 -553 0 -299 1403 2470 0.79 0.79 0.79 0.79 0.49 0.00 0.17 27 1S 0 654 0 264 24 1665 0.79 0.79 0.79 0.79 0.58 0.00 0.11 27 1T 0 654 0 264 24 1665 0.79 0.79 0.79 0.79 0.58 0.00 0.11 27 2 0 67 0 -28 1747 19 0.79 0.79 0.79 0.79 0.06 0.00 0.12 Spess.= 40.0 cm Axxinf= 1 d 12/20 Axxsup= 1 d 12/20 Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 28 1A 0 -927 0 -390 12315 6909 0.79 0.79 0.79 0.79 0.82 0.00 0.83 28 1B 0 -927 0 -390 12315 6909 0.79 0.79 0.79 0.79 0.82 0.00 0.83 28 1C 0 1102 0 433 11636 1568 0.79 0.79 0.79 0.79 0.98 0.00 0.78 28 1D 0 1102 0 433 11636 1568 0.79 0.79 0.79 0.79 0.98 0.00 0.78 28 1I 0 -668 0 -293 9179 5188 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.00 0.62 28 1J 0 -668 0 -293 9179 5188 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.00 0.62 28 1K 0 844 0 336 8516 1448 0.79 0.79 0.79 0.79 0.75 0.00 0.57 28 1L 0 844 0 336 8516 1448 0.79 0.79 0.79 0.79 0.75 0.00 0.57 28 1Q 0 -367 0 -172 5177 3074 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.35 28 1R 0 -367 0 -172 5177 3074 0.79 0.79 0.79 0.79 0.33 0.00 0.35 28 1S 0 542 0 215 4648 692 0.79 0.79 0.79 0.79 0.48 0.00 0.31 28 1T 0 542 0 215 4648 692 0.79 0.79 0.79 0.79 0.48 0.00 0.31 28 2 0 159 0 38 325 772 0.79 0.79 0.79 0.79 0.14 0.00 0.05 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 29 1A 0 -419 0 -142 3681 1382 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.25 29 1B 0 -419 0 -142 3681 1382 0.79 0.79 0.79 0.79 0.37 0.00 0.25 29 1C 0 638 0 186 2208 1179 0.79 0.79 0.79 0.79 0.57 0.00 0.15 29 1D 0 638 0 186 2208 1179 0.79 0.79 0.79 0.79 0.57 0.00 0.15 29 1I 0 -285 0 -109 2855 971 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.19 29 1J 0 -285 0 -109 2855 971 0.79 0.79 0.79 0.79 0.25 0.00 0.19 29 1K 0 504 0 153 1399 1031 0.79 0.79 0.79 0.79 0.45 0.00 0.09 29 1L 0 504 0 153 1399 1031 0.79 0.79 0.79 0.79 0.45 0.00 0.09 29 1Q 0 -133 0 -60 1938 449 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.13 29 1R 0 -133 0 -60 1938 449 0.79 0.79 0.79 0.79 0.12 0.00 0.13 29 1S 0 352 0 105 553 895 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.06 29 1T 0 352 0 105 553 895 0.79 0.79 0.79 0.79 0.31 0.00 0.06 29 2 0 214 0 43 1445 964 0.79 0.79 0.79 0.79 0.19 0.00 0.10 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.) 30 1A 0 -166 0 -139 3673 1698 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.25 30 1B 0 -166 0 -139 3673 1698 0.79 0.79 0.79 0.79 0.15 0.00 0.25 30 1C 0 396 0 195 7399 337 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.50 30 1D 0 396 0 195 7399 337 0.79 0.79 0.79 0.79 0.35 0.00 0.50 30 1I 0 -107 0 -116 2025 1291 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.14 30 1J 0 -107 0 -116 2025 1291 0.79 0.79 0.79 0.79 0.10 0.00 0.14 30 1K 0 336 0 173 5748 38 0.79 0.79 0.79 0.79 0.30 0.00 0.39 30 1L 0 336 0 173 5748 38 0.79 0.79 0.79 0.79 0.30 0.00 0.39 30 1Q 0 -30 0 -58 500 519 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.03 30 1R 0 -30 0 -58 500 519 0.79 0.79 0.79 0.79 0.05 0.00 0.03 30 1S 0 259 0 114 4216 267 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.28 30 1T 0 259 0 114 4216 267 0.79 0.79 0.79 0.79 0.23 0.00 0.28 30 2 0 232 0 58 3812 1242 0.79 0.79 0.79 0.79 0.21 0.00 0.26 Spess.= 40.0 cm Axxinf= -- Axxsup= -- Ayyinf= -- Ayysup= -- (e arm. base nelle due direz.)

3388

GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITÀ DEI RISULTATI

Valutazione dei risultati e giudizio motivato sulla loro accettabilità

Il programma di calcolo utilizzato MasterSap è idoneo a riprodurre nel modello matematico il comportamento della struttura e gli elementi finiti disponibili e utilizzati sono rappresentativi della realtà costruttiva. Le funzioni di controllo disponibili, innanzitutto quelle grafiche, consentono di verificare la riproduzione della realtà costruttiva ed accertare la corrispondenza del modello con la geometria strutturale e con le condizioni di carico ipotizzate. Si evidenzia che il modello viene generato direttamente dal disegno architettonico riproducendone così fedelmente le proporzioni geometriche. In ogni caso sono stati effettuati alcuni controlli dimensionali con gli strumenti software a disposizione dell’utente. Tutte le proprietà di rilevanza strutturale (materiali, sezioni, carichi, sconnessioni, etc.) sono state controllate attraverso le funzioni di indagine specificatamente previste. Sono state sfruttate le funzioni di autodiagnostica presenti nel software che hanno accertato che non sussistono difetti formali di impostazione. E’ stato accertato che le risultanti delle azioni verticali sono in equilibrio con i carichi applicati. Sono state controllate le azioni taglianti di piano ed accertata la loro congruenza con quella ricavabile da semplici ed agevoli elaborazioni. Le sollecitazioni prodotte da alcune combinazioni di carico di prova hanno prodotto valori prossimi a quelli ricavabili adottando consolidate formulazioni ricavate della Scienza delle Costruzioni. Anche le deformazioni risultano prossime ai valori attesi. Il dimensionamento e le verifiche di sicurezza hanno determinato risultati che sono in linea con casi di comprovata validità, confortati anche dalla propria esperienza.

3399

Informazioni integrative sull’uso dei codici di calcolo

Affidabilità dei codici utilizzati

4400

Codice di calcolo adottato, solutore e affidabilità dei risultati In base a quanto richiesto al par. 10.2 del D.M. 14.01.2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni) il produttore e distributore Studio Software AMV s.r.l. espone la seguente relazione riguardante il solutore numerico e, più in generale, la procedura di analisi e dimensionamento MasterSap. Si fa presente che sul proprio sito (www.amv.it) è disponibile sia il manuale teorico del solutore sia il documento comprendente i numerosi esempi di validazione. Essendo tali documenti (formati da centinaia di pagine) di pubblico dominio, si ritiene pertanto sufficiente proporre una sintesi, sia pure adeguatamente esauriente, dell’argomento. Il motore di calcolo adottato da MasterSap, denominato LiFE-Pack, è un programma ad elementi finiti che permette l’analisi statica e dinamica in ambito lineare e non lineare, con estensioni per il calcolo degli effetti del secondo ordine. Il solutore lineare usato in analisi statica ed in analisi modale è basato su un classico algoritmo di fattorizzazione multifrontale per matrici sparse che utilizza la tecnica di condensazione supernodale ai fini di velocizzare le operazioni. Prima della fattorizzazione viene eseguito un riordino simmetrico delle righe e delle colonne del sistema lineare al fine di calcolare un percorso di eliminazione ottimale che massimizza la sparsità del fattore. Il solutore modale è basato sulla formulazione inversa dell’algoritmo di Lanczos noto come Thick Restarted Lanczos ed è particolarmente adatto alla soluzione di problemi di grande e grandissima dimensione ovvero con molti gradi di libertà. L'algoritmo di Lanczos oltre ad essere supportato da una rigorosa teoria matematica, è estremamente efficiente e competitivo e non ha limiti superiori nella dimensione dei problemi, se non quelli delle risorse hardware della macchina utilizzata per il calcolo. Per la soluzione modale di piccoli progetti, caratterizzati da un numero di gradi di libertà inferiore a 500, l’algoritmo di Lanczos non è ottimale e pertanto viene utilizzato il classico solutore modale per matrici dense simmetriche contenuto nella ben nota libreria LAPACK. L'analisi con i contributi del secondo ordine viene realizzata aggiornando la matrice di rigidezza elastica del sistema con i contributi della matrice di rigidezza geometrica. Un’estensione non lineare, che introduce elementi a comportamento multilineare, si avvale di un solutore incrementale che utilizza nella fase iterativa della soluzione il metodo del gradiente coniugato precondizionato. Grande attenzione è stata riservata agli esempi di validazione del solutore. Gli esempi sono stati tratti dalla letteratura tecnica consolidata e i confronti sono stati realizzati con i risultati teorici e, in molti casi, con quelli prodotti, sugli esempi stessi, da prodotti internazionali di comparabile e riconosciuta validità. Il manuale di validazione è disponibile sul sito www.amv.it. E’ importante segnalare, forse ancora con maggior rilievo, che l’affidabilità del programma trova riscontro anche nei risultati delle prove di collaudo eseguite su sistemi progettati con MasterSap. I verbali di collaudo (per alcuni progetti di particolare importanza i risultati sono disponibili anche nella letteratura tecnica) documentano che i risultati delle prove, sia in campo statico che dinamico, sono corrispondenti con quelli dedotti dalle analisi numeriche, anche per merito della possibilità di dar luogo, con MasterSap, a raffinate modellazioni delle strutture. In MasterSap sono presenti moltissime procedure di controllo e filtri di autodiagnostica. In fase di input, su ogni dato, viene eseguito un controllo di compatibilità. Un ulteriore procedura di controllo può essere lanciata dall’utente in modo da individuare tutti gli errori gravi o gli eventuali difetti della modellazione. Analoghi controlli vengono eseguiti da MasterSap in fase di calcolo prima della preparazione dei dati per il solutore. I dati trasferiti al solutore sono facilmente consultabili attraverso la lettura del file di input in formato XML, leggibili in modo immediato dall’utente. Apposite procedure di controllo sono predisposte per i programmi di dimensionamento per il c.a., acciaio, legno, alluminio, muratura etc. Tali controlli riguardano l’esito della verifica: vengono segnalati, per via numerica e grafica (vedi esempio a fianco), i casi in contrasto con le comuni tecniche costruttive e gli errori di dimensionamento (che bloccano lo sviluppo delle fasi successive della progettazione, ad esempio il disegno esecutivo). Nei casi previsti dalla norma, ad esempio qualora contemplato dalle disposizioni sismiche in applicazione, vengono eseguiti i controlli sulla geometria strutturale, che vengono segnalati con la stessa modalità dei difetti di progettazione. Ulteriori funzioni, a disposizione dell’utente, agevolano il controllo dei dati e dei risultati. E’ possibile eseguire una funzione di ricerca su

4411

tutte le proprietà (geometriche, fisiche, di carico etc) del modello individuando gli elementi interessati. Si possono rappresentare e interrogare graficamente, in ogni sezione desiderata, tutti i risultati dell’analisi e del dimensionamento strutturale. Nel caso sismico viene evidenziata la posizione del centro di massa e di rigidezza del sistema. Per gli edifici è possibile, per ogni piano, a partire delle fondazioni, conoscere la risultante delle azioni verticali orizzontali. Analoghi risultati sono disponibili per i vincoli esterni.

IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE

Ing. Loris Borean

Documents

Relazione di calcolo scuola MUSSONS - ESEC. 1 · scala di sicurezza e un vano di accesso ai piani da erigersi in comune di Morsano al Tagliamento (PN). Nella presente relazione viene