Upload
others
View
34
Download
6
Embed Size (px)
Citation preview
TEHNOLOGIJA BETONA
II vežba
Doc. dr Aleksandar Radević
Univerzitet u BeograduGrađevinski fakultet
Projektovanje betonskih mešavina
i
Specifikacija i performanse betona prema SRPS EN 206-1
1
Doc. dr Aleksandar Radević
Postupak projektovanja betonke mešavine sastoji se od:
- izbora komponentnih materijala (na osnovu vrste konstrukcije i sredine u kojoj se gradi)- određivanja količine komponentnih materijala
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
VRSTA MATERIJALA(agregat, cement...)
Dmax
KonzistencijaKoličina vode� = �� ��⁄
Količina cementaKoličina agregata
Probna betonska mešavina i korekcija sastava
Ispitivanje očvrslog betona Odabir sastava
2
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
VRSTA MATERIJALA(agregat, cement...)
DmaxKonzistencijaKoličina vode� = �� ��⁄
Količina cementaKoličina agregata
Probna betonska mešavina i korekcija sastava
Ispitivanje očvrslog betona Odabir sastava
3
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Marka betona
Klasa čvrstoće
Pravilnik za beton i armirani beton (BAB-87):
- karakteristična čvrstoća pri pritisku
- betonske kocke ivice 20 cm
- starost od 28 dana
- fraktil p=10 % (tj. max 10% svih uzoraka može da „podbaci“)
MB10, MB15, MB20, MB25, MB30, MB35, MB40, MB45, MB50, MB55 i MB60
Napomena: U praksi se mogu dobiti i čvrstoće znatno veće od 60 MPa (tzv. betoni visokih čvrstoća), pa nije pogrešno analogno definisati marku npr. „MB70“.
Standard SRPS EN 206-1:
- karakteristična čvrstoća pri pritisku
- betonski cilindri Ø15/H30 cm i kocke ivice 15 cm
- starost od 28 dana
- fraktil p=5 % (tj. max 5% svih uzoraka može da „podbaci“)
C8/10, C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60, C55/67, C60/75, C70/85, C80/95, C90/105, C100/115
C30/37
Karakteristična čvrstoća
cilindra Ø15/H30 cm
kocke a=15 cm
4
Za potrebe projektovanja betonskih mešavina usvajaju se veće čvrstoće pri pritisku i to:
��,�� = �� + 8������,� = ��� + 6��12 ���
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI:
X0 – nema rizika od korozije ili agresije
XC – korozija prouzrokovana karbonatizacijom
XD – korozija prouzrokovana hloridima koji ne potiču iz morske vode
XS – korozija prouzrokovana hloridima iz morske vode
XF – zamrzavanje / odmrzavanje sa ili bez agenasa za odmrzavanje
XA – hemijska izloženost
XM – habanje površine betona
5
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI:
6
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI:
7
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI:
8
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI:
9
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI:
10
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI: (Preporučene klase izloženosti za betonske konstrukcijske elemente sa armaturom)
11
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI: (Preporučene klase izloženosti za betonske konstrukcijske elemente sa armaturom)
12
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI: (Preporučene klase izloženosti za betonske konstrukcijske elemente sa armaturom)
13
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI: (Preporučene klase izloženosti za betonske konstrukcijske elemente sa armaturom)
14
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
KLASE IZLOŽENOSTI: (Preporučene klase izloženosti za betonske konstrukcijske elemente sa armaturom)
15
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Zahtevi za specifična svojstva očvrslog betona i preporučene vrednosti parametara sastava svežeg betona
16
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
Met
od
e is
pit
ivan
ja
17
Karbonatizacija
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
Ispituje se prema standardu SRPS EN 12390-8:
- betonske kocke/cilindri ivice > 15 cm
- starost od 28 do 35 dana
- uzorci izloženi pritisku od 5 bara u trajanju od 72h
Stepen otpornosti protiv prodiranja vode
Najveći dozvoljeni prodor vode, mm
V-I 50
V-II 30
V-III 20
18
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
Ispituje se prema standardu SRPS U.M1.206 (Prilog R):
- betonske kocke/cilindri/prizme
- starost najmanje 28 dana
- uzorci se izložu cikličnom zamrzavanju (t=4h na T=-20°C) i odmrzavanju (t=4h na T=+20°C)
- parametar otpornosti je pad čvrstoće pri pritisku od max Δfp=25% (porede se etalonski uzorci i uzorci izlagani cikličnom zamrzavanju i odmrzavanju (4h+4h=8h čine 1 ciklus)
Opis
Otpornost betona prema dejstvu mraza
M-100 M-200
Broj ciklusa 100 200
Broj zamrzavanih uzoraka 3 3
Ukupan broj uzoraka 3+3+3 3+3+3
Ekvivalentna starost:
- tri ciklusa smrzav./odmrza
19
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
Ispituje se prema standardu SRPS U.M1.206 (Prilog R):
- betonske kocke/cilindri/prizme
- starost najmanje 28 dana
- uzorci se izložu cikličnom zamrzavanju (t=4h na T=-20°C) i odmrzavanju (t=4h na T=+20°C)
- parametar otpornosti je pad čvrstoće pri pritisku od max Δfp=25% (porede se etalonski uzorci i uzorci izlagani cikličnom zamrzavanju i odmrzavanju (4h+4h=8h čine 1 ciklus)
Ekvivalentna starost:
- tri ciklusa smrzav./odmrzav. u toku 24h
�� = � + 0.2 ∙�
- dva ciklusa smrzav./odmrzav. u toku 24h
�� = � + 0.35∙�
- jedan ciklus smrzav./odmrzav. u toku 24h
�� = � + 0.8 ∙�
a – starost uzorka u danima na početku ispitivanja
n – broj ciklusa naizmeničnog smrzavanja i odmrzavanja
20
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
Ispituje se prema standardu SRPS U.M1.206 (Prilog R):
- betonske kocke/cilindri/prizme
- starost najmanje 28 dana
- uzorci se izlažu cikličnom zamrzavanju (t=4h na T=-20°C) i odmrzavanju (t=4h na T=+20°C)
- parametar otpornosti je pad čvrstoće pri pritisku od max Δfp=25% (porede se etalonski uzorci i uzorci izlagani cikličnom zamrzavanju i odmrzavanju (4h+4h=8h čine 1 ciklus)
Numerički primer: Ako je datum početka ispitivanja otpornosti na dejstvo mraza (M-100) 26.02.2018. (pri starosti uzoraka od 28 dana), odrediti kog datuma treba ispitati etalonske uzorke i uzorke izlagane cikličnom smrzavanju i odmrzavanju, ukoliko se dnevno obave tri ciklusa.
Izlaganje uzoraka cikličnom smrzavanju i odmrzavanju, na 100 ciklusa, sa po 3 ciklusa dnevno trajaće:
�= 100 3⁄ = 33.3���� ≈ 34����, tj. završiće se 01.04.2018.
Ekvivalentna starost etalonskih uzoraka iznosiće:
�� = � + 0.2 ∙� = a+ 0.2 ∙100 = � + 20����, tj. završiće se 18.03.2018.
21
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
Ispituje se prema standardu SRPS U.M1.206 (Prilog O):
- betonski uzorak dimenzija 15×15×5 cm (dobijen isecanjem kocke ivice 15 cm)
- starost od 28 do 35 dana
- 3% rastvor NaCl
- uzorci se izlažu cikličnom zamrzavanju (T=-20°C) i odmrzavanju (T=+20°C)
- ukupan broj ciklusa je 28 (ili 56 ukoliko su prekoračene vrednosti na 28 dana)
- meri se količina oljuštenog materijala u mg/mm2
22
Ispituje se prema standardu SRPS U.M1.206 (Prilog O):
- betonski uzorak dimenzija 15×15×5 cm (dobijen isecanjem kocke ivice 15 cm)
- starost od 28 do 35 dana
- 3% rastvor NaCl
- uzorci se izlažu cikličnom zamrzavanju (T=-20°C) i odmrzavanju (T=+20°C)
- ukupan broj ciklusa je 28 (ili 56 ukoliko su prekoračene vrednosti na 28 dana)
- meri se količina oljuštenog materijala u mg/mm2
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
23
Ispituje se prema standardu SRPS U.M1.206 (Prilog O):
- betonski uzorak dimenzija 15×15×5 cm (dobijen isecanjem kocke ivice 15 cm)
- starost od 28 do 35 dana
- 3% rastvor NaCl
- uzorci se izlažu cikličnom zamrzavanju (T=-20°C) i odmrzavanju (T=+20°C)
- ukupan broj ciklusa je 28 (ili 56 ukoliko su prekoračene vrednosti na 28 dana)
- meri se količina oljuštenog materijala u mg/mm2
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
24
Ispituje se prema standardu SRPS U.M1.206 (Prilog P):
- betonski uzorak dimenzija Ø10/H5 cm (dobijen isecanjem cilindra Ø10/H10 cm )
- električnim naponom se obezbeđuje prodor jona hlorida sa spoljašnje strane ka unutrašnjoj aksijalno duž uzorka
- nakon toga se uzorak preseca i preprskava rastvorom srebronitrata (AgNO3)
- meri se dubina penetracije hlorida (debljina belog taloga AgNO3)
- određuje se koeficijent migracije hlorida
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
25
Ispituje se prema standardu SRPS B.B8.015:
- betonski uzorak kocka ivice 7.07 cm
- meri se količina odbrušenog betona ili kao gubitak zapremine ispitnog tela
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
26
Ispituje se prema standardu SRPS B.B8.015:
- betonski uzorak kocka ivice 7.07 cm
- meri se količina odbrušenog betona ili kao gubitak zapremine ispitnog tela
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Vodonepropustljivost
Otpornost na dejstvo mraza (M)
Otpornost na dejstvo mraza i soli (MS)
Otpornost betona na penetraciju hlorida
Otpornost na habanje površine (H)
Klasa izloženosti
Zahtevani stepen otpornosti na habanje
Gornja granična vrednost odbrušenog materijala (cm3 / 50 cm2)
XM1 H 1 20
XM2 H2 17
XM3 H3 14
27
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Metoda sleganja (slump test)
Metoda rasprostiranja (flow table test)
Vebe metoda (Vebe test)
Metoda sleganja vibriranjem(compaction test)
Met
od
e is
pit
ivan
jaKonzistencija betona predstavlja njegovu meru obradljivosti.
Izbor konzistencije betona vrši se na osnovu projektovane klase betona, planova oplate, planova armature i raspoložive mehanizacije za unutrašnji transport betona na gradilištu.
Konzistencija betona se ispituje nekom od navedenih metoda ispitivanja.
28
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Metoda sleganja (slump test)
Metoda rasprostiranja (flow table test)
Vebe metoda (Vebe test)
Metoda sleganja vibriranjem(compaction test)
SRPS EN 12350-2:2010 SRPS U.M8.050
Klasa
konzistencije
Mera
konzistencije
Δh (cm)
Mera
konzistencije
Δh (cm)
Opis
konzistencije
0 kruta
S1 1-4 2-5 slabo plastična
S2 5-9 6-10 plastična
S3 10-1511-18 tekuća
S4 16-21
S5 ≥22
29
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Metoda sleganja (slump test)
Metoda rasprostiranja (flow table test)
Vebe metoda (Vebe test)
Metoda sleganja vibriranjem(compaction test)
SRPS EN 12350-5:2010 SRPS U.M8.052
Klasa
konzistencijeMera konzistencije
D (cm)
Mera konzistencije
D (cm)
Opis
konzistencije
F1 ≤ 34 - kruta
F2 35-41 ≤ 40 slabo plastična
F3 42-48 40-50 plastična
F4 49-5550-65 tekuća
F5 56-62
F6 ≥ 63
30
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Metoda sleganja (slump test)
Metoda rasprostiranja (flow table test)
Vebe metoda (Vebe test)
Metoda sleganja vibriranjem(compaction test)
SRPS EN 12350-3:2010 SRPS U.M8.054
Klasa
konzistencijeMera konzistencije
N (s)
Mera konzistencije
N (s)
Opis
konzistencije
V0 ≥31
≥ 11 krutaV1 21-30
V2 11-20
V3 6-10 10-5 slabo plastična
V4 3-5 4-2 plastična
≤ 1 tekuća
31
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Metoda sleganja (slump test)
Metoda rasprostiranja (flow table test)
Vebe metoda (Vebe test)
Metoda sleganja vibriranjem(compaction test)SRPS EN 12350-4:2010 SRPS U.M8.056
Klasa
konzistencijeMera
konzistencije c
Mera
konzistencije c
Opis
konzistencije
C0 ≥ 1,46≥ 1,25 kruta
C1 1.45 – 1.26
C2 1.25 – 1.11 1.24 – 1.11
slabo
plastična
C3 1.10 – 1.04 1.10 – 1.04 plastična
≤ 1.03 tekuća
32
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
Klasifikacija lakih betona po klasama zapreminske mase
Klasa zapreminske mase
D1,0 D1,2 D1,4 D1,6 D1,8 D2,0
Opseg zapreminske mase (kg/m3)
≥ 800 i ≤ 1000
≥ 1000 i ≤ 1200
≥ 1200 i ≤ 1400
≥ 1400 i ≤ 1600
≥ 1600 i ≤ 1800
≥ 1800 i ≤ 2000
33
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
• Cena betona je uslovljena izborom i količinom komponentnih materijala
• Najveći uticaj na cenu betona svakako imaju količina i vrsta/klasa cementa, kao i količina i vrsta upotrebljenog dodatka betonu (hemijskog ili mineralnog)
• U narednoj tabeli su date okvirne cena najčešće upotrebljavanih betona na tržištu. U date cene je uračunat i transport na rastojanju do 20 km od fabrike betona.
34
Vrsta betona Cena nabetonskoj bazi
(evri / m3)
Cena sa transportom do 20 km
(evri / m3)
Cena sa transportom od 20-50 km
(evri / m3)
Iznajmljivanje pumpe
(evri)
MB 20 38 38+8 38+12
120
MB 30 42 42+8 42+12
MB 40 46 46+8 46+12
Mikroarmirani betoni
1 evro/m3 više od običnog betona iste marke
SCC cca. 17% više od običnog betona iste marke
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
VRSTA MATERIJALA(agregat, cement...)
DmaxKonzistencijaKoličina vode� = �� ��⁄
Količina cementaKoličina agregata
Probna betonska mešavina i korekcija sastava
Ispitivanje očvrslog betona Odabir sastava
35
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
VRSTA MATERIJALA(agregat, cement...)
Agregat
Cement
Voda
Dodaci betonu
• Prirodni (rečni ili drobljeni) ili
• veštački (drobljeni beton, granulisana zgura, keramzit....)
• klasa cementa (čvrstoća i brzina priraštaja u toku vremena),
• toplota hidratacije cementa i
• hemijska otpornosti cementa
• pijaća voda
• tehnička voda
• mineralni dodaci (prirodni pucolani, leteći pepeo, silikatna prašina, granulisana zgura visokih peći, crveni mulj, metakaolin)
• hemijski dodaci (superplastifikatori, aeranti, retarderi, aksceleratori, antifrizi, dodaci za smanjenje skupljanja, dodaci za podvodno betoniranje, polimerni dodaci...)
36
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
MAKSIMALNA VELIČINA ZRNA AGREGATA
Izbor najvećeg zrna agregata se vrši na osnovu planova oplate i planova armature
Maksimalna nazivna gornja veličina zrna agregata treba da bude odabrana tako da ne bude veća od:
• debljine zaštitnog sloja betona
• 1/4 kraće stranice poprečnog preseka
• 1/3 debljine ploče
• 80% čistog horizontalnog razmaka šipki
37
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
SITNE ČESTICE
Da bi beton postigao pogodnu obradljivost u svežem stanju potrebno je da sadrži određenu količinu sitnih čestica (d<0.125 mm) kojima doprinos daje i cement. Ovo je posebno važno za pumpane betone, za vodonepropusne betone i kod tankih i/ili gusto armiranih konstruktivnih elemenata.
Količina cementa Najveće dozvoljene količine sitnih čestica (d<0.125 mm) u običnim betonima
≤ 300 kg/m3 400 kg/m3
≥ 300 kg/m3 450 kg/m3
Da bi beton postigao pogodnu obradljivost u svežem stanju i zadovoljavajuću strukturu u očvrslom stanju potrebno je da sadrži određenu količinu sitnih čestica (d<0. 25 mm) kojima doprinos daju cement, mogući mineralni dodaci i čestice agregata d<0. 25 mm.
Najmanje potrebne količine sitnih čestica (d<0. 25 mm) u običnim betonima
Najveća frakcija agregata Za rečni agregat Za drobljeni agregat
4/8 mm 500 kg/m3 550 kg/m3
8/16 mm 425kg/m3 475 kg/m3
16/32 mm 350 kg/m3 400 kg/m3
32/63 mm 300 kg/m3 350 kg/m3
38
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
ODREĐIVANJE KOLIČINE VODE (mv)
Određivanje potrebne količine vode (mv) vrši se na:
• osnovu usvojene veličine najkrupnijeg zrna agregata,
• usvojene konzistencije svežeg betona i
• odabrane vrste agregata
)/( 3
50 mkgD
Kmv
Vrednost koeficijenta K0 prema Feret-u
KonzistenijaRečni pesak i rečni šljunak
Rečni pesak i drobljeni šljunak
Drobljeni agregat (sitan i krupan)
Kruta ≤330 ≤350 ≤400
Slabo plastična 330-350 350-375 400-430
Plastična 350-370 375-405 430-460
Tekuća ≥370 ≥405 ≥460
D – nominalno najkrupnije zrno agregata
39
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
ODREĐIVANJE KOLIČINE VODE (mv)
Određivanje potrebne količine vode (mv) vrši se na:
• osnovu usvojene veličine najkrupnijeg zrna agregata,
• usvojene konzistencije svežeg betona i
• odabrane vrste agregata
Približna količina vode mv (kg/m3) u zavisnosti od Dmax i konzistencije
Granična linijaDrobljeni agregat Rečni agregat
S1 S2 S3 S1 S2 S3
A63 120 145 160 95 125 140
A32 130 155 175 105 135 150
A16 140 170 190 120 155 175
A8 155 190 210 150 185 205
B63 135 160 180 115 145 165
B32 140 175 195 130 165 185
B16 150 185 205 140 180 200
B8 175 205 225 170 200 220
C63 145 180 200 135 175 190
C32 165 200 220 160 195 215
C16 185 215 235 175 205 225
C8 200 230 250 185 215 235
40
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
ODREĐIVANJE VODOCEMENTOG FAKTORA (ω)
Vrednost vodocementnog faktora (ω=mv/mc) određuje se na osnovu prethodno utvrđene 28-dnevne čvrstoće pri pritisku i odabranih komponentnih materijala (pre svega kvaliteta upotrebljenog cementa i agregata), putem brojnih empirijskih formula ili na osnovu preporuka u zavisnosti od klase izloženosti.
Usvaja se manja od te dve vrednosti!
Formula Ferea
Za vrednost parametra k treba uzeti:• k = 250, za cement PC 32,5• k = 320, za cement PC 42,5• k = 390, za cement PC 52,5
Formula Beljajeva• fpc – klasa primenjenog cementa• k – parametar zavisan od vrste agregata
- rečni: k=4,0- drobljeni: k=3,5
228,
1
sv
sc
k
kf
5.128,
k
ff
pc
k
41
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
ODREĐIVANJE VODOCEMENTOG FAKTORA (ω)
Formula Bolomeja
Za vrednost parametra k treba uzeti:• fpc – klasa primenjenog cementa• A = 0,55 – 0,65 (u zavisnosti od MB i granulometrijskog sastava agregata)
Formula Skramtajeva
)5,01
(5,01
28,
pcpck fAfAf
)5,01
(:40,0
)5,01
(:40.0
228,
128,
pck
pck
fAfza
fAfza Kvalitet cementa i agregata A1 A2
Visok 0.65 0.43
Normalan 0.60 0.40
Nizak 0.55 0.37
Vrednost vodocementnog faktora (ω=mv/mc) određuje se na osnovu prethodno utvrđene 28-dnevne čvrstoće pri pritisku i odabranih komponentnih materijala (pre svega kvaliteta upotrebljenog cementa i agregata), putem brojnih empirijskih formula ili na osnovu preporuka u zavisnosti od klase izloženosti.
Usvaja se manja od te dve vrednosti!
42
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
ODREĐIVANJE KOLIČINE CEMENT (mc)
Određivanje potrebne količine cementa (mc) vrši se na osnovu prethodno sračunatog vodocementnog faktora ili na osnovu preporuka u zavisnosti od klase izloženosti.
Usvaja se veća od te dve vrednosti!
3/ mkgm
mm
mm
m
m
v
cv
vc
c
v
ODREĐIVANJE KOLIČINE AGREGATA (ma)
Određivanje potrebne količine agregata (ma) vrši se na osnovu apsolutne zapremine.
/ 1
1
3
3
mkgmm
vm
mvmmm
sv
v
sc
cšsaa
š
sv
v
sc
c
sa
a
U predmetnoj jednačini potrebno je pretpostaviti sadržaj šupljina u betonu ispunjenih vazduhom (vš).
Ukoliko se radi o betonu bez aeranta, za vrednost treba usvojiti vš =1%–3%, odnosno vš = 0,01 – 0,03 m3/m3
betona.Stvarna vrednost vš može se nakon spravljanja betona eksperimentalno utvrditi, a proračun, ukoliko jepotrebno, korigovati.
43
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
USVAJANJE GRANULOMETRIJSKOG SASTAVA
Preporučene granične krive optimalnog sastava agregata od 0/8 mm
44
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
USVAJANJE GRANULOMETRIJSKOG SASTAVA
Preporučene granične krive optimalnog sastava agregata od 0/16 mm
45
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
USVAJANJE GRANULOMETRIJSKOG SASTAVA
Preporučene granične krive optimalnog sastava agregata od 0/32 mm
46
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
USVAJANJE GRANULOMETRIJSKOG SASTAVA
Preporučene granične krive optimalnog sastava agregata od 0/63 mm
47
Doc. dr Aleksandar Radević
ČVRSTOĆA
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
TRAJNOST OBRADLJIVOST ZAPR. MASA CENA
VRSTA MATERIJALA(agregat, cement...)
DmaxKonzistencijaKoličina vode� = �� ��⁄
Količina cementaKoličina agregata
Probna betonska mešavina i korekcija sastava
Ispitivanje očvrslog betona Odabir sastava
48
Doc. dr Aleksandar Radević
PROJEKTOVANJE BETONSKE MEŠAVINE
KOREKCIJA SASTAVA
Na osnovu prethodno određene recepture vrše se prethodna ispitivanja betona i u zavisnosti od dobijenih rezultata ispitivanja svežeg i očvrslog betona, prethodno usvojena receptura po potrebi se koriguje i tek nakon dopunskih prethodnih ispitivanja betona sa korigovanom recepturom, definitivno usvaja receptura za predmetni beton.
Postupci korekcije:
• U slučaju dobijanja pogrešne konzistencije:
u slučaju kruće konzistencije, dodaju se voda i cement, uz uslov da vodocementni faktor ostane nepromenjen,
u slučaju tečnije konzistencije, dodaje se agregat – mešavina svih frakcija sa istim učešćem frakcija kao u prvoj recepturi;
• U slučaju dobijanja značajno različite zapreminske mase svežeg betona (preko 1%):
vrši se korekcija količina svih materijala uz uslov da njihovi međusobni odnosi ostanu nepromenjeni, a njihov zbir odgovara dobijenoj zapreminskoj masi;
• U slučaju da nije ostvarena projektovana marka betona:
povećava se količina cementa (uz nepromenjenu količinu vode), a po potrebi vrši i korekcija granulometrijskog sastava.
49
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 1
Projektovati betonsku mešavinu za beton marke MB 35, čija je konzistencija na granici između slabo-plastične iplastične, a sadržaj uvučenog vazduha 0.76%. Prilikom proračuna koristiti zakon čvrstoće prema Bolomeju(A=0.6). Za spravljanje betona predviđeni su sledeći komponentni materijali:
• četvorofrakcijski agregat:- 40% rečni agregat (0/4 mm), specifične mase γsa,1=2720 kg/m3
- 60% drobljeni agregat (4/31,5 mm), specifične mase γsa,2=2650 kg/m3
• cement PC 20M(S-L) 42.5 R, specifične mase γsc=3150 kg/m3,
• voda iz gradskog vodovoda.
a) Odrediti potrebne količine cementa, vode i agregata za 1 m3 projektovanog betona.
b) Prilikom spravljanja projektovane mešavine beton je ugrađen u kalup oblika kocke ivice 15 cm. Masapraznog kalupa iznosila je 1.05 kg, a masa kalupa ispunjenog betonom 9.25 kg. Odrediti stvarnu vrednostzapreminske mase u svežem stanju betona.
c) Korigovati mase svih komponentnih materijala zadržavajući iste međusobne odnose između komponenatatako da vrednost zapreminske mase u svežem stanju odgovara stvarnoj vrednosti izračunatoj u tački b.
Rešenje:
Za konzistenciju na granici između slabo-plastične i plastične usvaja se koeficijent �� = 375
�� =��
�� =
375
31.5� = 188.1�� ��⁄
a)
50
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 1
Vodocementni faktor je sračunat po formuli Bolomeja
1
�=
��,��� ∙���
+ 0.5 =35+ 8
0.6 ∙42.5+ 0.5 = 2.186 → � = 0.457
pa je masa cementa:
�� =��
�=188.1
0.457= 411.6�� ��⁄
Na osnovu poznate zapremine šupljina u betonu, pomoću zapreminske jednačine, sračunava se masa agregata.
��
���+��
���+��
���+ �š = 1��
0.4 ∙��
2720+0.6 ∙��
2650+411.6
3150+188.1
1000+ 0.0076= 1��
�� = 1804�� ��⁄
Na osnovu poznatih količina komponentnih materijala sračunava se zapreminska masa betona u svežem stanju:
��,��,��č = �� + �� + �� = 1804+ 411.6 + 188.1 = 2403.7�� ��⁄
51
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 1
Stvarna zapreminska masa betona u svežem stanju određena je eksperimentalinim ispitivanjima, tj. merenjem mase betona u kalupu kocke ivice 15 cm
��,��,��� =��
��=9.25− 1.05
0.15�= 2430�� ��⁄
b)
S obzirom da se projektovana i stvarna zapreminska masa razlikuju za više od 1%, potrebno je izvršiti korekciju sastava betona, ne menjajući međusobni odnos komponentnih materijala:
c)
��,��,��� = �� + �� + �� = �� ∙1804
411.6+ 1 +
188.1
411.6= 2430�� ��⁄
�� = 416.1�� ��⁄ → �� = 1825�� ��, �� = 190.2�� ��⁄⁄
52
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 2
Sastaviti recepturu za spravljanje betona MB 40 koji se ugrađuje u armiranobetonski zid debljine 20 cm,obostrano armiran armaturnom mrežom Q335 (RØ8/150 mm), sa zaštitnim slojem od 2 cm. Za spravljanjebetona predviđeni su sledeći komponentni materijali:
• rečni agregat, specifične mase γsa,1=2700 kg/m3
• cement PC 20M(S-L) 42.5 R, specifične mase γsc=3050 kg/m3,
• superplastifikator (MC Bauchemie PowerFlow 5695, specifične mase γs,spl=1200 kg/m3 i
• voda iz gradskog vodovoda.
Zahtevana konzistencija betona je između krute i slabo-plastične. Superplastifikator u ovom slučaju ima uloguda omogući spravljanje betona konzistencije koja odgovara sleganju od 11 cm, bez promene potrebne količinevode. To je ostvareno dodatkom 1.5% superplastifikatora u odnosu na masu cementa.
Sadržaj zaostalog vazduha u betonu iznosi 1%. Uz pretpostavku da razvoj čvrstoće ovog betona prati zakonFerea odrediti:
a) potrebne količine komponentnih materijala za 1 m3 svežeg betona (vode, cementa, superplastifikatora iagregata po frakcijama) kao i zapreminsku masu betona u svežem stanju. Granulometrijski sastav agregataodgovara krivoj B.
b) količinu vode koja bi bila potrebna za spravljanje betona zahtevane konzistencije bez upotrebesuperplastifikatora.
Ukoliko je izmerena površinska vlažnost I frakcije agregata (0/4 mm) iznosila 5%, odrediti potrebne količinekomponentnih materijala za spravljanje 30 litara ovog betona.
53
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 2
Rešenje:
a)
Da bi se odredila potrebna količina vode neophodno je prvo definisati najkrupnije zrno agregata Dmax.
Maksimalna nazivna gornja veličina zrna agregata treba da bude odabrana tako da ne bude veća od:
• debljine zaštitnog sloja betona...................���� ≤ 2��
• 1/4 kraće stranice poprečnog preseka........����≤��
�= 5��
• 1/3 debljine ploče
• 80% horizontalnog razmaka šipki............... ���� ≤ 0.8 ∙ 15− 0.8 = 11.4��
Usvaja se najkrupnije zrno agregata Dmax=2 cm =20 mm, tj. usvaja se trofrakcijski agregat D=16 mm
Za konzistenciju na granici između krute i slabo-plastične usvaja se koeficijent �� = 330
�� =��
�� =
330
16� = 189.5�� ��⁄
Vodocementni faktor je sračunat po formuli Ferea
� =������
∙�
��,��− 1 =
1000
3050∙
320
40+ 8− 1 = 0.519
pa je masa cementa:
�� =��
�=189.5
0.519= 365.1�� ��⁄
54
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 2
Količina superplastifikatora koju treba dozirati za 1 m3 betona iznosi:
m�� = m� ∙p = 365.1 ∙0.015= 5.48kg m�⁄
Na osnovu poznate zapremine šupljina u betonu, pomoću zapreminske jednačine, sračunava se masa agregata.
��
���+��
���+���
����+��
���+ �š = 1��
��
2700+365.1
3050+
5.48
1200+189.5
1000+ 0.01 = 1��
�� = 1826�� ��⁄
55
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 2
Kako granulometrijska kriva B16, na sitima 16 mm, 8 mm i 4 mm ima prolaske od Y= 100%, 76% i 56%, to se dazaključiti da učešće frakcije (0/4 mm) iznosi 56%, učešće frakcije (4/8 mm) 20% i učešće frakcije (8/16 mm) 24%.
Na osnovu poznatih količina komponentnih materijala sračunava se zapreminska masa betona u svežem stanju:
��,��,��č = �� + �� + ��� + �� = 1826+ 365.1 + 5.48+ 189.5 = 2386�� ��⁄
��� = 1023�� ��,���= 365�� ��,⁄ ��� = 438�� ��⁄⁄
56
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 2
b)
U slučaju da se željena konzistencija (sleganje 11 cm) želela postići bez upotrebe superplastifikatora, onda bikoličina vode bila znatno viša.
Kako sleganje od 11 cm, odgovara donjoj graničnoj vrednosti za tekuću konzistenciju usvaja se koeficijent�� = 370 , pa je potrebna količina vode:
Napomena: Veća količina vode (bez upotrebe superplastifikatora) bi omogućila istu obradljivost betona, ali i veći vodocementni faktor što bi dovelo do smanjenja čvrstoća pri pritisku.
�� =��
�� =
370
16� = 212.5�� ��⁄
U slučaju da frakcija (0/4 mm) ima površinsku flažnost od 5%, potrebno je korigovati količinu agregata i vode.
M��,� = M�� ∙ 1 +H�
100� = 30.69∙ 1 + 5100� = 32.22kg
M�,��� = M� − ∆M� = 5.685− 32.22− 30.69 = 4.15kg
c)
Potrebne količine komponentnih materijala za 30 litara betona bi iznosile:
�� = 189.5 ∙0.03 = 5.685��
�� = 365.1 ∙0.03 = 10.953��
��� = 1023∙0.03 = 30.69��
��� = 365∙0.03 = 10.95��
��� = 438∙0.03 = 13.14��
57
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 3
Sastaviti recepturu za spravljanje betona klase čvrstoće C30/37 koji se ugrađuje u elementima železničkogmosta koji se zimi ne posipa solju (izloženog kiši). Najveće zrno agregata je Dmax = 32 mm. Za spravljanje betonapredviđeni su sledeći komponentni materijali:
• rečni agregat, specifične mase γsa =2650 kg/m3
• cement CEM II/A-S 42.5 R, specifične mase γsc=3050 kg/m3,
• superplastifikator Sika Viscocrete 1020X, specifične mase γs,spl=1040 kg/m3,
• aerant Sika-Aer, specifične mase γs,aer=1010 kg/m3 i
• voda iz gradskog vodovoda.
Granulometrijski sastav agregata odgovara krivoj A. Zahtevana konzistencija betona je S3. Superplastifikator sedozira u količini od 0.8% i omogućava redukciju vode od 15% uz zadržavanje iste konzistencije. Aerant se dozirau količini od 0.03% u cilju povećanja otpornosti betona na dejstvo mraza. Kao posledicu upotrebe aerantasadržaj zaostalog vazduha u betonu iznosi 4%. Uz pretpostavku da razvoj čvrstoće ovog betona prati zakonFerea odrediti:
a) klasu izloženosti konstrukcije spoljašnjim uslovima i preporučene parametre sastava svežeg betona,
b) potrebne količine komponentnih materijala za 1 m3 svežeg betona (vode, cementa, agregata,superplastifikatora i aeranta) kao i zapreminsku masu betona u svežem stanju,
c) Ukoliko je prilikom isporuke betona na gradilište ustanovljeno da predmetni beton ima kruću konzistencijuod projektovane, uz pretpostavku da je u automikser zapremine 6 m3, radi poboljšanja konzistencije usuto90 litara vode (ovo je zabranjeno!) sračunati stvarnu recepturu takvog betona i procenjeni pad čvrstoće pripritisku.
58
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 3
a)
Beton koji se ugrađuje na železničkom mostu koji se zimi ne posipa solju pripada klasi izloženosti okolnojsredini XC4+XF3.
59
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 3
Beton koji se ugrađuje na železničkom mostu koji se zimi ne posipa solju pripada klasi izloženosti okolnojsredini XC4+XF3. U tabeli su date preporučene vrednosti parametara sastava svežeg betona.
60
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 3
b)
Potrebna količina vode (u slučaju da se ne upotrebljava superplastifikator) koja može obezbediti klasukonzistencije S3, kod betona sa rečnim agregatom Dmax = 32 mm očitava se iz tabele:
Približna količina vode mv (kg/m3) u zavisnosti od Dmax i konzistencije
Granična linijaDrobljeni agregat Rečni agregat
S1 S2 S3 S1 S2 S3
A63 120 145 160 95 125 140
A32 130 155 175 105 135 150
A16 140 170 190 120 155 175
Kako se u konkretnom slučaju upotrebljava superplastifikator u količini od 0.8%, koji omogućava zadržavanjeiste konzistencije uz redukciju vode od 15%, usvaja se količina vode od:
�� = 0.85∙150= 127.5�� ��⁄
Vodocementni faktor je sračunat po formuli Ferea
� =������
∙�
���,����− 1 =
1000
3050∙
320
37+ 8− 1 = 0.547
�� =��
�=127.5
0.547= 233.1�� ��⁄
S obzirom da je sračunata vrednost ω = 0.547manja od preporučene vrednosti ω = 0.550 za klasu izloženosti XC4+XF3, usvaja se vrednost vodocementnog faktora od 0.547 pa je količina cementa:
61
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 3
�� = 360�� ��⁄
S obzirom da je sračunata vrednost �� = 233.1�� ��⁄ manja od preporučene vrednosti �� = 360�� ��⁄ za klasu izloženosti XC4+XF3, usvaja se količina cementa od:
62
Količina superplastifikatora i aeranta koju treba dozirati za 1 m3 betona iznosi:
���� = 360∙0.008= 2.88�� ��⁄
���� = 360∙0.0003 = 0.108�� ��⁄
Na osnovu poznate zapremine šupljina u betonu, pomoću zapreminske jednačine, sračunava se masa agregata.
��
���+��
���+���
����+��
���+ �š = 1��
��
2650+
360
3050+
2.88
1040+0.108
1010+127.5
1000+ 0.04 = 1��
�� = 1887�� ��⁄
Na osnovu poznatih količina komponentnih materijala sračunava se zapreminska masa betona u svežem stanju:
��,��,��č = �� + �� + ��� + �� = 1887+ 360+ 2.88+ 0.108+ 127.5 = 2377�� ��⁄
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 3
��,���� = 1 + ∆�� = 1 +15
1000= 1.015��
c)
U slučaju da je u automikser zapremine 6 m3, usuta dodatna količina vode od 90 litara, odnosno
∆�� = 90 6⁄ = 15��
To znači da se menja ukupna mase i zapremina betona:
63
��,���� = 2377+ 15 = 2392��
Nova vrednost zapreminske mase betona u svežem stanju iznosi:
��,��� =
2392
1.015= 2357�� ��⁄
Dodatavanje vode u automikser uzrokovalo je i promenu količina komponentnih materijala:
��� =
127.5 + 15
1.015= 140.4�� ��⁄
��� =
360
1.015= 354.7�� ��⁄
��� =
1887
1.015= 1859�� ��⁄
����� =
2.88
1.015= 2.84�� ��⁄ ,����
� =0.108
1.015= 0.106�� ��⁄
Doc. dr Aleksandar Radević
Zadatak 3
��� =320
1 + 0.354∙30501000
� = 74.0���
Promena odnosa komponentnih materijala do koje je došlo usled odavanje vode u mešalicu, uticala je na promenu vodocementnog faktora, a samim tim i na čvrstoće pri pritisku koje će beton dostići tokom sazrevanja.
� =127.5
360= 0.354
�� =127.5 + 15
354.7= 0.396
Koristeći formulu Ferea i sračunate vodocementne faktore, može se sračunati karakteristična čvrstoća betona pri starosti od 28 dana
64
Pad čvrstoće iznosi:
∆��� =��� − ���
�
���∙100 =
74− 65.6
74∙100= 11.4%
���� =
320
1 + 0.396∙30501000
� = 65.6���