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Etude d'une structure métallique, Univesité Paul Sabatier.
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2014-2015
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE Dimensionnement dune structure
DUFRESNE Emilie LAURENS Pascal KINNOO Naheel TRAN David UNIVERSITE PAUL SABATIER MASTER 1 GENIE CIVIL ENSEIGNANT: M.SALIERES
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
I N T R O D U C T I O N
Dans le cadre de notre formation du Master 1 de Gnie Civil, on est amen tudier une
structure mtallique soumise des contraintes variables environnementales (neige et vent). On
a pour objectif le dimensionnement de certains lments de notre structure afin que ces derniers
puissent reprendre les efforts subits.
Dans un premier temps, on dimensionnera les bacs de toiture puis les pannes situes en toiture
pour ensuite dimensionner le bardage ainsi que les lisses du long pan. On finira par
dimensionner les croix de contreventement qui assureront la stabilit de la structure.
On notera aussi que lon a mis de nombreuses hypothses car le dimensionnement des poteaux
et des poutres principales ne font pas lobjet de ce projet.
En situation de bureau dtudes, il en va de soi que le dimensionnement prcis et mticuleux de
chaque lment (fondation poutre poteau raidisseur jarret boulon cordon de
soudure) devra tre de rigueur.
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
SOMMAIRE :
I. DONNEES ET HYPOTHESES
II. ACTIONS ENVIRONNEMENTALES a. Vent
b. Neige
III. DIMENSIONNEMENT DES ELEMENTS a. Bacs et bardage
b. Pannes
c. Lisses
IV. PALEE DE STABILITE a. Croix de Saint-Andr
b. Poutre au vent
ANNEXE A: FEUILLE DE VERIFICATION ELU
PANNES ET LISSES
ANNEXE B : SCHEMA DE PRINCIPE GENERAL
ANNEXE C : SCHEMA DE PRINCIPE DES PANNES ET
LISSES
ANNEXE D : SCHEMA DE LA CROIX DE SAINT
ANDRE
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
I. DONNEES ET HYPOTHESES
Etant donn que lon dimensionne un btiment fictif , on doit mettre des hypothses qui
conditionneront nos calculs.
Notre structure est situe en Bretagne dans une zone industrielle une altitude
de 400m.
Le terrain qui accueillera la structure est un terrain plat.
Lors du calcul de pression de vent sur les zones de la structure, certaines zones
sont ngliges dues leurs surfaces peu importantes. (zones de largeur
infrieure 5m)
Les calculs dinterpolation linaire appliqus aux tableaux de lEurocode ne
seront pas dtaills.
La toiture possde une pente de 14%.
o (14
100) = 8
Lors du dimensionnement des bacs, linclinaison de 8 de la toiture sera
nglige.
Le bardage et les bacs font 10 daN/m2 et 25 daN/m2 respectivement (y compris
quipements).
Tous les IPE sont des IPE lamins. (fyk =400 MPa et fyd = 235 MPa)
Les bacs de couverture et le bardage seront dimensionns pour reposer sur 3
appuis.
Les bacs de couverture et le bardage seront dune paisseur minimale de
0.63mm avec une rsistance caractristique minimale de fixant de 1,70 KN.
Les pannes et les lisses sont dimensionnes pour reposer sur 2 appuis (poutre
iso).
Des liens de pannes devront reprendre une partie de la stabilit des pannes.
Les croix de St-Andr seront fixes au gousset par 2 boulons (de catgorie 4.6)
pour le pr-dimensionnement.
Les boulons seront placs mi- largeur de la cornire pour le pr-
dimensionnement.
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Dimensions de la structure :
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II. ACTIONS ENVIRONNEMENTALES a) Vent
Calcul de la charge de vent qp
Nous utilisons la formule :
=
Avec Ce = 1,3 pour les zones industrielles : rugosit III-b
= 1
2
2
Avec Vb = 26 m/s en Zone 3
= 1,225 kg/m3
= 1
2 1,225 262
= 414,05 /2
Donc :
= 1,3 414,05
= , /
Action du vent sur la structure o Vent sur le long pan
o e = 16,4 m
o h/d = 0,48
o d = 17 m
o b = 39 m
qp
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Toiture
Cpe, D = 0,73
Cpe, E = 0,36
Cpe, F = nglig
Cpe, G = -1,1
Cpe, H = -0,51
Cpe, J = -0,72
Cpe, I = -0,54
Faades
Cpe, A = 1,2
Cpe, B = 0,8
Cpe, C = 0,5
Cpe, D = 0,73
Cpe, E = 0,36
A B C
D E
H J I
D E
G
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o Vent sur le pignon
o e = 16,4 m
o h/d = 0,48
o d = 17 m
o b = 39 m
Toiture
Cpe, D = 0,7
Cpe, E = -0,3
Cpe, F = nglig
Cpe, G = nglig
Cpe, H = -0,67
Cpe, I = -0,57
Faades
Cpe, D = 0,7
Cpe, E = -0,3
Cpe, A = -1,2
Cpe, B = -0,8
Cpe, C = -0,57
qp
A C B
D E
H I
D E
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b) Neige
Calcul de la charge de neige S
Nous utilisons la formule : =
La Bretagne se situe dans une zone de neige A1, donc,
= 0,45 + 1
= 0,45 + (/1000 0,20)
Avec A= 400 m.
= 0,65
Langle dinclinaison de la toiture est de 8 donc,
= 0,8
Notre btiment ne sera pas mitoyen donc,
= 1,0
Notre btiment sera considr comme isol donc,
= 1,0
On a donc une charge de vent,
= , = , /
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III. DIMENSIONNEMENT DES ELEMENTS a. lments de couverture
Bacs de toiture:
Ltude de vent mene nous donne les coefficients (Cpe - Cpi) les plus dfavorables suivants :
En traction : , = 1.4
pour un Cpi = -0.3
En compression : = 0.26
pour un Cpi = 0,2
Il est ncessaire de calculer les charges lELS (sans les coefficients) agissant sur les murs.
En traction : = 1.4 = 0.756 /2
En compression : = 0.26 + 0 S = 0.4 /2 Avec le coefficient de non simultanit 0 = 0.5
On constate que Qt est suprieure, en valeur absolue, Qc.
Nous allons donc dimensionner notre bac en fonction de Qt. On prend donc un bac de
2.40m de porte et dune paisseur de 0.63mm.
Connaissant lespacement entre la panne sablire et la panne faitire, nos bacs
reposeront sur 5 pannes distances de 2,033m.
Bardage des faades :
Ltude de vent mene nous donne les coefficients (Cpe-Cpi) les plus dfavorables suivants :
En traction : = 1.4
Pour un Cpi = -0,3
En compression : + = 1.03
Pour un Cpi = 0,2
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Il est ncessaire de calculer les charges lELS (sans les coefficients) agissant
sur les murs.
En traction : = 1.4 = 0.756 /2
En compression : = 1.03 = 0.556 /2
On constate que Qt est suprieure, en valeur absolue, Qc.
Nous allons donc dimensionner notre bardage en fonction de Qt. On
prend donc un bardage de 2.40m de porte et dune paisseur de 0.63mm.
Connaissant lespacement entre la lisse suprieure et lisse infrieure,
nos bacs reposeront sur 4 lisses distances de 2,166 m.
b. Pannes
Bilan des forces
Les pannes sont inclines dun angle de 8 autour de laxe X de lIPE.
Le vent agit dans laxe Y des pannes, il nest donc pas ncessaire de les
projeter.
En revanche, laction du poids propre des bacs et la charge de neige est
verticale dans labsolue. Nous devons donc projeter ces deux forces dans les
repres lis aux pannes. Le schma ci-dessous apporte plus de clart notre
propos :
Sy
Z
Y
Gz
G
Gy
S
Sz
X Note :
S = charge de neige
W = action du vent en valeur absolue
G = poids propre des bacs = 0,25 KN/m2
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Nous obtenons :
= (8) = 0,51 /2
= (8) = 0,07 /2
= (8) = 0,248 /2
= (8) = 0,03 /2
Pour rappel :
, = 0,756 /2
, = 0,140 /2
Pr-dimensionnement lEtat Limite de Service (ELS) selon le critre de flche
On va donc effectuer un pr-dimensionnement lELS afin dobtenir les critres minimaux de
notre IPE.
La longueur dinfluence des pannes est de 2,033m.
o Selon laxe Z :
Nous pouvons donc calculer les charges permanentes et variables qui sappliquent sur les
pannes selon laxe Z et dterminer les conditions que notre IPE doit respecter.
Charge permanente : = 0,248 2,033 = 0,504 /
Charges variables :
Traction : Qtraction = Wz,t 2,033 = 1,54 KN/
Compression : Qcompression = (Wz,c + 0,5 Sz) 2,033 = 0,803 KN/
Il est ncessaire de vrifier deux valeurs limites :
=
200 2 =
250
= 1 + 2
1, =5
4
384
Flche due aux
charges permanentes
Flche due aux charges
variables
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Charges variables en traction :
, = 5 (Qtraction )
4
384
200
2, =5 Qtraction
4
384
250
Afin de limiter la flche due une charge qui soulve notre panne, notre IPE devra respecter
les 2 conditions suivantes:
351,8 4
654,3 4
Charges variables en compression :
, = 5 (Qcompression + )
4
384
200
2, =5 Qcompression
4
384
250
Afin de limiter la flche due une charge qui comprime notre panne (dans la grande inertie),
notre IPE devra respecter les 2 conditions suivantes:
445,11 4
341,83 4
o Selon laxe Y :
Nous pouvons donc calculer les charges permanentes et variables qui sappliquent sur les
pannes selon laxe Y et dterminer les conditions que notre IPE doit respecter.
Charge permanente : = 0,03 2,033 = 0,061 /
Charges variables : Seule la neige est prise en compte car le vent nagit que selon laxe
Y. (cf. schma prcdent)
Qneige = S 2,033 = 0,14 KN/m
Il est ncessaire de vrifier deux valeurs limites :
=
200 2 =
250
= 1 + 2
Flche due aux
charges permanentes
Flche due la neige
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1 =5
4
384
Charges variables:
= 5 (Q + )
4
384
200
2 =5 Q
4
384
250
Afin de limiter la flche due une charge applique notre panne, notre IPE devra respecter
les 2 conditions suivantes:
68,15 4
47,69 4
Au vu des rsultats obtenus, notre panne doit respecter les inerties les plus grandes
(dfavorables) cest dire :
654,3 4
68,15 4
Un IPE 160 rpond ces deux critres.
Vrification lEtat Limite Ultime (ELU) o Classification de la section vis--vis du risque de voilement local :
me:
< 72
127,2
5 = 25,44
On a donc une me de classe 1.
Semelles :
< 10
41
7.4 = 5.5
On a donc des semelles de classe 1.
Notre section dIPE 160 est des classe 1 : il ny a donc pas risque de voilement et la plastification
est autorise.
o Vrification au risque de dversement :
= 12
()2{[[
]
2
+
()22
+ (2 3)2]
0,5
(2 3)}
On pargnera les dtails de calcul. On prcise que due la prsence de liens de pannes, k = 0,5.
Pour les autres valeurs, on vous invite vous rfrer lAnnexe F de lEurocode 3.
160 = 0.0169 .
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Il sagit maintenant de comparer cette valeur celle du moment plastique Mpl. La racine du
rapport du moment critique sur le moment plastique nous donne le coefficient .
Si ce coefficient est infrieur 0,4, alors le risque de voilement local est cart
= = 123,9 106 235 = 0.0290 .
Donc Lt = Mpl
Mcr = 1.31
Est suprieur 0,4.
Il est donc ncessaire de rduire le moment plastique par un coefficient de rduction au
dversement.
Ce coefficient, not Lt sexprime de la manire suivante :
Lt =1
Lt + [Lt2 Lt
2]0.5
Avec Lt = 0.5[1 +Lt (Lt 0.2) + Lt2]
On trouve, pour un IPE 160 :
Lt = 1.47 et Lt = 0.468
Connaissant la valeur de nos coefficients, nous devons vrifier lquation suivante :
NsdLtAfyfy/M1
+kLt. My,sd
LtWpl,yfy/M1+
kz. Mz,sdWpl,zfy/M1
< 1
Nos pannes ne subissent pas deffort normal, nous ngligeons donc le terme qui lui est li.
kLt.My,sdLt.Wpl,y. fy/M1
+kz. Mz,sd
Wpl,z.fy/M1< 1
Les termes My,sd et Mz,sd sont les moments flchissants subis par la panne autour des axes Y et
Z respectivement.
Vue de haut :
M =(,,) l
2
8
Z
Y
Porte l = 6,5m
Mfz Mfz Z
Y
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Vue de profil :
M =(,,) l
2
8
On obtient Mz,sd = 1,5622 x 10-3 MN.m
Et My,sd = 9, 95 x 10-3 MN.m
kLtMy,sdLtWpl,yfy/M1
+kzMz,sd
Wpl,zfy/M1= 1.09 > 1
Nous devons donc reprendre nos calculs et choisir un IPE de section suprieure celle dun
IPE 160 et refaire les vrifications.
Ce processus itratif peut devenir trs long. Un tableur Excel est donc idalement la solution
pour ce type de calcul.
Celle-ci nous amne slectionner des IPE 180 :
kLtMy,sdLtWpl,yfy/M1
+kzMz,sd
Wpl,zfy/M1= 0.80 < 1
Ces IPE rpondent donc aux critres demands par lEurocode.
Celui-ci nous amne donc slectionner des IPE 180 pour nos pannes.
,,/1
+,
,/1= 0.80 < 1
Cet IPE rpond donc aux critres demands par lEurocode.
Z
Y Porte l = 6,5m
Mfy Mfy Z
Y
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c. Lisses Bilan des forces
Les lisses sont inclines dun angle de 90 autour de laxe X de lIPE.
Ici, aucune projection nest ncessaire.
Il faut tout de mme prendre en compte la direction des forces. Le vent agit sur la grande inertie
Iy de la poutre et le poids propre du bardage agit sur la petite inertie Iz de la lisse.
Nous obtenons :
= 0.1 /2 2,166 = 0,2166 /
, = 0,756 /2 2,166 = 1,638 /
, = 0,556 /2 2,166 = 1,205 /
Pr-dimensionnement lEtat Limite de Service (ELS) selon le critre de flche
On va donc effectuer un pr-dimensionnement lELS afin dobtenir les critres minimaux de
notre IPE.
La longueur dinfluence des lisses est de 2,166m.
Etant donne la non colinarit des forces, deux flches apparaissent. On a donc deux critres
de flche indpendante vrifier (deux sur laxe Z et un sur laxe Y):
o Selon laxe Y :
Nous pouvons donc calculer les charges permanentes qui sappliquent sur les lisses selon laxe
Z et dterminer les conditions que notre IPE doit respecter.
Note :
W = action du vent en valeur absolue
G = poids propre du bardage = 0,10 KN/m2
W
G
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Charge permanente :
=5
4
384
200
73,9 4
o Selon laxe Z :
Charges variables en traction :
, = 5 (Wtraction)
4
384
250
698,14 4
Charges variables en compression :
, =5 Wcompression
4
384
250
510,83 4
Un IPE A 180 rpond ces critres. (Iz tant dimensionnant)
Vrification lEtat Limite Ultime (ELU) o Classification de la section vis--vis du risque de voilement local :
me:
< 72
146
4,3 = 34
On a donc une me de classe 1.
Semelles :
< 10
45,5
6,5 = 7
On a donc des semelles de classe 1.
Notre section dIPE A 180 est de classe 1 : il ny a donc pas risque de voilement et la
plastification est autorise.
o Vrification au risque de dversement :
= 12
()2{[[
]
2
+
()22
+ (2 3)2]
0,5
(2 3)}
On pargnera les dtails de calcul. On prcise que k = 1.
Pour les autres valeurs, on vous invite vous rfrer lAnnexe F de lEurocode 3.
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
180 = 0.0096 .
Il sagit maintenant de comparer cette valeur celle du moment plastique Mpl. La racine du
rapport du moment critique sur le moment plastique nous donne le coefficient .
Si ce coefficient est infrieur 0,4, alors le risque de voilement local est cart
= = 135,3 106 235 = 0.0318 .
Donc Lt = Mpl
Mcr = 1.82
Est suprieur 0,4.
Il est donc ncessaire de rduire le moment plastique par un coefficient de rduction au
dversement.
Ce coefficient, not Lt sexprime de la manire suivante :
Lt =1
Lt + [Lt2 Lt
2]0.5
Avec Lt = 0.5[1 +Lt (Lt 0.2) + Lt2]
On trouve, pour une IPE A 180 :
Lt = 2,327 et Lt = 0,265
Connaissant la valeur de nos coefficients, nous devons vrifier lquation suivante :
NsdLtAfyfy/M1
+kLt. My,sd
LtWpl,yfy/M1+
kz. Mz,sdWpl,zfy/M1
< 1
Nos lisses ne subissent pas deffort normal, nous ngligeons donc le terme qui lui est li.
kLt.My,sdLt.Wpl,y. fy/M1
+kz. Mz,sd
Wpl,z.fy/M1< 1
Les termes My,sd et Mz,sd sont les moments flchissants subis par la lisse autour des axes Y et Z
respectivement.
Vue de profil :
M =(,,) l
2
8
Z
Y
Porte l = 6,5m
Mfz Mfz
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
Vue de haut :
M =(,,) l
2
8
On obtient Mz,sd = 1,54 x 10-3 MN.m
Et My,sd = 13 x 10-3 MN.m
kLtMy,sdLtWpl,yfy/M1
+kzMz,sd
Wpl,zfy/M1= 1,96 > 1
Nous devons donc reprendre nos calculs et choisir un IPE de section suprieure celle dun
IPE A180 et refaire les vrifications.
Ce processus itratif peut devenir trs long. Un tableur Excel est donc idalement la solution
Celui-ci nous amne donc slectionner des IPE 200 pour nos lisses.
,,/1
+,
,/1= 0.99 < 1
Cet IPE rpond donc aux critres demands par lEurocode.
Analyse des rsultats
A premire vue, nos rsultats semblent incohrents car nos pannes (IPE 180) reprennent de la
neige, du vent et des bacs de 25 daN/m alors que nos lisses (IPE 200) reprennent que le vent
et un bardage de 10 daN/m.
Il faut tout de mme noter quil y a un nombre infrieur de lisses (4) par rapport aux pannes (5)
ce qui entraine en loccurrence la reprise de de la charge par une lisse pour 1/5 de la charge
par une panne.
Z
Y
Porte l = 6,5m
Mfy Mfy
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
De plus les lisses ont t dimensionnes par rapport leur petite inertie car cette dernire doit
reprendre le poids propre du bardage. La grande inertie reprend aisment (surdimensionnement)
les charges du vent.
Une solution alternative serait de rajouter une lisse (passer 5 lisses) et diminuer leur section
un IPE 180. Cette solution implique un surcout denviron 5 /m mais un dimensionnement plus
prcis.
IV. PALEE DE STABILITE
Nous considrons que le contreventement transversal est assur par lensemble des portiques.
Cependant, le contreventement longitudinal doit tre assur par des lments spcifiques. Ces
lments sont de deux types :
deux croix de St-Andr en faade (une croix par faade) liant deux portiques adjacents
un systme de treillis en toiture liant les pannes sur une range.
Ltude de vent sur le pignon men nous donne les coefficients Cpe-Cpi les plus dfavorables
suivants :
Cpe,D + Cpi = 0,9
Cpe,E + Cpi = 0,6
En consquence la charge de vent appliqu sur le pignon est :
= 0,54 0,9 = 0,49 /
= 0,54 0,6 = 0,32 /
De sorte que leffort normal transmis aux pannes vaut :
=1
4(17 7,6) (0.49 + 0.32) = 21.163 KN
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
a. Croix de Saint-Andr
La croix de St Andr est constitue de deux cornires identiques. Le problme tant
symtrique, il nest ncessaire de ne dimensionner quune seule cornire, lautre tant
identique.
Choix de la cornire
= tan17
6,5 = 47,12
Do =1.5
() = 57,67
Il est tout dabord ncessaire de pr-dimensionner la
cornire.
Avec 2 boulons, on met la relation suivante :
=2
2>
Donc >2
2
Avec = 0,4 ; M2 = 1,2 ; Fu = 360 MPa
= 4,80
= + 0
Avec t = 0,5 mm et 0 = 1,5 ( 14)
= 5,55
La valeur de laire de la section de la cornire nous permet de choisir une cornire de section
60 x 60 x 5 (A = 5,79 cm)
Vrification du nombre de boulons
On utilise la relation :
, >
>
,
Avec
, =0,6
Et
6,5 m
H
Nsd
7 m
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(14) = 1,54
Ainsi que = 400
Nous obtenons
, = 29,6
Do > 1,948
Donc = 2
Lhypothse du nombre de boulons est vrifie.
Positionnement des boulons
Vrification de la rsistance de lassemblage vis-
-vis de la pression diamtrale
, 2 > = 57,67
, =2,5
En combinant ces quations, nous obtenons un critre sur :
>
2,5
> 0.57
Or,
=1
3 0
Et
=1
3 0
1
4
30mm
e1
p1
Les conditions de pince et
dentraxe nous imposent :
e1 = 1,2 * d0 = 1,8 cm
p1 = 2,2 * d0 = 3,3 cm
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La premire condition nous donne :
= 0,4 < 0,57
Nous devons donc augmenter e1 tel que:
1 = 0,57 3 0 = 2,6
La seconde condition nous donne :
= 1,4 > 0,57
P1 vrifie la rsistance la pression diamtrale.
Finalement, notre croix de St Andr sera constitu de deux cornires de section 60 x 60 x 5
maintenues par deux boulons 14 de catgorie 4.6 dispos tel que schmatis ci-dessous :
b) Poutre au vent
La poutre au vent est constitue de diagonales reliant les pannes entre elles.
Ces diagonales forment un treillis. Sous laction du vent, le treillis est sollicit par des efforts
normaux de traction est de compression.
Les diagonales sont des barres de faibles section qui flambent lorsquelles sont soumises de
la compression.
Par consquent, seules les diagonales sollicites en traction jouent rellement un rle dans le
treillis.
La premire tape du dimensionnement est donc de dterminer les efforts supports par ces
diagonales en traction.
3 cm
2.6 cm
cm
3,3 cm
cm
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
La rsolution dun treillis ntant pas ais la main, nous avons choisi de procder une
modlisation informatique en utilisant le logiciel PyBar. Le rsultat de notre modlisation
est :
Les diagonales en compression ne sont pas modlises. On considre quelles flambent, elles
ninterviennent donc pas dans le treillis.
La diagonale la plus sollicit subit un effort de traction Nsd = 8,21 KN.
Choix de la cornire
Nsd tant faible, nous allons prslectionner une cornire de 20 x 20 x 3 maintenue par un seul
boulon 8.
Vrification de la cornire :
=2(20,50)
2= 17,19 KN > Nsd = 8,21KN
La cornire est donc vrifie.
Vrification du nombre de boulons :
, =0,6 ,
Pour un 8 : As = 0,5 cm2
Effort
Normal
maximal
dans la
poutre au
vent
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
Do
, = 10
>
, = 0,821
Donc = 1
Le nombre de boulon est donc vrifi.
Positionnement du boulon
Vrification de la rsistance de lassemblage vis--vis de la pression
diamtrale
>
2,5
> 0,46
Or
=1
3 0= 0,4
Nous devons donc augmenter e1 tel que :
1 = 0,46 3 0 = 1,24
Finalement, notre poutre au vent sera constitu de cornires de section 20 x 20 x 3
maintenues par un boulon 8 de catgorie 4.6 dispos tel que schmatis ci-dessous :
1
cm
1,0
8
1 cm
1,24
cm
Les conditions de pince et
dentraxe nous imposent :
p1 = 2,2 * d0 = 1,08 cm
PROJET CONSTRUCTION METALLIQUE DUFRESNE EMILIE LAURENS PASCAL KINNOO NAHEEL TRAN DAVID
C O N C L U S I O N
On conclut ce projet de construction mtallique avec un dimensionnement de pannes de
section IPE 180, de lisses de section IPE 200, de cornires de section 60 x 60 x 5 pour les
croix de Saint Andr et 20 x 20 x 3 pour le treillis en toiture.
Ce projet nous a montr limportance dun dimensionnement prcis ainsi que la ncessit
rigoureuse de vrifications.
On a aussi appris limportance des moyens informatiques dans ce domaine.
En effet, beaucoup de calculs peuvent tre informatiss sous condition dune bonne
comprhension de la transmission des efforts dans une structure et sa raction.
On tient remercier Monsieur G.Salires pour ces indications et son aide pendant les sances
de projet ainsi que M. E.Ringot pour ses renseignements concernant le logiciel PyBar.
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