$$ Obj 1 stampan febr

B) TAVANICA NAD III SPRATOM- pos 400+

statiki proraun

STATIKI PRORAUN

STAMBENI OBJEKAT Po+P+4, ULAZ 1

A) KROVNA KONSTRUKCIJA

1. KROVNI POKRIVA:

jednostruki elini pocinkovani plasificirani bojen TR lim, g=10 kg/m2 max

vievodan drveni krov sa nagibom krovnih ravni (=15( odnosno 27%

Kalkanski (zabatni) zidovi prate nagib krovnih ravni i neznatno su vilji od krova/ sa kosim serklaem na vrhu i limenim opivom preko zida i pokrivaa Oluk visei, van kaplame

optereenje sa krova:

sopstv. teina pokrivaag=0.10/cos(= 0.11

sneg (povremeno optereenje)s=(95-()/100=0.80

vetar (w0=0.55kN/ m2 )w=1.2sin((0.55= 0.18

q*=1.10 kN/ m2

2. KROVNI ROG na razmaku (=1.0 m max optereenje: za tipian rog

s.te. drvene grede: g=0.07 kN/m

q=1.0 (1.10+0.07=1.17 kN/m

statiki uticaji: najdua krovna ravan je oko 9.50m.

Krov je na sa stolicama za rogove duine 6.0m, pa su oslonci na razmaku oko 2.90m. Streha: rog duine 4.0m, od toga streha oko 70cm.- za rog L=6m na tri oslonca:

M1=-1.23 kNm

R0=1.27kN

R1=4.24 kN

R2= 1.23kN+ nii rog

dimenzionisanje: za gredu dimenzija 10/10 cm, Wx=166cm3 Jx=833cm4(max=M/Wx= 123/166=0.74 kN/cm2 (1.00 (( dop)

f max(5/384(2904(1.17/100/(1000(833)=1.4 cm

usvojeni rog zadovoljava po oba kriterijuma.

3. KROVNA STOLICA- RONJAA optereenje: za sluaj da je nia stolica srednji oslonac rogu duine 6.0m optereenej na drvenu gredu isto s.te. drvene grede: g=0.08 kN/m

q=4.24+0.08= 4.3 kN/m

statiki uticaji: nii stubac visine manje od 0.7m, na svakom drugom rogu za stolicu,

pajante mogu da se rade samo na viljem delo krova

Mmax= 1/8(2.02(4.3 =2.15 kNm

2Rsred=1.15(2.0(4.3 =10.0 kN

gornja stolica: stupci se mogu raditi i na svakom treem rogu, ali sa pajantama. U svakom sluaju, utroak grae je priblino isti

Mmax= 1/8(2.22(4.3 =2.60 kNm

2Rsred1.15(3.0(4.3 =14.8 kN

dimenzionisanje: pri istom optereenju, merodavna varijanta sa stupcima na razmaku e=3.0m.

za gredu dimenzija 10/14 cm, Wx=326cm3 (max=M/Wx= 260 /326 =0.80 kN/cm2 (1.00 (( dop)Ukoliko se rade svi stubovi na 2.0m razmaka, dovoljna je i greda dim. 10/12cm.

4. SLEMENJAA znatno manje opter. od srednje stolice, moe biti i na stubovima ree postavljenim (na 3.0m) i sa pajantama na 80cm, zbog viljih stubaca, usvojena dimenzija 10/12cm

5. STUBAC STOLICA

za stolicu visine 1.8m, Nmax=15.0 kN

za gredu dimenzija 10/10cm, imin=

(=Li/imin =180/2.88=62.5 -> (= 1/( 1-0.8((/100)2)= 1.45

(c,max = ((N/F=1.45(15.0/10/10= 0.22 kN/cm2 Mu(1) U ploi: mrea Q131

Pos 505- Fert tavanica L0= 4.40 m, juni deo hodnika pred liftom za razliku od svih donjih nivoa, ovde samo raspodeljeno opter. Tavanica je

neprekidna do spoljnog zida a serkla preko zida stana se radi kroz tavanicuMu=26.5 kNm/m

Ru= 23.0 kN/m

armatura: Mu(1)=10.7 kNm/ gredici

- dovoljne 2R(8 kao dodatne u Binoru:

Mu=(0.77+2(0.50)(40(0.9(17.5=11.1kNm

U ploi: mrea Q131

iznad zida popreni serkla, kako je dato

na detalju desno. Najbolje bi bilo da zid ostane nii za 2-3cm, i da serkla bude vee dubine, kako bi se binori provukli kroz uzengiju serklaa.

Ukoliko nije mogue, radi se po detalju uz pos01

Pos 506- Fert tavanica L0= 3.65 m

polje 5-6/A-B1, krajnji severni ugao objekta

Mu= q(L2/8=18.7 kNm/m

Ru= q (L/2 = 19.3 kN/m

armatura: Mu(1)=0.4Mu=7.50 kNm

- za 1R(8 kao dodatnu u Binoru:

Mu=(0.77+0.5)(40(0.9(17.5=8.00 kNm

U ploi: mrea Q131

Pos 507- Fert tavanica L0=3.48 m, polje 1-2 napred

polje do objekta na jugozapadnoj strani, nad pasaem u prizemlju, nosi samo raspodeljen teret

uticaji neznatno manji nego za duu tavanicu, usvojena ista armatura- dodatna 1R(8 u Binoru, mrea u ploi


polje 1-2/ B1-C i D-E-F, samo raspodeljen teret

samo za raspodeljeno:

Mu= q(L2/8=13.7 kNm/m

Ru= q (L/2 = 15.8 kN/m

potrebna dodatna R(8 u Binoru, mrea u ploi

Pos 509- Fert tavanica promenljive duine 2.85-3.43m polje na severoistonoj strani, 5-7/D-F, 1R(8 kao dodatna u Binoru, u ploi mrea.

Pos 510- Fert tavanica L0=3.10 m, polje polje glavnog ulaza u polja- na istonoj strani, D-E, nad ulaznim holom, i iza lifta, 1R(8 kao dodatna u Binoru, u ploi mrea. Ponavlja se- po BAB, za sitnorebraste tavanice raspona preko tri metra obavezno je da se uradi popreno rebro za ukruenje irine 15-25cm, serklano armiranoPos 511- Fert tavanica L0=3.20 m, polje autolifta u polju iznad lifta (D-E/31-4) sa erkerom napred statiki uticaji:

L=1.05(L0=3.36 m

Mu= q(L2/8=10.93 kNm/m

Ru= q (L/2= 14.1 kN/m

Mu(1)=4.4 kNm/ gredici

kao za pos 508- potrebna dodatna R(8 u Binoru

U pritisnutoj ploi: zavarena mrea Q131

Pos 512- Fert tavanica L0=2.92 m, polje 2-3/A-B tavanica na suprotnoj strani zgrade, praktino isti uticaji kao za 3 cm duu tavanicu- takoe bez dodatne u Binoru, u ploi: mrea Q131

Pos 513- Fert Lo=2.875, polje 6-7/B-C, krajnje pozadi za tavanice krae od 3.0m, i samo raspodeljen teret, dovoljna samo osnovna arm. u Binoru, u ploi mreaPos 514- Fert Lo=2.85, polje 2-3/E-F-G, nad stanom S3Pos 515- Fert tavanica L0=2.80 m, polje 5-6/D-E-F

Pos 516- Fert tavanica L0=2.68 m, polje 4-5/ D-E-F

Pos 517- Fert tavanica L0=1.60-2.25 m, ui deo glavnog hodnika

Pos 519- Fert tavanica L0=1.75 m, ulaz u S4 ispred lifta za ovako kratke Fertove dovoljna je samo osnovna armatura u Binoru, mrea u ploiPos 518- Fert tavanica L0=3.73-4.38 m, proirenje glavnog hodnika ispred stepenica dve grede znatno vee duine od onih u najveem delu hodnika- armirati ih sa po 2R(8 u Binoru, mrea u ploi, rebro za ukruenje u nastavku zida u osi C

Pos 520- Fert tavanica L0=2.90 m, prostor nad stepenitem Ukoliko se ne bude radilo stepenite prema tavanu, Fert tavanica nad ovim

prostorom e se oslanjati na zidove u vertikalnim osama C i D.

Statiki uticaji isti kao za pos 512/513, neznatne razlike u rasponima, tavanica bez dodatne armature u Binoru, u ploi: mrea Q131

B.2. Grede u ploi pos 500+, ravne s ploom, u pravcu Ferta

Nad poslednjom tavanicom/ ispod krova nema pregrada, pa nema ni greda sa oznakama 0*. Jedino oko otvora za ventliacije mora da se rade nosai koji e primiti skraene tavanice ili oblogu ventilacije. Uglavnom, dovoljni su samo serklai u ploi, sa 2R(12, u(6/25cm.

Samo e se raditi ojaane grede sa oznakom pos 01* i 13* to zbog vee duine, to zbog irokog kanala

Pos 501*- Greda Lo=4.72m zbog velike duine u polju uraditi

pojaan serkla po detalju desno

Pos 513*- Greda Lo=2.87m, polje B1-C /5-7

greda pos 13* je raspona Lo=2.90m

25(20cm, sa armaturom po detalju desno- pojaan serkla

B.3. Ostale pos 500+Pos 521- KONZOLNA PLOA STREHE Ploa e biti debljine d=8cm, sa armaturom po detalju- (6/25cm u vidu uzengije i

mrea iz ploe Ferta. Fazonski detalj sa razliitom debljinom ploe dobie se prilikom postavljanja obloge/termoizolacije

Pos 524- Greda u osi E, polje 3-31 u niovu zavrne tavanice radie se serkla nad uvuenim zidom loe, produen do

poprenog zida u osi 2

Pos 525- Greda u prednjoj fasadi, osa G ( i A-B) polje 1-2 polje nad pasaem- isto kao p524-

nema direktan teret, nad zidom loe serkla po detalju

Pos 526- Dve grede u zadnjoj/ prednjoj fasadi, polje 1-2-3/ ose A i H U najviljoj tavanici se ispravlja Fert tavanica kako bi se pokrile terase na erkerima.

Greda pos 26 se radi na dva polja,u praavcu Ferta sa unutranje strane prostorije, nosi venanicu krova direktno i konz plou strehe p21.

qu=1.7(3.0(1.4+0.6(3.5+2.0=11.7 kN/m

merodavna greda u osi A, poto je neto dua

pozadi- p526/1

Ro=17.0 kN- pos 536

R1=50.5 kN-pos 535

R2=13.0 kN- pos 542napred- p 526/2:

Ro=16.2 kN-pos 542R1=48.8 kN- na pos 530

R2=12.9 kN- na pos 531

grede e u ovoj ploi biti dimenzija 25(20cm, sa armaturom po detalju dole- celom

duinom nosaa 3R(12, u(6/25cm, u zoni srednjeg oslonca (6/12.5cm.

MB30, RA400/500

Pos 527- Kontinualna greda u prednjoj fasadi, polja 3-4- 7/osa F u ovoj ploi greda dua za jedno polje- radie se i nad loom u krajnjem polju

desno. Optereenje kao za pos 526

zid p532 p533 p533 p534 p543

Uticaji srazmerno mali, zahvaljujui malim rasponima nosaa. Kontinualna greda od

ove ploe nagore moe biti visine 20cm, irine 25, sa kotvama za fasadnu opeku, armirana po planu dole. Greda oslonjena na konzole 532,33, 34, 543.

Detalj poprenog preseka isti kao za pos 26Pos 528- Dve grede u polju 1-2/ose C i E dve grede u fasadi okrenutoj atrijumskom delu na junoj strani nose fasadni zid u

tavanu, eventualno deo krova. Visina nadzida je reda veliine 2.60m, uzeto isto optereenje kao za sve grede dole na istom mestu Greda slina pos dim. 25(40cm, sa armaturom po detalju desno- kao sve dole na ovom mestu MB30, RA400/500

L=1.05(3.30=3.47 m

Mu=42.5 kNm

R1= 48.9 kN

Pos 529- Kontinualna greda u zadnjoj fasadi, polja 3-4--7/osa B i u ovoj ploi teko optereen nosa u dva najdua polja- dugake tavanice ispod

krova. Greda celom duinom nosi kaplamu i venanicu na zadnjoj strani objekta.

uticaji i u ovoj ploi znatni, greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole. Uzengije ( 8 u poljima koja nose tavanicu.

MB30,RA400/500

Grupa konzola napred:

Pos 530 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa 2 srednja konzola na junoj strani, duine u ovoj ploi LO=112cm

optereenje: u ovoj ploi tavanica sa obe strane. Na kraju prepusta pos526- qu=3.2(9.95+4.00= 35.8 kN/m- Pu od p526= 48.8kN

kao i dole, sve konzole u osama 2-6

e biti dim. 25(40cm, h=37cm

MB30, RA400/500, uticaji manji nego u gredama dole na istom mestu/ nema zida gore

Fapot=8900/40/0.9/37=6.7cm25R(14 u gornjoj zoni, uzengije (8/12.5 Mu=-89.0 kNm

Tu= 115.7 kN

Pos 531 Konzola napred, osa 3 greda nosi tavanicu sa jedne strane, konz. plou kaplame i venanicu krova. Konc. sila od pos 26 takoe znatno manja

nosa sa znatno manjim uticajima,

slabije armiran nego dole, presek 25(40cm na prepustu i najmanje 2.0m u polju preko zida. Mu=-37 kNm, Tu= 94.5 kN

Pos 532- Greda s prepustom, osa 31- polje D-E-F-G Nosa preko a.b. platna u osi 31, sa prepustom duine Lo=1.25m.

Greda nosi tavanicu obostrano, na prepustu i pos 527.

Greda dim. 25(40cm, sa armaturom po planu dole

Pos 533 Konzola iz srednjeg zida, ose 4 i 5 moe se smatrati da su iste-neto jae je optereena ona u osi 5 a i dua je za 10cm.

linijsko optereenje: tavanica obostrano + s.t. grede: qu=3.0(9.95+4.034 kN/m

nosa dimenzija 25(40cm na prepustu

i najmanje 2.0m u polju preko zida.

MB30,RA40/500

ugraditi 5R(14 u gornjoj zoni konzole, uzengije (8/12.5, ista kao pos 530Konzola Lo=1.0/1.10 m

Mu=-69.4kNm

Tu=77 kN

Pos 534 Greda i konzola iz zida, osa 6 Konzola samo u ovoj ploi, kao i pos 530, nosi tavanicu sa obe strane. Na prednjoj ivici prepusta grede p527, koja je dua za jedno polje- ide do severnog kalkana. U polju pozadi- tavanica obostrano

- qu1=3.0(9.95/2++4.00=34 kN/m konzola

- qu2=6.2/2(9.95+4.00=35 kN/m polje

- Pu od p527= 40 kN

Konzola mora biti visne 40cm. Greda u polju pozadi- nad hodnikom moe biti u

ploi- dim. 25(20cm, sa armaturom po planu dole. Uzengije (8 zbog malog preseka grede pozadi, odnosno u zoni prepusta zbog znatne T sile

Konzole pozadi:Pos 535 KONZOLA IZ ZIDA, osa 2 pozadi Praktino ista kao pos 530, duina prepusta Lo=112. Konzola se preputa iz noseeg zida u horizontalnoj osi 2. optereenje i statiki uticaji: konzola je oslonac za eonu gredu pos 526/1 i fert u ovom delu. Pu od p526= 50.5 kN srednja reakcija malo due grede pozadi

greda u ovoj ploi i nagore e biti dim. 25(40cm, h=37cm MB30, RA400/500 Fapot=9200/40/0.9/37=6.9 cm2potrebne 5R(14 u gornjoj zoni (7.7cm2)uzengije ( 8/12.5cm na 1.0m prepusta i

isto toliko u polju, preko oslonca L=1.12+0.25/2=1.25 mMu= -92.0 kNm

Tu= 96.7kN

Pos 536 KONZOLA IZ ZIDA, osa 3 pozadi najdua konzola objektu

L=1.60+0.25/2=1.72mMu= -67 kNm

Tu= 114 kN

greda e biti dim. kao i ostale- 25(40cm, h=37cm MB30, RA400/500 usvojene 5R(14 u gornjoj zoni (7.7cm2) kao za pos535

Grede unutar objekta:

Pos 537- Greda u osi 3, polje E-F Zona glavnog ulaza: nad zidom izmeu dva stana greda nosi tavanice sa obe strane i pripadajue optereenje sa krova

Lo=3. 05 m, L=1.05(Lo=3.20m

Mu=45 kNm

R1= 56 kN

greda e biti dim. 25(40cm,

sakrivena u zidu poslednje etae

MB30, RA400/500, h=37 Fa, pot =4500/40/0.9/37=3.4cm2potrebne 4R(12 (4.52cm2) u zategnutoj zoni nosaa, u(6/25cm celom duinom

Pos 538- Greda u osi 5, polje D- E hodnik stana napred, pored stepenita (S23 na etvrtom spratu)- greda nosi tavanice obostrano, preko njih i deo krova i korisnog tereta u tavanuLo=2.82 m,

Mu=33.8 kNmRu= 45kN

U ovoj ploi se moe uraditi nosa

ravan sa tavanicom- visine 20cm. Jedino pojaati gornju zonu grede na osloncu preko a.b. platna, kako bi se ostvarilo ukljetenje, rasteretilo polje i smanjili uticaji i ugibi u slobodnom rasponu nosaa

Uzengije (8 zbog malog preseka grede

Pos 539- GREDA- NAD STEPENITEM

greda je Lo=2.90m, u ovoj ploi samo

pojaan serkla na prelazu Fertova pos 18/20

Pos 540- Greda u horizontalnoj osi 6, u polju B-C greda na dva polja nejednake duine-kao i ostale u ovoj grupi nosaa, nosi tavanice obostrano, preko njih i krov nad stanom S29

Pos 541-Kratka greda u hodniku, nad ulazom u stan S5

Kratak nosa u osi 3-1 nosi tavanicu nad zajednikim hodnim i deo krova greda dim. 25(20cm, kao sve dole-3R(12 u zategnutoj zoni nosaa, uzengije ( 6/15cm celom duinom

Nove pos- samo u ovoj tavanici

Pos 542- konzole iz zidova u osi 1, do susednog objekta nad loama na ovoj strani e se raditi Fet do izravnanja sa zidovima susedne

prostorije, ovde e se raditi dve nove konzole u prednjoj fasadi, poto su praktino jednako optereene- osim to su krajnji oslonci za grede 526, nose tavanicu sa jedne strane i najnii deo kalkanskog zida / ili konz plou kaplame sa unutranje strane. Poto su vidljive, radie se visine 20cm, nastavak serklaa preko noseih zifdova u osi 1, napred i pozadi. Neto jae je optereena ona u osi 1 napred- vea reakcija pos 526/2 i dui fertovi

qu=3.3/2(9.94+4+2.0=22.5 kN/m tavanica, zid, s.t .grede

Lo=1.12 m

Mu=-37.8 kNm

Tu= 44.3 kN

nosa ima znatne uticaje za presek dimenzija 25(20cm , h=17.5cm

Fapot=3780/40/0.9/17.5=6.00 cm2osim osnovne arm u serklaima, koja se svakako nee prekidati, dodati 3R(14 u giornjoj zoni konzole, sa usidrenjem najmanje 2.0m u polju preko zida.

Poto je lom po betonu, dodatno se armira i pritisnuta zona grede- R(14 u donjoj zoni preseka, iste duine kao zategnute ipke.

Uzengije (8/12.5cm celom duinom pojaanja grede/ i nad zidovima.

Pos 543- konzola iznad loe na severoistonom uglu objekta, osa 7 slino prethodnim, nosi Fert tavanicu nad loom na ovoj strani, kao i ivinu gredu pos 527

uticaji manji za oko 10%, usvojena greda po istom detalju - presek dimenzija 25(20cm, pored serklane armature

dodatne 3R(14 u gornjoj zoni konzole, u pritisnutoj 1R(14.Mu=-33.4 kNm

Tu= 40 kN

Uzengije (8/12.5cm cenom duinom pojaana grede/ i u polju iza oslonca

Napomena: malo je verovatno da e se zidovi na dilataciji oblagati fasadnom opekom pa e optereenje najverovatnije biti manje nego to je pri proraunu uticaja uzeto.

S druge strane, iz estetskih razloga grede bi trebalo da budu ravne sa ploom- visine 20cm. Projektant smatra da grede mogu da budu visine 20cm, ali se upozorava izvoa da ove tri konzole uradi sa posebnom panjom, kako po pitanju postavljanja armature/ posebno uzengija, tako i pri ugradnji betona.

Na kraju, u vezi ovih pos, zidovi u tavanu mogu biti i d=20cm, ime bi se donekle smanjili stalni tereti na prepustima i uopte du greda.

Posebna pos: MASIVNA PLOA NAD LIFTOM

Projektom je predvieno liftovsko okno unutranjih dimenzija 1.50(1.80m. Na koti od

najmanje 3.50m od zadnje stanice ( pod 4. sprata) uraditi masivnu plou za zatvaranje okna lifta i kaenje sigurnosne sajle, debljine 20cm, armirane u donjoj zoni mreom od R(10/12.5cm, gore minimalno- MAG Q131 i serklaima preko zidova armiranim sa 4R(12, u(6/25cm.

Proveriti sa isporuiocem lifta visinsku kotu ploe, taan poloaj kuke, poloaj i veliinu kanala za odimljavanje i event. jo neto bitno za montau mainske opreme- zavisi od isporuioca/ odnosno tipa lifta.

karakteristian detalj ploe lifta i

ankerisanja kuke za sajlu

C) TAVANICA NAD 3. SPRATOM - pos 400+

Meuspratna konstrukcija: polumontana Fert, d=20cm.

Beton za sve pos u ovoj ploi MB30, armatura GA240/360, RA400

Optereenje stambene tavanice: kao dole- g=4.0, p=1.50 qu=9.1kPa

Raspored noseih zidova i pregrada po stanovima na etvrtom spratu identian kao na prvom, drugom i treem.

Redni broj pos, tavanice i grede u nivou pos 400+ u svemu prema pos 200+.

horizontalni serklai: od ove ploe do vrha objekta armirani sa (2R(12, u(6/25cm

D) TAVANICA NAD 2. SPRATOM - pos 300+

Dispozicija noseih zidova se ni u emu ne menja. Raspored pregrada po stanovima na treem spratu identian sa prvim i drugim.

Optereenje i statiki uticaji isti kao za pos 200+ Redni broj pos, tavanice i grede u nivou pos 300+ date su u grafikom delu projekta, sa istim karakteristinim presecima kao pos 200+ horizontalni serklai- zakljuno sa ovom ploom armirani sa (2R(14, u(6/25cmE) TAVANICA NAD PRVIM SPRATOM- pos 200+

Meuspratna konstrukcija- polumontana Fert, d=20cm.


Optereenje stambene tavanice: kao dole- g=4.0, p=1.50 qu=9.1kPa

E.1. Tavanice p200+Pos 201- Fert tavanica L0= 4.72 m/ stanovi S6 i S7 polja 3-4 i 4-5/B-C

optereenje i statiki uticaji: sem raspodeljenog nosi i zid hodnika - raspodeljeno: qu=9.1kPa - linijsko: Pu=1.6(2.8(2.6=11.6kN/m zid pune visine:

za polje 4-5:Mu= 39.6 kNm/m

Ru0= 29.8 kN/m Ru1= 26.9 kN/m

dimenzionisanje: Mu(1)=15.9 kNm

- potrebne 3R(10 kao dodatna arm. u binoru, Ms=(0.77+3(0.785)(40(0.9(17.5=19.7kNmMs=19.7 kNm >Mu(1)

Ispod zida, umesto jednog reda

blokova ispune, uraditi rebro za ukruenje- serkla popreno na gredice, po detalju U ploi: mrea Q131

Pos 202- ne postoji

Pos 203- Fert tavanica L0=4.02 m, polje 3-4/B1-C skraena tavanica 201 nosi zid hodnik/kupatilo na drugom spratu, nad ulazom u stan S6 Mu= 28.0 kNm/m

Ru0= 22.6 kN/m Ru1= 27.5 kN/m


- potrebne 2R(10 kao dodatne u Binoru:

Mu=(0.77+2(0.785)(40(0.9(17.5=14.7kNm

U ploi: mrea Q131, popreno rebro ispod pregradnog zida po detaljima gore

Pos 204- Fert tavanica L0=3.08 m, mokri vor nad stanom S7 tavanica u polju B1-C/4-5, nosi zid na desnoj strani hodnika optereenje i statiki uticaji: - raspodeljeno: qu=9.1kPa - linijsko: Pu=1.6(2.8(2.6=11.6 kN/m zid pune visine:

Mu= 20.0 kNm/m

Ru0= 21.8 kN/m Ru1= 19.1 kN/m


- potrebna 1R(10 kao dodatna arm. u binoru, Ms=9.7 kNm >Mu(1)



Pos 205- Fert tavanica L0= 4.40 m, nosi dva zida u stanu S3 polje D-E /2-31, delom u hodniku, delom u stanu - nosi zid stana prema hodniku i kratak pregradni zid/ masku kuhinje istovremeno. Vrlo optereena tavanica, ali je neto kraa od pos 201/1Mu=45.4 kNm/m

R0= 31.8 kN/m

R1= 39.3 kN/m


- dovoljne 3R(10 kao dodatna u Binoru:

Mu=(0.77+3(0.785)(40(0.9(17.5=19.7kNm

U ploi: mrea Q131, ispod zidova

popreni serklai, kao uz p201/2


polje 5-6/A-B1, samo raspodeljen teret


Mu= q(L2/8=17.2 kNm/m

Ru= q (L/2 = 17.6 kN/m


- za 1R(8 kao dodatnu u Binoru:

Mu=(0.77+0.5)(40(0.9(17.5=8.00 kNm

U ploi: mrea Q131

Pos 206/1- Fert tavanica L0=3.65 m, nosi i pregradu

polje B1-C prema hodniku: nosi zid kupatila iznad stana S6 za tavanice koje nose zid u ovom polju

potrebne 2R(8 pored ve postojee (osnovne) armature

Mu(1)=(0.77+2(0.5)(40(09(17.5=11.1kNm

u pritisnutoj ploi- zavarena mrea Q131Ro=25.0 kN/m

R1=21.8 kN/m

Mu= 26.2 kNm/mMu(1)=0.4(Mu=10.45 kNm


polje do objekta na jugozapadnoj strani, nad pasaem u prizemlju, nosi samo raspodeljen teret

uticaji neznatno manji nego za duu tavanicu, usvojena ista armatura- dodatna 1R(8 u Binoru, mrea u ploi



potrebna dodatna R(8 u Binoru, mrea u ploisamo za raspodeljeno:

Mu= q(L2/8=13.7 kNm/m

Ru= q (L/2 = 15.8 kN/m

Pos 209- Fert tavanica promenljive duine 2.85-3.43m polje na istonoj strani, 5-7/D-F, do dilatacije pozadi (sa objektom koji se planira na

istoj lokaciji), 1R(8 kao dodatna u Binoru, u ploi mrea.

Pos 210- Fert tavanica L0=2.85/3.10 m, polje polje glavnog ulaza polje na istonoj strani, D-E, nad ulaznim holom, 1R(8 kao dodatna u Binoru, u ploi mrea.

Pos 210/1- Fert tavanica L0=3.10 m, 2-3/E-F u susednom polju- levo iznad glavnog ulaza Fert tavanica koja nosi pored raspodeljenog tereta i zid kupatila uz ulaz u stan na gornjoj etai. U istom polju 2-3 i levo od lifta ista duina Ferta sa pregradom gore

statiki uticaji:

L=1.05(L0=3.26 m

Ro=19.8 kN/m

R1=21.6 kN/m

Mu=21.5 kNm/m


potrebna 1R(10 kao dodatna u Binoru,

pa je granina nosivost preseka:

Mu(1)=(0.77+0.785)(40(09(17.5=9.8kNm Ms>Mu(1), pa armatura zadovoljava

U pritisnutoj ploi: zavarena mrea Q131,

ispod zida popreno rebro/ serkla

Pos 211- Fert tavanica L0=3.20 m, polje autolifta u polju iznad lifta (D-E/31-4) sa erkerom napred statiki uticaji za samo raspodeljen teret:

L=1.05(L0=3.36 m

Mu= q(L2/8=12.8 kNm/m

Ru= q (L/2= 15.2 kN/m


potrebna dodatna R(8 u Binoru, mrea u ploi Ms=(0.77+0.5)(40(0.9(17.5/100=8.00

Pos 211/1- Fert tavanica L0=3.20 m, isto polje na ulaznom delu stana iz hodnika nosi smaknut pregradni zid kupatila statiki uticaji za nepovoljniji poloaj zida:

L=1.05(L0=3.16 m

Mu= 22.0 kNm/m

Ru=21.5/20.7 kNMu(1)=8.8kNm/ gredici

Za 1R(10 kao dodatnu u Binoru,

granina nosivost preseka:

Ms=(0.77+0.785)(40(0.9(17.5/100=9.8 U pritisnutoj ploi: zavarena mrea Q131,

ispod zida- rebro popreko na gredice


Pos 212/1- Fert tavanica L0=2.92 m, polje 2/3 tavanica nad istim stanom (S5) , deo do lifta, nosi zid kupatila na drugom spratu.

usvojena ista dodatna armatura kao kod pos 208/1- 1R(8, mrea u ploi, serkla popreko ispod zida/ukupno etiri gredice Ferta levo i desno od p12*Pos 213- Fert Lo=2.875, polje 6-7/B-C, krajnje pozadi za tavanice krae od 3.0m, i samo raspodeljen teret, dovoljna samo osnovna arm. u Binoru, u ploi mreaPos 214- Fert Lo=2.85, polje 2-3/E-F-G, nad stanom S3Pos 215- Fert tavanica L0=2.80 m, polje 5-6/D-E-F



Pos 219- Fert tavanica L0=1.75 m, ulaz u S4 uz lift

za ovako kratke Fertove dovoljna je samo osnovna armatura u Binoru, mrea u ploiPos 218- Fert tavanica L0=3.73-4.38 m, proirenje glavnog hodnika ispred stepenica po dve grede znatno vee duine od onih u najveem delu hodnika- armirati ih sa po 2R(10 u Binoru, mrea u ploi, rebro za ukruenje u nastavku zida u osi C

Pos 213/1- Fert tavanica L0=2.875 m, nosi pregradu

Pos 215/1- Fert tavanica L0=2.80 m, polje 5-6/D-E

Pos 216/1- Fert tavanica L0=2.68 m, sa pregradom preko

bez obzira na poloaj pregradnog zida uvek ista dodatna armatura-1R(8 u Binoru, mrea u ploi, serkla popreko na gredice ispod zida

E.2. Grede u ploi pos 200+, ispod zidova u pravcu Ferta

Pos 201*-polje 3-4/B-C nad stanom S5, Lo=5.31m greda skoro celom duinom nosi zid d=12cm.

qu1=1.6(2.8(2.6+3.0=14.6 kN/m za zid

statiki uticaji: prosta greda Lo=5.31m

R0=38.5 kN

R1=24.3 kN

Mu=50.8 kNm

zbog velikih uticaja- dugake grede

usvojen presek dimenzija 45(20cm, h=17.5Fapot= 5080/40/0.9/17.5=8.1 cm2potrebne 6R(14 u zategutoj zoni grede

- uzengije dvostruke, ( 8/15cm celom duinom, greda po detalju

Pos 202*-polje 4-5/B-C nad stanom S5, Lo=4.90 greda ista kao prethodna, samo kraa na neoptereenoj strani (bez zida) qu1=1.6(2.8(2.6+3.0=14.6 kN/m za zid h=2.8m statiki uticaji: prosta greda

greda e biti istih dimenzija i

jednako armirana- 45(20cm, 6R(14 u donjoj zoni, uzengije dvostruke (8R0=35.9 kN

R1=24.2 kN

Mu=44.0 kNm

Pos 205*-GREDA Lo=4.40, nosi zid d=25cm, prema hodniku greda u pravcu Ferta optereena u jednom polju zidom stana prema hodniku ispred lifta, ali zbog srednjeg stuba na uglu zida u hodniku ima relativno male uticaje

qu=1.6(2.8(3.8+2.0=19.0kN/m

uticaji su minimalni zbog srednjeg

oslonca, greda e biti dimenzija 25(20cm

pojaan serkla po detalju, uzengije (6/15cm

celom duinom zbog skokova u T siliMu=10 kNm

R1 =33.1 kNR2= 20.4 kN

Pos 206*-polje 5-6, Lo=3.65m (stan S6)

manjim delom raspona zid d=12cm, pregrada u pravcu Ferta pos 6-6/1Mu=10.7 kNm

R0=17.1 kN

R1= 6.7 kN

uticaji su minimalni, greda e biti

dimenzija 25(20cm , obian serkla ispod zida

Pos 208*- dve grede u polju 1-2, Lo=3.30m dve grede nad pasaem/ kolskom prolazom u prizemlju, ispod zidova d=12cm, kao i dole- celom duinom zid izmeu dve sobeMu=20.5 kNm

Ru=23.6 kN

greda e biti dimenzija 25(20cm

MB30, RA400/500

Fapot= 2050/40/0.9/17.5= 3.3 cm2usvojene 4R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm, uz oslonce ( 6/12.5cm

Pos 210*- Greda Lo=3.10m, polje 2-3/uz osu E zid kupatila skraen za hodnik na ulazu u stan

L=1.05(Lo=3.26 mMu=13.7 kNm

R0=19.3 kNR1= 10.3 kN


Fapot= 1370/40/0.9/17.5= 2.2 cm2uradie se pojaan serkla u ploi- 3R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm

Pos 211*-Greda Lo=2.95m, ispod zida d=12cm polje D-E/31-4 ( nad stanom S3) greda ista kao dole i na istom mestu- zid sobe prema hodniku celom irinom polja

Mu=16.3 kNm

Ru= 21.1 kN


MB30, RA400/500

Fapot= 1630/40/0.9/17.5= 2.6 cm2dovoljne 3R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm celom duinom

Pos 212*- Dve grede Lo=2.92m, polje 2-3/B-C

pregradni zid skraen za hodnik u stanu

L=1.05(Lo=3.06mMu=12.0 kNm

R0=18.0 kNR1= 9.62 kN


MB30, RA400/500

Fapot= 1133/40/0.9/17.5= 1.8 cm2dovoljan obian serkla u ploi- 2R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm

Pos 213*- Greda Lo=2.87m, ispod zida d=12cm polje B-C Pos 214*- Dve grede Lo=2.85m polje 1-2/E-FPos 215*- Dve grede Lo=2.80m, ispod zida d=12cm polje 5-6/D-E

Pos 216*- Greda Lo=2.68m, ispod zida d=12cm polje 4-5/E-F prema pos 12*, ova grupa greda kraih od 3.0m bie obini serklai u ploi, a ispod

pregradnih zidova po stanovimaPos 218*-Greda ispred stepenita

greda pos 18* je raspona Lo=2.90m25(20cm, sa armaturom po detalju desno- pojaan serkla

E.3. Ostale pos 200+Pos ST200- Stepenite od prvog prema drugom spratu optereenje kao za prvi krak:

gp

s.t. kose ploe:3.00

stepenici+ obrada:3.00

korisno optereenje:2.50

granino optere: qu=14.1 kN/m2

statiki uticaji: krak se oslanja na spoljni zid i gredu pos 39

Mu= 20.60 kNm/m

R0= 24.1 kN/m- na gredu

R1= 21.5 kN/m- na zid

dimenzionisanje: usvojena ploa dp=12cm, h=10 cm

- Fa, pot=2060/40/0.9/10=5.73 cm2/m

- usvojeno R(10/10cm- 15R(10 u kraku irine 1.40 m, podeona ( 8/20cm

Pos 221-222-223 KONZOLNE PLOE TERASA

Erkeri napred (nad stambenim ulazom) se reavaju Fert tavanicama.

Meutim, terase na zadnjoj strani objekta, ali i neto skraene sa bokova na

prednjoj fasadi se rade kao konzolne ploe. optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina ploe 3.00

2.plafon- malter 0.02(20=0.40

3.pod/ obrada1.00

4.korisno2.0/4.00

ukupno, qu1=7.05qu=3.6/7.2

- linijsko- zid na spoljnoj ivici terase- parapet visine 100cm: Pu=1.6(2.6=4.2 kN/m

Pos 221- dve krajnje terase napred (polje 1-2 i 6-7)

statiki uticaji: ploa Lmax=1.50m , stub na uglu

Mu=-18.3 kNm/m

Ru= 20.2 kN/m

Mu=-20.6 kNm/m

dimenzionisanje: Za plou dp=12cm, h=10.0 cm,RA400/500:Fa, potr=2060/40/0.9/10=5.8 cm2/m- usvojeno R(10/10cm+mrea Q131

podeona ((8/20cm, po detalju. U donjoj zoni: R(10/20cm, armatura iz zategnute strane ploe u vidu zatvorene uzengije.

Pos 222- dve krajnje terase pozadi (polje 1-2 i 6-7)

ploa Lmax=1.40m , parapet ograde- vanije su reakcije na gredu u osi B

Mu=-16.3 kNm/m

Ru= 19.1 kN/m

Mu=-18.9 kNm/m

usvojena ploa iste debljine (dp=12cm) i jednako armirana kao terase napred-R(10/10cm u gornjoj zoni, polovina zategnute arm u donjoj zoni, podeona ((8/20cm, po detalju dole

Pos 223 dve srednje/ krae terase pozadi osa B (polja 3-4 i 4-5)

ploa Lmax=1.15m, na ivici parapet ograde

Mu=-11.9 kNm/m

Ru= 16.4 kN/m

Mu=-13.9 kNm/m

dimenzionisanje: Za plou dp=12cm, h=10.0 cmFa, potr=1390/40/0.9/10=3.9 cm2/m- usvojeno R(10/12.5cm+mrea Q131

podeona ((8/20cm, po detalju. U donjoj zoni: R(10/25cm, armatura iz zategnute/gornje strane ploe u vidu zatvorene uzengije.

Pos 224- Greda u osi E, polje 3-31 polje nad glavnim ulazom: u podrumu u ovoj osi ne postoji zid, pa se celom visinom

objekta radi greda koja nosi spoljni zid na sledeoj etai sendvi, sa termoizolacijom i fasadnom oblogom). Takoe, neposredno uz oslonac na stub u osi 3, srazmerno velika konc sila od pos237. Lo= 3.35 mMu=42.2 kNm

R1= 125.5 kN

R1= 43.1 kN

greda je ujedno i nadvratnik, bie visine 40cm, sa armaturom po detalju desno, uzengije proguene u zoni grede pos 23- (8, zbog velike T sile. MB30, RA400/500

Pos 225- Greda u prednjoj fasadi, polje 1-2/osa G polje nad pasaem- greda nosi konz. plou terase i fasadni zid u ovoj ravi-delom u

otvorima

qu=1.6(2.6(5.8+4.0+24.8=53.kN/mLo=3. 30 m, L=1.05(Lo=3.47m

Mu=63.4 kNm

R0= 77.2 kN

R1= 77.9 kN

greda mora biti dim. 25(40cm,

MB30, RA400/500 Fa, pot =6340/40/0.9/37=4.8 cm2- usvojene 4R(14 (6.16cm2) u zategnutoj zoni nosaa, u(8/25cm, na 1.0m od oslonaca- (8/12.5cm.

Armatura za terasu pos 21- posebna, provlai se kroz uzengije pos 25

identina greda se radi i u zadnjoj fasadi, u istom polju (1-2/A-B), uticaji su neznatno manji / manja teina terase-nema stubPos 226- Greda u prednjoj fasadi, polje 2-3/osa H greda nosi fasadni zid u prednjoj ravni- srazmerno mali prozor nee se tretirati

i ova greda e biti dim. 25(40cm,

sa armaturom po detalju desnoMu=31.7 kNm

R1= 42.3 Kn

Pos 227- Kontinualna greda u prednjoj fasadi, polja 3-4-5-51 / osa F- erker greda sem u prvom polju (loa) nosi fasadni zid u prednjoj ravni- srazmerno mali

otvori nee se tretirati

zid p232 p233 p233 p234

Uticaji srazmerno mali, zahvaljujui malim rasponima nosaa. Kontinualna greda od

ove ploe nagore moe biti visine 20cm, irine 25, sa kotvama za fasadnu opeku, armirana po planu dole. Greda oslonjena na konzole 232,233,234.

Poseban detalj- proirenje grede za terasu/ lou u polju 3-31: zub terase od 10cm reiti posebnim ukosnicama iz osnovnog preseka grede

Pos 228- Dve grede u polju 1-2/ose C i E istog raspona kao pos 225, ali znaajno manje optereena- nema terasu. Grede

prema atrijumskom delu na junoj strani nose fasadni zid sa srazmerno malim prozorom

L=1.05(3.30=3.47 m

Mu=42.5 kNm

R1= 48.9 kN

Greda slina pos 226-dim. 25(40cm, ali malo dueg raspona, sa armaturom po detalju desno

MB30, RA400/500

Pos 229- Kontinualna greda u zadnjoj fasadi, polja 3-4--7/osa B teko optereen nosa u zadnjoj fasadi, takoe izrazito neujednaena- dva najdua

polja optereena dugakim tavanicama i pregradom preko nje, kao i konc silama od zidova u pravcu Ferta pos 01/02. Inae, greda celom duinom nosi fasadni zid i terase na zadnjoj strani objekta. Teina zida umanjena za otvore.

uticaji znatno vei nego za pos 226, zona u osloncu nad osom 4 lom po betonu,

nosivost betonskog preseka prekoraena. Greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole. Uzengije ( 8, u zoni oslonca nad osom 4(10/12.5cm..

MB30,RA400/500

Pos 230 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa 2 najistureniji deo objekta- na junoj strani, u prizemlju je pasa prema zadnjem delu

objekta i parkinzima na ovoj strani. Cela prednja fasada je izbaena na konzole, polje 1-2-3 je i u prizemlju neto ire od severnog dela objekta i proireno za isti red veliine prepusta. duina konzole: LO=148cm sa nastavkom za stub u okviru terase. Optereenje: srednji zid na erkeru (sa fasadnom oblogom prema terasi), tavanica samo sa jedne strane. Na prednjoj ivici prepusta eoni zid preko grede p226, ali e se dodati i konc. sila od ukrasnog stuba na terasi

- qu=3.0(9.1/2+1.6(2.6(5.8+4.00=41.7 kN/m- Pu od p226= 42.3kN

- s.t. stuba: Pu= 8.8kN sve konzole u osama 2-6 e biti dim.

25(40cm, h=37cm

MB30, RA400/500, kb=37/=2.45 > 2.31 ->

lom po armaturi za MB30,(bitno-nije krt)

(a/(b=10/3.08%o, 1= 18.5% Fapot=18.5(25(37(20.5/400=8.8cm25R(16 u gornjoj zoni, uzengije (8/12.5 Mu=-116.8 kNm

Tu= 115.7 kN

Pos 231 Konzola iz zida, osa 3 praktino isto optereenje du grede, samo nema konc. silu od stuba ravna fasada

na uglu H-3

nosa neto slabije armiran nego

pos230, presek 25(40cm na prepustu i najmanje 2.0m u polju preko zida. Fasadna opeka se oslanja preko L profila sakrivenog u spojnici i utiplovanog u masu gredeMu=-85.5 kNm

Tu= 94.5 kN

Pos 232- Greda s prepustom, osa 31- polje D-E-F-G Nosa na tri oslonca, sa prepustom duine Lo=1.25m.

Srednje polje- nosei zid od podruma. Greda nosi tavanicu obostrano, na prepustu i unutranji zid d=25. Na kraju prepusta- oslonac za pos 227. Konzola neto dua nego u ostalim osama

Greda dim. 25(40cm, sa armaturom po planu dole

Pos 233 Konzola iz srednjeg zida, ose 4 i 5 moe se smatrati da su iste-neto jae je optereena ona u osi 5- vea reakcija p227.

linijsko optereenje: tavanica obostrano i unutranji zid d=25cm+ s.t. grede

qu=3.0(9.1+15.8+4.0=47.1 kN/m

Konzola Lo=1.10 m

Mu=-154kNm

Tu=152.6 kN



MB30,RA40/500

kb=37/=2.14 < 2.31 ->

krt lom po betonu, i pored MB30

(a/(b=7.8/3.5%o, 1= 25.1%

Fapot=25.1(25(37(20.5/400=11.9m26R(16 u gornjoj zoni, uzengije (8/12.5

(n=153/25/0.9/37=0.184> (r za MB30

Pos 234 Greda i konzola iz zida, osa 6 Konzola nosi zid na erkeru sa fasadnom oblogom prema terasi, tavanica samo sa

jedne strane. Na prednjoj ivici prepusta eoni zid preko grede p227. U polju pozadi- tavanica obostrano i pregrada posredno

- qu1=3.0(9.1/2+1.6(2.6(5.8+4.00=41.8 kN/m konzola

- qu2=19.2+15.5+4.00=38.7 kN/m polje+pos 215*

- Pu od p227= 34.6 kN

- eventualno, s.t. stuba: Pu= 8.8 kN na konzoli

Greda dim. 25(40cm, sa armaturom po planu dole. Na prednjoj ivici erkera mora joj se smanjiti visina prema debljini konzolne ploe, ali glavna/ zategnuta armatura se ne prekida. Dodatne 2R(12 u smanjenom preseku grede, u pritisnutoj zoni

MB30, RA400/500

Pos 235 KONZOLA IZ ZIDA, osa 2 pozadi Praktino ista kao pos 230, ali je duina prepusta Lo=115. Konzola se preputa iz noseeg zida u horizontalnoj osi 2

optereenje i statiki uticaji: konzola je oslonac za eonu gredu pos 226 i fert u ovom delu. Direktno nosi zid na prepustu.

- qu=3.0(9.1/2+1.6(2.6(5.8+4.00=41.7 kN/m- Pu od p226= 42.3kN

greda u ovoj ploi i nagore e biti dim. 25(40cm, h=37cm MB30, RA400/500 Fapot=8545/40/0.9/37=6.5cm2potrebne 5R(14 u gornjoj zoni (7.7cm2)uzengije ( 8/12.5cm na 1.0m prepusta i

isto toliko u polju, preko oslonca

((n =0.113kN/cm2)L=1.15+0.25/2=1.27mMu= -85.45 kNm

Tu= 94.4kN

Pos 236 KONZOLA IZ ZIDA, osa 3 pozadi optereenje isto kao za pos 235, samo je konzola dua

uticaji su znatni, greda e biti dim. kao i ostale- 25(40cm, h=37cm Fapot=134.5/40/0.9/37=10.1cm2usvojene 5R(16 u gornjoj zoni (10.06cm2) smiui naponi: (n =0.137kN/cm2

uzengije ( 8/12.5cm na 1.0m prepusta i isto toliko u polju, preko oslonca

((r =0.11 kN/cm2 za MB30)L=1.60+0.25/2=1.72mMu= 134.5 kNm

Tu= 114 kN

Pos 237- Greda u osi 3, polje E-F Zona glavnog ulaza: u prizemlju je ulazni hol, na gornjim etaama zid stana prema

hodniku, dakle d=25cm. Greda sem zida nosi i tavanice sa obe strane (p210 i pos210/1).

qu=14.1+21.+15.8+4.0=55.0kN/m

Pu (pos 10*)=9.9kN Lo=3. 05 m, L=1.05(Lo=3.20m

Mu=78.5 kNm

R1= 93 kN


sakrivena u zidu tekue etae

MB30, RA400/500, h=37 Fa, pot =7850/40/0.9/37=5.9cm2potrebne 4R(14 (6.16cm2) u zategnutoj zoni nosaa, u(6/25cm, na 1.0m od oslonaca- (6/12.5cm

Pos 238- Greda u osi 5, polje D- E na stambenim etaama deo noseeg zida u osi 5 nedostaje-po arh reenju stana je to deo hodnika prema sobama pozadi- pa se na gornjim etaama uvek u tom polju radi greda.

Greda nosi i tavanice obostrano (pos 15/1 i pos 16/1) i pregradni zid na delu raspona,

kao i konc. silu od pos 15*

Lo=2.82 m, L=1.05(Lo=3.0m

Mu=59.4 kNm

greda i unutar objekta mora biti visine

40cm, po detalju desno. S obzirom da se napred nastavlja na pos 233, nema svrhe smanjivati betonski presek na duini od 1.0m- spojtiti dve grede visine 40cm negde na zidu, sa odgovara-juim preklopom armature dva nosaa

Pos 239- GREDA- NOSA STEPENITA

greda je Lo=2.90m, nosi dva stepenina kraka u nivou ploe pos 200+ greda u pravcu Ferta pos 218, dimenzija 25(20cm, h=17.5

MB30, RA400/500

Fa, pot=2630/40/0.9/17.5=4.2 cm2 4R(12 u donjoj zoni, u(6/15cm Mu=26.3 kNm

Ru= 35.0 kN

Pos 240- Greda u horizontalnoj osi 6, u polju B-C U podrumu i nad prizemljem tavanica se oslanja veim delom na zid u osi 6.

Od sprata nagore pregrade izmetene prema arh reenju stana, i nosei zid u polju B-C ne postoji, pa se radi greda delom sakrivena zidom sobe i nad kuhinjskim blokom

greda nosi pregradni zid direktno, tavanice obostrano, preko njih i pregrade nad

stanom S7 u tekuoj etai

greda mora biti dimenzija 25(40cm, sa armaturom po planu dole

MB30, RA400/500

Pos 241 - Kratka greda u hodniku, nad ulazom u stan S2/S5

Kratak nosa u osi 3-1 nosi tavanicu nad zajednikim hodnikom qu=27.5+2=29.5kN/m

Mu= 10.65kNm

Ru=25.1 kN

greda dim. 25(20cm, h=17.5cm

dovoljne 3R(12 u zategnutoj zoni nosaa, uzengije ( 6/15cm celom duinom. Armaturu usidriti u pos 232

F) TAVANICA NAD PRIZEMLJEM- pos 100+

Meuspratna konstrukcija- polumontana Fert, d=20cm.


Optereenje stambene tavanice:

povrinsko optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

sopstv. teina tavanice 2.60

plafon- malter 0.40

ravnajui sloj+ podovi1.00

korisno optereenje1.50

ukupno, qu=1.6(g+1.8(p=9.10kN/m2

linijska optereenja: zid d=12cm visine 2.8m: Pu=1.6(2.8(2.6=11.6 kN/m

linijsko optereenje: zid d=20cm: Pu=1.6(2.8(3.4=15.2 kN/m

linijsko optereenje: fasadni zid: Pu=1.6(2.8(4.0=17.9 kN/m

Tavanica je na koti +3.00m, ravna/ za razliku od podrumske ploe.

U pogledu noseih zidova, praktino svi zidovi iz podruma postoje i u prizemlju i u osnovi je dispozicija tavanica identina. Erker nad prizemljem zahteva nove pos (konzole), ali su tavanice tu nepromenjene po pravcima oslanjanja.

Inae, dispozicija pregrada na prvom spratu se ne razlikuje u odnosu na pregrade gornjih etaa, stanovi su identini.

Pri numerisanju statikih elemenata u ovoj ploi uvan je redosled- redni broj pozicija sa gornjih etaa, s tim to su neke pos100+ drugaije ili ih uopte nema.

F.1. Tavanice p100+Pos 101- Fert tavanica L0= 4.72 m

polja 3-4 i 4-5/B-C, koriste se nosei zidovi u prizemlju i tavanica je oslonjena na njih

optereenje i statiki uticaji: sem raspodeljenog nosi i zid hodnika - raspodeljeno: qu=9.1kPa - linijsko: Pu=1.6(2.8(2.6=11.6kN/m zid pune visine:

za polje 4-5:Mu= 39.6 kNm/m

Ru0= 29.8 kN/m Ru1= 26.9 kN/m


- potrebne 3R(10 kao dodatna arm. u binoru, Ms=(0.77+3(0.785)(40(0.9(17.5=19.7kNmMs=19.7 kNm >Mu(1)



Pos 102- ne postoji

Pos 103- Fert tavanica L0=4.02 m, polje 3-4/B1-C skraena tavanica 101 nosi zid hodnik/kupatilo na prvom spratuMu= 28.0 kNm/m

Ru0= 22.6 kN/m Ru1= 27.5 kN/m


- potrebne 2R(10 kao dodatne u Binoru:

Mu=(0.77+2(0.785)(40(0.9(17.5=14.7kNm

U ploi: mrea Q131, popreno rebro ispod pregradnog zida po detaljima gore

Pos 104- Fert tavanica L0=3.08 m, nosi pregradu

polje B1-C/4-5 prema hodniku/ui deo garae u prizemlju- nosi zid kupatila stana na prvom spratu - linijsko: Pu=1.6(2.8(2.6=11.6 kN/m zid pune visine:

Mu= 20.0 kNm/m

Ru0= 21.8 kN/m Ru1= 19.1 kN/m


- potrebna 1R(10 kao dodatna arm. u binoru, Ms=9.7 kNm >Mu(1)



Pos 105- Fert tavanica L0= 4.40 m, centralni hodnik glavnog ulaza polje D-E /2-31, tavanica nosi zid stana na prvom spratu prema hodniku i kratak pregradni zid/ masku kuhinje istovremeno. Vrlo optereena tavanica, ali je neto kraa od pos 101Mu=45.4 kNm/m

R0= 31.8 kN/m

R1= 39.3 kN/m


- dovoljne 3R(10 kao dodatna u Binoru:

Mu=(0.77+3(0.785)(40(0.9(17.5=19.7kNm

U ploi: mrea Q131, ispod zidova

popreni serklai, kao uz p201/2


u prve dve ploe kraa nego gore, a sa istom oznakom -polje 5-6/A-B1, lei na noseem zidu u podrumu i prizemlju. Samo raspodeljen teret


Mu= q(L2/8=10.6 kNm/m

Ru= q (L/2 = 13.9 kN/m


Za samo osnovnu armaturu u Binoru, granina nosivost preseka:

Ms=0.77(40(0.9(17.5/100=4.85kNm U ploi: mrea Q131

Pos 106/1- Fert tavanica L0=2.90 m, nosi i pregradu

polje B1-C prema hodniku: nosi zid kupatila iznad jedinog stana u prizemlju

za tavanice koje nose zid u ovom polju

dodae se 1R(8 pored ve postojee (osnovne) armature- isto kao pos 12

u pritisnutoj ploi- zavarena mrea Q131, ispod zida popreno rebroRo=20.2 kN/m

R1=16.8 kN/m

Mu= 15.3 kNm/mMu(1)=0.4(Mu=6.1 kNm


polje do objekta na jugozapadnoj strani, nad pasaem u prizemlju, nosi samo raspodeljen teret. Jednini pregradni zid je u pravcu Ferta i nosi ga posebna gredaL=1.05(3.48=3.65m

Mu=15.2 kNm

Ru=16.6kN/m

Mu(1)=6.1kNm potrebna 1R(8 kao dodatna u Binoru-Mu=(0.77+0.5)(40(0.9(17.5=8.00 kNm

U ploi: mrea Q131




Mu= q(L2/8=13.7 kNm/m

Ru= q (L/2 = 15.8 kN/m

potrebna dodatna R(8 u Binoru, mrea u ploi

Pos 109- Fert tavanica promenljive duine 2.85-3.43m polje na istonoj strani, 5-7/D-F, do dilatacije pozadi (sa objektom koji se planira na

istoj lokaciji), 1R(8 kao dodatna u Binoru, u ploi mrea.

Pos 110- Fert tavanica L0=3.10/2.85 m, polje glavnog ulaza polje na istonoj strani, D-E/3-4, nad ulaznim holom, 1R(8 kao dodatna u Binoru, u ploi mrea.

Pos 110/1- Fert tavanica L0=3.10 m, 2-3/D-E-F u susednom polju- garaa levo od glavnog ulaza Fert tavanica iste duine koja nosi pored raspodeljenog tereta i zid kupatila u stanu na gornjoj etai statiki uticaji:

L=1.05(L0=3.26 m

Ro=19.8 kN/m

R1=21.6 kN/m

Mu=21.5 kNm/m


potrebna 1R(10 kao dodatna u Binoru,

pa je granina nosivost preseka:

Mu(1)=(0.77+0.785)(40(09(17.5=9.8kNm Ms>Mu(1), pa armatura zadovoljava

U pritisnutoj ploi: zavarena mrea Q131,

ispod zida popreno rebro/ serkla

Pos 111- Fert tavanica L0=3.20 m, polje autolifta u polju iznad lifta (D-E/31-4) sa erkerom napred,. tavanica Lo=3.20m statiki uticaji za samo raspodeljen teret na spratu:

L=1.05(L0=3.36 m

Mu= q(L2/8=12.8 kNm/m

Ru= q (L/2= 15.2 kN/m


potrebna dodatna R(8 u Binoru, mrea u ploi Ms=(0.77+0.5)(40(0.9(17.5/100=8.00

Pos 111/1- Fert tavanica L0=3.20 m, isto polje na ulaznom delu stana iz hodnika nosi smaknut pregradni zid kupatila statiki uticaji za nepovoljniji poloaj zida:

L=1.05(L0=3.16 m

Mu= 22.0 kNm/m

Ru=21.5/20.7 kNMu(1)=8.8kNm/ gredici

Za 1R(10 kao dodatnu u Binoru,

granina nosivost preseka:

Ms=(0.77+0.785)(40(0.9(17.5/100=9.8 U pritisnutoj ploi: zavarena mrea Q131,

ispod zida- rebro popreko na gredice


Pos 112/1- Fert tavanica L0=2.92 m, polje 2/3 tavanica u istoj garai , deo do lifta, nosi zid kupatila na prvom spratu.

usvojena ista dodatna armatura kao kod pos 108/1- 1R(8, mrea u ploi, serkla popreko na gredice ispod zida

Pos 113- Fert Lo=3.62, polje 6-7/B-C, krajnje pozadi

na gornjim etaama ova tavanica je kraa od 3.0m. Nad podrumom i prizemlejm

koristi se nosei zid u osi 6, tavanica je dua Lo=3.62m, i nosi pregradu sobe/ dnevna soba na spratu. Fert praktino isti kao pos 104, krai za 2-3cm


- potrebna 1R(10 kao dodatna arm. u binoru, Ms=9.7 kNm >Mu(1)Ro=26.5 kN/m

R1=19.7 kN/m

Mu=21.4 kNm/m



Pos 114- Fert Lo=2.85, polje 2-3/E-F-G, garaa levo pored ulaza Pos 115- Fert tavanica L0=2.80 m, polje 5-6/D-E-F



Pos 119- Fert tavanica L0=1.75 m, dep pored lifta za ovako kratke Fertove dovoljna je samo osnovna armatura u Binoru, mrea u ploiPos 118- Fert tavanica L0=3.73-4.38 m, proirenje glavnog hodnika ispred stepenica po dve grede znatno vee duine od onih u najveem delu hodnika- armirati ih sa po 2R(10 u Binoru, mrea u ploi, rebro za ukruenje u nastavku zida u osi C

Pos 113/1- Fert tavanica L0=2.875 m, nosi pregradu

Pos 115/1- Fert tavanica L0=2.80 m, polje 5-6/D-E

Pos 116/1- Fert tavanica L0=2.68 m, sa pregradom preko

bez obzira na poloaj pregradnog zida uvek ista dodatna armatura-1R(8 u Binoru, mrea u ploi, serkla popreko na gredice ispod zida

F.2. Grede u ploi pos 100+, ispod zidova u pravcu Ferta

Pos 101*-polje 3-4/B1-C Lo=4.72 m greda celom duinom nosi zid d=12cm.

qu1=1.6(2.8(2.6+3.0=14.6 kN/m za zid i gredu statiki uticaji: prosta greda Lo=4.72m

Ru= 36.1 kN

Mu=44.7 kNm

greda e biti dimenzija 40(20cm, h=17.5cm MB30, RA400/500 Fapot= 4470/40/0.9/17.5= 7.1 cm2- potrebne 5R(14 u donjoj zoni grede, uzengije (8/15cm celom duinom, zbog srazmerno velikog tereta i dugake grede

Pos 101**- greda u pravcu Ferta pos 101, polja 3-4 i 4-5 dve grede nad garaama, nose zid d=12cm na znatno manjoj duini. Raspon

nosaa kao gredi pos 101*, ali sa znaajno manjim teretom. statiki uticaji: R0=22.4 kN

R1=9.0 kNMu=18.5 kNm

uticaji su srazmerno mali, greda e biti dimenzija 25(20cm, armirana po detalju 3R(12, uzengije (6/25cm

MB30, RA400/500Fapot= 1850/40/0.9/17.5= 2.95 cm2

Pos 104*-polje 4-5, Lo=3.08m

veim delom raspona zid d=12cm, pregrada na prelazu p101/104Mu=13.7 kNm

R0=10.4 kN

R1= 19.3 kN

uticaji su srazmerno mali, greda e biti dimenzija 25(20cm, pojaian serkla ispod zida

Pos 105*-GREDA Lo=4.40, nosi zid d=25cm, prema hodniku greda u pravcu Ferta optereena na neto vie od pola duine zidom stana prema hodniku ispred lifta/ ali zbog srednjeg stuba na uglu zida u hodniku, ima relativno male uticaje zbog srednjeg stuba u holu glavnog ulaza

qu=1.6(2.8(3.8+2.0=19.0kN/m

uticaji su minimalni zbog srednjeg

oslonca, greda e biti dimenzija 25(20cm

pojaan serkla po detalju, uzengije (6/15cm

celom duinom zbog skokova u T siliMu=10 kNm

R1 =33.1 kNR2= 20.4 kN

Pos 106*-polje 5-6, Lo=2.90m

manjim delom raspona zid d=12cm, pregrada u pravcu Ferta pos 6-6/1, znaajno

kraa nego goreMu=8.7 kNm

R0=15.6 kN

R1= 6.8 kN

uticaji su minimalni, greda e biti

dimenzija 25(20cm , obian serkla ispod zida

Pos 108*- dve grede u polju 1-2, Lo=3.30m dve grede nad pasaem/ kolskom prolazom u prizemlju, ispod zidova d=12cm, celom duinom nose zid izmeu dve sobeMu=20.5 kNm

Ru=23.6 kN


MB30, RA400/500

Fapot= 2050/40/0.9/17.5= 3.3 cm2usvojene 4R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm, uz oslonce ( 6/12.5cm

Pos 110*- Greda Lo=3.10m, polje 2-3/uz osu E zid kupatila skraen za hodnik na ulazu u stan na prvom spratuL=1.05(Lo=3.26 mMu=13.7 kNm

R0=19.3 kN, R1= 10.3 kN


Fapot= 1370/40/0.9/17.5= 2.2 cm2uradie se pojaan serkla u ploi- 3R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm

Pos 111*-Greda Lo=2.95m, ispod zida d=12cm polje D-E/31-4 ( nad autoliftom) greda nosi zid sobe prema hodniku celom irinom polja

Mu=16.3 kNm

Ru= 21.1 kN


MB30, RA400/500

Fapot= 1630/40/0.9/17.5= 2.6 cm2dovoljne 3R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm celom duinom

Pos 112*- Dve grede Lo=2.92m, polje 2-3/B-C

pregradni zid skraen za hodnik u stanu

L=1.05(Lo=3.06mMu=12.0 kNm

R0=18.0 kNR1= 9.62 kN


MB30, RA400/500

Fapot= 1133/40/0.9/17.5= 1.8 cm2dovoljan obian serkla u ploi- 2R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm

Pos 113*- Greda Lo=3.625 m, ispod zida d=12cm polje B-C/6-7 u ovoj ploi znatno dua nego gore- Lo=3.63m samo u ovoj ploi izgledaju ovako-

uraditi dve grede dim. 25(20cm, armirane po detalju

Pos 114*- Dve grede Lo=2.85m polje 1-2/E-FPos 115*- Dve grede Lo=2.80m, ispod zida d=12cm polje 5-6/D-E

Pos 116*- Greda Lo=2.68m, ispod zida d=12cm polje 4-5/E-F prema pos 12*, ova grupa greda kraih od 3.0m bie obini serklai u ploi, a ispod

pregradnih zidova po stanovimaPos 118*-Greda ispred stepenita, proirenje hodnika pred podestom

greda pos 18* je raspona Lo=2.90m25(20cm, sa armaturom po detalju desno- pojaan serkla kao i svi gore na ovom mestu

F.3. Ostale pos 100+Pos ST 100- Stepenite od prizemlja prema prvom spratu optereenje:

gp

s.t. kose ploe:3.00




statiki uticaji: krak se oslanja na spoljni zid i gredu pos 139. Od prizemlja nagore spratna visina h=3.0m. Podest ispred stepenita kao deo podrumske ploe smanjuje spratnu visinu i skrauje stepenini krak, pa je isti kao svi gornjiMu= 20.60 kNm/m

R0= 21.5 kN/m- oslonac na podestu

R0= 24.1 kN/m- oslonac na gredu

dimenzionisanje: usvojena ploa dp=12cm, h=10 cm

- Fa, pot=2060/40/0.9/10=5.73 cm2/m

- usvojeno R(10/10cm- u kraku irine 1.20 m, podeona ( 8/20cm

Pos 121-122-123 KONZOLNE PLOE TERASA

Terase nad prizemljem su istih duina kao na gornjim etaama

optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina ploe 3.00

2.plafon- malter 0.02(20=0.40

3.pod/ obrada1.00

4.korisno2.0/4.00

ukupno, qu1=7.05qu=3.6/7.2

- linijsko- zid na spoljnoj ivici terase- parapet visine 100cm: Pu=1.6(2.6=4.2 kN/m

Pos 121- dve krajnje terase napred (polje 1-2 i 6-7)

statiki uticaji: ploa Lmax=1.50m

Mu=-18.3 kNm/m

Ru= 20.2 kN/m

Mu=-20.6 kNm/m

dimenzionisanje: Za plou dp=12cm, h=10.0 cm,RA400/500: Fa, potr=2060/40/0.9/10=5.72 cm2/m- usvojeno R(10/10cm+mrea Q131

podeona ((8/20cm, po detalju. U donjoj zoni: R(10/20cm, armatura iz zategnute strane ploe u vidu zatvorene uzengije.

Pos 122- dve krajnje terase pozadi (polje 1-2 i 6-7)

ploa Lmax=1.40m

Mu=-16.3 kNm/m

Ru= 19.1 kN/m

Mu=-18.9 kNm/m

usvojena ploa iste debljine (dp=12cm) i jednako armrana kao terase napred-R(10/10cm u gornjoj zoni, polovina zategnute arm u donjoj zoni, podeona ((8/20cm, po detalju dole

Pos 123 dve srednje/ krae terase pozadi osa B (polja 3-4 i 4-5)

ploa Lmax=1.15m, na ivici parapet ograde

Mu=-11.9 kNm/m

Ru= 16.4 kN/m

Mu=-13.9 kNm/m

dimenzionisanje: Za plou dp=12cm, h=10.0 cmFa, potr=1390/40/0.9/10=3.9 cm2/m- usvojeno R(10/12.5cm+mrea Q131

podeona ((8/20cm, po detalju. U donjoj zoni: R(10/25cm, armatura iz zategnute/gornje strane ploe u vidu zatvorene uzengije.

Pos 124- Greda u osi E, polje 3-31-vetrobran/ prva vrata glavnog ulaza sakrivena u zidu nad glavnim ulazom: u podrumu u ovoj osi ne postoji zid, pa se

celom visinom objekta radi greda koja nosi spoljni zid na sledeoj etai (sendvi, sa termoizolacijom i fasadnom oblogom). Takoe, neposredno uz oslonac na stub u osi 3, srazmerno velika konc sila od pos137. Lo= 3.35 mMu=42.2 kNm

R1= 125.5 kN

R1= 43.1 kN

greda e biti visine 40cm, sa armaturom po detalju desno, uzengije proguene u zoni grede pos 23- (8, zbog velike T sile.

MB30, RA400/500

Pos 125- Greda u prednjoj fasadi, polje 1-2/osa G polje nad pasaem- greda nosi konz. plou terase i fasadni zid u ovoj ravi-delom u

otvorima- qu=1.6(2.6(5.8+4.0+24.8=53.kN/mLo=3. 30 m, L=1.05(Lo=3.47m

Mu=63.4 kNm

R0= 77.2 kN

R1= 77.9 kN


MB30, RA400/500 Fa, pot =6340/40/0.9/37=4.8 cm2- usvojene 4R(14 (6.16cm2) u zategnutoj zoni nosaa, u(8/25cm, na 1.0m od oslonaca- (8/12.5cm.

Armatura za terasu pos 21- posebna, provlai se kroz uzengije pos 25

identina greda se radi i u zadnjoj fasadi, u istom polju (1-2/A-B), uticaji su neznatno manji / manja teina terase-nema stubPos 126- Greda u prednjoj fasadi, polje 2-3/osa H greda nosi fasadni zid u prednjoj ravni- srazmerno mali prozor nee se tretirati

i ova greda e biti dim. 25(40cm,

sa armaturom po detalju desnoL=1.05(2.85=3.00 m

Mu=31.7 kNm

R1= 42.3 kN

Pos 127- Kontinualna greda u prednjoj fasadi, polja 3-4-5-6/osa G greda sem u prvom polju (loa) nosi fasadni zid u prednjoj ravni- srazmerno mali

otvori nee se tretirati. Nosa neznatno tei nego gore

zid p132 p133 p133 p134

Uticaji srazmerno mali, zahvaljujui malim rasponima nosaa. Kontinualna greda u

ovoj ploi mora biti visine 40cm (da bi maskirala konzole), irine 25, sa kotvama za fasadnu opeku, armirana po planu dole. Greda oslonjena na konzole 132,133,134.

Poseban detalj- proirenje grede za terasu/ lou u polju 3-31: zub terase od 10cm reiti posebnim ukosnicama iz osnovnog preseka grede

Pos 128- Dve grede u polju 1-2/ose C i E istog raspona kao pos 125, ali znaajno manje optereena- nema terasu. Grede

prema atrijumskom delu na junoj strani nose fasadni zid sa srazmerno malim prozorom

L=1.05(3.30=3.47 m

Mu=42.5 kNm

R1= 48.9 kN

Greda slina pos 226-dim. 25(40cm, ali malo dueg raspona, sa armaturom po detalju desno

MB30, RA400/500

Pos 129- Kontinualna greda u zadnjoj fasadi, polja 3-4--7/osa B greda celom duinom nosi fasadni zid i iterase na zadnjoj strani objekta. Teina zida

umanjena za otvore.

S druge strane, greda je optereena znatno manje nego nosai na gornjim etaama- sve tavanice su paralelne sa fasadom i ne dodaju direktan teret na pos 29.

rasponi znatno vei nego za pos 126, i uticaji vei. Armatura po planu dole. Uzengije ( 8, delom zbog T sila, delom zbog prijema terasa MB30,RA400/500

Grupa konzola na prednjoj fasadi:

Pos 130 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa 2 najistureniji deo objekta- na junoj strani, u prizemlju je pasa prema zadnjem delu

objekta i parkinzima na ovoj strani. Cela prednja fasada je izbaena na konzole, polje 1-2-3 je i u prizemlju neto ire od severnog dela objekta i proireno za isti red veliine prepusta.

duina konzole: LO=148cm sa nastavkom za stub u okviru terase.

Optereenje: srednji zid na prednjoj ivici erkera (sa fasadnom oblogom bono prema terasi), tavanica samo sa jedne strane. Na prednjoj ivici prepusta eoni zid preko grede p126, ali e se dodati i konc. sila od ukrasnog stuba na terasi

- qu=3.0(9.1/2+1.6(2.6(5.8+4.00=41.7 kN/m

- Pu od p126= 42.3kN

- s.t. stuba: Pu= 8.8kN

sve konzole u osama 2-6 e biti dim.

25(40cm, h=37cm

MB30, RA400/500, kb=37/=2.45 > 2.31 ->

lom po armaturi za MB30,(bitno-nije krt)

(a/(b=10/3.08%o, 1= 18.5%

Fapot=18.5(25(37(20.5/400=8.8cm25R(16 u gornjoj zoni, uzengije (8/12.5 Mu=-116.8 kNm

Tu= 115.7 kN

Pos 131 Konzola iz zida, osa 3 praktino isto optereenje du grede, samo nema konc. silu od stuba ravna fasada

na uglu H-3

nosa neto slabije armiran nego

pos130, presek 25(40cm na prepustu i najmanje 2.0m u polju preko zida. Fasadna opeka se oslanja preko L profila sakrivenog u spojnici i utiplovanog u masu gredeMu=-85.5 kNm

Tu= 94.5 kN

Pos 132-Konzola iz a.b. platna, osa 31-napred/ zid autolifta u podrumu i prizemlju nosei zid izmeu stambenog ulaza i prostorije sa autoliftom.

Prepust duine Lo=1.0m., zidno plato u prizemlju poravnato sa ostalima

Greda nosi tavanicu obostrano i unutranji zid d=25 izmeu dva stana. Na kraju prepusta- oslonac za p127.

kako je reeno, sve konzole u osama 2-6 e biti dim. 25(40cm, h=37cm

MB30, RA 400/500

armatura: kao pos 130, na prepustu i

najmanje 2.0m u polju kroz a-b. zidMu=-109.5kNm

Tu=124kN

Pos 133 Konzola iz zida, ose 4 i 5 moe se smatrati da su iste-neto jae je optereena ona u osi 5- vea reakcija p127.

linijsko optereenje: kao i ostale, samo to duine tavanica variraju-tavanica

obostrano i unutranji zid d=25cm+ s.t. grede

qu=3.0(9.1+15.8+4.0=47.1 kN/m



MB30,RA40/500

kb=37/=2.08< 2.31 ->

krt lom po betonu, i pored MB30

Fapot=16180/40/0.9/37=12.2m2u ovoj ploi e se armirati jae nego gore- tea greda na prednjoj ivici erkera- 7R(16 u gornjoj zoni, uzengije (8/12.5Konzola Lo=1.10 m

Mu=-161.8 kNm

Tu=154.4 kN

Pos 134 Greda i konzola iz zida, osa 6 Konzola nosi zid na erkeru sa fasadnom oblogom prema terasi, tavanica samo sa

jedne strane. Na prednjoj ivici prepusta eoni zid preko grede p127, dodaje se i konc. sila od ukrasnog stuba na terasi. U polju pozadi- tavanica obostrano i pregrada posredno

- qu1=3.0(9.1/2+1.6(2.6(5.8+4.00=41.8 kN/m konzola

- Pu od p127= 37.0 kN

- s.t. stuba: Pu= 8.8 kN konzola

Konzola-Lo=109cm+ stub, slino pos 130

Mu=-111.3 kNm

Tu= 112.4 kN



Plan armiranja dat je dole- na prednjoj ivici erkera mora joj se smanjiti visina prema debljini konzolne ploe, ali glavna/ zategnuta armatura se ne prekida. Dodatne 2R(12 u smanjenom preseku grede, u pritisnutoj- donjoj zoni

MB30, RA400/500

Dve konzole zadnje fasade:Pos 135 KONZOLA IZ ZIDA, osa 2 pozadi Praktino ista kao pos 130, ali nema stub od fas. opeke na terasi pa je duina prepusta Lo=115cm. Konzola se preputa iz noseeg zida u horizontalnoj osi 2 optereenje i statiki uticaji: konzola je oslonac za eonu gredu pos 126 i fert u ovom delu. Direktno nosi zid na prepustu.

- qu=3.0(9.1/2+1.6(2.6(5.8+4.00=41.7 kN/m- Pu od p126= 42.3kN

greda u ovoj ploi i nagore e biti dim. 25(40cm, h=37cm MB30, RA400/500 Fapot=8545/40/0.9/37=6.5cm2potrebne 5R(14 u gornjoj zoni (7.7cm2)uzengije ( 8/12.5cm na 1.0m prepusta i

isto toliko u polju, preko oslonca

((n =0.113kN/cm2)L=1.15+0.25/2=1.27mMu= -85.45 kNm

Tu= 94.4kN

Pos 136 KONZOLA IZ ZIDA, osa 3 pozadi optereenje isto kao za pos 135, samo je konzola dua

uticaji su znatni, greda e biti dim. kao i ostale- 25(40cm, h=37cm MB30, RA400/500 Fapot=134.5/40/0.9/37=10.1cm2usvojene 5R(16 u gornjoj zoni (10.06cm2) smiui naponi: (n =0.137kN/cm2

uzengije ( 8/12.5cm na 1.0m prepusta i isto toliko u polju, preko oslonca

((r =0.11 kN/cm2 za MB30)L=1.60+0.25/2=1.72mMu= 134.5 kNm

Tu= 114 kN

pos u unutranjosti objekta:Pos 137- Greda u osi 3, polje E-F Zona glavnog ulaza: u prizemlju je ulazni hol, na gornjim etaama zid stana prema

hodniku, dakle d=25cm , ali je pomerena iz ose 3 da bi se napravilo mesta za ulazna vrata stana na spratu. Greda sem zida nosi i tavanice sa obe strane (p110 i pos110/1).

qu=14.1+21+15.8+4.0=55.0kN/m

Pu (pos 10*)=9.9kN greda mora biti dim. 25(40cm,

sakrivena u zidu tekue etae

Fa, pot =7850/40/0.9/37=5.9cm2potrebne 4R(14 (6.16cm2) u zategnutoj zoni nosaa, u(6/25cm, na 1.0m od oslonaca- (6/12.5cmLo=3. 05 m, L=1.05(Lo=3.20m

Mu=78.5 kNm

R1= 93 kN

Pos 138- ne postoji u ovoj tavanici (obian serkla preko zida u osi 5)Pos 139- GREDA- NOSA STEPENITA

greda je Lo=2.90m, nosi dva stepenina kraka u nivou ploe pos 200+ greda u pravcu Ferta pos 118, dimenzija 25(20cm, h=17.5

MB30, RA400/500

Fa, pot=2630/40/0.9/17.5=4.2 cm2 4R(12 u donjoj zoni, u(6/15cm Mu=26.3 kNm

Ru= 35.0 kN

Pos 140- Greda u horizontalnoj osi 6, u polju B-C U podrumu i nad prizemljem tavanica se oslanja veim delom na zid u osi 6. Krai deo prema stepenitu je prolazan i nema zida u obe donje etae, pa se radi greda u nastavku horizont. zida, koja nosi pregradni zid direktno, tavanice obostrano, preko njih i pregrade nad stanom S1 u prizemlju greda mora biti dimenzija najmanje 25(30cm, sa armaturom po detalju desno. Uzengije ( 8/15cm celom duinom MB30, RA400/500

Mu=57.8kNm

Pos 141 - Kratka greda u hodniku

Kratak nosa u osi 3-1 nosi tavanicu nad zajednikim hodnikom

qu=27.5+2=29.5kN/m

Mu= 10.65kNm

Ru=25.1 kN

greda dim. 25(20cm, h=17.5cm

dovoljne 3R(12 u zategnutoj zoni nosaa, uzengije ( 6/15cm celom duinom. Armaturu usidriti u serkla u osi 3-1 u nastavku pos 132

G) TAVANICA NAD PODRUMOM- pos 0+ Podrum postoji ispod celog objekta, tavanica iznad podruma nije ravna.Stambeni deo ploe je na koti +0.77m od kote platoa pred ulaznim stepenitem.

Zbog konfiguracije terena, i imajui u vidu susedne objekte, dvorite na severnoj strani e biti vilje za oko 40cm od platoa ispred stepenita stambenog ulaza i garanog autolifta na junoj strani. Podovi u garaama (tj tavanice nad podrumom) e u skladu sa tim biti na razliitim visinama.

U konanom, mereno od temeljne ploe, najnia tavanica (garae na strani glavnog ulaza- juna strana) su na koti oko +3.60m. Tavanica iznad garaa na severnoj strani (zadnja fasada) je na +3.85m, a stambeni deo zasebna celina, takoe u dva nivoa-ulaz/vetrobran i prostor ispred lifta samo jedan stepenik vilji od platoa pred ulazom, dok e podest ispred stepenita i stan na severozapadnom uglu u prizemlju e imati tavanicu za jo 45cm podignutu, ili na oko +4.30 od temeljne ploe. Ovde su date svetle mere od sirovog betona tem. ploe do donje kote ploe pos 0+, i samo su uslovne, tane visine su date u arhitektonskom delu projekta. Denivelacija tavanica se reava preko noseih zidova, dakle tavanice se moraju raditi u tri ili dve faze (nii deo levo i desno u prvoj fazi, podizanje zidova do kote stambenog dela, izrada tavanice- poda stambenog dela).

Prema izmenama Zakona o vanrednim situacijama, Investitor je duan da tavanicu

iznad podrumske etae izgradi tako da moe da izdri optereenje od zaruavanja objekta. Samim tim, analiza optereenja za stambenu tavanicu ne vai, jer oigledno nee biti merodavna. Prema Praviniku o tehnikom normativima za sklonita, sl. list SFRJ br. 38/77, 11/80 i 30/80, i lanu 55 optereenje od zaruavanja se nanosi kao ravnomerno raspodeljeno, u iznosu od 17.5kPa, za objekte spratnosti P+3/P+4.

Prema lanu 61, za proraun prema graninim stanjima, koef. sigurnosti mora biti (=1.1.

Optereenje tavanice nad podrumom, za sluaj zaruavanja objekta:

optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina tavanice 4.50

2.ravnajui sloj+ podovi1.00

3.plafoni u podrumu0.40

4.korisno u prizemlju1.50

5.optereenje od ruevina17.50

ukupno, qu=1.1((g+p)=27.5kPa

S obzirom na raspone tavanice u podrumu i granino optereenje, oigledno je da Fert tavanica ne moe da izdri Pravilnikom zahtevano optereenje i uticaje koji se za ovaj sluaj javljaju. Radie se masivna a.b. ploa dp=18cm, betonom MB30, armatura MA i RA400/500S druge strane, za analizu seizmikih uticaja, ukupnih masa objekta i u konanom optereenja na temeljnu plou i uticaja koji se javljaju u njoj, potrebno je raunati na normalno stanje eksploatacije objekta, sa stvarnim stalnim teretima i propisanim korisnim optereenjima i za ovu tavanicu kao i za sve gornje, pa e se donja tabela / analiza optereenja za pos 0+ koristiti pri proraunu seizm. uticaja i napona na tlo/ proraunu temeljne ploe.U pogledu noseih zidova, praktino svi zidovi iz podruma postoje i u prizemlju. Veliki deo prizemlja je namenjen putnikim garaama i u skladu s tim je raunato i korisno optreenje i slojevi poda (tavanice na koti ureenog terena). optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina tavanice 4.50

2.plafon- malter 0.40

3.ravnajui sloj+ podovi1.00

4.korisno optereenje1.50/2.50

stambeno, ukupno, qu=1.6(g+1.8(p= 12.2 kPa

garae, ukupno, qu=1.6(g+1.8(p= 14.0 kPa

G.1. tavanica pos 0+Kako je ve reeno, tavanica nad podrumom nije ravna. Centralni deo ploe je znatno vilji i razdvaja prednji deo od garaa pozadi. Takoe, u okviru objekta postoji otvor za autolift prema podrumu. S obzirom na veliku razuenost ovakvog modela, tavanica je podeljena na nekoliko manjih ploa, koje e i u stvarnom biti samostalni elementi. (pL01 nema nikakvog dodira sa PL02, PL03 i ostalima, takoe PL03 sa Pl04, 05 i td)

Model tavanice dat je dole, kao i dijagrami uticaja u obe zone. Podrazumeva se da linijskih tereta nema nakon uruavanja objekta. Ploa nad podrumom u polju 1-2, celom irinom objekta: oznaka PL kol 01

u ovom polju je kolski prolaz prema severnom delu parcele i garaama na ovoj strani objekta. Tavanica nije ravna, ve je u podunom nagibu- prema zahtevima visinske regulacije dvorita, to i nije bitno za sam proraun.Tavanica i zidovi koji je nose pripadaju objektu, jer su u ovom polju sve etae od 1-4 sprata. Meutim, raunae se na korisno optereenje od teeg vozila (npr vatrogasnog). Za ovaj proraun, koristie se Pravlinik o tehnikim normativima za optereenje mostova, sl. list SFRJ br 1/1990, koji jedini daje vrednosti pokretnih (i zamenjujuih raspodeljenih) tereta na elemente konstrukcije koji treba da ga nose.

Prema takama 13-27, i tabeli 1 u Pravilniku, za kolovoz III kategorije i irine manje od 6.0m (kolski prolaz je irine 3.50m) uzee se tipsko vozilo V300 kao primereno- realno za ovaj sluaj analize optereenja i eventualnog prolaza teih vozila od putnikih.Za V300, moe se umesto konc sila od tokova uzeti i raspodeljen teret p=16.7kPa na povrini 6.00(3.00, a u kasnijem proraunu e se proveriti uticaji za obe eme optereenjaDispozicija koncentrisanih sila je data u taki 2.2. Pravilnika.

raspored konc. sila od tokova za V300, prema DIN i Pravilniku o tenikim normativima za optereenja drumskih mostova

- Dinamiki koef. za pokretno optereenje: za proraun ove ploe koeficijent dat Pravinikom je nerealno veliki- Parcijalni koef. sigurnosti: prema BAB (p=1.8 za pokretno optereenje, (g=1.6 za stalne terete i proraun prema graninim uticajima, pa je raunsko (granino) optereenjequ=1.6((4.5+0.4+2.0)+1.8(16.7=41.3 kPaDodat je jo 1.0kN/m2 za obradu preko ploe- kolovoz od behatona npr, ukupno 2.0kPa Proraun ove ploe dat je na kraju ove take.G.2. Statiki uticaji po ploamaModel ploa pojedinano dat je dole, kao i dijagrami uticaja u obe zone, za parcijalne koef sigurnosti (g,p=1.1 i granino optereenje tavanica qu=27.5kPa 2.1. Ploe nieg dela- garae

dispozicija ploa i greda u njima

uticaji u ploama garaa Pl01,02, 03: Mmax

uticaji u ploama 1,2,3: Mmin

2.2. Ploe viljeg dela- stambeni deo

tavanica na koti +3.65m od temeljne ploe raunata iz tri segmenta levo je data pos

PL 06, gore Pl04 i PL05

uticaji u ploi PL 04: Mmax

uticaji u ploi PL 04: Mmin

uticaji u ploi PL 05: Mmax

uticaji u ploi PL 05: Mmin

uticaji u ploi PL 06: Mmaxuticaji u ploi PL 06: Mmin

2.3. Ploa kolskog prolaza

dispozicija ploe

napomena: korisno optereenje za proraun je p=16.7kPa, na irini b=3.0m, to praktino znai celom irinom. Trake levo i desno od ove irine se optereuju sa p=5.0 kPa

na donjem dijagramu je uzet i deo susedne ploe, kako bi se sagledala vrednost

negativnih momenata nad zajednikim zidom

G.3. Dimenzionisanje/ armatura u ploama kao to je reeno, radie se ploa dp=18cm, h=16/15 cm

MB30, RA400/500 i MA500/560

armatura u ploi: ovde se nee posebno davati proraun potrebne armature u ploi,

po merodavnim presecima, odnosno zonama. Na kraju statikog prorauna je data usvojena arm. u ploi, po oba pravca i u obe zone, pojedinano po redosledu postavljanja.

osnovna armatura za obe zone: Q335 ((8/15cm), sa nosivou ovako arniranog preseka:

M,s= 3.35(50(0.9(16=24.1 kNm/m za spoljni/donji red armature u mrei

u presecima koji prekorauju ove vrednosti radie se dodatno armiranje sa RA i naponom u eliku (v=400 Mpa i za mreu i dodatne ipkeG.4. Grede u ploi pos 0+

osim masivne ab tavanice (dp=18cm), radie se grede u niovu ploe kojoj pripadaju, dakle u tri niova. Na planu pos data je i dispozicija a.b. greda- uglavnom eonih nosaa koji zatvaraju ulazni deo ploe ( garae ) u prizemlju a nad podrumom. Neke od greda e se raditi i unutar objekta, na mestima gde nedostaju zidovi ili jednostavno zbog diskontinuiteta u oslanjanju masivne a.b. tavanice. Uticaji u ovim nosaima dobijeni su na zajednikom modelu ploa-zidovi (oslonci)- greda

Grede su numerisane i prema rednim brojevima ploa, neke su zajednike za dve pos ploa(npr plou PL 01 i kolovoznu plou KPL 01 , ili PL 05 i PL 06)Napomena: serklai koji nisu raunati kao posebne pos se u ovoj ploi armiraju sa2R(14, u(8/25cm. Takoe, sve grede pos 0+ koje su dole date raditi sa uzengijama (8, primereno mreama koje se sidre u serklae i armaturi koja se ugrauje u masivne ploe Pos 01-G01- greda u ploi 1, u vertikalnoj osi B grede u zadnjem delu objekta mogu biti dimenzija 25(40cm- znatno vilje

postavljene od temeljne ploe i vea korisna visina u podrumu. pos u osi B, na dva polja, bie armirana po planu dole

dae se samo dijagram za ovu gredu-na dva polja Lo=4.72m, zbog sloenog modela iprevie taaka dijagrami su nepregledni i uglavnom nisu kontinualni/program uzima u obzir sadejstvo ploa i greda u suprotnom pravcu pa se javljaju ukljetenja i kontramomenti du trenutno posmatranog nosaaMu=-70.28kNm srednji oslonac

dole je dat plan armiranja za obe grede u osi B- grede u nioj ploi, PL1- G01 ispod

garaa prizemlju, i grede u PL4- G01 takoe na dva (kraa) polja ispod spoljnog zida stana u prizemlju

Pos 01-G02- eona greda u osi B, polja 1-2-3

greda u zadnjem delu objekta dimenzija 25(40cm, na dva polja- nad kolskim

prolazom i garaom iza lifta u elo masivne a.b. ploe nad viljim delom podruma pozadi, prema koti terena na ovoj strani. Pos 01-G03- Konzola u osi 3, ploa Pl1 U ovoj ploi konzola duine svega 50cm.Sem tavanice i zida u prizemlju, nosi i eonu gredu u osi B- data u prethodnoj taki. Bie dimenzija 25(40cm, kao i ostale na ovoj stani, po detalju desno. Uzengije proguene na prepustu i najmanje 1.0m u poljlu preko zida

Pos 02-G01- greda u u vertikalnoj osi F, polja 1-2-3, levo od ulaza izmeu kolskog prolaza za deo dvorita pozadi i stepenita stambenog ulaza jedno

garano mesto u prizemlju ( i u podrumu), sasvim levo kolski prolaz. Mada su ploe za proraun razdvojene, izvee se u istoj fazi napredovanja radova, a u praksi e istovremeno raditi ploa kolskog prolaza PL kol 01 i ploa nad garaom, PL02-podrazumeva se da i eoni nosa sa oznakom Pos02-G01 bude greda na dva polja, u elo masivne a.b. ploe nad podrumom objekta, u koti terena. Pos 03-G01- greda u ploi 3, u vertikalnoj osi E/ ose 4-5-51-7

grede e u i prednjem delu objekta biti dimenzija 25(40cm - krai rasponi i svetla visina u garaama oko 3.20m.

pos u osi E, na tri polja, bie armirana po planu dole

Pos 03-G02- greda u u vertikalnoj osi E, prednja ravan lifta

samostalna greda smaknuta ispred ravni prethodnog nosaa za 9cm. Ve je reeno da e visina napred biti manja.

Poto je nosa u istoj ravni sa gredom ispod stepenita, ove dve grede e se armirati kao jedan nosa na dva polja. Plan armiranja dat je dole

Inae, betoniranje ovih greda se radi istovremeno sa ploama PL Kolski01, PL02 i PL03- prednji deo objekta, nii deo- na koti terena

Pos 05-G01- greda u u vertikalnoj osi E, prednja ravan stambenog ulaza

Masivna a.b. ploa u polju 3-31 (PL05) je na koti stambenog dela, dakle vilja od

onih iznad garaa za oko 16 cm. Ostale ploe na ovoj strani su na koti saobraajnice, a levo je polje za autolift, bez ploe- samo greda pos02-G02. Greda u elo stepenita e biti u istoj ravni kao greda u polju sa liftom, neto ispred ostalih u ravni prednje fasade. Ploa e se povezati sa gredom udvojenim uzengijama, sa zavrnim serklaem u nivou gornje ploe, armranim sa 2R(14, u(8/25cm.

Uraditi nosa dimenzija najmanje 25(40cm, sa armaturom po detaljima dole

Grede u okviru kolskog prolaza

Pos K1-G02- dve grede u vertikalnoj osi, popreko Uraditi dva nosaa za popreno ukruenje objekta dimenzija 25(40cm, sa armaturom po detalju MB30, RA400/500

Pos K1-G03- Greda u horizontalnoj osi 2/ polje C-E greda u nastavku zida lifta, nad

ulazom u objekat iz kolskog prolaza, dimenzija 25(40cm, sa armaturom po detalju desno gornju zonu armature peklopiti

najmanje 1.0m sa armaturom serklaa preko zidova u osi 2

Grede na viljem delu ploe- ravan poda stambenog dela

Pos 05-G02- greda u u horizont osi 2, levo ud glavnog ulaza kratka greda izmeu PL05 i PL06, iz statiaru nepoznatih razloga i u podrumu je na ovom mestu zid d=12cm. U nastavku je i hodnik nad podrumom i greda pos06-G02Uraditi neprekinut nosa dimenzija najmanje 25(20cm, sa armaturom po detalju-pojaan serkla

Pos 06-G01- greda u ploi 6, nosa stepenita Velika spratna visina podruma u ovom delu i dugako stepenite, plus slobodna

masivna ploa sa unutranje strane. Raspon Lo=2.90m. Uraditi nosa stepenita dimenzija

25(30cm, po detalju MB30, RA400/500, kao i sve ostale pos u ovoj ploi

Pos ST 0- Stepenite od podruma prema prizemlju optereenje:

gp

s.t. kose ploe:3.00




statiki uticaji: krak se oslanja na spoljni zid i gredu pos 06-G01. Zbog vee spratne visine podruma, stepenite je due za po tri stepenikaMu= 28.70 kNm/m

R0= 28.5 kN/m- na gredu

R1= 25.5 kN/m- na zid

dimenzionisanje: usvojena ploa dp=12cm, h=10 cm, uticaji dosta vei nego u gornjim krakovima- Fa, pot=2870/40/0.9/10=8.0 cm2/m

- usvojeno R(12/10cm- u kraku irine 1.40 m, podeona ( 8/20cm Dole je dat detalj armiranja irokog podesta na pola visine stepenita, sa udvojenom glavnom armaturom na pravom delu kolenaste ploe

H) SEIZMIKI PRORAUN Objekat se nalazi u VIII zoni seizmikih uticaja, na osnovu seizmoloke karte SRJ, za povratni period od 500god. po MCS skali

Seizmiki proraun je uraen prema Pravilniku o tehnikim normativima za

izgradnju objekata visokogradnje u seizm. podrujima (Sl. List SRJ 31/81, 49/82, 52/90)

Objekat je spratnosti Po+Pr+4, namena objekta-stambeni, pa spada u II kategoriju.

Na zahtev Investitora, radie se seizmiki proraun i proraun temeljne ploe za spratnost Po+P+6. U skladu sa tim, pretpostavie se mase na gornje dve etae u svemu kako su dati tipski spratovi u osnovnom projektu (1-4 sprat). Krovna tavanica, strehe, zidovi u tavanu i ostala optereenja koje prate ovaj deo objekta preselie se na odgovarajui nivo u modelu za proraun uticaja. Pri projektovanju i statikom proraunu voeno je rauna o uslovima, preporukama

i zahtevima koji se odnose na ovakvu vrstu objekata, prema pomenutom Pravilniku, prema BAB87 i prema JUS koji se odnose na analizu optereenja objekata visokogradnje.

Proraun e biti sproveden metodom zamenjujueg statikog optereenja, prema

zbiru stalnih i povremenih tereta i po postupku koji je predvien ovom metodom datom u Pravilniku.

U konstruktivnom smislu, po pitanju seizmikih uticaja, objekat e se tretirati kao

konstrukcija sa a.b. zidovima, (sa a.b. platnima za ukruenje u oba pravca), osmospratni.

Pri usvajanju dispozicije platana vodilo se rauna da, pored to pravilnijeg razmetaja vertikalnih elemenata za prijem ovih sila, bude zadovoljen uslov minimalne povrine od 1.5% betonskih zidova po pravcu (po glavnim osovinama), kako bi ispunjen uslov u prvoj taki poglavlja XI Pravilnika, koji se odnosi na konstrukcije sa a.b. zidovima.

Model je uraen sa svim noseim elementima (tavanice, grede, stubovi ), naneto ukupno horizontalno optereenje na model i sraunati uticaji u platnima, za oba glavna pravca objektaH.1. ANALIZA OPTEREENJA

GRAVITACIONO OPTEREENJE PO ETAAMA

1. Krovna konstrukcija

bruto povrina krova: Fbr= 485 m2

optereenja:

1.stalni teret pokriva + krov. konstr. g=0.30 kPa

2.sneg povremeno optereenje s=0.90kPa

vetar se ne uzima pri seizm. proraunu

Ukupno, mase od krova:(G=485(1.20=582 kN

2. Tavanica ispod krova: pos 700+ bruto povrina same tavanice sa strehom-konz ploom: Fbr= 480 m2

- odbijaju se grede i serklai preko zidova (200m ukupno, b=0.25m):

Ftav=480-200(0.25=430m2 samo tavanica.

Fb, obj=415m2 deo ploe unutar venanica

optereenje od tavanice

1.sopstv. te. tavanice g=2.60kPa430(2.6=1120

2.- plafon+termoizolacija u tavanug=0.40+0.20kPa430(0.6=260

3.korisno opter. 0.70kPa415(0.7/2=150

Konz. ploa po obimu55(2.5=140

4.a.b. konstrukcija:

- grede: 95m 25(40cm95(0.25(0.40=9.5(25=240

- horizont. serklai u ploi115(0.25(0.2=6.0(25=150

Ukupno, sama tavanica:2060 kN

Zidovi u tavanu: kalkani, proseno 1.30m

1.a.b. konstrukcija

- stubovi 16kom 25(25cm16(0.25(0.25(1.30=1.5(25=40

-zavrni serkla50(0.05=2.5(25=65

2.Zidovi na galeriji:

- nosei 50 m pros. 1.30m50(1.3=65(5.8=380

Ukupno, zidne mase nad ploom:485kN

3. Tavanica nad tipskim spratom: pos 600, 500+,400+, pos300+, pos200+, pos100+ bruto povrina tavanice: Fbr=425 m2 - odbijaju se grede i serklai (270m ukupno, b=0.25m): uzee se 80%-deo greda je u podovima unutar stanova: Fg=270(0.25(0.8=54 m2

- odbijaju se lift i stepenite Fst=3.0+10=13.0 m2 -konz ploe terasa Ft=20m2konano, povrina same Fert tavanice za obraun masa:

- obraun od bruto povrine: Ft=425-54-13-20=338 m2

- korisna povrina: Ft=340 m2 stanovi sa terasama+hodnikoptereenja:

1.sopstv. te tavaniceg=2.6+1.00+0.40kPa338(4.00=1352

2.konz. ploe/ masivne 20(4.50=90

3.korisno opter. na etai (p/2) p=1.50/2= 0.75 kPa340(0.75=255

4.a.b. konstrukcija:

- grede: 110m 25(40cm110(0.25(0.4=11.0(25=275

- horizont. serklai, grede u ploi160(0.25(0.2=8(25=200

Ukupno, sama tavanica pos 100+-600+:2172 kN

4. Zidovi na 1-6 spratu, sa malim varijacijama:5.a.b. konstrukcija:

- stubovi 20 kom obinih20(0.0625(2.8=3.5(25=88

- stubovi na erkerima 15 kom 15(0.0625(2.6=2.4(25=60

- stubovi 10 kom veih10(0.4(0.25(2.6=2.6(25=65

- a.b. platna 45 m do prizemlja45.0(0.25(2.8=31(25=775

- liftovski zidovi7.0(0.20(2.8=3.9(25=98

- natproz. nadvratnici 32(0.2(0.25=1.6(25=40

6.stepenite g+p/26.0+2.5/2=7.25kPa10(7.25=72

7.Zidovi na tipskom spratu

- nosei, 115m-platnaFzn=(115-45)(2.8=

=196m2196(3.8=745

- fasadni sendvi, 86m86(2.8(0.80=193(5.8=1120

- pregradni 59mFzp=59(2.8=165m2165(2.6=430

Ukupno, mase zidova po etaama: 3468kN

5. Tavanica nad prizemljem: identina kao pos 200-600+, g+p=1917+255=2172kN6. Zidovi u prizemlju: hpriz=3.50m, sem u zajednikom hodniku i jednom stanu5.a.b. konstrukcija:


- stubovi 6 kom veih6(0.4(0.25(3.3=2(25=50

- a.b. platna 45m45.0(0.25(3.5=39(25=975


- natproz. nadvratnici 10(0.2(0.25=0.5(25=12

stepenite g+p/26.0+2.5/2=7.25kPa10(7.25=72

6.Zidovi u prizemlju- nosei, 157m-platnaFzn=(157-45)(3.5=

=392m2392(3.8=1490

7.- fasadni sendvi, 10.5m15(3.50=52(5.8=300

- pregradni 59mFzp=10.5(2.8=29m229(2.6=76

Ukupno, masa zidova u prizemlju: 3185 kN

7. Tavanica nad podrumom: pos 0+ bruto povrina tavanice na koti terena: osnova u prizemlju manja nego na spratu- nema erkera, ali je zato prolaz u polju 1-2 sa tavanicom na koti terena.- bruto objekat, osnovni garbarit: Fb=404 m2

- odbijaju se serklai i grede (250m ukupno, b=0.25m): Fg=250(0.25=62 m2- odbijaju se stepenita i lift: Fst,lif=13m2- konano, povrina tavanice za obraun masa: Ft=404-62-13(329 m2

- korisno optereenje tavanice nad podrumom: p=2.50kPa- garae za vozila stanara, sem stamb. ulaza (p=1.50kPa). Odnos korisnih povrina: 240/90m2 optereenja:

1.sopstv. te masivne a.b. tavaniceg=4.5+1.00+0.40kPa330(5.90=1950

2.sopstv. te terase stambg=4.52.5(4.5=11

3.korisno opter. na etai (p/2) pgar=2.50/2= 1.25kPapstamb=1.50/2=0.75240(1.25+90(0.75=370

4.a.b. konstrukcija u ploi:

- horizont. serklai, grede u pl.250

- polovina stepenita10(7.25/2=40

Ukupno, sama tavanica pos 0+:2621 kN

8. Zidovi u podrumu: hpodr=2.60m ispod garaa, vilji deo uao u obraun kao da je prizemlje, takoe, sem lifta sva druga platna5.a.b. konstrukcija:


- stubovi 7 kom veih6(0.1(2.6=1.6(25=40

- a.b. platna 45(0.25(2.6=29(25=725


6.polovina stepenita g+p/240

7.Zidovi podruma - nosei, betonski blokFzn=127(2.6=330m2330(5.8=1915

-pregradni, garae14(2.6=3636(2.6=156

Ukupno, masa zidova u podrumu: 3036kN

Konano, raspored masa po etaama, za seizmiku:

G700=582+2060+485+3640/2=4937 kN

G600=2172+3460=5732 kN

G500=5732 kN

G400=5732 kN

G300=5732 kN

G200=5732 kN

G100=2172+(3640+3185)/2=5585 kN

G0=2611+(3185+3036)/2= 5720kN

(G=44902 kN

1.2. UKUPNA HORIZONTALNA SILA, I RASPODELA PO ETAAMAHs=K(G

K=Ko(Kp(Kd(Ks=1.00(1.0(1.0(0.05=0.05- ukupan seizm. koeficijent

Ko=1.00 koef. kategorije objekta (II kategorija)

Kp=1.00 koeficijent priguenja- arm. bet. konstrukcija sa platnima

Kd=1.00 koef. duktiliteta- za konsolidovano tlo

Ks=0.05 koef. seizmikog intenziteta- za VIII zonu MCS

ukupna horizontalna sila, za ceo objekat:

Hs=0.05(44902=2250 kN raspodela sile po etaama:

- sile po etaama: Hi= (H

(hi(Gi=4937(24.5+5732((21.5+18.5+15.5+12.5+9.5)+5585(6.5+5720(2.80=617505 kNm

HiZa model: Hi/Fi

Fi hi

H700= 4937(24.5/617505(Hs =0.196(Hs=4404181.05

H600= 5732(21.5/617505(Hs =0.200(Hs=4494181.08

H500= 5732(18.5/617505(Hs =0.172(Hs=3864180.925

H400= 5732(15.5/617505(Hs =0.144(Hs=3244180.774

H300= 5732(12.5/617505(Hs =0.116(Hs=2614180.625

H200= 5732( 9.5/617505(Hs =0.088(Hs=1984180.475

H100= 5585( 6.5/617505(Hs =0.059(Hs=1324180.316

H0 = 5720( 2.8/617505(Hs =0.026(Hs=604030.150

(Hs=225 =SUM(ABOVE)

0kN

Raspodela seizmikih sila po etaama- ukupni

uticaji od seizmikih sila u X- odnosno Y- pravcu

u gornjoj tabeli, skroz desno, date su vrednosti raspodeljenog tereta u pravcu X- i Y- ose, nanetih na tavanice kao povrinsko optereenje (kN/m2) u modelu za proraun posebih sluajeva optereenja- oznake Sx i Sy. Ukupna horizontalna sila Hi za svaki pojedini nivo podeljena je sa povrinom konkretne tavanice-model se ipak malo razlikuje od arhitektonskih osnova, i stvarno iscrtanim povrinama modela podeljena je ukupna H sila predmetne etae. U zbiru, konana- ukupna vrednost horizont. sile iznosi Hs=2220 kN, koliko je i dobijeno proraunom za ceo objekat.

H.2.STATIKI UTICAJI

prema prostornom modelu, uticaji u platnima: file Kg-L 3D3, kruti oslonci ispod krjnjih taaka- vei uticaji dae se dijagrami N sila u platnima, po osama objekta i modelaA B E F

SX-osa 1, platna Z11 i Z12

C ESX-osa 2/lift, platno Z2

C D

SX-osa 2-3/ LIFT-platno Z23 B C

Sx-osa 3 levo-platno Z3

E FSX-osa 31- desno-platno Z31

B C

SX-osa 4 levo, platno Z4

B C

SX-osa 5 levo, platno Z5bc

D E

SX-osa 5 desno-platno Z5de

C D

SX-osa 6/stepeniste, platno Z6

B B1

SX-osa 7 levo, platno Z7

6 7Sy/ osa B pozadi-platno Zb

4 5

Sy/ osa B1- platno Zb1/b2

Documents

$$ Obj 1 stampan febr