1.- MD-ESTUDIO DE SUELOS OK.docx

PRESENTACION DE EXPEDIENTE TECNICO

COMISARIA PNP SANTA ROSA DEL ALTO YANAJANCAARQ GILBERTO VIDAL ROJAS SOTOCHOLON MARAON HUANUCORNP N C3295

Inf. 259 CP/AGOSTO 2014

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

PROYECTO:

INSTALACIN DE LOS SERVICIOS DE LA COMISARIA PNP SANTA ROSA DEL ALTO YANAJANCA, DISTRITO DE CHOLN, PROVINCIA MARAN, DEPARTAMENTO DE HUNUCO

SOLICITADO:

ARQ. GILBERTO VIDAL ROJAS SOTO

UBICACIN:LOCALIDAD DE SANTAROSA DE ALTO YANAJANCA

DISTRITO:CHOLN

PROVINCIA:MARAN

DEPARTAMENTO:HUNUCO

AGOSTO 2014

I N D I C E

1.0 MEMORIA DESCRIPTIVA1.1 Antecedentes1.2 Objetivo1.3 Descripcin del rea del Proyecto1.3.1 Ubicacin Geogrfica1.3.2 Vas de acceso1.3.3 Clima1.3.4 Calicatas de Exploracin.2.0 METODOLOGIA Y EQUIPOS2.1 Trabajos de Campo2.2 Muestreo de los Suelos y Ensayos

3.0 GEOLOGIA REGIONAL3.1 Geomorfologa3.2 Estratigrafa3.2.1 Litologa3.3 Sismicidad

4.0 ENSAYOS DE LABORATORIOS4.1 Clasificacin de suelos

5.0 DESCRIPCION DEL PERFIL ESTRATIGRFICO

6.0 CALCULO DE CAPACIDAD PORTANTE

7.0 ASENTAMIENTO

8.0 ANALISIS DE CIMENTACIN8.1 Consideraciones relativas a las condiciones de cimentacin 8.2 Tipo de Cimentacin8.3 Anlisis de condiciones de cimentacin8.4 Categora de Edificacin8.5 Diseo Sismo Resistente9.0 CONTENIDO DE SALES, CLORUROS Y SULFATOS

10.0 PROBLEMAS ESPECIALES DE CIMENTACION

11.0 CONCLUSIONES

12.0 RECOMENDACIONESANEXOS

ANEXO ICapacidad Portante ANEXO IIPlano de Ubicacin de CalicatasANEXO IIIRegistro de ExcavacionesANEXO IVResultados de Ensayos de Laboratorio

INFORME TECNICO

ESTUDIO DE GEOLOGA Y GEOTCNIA

1.0 MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1 ANTECEDENTES

El objetivo del presente informe Tcnico, es realizar una investigacin geotcnica de la zona donde se realizara el proyecto INSTALACIN DE LOS SERVICIOS DE LA COMISARIA PNP SANTA ROSA DEL ALTO YANAJANCA, DISTRITO DE CHOLN, PROVINCIA MARAN, DEPARTAMENTO DE HUNUCO, mediante la excavacin de calicatas y la ejecucin de ensayos de campo, ensayos de laboratorio y de los datos experimentales recogidos en obras anteriores, para que sirvan al desarrollo del proyecto indicado, en el que se realizaran excavaciones para la construcciones de estas obras.

1.2 OBJETIVO DEL ESTUDIO

El objetivo del presente informe Tcnico, es realizar una investigacin geolgica y geotcnica de la zona donde se realizara el proyecto INSTALACIN DE LOS SERVICIOS DE LA COMISARIA PNP SANTA ROSA DEL ALTO YANAJANCA, DISTRITO DE CHOLN, PROVINCIA MARAN, DEPARTAMENTO DE HUNUCO, mediante la excavacin de calicatas y la ejecucin de ensayos de campo y ensayos de laboratorio, para que sirvan para el diseo de cimentaciones de estructuras del proyecto indicado, en el que se realizaran excavaciones para la construcciones de estas obras.

1.3 DESCRIPCIN DEL REA DEL PROYECTO

1.3.1. Ubicacin Geogrfica

El Proyecto: INSTALACIN DE LOS SERVICIOS DE LA COMISARIA PNP SANTA ROSA DEL ALTO YANAJANCA, DISTRITO DE CHOLN, PROVINCIA MARAN, DEPARTAMENTO DE HUNUCO, se encuentra ubicado en:Regin : HunucoProvincia: MaranDistrito: CholnUbicacin: C.P. de Santa Rosa del Alto Yanajanca. MAPA POLTICO DEL PER MAPA DE UBICACIN DE LA PROVINCIADE MARAON EN LA REGIN HUANUCO

MAPA DEL DISTRITO DE CHOLON

1.3.2. Vas de Acceso

El acceso es a travs de la va Lima Trujillo Huamachuco Tayabamba Huacrachuco con una distancia de 960 km.

La Ruta Lima Chimbote Sihuas Huacrachuco tiene una longitud de 420 km, en esta va obligadamente se tiene que hacer un transbordo para cruzar el Ro Maran, lo cual hace difcil el transporte con carga mediana y pesada.

La va carrozable Lima Huaraz Huacaybamba, tiene una distancia aproximadamente de 400 km, permite el ingreso al sector meridional, en la hoja de San Pedro de Chonta.

Por el Lado de la carretera marginal desde Uchiza, a travs de un camino de herradura, se ingresa al extremo nororiental de la zona.

1.3.3. Clima:

Debido a sus peculiaridades geogrficas y topogrficas tpicas de la selva, formando bosques y pequeos cerros, presenta una diversidad de climas como templado clido.

Precipitaciones.-La precipitacin pluvial vara de 1,354 a 898 mm, y es zona apropiada para el cultivo de arroz, cacao y palma aceitera.

Temperatura.-La temperatura media varia entre 15 C y 30 C, estas condiciones son favorables para la produccin descrita anteriormente.

El principal fenmeno climatolgico es la lluvia, que se inician en los meses de Octubre, Noviembre y Diciembre, intensificndose con mayor frecuencia a partir del mes de Enero y llegando a su mximo nivel en el mes de Marzo.

1.3.4. Calicatas de exploracin

Se realiz tres excavaciones, cuya auscultacin nos ha permitido inferir caractersticas de la formacin del subsuelo. La profundidad de excavacin fue la siguiente:

CUADRO N 1CALICATAPROFUNDIDADTECNICA DE INVESTIGACINSIMBOLO

C-13.00 m.CALICATA

C-23.00 m.CALICATA

C-33.00 m.CALICATA

2.0 METODOLOGIA Y EQUIPOS

Se describe seguidamente la metodologa de trabajo desarrollada en cada de las etapas antes sealadas:

2.1 Trabajos de Campo

Con el objeto de investigar las caractersticas de las capas de los suelos, se llevaron a cabo 03 pozos exploratorios de 3.00 mts., en la cual se identificara en forma visual los diferentes tipos de estratos que existieran en la calicata, de la cual se extraern muestras para su anlisis y posterior definicin del perfil estratigrfico del terreno. El mtodo de ejecucin de los sondajes fue el de pozos a cielo abierto test pist, de donde se obtuvieron muestras representativas de las capas de los suelos de la calicata de para el Proyecto.La muestra del suelo fue obtenida mediante una tarjeta con la indicacin de la ubicacin, nmero de pozo, nmero de muestra y profundidad colocadas en bolsas de polietileno para ser remitidas al laboratorio y determinar el tipo de muestras alteradas e inalteradas.

2.2 Muestreo de los Suelos y Ensayos

Los estudios de las muestras de los suelos realizados en el laboratorio fueron clasificados mediante los ensayos en los sistemas AASHTO Y ASTM D- 2488, prctica recomendada para descripcin de los suelos. A las muestras representativas se le efectuaron los siguientes ensayos:

2.1.1 Anlisis GranulomtricoSe realizaron anlisis granulomtricos por tamizado con la serie americana de tamices, la fraccin mayor de la malla N 200 se determin de acuerdo a lo especificado en la norma ASTM D 422.

2.1.2 Lmites de Atteberg (L.L. L.P. L.P.)Se efectuaron pruebas de Lmite Lquido y Lmite Plstico , con el material que pasa la malla N 40 de acuerdo con las normas AASHTO D - 423 y D 424 respectivamente, con los valores obtenidos del clculo de ndice Plstico.

2.1.3 Clasificacin de SUCS y AASHTONos determina los tipos de materiales existentes, y su clasificacin correspondiente.

2.1.4 Densidad Natural.- Conocer la densidad que posee un suelo en terreno o en su estado natural, para el cual se realiza con el Mtodo de sumergir en parafina.

2.1.5 Ensayo de Corte DirectoSe realiz este ensayo para determinar la capacidad portante de los suelos.

3.0 GEOLOGIA

GEOMORFOLOGA

Se destacan las unidades morfoestructurales cuyos rasgos regionales dominan esta parte de la cordillera de los Andes, y las unidades geomorfolgicas, cuya morfologa, van a caracterizar localmente a la hoja de San Pedro de Chonta.

CORDILLERA ORIENTAL: Se extiende ampliamente en el sector oriental de la hoja, conforma la cadena ms antigua de la Cordillera de los Andes. Esta cadena de montaas tiene las mayores elevaciones, puede alcanzarlos 4000 a 4200 msnm, estn constituidas por rocas metamrficas del Neoproterozoico y rocas gneas del Paleozoico, as como las secuencias sedimentarias del paleozoico superior.

Esta unidad presenta relieves muy accidentados, las cuales han sido labrados por los ros Chontayacu, Huamuco, Yupan y Pinra, habiendo conformado las cuencas respectivas. La parte superior de la misma, es el dominio de una morfologa muy variada, tipo glaciar.

La Cordillera presenta pliegues, fallas y lineamientos y se ha mantenido en una posicin positiva desde comienzos del mesozoico.

VALLE LONGITUDINAL Y DEPRESION INTERANDINA: Esta unidad ocupa una superficie ubicada en el extremo suroccidental del rea, se produjo por la incisin de los ros Yupn y Pinra. La unidad se prolonga hasta la hoja de Pompabamba y a la Hoja de Singa, correspondiente a una morfologa desarrollada, en el sistema Hidrogrfico del ro Maran.

Los ros de este sistema han disectado la Cordillera Oriental determinando depresiones interandinas que constituyen rasgos impresionantes por su profundidad.

La Profundizacin de estos valles se ha producido por erosin fluvial como resultado del levantamiento andino a fines de Mesozoicol.

DIVISORIA CONTINENTAL: Es el rasgo topogrfico dominante en la parte ms alta de la Cordillera Oriental, separa a las aguas que van a la vertiente del Pacfico y Atlntico, se caracterizan por cadenas de cerros suaves y abruptos con zonas topogrficas del tpico modelado glaciar. Su altitud varia entre los 4000 a 4200 msnm.

Por otra parte en las inmediaciones de la divisoria continental se emplaza un sistema de lagunas glaciares. La Divisoria Continental se alinea en la direccin NO-SE.

UNIDADES GEOMORFOLGICAS REGIONALESSon consideras unidades de segundo orden, donde se destacan, Superficie Disectada Puna, y Flanco disectado Subandino y Valle tipo Caon.

Superficie Disectada Puna.-Esta unidad se localiza en la parte occidental de la hoja, generalmente ocupa reas que se encuentran los 4000 a 4200 msnm, los rasgos han sido observados en el Sector Cerro del Pato y desde la quebrada Huasca. Esta unidad geomorfolgica que representa un remanente de la extensa superficie Puna, se encuentra fuertemente disectada y moderada por la accin fluvial y glaciar, tiene un relieve irregular integrado por crestones y cadenas montaosas que sobrepasan los 4000 msnm.

Esta superficie fue formada por el Negeno a una altura de 1000 a 2000 msnm, pero desde fines del Negeno y durante el Cuaternario fue levantada en forma episdica hasta su presente altura, con modificaciones consiguientes en su morfologa original.

Flanco Disectada Subandino.-Se distribuyen en los sectores Central y Oriental, ocupan reas extensas, se caracterizan por una topografa abrupta limitada por la superficie disectada Puna en la parte Oeste y hacia el Este se extiende hasta la hoja de Aucayacu. Esta unidad presenta elevaciones de 4000 msnm en los sectores occidentales de la hoja hasta los 700 msnm en las cercanas de Uchiza. Las expresiones topogrficas de las rocas Neoproterozoicas, del Paleozoico superior y del Mesozoico conforman los rasgos del Flanco disectado Subandino.

Esta unidad se caracteriza por presentar una cadena de cerros que se suceden a medida que decrece progresivamente en altitud y relieve, configurando una topografa bastante accidentada.La unidad es surcada por los ros que pertenecen al sistema hidrogrfico del ro Huallaga, los cuales han labrado la superficie produciendo Valles profundos y encaonados, ligeramente amplios en la parte de la cabecera como resultado de la accin de los glaciares.

De esta manera los valles de los ros Chontayacu, Agurraga, Chonas y LOucmabamba ilustran las caractersticas morfolgicas impresionantes de esta ciudad.

Valle Tipo Caon.-Los valles constituyen la unidad que relaciona a la Superficie disectada Puna y el Flanco disectado Subandino, forman un relieve cuyas caractersticas morfolgicas estn asociadas al modelado glaciar y fluvial. Los ros Chontayacu, Tingo Grande, Santa Martha, Pinra y Yupn han disectado la superficie a tal punto que han remarcado valles que se encuentran en proceso de encaonamiento y erosin regresiva.

Estratigrafa.

En el cuadrngulo de San Pedro de Chonta se ha distinguido de acuerdo a la zona de Estudio se ha definido la unidad litoestratigrfica basndose en la nomenclatura utilizada en la Carta Geolgica Nacional.

LitologaEl modelo litolgico est representado por las siguientes Unidades Litolgicas:

Unidad litolgica Neoproterozoico Complejo Maraon (Pe-cm)

COMPLEJO DEL MARAON (pe-cm)La secuencia de rocas afectadas por una tectnica polifsica y un metamorfismo regional conforman el basamento y han sido denominadas Complejo del Maran. La denominacin corresponde a Wilson, J. y Reyes L. (1964) quienes en el cuadrngulo han descrito con este nombre a una serie metamrfica compuesta por micaesquistos, metandesitas y filitas negras, aunque los dos ltimos tipos de rocas deben corresponder a series ms jvenes.El Complejo del Maran cubren casi el 50% de la superficie estudiada se presenta en forma de una franja longitudinal con una direccin NO-SE, es limitado al Este por el Plutn Cocalito San Antonio y se extiende por el sector suroccidental donde es atravesado por el Plutn Pampa Hermosa.Consiste principalmente de rocas metamrficas de origen sedimentario y rocas volcnicas que muestran un grado moderado de metamorfismo, stas ltimas ocurren probablemente como mantos interestratificados.Las rocas metasedimentarias conforman la mayor parte del macizo Neoproterozoico, estn constituidas por una secuencia slico almina que comprende esquisto, esquisto de sericita clorita, esquisto de cuarzo muscovita, esquisto de cuarzo feldespato y muscovita, cuarcita de sericita, cuarcita y filita de cuarzo muscovita.

Se trata de una secuencia de rocas de color gris que vara en tonalidades por el contenido de impurezas, de grano fino, donde se observan los blastos con tamaos que llegan raramente a 1mm. En seccin delgada se destacan lechos con sericita, clorita y a veces biotita, la hematita en algunos casos llegan a conformar los bandeamientos de la roca y de esta manera enfatizan la foliciacin de la misma; adems con microgranoblastos de cuarzo y plagioclasa que conforman los agregados laminares, como minerales accesorios se tonan los minerales opacos, esfena y circn.Generalmente los afloramientos en los flancos de la cabecera del ro Chontayacu son bastantes imprecisos, debido a la abundante vegetacin, pero en los lugares donde se les ha podido observa, se presenta filitas y esquistos de cuarzo muscovita deformadas, conformando flancos de anticlinales y sinclinalels que tienen longitudes decamtricas y hectomtricas. Estre los caseros de AjenJo y San Vicente en las mrgenes del ro Pashurungo, se aprecia megaestructuras en una direccin NO-SE.Afloramientos en el tramo San Pedro de Chonta Santa Rosa de oso, en los flancos bajos del ro Chontayacu estn constituidos de esquistos micceos, filitas seritosas, filitas pizarrosas. Se presentan esquistosidades en las filitas y en las filitas bituminosas, en la primera es imperfecta y en la segunda tiene 2 direcciones N70E y S60E con una esquistosidad predominante al NE. Hacia las partes altas de los cerros se observan afloramientos de esquistos de color gris verdoso con una esquistosidad poco conspcua de direccin S 70E.

Los afloramientos en las cabeceras de los ros Tingo, Pita y Oso en el sector septentrional del rea de estudio consisten en filitas y cuarcitas.En las secciones delgadas, las rocas metasedimentarias tienen una textura microgranoblstica laminar foliada siendo algunas lepidoblsticas, donde se observan de una manera constante la siguiente asociacin mineralgica:

Cuarzo muscovitaCuarzo sericita cloritaCuarzo-plagioclasa muscovitaCuarzo-feldespato biotita

Los metavolcnicos tienen una textura porfidoblstica, en matriz microgranoblstica.Por lo tanto las rocas que conforman el Complejo del Maran estn afectadas por un metamorfismo regional del tipo intermedio de baja presin que no supera las subfacies muscovita-clorita de la facies esquistos verdes.El Complejo del Maran est cortado por el Plutn Cocalito San Antonio en su contacto oriental. Hacia el oeste los sedimentos del Paleozoico superior cubren con fuerte discordancia a las rocas metamrficas.En general la foliacin gnisica y la esquistosidad siguen un rumbo general predominante de N 45 - 60 O con algunas tendencias secundarias N 70 E como resultado de las deformaciones que afectaron en grado diferente estas rocas.

Sismicidad.

Segn a las Normas Sismo Resistente E-03 y E-05 Suelos y cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones, a la zona en estudio presenta las siguientes condiciones ssmicas:

Intensidad Ssmica: VIII a XIZonificacin Ssmica: 2Suelo perfil tipo: S3 y S1Periodo Predominante: 0.90 y 0.40Factor: 0.3

MAPA DE ZONIFICACIN SSMICA DEL PER

AREA EN ESTUDIO

4.0 ENSAYOS DE LABORATORIO

Se realizaron los respectivos ensayos de Mecnica de Suelos de acuerdo a las normas ASTM y segn la relacin que se indica. Los que han permitido determinar la clasificacin de acuerdo al sistema unificado de clasificacin de suelos (SUCS)

Anlisis Granulomtrico por Tamizado ASTM D-422 Contenido de Humedad ASTM D-2216 Limite Liquido ASTM D-4318 Limite Plstico ASTM D-4318 Ensayo de Corte Directo ASTM D-3080 Densidad Natural Perfil Estratigrfico

4.1 Clasificacin de Suelos

Los suelos han sido clasificados de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificacin de Suelos (SUCS), segn se muestra en los certificados de los ensayos realizados.

5.0 DESCRIPCIN DEL PERFIL ESTRATIGRAFICO

CALICATAS 1

Primer Estrato: 0.00 - 0.20 m.Material orgnico de color negro.

Segundo Estrato: 0.20 1.00 mMaterial de gravas mal graduadas, mezclas de grava y arena, con poco o nada de finos, de color plomo amarillento, en estado semi hmedo y semi compacto.

Tercer Estrato: 1.00 1.80 mMaterial de arenas limosas, arenas arcillosas, mezclas de arena, limo y arcilla de color marrn, en estado semi hmedo y semi compacto.

Cuarto Estrato: 1.80 3.00 mEl suelo encontrado predominantemente est constituido por la clasificacin de suelos SUCS: ML = Material de limos inorgnicos, polvo de roca, limos arenosos, no plsticos, de color marrn, en estado saturado y semi compacto.

Presencia de Nivel Fretico a una Profundidad de 2.60 mt.

CALICATA 2

Primer Estrato: 0.00 - 0.30 m.Material orgnico, de color negro.

Segundo Estrato: 0.30 0.90 m.Material de arenas limosas, arenas arcillosas, mezclas de arena, limo y arcilla, de color marrn, en estado semi hmedo y semi compacto.

Tercer Estrato: 0.90 1.70 m.Material de arenas arcillosas, mezclas de arena y arcilla de color amarillento, en estado semi hmedo y semi denso.

Cuarto Estrato: 1.80 3.00 mEl suelo encontrado predominantemente est constituido por la clasificacin de suelos SUCS: ML = Material de limos inorgnicos, polvo de roca, limos arenosos, no plsticos, de color marrn claro, en estado saturado y semi compacto.


CALICATA 3

Primer Estrato: 0.00 - 0.40 m.Material orgnico, de color negro.

Segundo Estrato: 0.40 1.00 m.Material de arcillas inorgnicas, de alta plasticidad, arcillas francas, de color amarillento, en estado hmedo y semi compacto.

Tercer Estrato: 1.00 3.00m.El suelo encontrado predominantemente est constituido por la clasificacin de suelos SUCS: MH = Material de limos inorgnicos, limos micceos o diatomceos, limos elsticos, de color pardo anaranjado, en estado hmedo y suelto.


6.0 CALCULO PARA LA CAPACIDAD PORTANTE

Dado las caractersticas granulomtricas y de Capacidad del Sub-suelo, el comportamiento estar regido por un estado de esfuerzos efectivos.Luego aplicando la teora de Capacidad Portante de Terzaghi se tiene:

CALCULOS

CALICATA C1 M4.[ o ] = 20.2

[ c ] = 0.60

Tabla de factores para el de friccin Nc, Nq, Ny ... Nc = 15.040 Nq = 6.546 Ny = 3.688 Densidad Seca =1.660Densidad Sumergida =0.953 Prof. Cimiento =3.00 Ancho Cimiento =1.00Nc Factor de Capacidad =15.040 Nq Factor de Capacidad = 6.546N Factor de Capacidad = 3.688Fs Factor de Seguridad = 3.5

FORMULA PARA ZAPATA CUADRADA.

Qult = 1.3 x c x Nc + y Df x Nq + 0.4 x y x N x B

Luego Remplazando Valores.Qult = 45.73 tn/m2 Qult = 13.07 tn/m2.

Capacidad Portante de 1.31 Kg /cm2.

CUADRO N 2CALCULO DE CAPACIDAD PORTANTE C-1 Para Profundidades de (1.20, 1.50, 1.80, 2.00, 2.20, 2.50)Para un Ancho de (1.00, 1.20, 1.50, 1.80, 2.00)CALICATA ()C (Tn/m2)NcNqNyProfAnchoCapacidad Portante Kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.201.000.75 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.501.000.84 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.801.000.93 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.001.001.00 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.201.001.06 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.501.001.15 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.201.200.76 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.501.200.85 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.801.200.94 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.001.201.00 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.201.201.07 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.501.201.16 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.201.500.77 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.501.500.86 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.801.500.95 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.001.501.02 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.201.501.08 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.501.501.17 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.201.800.78 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.501.800.87 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.801.800.97 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.001.801.03 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.201.801.09 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.501.801.18 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.202.000.79 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.502.000.88 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.802.000.97 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.002.001.04 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.202.001.10 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.502.001.19 kg/cm2

CALICATA C2 M4.[ o ] = 19.8 [ c ] = 0.70Tabla de factores para el de friccin Nc, Nq, Ny ...Nc = 14.660Nq = 6.289Ny = 3.438 Densidad Seca =1.433Densidad Sumergida =0.823 Prof. Cimiento =3.00 Ancho Cimiento =1.00Nc Factor de Capacidad =14.660 Nq Factor de Capacidad = 6.289N Factor de Capacidad = 3.438Fs Factor de Seguridad = 3.5

FORMULA PARA ZAPATA CUADRADA.

Qult = 1.3 x c x Nc + y Df x Nq + 0.4 x y x N x B

Luego Remplazando Valores. Qult = 41.50 tn/m2 Qult = 11.86 tn/m2.


CUADRO N 3CALCULO DE CAPACIDAD PORTANTE C-2Para Profundidades de (1.20, 1.50, 1.80, 2.00, 2.20, 2.50)Para un Ancho de (1.00, 1.20, 1.50, 1.80, 2.00)CALICATA ()C (Tn/m2)NcNqNyProfAnchoCapacidad Portante Kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.201.000.72 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.501.000.80 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.801.000.88 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.001.000.93 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.201.000.98 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.501.001.06 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.201.200.73 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.501.200.81 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.801.200.88 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.001.200.94 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.201.200.99 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.501.201.06 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.201.500.74 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.501.500.82 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.801.500.89 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.001.500.95 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.201.501.00 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.501.501.07 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.201.800.75 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.501.800.83 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.801.800.90 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.001.800.95 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.201.801.01 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.501.801.09 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.202.000.76 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.502.000.83 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.802.000.91 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.002.000.96 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.202.001.01 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.502.001.09 kg/cm2

CALICATA C3 M3.[ o ] = 18.3

[ c ] = 0.80

Tabla de factores para el de friccin Nc, Nq, Ny ... Nc = 13.388 Nq = 5.455 Ny = 2.676 Densidad Seca =1.339Densidad Sumergida =0.769 Prof. Cimiento =3.00 Ancho Cimiento =1.00Nc Factor de Capacidad =13.388 Nq Factor de Capacidad = 5.455N Factor de Capacidad = 2.676Fs Factor de Seguridad = 3.5

FORMULA PARA ZAPATA CUADRADA.Qult = 1.3 x c x Nc + y Df x Nq + 0.4 x y x N x B

Luego Remplazando Valores. Qult = 36.67 tn/m2 Qult = 10.48 tn/m2.


CUADRO N 4CALCULO DE CAPACIDAD PORTANTE C-3Para Profundidades de (1.20, 1.50, 1.80, 2.00, 2.20, 2.50)Para un Ancho de (1.00, 1.20, 1.50, 1.80, 2.00)CALICATA ()C (Tn/m2)NcNqNyProfAnchoCapacidad Portante Kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.201.000.67 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.501.000.74 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.801.000.80 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.001.000.84 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.201.000.88 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.501.000.94 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.201.200.68 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.501.200.74 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.801.200.80 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.001.200.84 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.201.200.89 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.501.200.95 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.201.500.68 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.501.500.75 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.801.500.81 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.001.500.85 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.201.500.89 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.501.500.96 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.201.800.69 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.501.800.75 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.801.800.82 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.001.800.86 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.201.800.90 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.501.800.97 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.202.000.70 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.502.000.76 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.802.000.82 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.002.000.86 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.202.000.90 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.502.000.97 kg/cm2

7.0 ASENTAMIENTOS.

En suelos granulares, los asentamientos son bsicamente intantneos y pueden estimarse a partir del mtodo elstico segn la relacin siguiente:

S = q B (1 u2) If Ecuacin (3) Es Donde

S = Asentamiento inmediato total (cm)u = Relacin de poissonIf = Factor de forma (cm/m)Es =Mdulo de elasticidad (Ton/m2)q = Presin de trabajo (Ton/m2)B =Ancho de cimentacin (m).

Para los tipos de cimentacin considerados, el asentamiento diferencial se considera igual al asentamiento total.

CUADRO N 5ASENTAMIENTOS C-1Para Profundidades de (1.20, 1.50, 1.80, 2.00, 2.20, 2.50)Para un Ancho de (1.00, 1.20, 1.50, 1.80, 2.00)CALICATAPROFuIf (cm/m)Es (Ton/m2)Q (Ton/m2)Ancho (m)Asentamiento (S) (cm)

C-11.200.308512007.481.000.48

C-11.500.308512008.411.000.54

C-11.800.308512009.341.000.60

C-12.000.308512009.961.000.64

C-12.200.3085120010.581.000.68

C-12.500.3085120011.511.000.74

C-11.200.308512007.561.200.58

C-11.500.308512008.491.200.66

C-11.800.308512009.421.200.73

C-12.000.3085120010.041.200.78

C-12.200.3085120010.661.200.82

C-12.500.3085120011.591.200.90

C-11.200.308512007.681.500.74

C-11.500.308512008.611.500.83

C-11.800.308512009.541.500.92

C-12.000.3085120010.161.500.98

C-12.200.3085120010.781.501.04

C-12.500.3085120011.711.501.13

C-11.200.308512007.801.800.90

C-11.500.308512008.731.801.01

C-11.800.308512009.661.801.12

C-12.000.3085120010.281.801.19

C-12.200.3085120010.901.801.26

C-12.500.3085120011.831.801.37

C-11.200.308512007.882.001.02

C-11.500.308512008.812.001.14

C-11.800.308512009.742.001.26

C-12.000.3085120010.362.001.34

C-12.200.3085120010.982.001.42

C-12.500.3085120011.912.001.54


C-21.200.308512007.231.000.47

C-21.500.3085120081.000.52

C-21.800.308512008.771.000.57

C-22.000.308512009.281.000.60

C-22.200.308512009.81.000.63

C-22.500.3085120010.571.000.68

C-21.200.308512007.291.200.56

C-21.500.308512008.061.200.62

C-21.800.308512008.831.200.68

C-22.000.308512009.351.200.72

C-22.200.308512009.861.200.76

C-22.500.3085120010.641.200.82

C-21.200.308512007.391.500.71

C-21.500.308512008.161.500.79

C-21.800.308512008.931.500.86

C-22.000.308512009.451.500.91

C-22.200.308512009.961.500.96

C-22.500.3085120010.731.501.04

C-21.200.308512007.481.800.87

C-21.500.308512008.251.800.96

C-21.800.308512009.031.801.05

C-22.000.308512009.541.801.11

C-22.200.3085120010.061.801.17

C-22.500.3085120010.831.801.26

C-21.200.308512007.552.000.97

C-21.500.308512008.322.001.07

C-21.800.308512009.092.001.17

C-22.000.308512009.612.001.24

C-22.200.3085120010.122.001.30

C-22.500.3085120010.892.001.40


C-31.200.308810006.721.000.54

C-31.500.308810007.351.000.59

C-31.800.308810007.971.000.64

C-32.000.308810008.391.000.67

C-32.200.308810008.811.000.71

C-32.500.308810009.431.000.76

C-31.200.308810006.771.200.65

C-31.500.308810007.391.200.71

C-31.800.308810008.021.200.77

C-32.000.308810008.441.200.81

C-32.200.308810008.851.200.85

C-32.500.308810009.481.200.91

C-31.200.308810006.841.500.82

C-31.500.308810007.461.500.90

C-31.800.308810008.091.500.97

C-32.000.308810008.511.501.02

C-32.200.308810008.921.501.07

C-32.500.308810009.551.501.15

C-31.200.308810006.911.801.00

C-31.500.308810007.531.801.09

C-31.800.308810008.161.801.18

C-32.000.308810008.581.801.24

C-32.200.308810008.991.801.30

C-32.500.308810009.621.801.39

C-31.200.308810006.952.001.11

C-31.500.308810007.582.001.21

C-31.800.308810008.212.001.31

C-32.000.308810008.622.001.38

C-32.200.308810009.042.001.45

C-32.500.308810009.672.001.55

8.0 ANALISIS DE LA CIMENTACION

8.1 Consideraciones relativas a las condiciones de cimentacin

Para determinar las caractersticas del subsuelo se realiz un procedimiento de muestreo de la excavacin, realizndose el registro estratigrfico de las paredes de excavacin tomando nota de las caractersticas del terreno, y obteniendo muestras disturbadas para los ensayos de laboratorio. 8.2 Tipo de Cimentacin

Analizando el perfil estratigrfico de las calicatas y los resultados de los ensayos se estima zapatas arriostradas con vigas de conexin o zapatas corridas para edificaciones de 1 2 pisos. Albailera 3 4 pisos, bajo la cual el efecto de las cargas aplicadas ya son disipadas.

8.3 Anlisis de las Condiciones de Cimentacin

Para el clculo del factor de seguridad de cimentaciones, se utilizarn como cargas aplicadas a la cimentacin, las Cargas de Servicio que se utilizan para el diseo estructural de las columnas del nivel ms bajo de la edificacin. Para el clculo de asentamientos en suelos cohesivos: se considerar la Carga Muerta ms el 50% de la Carga Viva, sin considerar la reduccin que permite la Norma E 020.Debajo de las zapatas y a lo largo de las vigas de amarre, se construir drenes o filtros con piedra gradada y ductos de evacuacin de agua, forrados con geotextil para que evite la entrada de finos que puedan colmatar en dren con el tiempo, cuando el terreno se expanda la piedra que est bajo la cimentacin absorber estos esfuerzos para que la estructura permanezca inalterable.En el permetro de la edificacin se deber de construir un drenaje tipo francs para evitar el ingreso de agua al rea construida, lo cual puede ocasionar fracturas a los elementos estructurales por la presin ejercida por el agua expansin de los suelos al contacto con el agua.

8.4 Categora de Edificacin

Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo a las categoras indicadas en el Reglamento Nacional de Estructuras, segn nuestro caso, de acuerdo a las categoras est dentro de edificaciones esenciales cuya funcin no debera interrumpirse inmediatamente despus que ocurra un sismo, como es el caso de la infraestructura , se usar el siguiente coeficiente de uso:

Tipo de Edificacin Categora Factor de Uso A A Edificaciones1.5 Esenciales

Regularidad Estructural: Realizar anlisis esttico.

Coeficiente de Reduccin R = 8 prticos de Concreto R = 3 muros de albailera

8.5 Diseo Sismo Resistente

Para esta condicin el rea en estudio se encuentra en el Distrito de Choln, donde se tiene suelos susceptibles de amplificacin bajo condiciones de solicitacin dinmica, en base a las Normas de Diseo Sismo resistente Norma E 0.30, para las Calicatas 1, 2 Y 3 les corresponde el Perfil tipo S3, Corresponden a este tipo los suelos flexibles o estratos de gran espesor en lo que el perodo fundamental, para vibraciones de baja amplitud, es mayor que 0.6 s, donde S = 1.4, para un periodo predominante de Tp = 0.9 s.Y de acuerdo a los factores de zona nos encontramos ubicados en la zona 2, el factor de zona Z = 0.3g.

9.0 CONTENIDO DE SALES

La agresin que ocasiona el suelo a la cimentacin de la estructura, est en funcin de la presencia de elementos qumicos que acta sobre el concreto y el acero de refuerzo causndole efectos nocivos.Esta accin qumica ocurre en presencia del agua que pueda llegar a la cimentacin. Los elementos qumicos a evaluar son los sulfatos y cloruros por su accin qumica sobre el concreto y acero del cimiento respectivamente y las sales solubles totales por causar prdida de resistencia por lixiviacin.

Los resultados obtenidos en una muestra representativa del suelo, se presentan en el cuadro siguiente:

CUADRO N 8CONTENIDO DE SALES, CLORUROS Y SULFATOSCALICATAPROF(m)VALORES OBTENIDOSAGRESION

SALES SOLUBLES TOTALESSULFATOSCLORUROS

Ppm(%)Ppm(%)Ppm(%)

C-13.00143.000.014353.000.005333.000.0033INSIGNF

C-23.00121.000.012142.000.004225.000.0025INSIGNF

C-33.00135.000.013549.000.004928.000.0028INSIGNF

10.0 PROBLEMAS ESPECIALES DE CIMENTACIN

12.1 Suelos Colapsables.-Estos suelos encondiciones de no saturacin o saturacin parcialpresentan continuamente un reacomodo radical de las partculas y una gran prdida de volumen por "remojo", al entrar al estado de saturacin completa siendo este fenmeno irreversible. La existencia de estos suelos en el Per y las dificultades ocasionadas a las edificaciones cimentadas sobre ellos han sido reconocidas ampliamente. Los depsitos ms extensos de suelos colapsables son elicos o depsitos transportados de arena y limos (loess).Se pueden encontrar comnmente en las mrgenes fluviales. En la naturaleza las llanuras de avenidas aluviales, flujos de lodo, depsitos coluviales, suelos residuales y tufos volcnicos que pueden producir suelos colapsables. En la mayora de los casos los depsitos se caracterizan por ser estructuras sueltas de granos gruesos, frecuentes en tamao de limos a arena.Las Causas que lo pueden generar dicho comportamiento podran ser: Estructura parcialmente saturada potencialmente inestable. Una componente de esfuerzo aplicado o existente lo suficientemente alta para desarrollar una condicin metaestable. Un ligante resistente o un agente cementante para estabilizar contactos intergranulares, el cual se reduce por remojo ocasionando el colapso. La mayora de suelos colapsables involucra la accin de partculas arcillosas en los enlaces entre los granos gruesos de arena. Agentes cementantes tales como: xido de hierro, carbonato de calcio, o la soldadura de granos en contacto, proporcionan esfuerzos resistentes para muchos suelos colapsables. La accin de este cementante es frecuentemente el agente principal de colapso en limos. El grado al cual el agente cementante pierde su efectividad depende del grado de contaminacin, del ingreso del agua y del grado de disolucin del agente cementante involucrado. Un incremento en la carga podra aumentar este efecto; tambin una elevacin en la presin sobre el suelo incrementara el grado de disolucin, el cual podra producir un incremento retardado en la consolidacin. Sin embargo, cualquiera que sea la base fsica del esfuerzo ligante, todos los suelos colapsables son debilitados por la adicin de agua. Un colapso es ms inminente cuando los granos son mantenidos juntos por succin capilar, siendo lento en el caso de cementante qumico y mucho ms lento en el caso de arcillas.Durante la inspeccin in situ no se identificaron suelos colapsables, ni antecedentes de eventos anteriores de este tipo; no se encontraron terraplenes y rellenos sueltos, arenas alteradas transportadas por el viento, lavado de colinas de consistencia suelta y granito descompuesta u otra roca gnea acida. Por lo tanto se puede suponer que no existe la presencia de suelos colapsables.

12.2 Suelos Expansivos.-Estos suelos tienen la propiedad de introducir molculas de agua a su estructura, el cambio de contenido de humedad hace que estos materiales experimenten importante cambio volumtrico. Este fenmeno se debe al contenido mineralgico de las arcillas, la presencia de motmorillonita presente en la arcilla tiene el mayor potencial expansivo especialmente cuando esta se encuentra con compuesto de inones sdicos.El fenmeno de expansin de suelos en conocido presenta igual o mayor poder destructivo que los terremotos y otros fenmenos catastrficos.Los suelos expansivos se caracterizan por tener el siguiente comportamiento mecnico: Contraccin de la arcilla debido al secado. Expansin de la arcilla al humedecerse y contraccin al secarse. Desarrollo de presiones de expansin cuando est confinado y no puede expandirse. Disminucin de su resistencia al corte y de su capacidad de soporte al expandirse.Los movimientos irreversibles provocan levantamientos progresivos de diferentes partes de la edificacin y los estacionales tienen su origen en los cambios de climas lluviosos o variaciones estacionales. Como es el caso del presente estudio.Las causas que podran generar expansin de los suelos son la ascensin capilar del agua proveniente del nivel fretico con periodos concentrados de la alta precipitacin y la presencia de vegetales prximas a la edificacin.Los suelos que tiene arcillas expansivas tienen consistencia pegajosa al ser mojadas y se caracterizan porque cuando son secadas muestran grietas superficiales, no encontrndose estos indicios en la zona de estudio, no se observaron deformaciones en las calles y aceras del mismo modo que levantamientos del piso en el interior de las edificaciones as mismo que no existen grietas diagonales en los muros, puertas y ventanas. Por lo que se asume que no hay presencia de suelos expansibles en la zona de estudio.

12.3 Licuefaccin de Suelos.-Este evento solo ocurre cuando se presenta un sismo en suelos arenosos con presencia de agua, se produce al transmitirse la fuerza de sismo hacia las partculas de agua y tienden a ser expulsadas de la masa del suelo a su vez la fuerza que conecta las partculas de los slidos del suelo tienden a anularse haciendo que el suelo fluya como si fuera un lquido y esto ocasiona la prdida de capacidad portante y permite que la estructura se asiente e incline.Segn datos histricos de la zona, no se han apreciado hundimientos y asentamientos de edificaciones ante eventos ssmicos por causa de la licuacin de suelos.

12.4 Calzaduras.-Estos trabajos son estructuras provisionales que se disean y se construyen para sostener las cimentaciones vecinas y el suelo de la pared expuesta, producto de las excavaciones efectuadas. Tiene por funcin prevenir las fallas por inestabilidad o asentamiento excesivo y mantener la integridad del terreno colindante y de las obras existentes en l, hasta que entre en funcionamiento las obras de calzadura y/o sostenimiento definitivo. Estos se construyen alternada y progresivamente con la excavacin.Para el rea en estudio no se cuenta con edificaciones y/o construcciones colindantes, asimismo la colindancia del rea en estudio est dada por calles y estas estn solo en afirmado no existiendo veredas ni vas pavimentadas a la fecha del estudio.

11.0 CONCLUSIONES

11.1 La zona de estudio se encuentra ubicada en la Localidad de Santa Rosa de Alto Yanajanda, Distrito Choln, Provincia Maran, Departamento de Hunuco.

11.2 El Proyecto consistir en INSTALACIN DE LOS SERVICIOS DE LA COMISARIA PNP SANTA ROSA DEL ALTO YANAJANCA, DISTRITO DE CHOLN, PROVINCIA MARAN, DEPARTAMENTO DE HUNUCO.

11.3 El suelo encontrado predominantemente para la Calicata 1, ha sido material de limos inorgnicos = ML, cuya Cohesin es de 0.60 Tn/m y su Angulo de Friccin es de 20.2.Para la Calicata 2, ha sido material de limos inorgnicos = ML, cuya Cohesin es de 0.70 Tn/m y su Angulo de Friccin es de 19.8.Para la Calicata 3, ha sido material de limos inorgnicos micaceos = MH, cuya Cohesin es de 0.80 Tn/m y su Angulo de Friccin es de 18.3.

11.4 Parmetros recomendados para el anlisis ssmico.CALICATA 1Tipo de Suelos SUCS: MLDensidad Natural :1.910Angulo de Friccin Interna: = 20.2Cohesin:c = 0.60 tn/m2Factor de Uso U = 1.50Factor de Tipo de Suelo: S = 1.4Factor de Zonificacin Ssmica, Z = 0.30 gPeriodo, Tp = 0.9 segSu capacidad Portante para los diferentes anchos y profundidades es:CALICATA ()C (Tn/m2)NcNqNyProfAnchoCapacidad Portante Kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.201.000.75 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.501.000.84 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.801.000.93 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.001.001.00 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.201.001.06 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.501.001.15 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.201.200.76 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.501.200.85 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.801.200.94 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.001.201.00 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.201.201.07 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.501.201.16 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.201.500.77 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.501.500.86 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.801.500.95 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.001.501.02 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.201.501.08 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.501.501.17 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.201.800.78 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.501.800.87 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.801.800.97 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.001.801.03 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.201.801.09 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.501.801.18 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.202.000.79 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.502.000.88 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6881.802.000.97 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.002.001.04 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.202.001.10 kg/cm2

C-120.20.615.046.5463.6882.502.001.19 kg/cm2

Y sus Asentamientos de la Calicata 1 son:CALICATAPROFuIf (cm/m)Es (Ton/m2)Q (Ton/m2)Ancho (m)Asentamiento (S) (cm)

C-11.200.308512007.481.000.48

C-11.500.308512008.411.000.54

C-11.800.308512009.341.000.60

C-12.000.308512009.961.000.64

C-12.200.3085120010.581.000.68

C-12.500.3085120011.511.000.74

C-11.200.308512007.561.200.58

C-11.500.308512008.491.200.66

C-11.800.308512009.421.200.73

C-12.000.3085120010.041.200.78

C-12.200.3085120010.661.200.82

C-12.500.3085120011.591.200.90

C-11.200.308512007.681.500.74

C-11.500.308512008.611.500.83

C-11.800.308512009.541.500.92

C-12.000.3085120010.161.500.98

C-12.200.3085120010.781.501.04

C-12.500.3085120011.711.501.13

C-11.200.308512007.801.800.90

C-11.500.308512008.731.801.01

C-11.800.308512009.661.801.12

C-12.000.3085120010.281.801.19

C-12.200.3085120010.901.801.26

C-12.500.3085120011.831.801.37

C-11.200.308512007.882.001.02

C-11.500.308512008.812.001.14

C-11.800.308512009.742.001.26

C-12.000.3085120010.362.001.34

C-12.200.3085120010.982.001.42

C-12.500.3085120011.912.001.54

CALICATA 2Tipo de Suelos SUCS: MLDensidad Natural :1.650Angulo de Friccin Interna: = 19.8Cohesin:c = 0.70 tn/m2Factor de Uso U = 1.50Factor de Tipo de Suelo: S = 1.4Factor de Zonificacin Ssmica, Z = 0.30 gPeriodo, Tp = 0.9 segSu capacidad Portante para los diferentes anchos y profundidades es:CALICATA ()C (Tn/m2)NcNqNyProfAnchoCapacidad Portante Kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.201.000.72 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.501.000.80 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.801.000.88 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.001.000.93 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.201.000.98 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.501.001.06 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.201.200.73 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.501.200.81 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.801.200.88 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.001.200.94 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.201.200.99 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.501.201.06 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.201.500.74 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.501.500.82 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.801.500.89 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.001.500.95 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.201.501.00 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.501.501.07 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.201.800.75 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.501.800.83 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.801.800.90 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.001.800.95 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.201.801.01 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.501.801.09 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.202.000.76 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.502.000.83 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4381.802.000.91 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.002.000.96 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.202.001.01 kg/cm2

C-219.80.714.666.2893.4382.502.001.09 kg/cm2

Los Asentamientos de la Calicata 2 son:CALICATAPROFuIf (cm/m)Es (Ton/m2)Q (Ton/m2)Ancho (m)Asentamiento (S) (cm)

C-21.200.308512007.231.000.47

C-21.500.3085120081.000.52

C-21.800.308512008.771.000.57

C-22.000.308512009.281.000.60

C-22.200.308512009.81.000.63

C-22.500.3085120010.571.000.68

C-21.200.308512007.291.200.56

C-21.500.308512008.061.200.62

C-21.800.308512008.831.200.68

C-22.000.308512009.351.200.72

C-22.200.308512009.861.200.76

C-22.500.3085120010.641.200.82

C-21.200.308512007.391.500.71

C-21.500.308512008.161.500.79

C-21.800.308512008.931.500.86

C-22.000.308512009.451.500.91

C-22.200.308512009.961.500.96

C-22.500.3085120010.731.501.04

C-21.200.308512007.481.800.87

C-21.500.308512008.251.800.96

C-21.800.308512009.031.801.05

C-22.000.308512009.541.801.11

C-22.200.3085120010.061.801.17

C-22.500.3085120010.831.801.26

C-21.200.308512007.552.000.97

C-21.500.308512008.322.001.07

C-21.800.308512009.092.001.17

C-22.000.308512009.612.001.24

C-22.200.3085120010.122.001.30

C-22.500.3085120010.892.001.40

CALICATA 3Tipo de Suelos SUCS: MHDensidad Natural :1.610Angulo de Friccin Interna: = 18.3Cohesin:c = 0.80 tn/m2Factor de Uso U = 1.50Factor de Tipo de Suelo: S = 1.4Factor de Zonificacin Ssmica, Z = 0.30 gPeriodo, Tp = 0.9 segSu capacidad Portante para los diferentes anchos y profundidades de la Calicata 3 es:CALICATA ()C (Tn/m2)NcNqNyProfAnchoCapacidad Portante Kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.201.000.67 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.501.000.74 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.801.000.80 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.001.000.84 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.201.000.88 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.501.000.94 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.201.200.68 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.501.200.74 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.801.200.80 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.001.200.84 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.201.200.89 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.501.200.95 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.201.500.68 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.501.500.75 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.801.500.81 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.001.500.85 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.201.500.89 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.501.500.96 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.201.800.69 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.501.800.75 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.801.800.82 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.001.800.86 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.201.800.90 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.501.800.97 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.202.000.70 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.502.000.76 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6761.802.000.82 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.002.000.86 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.202.000.90 kg/cm2

C-318.30.813.3885.4552.6762.502.000.97 kg/cm2

Los Asentamientos de la Calicata 3 son:CALICATAPROFuIf (cm/m)Es (Ton/m2)Q (Ton/m2)Ancho (m)Asentamiento (S) (cm)

C-31.200.308810006.721.000.54

C-31.500.308810007.351.000.59

C-31.800.308810007.971.000.64

C-32.000.308810008.391.000.67

C-32.200.308810008.811.000.71

C-32.500.308810009.431.000.76

C-31.200.308810006.771.200.65

C-31.500.308810007.391.200.71

C-31.800.308810008.021.200.77

C-32.000.308810008.441.200.81

C-32.200.308810008.851.200.85

C-32.500.308810009.481.200.91

C-31.200.308810006.841.500.82

C-31.500.308810007.461.500.90

C-31.800.308810008.091.500.97

C-32.000.308810008.511.501.02

C-32.200.308810008.921.501.07

C-32.500.308810009.551.501.15

C-31.200.308810006.911.801.00

C-31.500.308810007.531.801.09

C-31.800.308810008.161.801.18

C-32.000.308810008.581.801.24

C-32.200.308810008.991.801.30

C-32.500.308810009.621.801.39

C-31.200.308810006.952.001.11

C-31.500.308810007.582.001.21

C-31.800.308810008.212.001.31

C-32.000.308810008.622.001.38

C-32.200.308810009.042.001.45

C-32.500.308810009.672.001.55

11.5 Presencia de Nivel Fretico en las tres calicatas:C-1 Nivel Fretico a una profundidad de 2.60 mt.C-2 Nivel Fretico a una profundidad de 2.20 mt.C-3 Nivel Fretico a una profundidad de 1.50 mt.

11.6 Se realizaron los ensayos de Cloruros, Sulfatos y Sales Solubles y de acuerdo a los valores obtenidos se determina una agresin insignificante para lo que se recomienda Cemento Portland Tipo I.

CONTENIDO DE SALES, CLORUROS Y SULFATOSCALICATAPROF(m)VALORES OBTENIDOSAGRESION

SALES SOLUBLES TOTALESSULFATOSCLORUROS

Ppm(%)Ppm(%)Ppm(%)

C-13.00143.000.014353.000.005333.000.0033INSIGNF

C-23.00121.000.012142.000.004225.000.0025INSIGNF

C-33.00135.000.013549.000.004928.000.0028INSIGNF

11.7 En el Anlisis de Agua se encuentra dentro de los parmetros aceptables, tal como se indica en el siguiente cuadro:

11.8

11.9 No se apreciaron inestabilidad de los suelos para las condiciones especiales de cimentacin.

12.0 RECOMENDACIONES

12.1 El suelo de fundacin est compuesto de una mezcla de arenas, limo y arcilla de color marrn en estado semi hmedo y semi compacto.

12.2 Hay presencia de Napa Fretica a un profundidad promedio de 1.80m y se estima que la capa de nivel fretico se encuentra a una altura mayor.

12.3 La profundidad de cimentacin cota de fundacin medida desde la superficie del terreno natural ser Df = 1.50m, de acuerdo al perfil estratigrfico la cimentacin se encontrar fundado sobre arenas, limo y arcilla de color marrn en estado semi hmedo y semi compacto.

12.4 Se recomienda usar: Zapatas corridas con vigas de conexin a una profundidad de desplante de 1.50m y un ancho de 1.50m como mnimo. Para una capacidad Admisible del suelo igual a :qU = 0.75 kg/cm2 En ambos casos el coeficiente de balasto ser igual a :Ks = 1.75 kg/cm3 Con un asentamiento igual a :s = 0.90 cm

12.5 El distrito de Santa Rosa del Alto Yanajanca se encuentra ubicada en la ZONA 2 con un factor de zona Z = 0.30 del Mapa de Zonificacin Ssmica del Per, para la determinacin de la fuerza ssmica horizontal se emplear un SUELO TIPO S3 un factor de suelo S = 1.40, para una CATEGORA DE EDIFICACIN TIPO A con un factor de uso U=1.50.

12.6 De los anlisis fsico-qumicos se observa en el suelo las sales solubles en las cantidades siguientes: Sales solubles totales= 143.00 p.p.m.Sulfatos (SO4)= 53.00 p.p.m.

Segn las observaciones en campo y corroborado con los resultados del anlisis

qumico correspondiente, el ATAQUE QUMICO DE LAS SALES SOLUBLES ES INSIGNIFICANTEPara la cimentacin de zona en estudio se recomienda utilizar CEMENTO PORTLAND TIPO I, con una relacin agua cemento mxima de A/C = 0.45, y una resistencia de concreto determinada por el especialista en estructuras, para concretos con agregado de peso normal, quien deber tomar en cuenta la presencia de napa fretica y considere evitar la oxidacin del refuerzo, donde se utilizara acelerante de fragua para todo concreto de cimentacin vaciado in situ y de ser necesario se empleara drenajes y electrobombas durante el proceso constructivo de la cimentacin. Para el control de posibles suelos colapsables, suelos expansivos y licuacin de suelos se ejecutara por debajo de las zapatas y a lo largo de las vigas de conexin drenes o filtros con piedra gradada y ductos de evacuacin de agua, forrados con geotextil para que evite la entrada de finos que puedan colmatar en dren con el tiempo. En el permetro de la edificacin se deber de construir un drenaje tipo francs para evitar posibles daos a los elementos estructurales por la presin ejercida por el agua expansin de los suelos al contacto con el agua.

12.7 Durante las excavaciones para la cimentacin deber verificarse que se haya sobrepasado las capas superiores de suelos finos y de rellenos, si al efectuar las excavaciones hasta la profundidad de cimentaciones mnimas recomendadas no se satisface este requisito, deber profundizarse la excavacin hasta cumplirlo y vaciar en la altura de sobre excavacin un falso cimiento de concreto ciclpeo pobre. Asimismo si al nivel de cimentacin se encontrase un bolsn de suelo de relleno deber profundizarse la cimentacin hasta sobrepasarlo y vaciar en la altura de sobre excavacin un falso cimiento de concreto ciclpeo pobre. Por ultimo en los casos en el que el emplazamiento de una cimentacin haya sido efectuado una excavacin hasta una profundidad mayor que la profundidad considerada para la cimentacin (calicata por ejemplo) deber rellenarse a la altura de sobre excavacin efectuada con un falso cimiento de concreto ciclpeo pobre.

12.8 Para la construccin de losas interiores y exteriores, deber tener en cuenta los siguientes lineamientos:El material de relleno superficial se eliminara hasta un espesor de 20 cm.Para el caso prctico, ante la presencia de rellenos de gran espesor se recomienda escarificar y compactar un mximo de 100 cm (retirando previamente las partculas mayores a 2, as como races y otros materiales extraos) en 2 capas de 30 cm al 95% de la Mxima Densidad Seca del ensayo Proctor Modificado.Se colocara una base de afirmado compactado al 98% de la Mxima Densidad Seca del ensayo de Proctor Modificado (en espesores de 20 cm para rellenos inferiores a 50 cm y de 30 cm para rellenos de ms de 30 cm). Para el caso de losas interiores, la base de afirmado tendr un espesor de 20 cm (cualquiera que sea el espesor de capa del relleno) y deber contar con las siguientes caractersticas:Tamao de la malla tipo AASHTO T-11 y T-27Abertura CuadradaPorcentaje que pasa en peso

ABCD

2 (50mm)100100------

1 (25mm)---75 97100100

3/8 (9.5mm)30 6540 7550 8560 100

#4 (4.76mm)25 5530 6035 6550 85

#10 (2mm)15 4020 4525 5040 70

#40 (0.42m)8 2013 3015 3025 45

#200 (0.074m)2 85 205 155 20

La granulometra definitiva que se adopte dentro de estos lmites tendr una gradacin uniforme de grueso a fino.La fraccin del material que pase la malla N 200 no deber exceder de 1/2 y en ningn caso de los 2/3 que pasa el tamiz N 40.La fraccin de material que pase el tamiz N 40 debe tener un lmite lquido no mayor de 25% un ndice de plasticidad inferior o igual al 6%, determinado de acuerdo a los mtodos T-89 y T-91 de la AASHTO.

12.9 Las conclusiones y recomendaciones incluidas en el informe as como la descripcin generalizada del perfil de los suelos que presenta, estn basadas en el programa de exploracin de campo descrita en la seccin respectiva. De acuerdo a la prctica usual de la ingeniera de suelos, dicho programa se considera adecuado, tanto en el nmero de sondajes como en la profundidad de estos, para la ubicacin del terreno estudiado, su extensin y el tipo de estructura de la que se trata. Sin embargo por la naturaleza misma de los suelos encontrados, en los que siendo necesario generalizar la informacin obtenida de algunos sondeos a toda el rea del proyecto, no siempre es posible tener seguridad total acerca de la informacin obtenida.

12.10 Durante el proceso de excavacin se deber tener en cuenta que para el diseo de sostenimientos y/o calzaduras se recomienda emplear los siguientes datos:

Angulo de friccin Interna: = 18.30 Cohesin:C = 0.08 Coeficiente de empuje Activo:Ka = 0.52

12.11 Para cimentaciones de obras menores tales como cercos perimtricos, edificaciones de un solo nivel se deber de cimentar a una profundidad mxima de 0.80m del nivel de terreno natural pudiendo emplearse cimientos corridos.

12.12 El presente estudio es vlido solo para el rea investigada.

12.13 Resumen de resultados

CUADRO DE RESUMEN DE CONDIONES DE CIMENTACION

Estrato de apoyo de la cimentacin:arenas arcillosas y limosas hmedas de color marrn semihumedo y semicompacto

Capacidad de carga para diseo:0.75 kg/cm2

Coeficiente de balasto:1.75 kg/cm3

Asentamiento:0.90 cm

Coeficiente de empuje activo del suelos:0.52

Profundidad de cimentacin:1.50 m

Sulfatos (SO4):53.00 p.p.m.

Cemento a utilizar:Cemento Portland Tipo I

Zona ssmica:ZONA 2

Factor de suelo:S3

Categora de la Edificacin:TIPO "A"

Sistema estructural:MIXTO (3)APORTICADO (8)

ANEXO I

CLCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE

ANEXO II

PLANO DE UBICACIN DE CALICATAS

ANEXO III

REGISTRO DE EXCAVACION

ANEXO IV

RESULTADO DE ENSAYOS DE LABORATORIOESTUDIO DE MECANICA DE SUELOSPROYECTO: INSTALACIN DE LOS SERVICIOS DE LA COMISARIA PNP SANTA ROSA DEL ALTO YANAJANCA45

Documents

1.- MD-ESTUDIO DE SUELOS OK.docx