Universitatea Tehnic a Moldovei

Facultatea de Cadastru Geodezie i Construcii

Catedra:Construcii i Mecanica Structurilor

Memoriu explicativla proiectul de an.La disciplina: Beton Armat

Tema: Hala industrial tip parter din elemente prefabricate.A elaborat: st. gr. CIC 1103 Russu DenisA verificat: Frunza AlexandruCHIINU 2014Datele generale:

Lungimea cldirii 96m.

Numrul de deschideri 2:

Deschiderea I 24m.

Deschiderea II 18m,

Capacitatea podului rulant:

Deschiderea I 100 kN,

Deschiderea II 100 kN.

nlimea stlpului central i mrginal sunt egali 9,6 m.

Rezistena solului sub fundaie 3,0 kg/cm2.

Zona de amplasare a construciei oraul lrai Traveia cadrelor 6 m

De calculat stlpul central.

De calculat ferma din deschiderea I.

Alctuirea cadrului conine:

Determinarea lungimii prii superioare a stlpului H1.

Unde: Hpr nlimea podului rulant,

Hgr nlimea grinzii podului rulant (pentru traveia de 6m Hgr = 1),

0,15 nlimea inei podului rulant,

a1 tolerana dintre podul rulant i nivelul inferior al grinzilor acoperiului.

Cota prii superioare a consolei standard este 5,8 m.

nlimea prii inferioare a stlpului:

Lungimea prii superioare a stlpului standart uniform este

Adoptm

Dimensionarea seciunii stlpilor:

Tabelul 1

nlimea stlpului mQ

kNTraveia

mStlpulSeciunea transversalCota inferioar

h1,

mmb

mmh2mmb1

mmh

mm

9,61006Marginal

(Axa A,C)380400800400--1,65

9,61006Central

(Axa B)800400800400--1,65

Determinarea seciunii rigiditii stlpului:

Momentul de inerie al seciunii transversale a stlpului marginal (axa A i C):

- stlpiorului

- prii inferioare -

Momentul de inerie al seciunii transversale a stlpului central (axa B) :

- stlpiorului

- prii inferioare -

Determinarea sarcinilor de calcul care acioneaz deasupra cadrului halei industriale.

Sarcini de la acoperi:

Tabelul 2

Denumirea sarciniiSarcina normat

N/m2Coeficientul

de siguranSarcina de calcul

N/m2

1.placa de acoperi 3x6 i betonul de mbinare a rosturilor 2300*10/36+135773,91,1851,3

2.sratul de beton topit pentru bariera vaporilor501,365

3.sratul de izolare termic 0,1* *400*104001,2480

5.stratul de nivelare (ap de mortar 2 cm)3501,3455

6.sratul de hidroizolare din ruberoid (carton gudronat)1501,3195

Total: 1723,9 2046,3

Sarcina de calcul de la greutatea arpantei transmis stlpului marginal i central (deschiderea 24 m):

Sarcina de calcul de la greutatea proprie a fermei de 24 m:

Sarcina de calcul de la greutatea proprie a acoperiului ce se transmite stlpului marginal i central (deschiderea 24 m):

Sarcina de calcul de la greutatea arpantei transmis prin intermediul grinzii stlpului central. (deschiderea 18m)

Sarcina de calcul de la greutatea proprie a grinzii de 18 m:

Sarcina de calcul de la greutatea acoperiului ce se transmite stlpilor central i marginal (deschiderea 18m)

Sarcina de calcul de la greutatea pereilor i geamurilor suspendate superior cotei 5,8 m:

Sarcina de calcul de la greutatea proprie a grinzilor cii de rulare:

Sarcina de calcul de la greutatea proprie a stlpului marginal:

a prii superioare a stlpului:

greutatea prii inferioare a stlpului:

Sarcina de calcul de la greutatea proprie a stlpului central:

a prii superioare a stlpului:

greutatea prii inferioare a stlpului:

Sarcina de calcul de la zpad pe stlpul marginal (axa A) i pe stlpul central (axa B) din stnga, zona II,

Sarcina de calcul de la zpad pe stlpul central (axa B) din dreapta:

Presiunea normat de la vnt la H = 9,6 m deasupra terenului pentru zona II

Wn = 300 N/m = 0,30kN/m

Valoarea normat echivalent uniform distribuit a presiunii vntului asupra pereilor halei cu H = 9,6m este

Sarcina de calcul uniform distribuita de la aciunea direct

Sarcina de calcul uniform distribuita de la aciunea indirect

Valoarea sarcinii de la vnt ce acioneaz asupra acoperiului n extremitatea superioar a stlpului:

Datele pentru calculul sarcinii podului rulant:

Caracteristicile podului rulant:

Fora orizontal transversal de calcul ce revine unei roi de la frnarea cruciorului

Sarcina vertical de calcul de la aciunea a dou poduri rulante alipite ce acioneaz n deschiderea de mijloc asupra stlpilor centrali (de dreapta i de stnga) este:

Sarcina orizontal de la frnarea a dou crucioare

Determinm excentricitile cu care este ncrcat cadrulExcentricitatea de la acoperi transmis stlpuorului central

Excentricitatea de la pod rulant transmis stlpului central

Informaia iniial pentru calculul stlpului central a cadrului halei parter.

Tabelul 3

Nr.

d/oDenumirea informaieiNumrarea eiValoarea inform.

La displein memoriu

1Numele, prenumele,grupaEnachi I. gr.CCIA - 042NPG

2Numrul de stlpi ai cadruluiNNS3

3Lungimea stlpilori centrali i marginali e egal?

da-1,nu-0HSHHSH1

4Lungimea prii superioare a stlpui centralHSH13,8

5Lungimea prii inferioare a stlpui centralHL(M/C)H25,95

6Numrul de zbrele: pentru stlpul cu inim plin z=1000zz1000

7Rigiditatea seciunii stlpuorului stlpului marginal,dm4RSSMI118,29

8Rigiditatea seciunii prii inferioare stlpului marginal dm4RSIMI2170,6

9Rigiditatea seciunii ramurii stlpului marginal,dm4RRSMI71000

10Rigiditatea seciunii stlpuorului stlpului central ,dm4RSSCI3170,6

11Rigiditatea seciunii prii inferioare stlpului central dm4RSICI4170,6

12Rigiditatea seciunii ramurii stlpului central ,dm4RRSCI81000

13Indicile stlpuluicc2

14Sarcina de la greutatea proprie a acoperiului (deschiderea stng i dreapt), kNG1G8G1G8208,93167,7

15Sarcina de la zpad de pe deschiderea stng i dreapt , kNS1S2S1S250,437,8

16Greutatea grinzii de rulare a podului rulant, kN G3G346,2

17Greutatea stlpuorului stlpului central , kNG5G533,44

18Greutatea prii inferioare a stlpului central, kNG7G767,76

19Excentricitatea grinzii de acoperi, mE3E30,15

20Sarcina de la vnt, kN, kN/mW

W1W2W

W1W24,9381,13090,7068

21Sarcina de la podul rulant stng, kNNS,min

NS,maxTSN6N7TS262,03262,038,55

22Sarcina de la podul rulant din dreapta, kNND,min

ND,maxTDN8N9TD234,45234,45

7,533

23Excentricitatea podului rulant stng, me5e6e5e60.350,75

24Excentricitatea podului rulant din dreapta, me8e9e8e90,750,75

25Coeficientul de conlucrare spaial a cadrului kk1

Enachi Iurie-042 Datele pentru calculul stilpului central

NS= 3 HSH= 1 HS= 3.80 HI= 5.95 Z=1000

RSSM= 18,29000 RSIM= 170.6000 RRSM=%1000.0000 RSSC= 170.6000 RSIC= 170.6000

RRSC=%1000.0000 G1=208.93 G8=167.70 S1=50.40 S2=37.80

G3= 46.20 G5= 33.44 G7= 67.76 E3=0.15 W= 4.938 W1= 1.13 W2= 0.71 NSmin=262.03 NSmax=262.30 TS=8.55 NDmin= 234.45 NDmax= 234.45 TD= 7.533 E5=0.350 E6=0.75

E8=0.75 E9=0.75 K=1.00 HIC=0.00 ZC=1000

---------!--!---!-----------------!-----------------!------------------------!

!Nr!K-f! SECTIUNEA 2-2 ! SECTIUNEA 3-3 ! SECTIUNEA 4-4 !

SARCINA !or! de!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

!d.!k-b! M ! N ! M ! N ! M ! N ! Q !

---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

Perm-ta I 1I1.0I -2.57 I 410.07 I -2.57 I 502.47 I 3.09 I 570.23 I-0,951I

---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

Zapada I 2I1.0I -0.79 I 88.20 I -0.79 I 88.20 I 0.95 I 88.20 I -0.29I

I 3I0.9I -0.71 I 79.38 I -0.71 I 79.38 I 0.85 I 79.38 I -0.26I

---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

Vint I 4I1.0I 16.73 I 0.00 I 16.73 I 0.00 I 42.94 I 0.00 I -4.40I

I 5I0.9I 15.06 I 0.00 I 15.06 I 0.00 I 38.64 I 0.00 I -3.96I

---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

NS-max I 6I1.0I 68.87 I 0.00 I-127.86 I 262.30 I -20.03 I 262.30 I-18.12I

la 0.85 I 7I0.9I 61.98 I 0.00 I-115.07 I 236.07 I -18.03 I 236.07 I-16.31I

NS-max I 8I1.0I 56.71 I 0.00 I-105.30 I 216.01 I -16.50 I 216.01 I-14.92I

la 0.7 I 9I0.9I 51.04 I 0.00 I -94.77 I 194.41 I -14.85 I 194.41 I-13.43I

---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

NS-min I10I1.0I 68.82 I 0.00 I-127.70 I 262.30 I -19.94 I 262.03 I-18.11I

la 0.85 I11I0.9I 61.94 I 0.00 I-114.93 I 236.07 I -17.95 I 235.83 I-16.30I

NS-min I12I1.0I 56.68 I 0.00 I-105.17 I 216.01 I -16.42 I 215.79 I-14.91I

la 0.7 I13I0.9I 51.01 I 0.00 I -94.65 I 194.41 I -14.78 I 194.21 I-13.42I

---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

TS st-p I14I1.0I 1.61 I 0.00 I 1.61 I 0.00 I -31.49 I 0.00 I 5.56I la 0.85 I15I0.9I 1.44 I 0.00 I 1.44 I 0.00 I -28.34 I 0.00 I 5.01ITS st.vecI16I1.0I -5.68 I 0.00 I -5.68 I 0.00 I -14.56 I 0.00 I 1.49I la 0.85 I17I0.9I -5.11 I 0.00 I -5.11 I 0.00 I -13.11 I 0.00 I 1.34I---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

ND-max I18I1.0I -74.88I 0.00 I 100.96 I 234.45 I -16.28 I 234.45 I 19.70I la 0.85 I19I0.9I -67.39I 0.00 I 90.86 I 211.01 I -14.65 I 211.01 I 17.73I ND-max I20I1.0I -61.66I 0.00 I 83.14 I 193.08 I -13.41 I 193.08 I 16.23I la 0.7 I21I0.9I -55.50I 0.00 I 74.83 I 173.77 I -12.07 I 173.77 I 14.60I---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

ND-min I22I1.0I -74.88I 0.00 I 100.96 I 234.45 I -16.28 I 234.45 I 19.70I

la 0.85 I23I0.9I -67.39I 0.00 I 90.86 I 211.01 I -14.65 I 211.01 I 17.73I

ND-min I24I1.0I -61.66I 0.00 I 83.14 I 193.08 I -13.41 I 193.08 I 16.23I

la 0.7 I25I0.9I -55.50I 0.00 I 74.83 I 173.77 I -12.07 I 173.77 I 14.60I

---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

TD la stI26I1.0I 1.61 I 0.00 I 1.61 I 0.00 I -31.49 I 0.00 I 5.56I

la 0.85 I27I0.9I 1.44 I 0.00 I 1.44 I 0.00 I -28.34 I 0.00 I 5.01I

TD s.vecI28I1.0I -5.68 I 0.00 I -5.68 I 0.00 I -14.56 I 0.00 I 1.49I

la 0.85 I29I0.9I -5.11 I 0.00 I -5.11 I 0.00 I -13.11 I 0.00 I 1.34I

---------!--!---!--------!--------!--------!--------!--------!--------!------!

Momentul maximal la nivelul planului de frinare de la TS M= 7.946773 !

Momentul maximal la nivelul planului de frinare de la TD M= 7.946773 !

------------------------------------------------------------------------

Gruprile de calcul ale eforturilor

Tabelul 4

2 23 34 4

Mmax, N i QrespPermanent i una nefavorabil1(6,14)1(18,28)1, 4

67,91410,0792,71736,9246,03570,23-5,35

Mmin, N i Qresp1(18,28)1(6,16)1, 4

-83,13410,07-136,11764,7746,03570,23-5,35

Nmax, M i Qresp1,21(8,20,14)1(8,20)

-3,36498,27-23,12911,56-26,82972,320,36

Mmax, N i QrespPermanent i una nefavorabil1,5(7,17)1,5,(19,29)1,3,5,(13,21,27)

69,36410,0798,24713,48-12,611017,591,02

Mmin, N i Qresp1,5,(19,29)1,5,(7,17)1,3,5,(9,15,25)

-60,01410,07-107,69738,54-12,681017,791,01

Nmax, M i Qresp1,3(9,21)1,3,5,(15,9,21)1,3,(9,21)

-7,74489,45-6,72950,03-22,98368,18-0,04

Calculul i alctuirea stlpului central pe axa B

Seciunea prii superioare a stlpului (mai sus de podul rulant) este dreptunghilar cu dimensiunile 400x800 (mm), iar seciunea prii inferioare (sub podul rulant) este de 400x800 (mm).

Gruprile de calcul ale eforturilor se admit din tabelul 4.

Date pentru proiectare:

Beton greu de clasa B 20, tratat termic la presiunea atmosferic

Armtura longitudional de clasa A III.

EMBED Equation.3

Armarea transversal de clasa A I.

Partea superioar a stlpului (mai sus de podul rulant), dimensionarea seciunii

EMBED Equation.3 Unde:

Calculul n planul de ncovoiere.

Stlpul are o form simetric i este solicitat de momente alternative. De aceia admitem armtura simetric. Aria armturii se calculeaz la eforturile care acioneaz n seciunea II II. Lungimea de calcul a prii superioare cu evidena sarcinilor de la podurile rulant n planul de ncovoiere i fr

Deoarece flexibilitatea nu este necesar de luat n consideren flambajul stlpului cu valoarea excentricitii forei longitudionale.

Se examineaz trei gupri de eforturi:

I. (cu coeficient de grupare )

II. (cu coeficient de grupare )

III. (cu coeficient de grupare )

Algoritmul calcului se examineaz la exemplul gruprii eforturilor II (pentru ):

Efortul de calcul:

De la sarcina total

De la sarcina total cu excepia sarcinii de scurt durat (de la podul rulant i vnt)

De la sarcina permanent i de lung durat

Condiia de lucru a betonului:

Pentru

Calculul se face cu deci

Excentricitatea forei longitudionale

Excentricitatea adiional nu se ia n consideraie, deoarece

Dac se ia n consideraie i eforturile de la sarcinile podului rulant, atunci lungimea de calcul se admite

Admitem

Atunci:

Deoarece seciunea II II este situat n adoua treime a nlimii stlpului precizm valoarea coeficientului i l admitem

Pentru beton de clasa B 20 i armtur de clasa A III cu

Aria necesar a seciunii armturii:

Acelai algoritm de calcul este i pentru seciunea II II la gruprile eforturilor I i II. Calculele arat c armtura longitudional nu este necesar i se admite din condiii constructive 3 16 A - III;

Coeficientul de armare al seciunii:

care difer insuficient de cel adoptat iniial.

Calculul din planul de ncovoiere:

Lungimea de calcul i flexibilitatea prii superioare a stlpului:

din plan de ncovoiere

acelai n plan de ncovoiere

Deoarece flexibilitatea stlpului din planul de ncovoiere este mai mic de ct n planul de ncovoiere, calculul prii superioare a stlpului din planul de ncovoiere se poate omite.

Partea inferioar a stlpului:

Seciunea stlpului n partea inferior este plin. nlimea total a seciunii:

Raportul

n legtur cu aceia c stlpul este ncastrat rigid n fundaie admitem

Calculul n planul de ncovoiere:

Lungimea de calcul a prii inferioare cu evidena sarcinilor de la podul rulant n planul de ncovoiere .

i fr:

Examinm trei grupri de eforturi:

(cu coeficient de grupare );

(cu coeficient de grupare );

(cu coeficient de grupare ).

Deoarece valoarea absolut al momentului ncovoietoare difer insuficient (stlpul aproximativ egal), admitem armarea simetric Iniial calculm stlpul la gruparea II de eforturi pentru valoarea maxim a momentului.

De la sarcina permanent de lung durat:

Condiile de lucru al betonului:

Pentru

Calculul se face cu deci

Excentricitatea forei longitudionale

Excentricitatea adiional nu se ia n consideraie, deoarece

Dac se ia n consideraie i eforturile de la sarcinile podului rulant, atunci lungimea de calcul se admite

Admitem

Atunci:

Pentru beton de clasa B 20 i armtur de clasa A III cu

Aria necesar a seciunii armturii:

Acelai algoritm de calcul este i pentru seciunea II II la gruprile eforturilor I i II. Calculele arat c armtura longitudional nu este necesar i se admite din condiii constructive 4 14 A - III;

Coeficientul de armare al seciunii:

care difer insuficient de cel adoptat iniial.

Calculul din planul de ncovoiere:

Lungimea de calcul i flexibilitatea prii superioare a stlpului:

din plan de ncovoiere

acelai n plan de ncovoiere

Deoarece flexibilitatea stlpului din planul de ncovoiere este mai mic de ct n planul de ncovoiere, calculul prii inferioare a stlpului din planul de ncovoiere se poate omite.

Deoarece atunci nu este necesar de luat calcolul consolei stlpului central.

Deci admitem n calcul

Rezult c aceast condiie se satisface deci nu avem nevoie de armtur transversal, e nevoie numai constructiv de A III.Calculul i alctuirea fundaiei sub stlpul central

n urma simetriei fundaiei fa de axa geometric a prii inferioare a stlpului, n calcul se ine cont de dou grupri posibile de eforturi, care acioneaz asupra fundaiei.

1. momentul de ncovoiere maximal dup valoarea apsolut fa de ax, care trece prin centrul de greutate al fundaiei i forele longitudionale i tietoare respective.

2. fora longitudional maximal, momentul de ncovoiere i fora tietoare respectiv.

Terenul de fundaie argil nisipoas. Presiunea de calcul convenional pe terenul de fundaie Greutatea specific medie a fundaiei inclusiv greutatea pmntului deasupra fundaieie

Din condiiile de nghe a pmntului i constructive admitem adncimea de fundare a fundaiei Sub talpa de fundare este prevzut un pat de nisip cu pietri.

n seciunea IV IV a stlpului, la extremitatea superioar a fundaiei se transmite eforturile.

Gruparea fundamental de eforturi I.

Pentru

Penru

Gruparea fundamental de eforturi II.

Pentru

Penru

nlimea fundaiei

Eforturile de calcul care acioneaz fa de axa de simetrie la baza fundaiei (fr evidena greutii fundaiei i a pmntului diasupra ei):

pentru grupare de efort I cu

pentru grupare de efort II cu

Eforturi normale

pentru grupare de efort I

pentru grupare de efort II

Suprafaa bazei fundaiei o determinm cu relaia:

Admitem atunci

Dimensiunile bazei fundaiei le adoptm multiple la

Modulul de rezisten a bazei stlpului.

Deoarece adncimea de fundare este mai mic de 2 (m), iar limea tlpii depete 1 (m), este necesar de concretizat valoarea presiunii de calcul convenional pe terenul de fundaie.

ncrcarea normat de la greutatea fundaiei i pmntului deasupra ei:

ncrcarea de calcul:

Exercitatea rezultantei fa de centrul de greutate al suprafeei tlpii fundaiei:

pentru gruparea de eforturi I:

pentru gruparea de eforturi II:

Deoarece presiunea sub talpa fundaiei se calculeaz adoptndu-se ipoteza de repartiie liniar a lor.

Penru gruparea de eforturi I

Pentru gruparea de eforturi II

Dimensiunile tlpii sun suficiente. innd cont de adncimea considerabil a fundaiei se adopt fundaia cu talp de nlime variabil i soclul de tip pahar. Grosimea pereilor paharului la extremitatea superioar se adopt 225 (mm), iar restul dintre stlp i pahar 75 (mm). Deoarece dimensiunile seciunii stlpului sunt egale cu , dimensiunile paharului n plan :

nlimea treptelor se adopt egal cu 300(mm). Dimensiunile fundului paharului n plan:

nlimea paharului

Adncimea paharului se adopt din condiii de ancorare fiabil a stlpului i armturii de rezisten a stlpului n pahar:

1.

2.

Adoptm adncimea paharului cu

n lipsa stratului egalizator de beton sub fundaie , grosimea stratului de acoperire cu beton trebuie s fie nu mai mic de 70 (mm). Se adopt . nlimea util a fundaiei:

Pentru prima treapt:

Pentru treapta doua:

n calculul corpului fundaiei la starea limit de rezisten se folosesc eforturile cu , iar rezistena de calcul a betonului se multiplic cu coeficientul condiiilor de lucru , penru beton de clasa B 15.

Determinm presiunea de calcul sub talpa fundaiei de la efortul de calcul fr evidena greutii proprii a fundaiei i greutetea pmntului de asupra ei. Calcului se face la aciunea gruprii de eforturi I, deoareca presiunile normate de la aceast grupare sunt mai mari dect la gruparea de eforturi II.

nlime util a plcii de fundaie din condiiile de asigurare a rezistenei la strpungere de pahare se determin cu relaia:

Unde

Rezistena plcii de fundaie la srpungerea de pahar este asigurat.

nlimea adoptat a plcii este egal cu 60 (cm), iar

Armtura de rezisten a fundaiei n direcia lung se determin din calculul la ncovoiere a sciunii I I, II II.

Aria necesar a armturii de rezisten de clasa A III

Stabilim pasul barelor . Pe limea fundaiei instalm 8 bare de armtur.

Aria necesar a unei bare de armtur:

Adoptm 8 10 A III cu

Armtura de rezisten a fundaiei n direcia laturii scurte b se determin din calcul la ncovoiere n sectiunea 3 3

Aria necesar a armturii de rezisten de clasa A III

Stabilim pasul barelor . Deoarece aria armaturii e mica si din conditia ca armatura trebuie sa fie instalata maxim 300mm una de alta noi vom adauga constructiv inca 6 bare la cele 6 bare calculate pe lungimea fundaiei si in total noi vom instala 12 bare de armtur.

Adoptm 12 6 A III cu placa de fundaie se armeaz cu reea de bare

Calculul armturii longitudionale de rezisten a paharului

Pereii paharului se calculeaz la eforturile transmise de stlp. Seciunea armturii longitudionale se determin la nivelul fundului paharului(sectorul IV IV). Paharul fundaiei este solicitat la compresiuni excentrice. Seciunea paharului de forma unui cadru nchis se reduce la seciunea echivalenr de forma dublu T;

Eforturile de calcul n seciunea IV IV

Excentricitatea forelor longitudionale

Excentricitatea adiional nu se ia n consideraie. Distana de la centrul de greutate al armturii ntinse pn la fora N este egal:

Determinm poziia axei neutre.

Deoarce ,axa neutr trece prin talp i seciunea se calculeaz ca dreptungiular cu limea .

Admitem armarea simetric. Atunci:

Doarece, , armtura longitudional se determin din condiii constructive:

Adoptm pe laturile scurte ale paharelor 5 14 A II cu , pe laturile lungi adoptm 4 12 A II.Armtura transversal se instaleaz din condiiile constructive deoarece:

Din condiii constructive adoptm plase de armtur transversal cu 8 A I. Pe nlimea paharului instalm orizontal 4 plase de armtur cu pasul . Plasa superioar cu stratul de acoperire cu beton egal cu 50 (mm). Fundul paharului se armeaz constructiv cu dou plase de armtur.

Calculul i alctuirea fermei de acoperi din beton armat

nlimea fermii de acoperi la mijlocul deschiderii innd cont de fermele tip o primim 2950 mm, care alctuiete . Limea seciunii , nlimea . Schema geometric a fermii de acoperi este artat mai jos :

Alegerea schemelor de ncovoiere i evaluarea ncrcrilor La ndeplinirea proiectului de curs se admite de a efectua calculul static examinm dou scheme de ncrcare:

Schema 1 ncrcarea deplin a fermei cu sarcina de la masa proprie a fermei a panourilor de acoperi , betonului de mbinare, nvelitoarei flexibile i ncrcarea din zpad;

Schema 2 ncrcarea femei pe toat deschiderea cu sarcina permanent (masa proprie, masa panourilor de acoperi, masa betonului de mbinare i a nvelitoarelor flexibile ) i pe o jumtate de deschidere cu ncrcarea din zpat.

Pentru ambele scheme se precaut cazurile cnd sarcina din zpad se aplic pe un termen de lunga durat cu valoare redusa.

Calculul valorilor normate i de calcul al fermei concentrate, aplicate la fiece nod al tlpii superioare de la ncrcarea permanent de pe suprafaa 3 x 6 = 18 m2 este dat n tabelul 6:

Tabelul 6

Tipul ncrcturiiValoarea normat a forei, kNCoeficientul de siguran a sarciniiValoarea de calcul a forei, kN

Masa proprie a fermei 11.01,112.1

Masa panoului 3x6 m i a betonului de mbinare29.01,131.9

Masa nvelitoarei flexibile (1,5 kN/m2 ) de pe suprafaa de 18 m2 27.01,335.1

Total :67.079.1

Valoarea normat a ncrcturii din zpad este de1 kN/m2, coeficientul de siguran a sarcinii ,incarcarea din zapada de lunga durata ete egala cu 0.5-0.2=0.3 kN/m2. Valoarea forei centrate aplicat pe un termen de scurt durat de pe suprafaa de 18 m2 este egal (valoarea nominal) i (valoarea de calcul).Valorile corespunzatoare ale fortei de lunga durata : 0.3*18=5.4 kN si 5.4*1.4==7.56 kN .

Talpa superioar

Calculul tlpii superioare este realizat la efortul maxim (elementul 6-f, tabelul 7) i (efortul de ncrcarea de lung durat).

Determinm caracteristicile materialelor:

beton greu de clasa .

Rezistena betonului la momentul comprimrii .

Tabela 7

ElementulNotaia barelor n schema de calculEforturile n elemente , kNEforturi de la ncrcareEforturi de calcul totale de la ncrcarea total din zpad i ncrcarea permanent,

kNEforturile totale de calcul de la ncrcarea din zpad de lung durat i ncrcarea permanent, kN

ncrcarea pe toat deschiderea F = 1 kNncrcarea pe de deschidere

F = 1 kNPermanent,

kN

F = 79.1kNDin zpada de lung durat, kN F=7.56kNTotal din zpada cu aciune de scurt durat,kN

F=25.2kN

123456789

Talpa superioar2-a

3-b

4-c

5-e

6-f

7-h

8-i

9-j

-7.5

-8.1

-7.9

-8.6

-8.6

-7.9

-8.1

-7.5-5.3

-5.4

-5.3

-4.4

-4.4

-2.65

-2.7

-2.2-593.2

-640.7

-624.9

-680.3

-680.3

-624.9

-640.7

-593.2-56.7

-61.2

-59.7

-65.0

-65.0

-59.7

-61.2

-56.7-189.0

-204.1

-199.1

-216.7

-216.7

-199.1

-204.1

-189.0-782.2

-844.8

-824.0

-897.0

-897.0

-824.0

-844.8

-782.2-649.9

-701.9

-684.6

-745.3

-745.3

-684.6

-701.9

-593.2

Talpa inferioar 1-a

1-d

1-g

1-j

+6.7

+8.9

+8.9

+6.7+4.7

+5.35

+3.6

+1.95+530.0

+704.0

+704.0

+530.0+50.6

+67.3

+67.3

+50.6+168.8

+224.0

+224.0

+168.8+698.8

+928.0

+928.0

+698.8+580.6

+771.3

+771.3

+580.6

Diagonalelea-b

c-d

d-e

g-f

g-h

i-j

+1.35

-0.1

-1.3

+1.0

-1.25

+1.35+0.67

-0.1

-1.3

+1.0

-1.25

+0.75+106.8

-102.8

-35.6

-35.6

-102.8

+106.8+10.2

-9.8

-9.8

-3.4

-9.3

+10.2+34.0

-32.8

-32.8

-11.3

-32.8

+34.0+140.8

-135.6

-68.4

-46.9

-135.6

+140.8+117.0

-112.6

-45.4

-39.0

-112.6

+117.0

Montanii b-c

e-f

h-i

+0.15

+0.55

+0.15-0.25

+0.2

+0.4+11.9

+43.5

+11.9+1.1

+4.2

+3.0+3.8

+13.9

+10.1

+15.7

+57.4

+22.0

+13.0

+47.7

+14.9

Talpa comprimat i celelalte elemente ale zbrelelor fermei se armeaz cu armtura de clasa A-III; (>10 mm); ; etrieri din armatura de clasa A I, . Limea tlpii superioare o primim din condiiile de reazem ale panourilor acoperiului cu deschiderea 6 m . Determinm suprafaa necesar a seciunii tlpii superioare:

Stabilim dimensiunile seciunii tlpii superioare:cu

.

Excentricitatea adiional , unde - distana dintre nodurile fermei;primim .

Cnd

.

Flexibilitatea maximal a seciunii este egal , prin urmare este necesar de a lua n consideraie influena sgeii elementului la rezistena lui.

Admitem:

.

n prima aproximaie, atunci : .

Coeficientul .

Excentricitatea .

nlimea relativ limit a zonei comprimate a betonului cnd :

unde:

cnd .

Determinm:

Prin urmare, aria armturii se adopta din considerente constructive:

Primim:

Talpa inferioar ntins

Calculul capacitilor portante se realizeaz la efortul de calcul pentru elementul 1 d. Valorile normate ale eforturilor le determinm prin multiplicarea valorilor normate ale forelor corespunztoare pentru bara 1 d (rubrica 2, tab. 7).

Valoarea normat a eforturilor de la ncrcarea permanente i din zapad total.

Valoarea normat a eforturilor de la ncrcarea permanente i din zapad de lung durat.

Valoarea normat a eforturilor de la ncrcarea permanente i din zapad total N=846,1(kN).

Determinm aria armturii ntinse pretensionate din relaia:

unde: - pentru armatura de clasa K-7.

Primim 6 15 K-7, . Primim seciunea tlpii inferioare 2530 cm.

Armatura pretensional este conturat de o carcas alctuit din dou plase n form de U cu armtur longitudinal de clasa AIII (4 10 AIII, ).

Aria seciunii reduse :

.

Calculul tlpii inferioare la rezistena de fisurare

Conform normelor, construciile cu armtur pretensionat din srm de clasa B-II i Bp-II sau cu cabluri K 7 cu diametrul srmei 3,5 mm i mai mult se refer la categoria III de fisurare. Admitem metoda mecanic de ntintindere a armturii pentru din condiia ;

Determinm pierderile de tensiune n armtur ().

Pierderile primare: primim

a) de la relaxarea tensiunilor n armtura :

;

b) de la diferena de temperaturi a armturii pretensionate n zona de nclzire a elementului i dispozitivele de fixare a armturii (t = 65 C).

;

c) de la deformarea ancorelor ( = 2 mm):

;

d) de la curgerea lent de scurt durat a betonului cnd:

;

0,85 coieficient care consider prelucrarea termic.

Pierderile primare alctuiesc:

Pierderile secundare:

a) de la contracia betonului de clasa B40, prelucrat termic,;

b) de la curgerea lent de lung durat a betonului cnd:

unde:

Pierderile secundare alctuiesc:

Pierderile totale:

Eforturi de precomprimare:

unde: - coieficientul de precizie la ntinderea armturii.

Efortul preluat de beton i armtur nainte de apariia fisurilor:

Calculul deschiderea fisurilor cu coeficientul care ia n consideraie rigiditatea nodurilor la aciunea total a ncrcturii permanente i aciunea de scurt durat a ncrcturii totale din zapad.

Creterea tensiunilor n armtura ntins de la ncrcarea total:

unde:

Creterea tensiunii n armatura ntins de la ncrcarea permanent i din zapada de lung durat :

Prin urmare de la aciunea ncrcturii permanente i din zapada de lung durat fisuri nu apar.

Deschiderea fisurilor de la aciunea de scurt durat a ncrcturii totale:

unde: - coeficientul egal cu 1,2 pentru elementele ntinse;

- coeficientul egal cu 1 la aciunea ncrilor de scurt durat;

=1,2 pentru cabluri;

- diametrul cablului K- 7.

Atunci:

Calculul elementelor zbrelelor

1. Diagonalele (ab) i (i-j) sunt intinse de un efort maximl N = 140.8 (kN); Nl =117 (kN). Seciunea diagonalelor 2515 cm, armatura de clasa AIII, Rs = 365 MPa.

Aria necesar a seciunii armturii din condiiile de rezisten:

.

Primim 4 12 AIII cu As = 4,52 cm2 .

Procentul de armare:

Determinm deschiderea fisurilor de lung durat de la aciunea efortului de la ncrcarea permanent i de lung durat calculate cu coeficientul .

Seciunea primit a diagonalei ndestuleaz cerinele normelor n ce privete deschiderea fisurilor de lung durat. n celelalte diagonale eforturile snt mai mici de aceea diagonalele le armm din condiii constructive cu . Capacitatea pornant a seciunii:

2. Calculul diagonalelor comprimate c-d si g-h :

lungimea geoimetric a diagonalei ; lungimea de calcul :

Calculul diagonalelor l realizm pentru elementele cu excentricitatea adiional egal cu:

i nu mai mic de un centimetru. Primim . Relaia , de aici calculul l realizm lund n consideraie influena sgeii la valoarea excentricitii forei longitudinale.

Primim armarea simetric a seciunii,

unde:

Din considerente constructive primim

Celelalte diagrame comprimate analogic le armm constructiv, deoarece eforturile n ele snt mai mici dect n diagonalele (ab) i (i-j).

Calculul i alctuirea nodurilor fermei

La alcturea fermei din segmente e necesar de atras o mare atenie la ncrcarea cuvenit a carcaselor sudate ale elementelor zbrelolor n nodurile fermei. Lungimea ncastrrii a armturii pretensionate e primit: pentru cabluri cu diametrul pentru srm cu rezisten nalt de clasa i diametrul de i pentru armtura din bare , unde d diametrul barei. Cnd lungimea de ncastrare e insuficient, ancorajul armturii pretensionate se asigur prin instalarea dup calcul a barelor transversale i longitudinale corespunztoare. Aria necesar a seciunii armturii longitudinale nepretensionate n talpa inferioar n limita nodului de reazem:

unde: - efortul de calcul n bara (1-a) a tlpii inferioare.

Primim . Lungimea de ncrcare , ceea ce e mai mic fa de valoarea de ncrcare .

Calculul armturii transversale n nodul de reazem

Efortul de calcul din condiia capacitii portante n seciunea n seciunea nclinat pe linia de rupere AB.

unde:

primim

-unghiul de nclinare a liniei AB;

Aria seciunii unei bare transversale

unde: n numrul barelor transversale intersectate de linia AB (cu excluderea barelor, situate mai aproape de 10 cm de la punctul A). Pentru dou carcase i pasul barelor 100 mm

n = 2 * 7 = 14 uniti.

Din considerente constructive primim bare de

Din condiia capacitii portante la ncovoiere a nodului aria necesar a seciunii etrierilor n seciunea nclinat este egal:

unde:

- unghiul de nclinare a segmentului de margine a tlpii superioare;

- nlimea seciunii nodului de rerazem;

- nlimea seciunii tlpii inferioare;

- efortul n bara de margine a tlpii superioare;

- nlimea zonei comprimate

- distana de la centrul de greutate a zonei comprimate a betonului pn la rezultanta eforturilor n barele transversale ale nodului de reazem.

Condiia capacitii portante la ncovoiere n seciunea nclinat se ndeplinete.

Calculul armturii transversale n nodul intermediar

Precutm primul nod intermediar n care la talpa superioar este recordate diagonale ntinse

(a b), ncrcat cu efortul de calcul de

Lungimea real de ncrcare a barelor diagonalelor ( a b ), dup linia iar lungimea necesar de ncrcare a armturii alctuiete

seciunea necesar a barelor transversale (etrierilor) carcaselor o determin dup formula:

unde: a majorarea convenionale a lungimii armturii ntinse cu ancoraj;

- dac sunt o scurttur i un ochi de ancoraj;

- pentru nodurile tlpii superioare i - pentru nodurile tlpii inferioare;

- unghiul ntre barele transversale i axa diagonalei ntinse; n exemplul dat , determinat din schema geometric;

- numrul barelor transversale n carcasele intersectate de linia ABC cu excluderea barelor situate mai aproape de 10 cm de la punctele A i C; n exemplul dat pentru dou carcase i pasul barelor 100 mm n = 8. n fiecare carcas stabilim cte cu pasul 100 mm.

Aria seciunii barei de contur n nodul intermediar o determinm dup efortiul:

unde: - eforturile n diagonalele ntinse, iar n prezena unei diagonalei ntinse:

Aria seciunii barei de control:

unde: n toate cazurile i se stabilete din condiia de limitare a deschiderii fisurilor ;

n2=2 numarul barelor de contur in sectiune.

Primim

Analogic celor expuse mai sus se realizeaz calculul celorlalte noduri. Pentru nodurilr n care snt racordate diagonalele i montanii comprimai proiectm barte transversale din considerente constructive decu pasul 100 mm, iar bare de contur -

Bibliografie

1. - 2. 03. 01. 84 . . 1985 79.2. 6 74. . 1976 57.3. . . . . , 1971.4. I. M. Ciupac, S. A. Coreiba. Elemente comprimate i ntinse din beton armat. Chiinu 1991.

5. Ferme de acoperi din beton armat (broura 293).

6. Calculul cadrului halei parter din beton armat ( broura 301).

7. E. Livovski, I. Ciupac, A. Scripnic. Construcii din beton armat. Editura Tehnica Info Chiinu 2001.

PAGE 4

_1258967197.unknown

_1258976954.unknown

_1258978664.unknown

_1258979959.unknown

_1258980504.unknown

_1258982255.unknown

_1258982506.unknown

_1258982608.unknown

_1258982754.unknown

_1258982920.unknown

_1258982610.unknown

_1258982538.unknown

_1258982339.unknown

_1258982488.unknown

_1258982282.unknown

_1258981464.unknown

_1258981933.unknown

_1258982055.unknown

_1258981472.unknown

_1258980804.unknown

_1258981372.unknown

_1258980537.unknown

_1258980211.unknown

_1258980381.unknown

_1258980483.unknown

_1258980333.unknown

_1258980149.unknown

_1258980175.unknown

_1258980098.unknown

_1258979063.unknown

_1258979566.unknown

_1258979888.unknown

_1258979903.unknown

_1258979709.unknown

_1258979480.unknown

_1258979548.unknown

_1258979390.unknown

_1258978917.unknown

_1258978983.unknown

_1258979015.unknown

_1258978949.unknown

_1258978730.unknown

_1258978869.unknown

_1258978713.unknown

_1258977841.unknown

_1258978174.unknown

_1258978334.unknown

_1258978419.unknown

_1258978457.unknown

_1258978382.unknown

_1258978241.unknown

_1258978282.unknown

_1258978227.unknown

_1258978031.unknown

_1258978097.unknown

_1258978138.unknown

_1258978072.unknown

_1258977951.unknown

_1258977993.unknown

_1258977876.unknown

_1258977189.unknown

_1258977387.unknown

_1258977504.unknown

_1258977780.unknown

_1258977436.unknown

_1258977235.unknown

_1258977260.unknown

_1258977208.unknown

_1258977070.unknown

_1258977127.unknown

_1258977164.unknown

_1258977079.unknown

_1258976986.unknown

_1258977009.unknown

_1258976971.unknown

_1258975825.unknown

_1258976359.unknown

_1258976774.unknown

_1258976881.unknown

_1258976900.unknown

_1258976852.unknown

_1258976621.unknown

_1258976713.unknown

_1258976467.unknown

_1258976043.unknown

_1258976153.unknown

_1258976192.unknown

_1258976097.unknown

_1258975930.unknown

_1258976016.unknown

_1258975878.unknown

_1258975224.unknown

_1258975442.unknown

_1258975747.unknown

_1258975784.unknown

_1258975487.unknown

_1258975417.unknown

_1258975439.unknown

_1258975264.unknown

_1258967488.unknown

_1258969125.unknown

_1258975181.unknown

_1258969051.dwg

_1258967390.unknown

_1258967454.unknown

_1258967303.unknown

_1229592879.unknown

_1229594174.unknown

_1229595481.unknown

_1258964503.unknown

_1258965267.unknown

_1258965470.unknown

_1258967093.unknown

_1258967139.unknown

_1258966754.unknown

_1258965392.unknown

_1258965410.unknown

_1258965296.unknown

_1258964794.unknown

_1258965177.unknown

_1258965229.unknown

_1258965137.unknown

_1258964645.unknown

_1258964671.unknown

_1258964527.unknown

_1229595889.unknown

_1231366157.unknown

_1258963054.unknown

_1258963174.unknown

_1258963252.unknown

_1258963143.unknown

_1258962195.unknown

_1258962275.unknown

_1258959713.unknown

_1229596128.unknown

_1229596232.unknown

_1229596870.unknown

_1229629343.unknown

_1229629369.unknown

_1229606212.vsd

_1229596478.unknown

_1229596520.unknown

_1229596663.unknown

_1229596680.unknown

_1229596573.unknown

_1229596486.unknown

_1229596352.unknown

_1229596463.unknown

_1229596328.unknown

_1229596347.unknown

_1229596241.unknown

_1229596220.unknown

_1229596228.unknown

_1229596163.unknown

_1229596059.unknown

_1229596100.unknown

_1229596105.unknown

_1229596086.unknown

_1229595906.unknown

_1229595937.unknown

_1229595896.unknown

_1229595751.unknown

_1229595799.unknown

_1229595863.unknown

_1229595866.unknown

_1229595846.unknown

_1229595764.unknown

_1229595771.unknown

_1229595759.unknown

_1229595594.unknown

_1229595659.unknown

_1229595745.unknown

_1229595625.unknown

_1229595543.unknown

_1229595562.unknown

_1229595517.unknown

_1229595104.unknown

_1229595276.unknown

_1229595385.unknown

_1229595437.unknown

_1229595442.unknown

_1229595433.unknown

_1229595331.unknown

_1229595352.unknown

_1229595291.unknown

_1229595216.unknown

_1229595246.unknown

_1229595259.unknown

_1229595223.unknown

_1229595195.unknown

_1229595211.unknown

_1229595114.unknown

_1229594689.unknown

_1229594902.unknown

_1229594933.unknown

_1229594969.unknown

_1229594930.unknown

_1229594748.unknown

_1229594858.unknown

_1229594694.unknown

_1229594445.unknown

_1229594585.unknown

_1229594630.unknown

_1229594666.unknown

_1229594490.unknown

_1229594261.unknown

_1229594378.unknown

_1229594253.unknown

_1229593477.unknown

_1229593593.unknown

_1229593964.unknown

_1229594129.unknown

_1229594145.unknown

_1229593976.unknown

_1229593795.unknown

_1229593825.unknown

_1229593605.unknown

_1229593521.unknown

_1229593571.unknown

_1229593582.unknown

_1229593528.unknown

_1229593507.unknown

_1229593517.unknown

_1229593488.unknown

_1229592998.unknown

_1229593183.unknown

_1229593283.unknown

_1229593333.unknown

_1229593213.unknown

_1229593100.unknown

_1229593127.unknown

_1229593056.unknown

_1229592980.unknown

_1229592989.unknown

_1229592995.unknown

_1229592986.unknown

_1229592963.unknown

_1229592969.unknown

_1229592974.unknown

_1229592892.unknown

_1229592953.unknown

_1229592886.unknown

_1227424346.unknown

_1229545850.unknown

_1229591506.unknown

_1229592847.unknown

_1229592860.unknown

_1229592871.unknown

_1229592854.unknown

_1229591918.unknown

_1229592835.unknown

_1229592841.unknown

_1229592804.unknown

_1229592829.unknown

_1229592781.unknown

_1229591839.unknown

_1229591846.unknown

_1229591763.unknown

_1229591813.unknown

_1229591722.unknown

_1229591294.unknown

_1229591362.unknown

_1229591421.unknown

_1229591353.unknown

_1229589991.unknown

_1229590003.unknown

_1229589741.unknown

_1228783815.unknown

_1228791237.unknown

_1228793929.unknown

_1229545504.vsd

_1228791260.unknown

_1228786367.unknown

_1228791117.unknown

_1228784002.unknown

_1228779884.unknown

_1228782365.unknown

_1228782497.unknown

_1228782920.unknown

_1228782433.unknown

_1228782333.unknown

_1227426769.unknown

_1228776595.unknown

_1227426475.unknown

_1177870964.unknown

_1177930677.unknown

_1178824768.unknown

_1178829335.unknown

_1179219850.unknown

_1179222662.unknown

_1179727083.dwg

_1227424109.unknown

_1179219989.unknown

_1178829479.unknown

_1178824829.unknown

_1178722208.unknown

_1178726254.unknown

_1178716335.unknown

_1177929454.unknown

_1177930389.unknown

_1177930546.unknown

_1177930048.unknown

_1177876452.unknown

_1177876496.unknown

_1177929138.unknown

_1177874039.unknown

_1177876089.unknown

_1177876316.unknown

_1177871960.unknown

_1177863334.unknown

_1177867841.unknown

_1177869494.unknown

_1177870376.unknown

_1177870633.unknown

_1177869895.unknown

_1177868592.unknown

_1177868632.unknown

_1177868131.unknown

_1177865897.unknown

_1177866589.unknown

_1177867430.unknown

_1177865929.unknown

_1177865024.unknown

_1177865730.unknown

_1177865886.unknown

_1177863440.unknown

_1177863779.unknown

_1177856904.unknown

_1177857767.unknown

_1177861863.unknown

_1177861874.unknown

_1177861797.unknown

_1177857402.unknown

_1177857723.unknown

_1177857355.unknown

_1177856404.unknown

_1177856488.unknown

_1177856639.unknown

_1177856482.unknown

_1172155220.unknown

_1177856373.unknown

_1172152669.unknown