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第 6 章 直梁·弯曲应力
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第 6 章 直梁·弯曲应力
6.1 纯弯曲和横力弯曲的概念
求出梁横截面上的剪力和弯矩，绘出剪力图和弯矩图后，即可找出梁的危险截面（或
危险区域）。在一般情况下，梁的横截面上既有弯矩 M 又有剪力 FS。由截面上分布内力
系的合成关系可知，横截面上与正应力有关的法
向内力元素 dFN = σ dA 可合成为弯矩；而与切应
力有关的切向内力元素 dFN = τ dA 可合成为剪
力。所以，在梁的横截面上一般既有正应力σ ，
又有切应力τ 。 因为工程上正应力通常是梁强度的控制因素，
所以本节首先研究梁弯曲时横截面上的正应力。 图 6.1（a）所示简支梁，承受与轴线垂直的横
向载荷 P 的作用，CD 段内各横截面上弯矩为常量
而剪力等于零，即只有弯矩作用，这段梁内所产生
的弯曲变形称为纯弯曲。而在 AC 和 DB 两段内，
各横截面上既有剪力又有弯矩，这两段梁内所产生
的弯曲变形称为横力弯曲。
6.2 纯弯曲时梁横截面上的正应力
6.2.1 纯弯曲时的正应力
在纯弯曲的情况下，梁的横截面上内力只有弯矩，故横截面上只有与弯矩对应的正应
力。在推导梁横截面上任一点的正应力的公式时，仍将综合考虑变形几何关系、物理关系和
静力等效关系。 1．变形几何关系 取一矩形截面梁，在梁变形前，在其表面上两条垂直于轴线的横向线 mm 和 nn，并在两
横向线间靠近顶面和底面处分别画平行于轴线的纵向线 aa、bb，如图 6.2（a）所示，然后在
梁两端纵向对称平面内，施加一对大小相等，转向相反的外力偶 Me，使梁发生纯弯曲变
形。变形后可观察到如下现象： （1）所有横向线仍为直线，只是转过了一个微小的角度，但仍与弯曲后的轴线垂直； （2）所有纵向线变成弧线，在正弯矩作用下，上部纵向线缩短，下部纵向线伸长。
图 6.1 横力弯曲与纯弯曲的内力特点
材 料 力 学
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图 6.2 纯弯曲及变形几何关系
根据以上实验现象，对梁内变形和受力作出如下假设： （1）横截面在变形后仍保持为平面，且仍然垂直于变形后的梁轴线，只是绕横截面内某
一轴转过了一个微小的角度，这就是弯曲变形的平面假设（平截面假设）。 （2）设想梁是由许多相互平行的纵向纤维组成，变形后纤维之间互相不挤压，只受拉伸
或压缩作用，这就是纵向纤维单向受力假设。 由上面变形现象和假设可知：梁变形后凹边一侧纤维缩短、凸边一侧纤维伸长，根据变
形的连续性，中间必然有一层纤维的长度不变，这一层称为中性层（中性面）。中性层与横
截面的交线称为中性轴，如图 6.3 所示。梁在弯曲时，相邻横截面就是绕中性轴作相对转动
的。设梁的轴线为 x 轴，横截面对称轴为 y 轴，中性轴为 z 轴。显然在平面弯曲时，中性轴
z 必然垂直于横截面的对称轴 y。
图 6.3 纯弯曲梁的中性层、中性轴
用横截面m m− 和n n− 从梁中截取 dx 微段，如图 6.2（b）所示，分析距中性层为 y 处的
某纵向纤维 b b′ ′的线应变。 梁变形后，由平面假设可知 m m− 和 n n− 截面仍保持为平面，两横截面相对转角为
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dθ ，中性层的曲率半径为 ρ ，如图 6.2（b）所示，纵向纤维 b b′ ′变形后的长度为 ( )db b yρ θ′ ′ = +
中性层纤维 1 2O O 在梁变形后长度不变，所以 1 2 d dO O x ρ θ= = ，由此得纵向纤维 b b′ ′的线
应变为
( )d dd
d dy
yb b x yx
ρ θ ρ θε
ρ θ ρ+ −′ ′ −
= = = （6.1）
在研究同一截面上不同点的正应力时，显然 ρ 为常量。因此，式（6.1）表明横截面上某
点处的线应变与它到中性轴的距离 y 成正比。 2．物理关系 根据各纵向纤维单向受力假设，当材料在线弹性变形范围内时，应力、应变成正比，即
Eσ ε= ，由此得横截面上距中性层为 y 处的正应力 yσ 为
y yyE Eσ ερ
= = （6.2）
同理，式（6.2）表明横截面上距中性层为 y 处点的正应力与该点到中性轴的距离 y 成正
比，即正应力沿截面高度呈线性变化，中性轴上各点处的正应力为 0，离中性轴较远的上下
边缘处正应力 大，如图 6.4（a）所示。 3．静力关系 式（6.2）给出了正应力沿截面高度的分布规律，但因中性轴 z 的位置和中性层曲率半
径 ρ 的大小均未知，所以尚不能用式（6.2）计算正应力，这就需要考虑内力与应力之间的
静力学关系。
图 6.4 弯矩与弯曲正应力之间的关系
如图 6.4（b）所示，在横截面上取一微面积 dA，其上的法向微内力为 dy Aσ ，横截面上
各点处的法向微内力组成一空间平行力系。这一力系可能简化成 3 个内力分量，即与 x 轴重
合的轴力 NF ，和分别对 y 轴、z 轴的力偶 yM 、 zM ，即
N dA
F Aσ= ∫ dy AM z Aσ= ∫ dz A
M y Aσ= ∫
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由于梁上仅有外力偶作用，由截面法，上式中的 NF 和 yM 等于 0， zM 等于该横截面上的
弯矩 M。则
N d 0yAF Aσ= =∫ （6.3）
d 0y yAM z Aσ= =∫ （6.4）
dz yAM y A Mσ= =∫ （6.5）
将式（6.2）代入（6.3）式，得
N d d d 0yA A A
Ey EF A A y Aσρ ρ
= = = =∫ ∫ ∫
式中， dA
y A∫ 为横截面对 z 轴的静矩，即 d zAy A S=∫ ，由于
Eρ为不等于零的常数，所以有
d 0z AS y A= =∫ ，由平面图形的几何性质可知 cd
Ay A A y= ×∫ ，其中 A 表示横截面的面积， cy
表示形心坐标，因此必有 0cy = ，这说明形心坐标到中性轴的距离为零，即中性轴必通过横
截面的形心，中性轴是形心坐标轴之一。 将式（6.2）代入式（6.4），得
d z d 0y yA A
EM z A y Aσρ
= = =∫ ∫
式中， z dA
y A∫ 为横截面对 y、z 轴的惯性积 yzI 。由于 y 轴是横截面的对称轴，所以 0yzI = 。
将式（6.2）代入式（6.5），得 2d d dyA A A
Ey EM y A y A y Aσρ ρ
= = =∫ ∫ ∫
式中， 2dA
y A∫ 为横截面对 z 轴（中性轴）的惯性矩，用 zI 表示。则
1
z
MEIρ
= （6.6）
式中，1ρ是梁变形后中性层的曲率，它反应了梁变形后的弯曲程度。在相同弯矩下， zEI 越
大，曲率1ρ越小，梁的弯曲变形就越小，故 zEI 称为梁的抗弯刚度。
将式（6.6）代入式（6.2），得
yz z
Ey EyM MyEI I
σρ
= = =
或简写为
z
MyI
σ = （6.7）
式中；M 为横截面上的弯矩；y 为横截面上欲求点到中性轴 Z 的距离；Iz 为横截面对中性轴 z的惯性矩。这就是梁在纯弯曲时横截面上任意点处的正应力计算公式。
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在式（6.7）中，将弯矩 M 和坐标 y 按规定的正负号代入，所得正应力若为正，即
为拉应力，反之则为压应力。在具体计算时，也可不必考虑弯矩和坐标的正负号，而
直接根据梁变形的情况来判断，即以中性层为界，凸边一侧为拉应力，凹边一侧为压
应力。
6.2.2 弯曲正应力公式的适用范围
弯曲正应力公式的适用范围如下： （1）弯曲正应力公式（6.7）是在平面弯曲的前提下推导的，只能用于发生平面弯曲的梁
（外力作用面与轴线的弯曲平面为同一平面）； （2）式（6.7）在推导过程中应用了胡克定律，因此仅适用于线弹性范围内的变形； （3）式（6.7）是从矩形截面梁推导出的，但对具有一个纵向对称面（如工字形、T 字
形、圆形等）的梁也都适用； （4）式（6.7）是在纯弯曲情况下，以平面假设为基础推导的。在横力弯曲时，由于横截
面上有切应力存在，会使截面发生翘曲。当梁的跨度 l 和截面高度 h 之比 5lh＞ 时，剪力的影
响很小，公式（6.7）可推广到横力弯曲时梁弯曲正应力的计算。
【例 6.1】 如图 6.5（a）所示的矩形截面悬臂梁，已知3
12zbhI = ，试求（1）固定端截
面上的 k 点处的弯曲正应力；（2）固定端截面上的 大弯曲正应力；（3）梁上的 大弯曲
正应力。 解：画出梁的弯矩图，见图 6.5(b)。
图 6.5 例 6.1 图
（1）求 B 截面上 k 点处的弯曲正应力。
由弯矩图知 3
2BqaM =
因为 MB 为正弯矩，k 点又位于中性轴以上，故为压应力，即
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2
2
32 42
B
kz
h hMqa
I bhσ
⎛ ⎞−⎜ ⎟⎝ ⎠= − = −i
，或：2
2
38 ( )2k
abh
σ = − 压应力
（2）求 B 截面上的 大正应力。 由于横截面关于中性轴对称，所以截面上边缘的 大压应力和下边缘的 大拉应力数值
相等。则有 2
2max
,max 3 2
h32 2
12
BB
z
qaM y qa
bhI bhσ = = =
（3）求梁上的 大正应力 梁上的 大正应力发生在弯矩 大的横截面A上距离中性轴 远的各点处，并且 大拉
应力和 大压应力相等，所以有
22
max maxmax 3 2
( ) 62
12z
hqaM y qabhI bh
σ = = =
6.3 横力弯曲时梁横截面上的正应力·正应力强度条件与计算
6.3.1 最大正应力
在横力弯曲时，当梁的跨度 l 和截面高度 h 之比 5lh＞ 时，公式（6.7）可推广到横力弯曲
时梁弯曲正应力的计算。 对于等直梁，由式（6.7）可知：梁的 大正应力发生在 大弯矩所在横截面，离中性轴
远的各点处，设 maxy 为 远点处到中性轴的距离，则梁上 大正应力为
max maxmax
maxz z
M yMyI I
σ⎛ ⎞
= =⎜ ⎟⎝ ⎠
将上式改写为 maxmax
max/z
MI y
σ =
并令 max
zz
IW
y=
则有 maxmax
z
MW
σ = （6.8）
式中， zW 称为抗弯截面系数（抗弯截面模量），其量纲为长度的 3 次方。它是与截面尺寸和形
状有关的几何量，反映了截面尺寸和形状对抗弯强度的影响。显然， zW 越大，抗弯强度越高。
第 6 章 直梁·弯曲应力
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对于高为 h，宽为 b 的矩形截面 3 2
max
/12/ 2 6
zz
I bh bhWy h
= = =
对于直径为 d 的圆形截面
4 3
max
π / 64 π/ 2 32
zz
I d dWy d
= = =
对于各种型钢截面的 zW 可在附录型钢表中查得。
6.3.2 正应力强度条件与强度计算
为了保证梁安全地工作，应使梁横截面上的 大正应力 maxσ 不超过材料的单向受力时的
许用应力 [ ]σ 。
1．对于钢材等塑性材料组成的梁，因拉压同强度，中性轴通常为对称轴，其正应力强度条
件为
[ ]maxmax
z
MW
σ σ= ≤ （6.9）
应用强度条件式（6.9），可解决 3 类强度计算问题： （1）校核强度 已知截面形状及尺寸（ zI 、 zW ）、梁所用的材料( [ ]σ )以及梁上载荷( maxM )
时，校核梁是否满足强度要求，即
[ ]maxmax
z
MW
σ σ= ≤
（2）选择截面 当已知梁所用材料( [ ]σ )及梁上载荷( maxM )时，计算所需的抗弯截面系数
zW ，即
[ ]max
zM
Wσ
≥
根据所选的截面形状，再由 Wz 进一步确定截面的几何尺寸，或查型钢表确定型钢的型号。 （3）确定许可载荷 当已知梁所用的材料( [ ]σ )、截面形状和尺寸（ zI 、 zW ）时，计算
梁所能承受的 大弯矩( maxM )，即
[ ]max zM W σ≤
根据 maxM 与载荷的关系，可计算出梁所能承受的 大载荷。 【例 6.2】 图 6.6（a）所示外伸梁，选用 No.28a 槽钢， [ ] 170 MPaσ = ，试校核强度。
【解】：（1）求支反力。 根据梁的整体平衡方程，求得 6.75 kNAyF = ， 20.25 kNByF =
（2）作剪力图、弯矩图，求 大弯矩。 如图 6.6（b）所示。由于该题只给出了梁的许用正应力 [ ]σ ，只需对其进行弯曲正应力
强度条件的计算即可，因此也可以不作剪力图，而直接作出弯矩图，由图 6.6（c）可得，
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大弯矩为
max6.75 kN mM = i
图 6.6 例 6.2 图
（3）弯曲正应力强度条件的应用。 查书后的型钢表可得，No.28a 槽钢的抗弯截面系数 335.7 cmzW = ，将其代入式（6.9）可
得
[ ]3 3
maxmax 3 3
6.75 10 10 N mm 189.1 MPa35.7 10 mmz
MW
σ σ× ×= = =
×i
＞
由此可见，梁内 大弯曲正应力 max 189.1 MPaσ = 超过了许用应力 [ ]σ = 170 MPa ，不满
足强度条件。 需要重新选择 No.28b 槽钢，查表得 337.9 cmzW = 。
[ ]3 3
maxmax 3 3
6.75 10 10 N mm 178.1 MPa37.9 10 mmz
MW
σ σ× ×= = =
×i
＞
仍不满足强度条件。 再选择 No.28c 槽钢，此时 340.3 cmzW = 。
[ ]3 3
maxmax 3 3
6.75 10 10 N mm 167.5 MPa40.3 10 mmz
MW
σ σ× ×= = =
×i
＜
所以，选择 No.28a 槽钢强度不够，要选择 No.28c 槽钢才能满足强度要求。 【例 6.3】 如图 6.7（a）所示外伸梁， 2 20 cmh b= = , [ ] 160 MPaσ = ，求许可载荷 [ ]P 。
【解】：（1）求支反力， ( )1 P 2AyF = − ↓ ， ( )7
2ByF P= ↑
作弯矩图得 max
4BM M P= =
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图 6.7 例 6.3 图
（2）抗弯截面系数
( )22 3 32 2 2 (100 mm)6 6 3 3z
b bbh bW ×= = = =
（3）由正应力强度条件式（6.9）
max4 160 MPa
z
PW
σ = ≤
得 32 (100 mm)40 MPa 26670 N 26.67 kN
3P ×
× = =≤
所以， 大许可载荷为 [ ] 26.67 kNP = 。 【例 6.4】 试为图 6.8（a）所示梁设计截面尺寸，材料的 [ ]σ = 160 MPa。（1）设计圆截
面直径 d；（2）设计 : 1: 2b h = 的矩形截面；（3）设计工字形截面。并说明哪种截面 省材
料。
图 6.8 例 6.4 图
【解】：梁的弯矩图见图 6.8（b）。 大弯矩在跨中截面，且 max 20 kN mM = i （1）若设计圆形截面，则由强度条件式（6.9）有
[ ]3 6
5 3maxπ 20 10 N mm 1.25 10 mm32 160 MPaz
MdWσ
×= = = ×
i≥
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解得 d≥108.4 mm，对应的横截面面积 A≥9224 mm2 （2）若设计 : 1: 2b h = 的矩形截面，则有
[ ]2 3 6
5 3max2 20 10 N mm 1.25 10 mm6 3 160 MPaz
Mbh bWσ
×= = = ×
i= ≥
解得 b≥57.2 mm，对应的横截面面积 A≥6543 mm2 （3）若设计工字形截面，则有
[ ]5 3max 1.25 10 mmz
MW
σ= = ×
通过查表知，选择 No.16 工字钢，其 5 31.41 10 mmzW = × ，面积为 A = 2610 mm2 通过对上面 3 种截面面积的比较，显然采用工字形截面 省材料。 2．对于铸铁等脆性材料组成的梁，因许用拉应力 [ ]tσ 和许用压应力 [ ]cσ 不相等，为
了充分发挥材料的性能，工程上常把梁的横截面制成与中性轴不对称的形状，如图 6.9 所
示 T 字形截面等。其类似情形下的正应力强度条件应分别对 大拉应力和 大压应力进
行计算，即
[ ][ ]
t max t
c max c
σ σ
σ σ
⎧⎪⎨⎪⎩
，
，
≤
≤ （6.10）
式中： max 1 max 2t,max Max ,
z z
M y M yI I
σ+ −⎧ ⎫⎪ ⎪= ⎨ ⎬
⎪ ⎪⎩ ⎭
i i下 上 ； max 1max 2c,max Max ,
z z
M yM yI I
σ−+⎧ ⎫⎪ ⎪= ⎨ ⎬
⎪ ⎪⎩ ⎭
ii 下上
图 6.9 T 形截面梁的弯曲正应力分布
【例 6.5】 铸铁梁的横截面为 T 形，截面尺寸和载荷如图 6.10(a)所示。铸铁的许用拉应
力 [ ]t 25 MPaσ = ，许用压应力 [ ]c 50 MPaσ = 。试校核梁的强度。（ 1 70 mmy = ， 4.65zcI = × 7 410 mm ） 【解】：由静力学平衡方程求出梁的支反力为
70 kN4AyF = 90 kN
4CyF =
作梁的弯矩图如图 6.10(b)所示。 大正弯矩在 D 截面，D 截面的位置可令 CA 段剪力方
程 S( ) 0F x = 确定，即 0 1.75 mx = ，见图 6.10（a）；该载面的弯矩值可由（A 段弯矩方程求得，
即 0245( ) kN m16
M x = i ，即为 大正弯矩）。 大负弯矩在截面 C 上， 10 kN mCM = − i
第 6 章 直梁·弯曲应力
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图 6.10 例 6.5 图
由于截面关于中性轴 z 不对称，所以在同一横截面上的 大拉应力和 大压应力并不相
等，在此必须分别计算。 因D截面有 大正弯矩，故此该截面上的 大拉应力发生在下边缘各点， 大压应力发
生在上边缘各点。
6
1,t 7
245 10 N mm 70 mm16 23 MPa
4.65 10 mmD
DZ
M yI
σ
⎛ ⎞× ×⎜ ⎟⎝ ⎠= = =
×
i＜ [ ]tσ
6
2,c 7 4
245 10 N mm (200 mm 70 mm)16 42.8 MPa
4.65 10 mmD
DZ
M yI
σ
⎛ ⎞× × −⎜ ⎟⎝ ⎠= = =
×
i＜ [ ]cσ
而在截面 C 上，虽然弯矩 MC 的绝对值小于 MD，但 MC 为负， 大拉应力发生在上边缘
各点处，而这些点到中性轴的距离比D截面上的要远，因此就有可能发生比D截面更大的拉
应力。 6
2,t 7 4
10 10 N mm 130 mm 28 MPa4.65 10 mm
DC
Z
M yI
σ × ×= = =
×i
＞ [ ]tσ
所以该梁的强度不够。
*6.4 横力弯曲时梁横截面上的切应力·切应力强度条件与计算
横力弯曲时，横截面上既有剪力、又有弯矩，因此横截面上必然既有正应力、又有切应
力。切应力的分布因截面形状不同而有很大的差别，所以下面针对不同截面形状分别讨论。
6.4.1 矩形截面梁
1．切应力分布假设 如图 6.11（a）所示矩形截面梁，横截面上的剪力 FS 与截面对称轴 y 重合，根据切应力
互等定理可知，在横截面的两侧边缘，切应力的方向一定平行于截面侧边。如果横截面为狭
长矩形，可以认为，沿截面宽度各点切应力也平行于侧边，而且切应力的大小变化不大。根
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据以上分析，对截面上的切应力分布规律作如下两个假设： （1）横截面上各点处的切应力方向均平行于截面侧边，即τ 的方向与 FS 相同。 （2）切应力沿截面宽度均匀分布，即距中性轴等远的各点处τ 的大小相等。 根据进一步研究可知，当横截面高度 h 大于其宽度 b 时，基于上述假设所推导的切应力
公式是足够准确的。以上这两个假设使切应力的计算大为简化，仅通过静力平衡条件，就可
以推导出切应力的计算公式。 2．切应力公式推导 矩形截面简支梁如图 6.11（a）所示，计算截面m n− 上距中性轴为 y 的水平线 pq 上的切
应力τy ，如图 6.11（b）所示。 用相距 dx 的横截面m n− 和 m1−n1；从梁中截取一微段，设在该微段上无横向外力作用，
则左右两横截面上剪力相等，均为 FS；但弯矩不同，m n− 截面上的弯矩为 M，m1−n1 截面上
的弯矩为 dM M+ ，如图 6.11（c）所示。相应的两截面上的 yτ 相等，而正应力不同，同一 y
坐标处 m1−n1 截面上的正应力大于m n− 截面上的正应力。
图 6.11 弯曲切应力公式推导
由于直接推导距中性轴为 y 的 pq 线上各点处切应力 yτ 比较困难，所以采用间接法，沿
pq 线再用一个纵截面将微段切开，取脱离体，如图 6.11（b）所示。根据切应力互等定理可
知，脱离体顶面上一定有切应力 yτ ′，并且 y yτ τ′ = ，只要求得 yτ ′即可。
切应力 yτ ′可通过脱离体上力的平衡关系求得。设脱离体左右侧横截面均为 *A ，其正应力
分别是 1σ 和 2σ ，相应合成法向内力为 N1F 、 N2F ，在其顶面上的水平切应力 yτ ′，合成水平剪
力 dT ，考虑脱离体的平衡，即
N2 N1dT F F= − （6.11）
式（6.11）中法向内力分别为
*11 1 1* * *
d d dN zA A Az z z
My M MF A A y A SI I I
σ= = = =∫ ∫ ∫ （6.12）
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式中， *1*dz A
S y A∫＝ ，称为截面 *A 对中性轴 z 的静距。
同理可得
*N2
dz
z
M MF SI+
= （6.13）
根据切应力互等定理和τ 沿截面宽度均匀分布假设可知 y yτ τ′ = ，而且 yτ ′沿截面宽度也是
均匀分布的，所以
d d dy yT b x b xτ τ′= = （6.14）
将式（6.12）、式（6.13）和式（6.14）代入式（6.11），得 * *ddy z z
z z
M M Mb x S SI I
τ += −
整理后得*d
dz
yz
SMx I b
τ = ，代入 SddM Fx= ，得
*
S zy
z
F SI b
τ = （6.15）
式中： SF 为横截面上的剪力； zI 为整个横截面对中性轴 z 的惯性矩，b 为横截面在所求切应
力处的宽度； *zS 为所求切应力处横线一侧部分面积 *A 对中性轴的静距。
3．切应力沿截面高度的变化规律 对矩形截面梁的某一横截面来说，公式（6.15）中的 SF 、 zI 、b 均为常量，只有静矩 *
zS 随
着所求应力点到中性轴的距离 y 而变化，如图 6.12（a）所示，面积 *A 对中性轴的静矩为
2* * * 22
22 2 4z ch b hhS A y b y y y y
⎛ ⎞⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = − + − = −⎜ ⎟⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎝ ⎠⎝ ⎠ ⎣ ⎦ ⎝ ⎠
将上式及 3112zI bh= 代入（6.15）式，得
2
2S3
64y
F h ybh
τ⎛ ⎞
= −⎜ ⎟⎝ ⎠
（6.16）
式（6.16）表明，切应力沿截面高度按二次抛物线规律变化，如图 6.12（b）所示。当2hy = ±
时， 0yτ = ，即横截面上、下边缘处切应力为零；当 0y = 时， maxyτ τ= ，即中性轴上切应力
大，为
2
S S Smax 3
6 3 34 2 2
F F Fhbh bh A
τ = = = （6.17）
这表明矩形截面上的 大切应力为截面上平均切应力的32倍。
材 料 力 学
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图 6.12 矩形截面梁的弯曲切应力分布
6.4.2 工字形截面
在导出公式（6.15）时，只使用了切应力的分布假设，并没有利用矩形截面的条件，所以公式
（6.15）是通用公式。在工字型截面中，翼缘上的切应力分布复杂，数值又很小，在材料力学中不
作研究。腹板上的切应力很大，其分布符合前面的假设，可以直接使用公式（6.15）计算。 如图 6.13（a）所示，截面上阴影部分面积 A*对中性轴 Z 的静矩为：
*
22 2 2
1 12 2 2 2 2 2 2 2
( )8 2 4
zH h H h h hS B b y y
B b hH h y
⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞= − + + − +⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
⎛ ⎞= − + −⎜ ⎟
⎝ ⎠
代入式（6.15）得
2
2 2 2S ( )8 2 4y
z
F B b hH h ybI
τ⎡ ⎤⎛ ⎞
= − + −⎢ ⎥⎜ ⎟⎝ ⎠⎣ ⎦
（6.18a）
其分布规律如图 6.13（b）所示。则腹板内的 大、 小切应力分别为 2 2 2
2 2S Smax ( ) ( )
8 8 8 8z z
F FB bh BH hH h B bbI bI
τ⎡ ⎤ ⎡ ⎤
= − + = − −⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎣ ⎦ ⎣ ⎦
2 22 2S S
min max( )8 8 8z z
F FB BH BhH hbI bI
τ τ⎡ ⎤⎡ ⎤= − = −⎢ ⎥⎢ ⎥⎣ ⎦ ⎣ ⎦
≈
图 6.13 工字形截面梁腹板内的切应力分布
第 6 章 直梁·弯曲应力
·133·
由于对于一般的工字钢 B b>> ， ( )B b B− ≈ ，所以 大、 小切应力几乎相等，抛物线
分布规律变成了矩形，可近似认为腹板中的切应力是均匀分布的。同时，由于腹板承担了横
截面绝大部分剪力，其切应力可以近似用下式计算。
SFbh
τ≈ （6.18b）
工字形截面梁的腹板与翼缘分工较好，腹板主要承担截面上的剪力，而翼缘主要承担弯
矩。所以，工字形是比较合理的梁截面形状，在工程上被广泛采用。
6.4.3 圆形截面梁
如图 6.14（a）所示，对于圆形截面梁，可以采用前述完全相同的方法来推导其 大切应
力公式
Smax
43
FA
τ = （6.19）
式中，A 为圆形截面的面积； SF 为作用在整个截面上的剪力。式（6.19）表明圆形截面梁上
的 大切应力 maxτ 是平均切应力 SFA
的43倍。
6.4.4 圆环形截面梁
如图 6.14（b）所示，圆环形截面梁上的 大切应力仍发生在中性轴上，其计算公式为
Smax 2
FA
τ = （6.20）
式中，A 为圆环形截面的面积。可见，其 大切应力是平均切应力 SFA
的 2 倍。
图 6.14 圆形、圆环形截面的弯曲切应力
综上所述，常见 4 种截面上的 大切应力与平均切应力之间的关系为
maxτ ατ=
其中α 的取值：①矩形截面，32
α = ；②工字形截面， 1α≈ ；③实心圆截面，43
α = ；④圆环
形截面， 2α = 。
材 料 力 学
·134·
6.4.5 切应力强度条件与强度计算
对于各种截面形状的等直梁，其 大切应力一般都发生在 大剪力所在横截面上的中性
轴处，并可写成统一表达式
*
Smax maxmax
z
z
F SI b
τ = （6.21）
式中： *maxzS 为中性轴一侧半个截面对中性轴的静矩；b 为横截面中性轴处的宽度。
在梁的强度计算中，必须同时满足梁的弯曲正应力和弯曲切应力两个强度条件。在工程
中，通常是先按正应力强度条件选择截面尺寸，然后再进行切应力强度校核。 从前面的讨论知道， 大切应力发生在中性轴上，这里恰好正应力 0σ = ，所以可以像
处理圆轴扭转一样来校核切应力
[ ]*
Smax maxmax
z
z
F SI b
τ τ= ≤ （6.22）
式中， [ ]τ 为材料的许用切应力。 一般顺序是首先进行正应力强度条件校核，如果需要，再
进行切应力校核。附录型钢表中，给出了工字钢 *:z zI S 的比值，
进而可以计算工字钢的 maxτ 。 【例 6.6】 一悬臂梁长为 800 mm，在自由端受一集中力 F
的作用。梁由 3 块 50 mm×100 mm 的木板胶合而成，如图 6.15所示，图中 z 轴为中性轴。胶合缝的许用切应力 [ ] 0.35 MPaτ = 。
试根据胶合缝的切应力强度求许可载荷 [ ]F ，并求在此载荷作
用下，梁的 大弯曲正应力。 【解】：（1）易知梁各横截面上的剪力都等于 F，可任取
一横截面计算。由于两胶合缝关于中性轴对称，所以两胶合缝
上的切应力相等，因此只需要计算其中一条即可。
由 *
S z
z
F SI b
τ = [ ]τ≤
[ ]3
(50 mm 100 mm 50 mm) 0.35 MPa1 100 mm (150 mm) 100 mm
12
Fτ τ× × ×= =⎛ ⎞× × ×⎜ ⎟⎝ ⎠
≤
可得 [ ] 3937.5 N 3.94 kNF ≤ ≈
（2）梁的 大弯矩出现在固定端截面上，大小为 max 3.152 kN mM = i 。由弯曲正应力公
式可得 6
maxmax
2
3.152 10 N mm 8.41 MPa1100 mm (150 mm)6
z
MW
σ ×= = =
×
i
【例 6.7】 如图 6.16（a）所示的矩形截面梁 2h b= ，许用应力 [ ] 120 MPaσ = ，[ ] 50 MPaτ = ，
图 6.15 例 6.6 图（单位：mm）
第 6 章 直梁·弯曲应力
·135·
试确定截面尺寸 b、h。
图 6.16 例 6.7 图
【解】：（1）求支反力，作剪力图与弯矩图，见图 6.16（b）、图 6.16（c）。 由图得 max 60 kNF = ， max 30 kN mM = i
（2）按弯曲正应力强度条件计算。 2 32
6 3zbh bW = =
代入强度条件 [ ]max
z
MW
σ≤ 得
6
3
30 10 N mm 120 MPa2 / 3b
× i≤
72.1 mmb≥ （3）按弯曲切应力强度条件计算。代入强度条件
[ ]S maxmax
3 32 2
Fbh
τ τ τ= = ≤
33 60 10 N 50 MPa2 2b b
××
×≤
得 30.0 mmb≥
计算结果表明：当满足弯曲正应力强度条件时， 72.1 mmb≥ ；当满足弯曲切应力强度
条件时， 30.0 mmb≥ 。综合得到 72.1 mmb≥ ， 2 144.2 mmh b= ≥ ，取整 2 144 mmh b= = ，
即可满足弯曲正应力强度条件和弯曲切应力强度条件的要求。 在该题中，既有许用弯曲正应力 [ ]σ ，又有许用弯曲切应力 [ ]τ ，因此可以分别按其相应
的强度条件进行计算；或者先按弯曲正应力强度条件计算截面尺寸，然后再校核弯曲切应力
强度条件。
材 料 力 学
·136·
*6.5 开口薄壁截面梁的弯曲切应力·弯曲中心的概念
根据前面的分析我们知道：当杆件具有纵向对称面，且横向力作用在此对称面内时；或
者杆件无纵向对称面，但是外力偶作用在截面形心主惯性平面内时，杆件只发生平面弯曲变
形。如果杆件无纵向对称平面，而横向力又作用在形心主惯性平面内，此时截面上切向分布
内力系的合力通常不通过截面形心，杆件除产生弯曲变形外，还要产生扭转变形，如图 6.17（a）所示。对于实心截面杆件，由于杆件的抗扭刚度大，扭转变形相对较小，可以不必考虑。
但是对于开口薄壁杆件，由于其抗扭刚度较小，则必须考虑其扭转变形的影响，可以尽量改
变载荷作用点的位置，使其不产生扭转变形。理论研究和实验证明，当横向力作用在平行于
形心主惯性平面且通过某一特殊点时，杆件只有弯曲变形，而没有扭转变形，这一特殊点 K称为弯曲中心。同时，它也在横截面上剪力的合力作用线上，又称为剪切中心。
图 6.17 外载荷作用方式与弯曲中心的关系
下面以槽型截面梁为例说明开口薄壁杆件弯曲中心的确定方法。如图 6.17（b）所示的
槽型截面，任一横截面上切应力的分布情况如图 6.18（a）所示。将作用在上、下翼缘和腹板
上的切向分布内力条的荷化结果分别用T ′、T ′和 T 来代替，如图 6.18（b）所示，将其向腹
板的形心 C 简化得到合力 T 和合力偶矩T h′ ，如图 6.18（c）所示。利用力线平移定理可进一
步简化为作用在点 K 的一个合剪力 FS，如图 6.18（d）所示，点 K 到点 C 的距离 e 可由下式
求得 T heT′
=
图 6.18 槽型截面弯曲中心的确定
当槽型截面形心上沿非对称轴方向受有集中力 F 作用时，在梁的任一横截面上的切向内
力系的合力为合剪力 FS，它已不再通过形心截面 o，而是通过另一点 K，因此它会使梁除了
第 6 章 直梁·弯曲应力
·137·
产生弯曲变形以外，不产生扭转变形，点 K 即为所求截面的弯曲中心。 弯曲中心的位置与外力 F 的大小和材料的性质无关，仅与截面的大小和形状有关，它是
截面图形本身所具有的物理性质。当截面具有两个对称轴（如工字型截面）时，两对称轴的
交点（形心）就是弯曲中心，具有反对称轴线的截面（如 Z 形截面），形心也是弯曲中心；
具有一个对称轴（如 T 型、槽型、等边角钢、开口环型）的截面，其弯曲中心在对称轴与剪
力 FS 的交点。表 6.1 给出了常见开口薄壁截面弯曲中心的位置。
表 6.1 常见开口薄壁截面的弯曲中心。
截面形状
弯曲中心
位置
2 2
4 z
th beI
= 0e r= 在狭长矩形中线的交点 在形心上
6.6 提高梁弯曲强度的主要措施
设计梁时，一方面要保证梁有足够的强度，同时还要充分发挥材料的潜力，作到物尽其
用，节省材料，减轻自重，使梁既安全又经济。 前面曾经指出，弯曲正应力是控制梁强度的主要因素。所以弯曲正应力强度条件 maxσ =
[ ]max
z
MW
σ≤ 往往是设计梁的主要依据。从该条件中可以看出，要提高梁的承载能力应从两方
面考虑：一方面是合理安排梁的受力情况以降低 maxM ；另一方面是采用合理的横截面形状以
提高 zW 。 1．采用合理截面形状 截面形状应该是面积 A 相等时， zW 越大越合理。如高为 h、宽为 b 的矩形截面梁，设 h b＞ ，
如图 6.19（a）、图 6.19（b）所示，截面立放时抗弯截面系数1
2
6zbhW = 比平放
2
2
6zhbW = 的大
（1 2z zW W＞ ），所以立放比平放合理。故工程中的矩形梁一般是立放的。
图 6.19 悬臂矩形梁的两种放置方式 图 6.20 矩形截面与工字形截面
材 料 力 学
·138·
抗弯截面系数 Wz 与截面高度 h 的平方成正比（例如矩形2
6zbhW = ），故选择合理截面原
则是当面积 A 一定时，尽可能增大截面的高度，并将较多的材料布置在远离中性轴的地方，
以得到较大的抗弯截面系数。这个原则的合理性也可以由梁横截面上正应力分布规律来说明。
当距中性轴 远处点的正应力达到许用应力时，中性轴附近各点处的正应力仍很小，而且它
们离中性轴近，承担的弯矩也很小，所以将较多的材料布置在远离中性轴的地方，则更能发
挥材料的作用。同时截面的高度增大，相应的抗弯截面系数也增大，这样的截面形状较为合
理。如图 6.20 虚线所示矩形截面梁，若把中性轴附近的材料挖出，移到上下边缘处成为工字
形截面，可使正应力较大区域的材料用量多，正应力较小区域的材料用量少，这样，材料的
潜力得到充分发挥；而且在面积 A 不变的情况下、工字形截面的 Wz 比较大，故工字形截面
比矩形截面合理。这就是工程上广泛采用工字形、环形、箱形等截面梁的原因。 各种不同形状截面的经济性常采用比值 Wz/A 来说明，比值越大越合理。例如：
直径为 h 的圆形截面 3
2
/ 32 0.125/ 4 8
zW h h hA h
ππ
= = =
高为 h 宽为 b 的矩形截面 2 / 6 0.167
6zW bh h h
A bh= = =
高为 h 的槽形及工字形截面 ( )0.27 ~ 0.31zW hA
=
可见，工字形、槽形截面比矩形合理，圆形截面相对较差。 合理的截面形状还应该考虑材料的抗拉、抗压性能。对于抗拉与抗压强度相同的塑性材
料，宜采用对中性轴对称的截面，如圆形、矩形、工字形等。这样可使截面上、下边缘处的
大拉应力和 大压应力相等，可同时接近许用应力。对于抗拉与抗压强度不相等的脆性材
料，宜采用对中性轴不对称的截面，并使中性轴偏于截面受拉（强度较低）的一侧。例如可
采用图 6.21 所示的一些截面。对这类截面，如能使截面形心位置符合
[ ][ ]
t1
2 c
yy
σσ
=
则截面上的 大拉应力和 大压应力可同时接近各自的许用应力。式中， [ ]tσ 和 [ ]cσ 分别表
示拉伸和压缩的许用应力。
图 6.21 不同形状截面梁及弯曲正应力分布
第 6 章 直梁·弯曲应力
·139·
对于用木材制成的梁，虽然材料的拉、压强度不等，但由于制造工艺的要求仍多采用矩
形截面。 总之，在选择梁的合理截面形状时，应综合考虑横截面上的应力情况、材料的力学性
能、梁的使用条件及制造工艺等因素。 2．采用变截面梁 前面讨论的梁都是等截面的，即 zW 为常量。抗弯截面系数 zW 是由正应力强度条件确定
的，即
[ ]max
zM
Wσ
≥
上式确定的是 大弯矩所在截面所需的截面尺寸。一般情况下，弯矩 ( )M x 是随截面位
置的改变而改变的，如图 6.22（a）所示，当 大弯矩所在截面上的弯曲正应力达到许用应力
[ ]σ 时，其它各截面上的弯矩还较小，材料的性能没有充分发挥。为了节省材料和减轻自重，
可根据弯矩 ( )M x 沿梁轴线变化情况，使梁截面尺寸也随之而改变。在弯矩较大处采用较大
的截面，在弯矩较小处采用较小截面。这种横截面沿梁轴线变化的梁，称为变截面梁，如图
6.22（b）所示。
图 6.22 变截面梁及等强度梁
理想情况是变截面梁各横截面上的 大正应力都相等，且都等于许用应力，这种梁称为
等强度梁。设梁在任意截面上的弯矩为 ( )M x ，而截面的抗弯截面系数为 ( )zW x ，根据等强
度梁的要求，应有
( )( ) [ ]max
z
M xW x
σ σ= =
或改写成
( ) ( )[ ]z
M xW x
σ= （6.23）
式（6.23）即等强度梁的 ( )zW x 沿梁轴线变化的规律。可见， ( )zW x 是随 ( )M x 而变化的。
如图 6.22（a）所示受集中力 F 作用的简支梁，弯矩方程 ( ) 12
M x Fx= ，设截面为矩形，截面
宽度 b 不变，截面高度 ( )h x 的变化规律由（6.23）式
( ) ( )[ ]
( )2
6z
M x bh xW x
σ= =
材 料 力 学
·140·
得
( ) [ ]3Fxh xb σ
= （6.24）
可见梁截面高度沿梁轴线按抛物线规律变化，这样的梁制作比较困难，为便于施工，常
将等强度梁改作成截面高度按直线变化的近似等强度变截面梁，如图 6.22（c）所示。 由式（6.24）可见， 0x = 处 ( ) 0h x = ，即在支座处高度等于零，这显然不能满足剪切强
度要求。设支座处所需的 小高度为 minh ，由切应力强度条件
[ ]maxmax
min
3 3 / 22 2
SF FA bh
τ τ= = =
因此求得
[ ]min3
4Fh
b τ=
如图 6.23 所示，车辆上的叠板弹簧、建筑工程中的鱼腹式吊车梁、机械工程中的变截
面轴、钓鱼竿等都是近似等强度的变截面梁。
图 6.23 工程实际中近似等强度变截面梁
3．合理安排梁的支座和载荷 由正应力强度条件可知，要提高梁的强度，应该减小其 大弯矩。合理布置梁的支座位
置和调整载荷作用方式，可以有效地降低 大弯矩，从而达到提高梁承载能力的目的。
如图 6.24（a）所示的简支梁，受集中力作用时， 大弯矩 2max
14
M ql= ；如图 6.24（b）、
（c）所示，当增加辅助梁或将集中力用均布载荷代替时，梁内 大弯矩 2max
18
M ql= ，仅有原
来的 50% ；如果能将梁两端的铰支座向内移 0.2l ，如图 6.24（d）所示，则 大弯矩
2max
140
M ql= ，仅为图 6.24（c）所示梁的 20%，可见 大弯矩减小了，梁的承载能力增大了。
图 6.24 简支梁的弯矩与载荷作用方式及支座位置之间的对比
第 6 章 直梁·弯曲应力
·141·
思 考 题
思 6.1 梁纯弯曲时，其横截面上的内力有何特点？若直梁的抗弯刚度 EI 沿轴线为常量，
则发生对称纯弯曲变形后梁的轴线有何特点？ 思 6.2 横力弯曲时梁的横截面上有哪些内力、哪些应力？ 思 6.3 等直实体梁发生平面弯曲变形的充分必要条件是什么？ 思 6.4 如何考虑几何、物理与静力学 3 方面以导出弯曲正应力公式？弯曲平面假设与
单向受力假设在建立上述公式时起何作用？梁的弯曲正应力在横截面上如何分布？ 思 6.5 试证明纯弯曲时中性轴必过横截面的形心。
思 6.6 用梁的弯曲正应力强度条件 maxmax [ ]
z
MW
σ σ= ≤ 可以解决哪 3 方面的问题？
思 6.7 受力情况、跨度、横截面均相同的一根钢梁和一根木梁，其内力图是否相同？
横截面上正应力变化规律是否相同？其对应点处的正应力和纵向应变是否相同？ 思 6.8 矩形截面梁，若截面高度和宽度都增加 1 倍，则其强度将提高到原来的多少倍？ 思 6.9 指出下列概念的区别：①纯弯曲、横力弯曲、平面弯曲、对称弯曲；②中性层、
中性轴、形心轴；③抗弯刚度 EIz、惯性矩 Iz、抗弯截面系数 Wz。 思 6.10 在推导矩形截面梁的切应力公式时作了哪些假设？切应力在横截面上的分布
规律如何？如何计算 大弯曲切应力？ 思 6.11 大弯曲正应力是否一定发生在弯矩 大的横截面上？ 思 6.12 在工字形截面梁的腹板上，弯曲切应力是如何分布的？如何计算 大与 小弯
曲切应力？如何计算圆形截面、薄壁圆筒截面梁的 大弯曲切应力？ 思 6.13 在建立弯曲正应力与弯曲切应力公式时，所用分析方法有何不同？T 形截面梁
在横力弯曲时，其横截面上的 maxσ 和 maxτ 分别出现在哪里？ 思 6.14 弯曲正应力与弯曲切应力强度条件是如何建立的？依据是什么？ 思 6.15 梁在横力弯曲时，若应力超过材料的比例极限，则正应力公式和切应力公式是
否还适用？ 思 6.16 选取梁的合理截面的原则是什么？提高梁的弯曲强度的主要措施有哪些？ 思 6.17 截面的弯曲中心与哪些因素有关？
分 类 习 题
【6.1 类】 计算题（弯曲正应力及强度计算） 题 6.1.1 直径 3 mmd = 的高强度钢丝，绕在直径 600 mmD = 的轮缘上，已知材料的弹
性模量 200 GPaE = ，求钢丝横截面上的 大弯曲正应力。 题 6.1.2 如图所示，边宽为 a 的正方形截面梁，可按图（a）与图（b）所示两种方式放
置。若相应的抗弯截面系数分布为 Wa 与 Wb，试求其比值 Wa/Wb。
材 料 力 学
·142·
题 6.1.2 图
题 6.1.3 如图所示，悬臂梁受集中力 10 kNF = 和均布载荷 28 kN/mq = 作用，计算 A右截面上 , , ,a b c d 4 点处的正应力。
题 6.1.3 图
题 6.1.4 试确定图示箱式截面梁的许可载荷 q，已知 [ ] 160 MPaσ = 。
题 6.1.4 图
题 6.1.5 如图所示，两矩形等截面梁，尺寸和材料的许用应力 [ ]σ 、E 均相等，但放置
如图。按弯曲正应力强度条件确定两者许可载荷之比 1 2/F F 。
题 6.1.5 图
第 6 章 直梁·弯曲应力
·143·
题 6.1.6 No.20a[或： ]工字钢梁的支承和受力情况如图所示。若 [ ] 160 MPaσ = ，试
求许可载荷 F 。
题 6.1.6 图
题 6.1.7 如图所示矩形截面钢梁，测得长度为 2 m 的 AB 段的伸长量 1.3 mmABl = ，求
均布载荷集度和 大正应力。已知 200 GPaE = 。
题 6.1.7 图
题 6.1.8 已知一外伸梁截面形状和受力情况如图所示。试作梁的 SF 、M 图，并求梁内
大弯曲正应力。其中 60 kN/mq = [或： ]， 1 ma = 。
题 6.1.8 图（单位：mm）
题 6.1.9 简支梁承受均布载荷如图所示。若分别采用截面面积相等的实心和空心圆截
面，且 1 40 mmD = ， 2 2 3/ 5d D = [或： ]，试分别计算它们的 大正应力，并求空心截面
比实心截面的 大正应力减小了百分之几？
题 6.1.9 图
题 6.1.10 形横截面简支梁其受力情况及截面尺寸如图所示，已知 t[ ] 100 MPaσ = ，
c[ ] 180 MPaσ = [或： ]，截面图中 z 轴为形心轴。试画出 SF 、M 图，并校核梁的强度。
题 6.1.10 图
材 料 力 学
·144·
题 6.1.11 承受纯弯曲的铸铁⊥形梁及截面尺寸如图所示，其材料的拉伸和压缩许用应
力之比 t c[ ] [ ] 1/ 4σ σ = [或： ]。试求水平翼板的合理宽度 b。
题 6.1.11 图
题 6.1.12 如图所示，一由 No.16 工字钢制成的简支梁承受集中载荷 F。在梁的 c−c 截
面处下边缘上，用标距 s = 20 mm 的应变仪量得其纵向伸长量 0.008 mmsΔ = [或： ]。已知
梁的跨长 1.5 ml = ， 2 ma = ，弹性模量 210 GPaE = 。试求 F 的大小。
题 6.1.12 图
题 6.1.13 如题 6.1.13 图所示，梁的许用应力为 [ ] 8.5 MPaσ = ，若在 C 截面处单独作用
大小为 30 kN 的载荷时，梁内的 大正应力刚超过许用应力，为使梁内应力不超过许用值，
试求 D 端作用力 F 的取值范围。
题 6.1.13 图
题 6.1.14 如图所示铸铁梁，载荷 F 可沿梁 AC 从截面 A 水平移动到截面 C，试确定载
荷 F 的许用值。已知许用拉应力 [ ]t 35 MPaσ = ，许用压应力 [ ]c 140 MPaσ = ， 1 ml = 。
题 6.1.14 图（单位：mm）
第 6 章 直梁·弯曲应力
·145·
题 6.1.15 如图所示正方形截面木简支梁，许用应力 [ ] 10 MPaσ = 。现需要在梁的截
面 C 的中性轴处钻一直径为 d 的圆孔，问在保证该梁强度的条件下，圆孔直径 d 大为
多少？
题 6.1.15 图
题 6.1.16 当载荷 F 直接作用在跨长 l = 6 m 的简支梁 AB 的中点时，梁的 大正应力
超过许用值 30%。为了消除此过载现象，配置了如图所示的辅梁 CD，求此辅梁的 小跨
长 a。
题 6.1.16 图
【6.2 类】 计算题（弯曲切应力及强度计算） 题 6.2.1 ⊥形截面铸铁悬臂梁，尺寸及载荷如图所示。若材料的许用拉应力 t[ ] 40 MPaσ = ，
许用压应力 c[ ] 160 MPaσ = [或： ]，截面对形心轴 cz 的惯性矩 410180 cmczI = ，且
1 96.4 mmh = 。试计算：（1）该梁的许可载荷 F；（2）梁在该许可载荷作用下的 大切应力。
题 6.2.1 图（单位：mm）
题 6.2.2 一外伸梁，其横截面如图所示， 600 mma = [或： ]，材料的许用应
力 [ ] 160 MPaσ = 。试求当梁截面上的 大弯曲正应力等于 [ ]σ 时，梁跨中 D 截面上 K 点
的切应力。
材 料 力 学
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题 6.2.2 图（单位：mm）
【6.3 类】 计算题（正应力和切应力两种强度的计算） ※题 6.3.1 一矩形截面木梁，其截面尺寸及载荷如图所示，已知 1.3 kN/mq = ，[ ] 10 MPaσ = ，
[ ] 2 MPaτ = [或： ]。 试校核梁的正应力和切应力强度。
题 6.3.1 图
※题 6.3.2 如图所示木梁受移动载荷 40 kNF = 作用。已知木材的许用应力[ ] 10 MPaσ = ，
许用切应力[ ] 3 MPaτ = ，木梁的横截面为矩形截面，其高宽比 3/ 2h b = [或： ]。试确定此梁
的横截面尺寸。
题 6.3.2 图
