Curso Sandvik sobre precorte

Manejo de pendientes del rajo™

Retracción

Fallas de planoy cuña de lascaptaciones

Profundidad final del rajo

Diseño actual del rajoPlanta

Superficies de potenciales fallas demayor escala

Respaldo bajo

Fallas potenciales de plano demayor escala

??

?

Pendiente

Manejo de pendientes del rajo

Fallas del sector del rajo - cierre temporal de la mina, pérdida de recursos, equipo,...

Fallas múltiples - cierres en el camino de acarreo, daño a los equipos…en las captaciones

Incluso unas pocas rocas - rodando por los caminos de acarreo, los lugares de perforación y tronadura,... son una causa de preocupación

Tronadura con control - encontrar procedimientos de trabajo de la pared que entreguen resultados aceptables en términos

de estabilidad de la pared, dilución del material, ... y que al mismo tiempo minimicen las alteraciones al programa de producción

Estabilidad de la pendiente del rajo


La estabilidad de la pared del rajo depende de: • problemas geotécnicos e hidrogeológicos • nivel de la seguridad diseñada (basada en evaluaciones de riesgo) • efectos perjudiciales de la tronadura • habilidad para asegurar el suelo (acuñamiento, soporte del suelo,

drenaje de la pendiente)

Estabilidad de la pendiente del rajo

Rajo abierto Altura de la pendiente

Angulo de la pendiente

resistencia uniaxial de compreción

Tipos de Fallas

(m) (º) (Mpa)Cañón Bingham 670/850 37 Low Lenta y estableChuquicamata – Sector Este 645 40-46 60-100 Bancos múltiplesChuquicamata – Sector Oeste 645 37 30-100 Lenta y estableGrasberg 45 Falla sector rajoEkati 315 50 150 No en gran escalaKemi 170 35-45 30-180 Captación múltipleBjörnevatn 190-210 47-55 135-470 Bancos múltiplesÖrtfjell 120-230 51 45-75 No en gran escalaTellnes 155 43-50 60-180 Bancos múltiplesAitik – Respaldo bajo 225-270 46 70-140 No en gran escalaAitik – Extensión del rajo > 450 46 70-140

Rajo Grasberg – falla grave en el sector del rajo en 2003


Vistaesquemática

Fases deSobrecarga

y Baja Ley

Fases deMineral de

Alta Ley

1 Kilómetro

Acceso a6S

Corredor deSeguridad

Área deldeslizamiento

Rampa a través de laretracción 6S

Tronadura de Control de Pared¿Qué es el daño por tronadura?

Mecanismos de daño por tronadura activosen las paredes traseras

Terreno Cercano • fracturización radial - concentración de carga PS,

(relaciones de desacoplamiento)- concentración de la carga retardante, (R / Q ½, piso)

• formación de cráter - uso del taco versus fallas en la cimaen la carga de columna

Intermitente • desplazamiento - confinamiento del tiempo de las

de la tronadura tronaduras versus sobre excavación • penetración de gas - principalmente un problema en terreno

fraccionado o roca con grietas abiertas

Terreno Lejano • vibraciones de baja - Principalmente un problema en terreno frecuencia fraccionado

σr

Daño por la tronadura causado porfracturización radial

1 5 10 20 5021

2

5

10

50

100

600

1000

200

2000

20

• conteo fractura radial Nradial

= 2000 · D 1.5 · ( r / a ) -2

• razón de desacoplamiento volumétrico D = ( dexplosive / dshothole ) 2 · CL / L

• atenuación geométrica (cargas cilíndricas)

( r / a ) -220%

Radio relativo, ( r / a )N

º de

frac

tura

s ra

dial

es, N

radi

al

60%30%

90%40%

Dtiro del disparo = 2 a r / aps

σr = + ps · ( r / a ) -2

σθ = - ps · ( r / a ) -2

+ ps

- ps

σr

σθ

σθ

Perspex / Cordtex Cuarcita / Ø38 mm / ANFEX + Cordtex Cuarcita / Ø38 / Ø25 mm Gelignita 60% + Cordtex Cuarcita / Ø38 / Ø18 mm Smoothex + Cordtex

Dec

oupl

ing

ratio

(%) →

Granito / Ø28mm /0,25m

40g/m Cordtex en agua

Tronadura de Control de Pared

Presiones de los tiros y fracturas radiales

Presión frontal de la detonación pd ~ 0.00025 · CD · VOD 2

Presión cuasi estática del tiro ps = 30% - 70% of pd= dependiente de la rigidez de la masa rocosa { E,ν, ρ, O }

VOD

~ 2d

Velocidades en el banco Onda-P: cp ~ √ E / ρ Onda-S: cs ~ 0.5 · cp

Fractura: cfracture ~ 0.38 · cp

Flujo del gas: cgas ~ 0.05 · cp

Frente de la detonación enexplosivo seguido de la zona

primaria de reacción

Presión cuasi estática en un tiroen expansión

Ondas de carga primarias(compresivas) y divididas

Aumento de la fractura inducidopor reflexiones e interacción delflujo de gas y la onda de carga


Mecanismo de Pre-corte – fracturización dirigida entre tiros

σrdtiro = 2 a r / aps

σr = + ps · ( r / a ) -2

σθ = - ps · ( r / a ) -2

+ ps

- ps

σr

σθ

σθ

Esfuerzos deun tiro

∴ S / d = constante · ( ps / BTS ) 1/2

σrPre-corte - las fracturasaumentan desde los tiros

vecinos

esfuerzo efectivo a : 3σr - σ2

S

σ2

σ2


Pautas para la perforación y carga con control de pared

50 100 150 250200 300 350

Diámetro de los tiros, mm

4

3

2

1

6

5

Espa

ciam

ient

o de

los

tiros

, m

Ingeniería CivilRajosAbiertos

Useespaciamientosmenores en rocadura o quebrada

Perforación Pre-Corte S = ( 12.5 ± 2.6 ) · d / 1000 Tronadura uniformidad de la pared

S = ( 27.5 ± 3.5 ) · d / 1000

Carga Pre-Corte (kg/m) *) Q1

1/2 = ( 0.60 ± 0.16 ) · S

*)Típicas razones de desacoplamiento ( dexplosivo / dtiro) = 0.3 ± 0.05


Acerca del Pre-Corte

• espaciado de los tiros y carga dependen del tamaño del tiro, la dureza dela roca, la fuerza del explosivo y la razón de desacoplamiento

• la roca altamente unida requiere de espaciamientos más cercanos de lostiros que para la roca masiva

• preferentemente pre-cortes de perforación y tronadura previos a laperforación de los tiros de producción

• al detonar los pre-cortes con tiros de producción, se recomienda unmínimo de 200 milisegundos entre los tiros de pre-corte y los tiros deproducción más cercanos

• use cero retardos entre los tiros para lograr óptimos resultados de pre-corte

• sáltese la carga de un tiro entre series cuando dispare pre-cortes muylargos (válido para tamaños más pequeños de tiros)

• a menudo se utiliza una carga en el fondo para asegurar que salga el piedel talud

• es obligatorio perforar tiros derechos


Evaluación visual del pre-corte

• examine la frente de pre-corte y ajusteel espaciado o la carga respecto a:

- suavidad de la superficie de pre-corte- % de mitad de molde (half-casts) visible- ocurrencia de fallas en la cima- ocurrencia de fallas de plano y cuña

• una masa rocosa con una unión dominante ajustada a menos de 20º de lalínea de pre-corte puede causar paredes desiguales a pesar de las técnicasde desacoplamiento usadas • el uso del taco tiende a aumentar la ocurrencia de fallas en la cima • el uso de tiros inclinados tiende a disminuir la ocurrencia de fallas en lacima • el uso de bancos dobles de pre-corte o el uso de tiros inclinados reduceo elimina los “labios” o bordes de la pared


Evaluación visual del pre-corte

El espaciado debe ser reducido

Roca masiva

El espaciado debe ser expandido

Antes de latronadura

Después dela tronadura

Roca fisurada

Unión dominanteperpendicular alplano de pre-corte

Unión dominante aun ángulo agudo alplano de pre-corte

Pared

Aumento de la habilidad parasuperar la geología adversa

taco delaire Cargas

suspendidas Explosivosempaqueta

dos debaja

densidad

Columnaexplosivacontinua


Pared

Estudio de CasosMina de Hierro Sydvaranger - uniformidad de la tronaduraMina de Diamantes Ekati™ - pre-corteMina de TiO2 Titania - pre-corteMina de Cobre Aitik - uniformidad de la tronaduraMina de Cromo Kemi - pre-corte, apernadoMina de Oro KCGM - pre-corteMina de Apatita Siilinjärvi - pre-corte, uniformidad de la

tronaduraCerro Vanguardia Gold Mine - pre-corte, explotación selectivaCarretera Costa Adriática Croata - pre-corte, apernado

Estudio de Casos # 1 - Uniformidad de la tronaduraMina de Hierro Sydvaranger, Rajo Ostmalmen, Noruega

Número total de rajos 5Diseños de pendiente del rajo Paredhanging, gneis hornablenda 55° Respaldo bajo - gneis 47° Cuerpo mineralizado – taconita Intervalos de las captaciones 28 mAncho de las captaciones 10 mPendientes de las captaciones 70°Altura del banco 14 mEstabilidad de la pendiente fallas en la cima y el plano –

especialmente al pie de la pared, material desmoronado acumulándose en las captaciones

Respaldo bajo Paredhanging

- 100 m

0 m

100 m

Estudio de Casos # 1 - Tronadura uniforme de la pared

Mina de Hierro Sydvaranger

Nivel decaptaciones

7 m

Nivel decaptaciones

Nivel Intermitente2 m

3 m

14 m

14 m

max. 12 m 5 m

max.7 m

70°

10 m

P P BP

175 kg + 380 kgSlurrit 416 / 410

200 kg + 1200 kgSlurrit 416 / 410Carga

S = 6 m9 x 10 m2

9 x 11.5 m2 - mineral - estéril

Búfer, BProducción, PDiagrama de Perforación

Ø200 mmØ381 mmDiámetro

Estudio de Casos # 1 - Tronadura de Pared LisaMina de Hierro Sydvaranger

Nivel decaptaciones

Nivel decaptaciones

Nivel Intermitente

14 m

14 m

2 m max.7 m

P

P

P

Producción, PDiagrama de Perforación

Ø381 mmDiámetro

Estudio de Casos # 1 - Tronadura de Pared LisaMina de Hierro Sydvaranger

70°

Nivel decaptaciones

Nivel decaptaciones

Nivel Intermitente

14 m

14 m

SWB

175kg S416 + 175 kg S410cubierta4x5m x Ø110mm tubo de PVC (160 kg – ANFO)

Tronadura Lisa, SWB

3.5m + 3.5m3 m20 mCarga

S = 6 mDiagrama de Perforación

Ø200 mmDiámetro

Estudio de Casos # 2 - Pre-corteMina de Diamantes Ekati, Rajo Panda

Número total de rajos 7diseños de la pendiente de los rajos 50° Estéril – granodiorita Cuerpo mineralizado – tubería kimberlite

Intervalos de las captaciones 30 mAncho de las captaciones 11 m ( 80% confiabilidad )

Pendientes de las captaciones 90° Altura de los bancos 15 mEstabilidad de la pendiente fallas de cima, fallas

de plano, material desmoronado en las bermas

Acuñamiento de la pendiente palas frontalesde las captaciones Limpieza de las captaciones retroexcavadoras

en primavera / veranoGranodiorita

0 100 200 300 m

TuberiaKimberlite


SB

P P P B B PS

31.5m

4.7m

1.5m

16.5

m

3m

Ø44x14mDynosplit C

Ø165

PSBBP

250 +200

Búfer5x5

Ø270

150 +150

775Charging, kgDynoflo Lite

Producción6.5x7.5

Diagrama dePerforaciónBxS, m

Ø270Ø270Diámetro, mm

Búfer5x5

Pre-cortado3x2


pre-cortes en la paredalta de 2 x 15m – perfillogrado después del

acuñamiento

pre-corte en la paredalta de 1 x 30m – perfillogrado después del

acuñamiento

Compensación delequipo deperforación 2 – 3m

es igual alborde dela pared

65.8°

69.9°

Estudio de Casos # 3 - Pre-corteMina de TiO2 Tellnes, Noruega

Diseño de la pendiente del rajo 43° - 50° Estéril – anortosita, zanjas de diabasa Cuerpo mineralizado – ilmenita-norita

Intervalos de las captaciones 30 m Ancho de las captaciones 20 m Pendiente de las captaciones 80° / 90° Altura de los bancos 15 m Estabilidad de la pendiente fallas de plano, fallas de cima,

material desmoronado en las captaciones

Acuñamiento de la pendiente excavadoras hidráulicas de las captaciones Empernado principalmente contra

fallas del plano en la pendiente

Estudio de Casos # 3 - Pre-corteMina de TiO2 Tellnes, Noruega

Ø32x1000mm

S=1.25

Ø89

PSBBP

240

5x4.5

Ø140

240 1180Carga, kgSlurrit 50-10

5x48.5x8.5

Diagrama de PerforaciónBxS, m


15m

15m

20m

8.5m 4.5m 4m80°

3m5.5m

1m3m

Nivel decaptaciones

NivelIntermitente

Nivel decaptaciones

P B B PS

Estudio de Casos # 4 - Tronadura de Pared LisaMina de Cobre Atik, Suecia

Diseño de la pendiente del rajo 46° Pendiente – gneiss anfibol

Pie de la pared – gneiss biotita Intervalos de las captaciones 30 m Ancho de las captaciones 11 m (90% confiabilidad )

Pendiente de las captaciones 70° Altura del banco 15 m Estabilidad de la pendiente fallas de plano, especialmente en el pie de la pared material desmoronado acumulándose en las captaciones Programa de extensión del rajo profundidad > 450 m

ensayos en curso de pre-corte de bancos dobles a lo largo del FW

Estudio de Casos # 4 - Tronadura de Pared LisaMina de Cobre Atik, Suecia

S

B

P P B SWB

15m

3m

6m 5m

SWBBP

310

Búfer6x5

Ø165

1851090Carga, kg Titan 8080

Tronadurauniforme4.5x4

Producción8x10

Diagrama dePerforación

BxS, m

Ø140Ø311 Diámetro, mm

Estudio de Casos # 4 - Tronadura de Pared LisaMina de Cobre Atik, Extensión del Rajo

Diseño basado en fallas a menor escala: - ángulos de pendientes entre rampas 46° -56° - no hay fallas a gran escalaCondiciones hidrogeológicas críticas - drenaje necesario para pendientes

del rajo establesCaracterización de la masa rocosa: - roca dura, relativamente fuerte - dominio de estructura laminar - no hay discontinuidades mayoresIncertidumbres del diseño: - reducidas pero no eliminadas (modelo empírico versus numérico) - se requiere de calibración y monitoreoExiste metodología para la evaluación deescenarios mineros alternativos

0 20 40 60 80 Pendientedel rajo°

Costos totales

Costos deexplotación

Costos que alteranla producción

Límites deldiseño debidos aincertidumbres

Estudio de Casos # 4 - Tronadura de Pared LisaMina de Cobre Atik, Extensión del Rajo

Programa final probado de drenaje para la extensión del rajo

Instalación de sistema de monitoreo del desplazamiento: - Estación total Leica TCA2003A - 22 estaciones de planimetría/estudio en la pendiente del pie de la pared – 4 puntos de referencia - certeza lograda distancias ± 2 mm (desv. std.) ángulos ± 0.3g

- almacenamiento de datos y presentación con software a la medida - monitoreo de la pared hanging planificado a futuro

Estudio de Casos #5 – Pre-CorteSuper Rajo KCGM Fimiston

Diseño de la pendiente del rajo 50° - 75° Cuerpo mineralizado – diabasa

Pie de la pared – basalto Intervalos de las captaciones 20 / 30 m Ancho de las captaciones 5 / 10 m (90% confiabilidad )

Pendiente de las captaciones 50° - 90° Altura del banco 5 / 10 m Estabilidad de la pendiente trabajos UG antiguos

Acuñamiento de la pendiente excavadoras hidráulicas de la captación Procedimientos de control críticos debido a las altas tasas de la tronadura profundidad de producción

4.7mB

5.5m

10mØ165mm140kg HANFO

2.9 2.9

2.6

5.2

10.4

7.8

Tiro a2 x B

15.6

10.4

2.9 2.9

2.6

5.2

7.8

15.6

10.4

2.9 2.9

2.6

5.2

7.8

15.6

10.4

5.2 2.6

Tiro a1 x B

Tiro a0.5 x B

Dimensionamiento de los pre-cortes, búfer (retardante)e hileras de producción

• use cargas desacopladas en los pre-cortes para minimizar el daño de la tronadura en terrenocercano

• inserte hilera(s) de búfer (retardante) paraminimizar el daño extendido de la tronadura alterreno cercano desde la primera hilera deproducción

Distancia acuñada, R / Q 1/2

Datos de todos los tiros individualesCarga = 10.4 m (2 x B)Carga = 5.2 m (1 x B)Carga = 2.6 m (0.5 x B)

100

1000

2000

200 4 521 3 76

Velo

cida

d m

áxim

a de

part

ícul

as, m

m/s

2x5.2 / 200 1/2 = 0.741° línea de producción

5.2 / 140 1/2 = 0.44Hilera de retardante

de prueba

Estudio de Casos #5 – Pre-CorteSuper Rajo KCGM Fimiston, Australia

Rastros de presión en el diámetro interior del tiroprueban una importante falla de presurización delgas detrás de un tiro

Pre-corte Ø89mm S = 1.2 m

Hilera de retardante Ø165mm B x S = 5.2 x 5.8 m

2 cargas cubiertas deHANFO

Hileras de prod. Ø165mm B x S = 5.2 x 5.8 m

200 kg/hoyo / HANFO

Distancia detrás de los tiros, m0 15105

0

20

- 20

40

60

- 40

- 80

- 60

- 100

20

Punt

o m

áxim

o de

pre

sión

, kPa

0

- 40

- 60

- 20

- 800.0 0.4 0.60.2 0.8 1.0

Tiempo, s

Pres

ión,

kPa

Rastros de presión enel tiro de monitoreo

sellado diam 102 mm a5,2 m detrás del tiro

individual

Estudio de Casos #5 – Pre-CorteSuper Rajo KCGM Fimiston, Australia

Estudio de Casos #6 – Pre-corte y apernado con cable

Mina de Cromo Kemi, Finlandia Diseño de la pendiente del rajoPie de la pared – piedra carbonato de talco 42° - 45° Cuerpo mineralizado – cromita

Pared hanging – meta-peridotita 35° - 37° Intervalos de las captaciones 24 m Ancho de las captaciones 15 - 20 m Pendiente de las captaciones 72° Altura de los bancos 12 m Estabilidad de la pendiente fallas de cuña, fallas de cima, material

desmoronado acumulado en las captaciones,acceso a largo plazo a las captaciones nodisponible, fallas ocasionales de la pendientede captaciones múltiples (que se originan engrietas de extensión en la superficie)

Acuñamiento de la pendiente excavadoras hidráulicas de las captaciones Apernado originalmente contra fallas de cuña en la

pared hanging

Ø25x1000mmKemix

S = 1.1

Ø89

PSBBP

80

2.6x3.3

Ø89

75 135Carga, kgKemiitti 510

1.9x2.53.5x4.5

Diseño dePerforaciónBxS, m


Nivel de laCaptación

12m

1m1.2m1.5m2m

2m

3.5m 2.6m 1.9m3.5m 1.3m

P B B PSP

72°

NivelIntermitente


Mina de Cromo Kemi, Finlandia

IntermittentLevel24m

4m

2m

6m

6m

6m

3m

15m



Diámetro Ø64mmCable 3xØ12.5mm + lechada de cemento + placa


Mina de Cromo Kemi, Finlandia

Diseño de la pendiente del rajo 43° - 53° Cuerpo mineralizado – glimerita

Intervalos de las captaciones 28 m Ancho de las captaciones 14 m Pendiente de las captaciones 68° - 75° Altura del banco 14 m Problemas de estabilidad fallas de cima, desmoronamiento de

rocas en primavera

Acuñamiento de la pendiente excavadora hidráulica de brazo largo de las captaciones de 17 – 25 m

Estudio de Casos #7 – Pre-corte y Tronadura uniforme

Mina de Apatita Siilinjärvi, Finlandia

Estudio de Casos #7 – Pre-corte y Tronadura uniforme

Mina de Apatita Siilinjärvi, Finlandia

Tronadura uniforme de la pared Diámetro del tiro Ø102 mmInclinación 15°Largo del tiro 15 mDiseño de la perforación, SxB 3 x 3-3.5 mCarga 150 kg/hoyo / Kemitti 110

Pre-corteDiámetro del tiro Ø89 mmInclinación 15° - 22°Largo del tiro 15 mDiseño de la perforación, SxB 1.2 x 4-5 m (en la parte superior)Carga Ø22mm / Cañería de PVC Kemix

Tronadura de ProducciónDiámetro del tiro Ø203 mm Inclinación 15° Largo del tiro 15.5 m Diseño de la perforación, SxB 7.0-7.8 x 3.0-3.6 mFactor de carga 1.15 kg/m3

Mina de Oro Cerro Vanguardia, Argentina

Número total de rajos 22 Diseños de la pendiente del rajo 55° - 60° Roca anfitriona – tobas ignimbríticas Cuerpo mineralizado – Vetas mineralizadas

Intervalos de las captaciones 20 m Ancho de las captaciones 5.5 m Pendiente de las captaciones 75° - 85° Alturas del banco 5 / 10 m Estabilidad de la pendiente fallas de cima y cuña

Acuñamiento de la pendiente excavadoras hidráulicas de la captación Explotación Selectiva se usa pre-corte para

reducir la dilución

Estudio de Casos #8 – Pre-corte, Explotación Selectiva

Capa de diluciónde 0,5m

1 - 8 m

60° - 90°

Límiteeconómico de laveta mineralizada

Secuencia deexplotación

1 2 3

1 2 3



B1 Límite de dilución (0.5m)B2 Alejamiento (1.0-1.2m)B3 Carga de retardante (2.2m)B4 Carga de la producción (2.5m)

S3 Espaciado del retardante (2.5m)S4 Espaciado de la producción (3.5m)

Esté

ril d

elre

tard

ante

Esté

ril s

uelto

Veta 5m

Ø89mm2.5x3mCargas con tacoFractura fuera de la línea de perforación < 1m

Precorte Ø89mmc/c1.2m/Ø25x600mmTiros perforados ycargados comohoyos retardantes ala línea de precortesegún requisitos delancho de la vena

Ø1274x5m

B1

S4

B4 B3 B2

S3S4

Veta



Estudio de Casos # 9 – Pre-corte y ApernadoProyecto Carretera Costa Adriática Croata

Perforación del 1er banco de precorte con el Ranger 700

2.5m

0.9m

1.8m

2m2.5m

1:3

PP B PS2m

1xØ60x500mm+ 80g/mcordón det.

S = 0.8

Ø76PSBPP

2.5x2.5

Ø89

1xØ60x500mm3xØ60x500mm+ ANFO

Carga, kg

2.5x22.5x2.5 Diseño de Perforación BxS, m

Ø89Ø89 Diámetro, mm


Tipo de roca Piedra caliza Estabilidad de la pendiente Limitada y apernado localizado Perforadora Commando 300 Tamaño del tiro Ø64 mm Largo de los pernos 3, 6, y 9 m


Manejo de la Perforación

Selección del tipo de equipo

9

18

27

36

45

54

140

70

210

280

350

Top Hammer(Neumático & hidráulic)

DTH(Neumático)

Rotatorio(brocas de rodillo)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Pode

r de

com

pres

ión,

UC

S (M

Pa)

Gan

anci

a ro

tato

ria (t

onel

adas

)

Rotatorio(brocas de arrastre)

25 51 76 102 127 152 203 254 305 381 (mm)(”)


Barrido de virutas de perforación a gran altura

Capacidad de barrido de partículas hacia arriba a lo largo de lacarrera de la barrena

Fuerza de levantamiento Flev. = 1/2 · ρaire ·vaire 2 · Apart · cv

Gravedad G = ρpart · Vpart · g

Para mantener la capacidad de barrido en alturas, aumente elflujo de aire con :

kalt = valt / v0 = ( ρ0 / ρalt ) 1/2

Si el compresor se encuentra operando a su capacidad máxima,la capacidad del barrido caerá con la altura como k alt-2

F lev

G


Barrido de virutas de perforación en alturaPautas Velocidad min. de retorno del aire 15 m/s 2950 ft/min

Velocidad máx. de retorno del aire 30 m/s 5900 ft/min

Altitud (m) 0 1000 2000 3000 4000 5000Densidad del aire, (kg/cm3) 1,225 1,112 1,007 0,909 0,819 0,736Factor de capacidad de barrido, kalt 1,0 1,050 1,103 1,161 1,223 1,290

Pantera 1500 - GT60

Flujo máx de aire (m3/min) 13,5 13,5 13,5 13,5 13,5 13,5Diámetro de la broca (mm) 92 102 118 127 140 152Diámetro de la barra (mm) 60 60 60 60 60 60

Velocidad del aire de retorno (m/s) 58,9 42,1 27,7 22,9 17,9 14,7


Pantera 1500 - GT60 / Barra piloto

13,5 13,5 13,5 13,5 13,5 13,592 102 118 127 140 15276 87 87 87 87 87

106,6 101,1 45,1 33,5 23,8 18,4

Flujo máx de aire (m3/min)Diámetro de la broca (mm)Diámetro de la barra (mm)

Velocidad del aire de retorno (m/s)

Ranger 800

9,5 9,5 9,5 9,5 9,5 9,564 76 89 102 115 12739 46 52 52 52 52

78,3 55,1 38,6 26,2 19,2 15,0



Ranger 700

8,1 8,1 8,1 8,1 8,1 8,164 76 89 102 115 12739 46 52 52 52 52

66,8 47,0 32,9 22,3 16,3 12,8



Pantera 1500 - T51

13,5 13,5 13,5 13,5 13,5 13,589 102 115 127 140 15252 52 52 52 52 52

54,9 37,2 27,2 21,3 17,0 14,0



Barrido de virutas de perforación en altura


Perforación del 2do pre-corte del banco con una correderaRanger PS

Cilindro de extensión dela corredera extendido500 mm

45°

250mm

380mm

Cilindro de extensión dela corredera totalmenteretraído

45°

1050mm

380mm60°

Línea deprecorte

Disposición de la líneade referenciaSuperestructura girada en 60°


Línea depre-corte

Disposición de la línea de referencia

1m

75°

75°

0.9m

Perforación del 2° precorte del banco y los hoyos de drenajecon Pantera


pared alta = las paredes del rajo cima = término usado para describir el borde superior externo de paredes altas, bermas, botaderos

y rampas captación = (o berma de seguridad) ancho predeterminado del banco que se deja a intervalos en las

paredes del rajoángulo de la pendiente = un ángulo de inclinaciónde la captacióndrenaje = es el proceso de sacar toda el agua de la tierra de una cierta área antes de la explotaciónacuñado = el retiro de rocas sueltas o en malas condiciones de las paredes lateralesplane failures = involucra el deslizamiento en una discontinuidad planar con dirección paralela al frente de

la pendiente y daylighting en la pared altafallas de cuña = una falla de cuña típica implica el deslizamiento en la intersección de dos discontinuidades

planaresproyección = el levantamiento de material durante la tronadurapie del talud = áreas de tierra sólida que se encuentran al excavar, las que no se fragmentaron ni fueron

liberadas durante la tronadura y que quedan en el bancotaco = una carga explosiva que es separada de las otras cargas en el tiro del disparo por

contención o por un bolsón de airedesacoplamiento = normalmente, una separación por aire entre la superficie de una carga explosiva y la pared

del tiro de perforación donde está siendo cargada, o partes del tiro de perforación quequedan sin carga. Hay dos tipos de desacoplamiento : axial y radial

confinamiento = efecto restrictor del ambiente sobre una carga explosiva

Terminologia

diagrama de la tronadura = presión del tiro de disparodiagrama de perforación = un diagrama de tronadura que no ha sido tronadopre-corte = un método de tronadura que se utiliza para crear una grieta a lo largo del

contorno antes de realizar la tronadura mismatronadura uniforme de la pared = tronadura de amortiguación o afinamiento

= una técnica controlada que se usa para limpiar la pared final después de unatronadura de producción

perforación de línea = una línea perforada de control que no es cargadatronadura amortiguación = término usado para la combinación de pre-corte y tronadura de pared lisahalf-cast factor = (medio barril o medio tubo) el porcentaje de largo visible de « barriles » o « mitad

de molde » de los tiros de disparo identificables sobre el número total de metrosde tiros de contorno perforados

tronadura de taco de aire = método de tronadura con control de pared donde el espacio de aire reemplaza lacarga de columna

daño por tronadura = reducción de la fuerza de la masa rocosa detrás de una excavación debido a latronadura

labio o borde de la pared = es igual a la compensación del punto de empate del equipo de perforaciónde la captaciónsobre excavación = volumen de roca triturada más allá del plano definido por la última línea de tiros

de disparocontención = material inerte (usualmente roca triturada) que se coloca en la parte superior de

un tiro para confinar los gases de la tronadurapresión del tiro de disparo = la presión teórica ejercida por el explosivo sobre la pared del tiro de disparo

después que ha pasado el frente de la detonación, y antes de que tenga lugaralguna expansión de la pared del tiro de disparo

Terminologia

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Curso Sandvik sobre precorte