Upload
dr1t
View
22
Download
1
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Formulario de sistema mecanicos
Citation preview
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
Sistemas Mecânicos – Formulário
Molas helicoidais
Valores de 1ª escolha do diâmetro da espira d (mm)
Cedência: τ max=K s8 FD
π d 3 K s=2C+1
2CC=
Dd
(4 a 12)
Fadiga: τ max=K v
8F max D
π d 3K v=
4C+24C−3
τ min=K s
8 F min D
π d 3
τ m=τ max+τ min
2, τ a=
τ max−τ min
2 , τ aτ e+(τ mτ u )
2
=1
Propriedades: G = 80 GPa σ u=A
d m τu ≈ 0.67σu
Aço Nº AISI A (MPa⋅mmm) m σ0/σu τ0/σu
0.6-0.7C EF 1066 1783 0.190 0.75 0.43
0.6-0.7C TR 1065 1855 0.187 0.87 0.50
0.80-0.95C 1085 2211 0.145 0.75 0.43
Cr-V TR 6150 2005 0.168 0.87 0.50
Cr-Si TR 9254 1974 0.108 0.87 0.50
(EF- estirado a frio; TR- têmpera e revenido; FCR- factor de custo relativo)
0.1≤ δδ s≤0.85
δs = L0 − Ls
3 ≤ Na ≤ 15
Encurvadura
L0<2.63Dα
1
k=Δ FΔδ ≈
d 4 G8 D3 N a
τ e={241
1−(379 /τ u)2 não-grenalhadas
3981−(534 /τ u)
2 grenalhadas
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
Molas à tração
σ max=K g
32 Fr1
π d 3 +4 Fπ d 2
K g=4C1
2−C1−1
4C1(C1−1)C1 = 2r1/d
σ aσ e
+(σ mσ u )
2
=1 , τe/σe = 0.60
Ligações soldadas - cordões de canto
σ la=σ l=0 , τ la=τ l , σ pa=σ p+τ p
√2, τ pa=
σ p−τ p
√2
σ p=M b y
I, τ t=
M t
H, τ v=
F v
Ag
x é o eixo de flexão
2
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
Estado limite: σ eq=√σ pa2+3(τ pa
2+τ la
2) ,
σ eq≤f u
β wγ M 2, σ pa≤
0.9 f u
γ M 2
Fadiga: σ a=√σ pa2 +τ pa
2 , τ a=τ la ,
σ aσ f
=1 ,τ aτ f
=1 , (σ aσ f )
3
+(τ aτ f )
5
=1 , σf = τf = 35 MPa
Ligações aparafusadas
b={2d +6 parafusos H2d +12 parafusos CHC
dw ≈ 1.5d , dk ≈ 1.6d
Parafuso Md 4 5 6 8 10 12 16 20 24 30 36
H com liso lmin 25 25 30 35 40 45 55 65 80 90 110
lmax 40 50 60 80 100 120 160 200 240 300 360
H todo roscado lmin 8 10 12 16 20 25 35 40 40 40 40
lmax 40 50 60 80 100 100 100 100 100 100 100
CHC com liso lmin 30 30 35 40 45 55 65 80 90 110 120
lmax 40 50 60 80 100 120 160 200 240 300 360
CHC todo roscado lmin 6 8 10 12 16 20 25 30 40 45 55
lmax 25 25 30 35 40 50 60 70 80 100 110
l = 6, 8, 10, 12, 16, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 80, 90, 100, 110, 120, 140, ...
3
π Db
6 d≤nb≤
π Db
3d
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
d 4 5 6 8 10 12 14 16 20 24 30 36
p 0.7 0.8 1 1.25 1.5 1.75 2 2 2.5 3 3.5 4
As 8.78 14.2 20.1 36.6 58.0 84.3 115 157 245 353 561 817
Fi = ηiAsσ0b, ηi = 0.75 - 0.90, Cb=k b
k b+km, F m=F i−(1−Cb)P , F b=F i+Cb P
P≤η i Asσ 0b
(1−Cb)γ F, Cbγ F P≤(1−η i)Asσ 0b ,
σ aσ e
+(σ mσ u )
2
=1
Classe 8.8 9.8 10.9 12.9
σe (MPa) 129 140 162 190
l bd=L−b , l bs=2 tl−lbd , Ad=π4
d 2
k bd=Ad Eb
l bd
, k bs=A s Eb
l bs,
1k b
=1k bd
+1k bs
d h={1.1d d≤10
d +2 12≤d≤24d +3 27≤d≤45
,km1=
π Ed h
√3 ln(1 .1547 t l+d w−d h)(d w+d h)
(1.1547t l+d w+d h)(d w−d h )
, 1km
=1
km1
+1
km 2
+...
0.20 ≤ Cb ≤ 0.25 0.14 ≤ Cb ≤ 0.17 (se 2a = d)
0.10 ≤ Cb ≤ 0.12 (se 2a = 1.5d)
4
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
Escorregamento: T s=0.24 F m ns
ns = nº de planos de escorregamento
Esmagamento da chapa: T b=1.5σ u dt
d = diâmetro do parafuso
t = espessura da chapa
T i ,V=Vnb
T j , M=Mr j
∑i=1
n p
ri2
,
P i=Myi
∑j=1
m
nbj y j2
m = número de linhas de parafusos
nbj = número de parafusos na linha j
5
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
Engrenagens de dentado reto
u=ω 1ω 2
=r 2
r 1
=Z 2
Z 1, r=
Zm2
, α = 20º, ha = m, hd = 1.25m
m (1ª escolha) = 0.1, 0.2, 0.3, 0.4, 0.5, 0.6, 0.8, 1, 1.25,
1.5, 2, 2.5, 3, 4, 5, 6, 8, 10, 12, 16, 20, 25, ...
Z≥2
sen2α
Engrenagens de dentado helicoidal
mn=mt cos β
tanα n=tanα t cos β
r=Zmt
2
ha = mn, hd = 1.25mn,
αν = 20º
Z≥2cos β
sen2α t
F t=P
ω 1 r1
=30 Pπ n1 r1
F r=F t
tanα n
cos β
F x=F t tanβ
Padm=5.236⋅10−8 n1u
u+1mn
3( Z 1
cos β )2
Cb K adm (kW), K adm=1K B
C2 C 3C 4C5 C6
mn≈2673√(cos β
Z1 )2
PC b n1 K adm
u+1u
b=Cb mn K B=K A
Z N2 Z N=( N r
N )m
6
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
C3=c0+c1 v t+c2 v t
2+c3 v t
3
e0+e1v t
v t=ω 1 r 1 em m/s
7
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
C4=1
K H α K H β
, b e d 1 em mm
C5=(σ H lim Cw
C e)
2
, Ce = 190 MPa1/2
Cw = 1.0 exceto para analisar roda de HB ≤ 400 a engrenar com pinhão endurecido superficialmente
⇒ Cw=1.2−HBroda−130
1700
C6={ 1 Endurecimento superficial
0.72 Têmpera e revenido
8
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
Engrenagens cónicas
R=r
sen δ, rm=r−
b2
senδ
r=Zm2
, b=R3
⇒ rm=56
r
δ1 + δ2 = 90º
tan δ 1=Z1
Z 2
, tan δ 2=Z2
Z1
Zv=Z
cosδ
F t=30 P
π n1 rm1
F x 1=F r 2=F t tanα nsen δ 1
F r1=F x 2=F t tanα n cosδ 1
Padm=6.06⋅10−9n1u
u+1m3 Z 1
3
senδ 1
Kadm (kW), K adm=1K B
C2 C 3C 4C5 C6
m≈549Z 1
3√ Pn1
senδ 1
K adm
u+1u
Fatores iguais aos das engrenagens paralelas, exceto:
C2 = 0.20
C3 - usa-se engrenagem virtual (Zv1)
C4={1
1.265+b /1458pinhão e roda estão montados entre apoios
11.38+b/1250
uma das rodas está em consola
11.565+b /1111
as duas rodas estão em consola
9
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
Engrenagens de parafuso sem fim/roda de coroa
p x1=LZ1
=π m x1
d 1=Z1 m x1
tanγ
d 2=Z2 mt 2=Z2 m x 1
u=ω 1
ω 2=
Z2
Z1
b2≤2m x 1√ Z 1
tanγ+1
b1 ≈ 6px1
ha = mx1
αn = 20º
F t 2=30 P2
π n2 r 2
F t 1=F x 2=Fn(cosα nsenγ +μ cosγ )
F r1=F r 2=F nsenα n
F x 1=F t2=Fn(cosα cosγ−μ senγ )
η=P2
P1
=cosα n−μ tanγ
cosα n+μ / tanγ, v s=
ω 1 r1
cosγ
μ≈0.0467vs−0.35 (vs em m/s)
Padm 2=Hmx 11.8 u0.8 Z 1
1.8 n1 b2[C v 2+S v 2ln( π n1 Z1 m x1
6⋅104senγ )]
H=1.83⋅10−7 K L
K A
K uΩ 02 K L=(25000t )
0.167
K u≈1.47−0.205 ln u
C v 2≈{0.532n2−0.0726 n2<10 rpm
0.593−0.0626 ln(n2) n2≥10rpm , S v 2≈{−0.0778n2
−0.0632 n2<10rpm−0.0876+0.00926 ln (n2) n2≥10 rpm
10
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
Valores de Ω02 Parafuso de aço
Roda de bronze Parafuso Cementado, retificado Parafuso temperado
Vazado em areia 3.62 2.85
Vazado em coquilha 4.20 3.45
Centrifugado 5.25 4.00
Transmissões por correia trapezoidal
u=n1
n2
=d 2
d 1
β=2arccos( d 2−d 1
2a )
F cM−ρ v2
F cm−ρ v2 =exp[ μ β
sen (α /2) ]M t1=
30 Pπ n1
=(F cM−F cm)d 1
2
Veios de transmissão
γ F σ aσ e
+(γ Fσ mσ u )
2
=1
σ a=K f
32M b
π d 3 , σ m=√316 M t
π d 3
K f=K t
1+278σ̄ u√r
K t−1K t
σ̄ u≈1.1σ u
Escatel de chaveta: Kf ≈ Kt ≈ 2.6
11
Universidade de Aveiro Dep. Engenharia Mecânica
σ e=kas k ta
σ̄ ' ebγ M
k as={4.45σ̄ −0.265 Veio maquinado
1.58σ̄ −0.086 Veio retificado σ̄ ' eb={0.506 σ̄ u σ̄ u≤1460 MPa
740 σ̄ u>1460 MPa
k ta={1.24 d−0.107 3≤d≤51 mm0.859−d /1195 51≤d≤254 mm
γM = 1.7
M AB=2 EIL [2θ A+θ B−
3(ΔB−ΔA)
L ] , M BA=2 EIL [θ A+2θ B−
3(ΔB−ΔA)
L ]Se MAB = 0 → θ A=
12 [
3(ΔA−ΔB)
L−θ B] , M BA=
3 EIL (θ B−
ΔB−ΔA
L )
12