44
1 Научно-производственная фирма ООО «ВИТАТЕРМ» Федеральное государственное унитарное предприятие «НИИсантехники» Р Е К О М Е Н Д А Ц И И по применению отопительных конвекторов «Экотерм» Москва – 2003 – Санкт-Петербург

ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

  • Upload
    others

  • View
    5

  • Download
    0

Embed Size (px)

Citation preview

Page 1: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

1

Научно-производственная фирма ООО laquoВИТАТЕРМraquo

Федеральное государственное унитарное предприятие laquoНИИсантехникиraquo

Р Е К О М Е Н Д А Ц И И по применению отопительных конвекторов

laquoЭкотермraquo

Москва ndash 2003 ndash Санкт-Петербург

DiAmon
New Stamp

2

Уважаемые коллеги

Настоящие рекомендации подготовленые ООО laquoВитатермraquo ФГУП laquoНИИсантехникиraquo и ОАО laquoФирма Изотермraquo являются объединяющей ре-дакцией ранее разработанных теми же авторами рекомендаций по приме-нению биметаллических конвекторов laquoИзотерм 2000raquo (далее laquoЭкотермraquo) 1997 года и рекомендаций 2000 года по применению биметаллических кон-векторов laquoИзотерм 2000raquo со встроенным специальным термостатом фирмы laquoГЕРЦ Арматуренraquo и узлом для донного присоединения по типу гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo

При разработке настоящих рекомендаций использованы информа-ционные материалы ОАО laquoФирма Изотермraquo

Авторы рекомендаций канд техн наук Сасин ВИ канд техн наук Бершидский ГА инженеры Прокопенко ТН Кушнир ВД и Смирнов ЮБ (под редакцией канд техн наук Сасина ВИ)

Замечания и предложения по совершенствованию настоящих реко-мендаций авторы просят направлять по адресам

Россия 111558 Москва Зелёный проспект 87ndash1ndash23 директору ООО laquoВитатермraquo Сасину Виталию Ивановичу или по телфакс (095) 482ndash38ndash79 и (095) 918ndash58ndash95

Россия 196651 Санкт-Петербург Колпино пр Ленина 1 техниче-скому директору ОАО laquoФирма Изотермraquo или по телфакс (812) 460-88-22 и (812) 460-87-58

В связи с выходом настоящих объединённых рекомендаций упомя-нутые выше издания 1997 г и 2000 г считать утратившими силу copy ООО laquoВитатермraquo ОАО laquoФирма Изотермraquo 2003

3

С О Д Е Р Ж А Н И Е

Стр

1 Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo 4 2 Схемы и элементы систем отопления 16 3 Гидравлический расчёт 19 4 Тепловой расчёт 26 5 Последовательность расчёта системы водяного отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo 30 6 Указания по монтажу конвекторов laquoЭкотермraquo 33 7 Основные требования к эксплуатации конвекторов laquoЭкотермraquo 36 8 Список использованной литературы 38 Приложение 1 Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб 39 Приложение 2 Номограмма для определения потери давления в медных трубах 42 Приложение 3 Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской 43

4

1 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

11 Настоящие рекомендации разработаны применительно к конвекторам с облегчённым нагревательным элементом laquoЭкотермraquo (laquoИзотерм 2000raquo) выпус-каемым ОАО laquoФирма Изотермraquo (Россия 196651 г Санкт-Петербург Колпино пр Ленина 1 тел (812) 460-88-22) согласно ТУ 4935-001-46928486-99

12 Рекомендации составлены на основании ранее изданных рекомендаций ООО laquoВитатермraquo и ФГУП laquoНИИсантехникиraquo [1] [2]

13 Конвекторы laquoЭкотермraquo со встроенным специальным термостатом типа TS-90Е и специальным узлом для донного подключения предназначены для сис-тем водяного отопления жилых общественных и административных зданий в ча-стности коттеджей с температурой теплоносителя до 110degС и его рабочим избы-точным давлением до 10 МПа (10 кгссм2) при испытательном избыточном давле-нии 15 МПа (15 кгссм2) Максимальные значения температуры и давления тепло-носителя определяются конструкцией термостата и узла подключения Особенно-сти конструкции конвектора (отсутствие острых углов и заусенцев на кожухе) вы-сококачественная окраска наличие регулирующего тепловой поток встроенного вентиля преимущества отопительного прибора конвективного типа широкая но-менклатура типоразмеров по длине высоте и глубине и соответственно тепло-плотности а также донное присоединение к теплопроводам системы отопления позволяют обеспечить современный дизайн травмобезопасность конвектора и оптимальный микроклимат в отапливаемом помещении при сведении к минимуму непроизводительного расхода теплоты на отопление

14 Конвектор laquoЭкотермraquo - отопительный прибор с кожухом настенного и напольного исполнений (рис 11 - 13) Кожух в данном конвекторе выполняет де-коративно-защитную функцию Нагревательный элемент состоит из медных труб наружным диаметром 15 мм и толщиной 05 мм и насаженных на них алюминие-вых пластин толщиной 03 мм профилированных вертикальными и горизонталь-ными зигами Высота пластин равна 100 200 300 и 400 мм Пластины разделены через 100 мм на условные ярусы пятимиллиметровыми щелями в боковых отги-бах фиксирующих шаг оребрения равный 12 мм Через каждый ярус проходят 4 трубы (2 по глубине и 2 по высоте)

Рис 11 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo настенный с нижним (донным) левосторонним подключением ЭКОН

5

У напольных модификаций кожух выполнен с декоративными вставками внутри которых размещаются стойки для крепления кронштейнов У однорядных по глубине конвекторов декоративный элемент крепится с тыльной части прибора (рис 12) а у сдвоенных ndash между ними (рис 13) В сдвоенных конвекторах подвод и отвод теплоносителя показан на рис 13 стрелками

Рис 12 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный с нижним левосторонним подключением ЭКОС

Рис 13 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный сдвоенный

с левосторонним нижним подключением ЭКОД

6

Тепловой контакт оребрения с трубами обеспечивается дорнованием по-следних на 05 мм выполняемым на специальном станке в автоматическом режи-ме поэтому внутренний диаметр оребрённых труб равен 145 мм а наружный по-сле дорнования 155 мм На этом же станке производится развальцовка горизон-тальных участков труб для установки и пайки соединительных элементов (кала-чей) из медных труб 15 х 1 мм

15 Конвектор состоит из следующих основных частей (см рис 14) нагре-вательного элемента (1) кожуха (2) кронштейнов (3) для крепления конвектора к стене или полу узла подключения (4) с замыкающим участком и регулирующим клапаном термостатической головки или ручного маховичка (5) присоединяемых к корпусу специального термостатического вентиля (6) В верхней части корпуса термостата размещён воздухоотводчик воздух через который отводится при от-крытии воздуховыпускного отверстия с помощью шестигранного ключа S=3 (7)

Для регулирования гидравлического сопротивления конвектора в сборе с узлом подключения применяется трубчатый ключ S=8 (8) регулирующий положе-ние клапана вентиля в этом узле а для подбора коэффициента затекания шести-гранный ключ S=4 (9) изменяющий положение шпинделя в горловине байпаса всё того же узла подключения (рис 15)

Рис 14 Схема размещения основных узлов конвектора laquoЭкотермraquo

В качестве узла подключения (рис 15) используется аналог гарнитуры

laquoГЕРЦ-3000raquo фирмы laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo Узел имеет клапан вентиля распо-ложенный на выходе из конвектора с помощью которого может быть установлено требуемое гидравлическое сопротивление каждого конвектора при двухтрубной системе отопления или участка системы отопления (стояка магистрали) при од-нотрубной системе

7

Рис 15 Узел подключения конвектора laquoЭкотермraquo С помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис15) выполня-

ется регулировка гидравлических характеристик конвектора работающего в одно-трубной системе Для эксплуатации конвектора в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора Если конвектор устанавливается в од-нотрубную систему отопления шпиндель байпаса следует отвернуть от положе-ния laquoЗакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом зате-кания (определяется проектом системы отопления как правило при полностью открытом клапане вентиля узла подсоединения) Значения коэффициента затека-ния в зависимости от положения регулирующего шпинделя приведены в разделе 3 (табл 33) Изменение положения шпинделя осуществляется как указывалось с помощью ключа S=4 (поз9 на рис 14)

При открытии шпинделя байпаса из положения laquoзакрытоraquo увеличивается щель между цилиндрической частью шпинделя и горловиной байпаса а затем при дальнейшем открытии зазор увеличивается за счёт разворота laquoлопаточкиraquo пока-занной на рис 15 пунктиром Эта laquoлопаточкаraquo в большей мере чем цилиндриче-ская часть шпинделя открывает проход теплоносителю через байпас Таким об-разом чем больше открывается шпиндель байпаса тем большая часть теплоно-сителя проходит непосредственно через него а коэффициент затекания в нагре-вательный элемент конвектора уменьшается При количестве оборотов 7-8 и бо-лее laquoлопаточкаraquo шпинделя разворачивается таким образом что сечение в горло-вине байпаса практически не меняется с увеличением количества оборотов со-ответственно коэффициент затекания достигает минимума и с увеличением ко-личества оборотов до максимального значения (12) также не меняется

Отметим что с другой стороны от клапана вентиля в узле подключения на-ходится пробка с помощью которой можно ускорить при необходимости слив теп-лоносителя из прибора и системы отопления

16 Схема движения теплоносителя в конвекторе на примере модификации с трёхъярусным нагревательным элементом приведена на рис 16 В двухтрубных системах отопления горячий теплоноситель проходит через входной патрубок уз-ла подключения и затем при полностью закрытом шпинделе байпаса поднимает-ся вверх по внутренней вертикальной трубе к корпусу термостата (вентиля) для регулирования теплового потока затем через тыльную верхнюю трубу верхнего яруса проходит последовательно сверху вниз по всем трубам выходя из тыльной нижней трубы нижнего яруса в выходной патрубок узла подключения В однотруб-ных системах отопления шпиндель байпаса (см рис 15) частично открыт соглас-

8

но проектным данным и горячий теплоноситель также частично проходит вверх и далее по всем трубам нагревательного элемента конвектора смешивается с го-рячим теплоносителем прошедшим через байпас и уходит в систему отопления

В верхней части корпуса термостата конвектора установлен воздухоспуск-ной клапан открываемый и закрываемый специальным ключом (поз 7 на рис14) через щели воздуховыпускной решётки В комплект поставки наряду с упомяну-тым ключом входит полимерная трубка используемая для отвода воздушно-паровой смеси от верха термостата в нижнюю часть межрёберного пространства конвектора

Кожух и воздуховыпускная решётка конвектора изготавливаемые из тонко-листовой оцинкованной стали крепятся к нагревательному элементу имеют вы-сококачественную окраску светлых тонов и поэтому дополнительной окраски по-сле монтажа не требуют

Рис 16 Схема движения теплоносителя в конвекторе laquoЭкотермraquo с трёхъярусным нагревательным элементом

17 Конвекторы поставляются упакованными в индивидуальные картонные коробки В комплект поставки входят

- конвектор в сборе - окрашенные в тот же цвет кронштейны для настенных конвекторов или

стойки для напольных (при длине кожуха до 1300 мм включительно - 2 кронштей-на или стойки при большей - 3)

- соединительные детали для гладких медных труб диаметром 10 12 15 и 18 мм (поставляются только по заказу потребителя за отдельную плату)

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 2: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

2

Уважаемые коллеги

Настоящие рекомендации подготовленые ООО laquoВитатермraquo ФГУП laquoНИИсантехникиraquo и ОАО laquoФирма Изотермraquo являются объединяющей ре-дакцией ранее разработанных теми же авторами рекомендаций по приме-нению биметаллических конвекторов laquoИзотерм 2000raquo (далее laquoЭкотермraquo) 1997 года и рекомендаций 2000 года по применению биметаллических кон-векторов laquoИзотерм 2000raquo со встроенным специальным термостатом фирмы laquoГЕРЦ Арматуренraquo и узлом для донного присоединения по типу гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo

При разработке настоящих рекомендаций использованы информа-ционные материалы ОАО laquoФирма Изотермraquo

Авторы рекомендаций канд техн наук Сасин ВИ канд техн наук Бершидский ГА инженеры Прокопенко ТН Кушнир ВД и Смирнов ЮБ (под редакцией канд техн наук Сасина ВИ)

Замечания и предложения по совершенствованию настоящих реко-мендаций авторы просят направлять по адресам

Россия 111558 Москва Зелёный проспект 87ndash1ndash23 директору ООО laquoВитатермraquo Сасину Виталию Ивановичу или по телфакс (095) 482ndash38ndash79 и (095) 918ndash58ndash95

Россия 196651 Санкт-Петербург Колпино пр Ленина 1 техниче-скому директору ОАО laquoФирма Изотермraquo или по телфакс (812) 460-88-22 и (812) 460-87-58

В связи с выходом настоящих объединённых рекомендаций упомя-нутые выше издания 1997 г и 2000 г считать утратившими силу copy ООО laquoВитатермraquo ОАО laquoФирма Изотермraquo 2003

3

С О Д Е Р Ж А Н И Е

Стр

1 Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo 4 2 Схемы и элементы систем отопления 16 3 Гидравлический расчёт 19 4 Тепловой расчёт 26 5 Последовательность расчёта системы водяного отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo 30 6 Указания по монтажу конвекторов laquoЭкотермraquo 33 7 Основные требования к эксплуатации конвекторов laquoЭкотермraquo 36 8 Список использованной литературы 38 Приложение 1 Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб 39 Приложение 2 Номограмма для определения потери давления в медных трубах 42 Приложение 3 Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской 43

4

1 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

11 Настоящие рекомендации разработаны применительно к конвекторам с облегчённым нагревательным элементом laquoЭкотермraquo (laquoИзотерм 2000raquo) выпус-каемым ОАО laquoФирма Изотермraquo (Россия 196651 г Санкт-Петербург Колпино пр Ленина 1 тел (812) 460-88-22) согласно ТУ 4935-001-46928486-99

12 Рекомендации составлены на основании ранее изданных рекомендаций ООО laquoВитатермraquo и ФГУП laquoНИИсантехникиraquo [1] [2]

13 Конвекторы laquoЭкотермraquo со встроенным специальным термостатом типа TS-90Е и специальным узлом для донного подключения предназначены для сис-тем водяного отопления жилых общественных и административных зданий в ча-стности коттеджей с температурой теплоносителя до 110degС и его рабочим избы-точным давлением до 10 МПа (10 кгссм2) при испытательном избыточном давле-нии 15 МПа (15 кгссм2) Максимальные значения температуры и давления тепло-носителя определяются конструкцией термостата и узла подключения Особенно-сти конструкции конвектора (отсутствие острых углов и заусенцев на кожухе) вы-сококачественная окраска наличие регулирующего тепловой поток встроенного вентиля преимущества отопительного прибора конвективного типа широкая но-менклатура типоразмеров по длине высоте и глубине и соответственно тепло-плотности а также донное присоединение к теплопроводам системы отопления позволяют обеспечить современный дизайн травмобезопасность конвектора и оптимальный микроклимат в отапливаемом помещении при сведении к минимуму непроизводительного расхода теплоты на отопление

14 Конвектор laquoЭкотермraquo - отопительный прибор с кожухом настенного и напольного исполнений (рис 11 - 13) Кожух в данном конвекторе выполняет де-коративно-защитную функцию Нагревательный элемент состоит из медных труб наружным диаметром 15 мм и толщиной 05 мм и насаженных на них алюминие-вых пластин толщиной 03 мм профилированных вертикальными и горизонталь-ными зигами Высота пластин равна 100 200 300 и 400 мм Пластины разделены через 100 мм на условные ярусы пятимиллиметровыми щелями в боковых отги-бах фиксирующих шаг оребрения равный 12 мм Через каждый ярус проходят 4 трубы (2 по глубине и 2 по высоте)

Рис 11 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo настенный с нижним (донным) левосторонним подключением ЭКОН

5

У напольных модификаций кожух выполнен с декоративными вставками внутри которых размещаются стойки для крепления кронштейнов У однорядных по глубине конвекторов декоративный элемент крепится с тыльной части прибора (рис 12) а у сдвоенных ndash между ними (рис 13) В сдвоенных конвекторах подвод и отвод теплоносителя показан на рис 13 стрелками

Рис 12 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный с нижним левосторонним подключением ЭКОС

Рис 13 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный сдвоенный

с левосторонним нижним подключением ЭКОД

6

Тепловой контакт оребрения с трубами обеспечивается дорнованием по-следних на 05 мм выполняемым на специальном станке в автоматическом режи-ме поэтому внутренний диаметр оребрённых труб равен 145 мм а наружный по-сле дорнования 155 мм На этом же станке производится развальцовка горизон-тальных участков труб для установки и пайки соединительных элементов (кала-чей) из медных труб 15 х 1 мм

15 Конвектор состоит из следующих основных частей (см рис 14) нагре-вательного элемента (1) кожуха (2) кронштейнов (3) для крепления конвектора к стене или полу узла подключения (4) с замыкающим участком и регулирующим клапаном термостатической головки или ручного маховичка (5) присоединяемых к корпусу специального термостатического вентиля (6) В верхней части корпуса термостата размещён воздухоотводчик воздух через который отводится при от-крытии воздуховыпускного отверстия с помощью шестигранного ключа S=3 (7)

Для регулирования гидравлического сопротивления конвектора в сборе с узлом подключения применяется трубчатый ключ S=8 (8) регулирующий положе-ние клапана вентиля в этом узле а для подбора коэффициента затекания шести-гранный ключ S=4 (9) изменяющий положение шпинделя в горловине байпаса всё того же узла подключения (рис 15)

Рис 14 Схема размещения основных узлов конвектора laquoЭкотермraquo

В качестве узла подключения (рис 15) используется аналог гарнитуры

laquoГЕРЦ-3000raquo фирмы laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo Узел имеет клапан вентиля распо-ложенный на выходе из конвектора с помощью которого может быть установлено требуемое гидравлическое сопротивление каждого конвектора при двухтрубной системе отопления или участка системы отопления (стояка магистрали) при од-нотрубной системе

7

Рис 15 Узел подключения конвектора laquoЭкотермraquo С помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис15) выполня-

ется регулировка гидравлических характеристик конвектора работающего в одно-трубной системе Для эксплуатации конвектора в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора Если конвектор устанавливается в од-нотрубную систему отопления шпиндель байпаса следует отвернуть от положе-ния laquoЗакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом зате-кания (определяется проектом системы отопления как правило при полностью открытом клапане вентиля узла подсоединения) Значения коэффициента затека-ния в зависимости от положения регулирующего шпинделя приведены в разделе 3 (табл 33) Изменение положения шпинделя осуществляется как указывалось с помощью ключа S=4 (поз9 на рис 14)

При открытии шпинделя байпаса из положения laquoзакрытоraquo увеличивается щель между цилиндрической частью шпинделя и горловиной байпаса а затем при дальнейшем открытии зазор увеличивается за счёт разворота laquoлопаточкиraquo пока-занной на рис 15 пунктиром Эта laquoлопаточкаraquo в большей мере чем цилиндриче-ская часть шпинделя открывает проход теплоносителю через байпас Таким об-разом чем больше открывается шпиндель байпаса тем большая часть теплоно-сителя проходит непосредственно через него а коэффициент затекания в нагре-вательный элемент конвектора уменьшается При количестве оборотов 7-8 и бо-лее laquoлопаточкаraquo шпинделя разворачивается таким образом что сечение в горло-вине байпаса практически не меняется с увеличением количества оборотов со-ответственно коэффициент затекания достигает минимума и с увеличением ко-личества оборотов до максимального значения (12) также не меняется

Отметим что с другой стороны от клапана вентиля в узле подключения на-ходится пробка с помощью которой можно ускорить при необходимости слив теп-лоносителя из прибора и системы отопления

16 Схема движения теплоносителя в конвекторе на примере модификации с трёхъярусным нагревательным элементом приведена на рис 16 В двухтрубных системах отопления горячий теплоноситель проходит через входной патрубок уз-ла подключения и затем при полностью закрытом шпинделе байпаса поднимает-ся вверх по внутренней вертикальной трубе к корпусу термостата (вентиля) для регулирования теплового потока затем через тыльную верхнюю трубу верхнего яруса проходит последовательно сверху вниз по всем трубам выходя из тыльной нижней трубы нижнего яруса в выходной патрубок узла подключения В однотруб-ных системах отопления шпиндель байпаса (см рис 15) частично открыт соглас-

8

но проектным данным и горячий теплоноситель также частично проходит вверх и далее по всем трубам нагревательного элемента конвектора смешивается с го-рячим теплоносителем прошедшим через байпас и уходит в систему отопления

В верхней части корпуса термостата конвектора установлен воздухоспуск-ной клапан открываемый и закрываемый специальным ключом (поз 7 на рис14) через щели воздуховыпускной решётки В комплект поставки наряду с упомяну-тым ключом входит полимерная трубка используемая для отвода воздушно-паровой смеси от верха термостата в нижнюю часть межрёберного пространства конвектора

Кожух и воздуховыпускная решётка конвектора изготавливаемые из тонко-листовой оцинкованной стали крепятся к нагревательному элементу имеют вы-сококачественную окраску светлых тонов и поэтому дополнительной окраски по-сле монтажа не требуют

Рис 16 Схема движения теплоносителя в конвекторе laquoЭкотермraquo с трёхъярусным нагревательным элементом

17 Конвекторы поставляются упакованными в индивидуальные картонные коробки В комплект поставки входят

- конвектор в сборе - окрашенные в тот же цвет кронштейны для настенных конвекторов или

стойки для напольных (при длине кожуха до 1300 мм включительно - 2 кронштей-на или стойки при большей - 3)

- соединительные детали для гладких медных труб диаметром 10 12 15 и 18 мм (поставляются только по заказу потребителя за отдельную плату)

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 3: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

3

С О Д Е Р Ж А Н И Е

Стр

1 Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo 4 2 Схемы и элементы систем отопления 16 3 Гидравлический расчёт 19 4 Тепловой расчёт 26 5 Последовательность расчёта системы водяного отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo 30 6 Указания по монтажу конвекторов laquoЭкотермraquo 33 7 Основные требования к эксплуатации конвекторов laquoЭкотермraquo 36 8 Список использованной литературы 38 Приложение 1 Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб 39 Приложение 2 Номограмма для определения потери давления в медных трубах 42 Приложение 3 Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской 43

4

1 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

11 Настоящие рекомендации разработаны применительно к конвекторам с облегчённым нагревательным элементом laquoЭкотермraquo (laquoИзотерм 2000raquo) выпус-каемым ОАО laquoФирма Изотермraquo (Россия 196651 г Санкт-Петербург Колпино пр Ленина 1 тел (812) 460-88-22) согласно ТУ 4935-001-46928486-99

12 Рекомендации составлены на основании ранее изданных рекомендаций ООО laquoВитатермraquo и ФГУП laquoНИИсантехникиraquo [1] [2]

13 Конвекторы laquoЭкотермraquo со встроенным специальным термостатом типа TS-90Е и специальным узлом для донного подключения предназначены для сис-тем водяного отопления жилых общественных и административных зданий в ча-стности коттеджей с температурой теплоносителя до 110degС и его рабочим избы-точным давлением до 10 МПа (10 кгссм2) при испытательном избыточном давле-нии 15 МПа (15 кгссм2) Максимальные значения температуры и давления тепло-носителя определяются конструкцией термостата и узла подключения Особенно-сти конструкции конвектора (отсутствие острых углов и заусенцев на кожухе) вы-сококачественная окраска наличие регулирующего тепловой поток встроенного вентиля преимущества отопительного прибора конвективного типа широкая но-менклатура типоразмеров по длине высоте и глубине и соответственно тепло-плотности а также донное присоединение к теплопроводам системы отопления позволяют обеспечить современный дизайн травмобезопасность конвектора и оптимальный микроклимат в отапливаемом помещении при сведении к минимуму непроизводительного расхода теплоты на отопление

14 Конвектор laquoЭкотермraquo - отопительный прибор с кожухом настенного и напольного исполнений (рис 11 - 13) Кожух в данном конвекторе выполняет де-коративно-защитную функцию Нагревательный элемент состоит из медных труб наружным диаметром 15 мм и толщиной 05 мм и насаженных на них алюминие-вых пластин толщиной 03 мм профилированных вертикальными и горизонталь-ными зигами Высота пластин равна 100 200 300 и 400 мм Пластины разделены через 100 мм на условные ярусы пятимиллиметровыми щелями в боковых отги-бах фиксирующих шаг оребрения равный 12 мм Через каждый ярус проходят 4 трубы (2 по глубине и 2 по высоте)

Рис 11 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo настенный с нижним (донным) левосторонним подключением ЭКОН

5

У напольных модификаций кожух выполнен с декоративными вставками внутри которых размещаются стойки для крепления кронштейнов У однорядных по глубине конвекторов декоративный элемент крепится с тыльной части прибора (рис 12) а у сдвоенных ndash между ними (рис 13) В сдвоенных конвекторах подвод и отвод теплоносителя показан на рис 13 стрелками

Рис 12 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный с нижним левосторонним подключением ЭКОС

Рис 13 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный сдвоенный

с левосторонним нижним подключением ЭКОД

6

Тепловой контакт оребрения с трубами обеспечивается дорнованием по-следних на 05 мм выполняемым на специальном станке в автоматическом режи-ме поэтому внутренний диаметр оребрённых труб равен 145 мм а наружный по-сле дорнования 155 мм На этом же станке производится развальцовка горизон-тальных участков труб для установки и пайки соединительных элементов (кала-чей) из медных труб 15 х 1 мм

15 Конвектор состоит из следующих основных частей (см рис 14) нагре-вательного элемента (1) кожуха (2) кронштейнов (3) для крепления конвектора к стене или полу узла подключения (4) с замыкающим участком и регулирующим клапаном термостатической головки или ручного маховичка (5) присоединяемых к корпусу специального термостатического вентиля (6) В верхней части корпуса термостата размещён воздухоотводчик воздух через который отводится при от-крытии воздуховыпускного отверстия с помощью шестигранного ключа S=3 (7)

Для регулирования гидравлического сопротивления конвектора в сборе с узлом подключения применяется трубчатый ключ S=8 (8) регулирующий положе-ние клапана вентиля в этом узле а для подбора коэффициента затекания шести-гранный ключ S=4 (9) изменяющий положение шпинделя в горловине байпаса всё того же узла подключения (рис 15)

Рис 14 Схема размещения основных узлов конвектора laquoЭкотермraquo

В качестве узла подключения (рис 15) используется аналог гарнитуры

laquoГЕРЦ-3000raquo фирмы laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo Узел имеет клапан вентиля распо-ложенный на выходе из конвектора с помощью которого может быть установлено требуемое гидравлическое сопротивление каждого конвектора при двухтрубной системе отопления или участка системы отопления (стояка магистрали) при од-нотрубной системе

7

Рис 15 Узел подключения конвектора laquoЭкотермraquo С помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис15) выполня-

ется регулировка гидравлических характеристик конвектора работающего в одно-трубной системе Для эксплуатации конвектора в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора Если конвектор устанавливается в од-нотрубную систему отопления шпиндель байпаса следует отвернуть от положе-ния laquoЗакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом зате-кания (определяется проектом системы отопления как правило при полностью открытом клапане вентиля узла подсоединения) Значения коэффициента затека-ния в зависимости от положения регулирующего шпинделя приведены в разделе 3 (табл 33) Изменение положения шпинделя осуществляется как указывалось с помощью ключа S=4 (поз9 на рис 14)

При открытии шпинделя байпаса из положения laquoзакрытоraquo увеличивается щель между цилиндрической частью шпинделя и горловиной байпаса а затем при дальнейшем открытии зазор увеличивается за счёт разворота laquoлопаточкиraquo пока-занной на рис 15 пунктиром Эта laquoлопаточкаraquo в большей мере чем цилиндриче-ская часть шпинделя открывает проход теплоносителю через байпас Таким об-разом чем больше открывается шпиндель байпаса тем большая часть теплоно-сителя проходит непосредственно через него а коэффициент затекания в нагре-вательный элемент конвектора уменьшается При количестве оборотов 7-8 и бо-лее laquoлопаточкаraquo шпинделя разворачивается таким образом что сечение в горло-вине байпаса практически не меняется с увеличением количества оборотов со-ответственно коэффициент затекания достигает минимума и с увеличением ко-личества оборотов до максимального значения (12) также не меняется

Отметим что с другой стороны от клапана вентиля в узле подключения на-ходится пробка с помощью которой можно ускорить при необходимости слив теп-лоносителя из прибора и системы отопления

16 Схема движения теплоносителя в конвекторе на примере модификации с трёхъярусным нагревательным элементом приведена на рис 16 В двухтрубных системах отопления горячий теплоноситель проходит через входной патрубок уз-ла подключения и затем при полностью закрытом шпинделе байпаса поднимает-ся вверх по внутренней вертикальной трубе к корпусу термостата (вентиля) для регулирования теплового потока затем через тыльную верхнюю трубу верхнего яруса проходит последовательно сверху вниз по всем трубам выходя из тыльной нижней трубы нижнего яруса в выходной патрубок узла подключения В однотруб-ных системах отопления шпиндель байпаса (см рис 15) частично открыт соглас-

8

но проектным данным и горячий теплоноситель также частично проходит вверх и далее по всем трубам нагревательного элемента конвектора смешивается с го-рячим теплоносителем прошедшим через байпас и уходит в систему отопления

В верхней части корпуса термостата конвектора установлен воздухоспуск-ной клапан открываемый и закрываемый специальным ключом (поз 7 на рис14) через щели воздуховыпускной решётки В комплект поставки наряду с упомяну-тым ключом входит полимерная трубка используемая для отвода воздушно-паровой смеси от верха термостата в нижнюю часть межрёберного пространства конвектора

Кожух и воздуховыпускная решётка конвектора изготавливаемые из тонко-листовой оцинкованной стали крепятся к нагревательному элементу имеют вы-сококачественную окраску светлых тонов и поэтому дополнительной окраски по-сле монтажа не требуют

Рис 16 Схема движения теплоносителя в конвекторе laquoЭкотермraquo с трёхъярусным нагревательным элементом

17 Конвекторы поставляются упакованными в индивидуальные картонные коробки В комплект поставки входят

- конвектор в сборе - окрашенные в тот же цвет кронштейны для настенных конвекторов или

стойки для напольных (при длине кожуха до 1300 мм включительно - 2 кронштей-на или стойки при большей - 3)

- соединительные детали для гладких медных труб диаметром 10 12 15 и 18 мм (поставляются только по заказу потребителя за отдельную плату)

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 4: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

4

1 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

11 Настоящие рекомендации разработаны применительно к конвекторам с облегчённым нагревательным элементом laquoЭкотермraquo (laquoИзотерм 2000raquo) выпус-каемым ОАО laquoФирма Изотермraquo (Россия 196651 г Санкт-Петербург Колпино пр Ленина 1 тел (812) 460-88-22) согласно ТУ 4935-001-46928486-99

12 Рекомендации составлены на основании ранее изданных рекомендаций ООО laquoВитатермraquo и ФГУП laquoНИИсантехникиraquo [1] [2]

13 Конвекторы laquoЭкотермraquo со встроенным специальным термостатом типа TS-90Е и специальным узлом для донного подключения предназначены для сис-тем водяного отопления жилых общественных и административных зданий в ча-стности коттеджей с температурой теплоносителя до 110degС и его рабочим избы-точным давлением до 10 МПа (10 кгссм2) при испытательном избыточном давле-нии 15 МПа (15 кгссм2) Максимальные значения температуры и давления тепло-носителя определяются конструкцией термостата и узла подключения Особенно-сти конструкции конвектора (отсутствие острых углов и заусенцев на кожухе) вы-сококачественная окраска наличие регулирующего тепловой поток встроенного вентиля преимущества отопительного прибора конвективного типа широкая но-менклатура типоразмеров по длине высоте и глубине и соответственно тепло-плотности а также донное присоединение к теплопроводам системы отопления позволяют обеспечить современный дизайн травмобезопасность конвектора и оптимальный микроклимат в отапливаемом помещении при сведении к минимуму непроизводительного расхода теплоты на отопление

14 Конвектор laquoЭкотермraquo - отопительный прибор с кожухом настенного и напольного исполнений (рис 11 - 13) Кожух в данном конвекторе выполняет де-коративно-защитную функцию Нагревательный элемент состоит из медных труб наружным диаметром 15 мм и толщиной 05 мм и насаженных на них алюминие-вых пластин толщиной 03 мм профилированных вертикальными и горизонталь-ными зигами Высота пластин равна 100 200 300 и 400 мм Пластины разделены через 100 мм на условные ярусы пятимиллиметровыми щелями в боковых отги-бах фиксирующих шаг оребрения равный 12 мм Через каждый ярус проходят 4 трубы (2 по глубине и 2 по высоте)

Рис 11 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo настенный с нижним (донным) левосторонним подключением ЭКОН

5

У напольных модификаций кожух выполнен с декоративными вставками внутри которых размещаются стойки для крепления кронштейнов У однорядных по глубине конвекторов декоративный элемент крепится с тыльной части прибора (рис 12) а у сдвоенных ndash между ними (рис 13) В сдвоенных конвекторах подвод и отвод теплоносителя показан на рис 13 стрелками

Рис 12 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный с нижним левосторонним подключением ЭКОС

Рис 13 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный сдвоенный

с левосторонним нижним подключением ЭКОД

6

Тепловой контакт оребрения с трубами обеспечивается дорнованием по-следних на 05 мм выполняемым на специальном станке в автоматическом режи-ме поэтому внутренний диаметр оребрённых труб равен 145 мм а наружный по-сле дорнования 155 мм На этом же станке производится развальцовка горизон-тальных участков труб для установки и пайки соединительных элементов (кала-чей) из медных труб 15 х 1 мм

15 Конвектор состоит из следующих основных частей (см рис 14) нагре-вательного элемента (1) кожуха (2) кронштейнов (3) для крепления конвектора к стене или полу узла подключения (4) с замыкающим участком и регулирующим клапаном термостатической головки или ручного маховичка (5) присоединяемых к корпусу специального термостатического вентиля (6) В верхней части корпуса термостата размещён воздухоотводчик воздух через который отводится при от-крытии воздуховыпускного отверстия с помощью шестигранного ключа S=3 (7)

Для регулирования гидравлического сопротивления конвектора в сборе с узлом подключения применяется трубчатый ключ S=8 (8) регулирующий положе-ние клапана вентиля в этом узле а для подбора коэффициента затекания шести-гранный ключ S=4 (9) изменяющий положение шпинделя в горловине байпаса всё того же узла подключения (рис 15)

Рис 14 Схема размещения основных узлов конвектора laquoЭкотермraquo

В качестве узла подключения (рис 15) используется аналог гарнитуры

laquoГЕРЦ-3000raquo фирмы laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo Узел имеет клапан вентиля распо-ложенный на выходе из конвектора с помощью которого может быть установлено требуемое гидравлическое сопротивление каждого конвектора при двухтрубной системе отопления или участка системы отопления (стояка магистрали) при од-нотрубной системе

7

Рис 15 Узел подключения конвектора laquoЭкотермraquo С помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис15) выполня-

ется регулировка гидравлических характеристик конвектора работающего в одно-трубной системе Для эксплуатации конвектора в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора Если конвектор устанавливается в од-нотрубную систему отопления шпиндель байпаса следует отвернуть от положе-ния laquoЗакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом зате-кания (определяется проектом системы отопления как правило при полностью открытом клапане вентиля узла подсоединения) Значения коэффициента затека-ния в зависимости от положения регулирующего шпинделя приведены в разделе 3 (табл 33) Изменение положения шпинделя осуществляется как указывалось с помощью ключа S=4 (поз9 на рис 14)

При открытии шпинделя байпаса из положения laquoзакрытоraquo увеличивается щель между цилиндрической частью шпинделя и горловиной байпаса а затем при дальнейшем открытии зазор увеличивается за счёт разворота laquoлопаточкиraquo пока-занной на рис 15 пунктиром Эта laquoлопаточкаraquo в большей мере чем цилиндриче-ская часть шпинделя открывает проход теплоносителю через байпас Таким об-разом чем больше открывается шпиндель байпаса тем большая часть теплоно-сителя проходит непосредственно через него а коэффициент затекания в нагре-вательный элемент конвектора уменьшается При количестве оборотов 7-8 и бо-лее laquoлопаточкаraquo шпинделя разворачивается таким образом что сечение в горло-вине байпаса практически не меняется с увеличением количества оборотов со-ответственно коэффициент затекания достигает минимума и с увеличением ко-личества оборотов до максимального значения (12) также не меняется

Отметим что с другой стороны от клапана вентиля в узле подключения на-ходится пробка с помощью которой можно ускорить при необходимости слив теп-лоносителя из прибора и системы отопления

16 Схема движения теплоносителя в конвекторе на примере модификации с трёхъярусным нагревательным элементом приведена на рис 16 В двухтрубных системах отопления горячий теплоноситель проходит через входной патрубок уз-ла подключения и затем при полностью закрытом шпинделе байпаса поднимает-ся вверх по внутренней вертикальной трубе к корпусу термостата (вентиля) для регулирования теплового потока затем через тыльную верхнюю трубу верхнего яруса проходит последовательно сверху вниз по всем трубам выходя из тыльной нижней трубы нижнего яруса в выходной патрубок узла подключения В однотруб-ных системах отопления шпиндель байпаса (см рис 15) частично открыт соглас-

8

но проектным данным и горячий теплоноситель также частично проходит вверх и далее по всем трубам нагревательного элемента конвектора смешивается с го-рячим теплоносителем прошедшим через байпас и уходит в систему отопления

В верхней части корпуса термостата конвектора установлен воздухоспуск-ной клапан открываемый и закрываемый специальным ключом (поз 7 на рис14) через щели воздуховыпускной решётки В комплект поставки наряду с упомяну-тым ключом входит полимерная трубка используемая для отвода воздушно-паровой смеси от верха термостата в нижнюю часть межрёберного пространства конвектора

Кожух и воздуховыпускная решётка конвектора изготавливаемые из тонко-листовой оцинкованной стали крепятся к нагревательному элементу имеют вы-сококачественную окраску светлых тонов и поэтому дополнительной окраски по-сле монтажа не требуют

Рис 16 Схема движения теплоносителя в конвекторе laquoЭкотермraquo с трёхъярусным нагревательным элементом

17 Конвекторы поставляются упакованными в индивидуальные картонные коробки В комплект поставки входят

- конвектор в сборе - окрашенные в тот же цвет кронштейны для настенных конвекторов или

стойки для напольных (при длине кожуха до 1300 мм включительно - 2 кронштей-на или стойки при большей - 3)

- соединительные детали для гладких медных труб диаметром 10 12 15 и 18 мм (поставляются только по заказу потребителя за отдельную плату)

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 5: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

5

У напольных модификаций кожух выполнен с декоративными вставками внутри которых размещаются стойки для крепления кронштейнов У однорядных по глубине конвекторов декоративный элемент крепится с тыльной части прибора (рис 12) а у сдвоенных ndash между ними (рис 13) В сдвоенных конвекторах подвод и отвод теплоносителя показан на рис 13 стрелками

Рис 12 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный с нижним левосторонним подключением ЭКОС

Рис 13 Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo напольный сдвоенный

с левосторонним нижним подключением ЭКОД

6

Тепловой контакт оребрения с трубами обеспечивается дорнованием по-следних на 05 мм выполняемым на специальном станке в автоматическом режи-ме поэтому внутренний диаметр оребрённых труб равен 145 мм а наружный по-сле дорнования 155 мм На этом же станке производится развальцовка горизон-тальных участков труб для установки и пайки соединительных элементов (кала-чей) из медных труб 15 х 1 мм

15 Конвектор состоит из следующих основных частей (см рис 14) нагре-вательного элемента (1) кожуха (2) кронштейнов (3) для крепления конвектора к стене или полу узла подключения (4) с замыкающим участком и регулирующим клапаном термостатической головки или ручного маховичка (5) присоединяемых к корпусу специального термостатического вентиля (6) В верхней части корпуса термостата размещён воздухоотводчик воздух через который отводится при от-крытии воздуховыпускного отверстия с помощью шестигранного ключа S=3 (7)

Для регулирования гидравлического сопротивления конвектора в сборе с узлом подключения применяется трубчатый ключ S=8 (8) регулирующий положе-ние клапана вентиля в этом узле а для подбора коэффициента затекания шести-гранный ключ S=4 (9) изменяющий положение шпинделя в горловине байпаса всё того же узла подключения (рис 15)

Рис 14 Схема размещения основных узлов конвектора laquoЭкотермraquo

В качестве узла подключения (рис 15) используется аналог гарнитуры

laquoГЕРЦ-3000raquo фирмы laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo Узел имеет клапан вентиля распо-ложенный на выходе из конвектора с помощью которого может быть установлено требуемое гидравлическое сопротивление каждого конвектора при двухтрубной системе отопления или участка системы отопления (стояка магистрали) при од-нотрубной системе

7

Рис 15 Узел подключения конвектора laquoЭкотермraquo С помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис15) выполня-

ется регулировка гидравлических характеристик конвектора работающего в одно-трубной системе Для эксплуатации конвектора в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора Если конвектор устанавливается в од-нотрубную систему отопления шпиндель байпаса следует отвернуть от положе-ния laquoЗакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом зате-кания (определяется проектом системы отопления как правило при полностью открытом клапане вентиля узла подсоединения) Значения коэффициента затека-ния в зависимости от положения регулирующего шпинделя приведены в разделе 3 (табл 33) Изменение положения шпинделя осуществляется как указывалось с помощью ключа S=4 (поз9 на рис 14)

При открытии шпинделя байпаса из положения laquoзакрытоraquo увеличивается щель между цилиндрической частью шпинделя и горловиной байпаса а затем при дальнейшем открытии зазор увеличивается за счёт разворота laquoлопаточкиraquo пока-занной на рис 15 пунктиром Эта laquoлопаточкаraquo в большей мере чем цилиндриче-ская часть шпинделя открывает проход теплоносителю через байпас Таким об-разом чем больше открывается шпиндель байпаса тем большая часть теплоно-сителя проходит непосредственно через него а коэффициент затекания в нагре-вательный элемент конвектора уменьшается При количестве оборотов 7-8 и бо-лее laquoлопаточкаraquo шпинделя разворачивается таким образом что сечение в горло-вине байпаса практически не меняется с увеличением количества оборотов со-ответственно коэффициент затекания достигает минимума и с увеличением ко-личества оборотов до максимального значения (12) также не меняется

Отметим что с другой стороны от клапана вентиля в узле подключения на-ходится пробка с помощью которой можно ускорить при необходимости слив теп-лоносителя из прибора и системы отопления

16 Схема движения теплоносителя в конвекторе на примере модификации с трёхъярусным нагревательным элементом приведена на рис 16 В двухтрубных системах отопления горячий теплоноситель проходит через входной патрубок уз-ла подключения и затем при полностью закрытом шпинделе байпаса поднимает-ся вверх по внутренней вертикальной трубе к корпусу термостата (вентиля) для регулирования теплового потока затем через тыльную верхнюю трубу верхнего яруса проходит последовательно сверху вниз по всем трубам выходя из тыльной нижней трубы нижнего яруса в выходной патрубок узла подключения В однотруб-ных системах отопления шпиндель байпаса (см рис 15) частично открыт соглас-

8

но проектным данным и горячий теплоноситель также частично проходит вверх и далее по всем трубам нагревательного элемента конвектора смешивается с го-рячим теплоносителем прошедшим через байпас и уходит в систему отопления

В верхней части корпуса термостата конвектора установлен воздухоспуск-ной клапан открываемый и закрываемый специальным ключом (поз 7 на рис14) через щели воздуховыпускной решётки В комплект поставки наряду с упомяну-тым ключом входит полимерная трубка используемая для отвода воздушно-паровой смеси от верха термостата в нижнюю часть межрёберного пространства конвектора

Кожух и воздуховыпускная решётка конвектора изготавливаемые из тонко-листовой оцинкованной стали крепятся к нагревательному элементу имеют вы-сококачественную окраску светлых тонов и поэтому дополнительной окраски по-сле монтажа не требуют

Рис 16 Схема движения теплоносителя в конвекторе laquoЭкотермraquo с трёхъярусным нагревательным элементом

17 Конвекторы поставляются упакованными в индивидуальные картонные коробки В комплект поставки входят

- конвектор в сборе - окрашенные в тот же цвет кронштейны для настенных конвекторов или

стойки для напольных (при длине кожуха до 1300 мм включительно - 2 кронштей-на или стойки при большей - 3)

- соединительные детали для гладких медных труб диаметром 10 12 15 и 18 мм (поставляются только по заказу потребителя за отдельную плату)

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 6: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

6

Тепловой контакт оребрения с трубами обеспечивается дорнованием по-следних на 05 мм выполняемым на специальном станке в автоматическом режи-ме поэтому внутренний диаметр оребрённых труб равен 145 мм а наружный по-сле дорнования 155 мм На этом же станке производится развальцовка горизон-тальных участков труб для установки и пайки соединительных элементов (кала-чей) из медных труб 15 х 1 мм

15 Конвектор состоит из следующих основных частей (см рис 14) нагре-вательного элемента (1) кожуха (2) кронштейнов (3) для крепления конвектора к стене или полу узла подключения (4) с замыкающим участком и регулирующим клапаном термостатической головки или ручного маховичка (5) присоединяемых к корпусу специального термостатического вентиля (6) В верхней части корпуса термостата размещён воздухоотводчик воздух через который отводится при от-крытии воздуховыпускного отверстия с помощью шестигранного ключа S=3 (7)

Для регулирования гидравлического сопротивления конвектора в сборе с узлом подключения применяется трубчатый ключ S=8 (8) регулирующий положе-ние клапана вентиля в этом узле а для подбора коэффициента затекания шести-гранный ключ S=4 (9) изменяющий положение шпинделя в горловине байпаса всё того же узла подключения (рис 15)

Рис 14 Схема размещения основных узлов конвектора laquoЭкотермraquo

В качестве узла подключения (рис 15) используется аналог гарнитуры

laquoГЕРЦ-3000raquo фирмы laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo Узел имеет клапан вентиля распо-ложенный на выходе из конвектора с помощью которого может быть установлено требуемое гидравлическое сопротивление каждого конвектора при двухтрубной системе отопления или участка системы отопления (стояка магистрали) при од-нотрубной системе

7

Рис 15 Узел подключения конвектора laquoЭкотермraquo С помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис15) выполня-

ется регулировка гидравлических характеристик конвектора работающего в одно-трубной системе Для эксплуатации конвектора в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора Если конвектор устанавливается в од-нотрубную систему отопления шпиндель байпаса следует отвернуть от положе-ния laquoЗакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом зате-кания (определяется проектом системы отопления как правило при полностью открытом клапане вентиля узла подсоединения) Значения коэффициента затека-ния в зависимости от положения регулирующего шпинделя приведены в разделе 3 (табл 33) Изменение положения шпинделя осуществляется как указывалось с помощью ключа S=4 (поз9 на рис 14)

При открытии шпинделя байпаса из положения laquoзакрытоraquo увеличивается щель между цилиндрической частью шпинделя и горловиной байпаса а затем при дальнейшем открытии зазор увеличивается за счёт разворота laquoлопаточкиraquo пока-занной на рис 15 пунктиром Эта laquoлопаточкаraquo в большей мере чем цилиндриче-ская часть шпинделя открывает проход теплоносителю через байпас Таким об-разом чем больше открывается шпиндель байпаса тем большая часть теплоно-сителя проходит непосредственно через него а коэффициент затекания в нагре-вательный элемент конвектора уменьшается При количестве оборотов 7-8 и бо-лее laquoлопаточкаraquo шпинделя разворачивается таким образом что сечение в горло-вине байпаса практически не меняется с увеличением количества оборотов со-ответственно коэффициент затекания достигает минимума и с увеличением ко-личества оборотов до максимального значения (12) также не меняется

Отметим что с другой стороны от клапана вентиля в узле подключения на-ходится пробка с помощью которой можно ускорить при необходимости слив теп-лоносителя из прибора и системы отопления

16 Схема движения теплоносителя в конвекторе на примере модификации с трёхъярусным нагревательным элементом приведена на рис 16 В двухтрубных системах отопления горячий теплоноситель проходит через входной патрубок уз-ла подключения и затем при полностью закрытом шпинделе байпаса поднимает-ся вверх по внутренней вертикальной трубе к корпусу термостата (вентиля) для регулирования теплового потока затем через тыльную верхнюю трубу верхнего яруса проходит последовательно сверху вниз по всем трубам выходя из тыльной нижней трубы нижнего яруса в выходной патрубок узла подключения В однотруб-ных системах отопления шпиндель байпаса (см рис 15) частично открыт соглас-

8

но проектным данным и горячий теплоноситель также частично проходит вверх и далее по всем трубам нагревательного элемента конвектора смешивается с го-рячим теплоносителем прошедшим через байпас и уходит в систему отопления

В верхней части корпуса термостата конвектора установлен воздухоспуск-ной клапан открываемый и закрываемый специальным ключом (поз 7 на рис14) через щели воздуховыпускной решётки В комплект поставки наряду с упомяну-тым ключом входит полимерная трубка используемая для отвода воздушно-паровой смеси от верха термостата в нижнюю часть межрёберного пространства конвектора

Кожух и воздуховыпускная решётка конвектора изготавливаемые из тонко-листовой оцинкованной стали крепятся к нагревательному элементу имеют вы-сококачественную окраску светлых тонов и поэтому дополнительной окраски по-сле монтажа не требуют

Рис 16 Схема движения теплоносителя в конвекторе laquoЭкотермraquo с трёхъярусным нагревательным элементом

17 Конвекторы поставляются упакованными в индивидуальные картонные коробки В комплект поставки входят

- конвектор в сборе - окрашенные в тот же цвет кронштейны для настенных конвекторов или

стойки для напольных (при длине кожуха до 1300 мм включительно - 2 кронштей-на или стойки при большей - 3)

- соединительные детали для гладких медных труб диаметром 10 12 15 и 18 мм (поставляются только по заказу потребителя за отдельную плату)

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 7: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

7

Рис 15 Узел подключения конвектора laquoЭкотермraquo С помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис15) выполня-

ется регулировка гидравлических характеристик конвектора работающего в одно-трубной системе Для эксплуатации конвектора в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора Если конвектор устанавливается в од-нотрубную систему отопления шпиндель байпаса следует отвернуть от положе-ния laquoЗакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом зате-кания (определяется проектом системы отопления как правило при полностью открытом клапане вентиля узла подсоединения) Значения коэффициента затека-ния в зависимости от положения регулирующего шпинделя приведены в разделе 3 (табл 33) Изменение положения шпинделя осуществляется как указывалось с помощью ключа S=4 (поз9 на рис 14)

При открытии шпинделя байпаса из положения laquoзакрытоraquo увеличивается щель между цилиндрической частью шпинделя и горловиной байпаса а затем при дальнейшем открытии зазор увеличивается за счёт разворота laquoлопаточкиraquo пока-занной на рис 15 пунктиром Эта laquoлопаточкаraquo в большей мере чем цилиндриче-ская часть шпинделя открывает проход теплоносителю через байпас Таким об-разом чем больше открывается шпиндель байпаса тем большая часть теплоно-сителя проходит непосредственно через него а коэффициент затекания в нагре-вательный элемент конвектора уменьшается При количестве оборотов 7-8 и бо-лее laquoлопаточкаraquo шпинделя разворачивается таким образом что сечение в горло-вине байпаса практически не меняется с увеличением количества оборотов со-ответственно коэффициент затекания достигает минимума и с увеличением ко-личества оборотов до максимального значения (12) также не меняется

Отметим что с другой стороны от клапана вентиля в узле подключения на-ходится пробка с помощью которой можно ускорить при необходимости слив теп-лоносителя из прибора и системы отопления

16 Схема движения теплоносителя в конвекторе на примере модификации с трёхъярусным нагревательным элементом приведена на рис 16 В двухтрубных системах отопления горячий теплоноситель проходит через входной патрубок уз-ла подключения и затем при полностью закрытом шпинделе байпаса поднимает-ся вверх по внутренней вертикальной трубе к корпусу термостата (вентиля) для регулирования теплового потока затем через тыльную верхнюю трубу верхнего яруса проходит последовательно сверху вниз по всем трубам выходя из тыльной нижней трубы нижнего яруса в выходной патрубок узла подключения В однотруб-ных системах отопления шпиндель байпаса (см рис 15) частично открыт соглас-

8

но проектным данным и горячий теплоноситель также частично проходит вверх и далее по всем трубам нагревательного элемента конвектора смешивается с го-рячим теплоносителем прошедшим через байпас и уходит в систему отопления

В верхней части корпуса термостата конвектора установлен воздухоспуск-ной клапан открываемый и закрываемый специальным ключом (поз 7 на рис14) через щели воздуховыпускной решётки В комплект поставки наряду с упомяну-тым ключом входит полимерная трубка используемая для отвода воздушно-паровой смеси от верха термостата в нижнюю часть межрёберного пространства конвектора

Кожух и воздуховыпускная решётка конвектора изготавливаемые из тонко-листовой оцинкованной стали крепятся к нагревательному элементу имеют вы-сококачественную окраску светлых тонов и поэтому дополнительной окраски по-сле монтажа не требуют

Рис 16 Схема движения теплоносителя в конвекторе laquoЭкотермraquo с трёхъярусным нагревательным элементом

17 Конвекторы поставляются упакованными в индивидуальные картонные коробки В комплект поставки входят

- конвектор в сборе - окрашенные в тот же цвет кронштейны для настенных конвекторов или

стойки для напольных (при длине кожуха до 1300 мм включительно - 2 кронштей-на или стойки при большей - 3)

- соединительные детали для гладких медных труб диаметром 10 12 15 и 18 мм (поставляются только по заказу потребителя за отдельную плату)

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 8: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

8

но проектным данным и горячий теплоноситель также частично проходит вверх и далее по всем трубам нагревательного элемента конвектора смешивается с го-рячим теплоносителем прошедшим через байпас и уходит в систему отопления

В верхней части корпуса термостата конвектора установлен воздухоспуск-ной клапан открываемый и закрываемый специальным ключом (поз 7 на рис14) через щели воздуховыпускной решётки В комплект поставки наряду с упомяну-тым ключом входит полимерная трубка используемая для отвода воздушно-паровой смеси от верха термостата в нижнюю часть межрёберного пространства конвектора

Кожух и воздуховыпускная решётка конвектора изготавливаемые из тонко-листовой оцинкованной стали крепятся к нагревательному элементу имеют вы-сококачественную окраску светлых тонов и поэтому дополнительной окраски по-сле монтажа не требуют

Рис 16 Схема движения теплоносителя в конвекторе laquoЭкотермraquo с трёхъярусным нагревательным элементом

17 Конвекторы поставляются упакованными в индивидуальные картонные коробки В комплект поставки входят

- конвектор в сборе - окрашенные в тот же цвет кронштейны для настенных конвекторов или

стойки для напольных (при длине кожуха до 1300 мм включительно - 2 кронштей-на или стойки при большей - 3)

- соединительные детали для гладких медных труб диаметром 10 12 15 и 18 мм (поставляются только по заказу потребителя за отдельную плату)

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 9: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

9

- ключ для воздухоспускного клапана - паспорт и инструкция по монтажу и эксплуатации - упаковочная коробка Ключи для узла подключения поставляются по отдельному заказу

18 Номенклатурный ряд насчитывает 96 типоразмеров (по 32 типоразмера настенных напольных и двойных напольных конвекторов с высотой кожуха (без учета высоты ножек у напольных ndash около 100 мм) 150 250 350 и 450 мм и длиной кожуха 400 700 1000 1300 1600 1900 2200 и 2500 мм) Глубина настенных кон-векторов 113 мм напольных - 137 мм и двойных напольных - 234 мм Основные технические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo представлены в табл 11 и 12

19 Конвекторы изготовляются только концевой модификации и только для нижнего (донного) левого и правого подключения к системе отопления (присоеди-нительные патрубки соответственно с левой и с правой стороны при взгляде на фронтальную часть кожуха конвектора)

110 Условные обозначения конвекторов laquoЭкотермraquo должны соответство-вать схеме приведённой ниже

Согласно указанной схеме ниже приведены примеры условного обозначе-

ния конвекторов laquoЭкотермraquo принятого заводом-изготовителем при поставке кон-векторов в Российскую Федерацию (при заказе и в документации другой продук-ции в которой они могут быть применены)

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 10: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

10

Конвектор отопительный laquoЭкотермraquo монтируемый на стене с номиналь-ным тепловым потоком 1086 кВт высотой 150мм длиной 1300 мм с правосто-ронним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока ЭКОН-1086-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99

тот же конвектор монтируемый на стене с левосторонним подключением к сис-теме отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОН-1086-113-Л-А ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор монтируемый на полу с номинальным тепловым потоком 1010 кВт высотой 150 мм длиной 1300 мм с правосторонним подключением к системе отопления с ручным регулированием теплового потока

ЭКОС-1010-113-П-Р ТУ 4935-001-46928486-99 конвектор laquoЭкотермraquo сдвоенный напольный с номинальным тепловым потоком 0916 кВт высотой 150 мм длиной 700 мм с правосторонним подключением к системе отопления с автоматическим регулированием теплового потока

ЭКОД-0916-107-П-А ТУ 4935-001-46928486-99

Допускаются по согласованию с заказчиком традиционные для завода-изготовителя упрощённые обозначения

ЭКОН-113-П-Р ЭКОН-113-Л-А ЭКОС-113-П-Р ЭКОД-107-П-А При указании исполнения сдвоенных конвекторов (левого или правого) тер-

мостат и горячая подводка будут расположены у тыльного нагревательного эле-мента конвектора

111 Приведённые в табл 11 и 12 тепловые характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo определены в отделе отопительных приборов и систем отопления ФГУП laquoНИИсантехникиraquo - головного института Госстроя Российской Федерации по разработке и испытанию отопительных приборов согласно методике тепловых ис-пытаний приборов при теплоносителе воде [3] при нормальных (нормативных) ус-ловиях температурном напоре (разности среднеарифметической температуры воды в приборе и температуры воздуха в отапливаемом помещении) Θ=70degС расходе теплоносителя через прибор Мпр=01 кгс (360 кгч) при его движении по схеме laquoсверху-внизraquo и барометрическом давлении В=10133 гПа (760 мм рт ст)

112 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo (см раздел 3) получены при подводках условным диаметром 15 мм согласно методике НИИсан-техники основанной на данных ООО laquoВитатермraquo и лаборатории отопительных приборов [4] позволяющей определить значения коэффициентов местного сопро-тивления ζну при нормальных условиях (при расходе воды через прибор 01 кгс или 360 кгч) после периода эксплуатации в течение которого коэффициенты тре-ния мерных участков стальных гладких (новых) труб на подводках к испытывае-мым отопительным приборам достигают значений соответствующих эквивалент-ной шероховатости 02 мм принятой в качестве расчётной для стальных тепло-проводов отечественных систем отопления

113 Приведённые в табл 12 данные по площади поверхности нагрева конвектора F м2 включают площадь наружной поверхности нагрева труб и пла-стин оребрённой части конвектора (211 м2 на 1 м длины нагревательного элемен-та одного яруса высотой 100 мм) и площади поверхности нагрева левых и правых калачей (около 003 м2 на один ярус нагревательного элемента) с учетом числа ярусов nя оребрения в приборе в зависимости от высоты кожуха Н (nя=1 при Н = 150 мм nя=2 при Н = 250 мм nя=3 при Н = 350 мм и nя=4 при Н = 450 мм) Пло-щадь поверхности нагрева соединительного калача в сдвоенных напольных кон-векторах весьма мала и поэтому не учитывается

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 11: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

11

Коэффициент теплопередачи калачей нагревательного элемента примерно вдвое превышает эффективность теплопередачи оребрения однако принимая во внимание что доля наружной теплопередающей поверхности калачей не превы-шает 75 даже у самых маленьких по длине и высоте конвекторов допустимо вести расчёт с использованием средних значений коэффициента теплопередачи всего нагревательного элемента представленных в табл 12

114 Конвекторы laquoЭкотермraquo сертифицированы в России в системе ГОСТ Р 115 ОАО laquoФирма Изотермraquo постоянно работает над совершенствованием

своих отопительных приборов и оставляет за собой право на внесение изменений в конструкцию изделий и технологический регламент их изготовления в любое время без предварительного уведомления если только они не меняют основных характеристик продукции

116 ООО laquoВитатермraquo не несёт ответственности за какие-либо ошибки в каталогах брошюрах или других печатных материалах в которых заимствованы материалы настоящих рекомендаций без согласования с их разработчиками

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 12: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

12

Таблица 11 Номенклатура и основные технические

характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

ЭКОН-104 ЭКОС-104 235 219 150 400 29 48 ЭКОН-107 ЭКОС-107 510 474 150 700 40 66 ЭКОН-110 ЭКОС-110 795 739 150 1000 50 82 ЭКОН-113 ЭКОС-113 1086 1010 150 1300 60 98 ЭКОН-116 ЭКОС-116 1377 1281 150 1600 74 122 ЭКОН-119 ЭКОС-119 1668 1551 150 1900 84 138 ЭКОН-122 ЭКОС-122 1959 1822 150 2200 94 154 ЭКОН-125 ЭКОС-125 2250 2092 150 2500 104 170

ЭКОН-204 ЭКОС-204 372 353 250 400 42 62 ЭКОН-207 ЭКОС-207 812 771 250 700 60 88 ЭКОН-210 ЭКОС-210 1267 1204 250 1000 78 114 ЭКОН-213 ЭКОС-213 1730 1644 250 1300 96 141 ЭКОН-216 ЭКОС-216 2194 2084 250 1600 117 171 ЭКОН-219 ЭКОС-219 2658 2525 250 1900 135 198 ЭКОН-222 ЭКОС-222 3122 2966 250 2200 153 221 ЭКОН-225 ЭКОС-225 3586 3407 250 2500 171 250

ЭКОН-304 ЭКОС-304 468 454 350 400 52 74 ЭКОН-307 ЭКОС-307 1023 992 350 700 78 106 ЭКОН-310 ЭКОС-310 1598 1550 350 1000 103 140 ЭКОН-313 ЭКОС-313 2182 2117 350 1300 128 172 ЭКОН-316 ЭКОС-316 2767 2684 350 1600 158 214 ЭКОН-319 ЭКОС-319 3352 3251 350 1900 184 250 ЭКОН-322 ЭКОС-322 3937 3819 350 2200 209 284 ЭКОН-325 ЭКОС-325 4522 4386 350 2500 235 320

ЭКОН-404 ЭКОС-404 536 531 450 400 67 88 ЭКОН-407 ЭКОС-407 1171 1159 450 700 100 132 ЭКОН-410 ЭКОС-410 1827 1809 450 1000 134 176 ЭКОН-413 ЭКОС-413 2494 2469 450 1300 167 220 ЭКОН-416 ЭКОС-416 3163 3131 450 1600 205 270 ЭКОН-419 ЭКОС-419 3831 3793 450 1900 238 310 ЭКОН-422 ЭКОС-422 4500 4455 450 2200 272 360 ЭКОН-425 ЭКОС-425 5169 5117 450 2500 305 402

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 13: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

13

Продолжение таблицы 11

Типоразмеры конвекторов Номинальный тепловой поток

Qну Вт

Габаритные размеры мм

Масса с крон-штейнами (спра-

вочная) кг

настенных напольных настен-ных

наполь-ных Н L настен-

ных наполь-ных

- ЭКОД-104 - 424 150 400 - 70 - ЭКОД-107 - 916 150 700 - 100 - ЭКОД-110 - 1430 150 1000 - 120 - ЭКОД-113 - 1954 150 1300 - 142 - ЭКОД-116 - 2478 150 1600 - 179 - ЭКОД-119 - 3000 150 1900 - 202 - ЭКОД-122 - 3524 150 2200 - 227 - ЭКОД-125 - 4046 150 2500 - 251

- ЭКОД-204 - 682 250 400 - 101 - ЭКОД-207 - 1492 250 700 - 144 - ЭКОД-210 - 2328 250 1000 - 188 - ЭКОД-213 - 3180 250 1300 - 231 - ЭКОД-216 - 4030 250 1600 - 282 - ЭКОД-219 - 4884 250 1900 - 325 - ЭКОД-222 - 5736 250 2200 - 370 - ЭКОД-225 - 6590 250 2500 - 410

- ЭКОД-304 - 878 350 400 - 125 - ЭКОД-307 - 1918 350 700 - 188 - ЭКОД-310 - 2996 350 1000 - 248 - ЭКОД-313 - 4094 350 1300 - 308 - ЭКОД-316 - 5190 350 1600 - 381 - ЭКОД-319 - 6284 350 1900 - 441 - ЭКОД-322 - 7386 350 2200 - 504 - ЭКОД-325 - 8482 350 2500 - 567

- ЭКОД-404 - 1027 450 400 - 150 - ЭКОД-407 - 2241 450 700 - 233 - ЭКОД-410 - 3498 450 1000 - 314 - ЭКОД-413 - 4775 450 1300 - 395 - ЭКОД-416 - 6055 450 1600 - 486 - ЭКОД-419 - 7335 450 1900 - 568 - ЭКОД-422 - 8615 450 2200 - 650 - ЭКОД-425 - 9896 450 2500 - 733

Примечание В условных обозначениях конвекторов не указаны исполнения для подключения к системе отопления и вид регулирования теплового потока (см п 110)

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 14: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

14

Таблица 12 Площадь наружной поверхности нагрева F и коэффициент теплопередачи Кну конвекторов laquoЭкотермraquo

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС)

настенных напольных F м2

настенных напольных ЭКОН-104 ЭКОС-104 041 819 763 ЭКОН-107 ЭКОС-107 1043 699 65 ЭКОН-110 ЭКОС-110 1676 678 631 ЭКОН-113 ЭКОС-113 2309 672 625 ЭКОН-116 ЭКОС-116 2942 669 622 ЭКОН-119 ЭКОС-119 3575 667 62 ЭКОН-122 ЭКОС-122 4208 665 618 ЭКОН-125 ЭКОС-125 4841 664 617

ЭКОН-204 ЭКОС-204 082 648 615 ЭКОН-207 ЭКОС-207 2086 556 528 ЭКОН-210 ЭКОС-210 3352 54 513 ЭКОН-213 ЭКОС-213 4618 535 508 ЭКОН-216 ЭКОС-216 5884 533 506 ЭКОН-219 ЭКОС-219 715 531 504 ЭКОН-222 ЭКОС-222 8416 53 503 ЭКОН-225 ЭКОС-225 9682 529 502

ЭКОН-304 ЭКОС-304 1229 544 528 ЭКОН-307 ЭКОС-307 3128 467 444 ЭКОН-310 ЭКОС-310 5027 454 431 ЭКОН-313 ЭКОС-313 6926 45 427 ЭКОН-316 ЭКОС-316 8825 448 426 ЭКОН-319 ЭКОС-319 10724 447 425 ЭКОН-322 ЭКОС-322 12623 446 424 ЭКОН-325 ЭКОС-325 14522 445 423

ЭКОН-404 ЭКОС-404 1639 467 462 ЭКОН-407 ЭКОС-407 4171 401 381 ЭКОН-410 ЭКОС-410 6703 389 37 ЭКОН-413 ЭКОС-413 9235 386 367 ЭКОН-416 ЭКОС-416 11767 384 365 ЭКОН-419 ЭКОС-419 14299 383 364 ЭКОН-422 ЭКОС-422 16831 382 363 ЭКОН-425 ЭКОС-425 19363 381 362

- ЭКОД-104 082 - 739 - ЭКОД-107 2086 - 627 - ЭКОД-110 3352 - 609 - ЭКОД-113 4618 - 604

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 15: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

15

Продолжение таблицы 12

Типоразмеры конвекторов Кну Вт(м2middotоС) настенных напольных

F м2 настенных напольных

- ЭКОД-116 5884 - 602 - ЭКОД-119 715 - 599 - ЭКОД-122 8416 - 598 - ЭКОД-125 9682 - 597

- ЭКОД-204 164 - 594 - ЭКОД-207 4172 - 511 - ЭКОД-210 6704 - 496 - ЭКОД-213 9236 - 492 - ЭКОД-216 11768 - 489 - ЭКОД-219 143 - 488 - ЭКОД-222 16832 - 487 - ЭКОД-225 19364 - 486

- ЭКОД-304 2458 - 51 - ЭКОД-307 6256 - 438 - ЭКОД-310 10054 - 426 - ЭКОД-313 13852 - 422 - ЭКОД-316 1765 - 42 - ЭКОД-319 21448 - 419 - ЭКОД-322 25246 - 418 - ЭКОД-325 29044 - 417

- ЭКОД-404 3278 - 448 - ЭКОД-407 8342 - 384 - ЭКОД-410 13406 - 373 - ЭКОД-413 1847 - 369 - ЭКОД-416 23534 - 368 - ЭКОД-419 28598 - 367 - ЭКОД-422 33662 - 366 - ЭКОД-425 38726 - 365

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 16: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

16

2 СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

21 Отопительные конвекторы laquoЭкотермraquo применяются в двухтрубных и

однотрубных системах водяного отопления зданий различного назначения в том числе многоэтажных

22 Конвекторы laquoЭкотермraquo рекомендуется применять в насосных системах ото-пления Расчёты проведенные в ООО laquoВитатермraquo показали что для систем отопления с этими приборами могут подойти бесфундаментные бессальниковые циркуляционные насосы Например при отоплении одно - двухэтажных коттеджей с тепловыми нагруз-ками 25-50 кВт могут быть использованы насосы типа laquoГрундфосraquo (лучше многоскоро-стные UРS 25-40 или UРS 25-60)

Ввиду того что нагревательный элемент конвектора и встроенный регули-рующий вентиль (термостат) имеют высокие гидравлические характеристики кон-векторы laquoЭкотермraquo в гравитационных системах не используются

23 Качество теплоносителя (горячей воды) должно отвечать требованиям РД 3420501-95 [5] Несмотря на то что эти требования относятся в первую оче-редь к стальным теплопроводам они согласно опыту ООО laquoВитатермraquo практи-чески совпадают с требованиями к условиям эксплуатации медных теплопрово-дов

24 В однотрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления рекомендуются использовать схемы стояков (ветвей) с учётом встроенных в кон-векторы узлов подключения с замыкающими участками

Проточную схему подключения приборов в однотрубных системах рекомен-дуется применять только в тех случаях когда все приборы присоединяемые к од-ной ветви системы отопления расположены в одном помещении При этом замы-кающие участки в узлах подключения конвекторов должны быть заглушены а термостат установлен лишь на одном приборе (на остальных можно установить вентили ручной регулировки)

На рисунке 21 представлен один из вариантов схемы однотрубной горизон-тальной системы отопления отдельные ветви которой подключены к общему рас-пределительному узлу При реализации этой схемы используется скрытая на-польная или плинтусная прокладка теплопроводов Скрытая прокладка теплопро-водов используется также при лучевой разводке в двухтрубных системах отопле-ния (рис 22)

Показанные на рисунках 21 и 22 схемы характерны для поквартирных сис-тем отопления жилых зданий Для уменьшения бесполезных теплопотерь стояки размещаются вдоль внутренних стен здания например на лестничных клетках которые подводят теплоноситель к поквартирным распределительным коллекто-рам Для разводки обычно используют защищённые от наружной коррозии сталь-ные или медные теплопроводы Применяются также теплопроводы из термостой-ких полимеров например из полипропиленовых комбинированных труб со стаби-лизирующей алюминиевой оболочкой или из полиэтиленовых металлополимер-ных и стабилизированных труб Разводящие теплопроводы как правило тепло-изолированные при лучевой схеме прокладывают в штробах в оболочках из гоф-рированных полимерных труб и заливают цементом высоких марок с пластифика-тором (с толщиной слоя цементного покрытия не менее 40 мм) по специальной технологии При плинтусной прокладке обычно используются специальные деко-рирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерных мате-риалов)

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 17: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

17

Рис 21 Принципиальная схема поквартирной однотрубной системы водяного отопления (РУ ndash распределительный узел)

Рис 22 Схема двухтрубной системы отопления с лучевой разводкой магистралей

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 18: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

18

25 Для нормальной работы конвекторов необходимо обеспечить движение горячей воды в нагревательном элементе конвектора по схеме laquoсверху-внизraquo Для этого теплопровод с горячей водой всегда должен подключаться ко второму от края патрубку узла подключения однорядного конвектора (рис 23)

а б в

Рис 23 Схемы подсоединения конвекторов laquoЭкотермraquo к стоякам системы отопления а ndash однотрубная с верхней разводкой подающей магистрали

б ndash однотрубная с нижней разводкой подающей магистрали в ndash двухтрубная с верхней разводкой подающей магистрали

26 Настенные конвекторы с кожухом laquoЭкотермraquo всех типоразмеров преду-

смотрены для установки только в 1 ряд по высоте и глубине Допускается уста-новка напольных конвекторов в два ряда по глубине

27 Конвекторы в помещении устанавливаются как правило под окном на стене или на полу Длина конвектора по возможности должна составлять не ме-нее 75 длины светового проема Для получения лучшего распределения тепло-ты в помещении выбор конвекторов желательно начинать с низких и длинных ти-поразмеров

28 В случае размещения термостатов в нишах для отопительных приборов или перекрытия их декоративными экранами или занавесками необходимо преду-смотреть установку термостатической головки с выносным датчиком

29 Наличие воздухоспускного клапана в каждом конвекторе позволяет обеспечить любую подводку к этому прибору без предъявления особых требова-ний к установке воздухоотводящих устройств

210 Для нормальной работы системы отопления стояки должны быть ос-нащены необходимой запорно-регулирующей арматурой обеспечивающей рас-чётные расходы теплоносителя по стоякам и спуск воды из них при необходимо-сти Для этих целей могут быть использованы например запорные вентили типа Штрёмакс и балансировочные вентили типа Штрёмакс-М

Если загрязнения в теплоносителе превышают нормы РД 3420501-95 то для обеспечения нормальной работы термостатов и регулирующей арматуры не-обходимо применять фильтры в том числе и постояковые

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 19: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

19

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

31 Конвекторы laquoЭкотермraquo предназначены для использования как указы-

валось в насосных системах отопления В качестве теплоносителя могут быть использованы вода или незамерзающая жидкость (антифриз)

32 Гидравлический расчёт проводится по существующим методикам с применением основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] и [7] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

При гидравлическом расчёте теплопроводов потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу laquoхарактери-стик сопротивленияraquo ΔР = S middot М2 (31) или по методу laquoудельных линейных потерь давленияraquo

ΔР = R middot L + Z (32)

где ΔР - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений Па S=Аmiddotζacute - характеристика сопротивления участка теплопроводов равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоноси-

теля 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1) ζacute= [ ]ζλ Σ+sdot Ldвн )( - приведённый коэффициент сопротивления рассчитывае-

мого участка теплопровода λ - коэффициент трения dвн - внутренний диаметр теплопровода м внdλ - приведённый коэффициент гидравлического трения 1м (см приложе-ние 1) L - длина рассчитываемого участка теплопровода м Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений M - массный расход теплоносителя кгс R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы Пам Z - местные потери давления на участке Па

33 Значения приведённых коэффициентов ζну (при нормированном расхо-де воды через прибор Мпр= 01 кгс)настенных и напольных конвекторов laquoЭко-термraquo со встроенными корпусами специальных термостатов laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo с настройкой их на режим 2К (т е при открытии клапана термостата на 044 мм) без обвязки теплопроводами приведены в табл 31 Данные в таблице полу-чены при расходе воды в подводках 01 кгс (360 кгч) при её средней температуре 85оС и внутреннем диаметре подводящих теплопроводов 157 мм

В колонках таблицы 31 laquoбайпас полностью закрытraquo приводятся значения коэффициента местного сопротивления ζну всех типоразмеров конвекторов для случаев полностью открытого термостата (при снятой термостатической головке) и настройке его на режим 2К Эти значения ζну соответствуют работе конвекторов в двухтрубной системе отопления (шпиндель байпаса узла подключения полно-стью закрыт а клапан его вентиля полностью открыт)

Остальные колонки табл 31 характеризуют работу конвектора в однотруб-ной системе отопления при полном открытии клапана вентиля узла подключения и открытии шпинделя байпаса на 4 5 и 6 оборотов от положения laquoзакрытоraquo Это количество оборотов является наиболее целесообразным при регулировании конвектора

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 20: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

Таблица 31 Гидравлические характеристики конвекторов laquoЭкотермraquo

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер

конвектора ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр

ЭКОН-104 (ЭКОС-104) 177 312 77 065 109 058 47 05 60 042 31 04 39 033

ЭКОН-107 180 315 78 065 109 058 47 05 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-110 183 318 79 065 110 058 47 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-113 186 321 79 064 110 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-116 189 324 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-119 192 327 81 064 112 057 48 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-122 195 330 82 064 112 057 49 049 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-125 199 333 83 064 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-204 187 322 80 064 111 057 48 049 61 042 32 04 39 033 ЭКОН-207 193 328 81 064 112 057 49 049 62 042 32 039 39 033 ЭКОН-210 199 334 83 063 113 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-213 205 340 84 063 114 057 50 048 63 041 33 039 40 032 ЭКОН-216 211 346 86 063 115 056 51 047 63 041 34 038 40 032 ЭКОН-219 218 353 88 062 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-222 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-225 230 365 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-304 197 332 82 064 112 057 49 048 62 042 33 039 40 033 ЭКОН-307 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-310 215 350 87 063 116 056 51 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-313 224 359 89 062 118 056 52 047 64 041 34 037 41 032 ЭКОН-316 234 369 92 061 119 056 53 046 65 04 35 037 41 031 ЭКОН-319 243 378 94 061 121 055 54 046 66 04 35 036 41 031 ЭКОН-322 252 387 96 061 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-325 262 396 98 06 124 055 56 045 67 039 36 036 42 031 ЭКОН-404 206 341 85 063 114 057 50 048 63 041 33 038 40 032 ЭКОН-407 219 354 88 062 117 056 52 047 64 041 34 038 40 032 ЭКОН-410 231 366 91 062 119 056 53 046 65 04 35 037 41 032 ЭКОН-413 244 379 94 061 121 055 54 046 66 04 36 036 41 031 ЭКОН-416 256 391 97 06 123 055 55 045 66 04 36 036 42 031 ЭКОН-419 268 403 99 06 125 054 57 044 67 039 37 035 42 03 ЭКОН-422 281 416 102 059 127 054 58 044 68 039 37 035 43 03 ЭКОН-425 293 428 105 059 129 054 59 043 69 038 38 034 43 03

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 21: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

21

Продолжение таблицы 31

Байпас полностью закрыт Шпиндель открыт на 4 оборота Шпиндель открыт на 5 оборотов Шпиндель открыт на 6 оборотов Термостат открыт

Режим 2К

Термостат от-крыт Режим 2К Термостат от-

крыт Режим 2К Термостат от-крыт Режим 2К Типоразмер конвектора

ζну ζну ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ζну αпр ЭКОД -104 303 573 107 058 150 05 60 043 77 035 38 034 47 027 ЭКОД -107 309 579 108 058 151 05 60 043 77 035 39 034 47 026 ЭКОД -110 315 585 109 058 152 05 61 042 77 035 39 033 47 026 ЭКОД -113 321 591 110 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -116 328 597 112 057 154 049 62 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД -119 334 604 113 057 154 049 62 042 78 034 40 033 47 026 ЭКОД -122 340 610 114 057 155 049 63 041 78 034 40 032 48 026 ЭКОД -125 346 616 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-204 323 592 111 057 153 049 61 042 78 034 39 033 47 026 ЭКОД-207 335 605 113 057 155 049 62 041 78 034 40 033 47 026 ЭКОД-210 347 617 115 056 156 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-213 360 629 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-216 372 642 120 056 159 048 65 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-219 384 654 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-222 397 667 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-225 409 679 126 054 163 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-304 342 612 114 057 155 049 63 041 79 034 40 032 48 026 ЭКОД-307 361 631 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-310 379 649 121 055 160 048 66 04 80 033 41 031 48 025 ЭКОД-313 398 668 124 055 162 048 67 039 81 033 42 031 49 025 ЭКОД-316 416 686 128 054 164 047 68 039 82 033 43 03 49 025 ЭКОД-319 435 705 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-322 454 723 133 053 168 047 70 038 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-325 472 742 136 052 170 046 71 037 84 032 44 029 50 024 ЭКОД-404 362 632 118 056 158 049 64 041 79 034 41 032 48 026 ЭКОД-407 387 657 122 055 161 048 66 04 80 033 42 031 49 025 ЭКОД-410 411 681 127 054 164 048 68 039 81 033 42 03 49 025 ЭКОД-413 436 706 131 053 166 047 69 038 82 032 43 03 49 024 ЭКОД-416 461 731 135 053 169 047 71 037 83 032 44 029 50 024 ЭКОД-419 486 756 138 052 172 046 72 037 84 032 45 028 50 024 ЭКОД-422 510 780 142 051 174 046 74 036 85 031 45 028 51 023 ЭКОД-425 535 805 145 051 177 045 75 036 86 031 46 027 51 023

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 22: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

34 Фактические гидравлические характеристики S и ζacute в системах отопления с

параметрами 10570 9570 9070 и 8060 degС при расходах теплоносителя-воды Мпр кгс отличных от нормируемого (01 кгс) определяются по следующим соотношени-ям

для конвекторов S = Sну middot φ3 Па(кгс)2 (33) ζacute = ζну middot φ3 (34)

для теплопроводов ζacute= [ ] арвн Ld ςϕζλ Σ+sdotΣ+sdot 4т)( (35) где φ3 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики конвектора при расходах теплоносителя отличных от 01 кгс (360 кгч) принимаемый по табл 32

Σζт - сумма коэффициентов местных сопротивлений отводов скоб и уток Σζар - сумма коэффициентов местных сопротивлений запорно-регулирующей ар-

матуры тройников и крестовин φ4 - поправочный коэффициент на гидравлические характеристики теплопроводов

систем отопления а также отводов скоб и уток определённых по табл П11 прило-жения 1 принимаемый по табл П12 этого же приложения настоящих рекомендаций

При использовании медных теплопроводов поправочный коэффициент не вво-дится если используются данные приложения 2 которые приведены с учётом зави-симости гидравлических характеристик от расхода воды

В диапазоне средней температуры в приборе от 60 до 110оС гидравлические характеристики изменяются в пределах plusmn3 чем можно пренебречь

35 При определении общей потери напора по стояку традиционная схема рас-чёта на основе сложения характеристик теплопроводов и конвекторов рекомендуется только для случая соединения всех конвекторов по проточной схеме (например в стояках с конвекторами с кожухом и без замыкающих участков)

При использовании конвекторов в двухтрубных системах гидравлический рас-чет ведется по традиционной схеме т к весь теплоноситель проходит через нагрева-тельный элемент конвектора

При работе конвектора laquoЭкотермraquo в однотрубной системе отопления (с откры-тым в той или иной степени замыкающим участком встроенным в узел подключения конвектора) общие потери давления рекомендуется определять как сумму потерь в теплопроводах при соответствующем расходе теплоносителя и сумму потерь в каж-дом конвекторе с учётом фактического расхода теплоносителя через нагревательный элемент каждого конвектора т е с учётом соответствующих значений коэффициен-тов затекания αпр

С допустимой для практических расчётов погрешностью потери напора в кон-векторном узле ΔРку можно определить по формуле

ΔРку = Sну middot φ3 (αпр middotМст)2 Па (36) причем Sну=Аmiddotζну где ζну принимается согласно данным табл 31 при нормативных условиях те при Мпр = 01 кгс (360 кгч) а φ3 определяется при расходе теплоноси-теля через нагревательный элемент конвектора т е при Мпр = αпрmiddot Мст (при односто-роннем присоединении прибора к стояку)

36 Значения коэффициентов затекания αпр для отопительных приборов laquoЭко-термraquo приведены в таблице 31

Следует отметить что для конвекторов laquoЭкотермraquo фирма laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo разработала специальный термостат приспособленный для присоединения к медным трубам нагревательного элемента пайкой Этот термостат (условное назва-ние laquoГЕРЦ ТS-90Еraquo) является как бы промежуточной моделью между термостатами

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 23: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

23

для двухтрубных (ГЕРЦ ТS-90) и однотрубных систем отопления (ГЕРЦ TS-Е) Он не имеет монтажной регулировки

Регулировка конвектора как указывалось осуществляется вентилем и шпинде-лем донного узла подключения Узел подключения в свою очередь представляет со-бой модификацию гарнитуры laquoГЕРЦ-3000raquo Поэтому наши испытания относятся к ва-рианту установки в конвекторы laquoЭкотермraquo (ранее laquoИзотерм 2000raquo) специальных для этих конвекторов термостата и узла подключения гидравлические характеристики ко-торых отличаются от аналогичных характеристик аналогов laquoГЕРЦ TS-90raquo laquoГЕРЦ TS-Еraquo и laquoГЕРЦ 3000raquo

37 Равенство перепада давлений на параллельных участках сети системы ото-пления может обеспечиваться за счет настройки регулирующего вентиля узла подклю-чения конвектора В однотрубных и проточных стояках системы отопления настройку вентиля рекомендуется осуществлять по результатам гидравлического расчёта на по-следнем по ходу теплоносителя конвекторе ветви (стояка) путём подбора определённого числа оборотов вентиля от положения laquoзакрытоraquo При этом следует учитывать что по-добная регулировка целесообразна при расположении ветви (стояка) с конвекторами в одном помещении

Степень открытия регулирующего вентиля определяется числом оборотов шпинделя этого вентиля nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора с узлом подключения ζмр определяемого перед проведением монтажной регулировки Зависимость этих двух величин представлена в табл 33

38 Согласно испытаниям регулировка коэффициента затекания с помощью шпинделя узла подключения реально осуществляется от положения laquoзакрытоraquo (0 оборотов) до 8 оборотов (увеличение числа оборотов шпинделя от 8 до 12 практиче-ски не изменяет гидравлические характеристики байпаса) В свою очередь регулиров-ку вентиля целесообразно осуществлять от 0 до 55 ndash 6 оборотов тк при дальней-шем открытии вентиля гидравлическая характеристика конвектора вместе с узлом подключения практически не меняется но появляется опасность нарушения герме-тичности со стороны штуцера для регулировки вентиля

Стандартная регулировочная установка шпинделя байпаса рассчитана на 5 оборотов от положения laquoзакрытоraquo При наших испытаниях были определены гидрав-лические характеристики при открытии шпинделя байпаса на наиболее характерные количества оборотов (4 5 и 6) при которых обеспечиваются оптимальные значения коэффициентов затекания а приведённые коэффициенты сопротивления конвекто-ров с узлами подключения не достигают значений препятствующих применению обычных (а не специальных) насосов

Для каждого из указанных чисел оборотов шпинделя испытания проводились как при настройке термостата на режим 2К (2оС) так и при полном открытии термо-стата (те при снятой термостатической головке)

Как указывалось с помощью регулирующего шпинделя узла подключения (рис 15) выполняется гидравлическая регулировка конвектора установленного в одно-трубной системе отопления При установке конвектора в этой системе шпиндель сле-дует отвернуть от положения laquoзакрытоraquo на число оборотов в соответствии с нужным коэффициентом затекания который определяется проектом системы отопления (табл 31)

Ещё раз отметим что для эксплуатации конвекторов в двухтрубной системе отопления шпиндель необходимо завернуть до упора те до положения laquoзакрытоraquo а в однотрубной системе чем больше открывается шпиндель тем большая часть воды перетекает через байпас и тем меньше коэффициент затекания в нагревательный элемент конвектора

39 Регулировку узла подключения конвектора должен выполнять специалист-сантехник

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 24: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

24

310 В тех случаях когда по располагаемому перепаду давления на конвекторе ΔРрасп необходимо найти его требуемый коэффициент местного сопротивления ζтр и соответствующее количество оборотов клапана вентиля nмр при монтажной регули-ровке узла подсоединения расчёт ведётся в следующей последовательности

Значения ζтр определяются по формуле

2

81057

пр

расптр М

Р ρϕ

sdotΔsdotsdot=

minus

(37)

где ΔРрасп ndash располагаемый перепад давления на присоединительных патрубках узла подключения конвектора Па ρ ndash плотность воды кгм3 Мпр ndash расход воды через прибор кгс

Коэффициент местного сопротивления при монтажной регулировке клапана вентиля ζмр определяется по формуле

ζмр = φ3middot φтр ndash ζну (38) где φ3 ndash определяется по табл 32

Число оборотов клапана вентиля узла подключения при его монтажной регули-ровке nмр в зависимости от коэффициента местного сопротивления конвектора при работе его в двухтрубной системе отопления определяется как указывалось соглас-но данным табл 33

311 Гидравлические характеристики полипропиленовых труб типа laquoФузио-термraquo и металлополимерных труб laquoКитекraquo имеются в ООО laquoВитатермraquo а также в ООО laquoМежрегиональная компанияraquo [тел (095) 105-05-66] и в Торговом доме laquoГента-Москваraquo [тел (095) 780-50-55]

312 Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных эле-ментов систем водяного отопления принимаются по laquoСправочнику проектировщикаraquo ч 1 laquoОтоплениеraquo [7]

313 При использовании низкозамерзающего теплоносителя (например на этиленгликолевой основе laquoDIXIS 30raquo) гидравлические характеристики конвекторного узла следует увеличивать в 125 раза при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на пропиленгликолевой основе) ndash в 15 раза

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 25: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

25

Таблица 32 Поправочные коэффициенты на неквадратичность зависимости потерь давления от расхода воды меньшего

01 кгс (360 кгч) для конвекторов laquoЭкотермraquo

Расход воды Мпр

Расход воды Мпр

кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 кгс кгч

Поправочный коэффициент

φ3 00028 10 245 00278 100 115 00042 15 108 00333 120 111 00056 20 185 00389 140 109 00069 25 169 00444 160 107 00083 30 158 005 180 106 00097 35 15 00556 200 105 00111 40 143 00611 220 104 00125 45 138 00667 240 103 00139 50 134 00722 260 102 00167 60 128 00778 280 102 00222 80 12 00833 300 101

Таблица 33 Зависимость числа оборотов вентиля nмр при закрытом байпасе узла подключения конвектора laquoЭкотермraquo от его коэффициента местного сопротивления ζмр при монтажной регулировке конвектора установленного

в двухтрубной системе отопления

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

Коэффициент местного сопро-тивления ζмр

Число оборотов вентиля nмр

4866 025 43 275 742 05 37 3 386 075 32 325 253 1 27 35 182 125 23 375 136 15 19 4 103 175 15 425 71 2 11 45 58 225 8 475 50 25 5 5

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 26: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

26

4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

41 Тепловой расчёт проводится по существующим методикам с применением

основных расчётных зависимостей изложенных в специальной справочно-информационной литературе [6] [7] и [8] с учётом данных приведённых в настоящих рекомендациях

42 Согласно табл 1 приложения 12 СНиП 20405-91 [6] при нахождении об-щего расхода воды в системе отопления её расход определённый исходя из общих теплопотерь здания увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам один из которых β1 зависит от номенклатурного шага конвектора и равен при ориен-тации на всю номенклатуру конвекторов разной высоты и длины 103 а второй - β2 - от доли увеличения теплопотерь через законвекторный участок равный 103 для на-стенных конвекторов и 102 для напольных установленных у остекления светового проёма

Увеличение теплопотерь через законвекторные участки наружных ограждений не требует увеличения площади теплопередающей поверхности и соответственно номинального теплового потока при подборе конвектора поскольку тепловой поток от прибора возрастает практически во столько же раз во сколько возрастают теплопоте-ри

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоно-сителя в системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополни-тельный расход теплоносителя по стоякам или ветвям к конвекторам полагая что с допустимой для практических расчетов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям) пропорционально их нагрузкам

43 Тепловой поток конвекторов Q Вт при условиях отличных от нормальных (нормированных) определяется по формуле нуQQ = ( ) ( ) =sdotsdotsdot=sdotsdotΘsdot + bQbМ ну

mпр

n21

1 1070 ϕϕ bFКну sdotsdotsdotsdotsdot 2170 ϕϕ (41)

где Qну - номинальный тепловой поток конвектора при нормальных условиях принимаемый по табл 11 Вт

Θ - фактический температурный напор оС определяемый по формуле

ппр

нпкн t

ttttt

minusΔ

minus=minus+

=Θ22

(42)

Здесь tн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на

входе и выходе) в отопительном приборе оС tп - расчётная температура помещения принимаемая равной расчётной темпера-

туре воздуха в отапливаемом помещении tв оС прtΔ - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора оС 70 - нормированный температурный напор оС n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительных тем-

пературном напоре и расходе теплоносителя (принимаются по таб 41) прМ - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор

кгс 01 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный при-

бор кгс b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давле-

ние (принимается по табл 42)

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 27: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

27

( ) n+Θ= 11 70ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учи-

тывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётно-го температурного напора от нормального (принимается по табл 43)

( )mпрМ 102 =ϕ - безразмерный поправочный коэффициент с помощью которого учитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии рас-чётного массного расхода теплоносителя через прибор от нормального (принимается по табл 44)

Кну - коэффициент теплопередачи конвектора при нормальных условиях опреде-ляемый по формуле

70sdot

=FQ

К нуну Вт(м2middotdegС) (43)

где F - площадь наружной теплоотдающей поверхности конвектора принимае-мая по табл 12

44 Коэффициент теплопередачи конвектора К Вт(м2middotdegС) при условиях отлич-ных от нормальных определяется по формуле

( ) ( ) ( ) bКbМКК nну

mпр

nну sdotsdotΘsdot=sdotsdotΘsdot= 2701070 ϕ (44)

С учётом разъяснений в п 113 при расчёте К исходя из заданных в табл 12 значений F определяется усреднённое значение коэффициента теплопередачи для всей наружной поверхности нагревательного элемента

45 В случае заданных перепадов температур в конвекторах работающих в двухтрубной системе отопления их тепловой поток можно определить по данным приведенным в табл 45 и полученным с учётом зависимости теплового потока как от температурного напора так и от расхода теплоносителя через конвектор при атмо-сферном давлении 10133 гПа

46 В случае использования в качестве теплоносителя антифриза laquoDIXIS 30raquo (на основе этиленгликоля) теплоотдающую поверхность следует увеличить на 10 при использовании антифриза laquoDIXIS ТОРraquo (на основе пропиленгликоля) ndash на 15

Таблица 41 Значения показателей степени n и m при

различной высоте конвектора

Количество ярусов четырёх-трубных пакетов в нагрева-

тельном элементе конвектора

Высота конвектора Н мм n m

Один 150 02 0045 Два 250 025 003 Три 350 03 0015

Четыре 450 03 0

Таблица 42 Значения поправочного коэффициента b

гПа 920 933 947 960 973 987 1000 10133 1040Атмо-сферное давле-ние

мм рт ст 690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0959 0964 0969 0975 0981 0987 0994 1 1012

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 28: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

28

Таблица 43 Значения поправочного коэффициента φ1

Значения φ1 при высоте

конвектора Значения φ1 при высоте

конвектора Θ оС 150 250 350 450

Θ оС 150 250 350 450

44 0573 056 0547 78 1139 1145 1151 46 0604 0592 0579 80 1174 1182 119 48 0636 0624 0612 82 1209 1219 1228 50 0668 0657 0646 84 1245 1256 1267 52 07 069 0679 86 128 1293 1307 54 0732 0723 0714 88 1316 1331 1346 56 0765 0757 0748 90 1352 1369 1386 58 0798 0791 0783 92 1388 1407 1427 60 0831 0825 0818 94 1424 1446 1467 62 0864 0859 0854 96 1461 1484 1508 64 0898 0894 089 98 1497 1523 1549 66 0932 0929 0926 100 1534 1562 159 68 0966 0964 0963 102 1571 1601 1631 70 1 1 1 104 1608 164 1673 72 1034 1036 1037 106 1645 168 1715 74 1069 1072 1075

108 1683 172 1757 76 1104 1108 1113 110 172 1759 18

Таблица 44 Значения поправочного коэффициента φ2

Мпр Значения φ2 при высоте конвектора (мм) кгс кгч 150 250 350 001 36 0901 0933 0966 002 72 093 0953 0976 003 108 0947 0964 0982 004 144 096 0973 0986 005 180 0969 0979 0989 006 216 0977 0985 0992 007 252 0984 0989 0995 008 288 099 0993 0997 009 324 0995 0997 0998 01 360 1 1 1

0125 450 101 1007 1003 015 540 1018 1012 1006 02 720 1032 1021 101

025 900 1042 1028 1014 03 1080 1051 1033 1017

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 29: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

29

Таблица 45 Тепловой поток Q конвекторов laquoЭкотермraquo при различных

параметрах теплоносителя (горячей воды) tв=20оС и В=10133 гПа

Значения Q Вт при параметрах теплоносителя Условное

обозначение конвектора

Номина-льный

тепловой поток

Qну Вт

10570оС Δtпр=35оС Θ=675оС

9570оС Δtпр=25оС Θ=625оС

9070оС Δtпр=20оС Θ=60оС

8060оС Δtпр=20оС Θ=50оС

5545оС Δtпр=10оС Θ=30оС

ЭКОН-104 235 185 170 164 130 70 ЭКОН-107 510 416 384 368 293 159 ЭКОН-110 795 662 611 586 466 253 ЭКОН-113 1086 917 847 812 646 350 ЭКОН-116 1377 1176 1086 1042 829 450 ЭКОН-119 1668 1438 1327 1274 1013 549 ЭКОН-122 1959 1702 1570 1507 1199 650 ЭКОН-125 2250 1964 1815 1742 1386 752

ЭКОН-204 372 317 290 277 219 116 ЭКОН-207 812 708 648 619 489 258 ЭКОН-210 1267 1120 1026 979 774 409 ЭКОН-213 1730 1544 1414 1350 1067 564 ЭКОН-216 2194 1973 1807 1724 1363 750 ЭКОН-219 2658 2404 2202 2101 1661 878 ЭКОН-222 3122 2838 2599 2480 1961 1036 ЭКОН-225 3586 3274 2998 2861 2262 1195

ЭКОН-304 468 423 384 365 287 148 ЭКОН-307 1023 936 850 808 635 327 ЭКОН-310 1598 1473 1337 1271 999 514 ЭКОН-313 2182 2020 1834 1743 1371 705 ЭКОН-316 2767 2571 2335 2219 1745 898 ЭКОН-319 3352 3124 2837 2696 2120 1091 ЭКОН-322 3937 3678 3340 3174 2496 1284 ЭКОН-325 4522 4234 3844 3653 2873 1478

ЭКОН-404 536 511 462 438 346 178 ЭКОН-407 1171 1117 1010 958 756 389 ЭКОН-410 1827 1742 1577 1494 1180 606 ЭКОН-413 2494 2379 2152 2040 1610 828 ЭКОН-416 3163 3017 2730 2587 2042 1050 ЭКОН-419 3831 3654 3306 3134 2474 1272 ЭКОН-422 4500 4292 3883 3681 2906 1494 ЭКОН-425 5169 4930 4461 4228 3338 1716

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 30: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

30

5 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С КОНВЕКТОРАМИ laquoЭКОТЕРМraquo 51 При теплогидравлическом расчёте стояков или ветвей системы отопления

с конвекторами laquoЭкотермraquo следует пользоваться зависимостями и данными таблиц представленными в 3 и 4 разделах настоящих рекомендаций ориентируясь на но-менклатуру этих конвекторов приведённую в табл 11

Расчёт ведётся итерационным способом согласно принятой в отечественной практике методике [7] [8] Тепловой и гидравлический расчёты взаимно связаны и требуют многократного их повторения для выявления действительно необходимых параметров теплоносителя размеров теплопроводов и оборудования Поэтому наи-более точным является расчёт системы с помощью ЭВМ

Расчёт вручную повторяют несколько раз Тепловой расчёт предшествует гид-равлическому когда размеры греющих труб и приборов значительно влияют на рас-пределение давлений и расход теплоносителя в отдельных элементах системы ото-пления В частности при использовании конвекторов в системе водяного отопления длину приборов определяют до гидравлического расчёта а после уточнения пара-метров теплоносителя вносят поправки в размеры приборов

52 При расчётах однотрубных систем отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo обычно предварительно задаются значениями коэффициента затекания αпр и распо-лагаемого перепада давления в стояке или ветви системы с учётом реального напо-ра развиваемого насосом и максимально допустимыми скоростями теплоносителя в элементах системы отопления (согласно СНиП 20405ndash91) Расчёт целесообразно начинать исходя из рекомендованной фирмой laquoГЕРЦ Арматурен АГraquo стандартной на-стройки байпаса узла подключения (рис 15) те при открытии шпинделя замыкаю-щего участка на 5 оборотов После окончания предварительного расчёта можно при необходимости откорректировать степень открытия шпинделя

Заметим ещё раз что при открытии шпинделя более чем на 7 оборотов замет-но снижается коэффициент затекания а коэффициент местного сопротивления кон-вектора остаётся практически неизменным Если же байпас открывать на 3 и меньше оборота получим прирост коэффициента затекания но в гораздо большей мере уве-личение гидравлического сопротивления конвекторного узла в целом Поэтому при теплогидравлическом расчёте следует ориентироваться на наиболее целесообраз-ные пределы регулирования байпаса ndash от 4 до 6 оборотов шпинделя что и нашло от-ражение в данных таблицы 31

53 При расчёте двухтрубных систем отопления следует исходить из условия что байпас узла подключения закрыт полностью а гидравлические характеристики конвектора определяются заданным перепадом температур теплоносителя в нём со-ответствующим его расходом и положением (числом оборотов) вентиля клапана узла подключения согласно данным табл 33 При тепловых расчётах необходимо учиты-вать снижение температуры теплоносителя в этажестояках

54 Ниже приводится пример расчёта этажестояка однотрубной системы ото-пления с конвектором laquoЭкотермraquo

Условия для расчёта Требуется выполнить теплогидравлический расчёт этажестояка вертикальной

однотрубной системы водяного отопления с конвектором laquoЭкотермraquo со специальным узлом подключения Конвектор устанавливается на наружной стене верхнего этажа под оконным проёмом (длиной 1200 мм) высота помещения 27 м Подача теплоноси-теля в стояке сверху-вниз Схема подключения конвектора показана на рис 23 а

Теплопотери помещения составляют 1300 Вт Температура горячего теплоно-сителя на входе в стояк tн условно принимается равной 95degС (без учёта теплопотерь в

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 31: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

31

магистрали) расчётный перепад температур по стояку Δtст=25оC температура возду-ха в отапливаемом помещении tв=20degС атмосферное давление воздуха 10133 гПа т е b=1 Расход воды в стояке Мст =0048 кгс (173 кгч)

Диаметры труб и подводок определены в результате предварительного гид-равлического расчёта и равны 15 мм общая длина вертикально и горизонтально рас-полагаемых труб в помещении составляет 35 м (Lтрв =27 м Lтрг =08 м)

Последовательность теплового расчёта Тепловой поток прибора в расчётных условиях расч

прQ Вт определяется по фор-

муле птрпотрасчпр QQQ minus= (51)

где Qnoт - теплопотери помещения при расчётных условиях Вт Qтрп - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб) Вт Полезный тепловой поток от теплопроводов принимается обычно равным 90

от общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен и достигает 100 при расположении стояков у внутренних перегородок

В нашем примере принимаем птрQ 90 трQ=

где Qтр =qтр в sdot Lтр в+qтр г sdot Lтр г (52) qтр в и qтр - тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно верти-

кальных и горизонтальных гладких труб определяемые по приложению 3 Втм Lтр в и Lтр г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальных

теплопроводов м Полезный тепловой поток от труб птрQ определён при температурном напоре

=minus=Θ внтрср tt 95 - 20 = 75degС (без учёта охлаждения воды в конвекторе) где tн - тем-пература теплоносителя на входе в конвекторный узел degС

птрQ = 09 (628sdot27+ 628sdot08sdot128) = 210 Вт

птрпотрасчпр QQQ minus= = 1300 ndash 210 = 1090 Вт

В общем случае расчёт ведётся итерационным методом С учётом нагрузки на конвектор и желаемой длины конвектора (не менее 75 длины светового проёма) по табл 11 предварительно выбираем типоразмер конвектора ЭКОН-210

Опыт показывает что при итерационном расчёте целесообразно задавать зна-чения αпр близкие к средним при этом как правило сокращается необходимость в уточнённых расчётах По данным табл 31 задаёмся значением коэффициента зате-кания αпр= 042 (при открытии шпинделя байпаса на 5 оборотов и настройке термо-стата на режим 2К)

Расход воды через прибор равен Мпр= αпрmiddot Мст= 042 sdot 0048 = 002 кгс Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор и

выходом из него Δtпр определяется по формуле

СМс

Qt о

пр

расчпр

пр 1302084186

1090=

sdot=

sdot=Δ (53)

где с ndash удельная теплоёмкость воды равная 41868 Дж(кгmiddotоС) При тепловых расчётах однотрубных систем отопления характеризующихся

обычно большим расходом теплоносителя в стояках и соответственно небольшим перепадом температур в подводящих к прибору теплопроводах этажестояка можно с допустимой для практических расчётов погрешностью определять температурный на-пор для отопительного прибора Θ по формуле

5682056952

Сtt

t о

впр

н =minusminus=minusΔ

minus=Θ

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 32: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

32

Определяем предварительно требуемый тепловой поток прибора при нормаль-ных условиях тр

нуQ по формуле

Втb

QQ

расчпртр

ну 1175195309730

1090

21

=sdotsdot

=sdotsdot

=ϕϕ

(54)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл 43 и 44 Исходя из полученного значения тр

нуQ и желаемой длины прибора (900 -1200

мм) принимаем типоразмер конвектора с ближайшим значением Qну по табл 11 ЭКОН-210 с Qну=1267 Вт (общая длина кожуха конвектора 1000 мм)

С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от тре-буемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева конвектора допускается в пределах в сторону уменьшения ndash до 5 но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях) в сторону увеличения ndash до ближайшего типоразмера

Если запас по тепловому потоку превышает 10 при расчёте рекомендуется учитывать фактическое снижение температуры воды перед поступлением в после-дующий отопительный прибор

Невязка при подборе прибора определяется по формуле [( нуQ ndash тр

нуQ ) тр

нуQ ]sdot 100 = 78 (55)

Последовательность гидравлического расчёта Потери давления на трение и местные сопротивления в этажестояке ΔРст с

применением конвектора laquoЭкотермraquo со встроенными термостатом и узлом подключения с замыкающим участком определяют как сумму потерь давления в конвекторном узле ΔРку и в теплопроводах ΔРтр те

ΔРст = ΔРку + ΔРтр Па (58) Потери давления в конвекторном узле определяются по формуле (36) ΔРку=Sнуmiddotφ3middot(αпрmiddotМст)2 Па

где Sну= Аmiddotζну ndash характеристика сопротивления конвектора при нормированных усло-виях Па(кгс)2

А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кгс Па(кгс)2 (при теплоносителе воде принимается по приложению 1)

ζну ndash коэффициент местного сопротивления конвектора (табл 31) φ3 ndash поправочный коэффициент принимаемый по табл 32 Определяем гидравлические характеристики конвекторного узла

Sну = 137middot104middot 62 = 8494middot104 Па(кгс)2 ΔРку= 8494middot104middot122middot(042middot0048)2= 421 Па

Характеристика сопротивления теплопроводов Sтр этажестояка при длине труб 35 м условном диаметре 15 мм и Σζ = 26 равна

Sтр= [ ] 4middot)(middot ϕζλ Σ+sdot LdА вн = 137middot104middot(27middot 35+26)middot1099= 1814middot104 Па(кгс)2 где φ4 ndash принимается по приложению 1

2сттртр МSР sdot=Δ =1814middot104middot00482 = 418 Па

Таким образом потери давления в этажестояке составят 839 Па

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 33: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

33

6 УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

61 Монтаж конвекторов laquoЭкотермraquo производится согласно требованиям СНиП

30501-85 laquoВнутренние санитарно-технические системыraquo [9] и настоящих рекоменда-ций а также рекомендаций [10] и [11]

62 Конвекторы поставляются согласно номенклатуре приведенной в табл 11 упакованными в сборе в полиэтиленовую плёнку и картонные коробки Элементы входящие в комплект поставки перечислены в п 17

63 Монтаж конвекторов следует вести после окончания отделочных работ толь-ко на подготовленных (оштукатуренных и окрашенных) поверхностях стен или на уровне чистого пола

Монтаж конвекторов должен выполнять специалист-сантехник 64 При монтаже настенных конвекторов работы необходимо вести в следующей

последовательности - освободить конвектор от картонной коробки а патрубки нагревательного эле-

мента в местах подсоединения и установки кронштейнов ndash от полиэтиленовой плёнки (не снимая всей плёнки)

- разметить места установки кронштейнов (рис 61 а) При выполнении этой опе-рации с целью облегчения удаления пыли и строительного мусора рекомендуется ис-пользовать упаковочную коробку положив её плашмя на пол Расстояние между ося-ми кронштейнов должно быть на 250 мм меньше длины конвектора Если длина кон-вектора более или равна 16 м то он комплектуется третьим кронштейном который устанавливается посередине

- выполнить отверстия в стене установить при необходимости дюбели или де-ревянные пробки и закрепить кронштейны шурупами (рис 61 а)

- непосредственно перед установкой конвектора на кронштейны рекомендуется провести монтажную регулировку вентиля узла подключения а) при установке в од-нотрубной системе отопления ndash трубчатым ключом 8 (см рис 14) открыть полностью клапан вентиля а затем шестигранным ключом 9 из предварительного положения laquoзакрыто полностьюraquo открыть шпиндель байпаса на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 31) б) при установке в двухтрубной системе отопления шестигранным ключом 9 (см рис 14) закрыть полно-стью шпиндель байпаса а трубчатым ключом 8 открыть клапан вентиля на число оборотов определённое при проектировании системы отопления (на базе данных табл 33)

- установить конвектор по стрелке (1) на кронштейны и затем повернуть его по стрелке (2) так чтобы он удерживался подвижными защелками (3) имеющимися на кронштейнах (рис 61 б в)

- патрубки нагревательного элемента конвектора соединить с подводящими теп-лопроводами системы отопления

- зафиксировать конвекторы завернув отвёрткой (4) шурупы на кронштейнах (рис 61 в)

65 При монтаже напольных конвекторов по разметке на чистом полу аналогич-ной указанной в п 64 устанавливаются напольные кронштейны а затем монтаж идёт в последовательности согласно п 64 и рекомендациям паспортов на соответствую-щие конвекторы

66 После окончания монтажа следует очистить конвекторы и помещение от пы-ли и загрязнений а затем снять защитную упаковочную плёнку

67 Термостатическая головка устанавливается вместо защитного колпачка по-сле окончания отделочных работ

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 34: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

34

Закрепить на стене кронштейны по

предварительной разметке

Навесить конвектор на кронштейны

Зафиксировать кожух конвектора на кронштейнах

Рис 61 Последовательность монтажа настенных

конвекторов laquoЭкотермraquo

68 При соединении конвекторов с подводками следует соблюдать осторож-ность во избежание деформирования присоединительных патрубков

При подводках условным диаметром 20 мм применяются специальные пере-ходники например фирмы laquoГерц Арматурен АГraquo которые можно заказать на заводе-изготовителе

69 При монтаже следует избегать неправильной установки конвектора (см рис 62)

bull установки кронштейнов на неподготовленную поверхность стены тк по-сле её оштукатуривании невозможно навесить прибор

bull неправильной разметки мест установки кронштейнов ndash сложно правильно установить конвектор

bull отставания кронштейнов от стены образования зазора между стеной и конвектором что приводит к снижению теплового потока на 3hellip20

bull слишком низкого размещения конвектора тк при расстоянии между по-лом и низом конвектора меньшем 75 глубины прибора снижается эф-фективность теплообмена и затрудняется уборка под конвектором рас-стояние от пола до низа настенных конвекторов следует принимать рав-ным 100hellip150 мм

bull слишком высокой установки тк при зазоре между полом и низом конвек-тора большем 150hellip200 мм снижается температура у пола увеличивает-ся градиент температур воздуха по высоте помещения (особенно в нижней его части) что приводит к снижению уровня комфортности в отапливае-мом помещении

bull негоризонтальной установки конвектора тк это снижает тепловой поток прибора на 4hellip7 и ухудшает его внешний вид

bull подсоединения горячего (подающего) теплопровода к обратному патрубку ndash это приводит к снижению теплового потока на 10hellip15 и изменению ко-эффициента местного сопротивления прибора

bull размещения термостата над подводящими теплопроводами на расстоянии 250 мм и менее ndash это приводит к искажению регулировочных характери-стик и снижению теплового потока конвектора

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 35: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

35

Установка кронштейнов на неподготовленную

поверхность

Неправильная разметка мест установки кронштейнов

Отставание кожуха конвектора от стены

Слишком низкое разме-

щение конвектора

Слишком высокая установка конвектора

Негоризонтальное положение конвектора

Горячий теплопровод подсоединён к

обратному патрубку

Термостат расположен слишком близко к теп-лопроводам (на расстоянии 250 мм и менее)

Рис 62 Случаи неправильной установки конвекторов laquoЭкотермraquo

610 Во избежание снижения теплопередачи напольных конвекторов расстоя-ние от тыльной поверхности кожуха до ограждения должно быть не менее 50 мм (у сдвоенных конвекторов - не менее 80 мм) низ стоек конвекторов не должен нахо-диться ниже уровня пола

611 Не допускается размещение дополнительных декоративных экранов или занавесок непосредственно перед конвекторами т к это приводит к снижению теп-лоотдачи конвектора и искажает работу термостата

При использовании конвекторов laquoЭкотермraquo не рекомендуется также размещать автономные термостаты на расстоянии менее 150 мм от проёма балконной двери и

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 36: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

36

менее 200 мм от низа подоконника В этих случаях следует использовать термостаты с выносными датчиками

612 Силиконовая трубка от воздуховыпускного устройства должна быть выве-дена в нижнюю часть межрёберного пространства а её свободный конец во избежа-ние попадания воды на пол должен быть загнут вверх между двумя крайними пласти-нами нагревательного элемента

613 Конвекторы laquoЭкотермraquo до монтажа должны храниться в упакованном виде в закрытом помещении и быть защищены от воздействия влаги и химических ве-ществ вызывающих коррозию

614 По вопросам установки и монтажа дополнительных комплектующих дета-лей следует обращаться в ОАО laquoФирма Изотермraquo

7 ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНВЕКТОРОВ laquoЭКОТЕРМraquo

71 При первичном заполнении системы отопления водой с конвекторов долж-

ны быть сняты термостатические головки чтобы обеспечить максимальное открытие клапана термостата и тем самым удаления воздуха из конвектора

72 При запуске системы отопления при плохом прогреве конвектора из-за его завоздушивания следует удалить воздух из конвектора Для этого свободный конец пластиковой трубки опустить в заранее приготовленную ёмкость для слива воды Ключом 7 (см рис 14) отвернуть воздухоспускной клапан на 1-2 оборота После то-го как из трубки вода пойдёт сплошной струёй без пузырьков воздуха воздухоспуск-ной клапан закрыть

Операция удаления воздуха из конвектора должна выполняться слесарем-сантехником

73 После запуска системы отопления в эксплуатацию термостатическая голов-ка должна быть снова установлена на корпусе термостата

74 Во избежание снижения теплового потока конвекторов в процессе эксплуа-тации необходимо производить их очистку в начале отопительного периода и 1-2 раза в течение отопительного периода Очистка должна производиться продувкой возду-хом посредством пылесоса или промывкой водой

75 Во избежание истирания стенок медных труб не допускается наличие в во-де примесей оказывающих абразивное воздействие на трубы (песка и т п)

76 При очистке кожухов конвекторов не допускается применение абразивных материалов

77 Исключается навешивание на конвекторы пористых увлажнителей воздуха например из обожжённой глины

78 Конвекторы laquoЭкотермraquo следует эксплуатировать в системах отопления с теплоносителем отвечающим как указывалось требованиям РД 3420501-95 [5] Во избежание коррозии медных труб рекомендуется поддерживать следующие харак-теристики теплоносителя (горячей воды) значение рН =75-90 соотношение НСО3SО4 gt1 содержание хлорида lt50 мгл содержание твёрдых веществ lt 7 мгл

79 В системах отопления с конвекторами laquoЭкотермraquo рекомендуется тепло-проводы выполнять из медных труб или из полимерных труб с защитным противо-диффузионным слоем При использовании полимерных труб рекомендуется исполь-зовать пресс-фитинги

710 При использовании шаровых кранов в качестве запорной арматуры не до-пускается их резкое открытие или закрытие во избежание гидравлических ударов

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 37: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

37

711 Избыточное рабочее давление теплоносителя равное сумме максималь-но возможного напора насоса и гидростатического давления не должно превышать 1 МПа в любом приборе системы отопления Минимальное пробное давление при оп-рессовке системы отопления должно быть в 125 раза больше рабочего (п 41231 РД 3420501-95) [5]

Заметим что СНиП 30501-85 [9] допускает полуторное превышение рабочего давления при испытании водяных систем отопления В то же время практика и анализ условий эксплуатации отопительных приборов в отечественных системах отопления проведённый ООО laquoВитатермraquo показывают что это превышение целесообразно держать в пределах 25 Следует также иметь в виду что давление теплоносителя при опрессовке и работе системы отопления не должно превышать максимально до-пустимого для самого laquoслабогоraquo элемента системы в любой её точке

712 Не рекомендуется опорожнять систему отопления более чем на 15 дней в году

713 Изменение температуры воздуха в отапливаемом помещении осуществ-ляется с помощью термостатической головки или ручного маховика на корпусе регу-лирующего вентиля

714 При минусовых температурах наружного воздуха не допускается открывать створки окон (особенно в их нижней части) для интенсивного проветривания при закрытых ручных кранах или термостатах у отопительных приборов во избежание замерзания воды в этих приборах Жильцы и посетители общественных зданий (особенно гостиниц) должны быть извещены об этом требовании

715 Конвекторы laquoЭкотермraquo могут применяться в системах отопления запол-ненных антифризом В этом случае при герметизации резьбовых соединений тепло-проводов фитингов и других элементов систем отопления можно использовать гер-месил или анаэробные герметики например типа Loctite 542 иили Loctite 55 Реко-мендуется для этой цели использовать также эпоксидные эмали или эмали на основе растворов винилхлоридов акриловых смол и акриловых сополимеров Обращаем внимание что при использовании в качестве герметика уплотнительной нити Loctite 55 допускается юстировка без потери герметичности после поворота фитинга

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующих тех-нических условий Заполнение системы антифризом допускается не ранее чем через 2-3 дня после её монтажа

Из используемых в России марок антифриза заслуживают внимания незамер-зающие теплоносители laquoDIXIS-30raquo и laquoТёплый домraquo с наиболее оптимальным для отечественных условий эксплуатации соотношением гликоля и воды Использование антифриза laquoDIXIS-65raquo при разбавлении его водой в laquoдомашнихraquo условиях может ухудшить качество смеси Заслуживает внимания также антифриз laquoDIXIS TOPraquo на пропиленгликолевой основе

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 38: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

38

8 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 Рекомендации по применению отопительных конвекторов с кожухом laquoИзо-терм 2000raquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко Б В Швецов В Д Кушнир - М ТОО laquoВитатермraquo НИИсантехники 1997

2 Рекомендации по применению конвекторов биметаллических laquoИзотерм 2000raquo со встроенным термостатом фирмы laquoГерц Арматуренraquo В И Сасин Г А Бершидский Т Н Прокопенко В Д Кушнир - М ООО laquoВитатермraquo НИИсантехники 2000

3 Методика определения номинального теплового потока отопительных при-боров при теплоносителе воде ГАБершидский ВИСасин ВАСотченко- М НИИ-сантехники 1984

4 Кушнир ВД Сасин ВИ Гидравлические испытания отопительных приборов в условиях близких к эксплуатационным Сбтр НИИсантехники- 1991- вып 65 с 35 ndash 46

5 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Россий-ской Федерации М-во топлива и энергетики РФ РАО laquoЕЭС Россииraquo РД 3420501ndash95- 15-е изд перераб и доп- М СПО ОРГРЭС 1996

6 СНиП 20405ndash91 Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России ndash М ГУП ЦПП 1998

7 Справочник проектировщика Внутренние санитарно-технические устройства Ч 1 Отопление Под ред И Г Староверова ndash М Стройиздат 1990

8 Сканави АН Махов Л М Отопление Учеб для вузов ndash М Издательство АСВ 2002

9 СНиП 30501-85 Внутренние санитарно-технические системы - М 1986 10 Исаев В Н Сасин В И Устройство и монтаж санитарно-технических сис-

тем зданий - М laquoВысшая школаraquo 1989 11 Дунаева Г И Беляева Т А Лабораторный практикум по технологии сани-

тарно-технических работ - М - Высш шк 1987

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 39: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

39

Приложение 1 Таблица П 11

Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75 насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 мс

Диаметр труб мм Расход воды при скорости

1 мс Мw

Удельное динамическое давление

Удельная характеристика сопротивления

1 м трубы

Ус-ловно-го про-хода dу

Наруж-ный

d

Внут-ренний

dвн с

мч

кг

смс

кг

А104

2)чкг(Па

А10-4

2)скг(Па

Приве-дённый коэф-фиц

гидрав-личе-ского трения λdвн

S104

2)чкг(Па

S10-4

2)скг(Па

10 17 126 425 0118 2650 343 36 954 1235 15 213 157 690 0192 1060 137 27 2862 37 20 268 212 1250 0348 319 0412 18 574 0742 25 335 271 2000 0555 123 0159 14 172 0223 32 425 359 3500 097 039 00508 1 039 0051 40 48 41 4650 129 023 00298 08 018 0024 50 60 53 7800 216 0082 001063 055 0045 0006

Примечания 1) 1 Па = 0102 кгсм2 1 Па(кгс)2 = 0788middot10-8 (кгсм2)(кгч)2 1 кгсм2 = 980665 Па 1 (кгсм2)(кгч)2= 1271108 Па(кгс)2

2) При других скоростях воды соответствующих обычно ламинарной и переходной зо-нам значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельных ха-рактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см например АДАльтшуль и др Гидравлика и аэродинамика- М Стройиздат 1987) Для упрощения этих расчётов фактические гидравлические характеристики труб S ζ prime и коэффициентов местного сопротивления отводов скоб и уток из этих труб ζ при скоростях теплоносителя соответст-вующих указанным зонам в системах отопления с параметрами 9570 и 10570оС можно с до-пустимой для практических расчётов погрешностью (до 5) определять вводя поправочный коэффициент на неквадратичность φ4 по формулам

S = Sт φ4 (П 11) ζ prime = ζ prime4 φ4 (П 12) ζ = ζ 4 φ4 (П 13)

где Sт ζ prime4 и ζ 4 - характеристики принятые в качестве табличных при скоростях воды в тру-бах 1 мс (см в частности табл П 11 настоящего приложения)

Значения φ4 определяются по таблице П 12 в зависимости от диаметра ус-ловного прохода стальной трубы dу мм и расхода горячей воды М со средней температурой от 80 до 90оС

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55оС значения φ4 определяются по приближённой формуле

φ4(50) = 15 φ4 ndash 05 (П 14) где φ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50оС φ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85оС прини-маемый по табл П 12

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 40: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

40

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Значения поправочного коэффициента φ4

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 01724 02676 04879 07973 13991 18249 30495 102

кгч 6206 9634 17544 28703 50368 65696 109782

кгс 00836 01299 02368 03869 06790 08856 14799 104

кгч 3010 4670 8525 13928 24444 31882 53276

кгс 00541 00840 01532 02504 04394 05731 09577 106

кгч 1948 3024 5515 9014 15818 20632 34477

кгс 00394 00612 01116 01823 03199 04173 06973 108

кгч 1418 2203 4018 6563 11516 15023 25103

кгс 00306 00475 00867 01416 02485 03241 05416 11

кгч 1102 1710 3121 5098 8946 11668 19498

кгс 00248 00385 00701 01146 02011 02623 04383 112

кгч 893 1386 2524 4126 7240 9943 15779

кгс 00206 00320 00584 00954 01674 02183 03649 114

кгч 742 1152 2102 3434 6026 7859 13136

кгс 00175 00272 00496 00810 01423 01856 03101 116

кгч 630 979 1786 2920 5123 6682 11164

кгс 00151 00235 00428 00700 01229 01602 02678 118

кгч 544 846 1541 2520 4424 5767 9641

кгс 00132 00205 00375 00612 01074 01401 02341 12

кгч 475 738 1350 2203 3866 5044 8428

кгс 00117 00182 00331 00541 00949 01238 02068 122

кгч 421 655 1192 1948 3416 4457 7445

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 41: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

41

Продолжение приложения 1

Таблица П 12

Расход горячей воды М в кгс (верхняя строка) и в кгч (нижняя строка) при диаметре условного прохода труб dу мм φ4 М 10 15 20 25 32 40 50

кгс 00104 00162 00295 00482 00845 01103 01843 124

кгч 374 583 1062 1735 3042 3971 6635

кгс 00093 00145 00625 00432 00759 00989 01653 126

кгч 335 522 954 1555 2732 3560 5951

кгс 00084 00131 00239 00390 00685 00893 01492 128

кгч 302 472 860 1404 2466 3215 5371

кгс 00077 00119 00217 00354 00621 00810 01354 13

кгч 277 428 781 1274 2416 2916 4874

кгс 00070 00108 00198 00323 00566 00739 01235 132

кгч 252 389 713 1163 2038 2660 4446

кгс 00064 00099 00181 00295 00519 00676 01130 134

кгч 230 356 652 1062 1868 2434 4068

кгс 00059 00091 00166 00271 00476 00621 01038 136

кгч 212 328 598 976 1714 2236 3734

кгс 00054 00084 00153 00250 00439 00573 00957 138

кгч 194 302 551 900 1580 2603 3445

кгс 00050 00078 00142 00231 00406 00529 00885 14

кгч 180 281 511 831 1462 2904 3186

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 42: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

42

Приложение 2

Номограмма для определения потери давления в медных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40оС

А ndash потери давления на трение в медных трубах 1 м при температуре теп-лоносителя 40оС мм вод ст В ndash внутренние диаметры медных труб мм С ndash скорость воды в трубах мс Д ndash потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопро-тивления ζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы мм вод ст Е ndash внутренние диаметры медных труб характерные для западноевро-пейского рынка мм F- расход воды через трубу кгч При средней температуре воды 80оС на значения потери давления най-денные по настоящей номограмме вводить поправочный множитель 088 при средней температуре 10оС ndash поправочный множитель 125

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 43: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

43

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб окрашенных масляной краской qтр Втм

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 192 199 207 216 223 231 239 248 256 265

20 241 250 260 270 280 291 301 312 322 334

25

30

300 312 325 337 350 363 375 389 402 416

15 274 287 295 304 313 321 330 339 348 357

20 345 359 369 382 391 402 413 424 436 447

25

40

429 449 463 475 489 503 517 530 545 558

15 366 375 385 394 398 413 422 432 441 451

20 458 469 481 493 504 517 528 540 553 565

25

50

573 587 602 615 631 646 660 675 691 705

15 460 472 481 491 501 511 522 532 542 553

20 577 589 602 614 627 639 652 665 675 691

25

60

721 737 752 767 784 799 815 831 848 864

15 574 584 595 605 617 628 638 650 661 673

20 716 730 743 757 772 785 798 813 827 841

25

70

896 913 923 947 960 982 998 1016 1033 1051

15 684 695 707 719 730 741 754 766 783 789

20 856 866 884 898 913 928 942 958 973 987

25

80

1069 1088 1105 1123 1142 1159 1177 1196 1213 1234

15 802 813 827 839 851 862 875 888 902 914

20 1003 1017 1033 1049 1063 1079 1095 1109 1126 1143

25

90

1253 1272 1291 1311 1329 1349 1369 1389 1408 1428

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего

Page 44: ggh mgblZjgh GBBkZgl ogbdb...2 Уважаемые коллеги! Настоящие рекомендации, подготовленые ООО «Витатерм», ФГУП «НИИсантехники»

44

Продолжение приложения 3

Тепловой поток 1 м трубы Втм при Θ оС через 1оС dу мм

Θ оС 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 923 935 949 960 970 982 993 1003 1013 1024

20 1160 1174 1190 1206 1224 1242 1253 1276 1291 1309

25

100

1442 1451 1472 1494 1515 1536 1558 1579 1600 1622

Примечания

1 Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб расположенных в нижней части помещения принимается в среднем в 128 раза больше чем верти-кальных

2 Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в преде-лах 90-100 от значений приведённых в данном приложении (в зависимости от мес-та прокладки труб)

3 При определении теплового потока изолированных труб табличные значения теплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно в пределах 06-075)

4 При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепло-вой поток вертикальных труб снижается в среднем на 25

5 При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижа-ется на 50

6 При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой поток уменьшается на 10

7 Общий тепловой поток одиночных труб замоноличенных во внутренних пе-регородках из тяжёлого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 25 раза (при оклейке стен обоями в 23 раза) по сравнению со случаем от-крытой установки При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95 от общего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного теплового потока)

8 Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжё-лого бетона (λбет ge 18 Вт(мmiddotоС) ρбет ge 2000 кгм3) увеличивается в среднем в 2 раза (при оклейке стен обоями в 18 раза) причём полезный тепловой поток при наличии теплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90 от общего