Mekanika e Dherave (Gjeomekanik)

7/23/2019 Mekanika e Dherave (Gjeomekanik)

1/89


2/89

2

P R M B A J T J A

l.PARATHNJE

2

ll.HYRJE NJOHURI TE PERGJITHSHME-MUREVE

MBROJTESE.2-7

lll.FORCAT QE VEPROJN NE MURE MBROJTESE ...7-16

IV.METODA PER LLOGARITJE ANALITIKE ...16-18

V.LLOGARITJA E MUREVE MBAJTESE...18-25

-Llogaritja sipas gjendes s pare kufitare

-Llogarijta sipas gjendes s dyte kufitare

VI.SHQYRTIIMI I AFTESIS MBAJTESE KUFITARE25-27

VII.MURET MBROJTESE BETON ARME.27-34

VIII.MURET PER LARTESI H LLOGARI.34-58IX.MURET PER LARTESI H LLOGARI 58-75X.MURET DERI NE LARTESI H

75-87

Xll.PERFUNDIMI...88


3/89

3

I.Parathnie

Mekanika e dherave(Gjeomekanika) sht shkenc

inxhinjerike , e cila n mnyr teorike ose praktike studionveqorit fizike , mekanike, kimike dhe inxhinjerike te

dherave.

Mekanika e dherave njihet me mnyren e formimit t

dherave, me elementet prbrs t tij, me mnyren se si

bashkveprojn ata me njeri-tjeterin,cilet jan parametrat q

e karakterizojn gjendjen fizike t tyre, si klasifikohen ato

per qellime Inxhinjerike.

Njohurit jan t domosdoshme per inxhinjert e ardhshm

sepse:

-Nuk ka asnj lloj objekti apo veper inxhinjerike q te mos

mbshtet n tok(banes,ur,dig mure mbrojtse. etj.)

-Toka sht nj material shum poroz,shum heterogjenakoma e panjohur plotesisht, me shum te papritura e shum

pikpytje pr sa I prket sjelljes se saj.

-Sjellja e dherave eshte shum e ndyshme nga ajo e trupave

te ngurte,apo atyre elastik dhe per studimin e tyre jemi te

detyruar te bejme shum thjeshtime.-Aftsia e inxhinjerit sht t projektoj e t zbatoj

vepra t qndrushme inxhinjerike, para se t marr ne

konsiderat bashkveprimin-truall-strukture .


4/89

4


5/89

5

ll.HYRJE NJOHURI TE PERGJITHSHME-MUREVE

MBROJTESE

Muret mbrojse jan konstruksione inxhinjerikeshum t prhapura.Ato shrbejn pr te mbajtur n

ekujliber masat e dheut ose mbushjet t ndryshme, pr

t stabilizuar rrshqitjet t vogla t pjerrtsive, pr t

krijuar rezervare artificial etje.

Ato mund t realizohen me material nga m t

ndryshmet si:

-Prej Gabioni


6/89

6

Pa

Pp

Ea

H/3

Ea

H/3

A

PREJ BETONI

PREJ BETONI TE

ARMUAR


7/89

7

-Prej materialesh mikiste si gjeotekstil me dhe, betoni te

me ankerim etj.

Muret mbajtse jan nga strukturat me te prhapurasepse ato I gjen n t gjith llojet e ndrtimeve,si ato

civile,industrial,hidroteknike t infrastrukturs s

transportit,t sistemimeve t zonave urbane etj.Ktu ato I

gjejm;

N ndrtimin e rrugve automobilistike dhe hekurhudhave

n zonat kodrinore e malore

RRUGA


8/89

8

N Ndrtimet industrial

N veprat hidroteknike

N mbeshtetje ansore t urave(shpatullat e tyre)


9/89

9

NE SHPATULLA TE URAVE

FORCAT QE VEPROJNE NE MURE MBROJTESE

Forcat q veprojn ne mure mund t jen:

Presioni Aktiv

Presioni Pasiv

Presioni I qetesis

Presioni Hidrostatik

Kundrpresioni Hidrostatik

Ngarkesa e Lokalizuar si dhe ngarkess s

perqendruar ne presion aktiv.

MBUSHJE


10/89

10

PRESIONI AKTIV

Gjendja aktive kemi ather kur presioni horizontal I

dheut,q sht propocional me presion vertikal,arrin ta

zhvendos sa do pak faqen A-B t murit mbrojts(tarrotulloj ose ta zhvendos paralel me vetveten).N ket rast

nj pjes e masivit t dheut,q quhet Prizmi I

Prmbysjes,shkputet nga pjesa tjetr dhe fillon e rrshqas

n nje plan rrshqitje duke ushtruar kshtu nj presion mbi

murin mbrojts,q quhet PRESION AKTIV

`

H

0.001H-0.003H1

2

1

2


11/89

11

Sipas llojit t dheut kjo zhvendosje duhet t jet m e

madhe ose e barabart:

(1-2)10^-3Kur dheu sht rr e shkrifur

l/H(0.5-1)10^-3Kur dheu sht rr

l/H2*10^-3 Kur dheu sht rr e argjille e but

l/H1*10^-3 Kur dheu sht rr argjill e forte

l-max

H

.Zhvendosja maksimale e murit.

l/H=2*10^-2 -Pr tokat t lidhura t buta

l/H=1*10^-2Pr tokat te lidhura fort.


12/89

12

PRESIONI I QETESISE

Kemi ather kur faqja e pasme e murit,ajo q sht n kontaktme dheun,sht e palevizshme. Kjo ndodh kur muret jan

rigjide ose t inkastruar n formacion shkmbor-muri.

FORMACION

SHKEMBOR

MURI

Z v=*Z

h=Ko*Z

Ko= Ko=1-sin


13/89

13

PRESIONI PASIV I DHEUTGjendjen passive kemi ather kur muri mbajts

shrben pr t mbajtur n ekujlibr nj mbushje,por

dhe si mbshtetje e nj strukture q transmetonngarkesa t mdha e t prhershme horizontale. Duke

rreshqitur nga poshte-lart,Prizmi I mbshtetjestregon nj rezistenc ne faqen A-B q quhet

PRESIONI PASIV

Toka prapa murit mbajts kthehet n gjendje passive

ose rezistuese, kur ne murin mbajts vepron njngarkes H horizontale aq e madhe sa q e faqja e

pasme e murit zhvendost pr nj l.

Kjo gj varet nga lloji I toks q ndodhet prapa murit

mbajts.Duhet t plotesohen keto kushte ose vlera t

raportit lmax/H qe toka t kthehet ne gjendje

rezistuese ose passive.

Zhvendosja maksimale e murit n gjendje passive:

l/H10^-2 -Pr rra t shkrifura

l/H5*10^-3 -Pr rra kompakte

l/H4*10^-2 -Pr dhera kohezive t buta

l/H2*10^-2Pr dhera kohezive t forte


14/89

14

2 2

1

10.02H-0.2H

H

-l/H

K

K0

+l/H

Kp

Ka

KaKoKp


15/89

15

PRESIONI HIDROSTATIK

Uji nntoksor,duke u ndodhur n levizje si pasoj e rndess

se toks, formon rrjedhje nntoksore.Mirpo kur ndodhet nepengesa nga m te ndyshme(q ndalojn lvizjet) krijohet

difencash mes nivelesh t ndyshme q quhet PRESION

HIDROSTATIK.

Presioni hidrostatik n nj pike sht funksion I lartsise s

shtylls s ujit dhe peshs vllimore t ujit.

zEw


16/89

16

KUNDERPRESIONI HIDROSTATIK

Ujrat filtrues nn trupin e murit shkaktojn

shtypje kundrfiltruese e cila e lehtson

konstruksionin dhe e zvoglon faktorin e sigurisndaj rrshqitjes.

Madhsia e shtypjes kundrfiltruese nvaret nga

shum faktor si:Lartsia e nivelit t ujit,Kontakti

mes murit dhe toks etj.

NGARKESA E LOKALIZUAR SI DHE

90


17/89

17

NGARKESA E PERQENDRUAR NE PRESION

N qoft se ngarkesa e jashtme q vepronmenjher pas murit mbajts ateher ate ngarkes e

zevendesojm me te dheut.

oseOSE

q


18/89

18

NGARKESA E LOKALIZUAR ZGJIDHJE SIPAS

TEORIS SE ELASTICITETIT

Sipas teoris s elasticitetit n nj thellsi z ngangarkesa e lokalizuar do lind nj presion horizontal

i barabart me:

z =

*(-sin *cos2)

X1

X2

H

z

MURI


19/89

19

NDIKIMI I NGARKESES SE PERQENDRUAR NE

PRESION AKTIV

Sipas teoris s elasticitetit n pikn n thellsin

Z=n*H do lind nj presion ansor x I shkaktuar

nga ngarkesa e prqndruar N q vepron n

largsin x=m*H nga muri mbajts.

Ky presion sht I barabart:

=*

*

mH P P

nH

Ka

a

m0.4 x= *

m0.4 x=

*

H

40


20/89

20

IV.PERCAKTIMI ANALITIK I PRESIONEVE TE

DHEUT

Toka prapa murit mbrojts kur sht n gjendje aktive-

Pasive

TEORIA E RANKIN-it PER PRESION AKTIV-PASIV

oSipas Rankin-it pr presionet Aktive-Pasiv mbi murin

mbajts varen:

Nga kndi I frkimit t brendshm

Nga kohezioni n se sht tok e lidhur c

Nga pesha vellimore e dheut

Nga lartesia e murit dhe ngarkesa q=KN/M q

vepron

)2

'45(

'sin1

'sin1 2

tgKa

a

pK

tgK1

)2

'45(

'sin1

'sin1 2

45+

45-

Zona

Aktive

Zona

Pasive


21/89

21

TEORIA E COULOMB-it PER PRESION AKTIV-

PASIV

Kjo teori vlen vetm per dhera jokoheziv(c=0,0),Presioni aktiv sipas COULOMB-it

varet:

Kndi I frkimit t brendshm

Pesha vllimore e dheut

Pozicioni I faqes s pasme t murit

Ashprsia e faqes s pasme t murit

Pjerrsia e siprfaqes s terrenit

Ngarkesa q vepron mbi tok q

Ka=

=

Kp=

=

Pa=Ka**H=..KN/


22/89

22

lV .LLOGARITJA E MUREVE MBAJTESE

Llogaria sipas gjendjes s pare kufitare

Plotsimi I kushteve t gjendjes s pare kufitare do t

thot q muri mbajts,q sht nn veprimin epresioneve t dheut t mos rrshqas n planin e

tabanit t themelit,t mos prmbyset dhe t mosrrshqas n nj plan t thell bashk me nj pjes t

masivit.

KUSHTI NE RRESHQITJE PLANE

Ta zm se kemi nj mur mbajts I cili ndodhetnn veprimin e presioneve active te shkaktuara nga

mbushja dhe ngarkesa q mbi siprfaqe.

T=N*tg ose T=N*tg+C*B


23/89

23

KONTROLLIMI NE BAZE TE EUROCOD -7


24/89

24

KUSHTI NE PERMBYSJE

Pasi sht dimenzionuar muri nga kushti q ai t

mos rrshqas,kontrollohet prmasat e tij nga kushti

q ai t mos prmbyset.

Kushti q t mos prmbyset :MmuritMpermbysjes

shuma e momentit ndaj pikes O


25/89

25

KUSHTI NE RRESHQITJE TE THELLE

Ky kontroll kryhet kur nga studimi gjeologjik-inxhinjerik rezultuon se ka mundsi t ket ose njplan rrshqitje n masivin e dheut prapa murit

mbrojts,ose ka nj shtres t dobt nn tabanin ethemelit t murit mabjts

Ks=

=1.31.5 Murit sht I garantuar ndaj rrshqitjes


26/89

26

LLOGARITJET SIPAS GJENDJES SE DYTE

KUFITARE

Sipas gjendjes s dyt kufitare kontrollohen dy

gjra:1.Sforcimet nn tabanin e themelit

2.Uljet maksimale t themelit.

Duhet t plotsohen kushtet q:

max1.2Qlimmin0

SmaxSkuf

1.KONTROLLIMI I SFORCIMEVE NE TABAN

Pr kryerjen e ktij kontrolli vlerat e llogaritura ngapresionet q veprojn n mur si:E0,Eq,Ep,G ,N.

N=G+Eac.preM=Me+Mmur

max= 1.2Qlimmin=

- 0


27/89

27

Kontrolli I sforcimeve ne taban.

KONTROLLI I ULJES SE THEMELIT Ulja e themelit mund t llogaritet n baze te

ekuacionit te Busqineskos teoria e elasticitetit.

= +


28/89

28

VI.SHQYRTIIMI I AFTESIS MBAJTESE

KUFITARE

Toka para se t ngarkohet nga fondamenti, ,gjendetn gjendje t drejtpeshimit elastik,n momentin kur

nprmjet fundamentit fillojn e prcjellinngarkes nga objekti n tok,ajo mbetet n

gjendjen e drejtpeshimit elastik,kur rritet ngarkesa

deri n nj vler kufitare toka kalon ne gjendjen edrejtpeshimit plastik,me rritjen e metutjeshme

arrihet thyrja e toks.Gjendja kufitare sht ajo q shnon humbjen e

qndrueshmris s disa pikave ose t gjith dherave

t bazamentit.

Studimi sipas PRANDTL-it N vitin 1921 Prandtl zbuloj se posht tabanit

t themelit,kur ky transmeton n tok nj

presion P=Pkritik n bazament krijohen:


29/89

29

1.NJE ZONA 1 ku toka sht n gjendje

shum t ngjeshur dhe active, ajo duke u

zhytur me themelin n tok n tok ushtron

presion mbi 2 zonat 2

2.DY ZONA 2 t cilat kthehen n gjendje

rezistuese por ato nuk e prballojn presionin eushtruar nga zona l e fillojn e rrshqasin.N

kete zone evidentohen dy familjesh sipfaqesh

rrshqitje,njra n forme spiraleshlogaritmike,dhe tjera ne form rrezeve q dalin

nga skaji I themelit.3.DY ZONA 3 Nn veprimin e ushtruar nga

zonat ll dalin nga ekujlibri e fillojn errshqasin drejt sipfaqes s terrenit.

Zonat q krijohen posht tabanit t themelit.

Q=*Lf

ZONA AKTIVE E

NGJESHUR

ZONA PASIVE

LOGARITMIKE

ZONA

PASIVE E

RANKINIT


30/89

30

MURET MBROJTESE BETON ARME

Kta mund t jen ose mure kndore ose mure meplatform shkarkuese.

Gjat prpilimit t tems sime muret mbrojtse Beton

arme I kom klasifiku :

1.Pr lartesi m te vogla se 5m, H5, B1B2

1.

B1B2

B

H


31/89

31

2.Pr lartesi m te mdha se 5m, H5 B1B2

3.Pr lartsi deri n 10m, Muret me platform shkarkues

B1 B2H

B


32/89

32

ANALIZ E LLOGARITJEVE ANALITIKE,PER

RASTET E MUREVE BETON ARME-RANKIN-it

1. RASTI ME RANKIN

RRAFSHET E

RRESHQITJES ,TE

CILAT VAREN NGA

KENDI I FERKIMIT

PRESIONI AKTIV

45+

NRAST SE DREJTEZA LEVIZE

PREJ RRAFSHIT TE DREJT E DTEK MURI MUND TE ZGJIDHIM

ME RANKIN-SI RRAFSH I DREJA B

G.

Ea


33/89

33

2.RASTI ME COLUMB-in

45++

Sini=


34/89

34

1.ANALIZA PER RASTIN H5m,PER DHERA

JOKOHEZIVE

1.1. d

B1 B2

B

=45-

H1

Hp

H=4.0m, =33,C=0

=0 ,t=18.5KN/m3

H1=2.32m,H2=1.28

Hp=0.4m,Lf=1.0m

D=0.3m

Lf

1

2

3

4

Sforcimet Vertikale

1=0

2=*H1=42.92KN/m2

3=2+H2*=66.6KN/m

4=3+0.4*=74KN/m2

Presioni

aktiv(Columb-it)

Ka1=0.264

Ka2=0.614

Sforcimet horizontale

Pa1=0

Pa2=11.33KN/m2

Pa2l=26.35KN/m2

Pa3=40.39KN/m2

Pa3l=17.58KN/m2

Pa4=19.53KN/m2


35/89

35

A

z Pa

Madhesia e presionit aktiv

Ea1=*Pa2*H1=13.1KN/m

Ea2=(Pa2l+Pa3)*H=43.03KN/mEa3=

(Pa3l+Pa4)*H3=7.43KN/m2

Shuma e sipfaqeve Pesha

Fi=a*b=m2 Wi=Fi*=

F1=Hp*B=0.4*2.2=0.88m2 W1=22K

F2=0.3*3.6=1.08m2 W2=27K

F3=(0.7*1.28)=0.448m W3=8.2

1

2

3

Presionet nga ana e majt(pasivi)Sforcimet vertikale

1=0

=*Lf=18.5KN/mKp=

(45+

)=3.39

Madhesia e presionit pasivPp1=0

Pp2=2*Kp=62.71KN/m2

Ep=Pp* =30.85KN/m2


36/89

36

Ma=F1*X1*b+F*X2*b+F3*X3*t+Ev1*1.3+Ev*(1.5+0.375)-Ea3*

-Ep*

- Eh1*(

+1.28+0.4)-

Eh2*( * )=103.71KN/1.FAKTORI I SIGURIS NDAJ RRESHQITJES

H=Eh1+Eh2+Ea3-Ep=20.4KNT=tg*N=64.94KN

Fs==

=3.241.3 PLOTESON

T=N*tg


37/89

37

2.FAKTORI I SIGURIS NDAJ PRAPTIMIT

MMURIT =152.25

Mrrotullimit=51.15

Fs=

= =2.97 PLOESON

3.SFOCE NE ABAN A-BMA=103.77KN*m

N=WI=99.99KN

EKSENCITETI

E= - =0.062m

max/min=*{(1 )}max =53.13KN/min=37.76KN/

max

min


38/89

38

AFTESIA MBAJTESE-"BRICH-HASSEN

Pr rastin C=0 dhe

Qlim=*Lf*Nq*dq*iq+*B*N*d*i=355.563KN/m

Qa= =118.52KN/m2max=53.13KN/mFs=2

45+

ZONA PASIVE E

RANKINIT

P

45+

Q=*Lf


39/89

39

1.2 RASTI PER H 5m ME PRANIN E UJIT PERVLERA TE NJEJTA.

z Ew

1.2 1.0

2.32

1.28

0.4

SFORCIMET VERTIKALE

1=0

z2=*2.32=42.92KN/m2

z3=2+1.28*8.5=53.8KN/mz4=3+0.4*8.5=57.2KN/m2

1

2

3

4

SFORCIMET HORIZONTAL

Pa1=0

Pa=Ka1* z2=11.33kn/Pa2l=Ka2*z=26.3KN/

Pa3=Ka* z3=33.03KNPa3l=Ka3* z3=14.2KNPa4=Ka3* z4=15.1KN

MADHESIA E

PRESIONIT AKTIV

Ka1=0.264

Ka2=0.614

Ka3=0.264


40/89

40

MA=F1*X1*b+F*X*b+F3*X3*t+F4*X4*t+Ev1*1.5+Ev2*{(1.5+(0.7-0.36)} +Ep*

+Ew*

-

MADHESIA E PRESIONIT

AKTIV

Ea1=Pa2*

=13.14KN/m2

Ea2=(Pa2l+Pa3)*

=38KN/

Ea3=(Pa3l+Pa4)* =5.86KN/

Ew=**=14.12KN/m2

SHUMA E SIPERFAQEVE Peshat

F1=0.4*2.2=0.88m2 W1=22KN

F=0.3*3.6=1.08m2 W2=27KNF3=

(0.7*1.28)=0.448m2 W3=3.8KN

F4=0.6*1.2=0.72m2 W4=6.12K

z Pa

Ew

A

Ea1

Ea2

Ea3


41/89

41

Eh1*(

+1.28+0.4)-Eh2*1.16-Ea3* --

Ew*

=89.99KN/m

Wi=N=97.23KN

1.FAKTORI I SIGURIS NDAJ RRESHQITJES

H=Eh1+Eh2+Eh3+Ew-Ep-Ew2=30.89KN

T=N*tg=63.14KN

F= =

=2.041.3 PLOTESON

2.0.FAKTORI I SIGURIS NDAJ PRAPTIMIT

A

MMURIT=146.97KN*M

MRROTULLIMT=56.98KN*M

F= OLL = =2.57 PLOESON


42/89

42

3.0.SFOCE NE ABAN A-BEKSENCITETI

E= - =1.1-0.925=0.175 =0.366max/min=*{(1 )}MAX=65.28KN/m2 min=23.22KN/m


43/89

43

AFTESIA MBAJTESE BRINCH-HASSEN

pPr C=0 dhe


Fs=2.5

Qa= =70.64KN/m2

Forma logaritmike

e rreshqitjes

Krahasimi me rastin pa nivel te ujit dhe me nivel te ujit

Pa nivel te ujite Rasti me nivel te ujit

Qlim=355.563KN/m Qlim=176.61KN/m2Qa=118.52KN/m Qa=70.64KN/m2


44/89

44

1.3.RASTI PER LARTESI H5m, DHERAKOHEZIVE

1.A

2.B

H=4.0m,

=20,C=12KN/m2

=0 ,t=17.5KN/m3

H1=2.6m,H2=1.0m

Hp=0.4m,Lf=1.0m

D=0.3m,B1=1.2m,

B2=0.7m

H=4.0m,

=20,C=12kN/m2

=0 ,t=17.5KN/m3

H1=2.6m,H2=1.0m

Hp=0.4m,Lf=1.0m

D=0.3m,B1=1.2m,

B2=0.7m

=45-

H1

H2

Hp

B1=1.2

B2

Lf

1

2

3

4

1

2

3

4


45/89

45

1.A. SFORCIMET VERTIKALE

z1=h1*=0

z2=z1+*h1=45.5Kn/m2

z3=z2+*1=63Kn/m2

z4=z3+0.4*=70KN/m

PRESIONIT AKTIV

Ka1=0.438

Ka2=0.855

SFORCIMET HORIZONTALE

Pa1= -2*C*

=-15.88KN/m2

Pa2= z2*Ka1-2*c*=4.04KN/Pa2l=z2*Ka2-2*c*=16.7KN/Pa3=z3*Ka-2*c*=31.67KN/m2Pa3l=z3*Ka3-2*C*=11.71KN/Pa4=z4*Ka3-2c*=15.21KN/m2Z0=7 H-2.07=0.53mMADHESIA E PRESIONIT AKTIV

Ea1=(pa*H)=1.07KN/m

Ea2=(Pa2+Pa3)*1=24.18KN/m

Eh2=Ea2*cos(+)=13.86KN/m

Ev2=Ea2*sin(+)=19.8KN/m

Ea3=(Pa3L+Pa4)*0.4m=5.38KN/m

PRESIONI PASIV NE ANEN E MAJT

EP=(Pp+Pp3)*0.4=25.04KN/m

2.B.SFORCIMET VERTIKALE

z1=h1*=0

z2=z1+*h1=45.5Kn/m2

z3=z2+*1=53Kn/m2

z4=z3+0.4*=56KN/m

PRESIONIT AKTIV

Ka1=0.438

Ka2=0.844


Pa1= -2*C*

=-15.88KN/m2

Pa2= z2*Ka1-2*c*=4.04KN/Pa2l=z2*Ka2-2*c*=16.7KN/Pa3=z3*Ka-2*c*=23.12KN/m2Pa3l=z3*Ka3-2*C*=7.33KN/Pa4=z4*Ka3-2c*=8.64KN/m2Z0=7 H-2.07=0.53mMADHESIA E PRESIONIT AKTIV

Ea1=(pa*H)=1.07KN/m

Ea2=(Pa2+Pa3)*1=19.91KN/m



Ea3=(Pa3L+Pa4)*0.4m=3.194KN/m

Ew=u*=9.8KN/m

PRESIONI PASIV NE ANEN E MAJT

E = EP= P +P 3 *0.4=15.17KN m


46/89

46

1.A

2.B

Pa z

Pac Ew z

A

A

1.A.PA NIVEL TE UJIT

Ma=117.626KN*m

N=Fi*i+Ev=96.8KN

2.B ME NIVEL TE UJIT

Ma=83.05KN*m

N=Fi*i+Ev=68.43KN

Z


47/89

47

1.FAKTORI SIGURIS NDAJ RRESHQITJES

1.A.

H=Eh1+Eh+Ea3-Ep=-4.73KNT=N*tg+c*B=61.63KN

2.B. RASTI ME NIVEL TE UJIT

H=Eh1+Eh

+Ea3+Ew-Ep-Ew

=-10.04KN

T=N*tg+c*B=51.3KN

2.FAKO SGS NDAJ PAP A1.A

MMURIT=131.33KN*m

MRROT=13.70KN*m

F=O =

=9.58 PLOTESON

2.B

MMURIT=104.04KN*m MRROT=20.99KN/m

F=O =4.95 PLOTESON

Q do te thot se pasivi ka vler

me t madhe, shte I sigurt ndajrreshqitjes..Pasi presioni aktiv kvler t vogel

.Q do te thot se pasivi ka vleme t madhe, shte I sigurt nrreshqitjes.. .Pasi presioni akka vler t vogel


48/89

48

1.A 2.B

3.RASTET KUR KEM NJE PJERRTESI PER MURET Hm DHERA JOKOHEZIVE ME DHE PA NIVEL TE UJIT

MAX=57.8KN/m2min=30.18KN/m2

MAX=40.23KN/m2MAX=21.77KN/m2

RASTI ME N

TE UJIT

H=4.0m,

=33,C=0kN/m2

=18 ,t=18.5KN/m

H1=1.7m,H2=1.9m

Hp=0.4m,Lf=1.0m

D=0.3m,B1=1.2m,

B2=0.7m

=(45-)-

SIN=

1

2

3

RASTET E TILLA NUK DUHETLEN,DUHET TE ZHVENDOSET MUR

NGAANA EMAJT


49/89

49

1.A

2.B

4


50/89

50

FAKTORI I SIGURIS NDAJ RRESHQITJES

1.A 2.B

1.A

Ma=113.74KN*m

N=Wi+Ev=125.72KN

2.B ME NIVEL TE UJIT

Ma=77.88 KN*m

N=Wi+ Ev=112.41KN

H=Eh1+Eh+Ea3+Ew-Ep-Ew=32.3KNT=N*tg=125.72KN

Fs==2.52PLOTESON

H=Eh1+Eh+Ea3+Ew-Ep-Ew=59.22KNT=N*tg=72.99KN

Fs==1.23NUK E PLOTESON

T=N*tgT=N*tg


51/89

51

2.FAKO SGS NDAJ PAP A

3.SFORCIMET NE TABAN A-B

1.A 2.B

1.A

Mmurit=195.29KN*m

Mrrot=81.54KN*m

F= =2.39PLOTESON

2.B

Mmurit=174.18KN*m

Mrrot=96.3KN*m

F= =1.808Ploteson

MAX=87.68KN/m2min=26.62KN/m2

MAX=107.0KN/m2min=-5.104KN/m2


52/89

52

RASTIN 2.B E PERSERISIM PER ARSYE SE NUK

NA PLOTESON KUSHTIN.

Pr te ruajtur raportin H5mdhe B1 Spari ja japim nje dhemb dhe eshqyrtojm .stabilit

1

2

3

H

H2

H=4.0m,

=33,C=0kN/m2

=18 ,t=18.5KN/m3H1=1.7m,H2=1.9m

H3=1.0m,Hp=0.4m,

Lf=1.0m

D=0.3m,B1=1.2m,

SFORCIMET VERTIKALE

2.B.SFORCIMET VERTIKALE

z1=h1*=0

z2=z1+*h1=31.45Kn/m2

z3=z2+*1=47.6Kn/m2

z4=z3+0.4*=56.1KN/mKa1=0.3414,Ka2=0.691


Pa1= 0

Pa2= z2*Ka1=10.73KN/m

Pa2l=z2*Ka=21.73KN/m2Pa3=z3*Ka=32.89KN/m2Pa3l=z3*Ka3=16.25KN/m2

Pa4=z4*Ka3=19.15KN/m2

MADHESIA E PRESIONIT AKTIV

Ea1=(pa

*H)=9.12KN/m

Ea2=(Pa2+Pa3)*1=51.88KN/m



Ea3=(Pa3L+Pa4)*0.4m=17.7KN

Ew=*u*H=42.05KN/m


53/89

53


T=N*tg=103.69KN

H=26.96KN

z Pa Ew

M=133.39KN*m , N=131.57KN ,H=48.29KN

45-

T= N*t

RRAFSHE TE

MUNDESHME TE

RRESHQITJES

1.Fs==3.84

2.Fs==1.76


54/89

54

2.FAKTORI NDAJ PRAPTIMIT RRETH PIKES A

Mmurit=222.07KN*m

Mrrot=65.1KN*m

Fs= =3.41PLOESON


MAX=73.85KN/m2

min=45.75KN/m2

KRAHASIM REZULTATESH PER RAST

ME DHEMBE DHE RATIN PA DHEMB.


Fs=1.23 Fs=1.76FAKTORI I SIGURIS NDAJ PRAPTIMIT

Fp=1.8081.5 Fp=3.411.5

SFORCIMET NE TABAN A-B

MAX7KNmin=-4KNMAX=73.85KN

min=45.75KN/m2


55/89

55

3.RASTET KUR KEM NJE PJERRTESI PER MURET Hm DHERA KOHEZIVE ME NIVEL TE UJIT

H=4.0m,

=20,C=12kN/m2

=18 ,t=17.5KN/m

H1=2.6m,H2=1.0m

Hp=0.4m,Lf=1.0m

D=0.3m,B1=1.2m,

B2=0.7m45+

2

3

SFORCIMET VERTIKALE

z1=h1*=0

z2=z1+*h1=3.85Kn/m2

z3=z2+*1.5=30.1Kn/m2

z4=z3+2.1.*=45.85KN/m

z4=z3+0.4*=48.85KN/m2

PRESIONIT AKTIV

Ka1=(45-)=0.49Kp

=2.03


Pa1= -16.8

Pa2=-14.91KN/m2

Pa3=-2.05KN/m2

Pa4=5.66KN/m2

Pa5=7.13KN/m2

NGA PIKA 3 NISMI PER Z

Z=

=0.55

Z=0.55+1.5+0.22=2.27m

H=4.22-2.27=1.95m

MADHESIA E PRESION

AKTIV

Ea=6.95KN/M

Ew=31.25KN/m

PRESIONI NE ANE

MAJTE

Ep=41.8KN/M

Ew=5KN/M


56/89

56


Ma=99.435KN*m N=Wi=85.14KN

T=N*tg+C*B

FAKTORI I SIGURIS

H=Ew+Ea-Ep-Ew=8.15KNT=N*tg+C*B=48.53KN

Fs==5.95

PLOTESON

45+


57/89

57

2.FAKTORI I SIGURIS NDAJ PRAPTIMIT

MMURIT=134.59KN*m

MRROT=63.33KN*m

Fs=O =3.41PLOESON

SFOCE NE ABAN A-BM=99.435KN*m MAX/MIN=

=72.58

N=85.14KN MAX=45.86KN/m2

min=31.54KN/m2


58/89

58

KOMENTIM PER RASTET H5m B1

Nga analiza paraprake shofim se gjitha rastet na plotesonkushtin pr H dhe B1 , pos nj rast t dheravezhavorike-edhe aj na poltson me rastin e krijimit te dhembit.

Pr arsye sigurie dhe pr arsyje te mos riperseritjeve t

llogaris ,kisha preferu q t ruhet raporti, H dhe B1 ,Pasi sht vertetun se vlen, mirpo ne fillim t fillohet megjetjen e Peshes se murit nga faktori I siguris.

Fs=

Fs N= =KN

MURET MBROJTESE PER LARTESI H ,B1

B1

SHERBEN SI AMORTIZUES I

SFORCIMEVE-PASI TEK MURET E

ULETA FAKTORI NDAJ

SFORCIMEVE ESHT QENDRA E

RENDESES.


59/89

59

RASTI PER DHERA JOKOHEZIVE(ZHAVORIKE)

H=7m,

=33,C=0kN/m2

=0 ,t=18.5KN/m3

H1=7m,H2=0.5m

Hp=0.5m,Lf=1.0m

D=0.3m,B1=1.m,

B2=2.5m

6.5

2.5

0.51.0

=45 -

4.6

1

2

3

4

SFORCIMET VERTIKALE

z1=h1*=0

z2=z1+*h1=35.06Kn/m2

z3=z2+*1.5=120.25Kn/m2

z4=z3+2

.1.*=129.5KN/m2

z4=z3+0.4*=48.85KN/mKOEFICIENTI I PRESIONIT AKTIV

Ka1=0.264

Ka2=0.617


Pa1= 0

Pa2=9.25KN/m2

Pa2L=21.63KN/m2

Pa3=74.19KN/m2

Pa3L=31.74KN/mPa4=34.18KN/m2

MADHESIA E PRESIONIT A

Ea1=8.75KN/M

Eh1=8.11KN/M

Ev1=3.27KN/m

Ea

=220.39KN/m

Eh=105.161KN/mEv=193.68KN/mEa3=16.48KN/m


60/89

60

MA=723.811KN*m N=Fi*+Ev= 418.325KN


H=EH1+EH+EH3-Ep=98.401KNT=N*tg=271.66KN

Fs==

=2.76PLOTESON

2.FAKTORI I SIGURS NDAJ PRAPTIMIT A

MMURIT=1024.58KN*m

MRROT=300.77KN*m

Fs=MMURI/ MRROT=3.406PLOTESON

z Pa

Pp


61/89

61

3.SFORCIMET NE TABAN A=B

Ma=723.811KN*m, N=Fi*=418.325KN

EKSENCITETI

E= -

=0.27 max/min=*{(1 )}

max=146.936KN/m2 min=62.22KN/m2

max=146.936KN/m2min=62.22KN/m2


62/89

62

AFTESIA MBAJTESE- BRINCH-HASSEN

Pr dhera C=0,

B=B-2*e=3.46m


Qa=

=216.144KN/m2 4Fs= =5.36 ose shfrytzueshmeria =70%-me faktor tsiguris(Fs=3),q do t thot se mund ti zvoglojm

dimenzionet e tabanit t murit pr arsyje ekonomike.

LfQ=*Lf

PRESIONI PASIV-RANKINIT

PRESIONI PASIV-NE

FORM LOGARITMIKE

PRESION

AKTIV,I

NGJESHU

45-/2

B


63/89

63

RASTI ME VLERA TE NJEJTA,MIRPO ANALIZA E

DHEMBIT PER 3 RASTET

1A 2.B

3.C

H=7m,

=33,C=0kN/m2

=0 ,t=18.5KN/m3

H1=7m,H2=0.5m

Hp=0.5m,Lf=1.0m

D=0.3m,B1=1.m,

B2=2.5m,Hdhembit=0.6m


64/89

64


1.A

2.B

45+

1.A

H=49.43KN

T=276.53KN

Fs==5.59PLOTESON

2.B

H=89.62KN

T=282.5KN

Fs==5.58Fs=

=5.67

PLOTESON

AUTOR TE

NDRYSHEM PER

PRESION PASIV

TE KETIJ RASTI( )


65/89

65

2.FAKTORI I SIGURIS NDAJ PRAPTIMIT A

N

N3.C

H=53.95KN

T=290.88KN

Fs==5.39

Fs==3.98

PLOTESON

A

1.1.A

MMURIT=1058.84K

MRROT=367.74KN

Fs=O

=2.871.

PLOTESON


66/89

66

AUTOR TE

NDRYSHEM PER

PRESION PASIV

TE KETIJ RASTI

( )

2.B

MMURIT=951.67KN

MRROT=298.42KN

Fs=O =3.181.5

PLOTESON

A

3.3.C

MMURIT=1053.89K

MRROT=253.866K

Fs=O =4.15

PLOTESON


67/89

67


1.A 2.B

3.C

max=175.82KN/m min=41.71KN/m2 max=162.45KN/m min=55.07KN/m2

max=177.254KN/m2 min=40.235KN/m2


68/89

68

AFTESIA MBAJTESE -BRINCH-HASSEN

1.A

B=4-2*0.556=3.178m

Nq=(45+)*=26.06-For. PLANDTL(1921)N=1.5(Nq-1)cotg=24.41-For.HASSENdq=d

=1 iq=0.785 i

=0.696

Qlim=*Lf*Nq*dq*iq+*B*N*d*i=1604.84kN/mQa=

=534.94KN/m27

LfQ=Lf*

45+

B


69/89

69

2.B

Qlim=905.5KN/mQa=301.05KN/m23.C

q Lf

Lf

PRESIONI PASIV-

NE BAZE TE

RANKINIT

PRESIONI PASIVRRESHQITJA

LLOGARTMIKE

ZONA AKTI

SHUM E

NGJESHUR

B

Qlim=*Lf*Nq*dq*iq+*B*N*d*i=609.829kN/m

Qa=

=203.276KN/m2774


70/89

70

=1604.84kN/mQa= =534.94KN/m2Qlim

KRAHASIM REZULTATESH PER 3 RASTET


1.A Fs=5.59 2.B. Fs=5.58 3.C. Fs=3.98

FAKTORI I SIGURIS NDAJ PRAPTIMIT

1.A. Fs=2.87 2.B=3.81 3.C=4.15

SFORCIMET NE TABAN-A-B

1.A 2.B 3.C

AFTESIA MBAJTESEBRINCH-HASSEN

1.A 2.B 3.c

x7KN min=41.71KN/m2

x4KN min=55.07KN/m2

max=177.254KNmin=40.235KN

Qlim=1604.84kN/mQa=534.94KN/m2

Qlim=905.5KN/m2

QA=301.05KN/m

Qlim=609.829kN/mQa=203.276KN/m2


71/89

71

RASTI PER H ,B1 PER DHERAKOHEZIVE ME PJERRTESI DHE NIVEL TE UJIT

1.A,2B

3.C

H=7m,

=20,C=12kN/m2

=18 ,t=17.5KN/m3

H1=7m,H2=0.5m

Hp=0.5m,Lf=1.0m

D=0.3m,B1=1.m,

B2=2.5m,Hdhembit=0.6m

RASTI PA NIVEL TE

UJIT, DHE ME

NIVEL TE UJIT

2

3

5


72/89

72

2..FAKTORI I SIGURIS NDAJ RRESHQITJES

1A

2.B

FAKTORI I SIGURIS

NDAJ RRESHQITJES

H=87.87KN

T=227.54KN

Fs

=2.5871.3

PLOTESON

T=N*tg+c*B

.BFAKTORI I SIGURIS NDAJ

RRESHQITJES

H=128.21KN

T=187.34KN

Fs=1.461.3

PLOTESON


73/89

73

3.C

2.FAKTORI I SIGURIS NDAJ PRAPTIMIT A=B

1.A

T=N*tg+C*B=

3.C

FAKTORI I SIGURSI NDRRESHQITJES

H=96.96KN

T=202.84KN

Fs==2.091.3

Fs==1.47PLOTESON

1.A

MMURIT=1214.1

MRROT=273.31K

F=O =4.441

PLOTESON

Z

REZISTENCA

E THYMJES


74/89

74

2.B

3.C

2...B

MMURIT=969.28KN

MRROT=322KN*

F=O =3.011.5

PLOTESON

Pa

Pa

3.c

MMURIT=1039.06KN

MRROT=296.82KN*

F=O =3.51.5

PLOTESON


75/89

75


1.A

2.B

max=118.35KN/m maxKN min=117.28KN/m 7KN

max=108.65KN/m2 min=90.58KN/m2


76/89

76


1.A PA NIVEL TE UJIT-DHE ME NIVEL TE UJIT

1.Pa nivel te Ujit

Qlim=c*Nc*Sc*dc*ic+q*Nq*sq*dq*iq+0.5**N*s*d*i

*b=400.07KN/mQa=

=133.35KN/m2

2.Rasti me vlera tnjejta por me nivel te ujit

Qlim=c*Nc*Sc*dc*ic+q*Nq*sq*dq*iq+0.5**N*s*d*i*b=170.64KN/mFs=

=1.78- duhet te rritet tabani I murit mbrojtes

LfQ=*Lf


77/89

77

2.B

Qlim=c*Nc*Sc*dc*ic*bc+q*Nq*sq*dq*iq*bq+0.5**N*

s*d*i*b=123.74KN/m

bq=b=(1-*tg)-n radian

bc=bq- =

45-

ZONA E

PRESIONIT PASIV-

RANKIN=it

ZONA E PRESIONIT

PASIV NE FORM

LOGARITMIKE

ZONA

AKTIVE E

NGJESHUR

Lf

B


78/89

78

KOMENTIM-PER MURET H

Pasi kto mure I takojn mureve me lartesimesatare,na duhet t verifikohen sipas GJENDJES SE

PARE,dhe t DYTE KUFITARE,gj q nga analizat e

me larta pam q na plotesojn t gjith.

Pr arsyje t mos prsritjeve te llogaris dhe t

bazuarit n raport H ,mund tgjem peshn e murit nga Faktori I Siguris dhe arsyesEkonomike.

1. Fs=

Fs N= =KN

T njejten gj mund ta bjme edhe ndaj faktorit tsiguris ndaj praptimit rreth pikes A

Fs= =..

Pasi faktor kryesor ndaj praptimit rreth pikes A sht marrja ekomponentes vertikale t dheut,dhe pesha e betonit sht e vogl

e lm n faktor t siguris. Bazohemi ne sforcime.


79/89

79

B=3x MmurMmur=Wt*bs+Ev*B

Mrrot=Eh*

Caktojm Bazn e fundimit.Nga analiza e detyrave shifet se me gjetjen e Bazs s themelit

(B) dhe faktorit ndaj rrshqitjes,edhe Rezultantja gjendet Brenda

brthames mirpo duhet kontrolluar.!

X 2X

H

Wt

bs

AMORTIZUES KRYESORNDAJ

RRESHQITJES,PRAPTIKIM.e


80/89

80

3.RASTET PER DERI NE LARTESI H MEPLATAFORME

Pr dhera jokohezive

H=10m,

=33,C=0kN/m2

=0 ,t=18.5KN/m3

2.5

4.3

5.6

0.6

3.00.71.3

1

2

34

45+

6

5

4

7


81/89

81

z Pa

Ea1=50.24KN/m2, Ea2=7.136KN/m2, Ea3=85.24KN/m2

Ea4=56.53KN/m2

SFORCIMET VERTIKALE DHE HORIZONTALE


82/89

82

1.FAKTORI I SIGURIS NDAJ RRESHQITJES DHE

PRAPTIMIT

T=N*tg

FAKTORI NDAJ RRESHQITJES

H=Ea1+Ea+Ea3+Ea4-Ep=118.826KN

T=N*tg=442.798KN

Fs==3.721.3 PLOTESON

FAKTORI NDAJ PRAPTIMIT

MMURIT=2069.18KN*m

Mrrot=575.49KN*m

Fs

=3.591.5 PLOTESON


83/89

83


AFTESIA MBAJTESE- BRINCH-HASSEN

Rasti pr C=0 dhe Qlim=*Lf*Nq*dq*iq+

*B*N*d*i=1329.1KN/m

Qa=

=443.03KN/m2(Fs=3)

Qs= =155.6KN/mFs=

=8.54 ose Pa shfrytzueshmeria e bazamentit 42.19%



84/89

84

RASTI ME PLATFORME PER LARTESI HPER DHERA KOHEZIVE

0.3 Q=40KN/m2

4.0

2

1

1.3

1.6

0.6

5.1

0.3

3

2.5

0.7 3

7

6

5

4

Pr dhera koheziv

H=10m,

=20,C=12kN/m2

=0 ,t=17.5KN/

q=40KN/m2


85/89

85

SFORCIMET VERTIKALE DHE HORIZONTALE

H

z Pac


86/89

86

1.FAKTORI NDAJ RRESHQITJES

H=Ea1+Eh+Ea3+Eh4+Eh5+Ea6-Ep=201.53KNN=Wi+Evi=736.9KN

T=N*tg+C*B=328.209KN

Fs==

=1.62

2.FAKTORI NDAJ PRAPTIMIT RRETH PIKES AMmurit=2284.117KN*m

Mrrot=889.138KN*M

Fs= = =2.56 3.SFORCIMET NE TABAN A-B



87/89

87


Qlim=c*Nc*Sc*dc*ic+q*Nq*sq*dq*iq+0.5**N

*s*d*i=313.41KN/m2

Qlim=313.41KN/m2 44

Lf

PRESIONI PASIV-

RANKINIT

PRESIONI PASIV NEFORM LOGARITMIKE

PRESIONI AKTIV I

NGJESHUR


88/89

88

>PERFUNDIM

Documents

Mekanika e Dherave (Gjeomekanik)