PROIECTINSTALAII DE VENTILARE sI CLIMATIZAREBIRO
BOTONDANIIIGrupa 3331ANULUNIVERSITAR2007 / 2008
BORDEROUA.PIESESCRISE1.TEMA DE PROIECTARE2.BREVIAR DE
CALCUL3.BIBLIOGRAFIEB.PIESEDESENATE1.CENTRALA DE CLIMATIZARE-2
vederi2.REEAUA DE DISTRIBUIE A AERULUI: -Plan refulare-Plan
aspiratie3.Vedere laterala
TEMADE PROIECTARESase proiecteze instalatia de climatizare
(centrala de climatizare + retea de distributie),ce deserveste o
sala de spectacole aflata in localitateaPetrila.Sala are
dimensiunile : L=30.6[m]l=27.3[m]h=8.45[m]n sala se afla 740
ocupanti.Se consideracunoscute urmatoarele valori termice
specifice:qi=7.41[w/m3h] - aportul de caldura prin
insolatieqp=23.95[w/m3h] - pierderea de caldura a
constructieiBREVIARDECALCUL1.Calculul debitului de aer pentru sala
100% plina vara1.1. Parametrii aerului exterior1.2. Parametrii
aerului interior1.3. Caldura degajata de ocupanti1.4.Umiditatea
degajata de ocupanti1.5.Sarcina termica totala a
ncaperii1.6.Raportul de termoumiditate1.7.Parametrii aerului
climatizat1.8.Calculul debitelor de aer.Calculul numarului de
schimburi orare.1.9.Parametrii punctului de amestec1.10.Parametrii
tuturor punctelor ce intervin n procesul de tratare2. Calculul
debitului de aer pentru sala 100% plina iarna2.1. Parametrii
aerului exterior2.2. Parametrii aerului interior2.3. Caldura
degajata de ocupanti2.4.Umiditatea degajata de ocupanti2.5.Sarcina
termica totala a incaperii2.6.Calculul debitului de aer si a
numarului de schimburi orare2.7.Raportul de
termoumiditate2.8.Parametrii aerului climatizat2.9.Parametrii
aerului prencalzit2.10.Parameterii punctului de
amestec2.11.Parametrii tuturor punctelor ce intervin n procesul de
tratare3.Calculul debitelor de aer pentru sala 20% plina
vara4.Calculul debitelor de aer pentru sala 20% plina
iarna5.Dimensionarea bateriilor de ncalzire6.1.Calculul debitului
caloric al bateriei6.2.Calculul debitului de agent termic
primar6.3.Numarul de circuite6.4.Sectiunea frontala a
bateriei6.5.Pierderile de sarcina6.Dimensionarea bateriei de
racire7.1.Calculul sectiunii bateriei7.2.Calculul debitului de
agent de racire7.3.Calculul coeficientului de racire al
bateriei7.4.Pierderile de sarcina7.Dimensionarea camerei de
umidificare8.Dimensionarea filtrelor de praf pentru aer proaspat si
recirculat9.1.Alegerea filtrelor9.2.Calculul suprafetelor de
filtrare9.3.Calculul numarului de filtre
necesare9Dimensionarearetelei de distributie9.1.Dimensionarea
anemostatelor de tavan9.2.Alegerea gurilor de aspiratie9.Calculul
aeraulic retelei de distributie13.Alegerea ventilatorului
1.Calculul debitului de aer pentru sala 100% plina
vara1.1.Parametrii aerului exteriorTemperatura aerului exterior
tev, se calculeaza cu o relatie de
forma:tev=tem+Az=22.4+7=29.4[C]unde:tem- temperatura medie zilnica
a aerului exterior in luna iulie ai este n functie de gradul de
asigurare necesarAz- amlitudinea oscilatiei de
temperaturaParametrii aerului exterior se determina si functie de
continutul de umiditate al aerului exterior Xev=10,55 [g/kg],care
are un grad de asigurare de 90%.Parametrii aerului exterior
sunt:
1.2.Parametrii aerului interorTemperatura aerului interior se
calculeaza cu o relatie de forma :,iar umiditatea aerului interior
vara se adoptaParametrii aerului interior sunt:
1.3.Caldura degajata de ocupantiCaldura degajata de ocupanti se
calculeaza cu formula:Qo=q0*N=110*841=92510[W]
=79544,28[kcal/h]unde:q0- caldura totala degajata de un om(se
compune din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile
degajate de un om -qs-).Astfel q0ql+qs=110[W/pers]N - numarul total
de ocupanti (841 persoane)1.4.Umiditatea degajata de
ocupantiUmiditatea degajata de ocupanti se calculeaza cu o relatie
de forma :Go=N*go=841*65=54665[g/h]=54665*10-3[kg/h]unde:go-
umiditatea degajata de o persoana ;go=65[g/h pers]1.5.Sarcina
termica totala a ncaperiiSarcina termica totala a ncaperii se
calculeaza cu
formula:Qt=Qo+Qi=86481+318090.05=404571.05[kcal/h]unde:Qi-aportul
de caldura totalaprin insolatiQi=qi*V=5,9*8146,752=48065[W]
=41329,18[kcal/h]1.6.Raportul de termoumiditate1.7.Parametrii
aerului climatizatTemperatura aerului climatizat se calculeaza
astfel:tAC=tiv-(57)=24.7-5.7=19[C]Functie de temperatura aerului
climatizat si cu ajutorul raportului de termoumiditate se
efectueaza o constructie grafica cu ajutorul careia se determina si
ceilalti parametrii ai aerului climatizat.
1.8.Calculul debitelor de aer1.8.1.Debitul de aer pentru
diluarea caldurii
1.8.2.Debitul de aer pentru diluarea umiditatii
1.8.3.Debitul de aer pentru diluarea bioxidului de carbon
unde:GCO2=gCO2*N=23[l/h]*841=19343[l/h] - reprezinta cantitatea
totala de bioxid de carbon degajata de oameni.ca- concentratia
admisibila deCO2ca=2[l/m3]cr- concentratia reziduala de CO2 din
aercr=0.5[l/m3]1.8.4.Debitul total de
aerDt=max(D1,D2,D3)=D1=47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]1.8.5.Debitul
de aer proaspatDAP=DCO2=12895,33 [m3/h]1.8.6.Debitul de aer
recirculatDR=Dt-DAP=47965,65 - 12895,33=35070,32[m3/h]1.8.7.Numarul
de schimburi orare
1.9.Parametrii punctului de amestecParametrii punctului de
amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se
vor citi din diagrama n baza constructiei grafice si celelalte
puncte care definesc punctul de amestec.1.10.Parametrii tuturor
punctelort[C][%]i[kcal/kg]x[g/kg]
Ev29.44213.510.55
Iv24.75011.79.6
Acv19639.68.5
Mv25,94712,189,85
2.Calculul debitului de aer pt. sala 100% plina
iarna2.1.Parametrii aerului exteriorTemperatura aerului exterior
tei, se adopta conform STAS functie de localitatetei= -15[C] .
Parametrii aerului exterior se determina si functie de continutul
de umiditate al aerului exterior Xei=0,8 [g/kg].Parametrii aerului
exterior sunt:
2.2.Parametrii aerului interiorTemperatura aerului interior se
adopta tii=20[C], iar umiditatea aerului interior iarna se
adoprta.Parametrii aerului interior sunt:
2.3.Caldura degajata de ocupantiCaldura degajata de ocupanti se
calculeaza cu formula:Qo=q0*N=122*841=102602[W]
=88221,84[kcal/h]unde:q0- caldura totala degajata de un om(se
compune din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile
degajate de un om -qs-).Astfel q0ql+qs=122[W/pers]N - numarul total
de ocupanti (841 persoane)2.4.Umiditatea degajata de
ocupantiUmiditatea degajata de ocupanti se calculeaza cu o relatie
de forma :Go=N*go=841*35=29435[g/h]=29,435 [kg/h]unde:go-
umiditatea degajata de o persoana ;go=35[g/h pers]2.5.Sarcina
termica totala a ncaperiiSarcina termica totala a ncaperii se
calculeaza cu formula:Qt=Qo+Qp=88221,84 - 148270,88=
-60049,04[kcal/h]unde:Qp-aportul de caldura totalaale
constructieiQp=qp*V=18,2*8146,752=148270,88[W]
=127490[kcal/h]2.6.Raportul de termoumiditate2.7.Parametrii aerului
climatizatParametrii aerului climatizat se calculeaza cu ajutorul
formulelor de mai jos ,iar restul se citesc din diagrama n baza
unei constructii grafice.
2.8.Calculul debitelor de aerPentru dimensionarea agregatelor
din centrala de climatizare se impun debitele de aer din timpul
verii.2.8.1.Debitul total de
aerDt=max(D1,D2,D3)=D1=47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]2.8.2.Debitul
de aer proaspatDAP=DCO2=12895,33 [m3/h]2.8.3.Debitul de aer
recirculatDR=Dt-DAP=47965,65 -
12895,33=35070,32[m3/h]2.9.Parametrii aerului preincalzitSe impun
parametrii tp=5[C] si xp=0,8[g/kg],iar cu ajutorul unei constructii
geometrice,din diagrama se determina si celalti parametrii.
2.10.Parametrii punctului de amestecParametrii punctului de
amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se
vor citi din diagrama n baza constructiei grafice si celelalte
puncte care definesc punctul de amestec.2.10.Parametrii tuturor
puctelort[C][%]i[kcal/kg]x[g/kg]
Ei-1575-3,60,8
Ii20509,37,3
Aci27,22910,556,68
P5151,80,8
Mi16497,287,28
1221,619364721,68,65,556,68
3.Calculul debitului de aer pentru sala 20% plina
vara3.1.Parametrii aerului exteriorParametrii aerului exterior sunt
aceeasi ca la sala 100% plina vara
3.2.Parametrii aerului interorTemperatura aerului interior sunt
aceeasi ca la sala 100% plina vara
3.3.Caldura degajata de ocupantiCaldura degajata de ocupanti se
calculeaza cu formula:Qo=q0*N=110*168=18502[W]
=15950[kcal/h]unde:q0- caldura totala degajata de un om(se compune
din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile degajate de
un om -qs-).Astfel q0ql+qs=110[W/pers]N - numarul total de ocupanti
(168persoane)3.4.Umiditatea degajata de ocupantiUmiditatea degajata
de ocupanti se calculeaza cu o relatie de forma
:Go=N*go=168*35=10933[g/h]=10,93 [kg/h]unde:go- umiditatea degajata
de o persoana ;go=65[g/h pers]3.5.Sarcina termica totala a
ncaperiiSarcina termica totala a ncaperii se calculeaza cu
formula:Qt=Qo+Qi=15950+41329,18= 57279,18[kcal/h]unde:Qp-aportul de
caldura totalaale constructieiQi=qi*V=5,9*8146,752=48065,83[W]
=41329,18[kcal/h]3.6.Raportul de termoumiditate3.7.Parametrii
aerului climatizatTemperatura aerului climatizat se calculeaza
astfel:tAC=tiv-5.7=24.7-5.7=19[C]n functie de temperatura aerului
climatizat si cu ajutorul raportului de termoumiditate se
efectueaza o constructie grafica cu ajutorul careia se determina si
ceilalti parametrii ai aerului climatizat.
3.8.Calculul debitelor de aer3.8.1.Debitul de aer pentru
diluarea caldurii
3.8.2.Debitul de aer pentru diluarea umiditatii
3.8.3.Debitul de aer pt. diluarea bioxidului de carbon
unde:GCO2=gCO2*N=23[l/h]*168=3868,6 [l/h] - reprezinta
cantitatea totala de bioxid de carbon degajata de oameni.ca-
concentratia admisibila deCO2ca=2[l/m3]cr- concentratia reziduala
de CO2 din aercr=0.5[l/m3]3.8.4.Debitul total de
aerDt=max(D1,D2,D3)=D1=19093,06[m3/h]=22911,67[kg/h]3.8.5.Debitul
de aer proaspatDAP=DCO2=2579,06 [m3/h]3.8.6.Debitul de aer
recirculatDREC=Dt-DAP=19093,06-2579,06=190341[m3/h]3.8.7.Numarul de
schimburi orare
3.9.Parametrii punctului de amestecParametrii punctului de
amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se
vor citi din diagrama n baza constructiei grafice si celelalte
puncte care definesc punctul de amestec.
3.10.Parametrii tuturor punctelort[C][%]i[kcal/kg]x[g/kg]
Ev29.44213.510.55
Iv24.75011.79.6
Acv196710,259,2
Mv25,44911,949,72
4.Calculul debitului de aer pentru sala 20% plina
iarna4.1.Parametrii aerului exteriorParametrii aerului exterior
sunt aceeasi ca la sala 100% plina iarna
4.2.Parametrii aerului interiorParametrii aerului exterior sunt
aceeasi ca la sala 100% plina iarna
4.3.Caldura degajata de ocupantiCaldura degajata de ocupanti se
calculeaza cu formula:Qo=q0*N=122*168=20520,4[W]
=17644,36[kcal/h]unde:q0- caldura totala degajata de un om(se
compune din suma caldurii latente - ql- si a caldurii sensibile
degajate de un om -qs-).Astfel q0ql+qs=122[W/pers]N - numarul total
de ocupanti (841 persoane)4.4.Umiditatea degajata de
ocupantiUmiditatea degajata de ocupanti se calculeaza cu o relatie
de forma :Go=N*go=168*35=5887[g/h]=5,887 [kg/h]unde:go- umiditatea
degajata de o persoana ;go=35[g/h pers]4.5.Sarcina termica totala a
ncaperiiSarcina termica totala a ncaperii se calculeaza cu
formula:Qt=Qo-Qp=17644,36 - 148270,88=
-130626,52[kcal/h]unde:Qp-aportul de caldura totalaale
constructieiQp=qp*V=18,2*8146,752=148270,88[W]
=127490[kcal/h]4.6.Raportul de termoumiditate4.7.Parametrii aerului
climatizatParametrii aerului climatizat se calculeaza cu ajutorul
formulelor de mai jos ,iar restul se citesc din diagrama n baza
unei constructii grafice.
4.8.Calculul debitelor de aerPentru dimensionarea agregatelor
din centrala de climatizare se impun debitele de aer din timpul
verii.4.8.4.Debitul total de
aerDt=max(D1,D2,D3)=D1=19093,06[m3/h]=22911,67[kg/h]4.8.5.Debitul
de aer proaspatDAP=DCO2=2579,06 [m3/h]4.8.6.Debitul de aer
recirculatDREC=Dt-DAP=19093,06-2579,06=190341[m3/h]4.9.Parametrii
aerului prencalzitSe impun parametrii tp=5[C] si xp=0,8[g/kg],iar
cu ajutorul unei constructii geometrice,din diagrama se determina
si celalti parametrii.
4.10.Parametrii punctului de amestecParametrii punctului de
amestec se determina cu ajutorul formulelor de mai jos,mai apoi se
vor citi din diagrama n baza constructiei grafice si celelalte
puncte care definesc punctul de amestec.
4.11.Parametrii tuturor punctelort[C][%]i[kcal/kg]x[g/kg]
Ei-1575-3,60,8
Ii20509,37,3
Aci32,52312,027,17
P5151,80,8
Mi18508,286,42
12
5.Dimensonarea bateriei de prencalzireSe cunosc datale de
proiectare:L=DAP= 12895,33[m3/h] =15474,396
[kg/h]t1=-15[C]T1=95[C]t2=tp= 5[C]T2=75[C]unde:L - debitul de aer
[kg/h]t1,t2- temperatura initiala si finala a aeruluiT1,T2-
temperatura initiala si fnala a apei5.1.Calculul debitului caloric
al baterieiDebitul caloric al bateriei se face cu o relatie de
forma :
5.2.Calculul debituluide agent termic primarDebitul de agent
termic primar se calculeazaa cu o relattie de forma:
5.3.Calculul diferentei medii de temperaturaSe alege o baterie
de prencalzire a aerului n contracurent ,cu apa calda de
parametrii(95/75).Pentru conditia,diferenta medie de temperatura se
face cu relatia:unde:5.4.Calculul numarului de circuitePentru
calculul numarului de circuite se adopta urmatoarele valori pentru
viteza apei w=1[m/s] si pentru viteza gravimetrica a
aerului,iarpentru apa calda (95/75).Astfel cu valorile adoptate mai
sus se calculeaza numarul de circuite(n') ,ale bateriei de
prencalzire.
Se alege definitiv n'=8 [circuite]Folosim teava
16x1[mm]5.5.Calculul sectiunii frontale a baterieiSectiunea
frontala a bateriei se face cu o relatie de forma:
Se aleg bateria de prencalzire cu suprafata de
Aef=1.044[m2].Astfel Aef=1,044[m2]>Anec=1,034[m2].Conform
Aef=1.044[m2] avem bateria de tip.Cu datele bateriei alese
respectiv arie efective se recalculeazaa viteza apei w,si viteza
gravimetrica a aerului,cu formulele ;
n continuare se determina coeficientul global de transfer de
caldura k, pentru un anumit numar de rnduri de tevi ssi pasul
corespunzator ntre ele.Calculul se face cu ajutorul formulei de mai
jos:.Rezultatele sunt prezentate tabelar in tabelul de mai jos
;K[W/m2k]S[m2]Knec[W/m2k]
K12=37S12=38,36Knec12=27,33
K13=42,55S13=25,57Knec13=23,76
K22=30S22=76,72Knec22=33,71
K23=34,5S23=51,14Knec23=29,31
Se alege bateria de preincalzire din tevi de cupru si lamele de
aluminiu tipI.A.I.C.A. ,functionind cu apa calda (95/75) ,de
caracteristici:610/1800R=2P=3N=16Tip baterieRnduri de tevi RPas
lamele PNr. tevi NAria Aef[m2]Nr.baterii
1500/147623161.0441
5.6.Calculul pierderilor de sarcinaSe determina :
6.Dimensonarea bateriei de ncalzireSe compara sarcinile termice
n cele doua cazuri ;sala 100% si 20% plina .Se efectueaza calculul
mai departe cu sarcina termica corespunzatoare cazului
100%plina.Deoarece debitele de aer vehiculate sunt mari ,procesul
de ncalzire nu se poate realiza intr-o singura etapa ,de aceea se
adoptaa solutia cu: ncalzire - umidificare - ncalzire.n acest caz
se alege o baterie de ncalzire cu apa la parametrii (95/75)Se
cunosc datale de proiectare:L=DT(100%)=
47965,65[m3/h]=57558,78[kg/h]t1=tMi= 16[C]T1=95[C]t2=
t1=21.6[C]T2=75[C]unde:L - debitul de aer [kg/h]t1,t2- temperatura
initiala si finala a aeruluiT1,T2- temperatura initiala si fnala a
apei6.1.Calculul debitului caloric al baterieiDebitul caloric al
bateriei se face cu o relatie de forma :
6.2.Calculul debituluide agent termic primarDebitul de agent
termic primar se calculeaza cu o relatie de forma:
6.3.Calculul diferentei medii de temperaturaSe alege o baterie
de prencalzire a aerului n contracurent ,cu apa calda de
parametrii(95/75).Diferenta medie de temperatura se face cu
relatia:unde:6.4.Calculul numarului de circuitePentru calculul
numarului de circuite se adopta urmatoarele valori pentru viteza
apei w=1[m/s] si pentru viteza gravimetrica a aerului,iarpentru apa
caldaa (95/75).Astfel cu valorile adoptate mai sus se calculeaza
numarul de circuite(n') ,ale bateriei de prencalzire.
Se alege definitiv n'=10 [circuite]6.5.Calculul sectiunii
frontale a baterieiSectiunea frontala a bateriei se face cu o
relatie de forma:
Se aleg 2 baterii de ncalzire n paralel fiecare cu suprafata de
Aef=1.647[m2].Astfel
2*Aef=2*1.647=3,29[m2]>Anec=3,12[m2]..Conform Aef=1.647[m2] avem
bateria de tip.Cu datele bateriei alese respectiv arie efectiva se
recalculeaza viteza apei w si viteza gravimetrica a aerului,cu
formulele:
n continuare se determina coeficientul global de transfer de
caldura k pentru un anumit numar de rnduri de tevi si pasul
corespunzator intre ele.Calculul se face cu ajutorul formulei de
mai jos:.Rezultatele sunt prezentate tabelar in tabelul de mai jos
;K[W/m2k]S[m2]Knec[W/m2k]
K12=39S12=60,10Knec12=22,50
K13=44,85S13=40,07Knec13=33,75
K22=30,5S22=120,20Knec22=11,25
K23=35,075S23=80,14Knec23=16,87
Se alege bateria de prencalzire din tevi de cupru si lamele de
aluminiu tipI.A.I.C.A. ,functionnd cu apa calda (95/75) ,de
caracteristici:760/2250R=IP=3N=20Tip baterieRinduri de tevi RPas
lamele PNr. tevi NAria Aef[m2]Nr.bateriiNr. decircuite
2250/226013201.147210
6.6.Calculul pierderilor de sarcinaSe determina :
7.Calculul bateriilor de racire uscataSe cunosc datale de
proiectare:L=DT(100%)=
47965,65[m3/h]=57558,79[kg/h]t1=tMv=25,9[C]i1=iMv=12,18[kcal/kg]t2=tMv=19[C]i2=iMv=9,6[kcal/kg]T1=8[C]T2=11[C]unde:L
- debitul de aer [kg/h]t1,t2,i1,i2- parametrii initiali si finali
ai aeruluiT1,T2- temperatura initiala si fnala a apei de racireis-
entalpia aerului saturat corespunzatoare temperaturii
T=6,65[kcal/kg]is=6,65[kcal/kg]7.1.Calculul sectiunii frontale a
baterieiSectiunea frontala a bateriei se face cu o relatie de
forma:
Aleg2*BRA- b*h = 840*1950 cu Aef=1.552[m2] iar
Atot=3,104[m2]7.2.Calculul debituluide agent termic primarDebitul
de agent termic primar se calculeaza cu o relatie de forma:
Se aleg 2 baterii de ncalzire n paralel fiecare cu suprafata de
Aef=1.552[m2].Astfel 2*Aef=2*1.552=3,104[m2]>Anec=3,12[m2].Cu
datele bateriei alese respectiv arie efectiva se recalculeaza
viteza apei w,si viteza gravimetrica a aerului,cu formulele ;
Se alege bateria de racire uscata din tevi de cupru si lamele de
aluminiu tipI.A.I.C.A. ,de caracteristici:840/1950 ,7.3.Calculul
coeficientului de racire al bateriei CR
unde: is-entalpia aerului saturat corespunzatoare temperaturii
T=0.5(T1+T2)=6.65[kcal/h]Astfel pentruCR=0.334w=1,21[m/s]se
determina din diagrama R=f(w,v*r,CR) R=f(w,v*r,CR)R=7,3se alege
R=8Tip baterieRnduri de tevi RPas lamele PAria
Aef[m2]Nr,bateriiNr.de circuit N
840/1950831.552222
7.4.Calculul pierderilor de sarcinaSe determina :
8.Dimensionarea camerei de umidificareDate de proiectare:ti=
t1=21,6[C](100%iarna)tR= t2=19[C]tt= 12,8[C]8.1.Calculul
coeficientului de eficacitate al schimbului de caldura si
substanta
unde: ti- temperatura initiala a aerului la intrarea n camera de
pulverizaretR- temperatura finala a aerului la iesirea din camera
de pulverizarett- temperatura finala teoretica la sfrsitul
procesului de tratare=temp.medie a apei de pulverizareE
-eficacitatea schimbului de caldura si substantaAleg camera de
umidificare cu un registru in echicurent +registru in
contracurentEmax=0.8%Aleg8.2.Calculul sectiunii transversale a
camerei
Aleg sectiune transversala de 2000*2000[mm] ; tipul camereiCU3Se
recalculeaza :8.3.Calculul coeficientului de stropireNe aflam n
cazul pulverizarii medii ,deci coeficientul de stropire se
calculeaza cu relatia:
unde:- factor de corectie de valori experimentale-coeficient de
pulverizare bruta8.4.Calculul debitului de apapulverizata
8.5.Numarul si dispunerea pulverizatoarelorAleg tipul
pulverizatorului U1cu presiune p=2[atm] si d=2,5[mm] pentru
pulverizre medie.Din datele de mai sus se determina debitul
pulverizatorului q=245[l/h].Numarul pulverizatoarelor se calculeaza
cu relatia:Aleg n = 497 coloane x7 pulverizatoare/coloanape o
singura parte a camereiDensitatea pulverizatoarelor se
calculeaza:]Randamentul camerei :unde:m - factor
adimensional8.6.Alegerea separatoarelor de picaturiLa intrare se
alege separator de picaturi tip,cu coeficient de rezistenta
localaLa iesire se alege separator de picaturi tip VIII cu
coeficientUL de rezistenta locala8.7.Calculul pierderior locale din
separatoare
unde v - viteza aerului n camera de umidificare9.Dimensionarea
filtrelor de praf pentru A.P. si A.R.C.9.1.Dimensionarea filtrelor
pentru aerul proaspat9.1.1Alegerea filtrelorPentru aerul proaspat
s-au ales filtrele cu scoatere laterala tip FCV-L cu celule n
V,avnd ca material filtrant tesatura si un debit specific de
q=4920[m3/hm2]9.1.2.Calculul suprafetelor de filtrareSuprafata
filtrelor se determina astfel :
9.1.3.Calculul numarului de filtre necesarSuprafata unei celule
este s= 4x0,5x0,5=1[m2] deci numarul celulelor de filtrare necesare
se determina astfel:.Se alege n=4 [celule] cu Aef=0,8[m2]Numarul de
casete necesar este de 2deoarece fiecare caseta are 2
celule.Casetele se dispun in retea de2*2 rnduri9.2.Dimensionarea
fiftrelor pentru aerul recirculant9.2.1.Alegerea filtrelorPentru
aerul proaspat s-au ales filtrele cu scoatere frontala tip FCV-L cu
celule n V,avnd ca material filtrant tesatura si un debit specific
de q=4920[m3/hm2]9.2.2.Calculul suprafetelor de filtrareSuprafata
filtrelor se determina astfel :
9.2.3.Calculul numarului de filtre necesarSuprafata unei celule
este s= 4x0,5x0,5=1[m2] deci numarul celulelor de filtrare necesare
se determina astfel:.Se alege n=8 [celule] cu Aef=1,6[m2]Numarul de
casete necesar este de 2deoarece fiecare caseta are 2
celule.Casetele se dispun in retea de2*4 rnduri10.Dimensionarea
camerei de amestecDimensiunile camerei de amestec se impun prin
suprafetele filtrelor rezultate din calculul filtrelor de aer
proaspatsi aer recirculant pentru a nu se efectua piese speciale
care ar nrautati randamentul centralei de climatizare.Astfel se
impun : l=1700[mm]b=1500[mm]h=600[mm]11.Dimensionarea retelei de
distributie11.1Calculul tavanelorperforate11.2.Alegerea si
verificarea gurilor de aspiratie11.1.1.Debitulde
aerDt=47965,65[m3/h] = 13[m3/s]11.1.2.naltimeasi lungimeazonei de
amestecZona ocupata1,8[m]naltimea ncaperii
h=9,6[m]Alegh'=0.75[m]iar lungimea zonei de amestec
S=h-h'-1.8=9.6-0.75-1.8=7.05[m]11.1.3.Viteza aerului la sfrsitul
zonei de amestec
unde: ts- temperatura la sfrsitul zonei de amestecti-
temperatura interioarats-ti= max 2C11.1.4.Efectul de racireSe
adopta pentru sezonul rece n functie de destinatia
saliiEr=111.1.5.Aria panourilorAp0,5AtAt = 30,2*28,1
=848,62[m2]Ap=(0,20,25)At =212,155 [m2]11.1.6.Ceficientul de
ocupare CA
11.1.7.Calculul vitezei la iesire din orificii11.1.8.Adoptarea
diametrului orificiilor
Se adopta l=74[mm] - distanta dintre 2 orificii11.1.9.Numarul de
orificii pe un rndNumarul de orificii pe un rnd se adopta grafic n
functie de f(7,38)=20 orificii/rndSe adopta 20 orificii*20
rnduri11.1.10.Aria unui panou
m- numarul de orificii pe un panou11.1.11.Numarul de panouri
Se aleg N'=97 panouri perforate.S-a ales 20 panouri*20
orificiicu l=74[mm]Se calculeaza capacitatea de ncalzire
q=99.40[W11.2Verificarea camerei de presiune constanta
CPC11.2.1.Calculul coeficientului de rezistenta localaunde : Ao-
aria orificiilor perforate din panouri perforateAp- aria unui
orificiu11.2.2.Pierderea de presiune
11.2.3.Calculul debitului specific
11.2.4Distanta maxima pe carepoatestrabate aerul n CPC= 56,52
[m3/hm2]PCPC=0,68DacaL1max>Lrefulam aerul pesingura
latura11.3Alegerea si verificarea gurilor de aspiratiehGA=0.51
mAleghGA=0.5mhGA- nalimea de pozare a gurilor de aspiraieDR=
35070,32 [m3/s]nGA=610/laturaAlegnGA=8/latura
vasp=2..3[m/s]Alegvasp=2.5[m/s]DGAgrilaGAV 88-500x300-cu grilaj
fixp=1.9 mmH2O11.4Alegerea si verificarea gurilor de aspiratie de
aer proaspat AP.Aleg gura de aspiratie cu jaluzele de protectie
impotriva ploiiDAP= 12895.33 [m3/s]v= 3..5 [m/s]v= 4 [m/s]
Alegguri rectangulare GLA 1100x1400-priza aer proaspat cu
jaluzele mpotriva ploiiAef=0,91[m2]p=2,5 mmH2ONota:Aspiratiase face
pe ambele laturi mari ale salii11.5Alegerea gurilor de
refularenGR=610/laturaAlegnGR=8/latura
vref=3..4[m/s]Alegvref=4[m/s]
Se recalculeazavref
Adoptd = 800mmVrefrecalculat=3,31 m/sAlegguri de refularetip
SR(Spiro)d=800mm13.AlegereaventilatoruluiHtot=HCC+Hretea=115.53 +
38.95 = 154.48[mmH2O]Hretea=Haspcum+Href cum= 10.41+28.54 =
38.95[mmH2O]HCC=HBP+ 2HF+ 2HB+HBR+HSPI+HSPR+HCPC== 7,8 + 2x12 +
2x5,6 + 55 + 4,69 + 12,16 + 0,68=115,53 [mmH2O]H = 1,1xHtot=
1,1x115,53 = 169,928 [mmH2O]Ventilatorul se alege n functie
dedebitul total si pierderiile totale n instalatieH = 169,928
[mmH2O]Dt = 47965,65 [m3/h] = 13,32 [m3/s]AlegVentilatorul
radialmonoaspiranttip VS - 10Puterea = 55 KWTuratia = 550
rot/minDimensiuni700 x 808 x 1520
