REFERENCIAS TECNICAS

En la siguiente lista de publicaciones el lector encontrara material utiliza- do en la compilacion de este manual o material que puede ser utilizado en el fu- turo para realizar estudios mas profundos sobre el tema aqui tratado. Adicional- mente, instamos al lector a investigar en las bibliotecas tecnicas de UNICEF, DDL, Cuerpo de Paz, Servicio de Voluntarios Alemanes y otras agencias que operan en Nepal y que estan viculadas a proyectos similares, asi como los mate- riales de referencia de propiedad individual de los ingenieros del DDL. (A conti- nuacion sigue lista de bibliografia, vease original en ingles, pags. '184-186).

APENDICE TECNICO A

Ecuacion de Continuidad

Ecuacion de Bernoulli

Con referencia al capitulo 6, pag. 40.

Los dos principios que sustentan todo e l comportamiento hidraulico se expresan mediante la Ecuacion de C~ntinuidad y la Ecuacion da Bernoulli.

La Ecuacion de Bernoulli se utiliza para cualquier calculo de fluidos y pue de aplicarse para determinar l a sustentacion del ala de un avion, l a alcura a la que se elevara una columna de mercurio en un barometro debido a l a presion atmos- ferica y hasta la velocidad a l a que se inundara un barco que se esta yendo a pi- que. Se aplica con l a misma facilidad a un sistema de varios fluidos diferentes, o de un solo fluido. Y la ecuacion resulta igualmente valida en l a Tierra, la Luna o Jupiter.

La Ecuacion de Continuidad, aunque mucho mas facil de entender, no es por ello menos importante. Le permite a uno determinar la velocidad de un Ii- quido que fluye por una tuberia, o por una serie de tuberias de diferentes tama- nos.

Presentaremos y explicaremos cada una de estas ecuaciones y demostrare mos su aplicacion especifica a sistemas de flujo de agua por gravedad.

Ecuacion de Continuidad

La Ecuacion de Continuidad, cuando se aplica al agua que fluye por una tuberia, relaciona caudal, velocidad y diametro de tuberia. Se puede utilizar de l a siguiente manera:

Si se conoce.. . Se puede calcular. .. caudal, diametro de tuberia.. . velocidad del flujo caudal, velocidad.. . diametro de tuberia velocidad, diametro de tuberia.. . caudal

Esta ecuacion se puede aplicar a cualquier fluido no compresible que flu- ye por una tuberia de cualquier forma. En el caso de flujo de gravedad, el fluido es agua, que fluye a traves de tuberias circulares de PAD o FG.

La ecuacion se expresa matematicamente asi:

punto A punto B cualquier punto Q = V x A - - V x A - - V x A = constante

donde: Q = caudal V = velocidad A = area de seccion transversal de la tuberia

Interpretando la ecuacion, significa que para un caudal constante a traves de una tuberia, e l flujo en un punto debe ser igual al flujo en cualquier otro pun- to. Si cambia el diametro de la tuberia, entonces cambiara la velocidad del flujo hasfa volverse nuevamente constante.

Las unidades comunmente mas utilizadas en la ecuacion son:

Variable

Q (caudal) V (velocidad) A (area)

Unidades metricas

cm3 /sg cmlsg cm2

El uso de la ecuacion se demuestra en la seccion de tuberia que mostra- mos a continuacion en la figura A-1:

Conociendo e l caudal (2.5 LPS = 2,500 m3/seg) y las areas de seccion transversal de tuberias, puede utilizarse l a Ecuacion de Continuidad para calcu- lar la velocidad del fluido a traves de cada tuberia:

s i Q = V x A entonces V =Q = 2500

A area de seccion transversal de la tuberia

Por tanto:

20 mm velocidad de seccion = 1437 cm/sg= 14.37 m/sg 63 mm velocidad de seccion = 1 12 cm/sg = 1.12 m/sg 50 mm velocidad de seccion = 178 cm/sg = 1.78 m/sg

Una aplicacion directa de la Ecuacion de Continuidad consiste en determi- nar caudales deseables maximos y minimos para cada diametro de tuberia PAD. La maxima velocidad del fluido deseable es de 3.0 mlsg, y la minima velocidad es de 0.7 mlsg, y como se pueden calcular las areas de seccion transversal de l a tuberia, es posible determinar los caudales correspondientes para estas velocida- des.

Ecuacion de Bernoulli

Para entender la Ecuacion de Bernoulli, es necesario darse cuenta que l a energia existe bajo muchas formas diferentes, tales como luz, calor, sonido, elec- tricidad, etc. En un sistema de flujo de agua por gravedad, la energia se presenta bajo cuatro formas: potencial, presion, velocidad y de friccion. La Ecuacion de Bernoulli es simplemente una ecuacion de energia que relaciona entre si cada una de estas diferentes formas de energia, para cualquier fluido (S) en un campo ~;ravitacional. En un sistema de flujo de agua por gravedad. el fluido especifico es el agua, en el campo gravitacional de !a Tierra.

En esta discusion de la Ecuacion de Bernwlli, primero se aplicara a un "sistema ideal", es decir, a un sistema sin perdidas friccionales. Una vez com- prendidos los principios de la ecuacion, se aplicaran luego a un "sistema real", donde se registran perdidas friccionales.

La Ecuacion de Bernoulli para un sistema ideal:

En este tipo de sistema, la energia se presenta solo baje tres formas: poten- cial, velocidad y presion. Conforme el agua fluye a traves de la tuberia sin fric- cion, posee energia bajo cada una de estas formas, en diversas cantidades. De u n punto a otro de la tuberia, fluctuara e l monto de energia bajo cada forma, pero /a suma total de las energias se mantendra constante en todos los puntos de la tuberia. Esto es lo que afirma la Ecuacion de Bernoulli.

Por tanto, en algun punto A, el agua puede poseer 30010 de energia de presion. IOoIo de energia de velocidad y 6001'0 de energia potencial; mientras que en otro punto B el agua puede tener 50010 de energia de presion, 15010 de energia de velocidad, y 35010 de energia potencial. Sin embargo, en ambos pun- tos l a suma total de energia sera igual.

En terminos matematicos, la Ecuacion de Bernoulli se expresa asi:

punto A punto B cualquier otro punto H=&+ h + x 2 = p+h+y - - p + h + V* = constante - -

r 29 r 29 r 29

donde: H = suma total de energia p =presion en puntos A, S... r - peso especifico del fluido h = altura sobre el nivel de referencia V = velocidad del fluido g = aceleracion gravitacional

En hidraulica, l a energia se acostumbra a medir como "altura" (en unidades, metricas, como "metros de altura"). Cada termino de l a ecuacion de Bernoulli representa una cantidad de energia en una forma particular. El primer t6rmino representa la medida de la energia de prision. El segundo termino es el llamado energia potencial y e l tercer es el llamada altura de velocidad. La suma de los tres terminos debera ser igual en cada punto a lo largo de l a tuberia.

Las unidades mas importantes son las siguientes:

TBrminos Unidades (S.M.)

H (altura total) m P (presion) ~ ~ l c m 2 r (peso especifico del agua) gr/cm3 h (altura) m g (aceleracion gravitacional de la tierra) m 1 ~ 2

Usando la ecuacion de Bernaulli, es posible determinar la cantidad de ener gia en cada una de sus formas en varios puntos a lo largo de la tuberia.

Punto

A B C D E F G H

Altura Total

C

100 m 100 m 100 m 100 m 100 m 100 m 100 m 100 m

Altura potencial

h

100 m 80 m 70 m 61 m 48 m 37 m 29 m 23 m

Altura de vejocidad

v- I2g

Om 16 m 16 m

1.0 m 1.0 m 2.6 m 2.6 m 2.6 m

Altura de presion

P/r

O m 4 m

14 m 38 m 51 m

60.4 m 68.4 m 74.4 m

La velocidad del flujo fue calculada usando la ecuacion de continuidad; mul- tiplicando l a alatura de presion por r se obtiene l a presion del agua en ese punto de l a tuberia.

La suma de la altura potencial y la altura de presion unidas en la misma li- nea de un punto a otro de la tuberia, forma la Iinea de grado hidraulico (HGL), como se muestra con I inea sombreada de la figura A-2.

En lo concerniente a sistemas de flujo por gravedad, ciertas simplificaciones son permisibles.

1) Dado que la altura potencial no contribuye directamente a la presion in- terna de la tuberia, esta puede ser despreciada (pero puede tomarsele en cuenta para ciertos calculos, como se mostrara mas adelante).

2) La velocidad maxima deseable del flujo en l a tuberia HDP es 3.0 mls, lo que significa una altura de velocidad de 0.5 metros. Este es una cantidad muy pequena comparada con los otros terminos y es despreciable. Por lo tanto ha- blando en terminos practicos, l a Iinea de energia total y la linea de grado hi- draulico (HGL) resultan ser iguales. En un sistema perfecto (sin friccion), esto significa que la Iinea estatica y HGL seran siempre iguales.

3) La presion atmosferica es l a misma para todos los puntos a lo largo de la tuberia, por lo tanto queda fuera de consideracion ya que se autoelimina.

Aplicacion de ejemplo:

En la figura A-3 damos un ejemplo de la aplicacion de la Ecua- cion de Bernoulli a un sistema ideal sin friccion. La Ecuacion de Ber- noulli se usara para calcular el cau- dal de descarga al tanque:

Como la ecuacion puede apli- carse a cualquier punto(s) de la tu- beria, l a aplicaremos en dos puntos atmosfericos: l a superficie de agua del tanque alto, y la descarga en el tanque bajo. La ecuacion se expre sara de la siguiente manera:

1 1 ~~ NIVEL DE REFERENCIA

FIGURA A-3 ( EJEMPLO DE DESCARGA

Pueden hacerse algunos calculos: ya que ambos puntos estan a la misma presion atmosferica y no estan sometidos a presion de agua, entonces las cargas de presion se cancelan entre s i . La altura de la superficie superior de agua es de "H" sobre la linea de referencia, en tanto es de cero para el punto mas bajo. Es mas, la superficie de agua en el tanque alto tiene velocidad cero, por tanto la carga de velocidad para dicho punto tambien es cero. La ecuacion modificada seria asi:

Esto puede reacomodarse para determinar la velocidad de descarga:

Conociendo el tamano de la tuberia y l a velocidad de descarga, es posible determinar el caudal de descarga.utilizando l a Ecuacion de Continuidad. Supon- gamos que en este ejemplo, H = 50 metros, y el dihmetro de la tuberia fue de 32 mm PAD (area de seccibn transversal = 5.68 cm2 1. La velocidad de descarga seria entonces de 3130 cmlsg, y el caudal de descarga por tanto seria de 17778 cm3 /sg o 18 LPS.

Similares calculos revelaran que para producir ia mayoria de flujos norrnal- mente utilizados en sistema de flujo de gravedad SAC, solo se requeriran de 30-40 cm de caida si l a tuberia no tuviera friccion.

La Ecuacion de Bernoulli para el caso de un sistema real:

Se ha demostrado que para un sistema ideal, sin friccion, l a energia que posee e l agua cambiara de un punto a otro, pero que la cantidad total se man- tendra constante..Se ha dicho, tambien, que un sistema sin friccion poseia ener- gia bajo tres formas.

Sin embargo, en un sistema real esto no es verdadero: cierta cantidad de energia se convierte en calor (por l a friccion y turbulencia del f!ujo) que es absorbido por las paredes de la tuberia y el sistema lo pierde (as decir, el agua ya no retiene la energia, l a misma que ha sido transferida a la tuberia).

La Ecuacion de Bernoulli puede acomodarse a esta situacion real anadien- dole otro termino, que representa esta energia friccional perdida:

punto A punto B

donde: f = la perdida de carga por friccion desde el punto A al B

Este nuevo termino "F" representa la perdida total de carga por friccion del flujo entre los dos puntos bajo consideracion. Esto incluye perdidas friccio- nales del agua que roza el tubo, las altas perdidas friccionales de flujo de valvulas y acoples y la turbulencia interna de las moleculas de agua entre si.

Nuevamente, en el caso de sistemas de flujo por gravedad, pueden permi- tirse ciertas simplificaciones. Ademas de las ya mencionadas, las perdidas friccio- naies de los acoples en una seccion de la tuberia de un diametro superior a 1000 de largo, son insignificantes. La carga de velocidad es tambien insignificantemen- t e pequena, pero ahora l a LGH se separa de la linea de energia total por el monto perdido de carga de friccion. La nueva LGH es similar a la que mostramos en l a siguiente figura A-4.

Analisis de bolsas de Aire

Con referencia a l capitulo 7.2, pag. 54.

Este apendice tecnico se ocupara del analisis matematico para determinar si es que una seccion de tuberia cor-itendra bolsas de aire que interfieran. La pri- mera seccion explicara como se crean los bolsas de aire, l a segunda seccion pre sentara un procedimiento de analisis paso por paso. La siguiente seccion incluye estrategias para superar o minimizar dichos bolsas de aire, y l a Ultima seccion presentara a manera de ilustracion un ejemplo de diseno.

Formacion de bolsas de aire

Consulte l a siguiente figura B-1. Cuando se coloca una tuberia en el terre- no, a menudo la topografia del terreno creara a lo largo de la misma puntos altos y bajos.

Si inicialmente la tuberia esta seca y se llena luego de agua, puede apreciar- se que primero el agua se acumulara en e l punto A y luego subira en forma pareja en ambos lados hasta rebosarse en el punto B y luego fluira hasta el punto C. En este momento, conforme se acumule el agua en el punto C, e l aire en la sec- cion BC es atrapado ya que no puede escapar ni corriente arriba ni corriente abajo. Conforme sigue subiendo el nivel de agua en e l punto C, e l aire atrapado es comprimido. La parte superior de esta bolsa de aire siempre se ubicara en el punto B, y la parte inferior se comprimira mas y mas alto hacia el punto B. con- forme comienza a aumentar la presion. Cuando el nivel de agua es lo suficiente- mente alto, se rebosara en el punto D hacia el punto E, creando,una segunda bol- sa de aire atrapado en la seccion DE. A partir del punto E, e l nivel de agua subira en la tuberia (hacia el tanque) solo s i existe presion adicional (de la fuente) para empujarla mas alto. El equilibrio final del sistema se muestra en fa figura 5 2 :

le

FIGURA 8-2

SISTEMA EN EQUILIBRIO CON ATASCAMIENTOS DE AIRE

El extremo superior entre l a fuente y la primera bolsa de aire se denomina- ra carga de compresion, Hc: los segmentos de tuberia que contienen los volume- nes iniciales de aire atrapado no comprimido seran los segmentos criticos (seg- mentos BC y DE en l a figura 8-2); la parte superior de una bolsa de aire sera el punto alto (punto B y DI; l a parte inferior de una bolsa de aire sera e l punto ba- jo (puntos B' y D'); y la altura a l a que subira el agua se denominara elevacion maxima (punto F).

Aunque la anterior figura muestra una tuberia con solo dos bolsas de aire, el analisis de procedimiento aqui descrito se aplica igualmente a una tuberia con cualquier numero de bolsas de aire.

Procedimiento de Analisis

Este procedimiento paso por paso permitira el examen y analisis de una tu- beria con cualesquiera cantidades potenciales de atascamiento de aire. La si- guiente figura 8-3 ilustra t a l tipo de sistema:

JENTE ESTATICA

PERDIDA DE CARGA POR FRlCClON DE CAUDAL Q

TANQL'E CARGA DE COMPRESION NETA Hc

CUALQUIER NUMERO DE ATASCAMIENTO DE AIRE

o -

FIGURA 8-3

Datos requeridos: Para el analisis se necesita la siguiente informacion:

1) Volumen inicial de cada seccion critica. Este es el volumen de aire no comprimido que sera en l a tuberia en cada bolsa de aire. Se puede calcular cono-

ciendo el tamano de la tuberia y su longitud. (vease Tabla de Referencia IV, don- de se da el !'volumen por longitud de tuberia" para tuberia PAD).

2) Un perfil cuidadosamente delineado. Sera mas exacto trabajar con el perfil del papel original que con el perfil en copia ozalid.

Procedimiento: Aun cuando e l caudal de diseno deseado inicialmente pue- da no pasar por la tuberia (debido a la bolsa de aire), es posible que un caudal menor si pueda pasar. En tanto pueda pasar algun tipo de flujo, el agua gradual- mente absorbera el aire atrapado y lo transportara fuera de l a tuberia*.

Conforme el aire es absorbido, las bolsas de aire se contraeran, lo cual per- mite que el caudal se incremente gradualmente. Mas o menos en un dia, todo e l aire atrapado saldra y podra lograrse el caudal total de diseno.

Por tanto es necesario determinar un caudal minimo que inicialmente pue- da pasar por l a tuberia a traves de las bolsas de aire. Para este tipo de analisis asu- mimos que el caudal minimo deseado es de 0.1 LPS.

Ya se diseno la tuberia que conseguira l a LGH para el caudal de diseiio de- seado. El analisis se iniciara en la primera bolsa de aire aguas abajo de l a fuente (o en algun otro punto de interrupcion de presion) y proseguira aguas abajo.

Todas las presiones estan expresadas en kg/cm2, todas las cargas y longitu- des de tuberia en hetros, y todos los volumenes en litros.

Paso 1

Determine l a perdida de carga por friccion del flujo de 0.1 LPS entre la fuente y la bolsa de aire. Restar esto de l a carga de presion estatica en la primera bolsa. El resultado sera la carga neta de compresion, Hc.

Hc =carga estatica - perdida de carga de friccion.

Paso 2

Use l a carga neta de compresion Hc, para calcular l a presion de aire com- primido del primer atascamiento de aire:

Esto ocurrira por el mismo proceso por el que el dioxido de carbono se disuelve en . una bebida carbonada como la coca cola.

Paso 3

Use la Ley de Boyle para deterrninar e l volumen de aire comprimido del atascamiento de aire:

V = volumen inicial de seccion critica presion de aire comprimido

Paso 4

Use la columna "volumen por metro" de la Tabla de Referencia IV o V, calcule l a longitud de tuberia requrida para contener el atascamiento de aire:

L = volumen de aire comprimido litro por longitud

Paso 5

En el perfil grafico, mida la distancia "L" corriente abajo, desde el punto alto del atascamiento de aire. Esto permite determinar el extremo bajo del atas- camiento. Determine la elevacion de este punto.

Paso 6

Con esta informacion es posi- ble calcular la presion de aire com- primido del siguiente atascamiento aguas abajo (vease figura 8-4).

Pb = presion de aire comprimido del atascamiento de aire B.

Hb = Presion hidrostatic'a PD = Presion de aire comprimido

del atascamiento D. Hd = Presion hidrostatica.

El equilibrio de presiones en el punto C se puede expresar asi:

! FIGURA 8-4 DETALLE DE ATASCAMIENTOS DE

AIRE

Paro 7

Con la presion de aire de este nuevo atascamiento, repetir constantemente los pasos 3, 4, 5 y 6, avanzando agua abajo para cada abastecimiento de aire has-

ta ller al ultimo. Determine la presion de aire y la elevacion del extremo interior de este Ultimo atascamiento de aire.

Paso 8

Calcule l a presion equivalente, He, de este ultimo atascamiento de aire:

He=10 (P. 1.0) (donde "P" es la presion de aire comprimido del ultimo atascamiento de aire).

Paso 9

Calcule l a perdida de carga por friccion del caudal de 0.1 CPS desde el pri- mer atascamiento de aire hasta e l tanque ubicado aguas abajo. Reste esto de la presion equivalente, He, para determinar la carga final, Hf:

Hf = He - perdida de carga por friccion

Paso 10

Anada "Hf" a la altura del extremo inferior del Ultimo atascamiento de aire. El resultado es l a elevacion mayor que alcanzara el flujo 0.1 LPS. Si e l tan- que corriente abajo esta en una elevacion menor que esta, entonces este flujo minimo podra pasar por l a tuberia, y eventualmente eliminar todos los atasca- mientos de aire de modo que el flujo de diseno podra pasar comodamente. No se tiene que hacer nada con los atascarnientos de aire.

Paso 11

Si el tanque corriente abajo es mas alto que el punto que alcanzara e l cau- dal de 0.1 LPS, entonces la tuberia debera redisenarse para minimizar (o elimi- ~ a r ) los atascamientos de aire.

Estrategias para superar los atascamientos de aire

Para minimizar los atascamientos, deben disponerse especialmente los ta- manos de las tuberias. Para eliminar un atascamiento de aire, debe instalarse una valvula de aire (que eliminara automaticarnente el atascamiento de aire), o debe- ra instalarse algun otro dispositivo (como se discutio en el capitulo 7.5).

Los atascamientos de aire mas elevados (vale decir, los mas cercanos al ni- vel estatico) son los mas criticos. Primero concentre sus esfuerzos en estos (los atascamientos de aire mas profundos tienen mayor presion de compresion):

1) Disponga los diametros de tuberia a fin de minimizar las perdidas de carga por friccion entre la fuente y el primer atascamiento de aire.

SECCION CRITICA I SECCION CRtTICA I I SECClON CRITICA 111 t'------ri -

ATASCAMIENTO DE AIRE 111

LONGITUD DE TUBO IMETROS)

F I G U R A 8-5

EJEMPLO DE DISENO

2) Disponga los tamanos de tuberia para que la porcion superior de una seccion critica sea tuberia de gran diametro y la porcion inferior de la seccion sea tuberia de diametro pequeno.

3f Si los calculos demuestran que las anteriores estrategias no funcionaran, instale una valvula purgadora de aire (neumatica) en el atascamiento de aire mas alto y repita el analisis. Instale otra valvula purgadora de aire (neumatica) en el siguiente atascamiento de aire mas alto, repita el analisis, etc. hasta que pase el flujo minimo de 0.1 LPS. Es improbable que cada punto alto individual en l a tu- beria requiera su propia valvula de aire.

Ejemplo de Diseno

La figura 8-5 muestra un ejemplo de perfil con tres atascamientos de aire potenciales. En el diseno preliminar, se uso un flujo deseado de 0.5 LPS y se eli- gieron tamanos de tuberia que dejaran una presion residual de 5 metros en el tanque (esto se logro seleccionando 213 m de PAD de 32 mm y 887 m de tube- ria PAD de 50 mm). La tuberia se dispuso de acuerdo a las anteriores estrategias: se uso PAD de 50 mm desde la fuente hasta el primer atascamiento de aire, y tambien en las porciones superiores de cada una de las secciones criticas.

Seccion Critica 1 (puntos A-6): 75 m PAD de 50 mm + 100 de 32 mm Seccion Critica II (puntos C-D): 50 m PAD de 50 mm + 100 PAD de

32 mm Seccion Critica III (puntos E-F): 62 m PAD de 50 mm + 13 m PAD de

32 mm

Se calculo el volumen inicial de estas secciones criticas:

Atascamiento de aire 1:

75 m de PAD de 50 mm a 1.4 litroslmetro = 105 litros 100 m de PAD de 32 mm a 0.57 IitJmetro = 57 litros

TOTAL = 162 litros

Atascamiento de aire 11: 127 litros

Atascamiento de aire 111: 94 litros

La perdida de carga por friccion del flujo de 0.1 LPS de la fuente hasta e l primer atascamiento de aire es de O (cero) metros. Por tanto, la carga neta de compresion es:

Hc - 20 - O = 20 metros (Paso 1 )

Analisis del Atascamiento de aire 1:

presion de aire comprimido = P1 = 0.1 {Hc) + 1 .O= 0.1 (20) + 1 .O P, = 3.0 kg/cm2 (Paso 2)

volumen de aire comprimido: = V =volumen inicial = 162 presion de aire 3.0

V = 54 litros (Paso 3)

longitud requerida de tuberia de 50 mm PAD (a 1.4 litros/metro) = 39 metros

(paso 4)

altura del extremo inferior del atascamiento de aire (del perfil) = 39 metros (Paso 5)

Calculando presion de aire comprimido del siguiente atascamiento de aire (Paso 61 :

Prosiguiendo el analisis del atascamiento de aire 11: (Paso 7)

P1 = 4.6 kg/cm2 (calculado anteriormente) V = 127 = 28 litros

4.6

longitud requerida de tubo de PAD de 50 mm = 20 metros elevacion del punto bajo del Atascamiento de Aire II = 19mt calculando la presion del siguiente atascamiento de aire (Atascamiento de Aire 111):

Pasando al ultimo atascamiento (Atascamiento de Aire 111):

P3 = 3.5 kg/cm2 ( calculado anteriormente ) V = 94 = 27 litros

3.5

longitud requerid; de tubo de PAD de 50 mm = 19 metros carga equivalente de P3 (Paso 8)

perdida de carga de un flujo de 0.1 LPS = Ometros, por tanto la carga final:

23 5

Hf = 25 - O = 25 metros (Paso 9)

elevacion del punto bajo del Atascamiento de Aire III = 28 rnt altura mixima que alcanzara 0.1 LPS (Paso 10):

altura det punto bajo = 28 metros carga final = 25 metros Elevac. maxima = 53 metros (elevac. del tanque) = 45 metros)

Como el caudal de 0.1 LPS alcanzara Lina altura de 53 metros, y el punto de descarga del tanque es de solo 45 metros, entonces este flujo podrh pasar. En unas cuantas horas, este flujo inicial habra absorbido todo e l aire atrapado, eli- minando asi los atascamientos de aire y permitiendo que pase el flujo final desea- do, de 0.5 LPS.